JP3530536B2 - ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成形法 - Google Patents
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成形法Info
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- JP3530536B2 JP3530536B2 JP6118592A JP6118592A JP3530536B2 JP 3530536 B2 JP3530536 B2 JP 3530536B2 JP 6118592 A JP6118592 A JP 6118592A JP 6118592 A JP6118592 A JP 6118592A JP 3530536 B2 JP3530536 B2 JP 3530536B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はガラス繊維を高濃度に
配合しながらも表面状態の優れた高強度、高剛性のポリ
アミド樹脂組成物とその成形法に関する。
配合しながらも表面状態の優れた高強度、高剛性のポリ
アミド樹脂組成物とその成形法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリアミド樹脂はその成形性の優れた機
械的性質を有することから特に機械部品、電機部品、自
動車部品などに射出成形品の形で利用されている。特に
ポリアミドはガラス繊維を配合した場合強度、剛性、耐
熱性、耐衝撃性などの特性が向上するため上記の用途に
多用されている。
械的性質を有することから特に機械部品、電機部品、自
動車部品などに射出成形品の形で利用されている。特に
ポリアミドはガラス繊維を配合した場合強度、剛性、耐
熱性、耐衝撃性などの特性が向上するため上記の用途に
多用されている。
【０００３】しかるに近年この分野の用途開発が進むに
つれ、従来技術のガラス繊維強化脂肪族系ポリアミド樹
脂（ガラス繊維強化ナイロン６又はナイロン６６）のみ
の組成物ではその性能は限界に達しており、これ以上の
大きな進展は望み得ないものとなってきた。即ち、従来
技術のガラス繊維強化の結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂
では、絶乾状態でＡＳＴＭＤ６３８法で測定した引張強
さが２０〜２２ｋｇ／ｍｍ2 、ＡＳＴＭＤ７９０法で測
定した曲げ弾性率が１２２０ｋｇ／ｍｍ2 が限度であ
り、しかも実使用状態の２３℃、５０％ＲＨ平衡状態で
はポリアミド樹脂のアミド基が水分を多量に吸収して分
子が柔軟になるため、この値がいずれも５０〜６０％に
低下する。このような従来技術の材料では、これを金属
材料代替の用途には採用できない。ここで言う金属材料
とは例えばダイカスト用アルミニウム合金、（ＪＩＳ
ＡＤＣ１０：引張強さ２８．８ｋｇ／ｍｍ2 ）、ダイカ
スト用亜鉛合金（ＪＩＳ ＺＤＣ１、ＺＤＣ２：引張強
さはそれぞれ３３、２９ｋｇ／ｍｍ2 ）などである。そ
のため従来技術材料を改良する目的で多くの提案がなさ
れている。
つれ、従来技術のガラス繊維強化脂肪族系ポリアミド樹
脂（ガラス繊維強化ナイロン６又はナイロン６６）のみ
の組成物ではその性能は限界に達しており、これ以上の
大きな進展は望み得ないものとなってきた。即ち、従来
技術のガラス繊維強化の結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂
では、絶乾状態でＡＳＴＭＤ６３８法で測定した引張強
さが２０〜２２ｋｇ／ｍｍ2 、ＡＳＴＭＤ７９０法で測
定した曲げ弾性率が１２２０ｋｇ／ｍｍ2 が限度であ
り、しかも実使用状態の２３℃、５０％ＲＨ平衡状態で
はポリアミド樹脂のアミド基が水分を多量に吸収して分
子が柔軟になるため、この値がいずれも５０〜６０％に
低下する。このような従来技術の材料では、これを金属
材料代替の用途には採用できない。ここで言う金属材料
とは例えばダイカスト用アルミニウム合金、（ＪＩＳ
ＡＤＣ１０：引張強さ２８．８ｋｇ／ｍｍ2 ）、ダイカ
スト用亜鉛合金（ＪＩＳ ＺＤＣ１、ＺＤＣ２：引張強
さはそれぞれ３３、２９ｋｇ／ｍｍ2 ）などである。そ
のため従来技術材料を改良する目的で多くの提案がなさ
れている。
【０００４】かかる目的で開発されたポリアミドとし
て、分子鎖に芳香族炭化水素を導入したものがある。こ
の材料は通常ポリアミドの出発物質であるジアミン、二
塩基酸のいずれかを芳香族環を含む成分を使用したいわ
ゆる半芳香族型ポリアミドである。このようなポリアミ
ドの例としてメタキシリレンジアミンとアジピン酸の縮
合物であるナイロンＭＸＤ・６がある。この材料は芳香
族炭化水素基の導入により分子鎖の剛性が向上するた
め、材料の強度、剛性が向上し、また吸水率が低下する
ことから吸水時の物性値低下が軽減する特徴を有する
が、反面耐衝撃性が低下する欠点をもつ。この材料の物
性値の限度はガラス繊維５０重量％配合品で引張強さ２
６ｋｇ／ｍｍ2 、曲げ弾性率１７７０ｋｇ／ｍｍ2 であ
るが、ノッチ付きアイゾット衝撃値は１０ｋｇ・ｃｍ／
ｃｍと低い。また成形加工面では流動性が悪くなり、さ
らに分子鎖の剛性が大きいため結晶化し難くなる。その
ため一般には金型温度を高くし、徐冷して結晶化させる
必要があるため成形加工面では極めて不利であり、結晶
化の不完全さによる物性、寸法の変動範囲が大きくな
る。
て、分子鎖に芳香族炭化水素を導入したものがある。こ
の材料は通常ポリアミドの出発物質であるジアミン、二
塩基酸のいずれかを芳香族環を含む成分を使用したいわ
ゆる半芳香族型ポリアミドである。このようなポリアミ
ドの例としてメタキシリレンジアミンとアジピン酸の縮
合物であるナイロンＭＸＤ・６がある。この材料は芳香
族炭化水素基の導入により分子鎖の剛性が向上するた
め、材料の強度、剛性が向上し、また吸水率が低下する
ことから吸水時の物性値低下が軽減する特徴を有する
が、反面耐衝撃性が低下する欠点をもつ。この材料の物
性値の限度はガラス繊維５０重量％配合品で引張強さ２
６ｋｇ／ｍｍ2 、曲げ弾性率１７７０ｋｇ／ｍｍ2 であ
るが、ノッチ付きアイゾット衝撃値は１０ｋｇ・ｃｍ／
ｃｍと低い。また成形加工面では流動性が悪くなり、さ
らに分子鎖の剛性が大きいため結晶化し難くなる。その
ため一般には金型温度を高くし、徐冷して結晶化させる
必要があるため成形加工面では極めて不利であり、結晶
化の不完全さによる物性、寸法の変動範囲が大きくな
る。
【０００５】従ってこの技術手段では成形加工性、耐衝
撃性、強靱性など兼ね備え、かつ経済的に使用できる材
料は完成されず、その改善が強く要望されていた。従来
技術における他の制約はガラス繊維の配合率である。即
ち従来技術のガラス繊維強化ポリアミド樹脂では、ふつ
う樹脂１００重量部に対しガラス繊維は４５〜７０重量
部、最も高配合のものでも１００重量部が限度であっ
た。これ以上ガラス繊維を配合してもガラス繊維ストラ
ンドチョップが完全に解繊せず成形品の中に束状になっ
て残っており、応力の伝達が不十分なため機械的強度、
剛性率の向上への寄与が少なくなるばかりか、繊維とマ
トリックス樹脂間に空洞が発生し、これが起因してガラ
ス繊維を大量に配合しても材料の強度はむしろ低下する
ことになる。さらにガラス繊維が成形品の表面に浮き出
して表面の光沢や平滑性が著しく低下するため実使用に
供し得ないのである。さらに成形品を塗装すると、塗料
の吸い込み現象を起こし、均質な仕上がりにならず、商
品価値を著しく損ない実使用に供し得ないことになって
いる。ガラス繊維強化材料の引張強さや曲げ弾性率など
の機械的性質は配合物の容積分率に比例するものであ
り、かかる理由で従来技術ではガラス繊維の容積分率が
１５〜３０％にとどまるため、必然的に複合材の性能も
低い水準にとどまり、金属代替の目的を充分には達成で
きないのであった。
撃性、強靱性など兼ね備え、かつ経済的に使用できる材
料は完成されず、その改善が強く要望されていた。従来
技術における他の制約はガラス繊維の配合率である。即
ち従来技術のガラス繊維強化ポリアミド樹脂では、ふつ
う樹脂１００重量部に対しガラス繊維は４５〜７０重量
部、最も高配合のものでも１００重量部が限度であっ
た。これ以上ガラス繊維を配合してもガラス繊維ストラ
ンドチョップが完全に解繊せず成形品の中に束状になっ
て残っており、応力の伝達が不十分なため機械的強度、
剛性率の向上への寄与が少なくなるばかりか、繊維とマ
トリックス樹脂間に空洞が発生し、これが起因してガラ
ス繊維を大量に配合しても材料の強度はむしろ低下する
ことになる。さらにガラス繊維が成形品の表面に浮き出
して表面の光沢や平滑性が著しく低下するため実使用に
供し得ないのである。さらに成形品を塗装すると、塗料
の吸い込み現象を起こし、均質な仕上がりにならず、商
品価値を著しく損ない実使用に供し得ないことになって
いる。ガラス繊維強化材料の引張強さや曲げ弾性率など
の機械的性質は配合物の容積分率に比例するものであ
り、かかる理由で従来技術ではガラス繊維の容積分率が
１５〜３０％にとどまるため、必然的に複合材の性能も
低い水準にとどまり、金属代替の目的を充分には達成で
きないのであった。
【０００６】この問題を解決するため、先に発明者らは
結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂９５〜６０重量％と非晶
性半芳香族ポリアミド樹脂５〜４０重量％よりなる混合
物１００重量部とガラス繊維２５〜１５０重量部よりな
る強化ポリアミド樹脂組成物を完成し、前述のような従
来技術の制約を越える組成物（特願平２−１２７４８７
号）を得たが、この組成物でもガラス繊維を大量に配合
すると成形品の外観上商品価値を減じるため、ガラス繊
維配合量が樹脂分１００重量部に対し、１５０重量部、
好ましくは１２０重量部に制約され、業界からは一層の
性能向上が強く望まれていた。
結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂９５〜６０重量％と非晶
性半芳香族ポリアミド樹脂５〜４０重量％よりなる混合
物１００重量部とガラス繊維２５〜１５０重量部よりな
る強化ポリアミド樹脂組成物を完成し、前述のような従
来技術の制約を越える組成物（特願平２−１２７４８７
号）を得たが、この組成物でもガラス繊維を大量に配合
すると成形品の外観上商品価値を減じるため、ガラス繊
維配合量が樹脂分１００重量部に対し、１５０重量部、
好ましくは１２０重量部に制約され、業界からは一層の
性能向上が強く望まれていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは前述のよ
うな従来技術の制約を越える高濃度ガラス繊維配合組成
物を鋭意研究した結果、本発明の組成物とその成形法を
開発し、本発明を完成させたのである。
うな従来技術の制約を越える高濃度ガラス繊維配合組成
物を鋭意研究した結果、本発明の組成物とその成形法を
開発し、本発明を完成させたのである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は結晶性脂肪族ポ
リアミド樹脂、非晶性ポリアミド樹脂及び結晶性脂肪族
共重合ポリアミド樹脂よりなる混合物にガラス繊維を配
合したガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成
形法からなっている。ここでいう結晶性脂肪族ポリアミ
ドとは主鎖にアミド結合をもつ重合体であり、ジアミン
と二塩基酸との重縮合、ラクタムの開環重合、アミノカ
ルボン酸の重縮合などによって得られる直鎖状の高分子
である。ポリアミドの例としては、ポリヘキサメチレン
アジパミド（ナイロン６６）、ポリテトラメチレンアジ
パミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンセバミド
（ナイロン６１０）、ポリヘキサメチレンドデカノアミ
ド（ナイロン６１２）、ポリカプロラクタム（ナイロン
６）、ポリウンデカノアミド（ナイロン１１）、ポリラ
ウリルラクタム（ナイロン１２）などである。本発明の
結晶性脂肪族系ポリアミドは材料の汎用性、価格の点で
好ましくはポリカプロラクタム（ナイロン６）及びポリ
ヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）である。
リアミド樹脂、非晶性ポリアミド樹脂及び結晶性脂肪族
共重合ポリアミド樹脂よりなる混合物にガラス繊維を配
合したガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成
形法からなっている。ここでいう結晶性脂肪族ポリアミ
ドとは主鎖にアミド結合をもつ重合体であり、ジアミン
と二塩基酸との重縮合、ラクタムの開環重合、アミノカ
ルボン酸の重縮合などによって得られる直鎖状の高分子
である。ポリアミドの例としては、ポリヘキサメチレン
アジパミド（ナイロン６６）、ポリテトラメチレンアジ
パミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンセバミド
（ナイロン６１０）、ポリヘキサメチレンドデカノアミ
ド（ナイロン６１２）、ポリカプロラクタム（ナイロン
６）、ポリウンデカノアミド（ナイロン１１）、ポリラ
ウリルラクタム（ナイロン１２）などである。本発明の
結晶性脂肪族系ポリアミドは材料の汎用性、価格の点で
好ましくはポリカプロラクタム（ナイロン６）及びポリ
ヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）である。
【０００９】本発明で使用される非晶性半芳香族型ポリ
アミド樹脂は芳香族炭化水素ジカルボン酸混合物と脂肪
族ジアミンとを縮合させることによりつくられる分子主
鎖がアミド基で結合させた形態の芳香族基含有の分子構
造を有する高分子であり、実質的に非晶性の透明なポリ
アミドである。好ましい樹脂は芳香族炭化水素ジカルボ
ン酸としてイソフタル酸とテレフタル酸の混合物、脂肪
族ジアミンとしてヘキサメチレンジアミンとからなる組
成物（一般名ナイロン６Ｉ／６Ｔ）である。このポリア
ミドは実質的に融点を有せず、ガラス転移点（Ｔｇ）は
１００〜２００℃である。イソフタル酸とテレフタル酸
との比率によりガラス転移点が変わるが、本発明で使用
される非晶性ポリアミドとしては好ましくはガラス転移
点が１２０〜１８０℃の範囲のものである。
アミド樹脂は芳香族炭化水素ジカルボン酸混合物と脂肪
族ジアミンとを縮合させることによりつくられる分子主
鎖がアミド基で結合させた形態の芳香族基含有の分子構
造を有する高分子であり、実質的に非晶性の透明なポリ
アミドである。好ましい樹脂は芳香族炭化水素ジカルボ
ン酸としてイソフタル酸とテレフタル酸の混合物、脂肪
族ジアミンとしてヘキサメチレンジアミンとからなる組
成物（一般名ナイロン６Ｉ／６Ｔ）である。このポリア
ミドは実質的に融点を有せず、ガラス転移点（Ｔｇ）は
１００〜２００℃である。イソフタル酸とテレフタル酸
との比率によりガラス転移点が変わるが、本発明で使用
される非晶性ポリアミドとしては好ましくはガラス転移
点が１２０〜１８０℃の範囲のものである。
【００１０】結晶性ポリアミド中にかかる非晶性ポリア
ミドを配合することにより、吸湿時の引張強さ、曲げ強
さ、曲げ弾性率の低下は大幅に改良される。しかもこの
効果は後述の実施例から明らかように、配合物の物性値
が両成分の単純な加成性となるのではなく、少量の非晶
性ポリアミドの配合でも顕著な改良効果が発揮されるこ
とは驚くべきほどである。非晶性ポリアミドはその原料
組成の複雑さから必然的に結晶性ポリアミドよりも高価
になるが、本発明の配合法によれば少量配合でも大きな
効果を挙げ得るため、コストパーフォーマンス上特に不
利になることはない。
ミドを配合することにより、吸湿時の引張強さ、曲げ強
さ、曲げ弾性率の低下は大幅に改良される。しかもこの
効果は後述の実施例から明らかように、配合物の物性値
が両成分の単純な加成性となるのではなく、少量の非晶
性ポリアミドの配合でも顕著な改良効果が発揮されるこ
とは驚くべきほどである。非晶性ポリアミドはその原料
組成の複雑さから必然的に結晶性ポリアミドよりも高価
になるが、本発明の配合法によれば少量配合でも大きな
効果を挙げ得るため、コストパーフォーマンス上特に不
利になることはない。
【００１１】かかる効果を有効に発揮させる結晶性ポリ
アミドと非晶性ポリアミドの配合率は９５／５乃至６０
／４０重量比である。非晶性ポリアミドの比率がこれよ
り少ないと目的とする改良効果が顕著ではなく、またこ
れ以上非晶性ポリアミドを配合しても改良効果が向上し
ないため実用的ではない。
アミドと非晶性ポリアミドの配合率は９５／５乃至６０
／４０重量比である。非晶性ポリアミドの比率がこれよ
り少ないと目的とする改良効果が顕著ではなく、またこ
れ以上非晶性ポリアミドを配合しても改良効果が向上し
ないため実用的ではない。
【００１２】本発明の他の必須要件は、２種類以上のモ
ノマーから得られる結晶性共重合ポリアミド樹脂である
共重合ナイロンを使用することである。即ち本発明に使
用される共重合ナイロンの種類としてはナイロン６／１
２、ナイロン６／６１０、ナイロン６６／１２、ナイロ
ン６／１２／６１０、ナイロン６／６６／６１０、ナイ
ロン６／６６／６１０／１２などがある。これらの共重
合ナイロンは組成比により融点が異なるが、本発明に有
効なのは融点が１００〜２００℃の範囲の共重合ナイロ
ンであり、しかも本組成物の主成分である結晶性脂肪族
系ナンロンの融点よりも２０℃以上低いのが望ましい。
具体的なものとしてはナイロン６を主成分とする場合ナ
イロン６／１２（ナイロン６／１２：８０／２０、融点
２００℃）、ナイロン６／６１０（ナイロン６／６１
０：８０／２０、融点２００℃）が好ましい。
ノマーから得られる結晶性共重合ポリアミド樹脂である
共重合ナイロンを使用することである。即ち本発明に使
用される共重合ナイロンの種類としてはナイロン６／１
２、ナイロン６／６１０、ナイロン６６／１２、ナイロ
ン６／１２／６１０、ナイロン６／６６／６１０、ナイ
ロン６／６６／６１０／１２などがある。これらの共重
合ナイロンは組成比により融点が異なるが、本発明に有
効なのは融点が１００〜２００℃の範囲の共重合ナイロ
ンであり、しかも本組成物の主成分である結晶性脂肪族
系ナンロンの融点よりも２０℃以上低いのが望ましい。
具体的なものとしてはナイロン６を主成分とする場合ナ
イロン６／１２（ナイロン６／１２：８０／２０、融点
２００℃）、ナイロン６／６１０（ナイロン６／６１
０：８０／２０、融点２００℃）が好ましい。
【００１３】この共重合ナイロンの効果により大量にガ
ラス繊維を配合ししても成形品の外観を損なうことな
く、成形品の物性が加成性をもって向上するため、従来
技術では考えられなかったような高濃度にガラス繊維を
配合することも可能にならしめた。具体的には従来技術
ではガラス繊維の配合は樹脂１００部こ対し実質的に７
０〜１００部であったのに比し、本発明では後述の実施
例で示すように樹脂１００部に対し２５０部もの大量の
ガラス繊維の配合を可能にしたのである。この共重合ナ
イロンの作用機構は定かではないが、３種のナイロン中
で最も速く溶融するように共重合ナイロンの種類を選ぶ
と、これがガラス繊維の表面を優先的に被覆してし溶融
樹脂中への均一分散を助けるためと推定される。この効
果を発揮させるための共重合ナイロンの配合比率は結晶
性脂肪族系ナイロンと非晶性ナイロンとの合計量に対し
０．２〜２０％、好ましくは２〜１０％である。これよ
り少ないと効果が顕著ではなく、またこれ以上多くても
効果が飽和するのみでなく却って組成物の吸湿時の物性
低下を大きくする悪影響が表れてくる。
ラス繊維を配合ししても成形品の外観を損なうことな
く、成形品の物性が加成性をもって向上するため、従来
技術では考えられなかったような高濃度にガラス繊維を
配合することも可能にならしめた。具体的には従来技術
ではガラス繊維の配合は樹脂１００部こ対し実質的に７
０〜１００部であったのに比し、本発明では後述の実施
例で示すように樹脂１００部に対し２５０部もの大量の
ガラス繊維の配合を可能にしたのである。この共重合ナ
イロンの作用機構は定かではないが、３種のナイロン中
で最も速く溶融するように共重合ナイロンの種類を選ぶ
と、これがガラス繊維の表面を優先的に被覆してし溶融
樹脂中への均一分散を助けるためと推定される。この効
果を発揮させるための共重合ナイロンの配合比率は結晶
性脂肪族系ナイロンと非晶性ナイロンとの合計量に対し
０．２〜２０％、好ましくは２〜１０％である。これよ
り少ないと効果が顕著ではなく、またこれ以上多くても
効果が飽和するのみでなく却って組成物の吸湿時の物性
低下を大きくする悪影響が表れてくる。
【００１４】本発明の組成物のもう一つの必須要件はガ
ラス繊維強化材の配合である。ガラス繊維の組成は通常
Ｅガラスと呼ばれるガラス質であり、繊維直径は５〜１
５μ、長さ３〜６ｍｍのガラス繊維を数千本まとめたチ
ョップストランドファイバーの形態で市販されているも
のである。他の材質としてはＳガラスを使用した高強度
ガラス繊維である。さらに他の強化材として炭素繊維、
チタン酸カリウムウィスカー、アルミナ繊維、ジルコニ
ア繊維、ＭＯＳ（ＭｇＳＯ4 ・５ＭｇＯ・８Ｈ2 Ｏ）な
どがあり、特別の要求性能によっては、これらをガラス
繊維と併用してもよい。
ラス繊維強化材の配合である。ガラス繊維の組成は通常
Ｅガラスと呼ばれるガラス質であり、繊維直径は５〜１
５μ、長さ３〜６ｍｍのガラス繊維を数千本まとめたチ
ョップストランドファイバーの形態で市販されているも
のである。他の材質としてはＳガラスを使用した高強度
ガラス繊維である。さらに他の強化材として炭素繊維、
チタン酸カリウムウィスカー、アルミナ繊維、ジルコニ
ア繊維、ＭＯＳ（ＭｇＳＯ4 ・５ＭｇＯ・８Ｈ2 Ｏ）な
どがあり、特別の要求性能によっては、これらをガラス
繊維と併用してもよい。
【００１５】本発明のポリアミド組成物には必要により
従来から公知の安定剤、可塑剤、離型剤、造核剤、難燃
剤、滑剤などを配合することができる。本発明にかかる
組成物を最も効果的に成形する方法としてはそれぞれの
樹脂成分のペレットとガラス繊維との混合物から直接成
形する方法である。即ち結晶性ナイロン９５〜６０重量
％、非晶性ナイロン５〜４０重量％、結晶性共重合ナイ
ロン０．２〜２０重量％からなる混合物１００重量部に
対し、ガラス繊維１００〜２５０重量部をドライブレン
ドし、後述の混合機能を備えた射出成形機により成形す
ることによって達成される。この混合物の分離を防ぎ、
安定した製造を実施するには適当なバインダー又はブレ
ンドオイルを配合するのも好ましい。この混合物を溶融
混合する機構としてはスクリューライン式射出成形機の
スクリュー及び／或いはシリンダーに適当な混合・分散
機構を設けることによって達成される。本発明に係るこ
の種のスクリューの構造としては通常のシングルヘリカ
ルスクリューの混合・分散機能を強化したものが使わ
れ、これに複条ヘリカルスクリュー、ダルメージ型スク
リュー、ピン式スクリュー、ギヤ式スクリューなど公知
の機構が使用できる。本発明に係る射出成形機の最も好
ましい混合・分散機構としては日本国特許第１１０４７
２７号に記載された混合機構である。しかし、本発明は
この機構の採用のみに限定されるものではない。
従来から公知の安定剤、可塑剤、離型剤、造核剤、難燃
剤、滑剤などを配合することができる。本発明にかかる
組成物を最も効果的に成形する方法としてはそれぞれの
樹脂成分のペレットとガラス繊維との混合物から直接成
形する方法である。即ち結晶性ナイロン９５〜６０重量
％、非晶性ナイロン５〜４０重量％、結晶性共重合ナイ
ロン０．２〜２０重量％からなる混合物１００重量部に
対し、ガラス繊維１００〜２５０重量部をドライブレン
ドし、後述の混合機能を備えた射出成形機により成形す
ることによって達成される。この混合物の分離を防ぎ、
安定した製造を実施するには適当なバインダー又はブレ
ンドオイルを配合するのも好ましい。この混合物を溶融
混合する機構としてはスクリューライン式射出成形機の
スクリュー及び／或いはシリンダーに適当な混合・分散
機構を設けることによって達成される。本発明に係るこ
の種のスクリューの構造としては通常のシングルヘリカ
ルスクリューの混合・分散機能を強化したものが使わ
れ、これに複条ヘリカルスクリュー、ダルメージ型スク
リュー、ピン式スクリュー、ギヤ式スクリューなど公知
の機構が使用できる。本発明に係る射出成形機の最も好
ましい混合・分散機構としては日本国特許第１１０４７
２７号に記載された混合機構である。しかし、本発明は
この機構の採用のみに限定されるものではない。
【００１６】本発明の実施は常法によりそれぞれの原料
の混合物を単軸押出機、二軸押出機、その他特殊な混練
機構を備えた押出機により溶融混合することにより行う
ことができる。装置の都合により樹脂成分のみを溶融混
合したアロイをつくり、後にガラス繊維を配合・混合し
て射出成形してもよく、またガラス繊維は樹脂分と一緒
に混合したコンパウンドの製造に当たっては、樹脂混合
物のみをフィード部に供給し、ガラス繊維は押出機下流
の供給孔から溶融樹脂中に連続して供給する方法がコン
パウンド中のガラス繊維長を長く保ち物性の優れた成型
品が得られる点からみて好ましい。
の混合物を単軸押出機、二軸押出機、その他特殊な混練
機構を備えた押出機により溶融混合することにより行う
ことができる。装置の都合により樹脂成分のみを溶融混
合したアロイをつくり、後にガラス繊維を配合・混合し
て射出成形してもよく、またガラス繊維は樹脂分と一緒
に混合したコンパウンドの製造に当たっては、樹脂混合
物のみをフィード部に供給し、ガラス繊維は押出機下流
の供給孔から溶融樹脂中に連続して供給する方法がコン
パウンド中のガラス繊維長を長く保ち物性の優れた成型
品が得られる点からみて好ましい。
【００１７】本発明の結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂９
５〜６０重量％、非晶性半芳香族ポリアミド樹脂５〜４
０重量％、結晶性共重合ポリアミド０．２〜２０重量％
とからなる混合物１００重量部とガラス繊維１００〜２
５０重量部とより成る強化ポリアミド樹脂組成物は強
度、剛性等が従来技術のガラス繊維強化ポリアミド樹脂
をはるかに凌駕し、しかも吸水による物性低下の少ない
高性能の複合プラスチック組成物であり、その性能は金
属材料例えばダイカスト用アルミニウム合金や亜鉛合金
を凌ぐものである。さらに軽量であり、成形加工性も優
れており、産業上の価値は極めて高いと言える。これに
加えてかかる高性能を有する組成物の成形法についても
効果的な方法を開発しえたのである。
５〜６０重量％、非晶性半芳香族ポリアミド樹脂５〜４
０重量％、結晶性共重合ポリアミド０．２〜２０重量％
とからなる混合物１００重量部とガラス繊維１００〜２
５０重量部とより成る強化ポリアミド樹脂組成物は強
度、剛性等が従来技術のガラス繊維強化ポリアミド樹脂
をはるかに凌駕し、しかも吸水による物性低下の少ない
高性能の複合プラスチック組成物であり、その性能は金
属材料例えばダイカスト用アルミニウム合金や亜鉛合金
を凌ぐものである。さらに軽量であり、成形加工性も優
れており、産業上の価値は極めて高いと言える。これに
加えてかかる高性能を有する組成物の成形法についても
効果的な方法を開発しえたのである。
【００１８】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明の構成を具体的
に説明する。本発明に使用する材料及び比較組成物は表
１のようである。
に説明する。本発明に使用する材料及び比較組成物は表
１のようである。
【表１】表２に記した数量の結晶性ポリアミド、非晶性
ポリアミド、結晶性共重合ポアミド及びガラス繊維をド
ラムブレンダーで混合し、日本国特許第１１０４７２７
号に記載された混練機構を備えたスクリュー式射出成形
機を使用し成形した。成形品はＡＳＴＭＤ６３８に規定
する引張試験片及びＡＳＴＭＤ７９０に規定する曲げ試
験片（幅１２．６ｍｍ、肉厚３．２ｍｍ、全長１２６ｍ
ｍ）のセット取りで、シリンダー温度２８０℃（実施例
１、比較例１、４、５）、２９０℃（実施例２、３、比
較例２、３）、金型温度９０℃で成形を行った。また比
較組成物（宇部興産社製 １０１５ＧＣ６）は通常のス
クリューシリンダーを備えた射出成形機（新潟鉄工所製
ＳＮ７５）を使用し、同じ金型でシリンダー温度２６
０℃、金型温度８０℃で成形した。
ポリアミド、結晶性共重合ポアミド及びガラス繊維をド
ラムブレンダーで混合し、日本国特許第１１０４７２７
号に記載された混練機構を備えたスクリュー式射出成形
機を使用し成形した。成形品はＡＳＴＭＤ６３８に規定
する引張試験片及びＡＳＴＭＤ７９０に規定する曲げ試
験片（幅１２．６ｍｍ、肉厚３．２ｍｍ、全長１２６ｍ
ｍ）のセット取りで、シリンダー温度２８０℃（実施例
１、比較例１、４、５）、２９０℃（実施例２、３、比
較例２、３）、金型温度９０℃で成形を行った。また比
較組成物（宇部興産社製 １０１５ＧＣ６）は通常のス
クリューシリンダーを備えた射出成形機（新潟鉄工所製
ＳＮ７５）を使用し、同じ金型でシリンダー温度２６
０℃、金型温度８０℃で成形した。
【表２】
【００１９】この結果従来技術によるポリアミド樹脂単
独の場合、成形品の外観上の制約からガラス繊維／ナイ
ロンの比率は実質的に５０／５０以下にとどまり、また
本発明者が先に公開した技術（特願平２−１２７４８７
号）においてもガラス繊維／ナイロンの比率は実質的に
５５／４５にとどまっている。これに対して本発明では
ガラス繊維／ナイロンの比率を最高７０／３０まで配合
可能とし、得られた成形品の引張強さは調湿時でも２７
ｋｇ／ｍｍ2 と軽金属に匹敵し、また曲げ弾性率も２３
００ｋｇ／ｍｍ2 従来技術をはるかに越えた値が得られ
た。
独の場合、成形品の外観上の制約からガラス繊維／ナイ
ロンの比率は実質的に５０／５０以下にとどまり、また
本発明者が先に公開した技術（特願平２−１２７４８７
号）においてもガラス繊維／ナイロンの比率は実質的に
５５／４５にとどまっている。これに対して本発明では
ガラス繊維／ナイロンの比率を最高７０／３０まで配合
可能とし、得られた成形品の引張強さは調湿時でも２７
ｋｇ／ｍｍ2 と軽金属に匹敵し、また曲げ弾性率も２３
００ｋｇ／ｍｍ2 従来技術をはるかに越えた値が得られ
た。
【００２０】その結果実施例１〜４は従来技術による比
較例１〜５及び比較組成物宇部興産社製 １０１５ＧＣ
６に対しいずれも物性値が格段に優れ、従来技術の強化
ボリアミド樹脂の性能を大幅に改善し、金属製部品の代
替可能な性能を有することが実証された。
較例１〜５及び比較組成物宇部興産社製 １０１５ＧＣ
６に対しいずれも物性値が格段に優れ、従来技術の強化
ボリアミド樹脂の性能を大幅に改善し、金属製部品の代
替可能な性能を有することが実証された。
【００２１】
【発明の効果】本発明は結晶性脂肪族系ポリアミド樹
脂、非晶性ポリアミド樹脂、結晶性共重合ポリアミド樹
脂を適当比率で配合することにより従来技術では達成で
きなかった高濃度のガラス繊維の配合をを可能とし、こ
れにより従来では達成できなかった強靱な複合材料の製
造、成形を可能にしたもので、プラスチックを金属材料
代替可能な物性値まで高め得たという著しい効果を有す
る。
脂、非晶性ポリアミド樹脂、結晶性共重合ポリアミド樹
脂を適当比率で配合することにより従来技術では達成で
きなかった高濃度のガラス繊維の配合をを可能とし、こ
れにより従来では達成できなかった強靱な複合材料の製
造、成形を可能にしたもので、プラスチックを金属材料
代替可能な物性値まで高め得たという著しい効果を有す
る。
【表１−１】
【表１−２】
【表２−１】
【表２−２】
【表２−３】
【表２−４】
【表２−５】
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平２−140265（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−223361（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−23863（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−269056（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−39356（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−265965（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−55764（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 77/00 - 77/12
C08K 7/14
Claims (4)
- 【請求項１】 結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂９５〜６
０重量％と、非結晶性ポリアミド樹脂５〜４０重量％よ
りなる混合物と、前記混合物の合計量に対して０．２〜
５重量％の炭素数が１０以上のモノマー単位を有する結
晶性脂肪族共重合ポリアミド樹脂とよりなるポリアミド
混合物１００重量部と、 ガラス繊維１００〜２５０重量部よりなるガラス繊維強
化ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項２】 ポリアミド６、ポリアミド６６の何れか
が９５〜６０重量％と、非結晶性ポリアミド樹脂５〜４
０重量％とよりなる混合物と、 前記混合物の合計量に対して０．２〜１０重量％の、ポ
リアミド６若しくはポリアミド６６を構成するモノマー
単位と、炭素数が１０以上のモノマー単位を有する結晶
性脂肪族共重合ポリアミド樹脂とよりなるポリアミド混
合物１００重量部と、 ガラス繊維１００〜２５０重量部よりなるガラス繊維強
化ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項３】 前記結晶性脂肪族共重合ポリアミド樹脂
は、 上記組成物の他の構成成分である、結晶性脂肪族系ポリ
アミド樹脂、ポリアミド６若しくはポリアミド６６より
も融点が２０℃以上低いポリアミドであることを特徴と
する請求項１若しくは請求項２に記載のガラス繊維強化
ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項４】 結晶性脂肪族系ポリアミド樹脂９５〜６
０重量％と、非結晶性ポリアミド樹脂５〜４０重量％よ
りなる混合物と、前記混合物の合計量に対して０．２〜
５重量％の炭素数が１０以上のモノマー単位を有する結
晶性脂肪族共重合ポリアミド樹脂とよりなるポリアミド
混合物１００重量部と、 または、ポリアミド６、ポリアミド６６の何れかが９５
〜６０重量％と、非結晶性ポリアミド樹脂５〜４０重量
％とよりなる混合物と、 前記混合物の合計量に対して０．２〜１０重量％の、ポ
リアミド６若しくはポリアミド６６を構成するモノマー
単位と、炭素数が１０以上のモノマー単位を有する結晶
性脂肪族共重合ポリアミド樹脂とよりなるポリアミド混
合物１００重量部と、 ガラス繊維１００〜２５０重量部とからなる混合物とを
混合機構を備えたスクリュー式射出成形機へ投入し、射
出成形により成形品を製造することを特徴とするガラス
繊維強化ポリアミド樹脂組成物成形品の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6118592A JP3530536B2 (ja) | 1992-02-17 | 1992-02-17 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成形法 |
| MYPI92001319A MY107983A (en) | 1992-02-17 | 1992-07-24 | Glass fiber reinforced polyamide composition and the process for manufacturing the same. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6118592A JP3530536B2 (ja) | 1992-02-17 | 1992-02-17 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成形法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230366A JPH05230366A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3530536B2 true JP3530536B2 (ja) | 2004-05-24 |
Family
ID=13163852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6118592A Expired - Fee Related JP3530536B2 (ja) | 1992-02-17 | 1992-02-17 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成形法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3530536B2 (ja) |
| MY (1) | MY107983A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101466278B1 (ko) * | 2010-12-21 | 2014-11-27 | 제일모직 주식회사 | 폴리아미드 수지 조성물 및 이를 이용한 성형품 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11349696A (ja) * | 1998-06-03 | 1999-12-21 | Unitika Ltd | ナイロン樹脂組成物成形体 |
| KR100548042B1 (ko) * | 1999-02-12 | 2006-02-02 | 주식회사 만도 | 파워 스티어링의 랙 하우징 및 그 제조방법 |
| JP2002188786A (ja) * | 2000-10-05 | 2002-07-05 | Ube Ind Ltd | ナイロン樹脂成形品の接着用継手及び接着方法 |
| JP4688373B2 (ja) * | 2001-09-18 | 2011-05-25 | 宇部興産株式会社 | ナイロン樹脂成形品の接着用継手及び接着方法 |
| JP2003105095A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-09 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | ポリアミド樹脂組成物の製造方法 |
| JP5124129B2 (ja) * | 2005-12-08 | 2013-01-23 | 東レ株式会社 | アルミニウム合金と樹脂の複合体及びその製造方法 |
| JP2008274301A (ja) * | 2008-08-07 | 2008-11-13 | Ube Ind Ltd | エンジン冷却水系部品用ポリアミド樹脂組成物及びそれからなる部品 |
| JP5548349B2 (ja) * | 2008-08-20 | 2014-07-16 | ユニチカ株式会社 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物 |
| CN116120739A (zh) * | 2022-12-26 | 2023-05-16 | 苏州旭光聚合物有限公司 | 一种低吸水、高表面光洁玻纤增强改性尼龙6材料及其制备方法 |
-
1992
- 1992-02-17 JP JP6118592A patent/JP3530536B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-07-24 MY MYPI92001319A patent/MY107983A/en unknown
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101466278B1 (ko) * | 2010-12-21 | 2014-11-27 | 제일모직 주식회사 | 폴리아미드 수지 조성물 및 이를 이용한 성형품 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MY107983A (en) | 1996-07-15 |
| JPH05230366A (ja) | 1993-09-07 |
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