JP3408060B2 - 液体吐出方法および装置とこれらに用いられる液体吐出ヘッド - Google Patents
液体吐出方法および装置とこれらに用いられる液体吐出ヘッドInfo
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Description
体に作用させることで起こる気泡の発生によって、所望
の液体を吐出する液体吐出ヘッド、液体吐出ヘッドを用
いたヘッドカートリッジ、液体吐出装置、液体吐出ヘッ
ドの製造方法に関する。さらにこれらの液体吐出ヘッド
を有するインクジェットキットに関する。
する可動部材を有する液体吐出ヘッド、液体吐出ヘッド
を用いたヘッドカートリッジ、液体吐出装置に関する。
金属、プラスチック、ガラス、木材、セラミックス等の
被記録媒体に対し記録を行うプリンター、複写機、通信
システムを有するファクシミリ、プリンタ部を有するワ
ードプロセッサ等の装置、さらには各種処理装置と複合
的に組み合わせた産業用記録装置に適用できる発明であ
る。
字や図形等の意味を持つ画像を被記録媒体に対して付与
することだけでなく、パターン等の意味を持たない画像
を付与することをも意味するものである。
で、インクに急峻な体積変化(気泡の発生)を伴う状態
変化を生じさせ、この状態変化に基づく作用力によって
吐出口からインクを吐出し、これを被記録媒体上に付着
させて画像形成を行なうインクジェット記録方法、いわ
ゆるバブルジェット記録方法が従来知られている。この
バブルジェット記録方法を用いる記録装置には、USP
4,723,129等の公報に開示されているように、
インクを吐出するための吐出口と、この吐出口に連通す
るインク流路と、インク流路内に配されたインクを吐出
するためのエネルギー発生手段としての電気熱変換体が
一般的に配されている。
像を高速、低騒音で記録することができると共に、この
記録方法を行うヘッドではインクを吐出するための吐出
口を高密度に配置することができるため、小型の装置で
高解像度の記録画像、さらにカラー画像をも容易に得る
ことができるという多くの優れた点を有している。この
ため、このバブルジェット記録方法は近年、プリンタ
ー、複写機、ファクシミリ等の多くのオフィス機器に利
用されており、さらに、捺染装置等の産業用システムに
まで利用されるようになってきている。
製品に利用されるに従って、次のような様々な要求が近
年さらにたかまっている。
する検討としては、保護膜の厚さを調整するといった発
熱体の最適化が挙げられている。この手法は、発生した
熱の液体への伝搬効率を向上させる点で効果がある。
の吐出スピードが速く、安定した気泡発生に基づく良好
なインク吐出を行える液体吐出方法等を与えるための駆
動条件が提案されたり、また、高速記録の観点から、吐
出された液体の液流路内への充填(リフィル)速度の速
い液体吐出ヘッドを得るために流路形状を改良したもの
も提案されている。
(a),(b)に示すものが、特開昭63−19997
2号公報等に記載されている。この公報に記載されてい
る流路構造やヘッド製造方法は、気泡の発生に伴って発
生するバック波(吐出口へ向かう方向とは逆の方向へ向
かう圧力、即ち、液室12へ向かう圧力)に着目した発
明である。このバック波は、吐出方向へ向かうエネルギ
ーでないため損失エネルギーとして知られている。
素子2が形成する気泡の発生領域よりも離れ且つ、発熱
素子2に関して吐出口11とは反対側に位置する弁10
を開示する。
板材等を利用する製造方法によって、流路3の天井に貼
り付いたように初期位置を持ち、気泡の発生に伴って流
路3内へ垂れ下がるものとして開示されている。この発
明は、上述したバック波の一部を弁10によって制御す
ることでエネルギー損失を抑制するものとして開示され
ている。
べき液体を保持する流路3内部に、気泡が発生した際を
検討するとわかるように、弁10によるバック波の一部
を抑制することは、液体吐出にとっては実用的なもので
ないことがわかる。
吐出に直接関係しないものである。このバック波が流路
3内に発生した時点では、図78(a)に示すように、
気泡のうち吐出に直接関係する圧力はすでに流路3から
液体を吐出可能状態にしている。従って、バック波のう
ち、しかもその一部を抑制したからといっても、吐出に
大きな影響を与えないことは明らかである。
は、発熱体がインクに接した状態で加熱を繰り返すた
め、発熱体の表面にインクの焦げによる堆積物が発生す
るが、インクの種類によってはこの堆積物が多く発生す
ることで、気泡の発生を不安定にしてしまい、良好なイ
ンクの吐出を行うことが困難な場合があった。また、吐
出すべき液体が熱によって劣化しやすい液体の場合や十
分に発泡が得られにくい液体の場合においても、吐出す
べき液体を変質させず、良好に吐出するための方法が望
まれていた。
させる液体(発泡液)と吐出する液体(吐出液)とを別
液体とし、発泡による圧力を吐出液に伝達することで吐
出液を吐出する方法が、特開昭61−69467号公
報、特開昭55−81172号公報、USP4,48
0,259号等の公報に開示されている。これらの公報
では、吐出液であるインクと発泡液とをシリコンゴムな
どの可撓性膜で完全分離し、発熱体に吐出液が直接接し
ないようにすると共に、発泡液の発泡による圧力を可撓
性膜の変形によって吐出液に伝える構成をとっている。
このような構成によって、発熱体表面の堆積物の防止
や、吐出液体の選択自由度の向上等を達成している。
液とを完全分離する構成のヘッドにおいては、発泡時の
圧力を可撓性膜の伸縮変形によって吐出液に伝える構成
であるため、発泡による圧力を可撓性膜がかなり吸収し
てしまう。また、可撓性膜の変形量もあまり大きくない
ため、吐出液と発泡液とを分離することによる効果を得
ることはできるものの、エネルギー効率や吐出力が低下
してしまう虞があった。
泡(特に膜沸騰に伴う気泡)を液流路中に形成して液体
を吐出する方式の、根本的な吐出特性を、従来では考え
られなかった観点から、従来では予想できない水準に高
めることを主たる課題とする。
従来では得られなかった気泡を利用した新規な液滴吐出
方法及びそれに用いられるヘッド等を提供すべく鋭意研
究を行った。このとき、流路中の可動部材の機構の原理
を解析すると言った液流路中の可動部材の動作を起点と
する第1技術解析、及び気泡による液滴吐出原理を起点
とする第2技術解析、さらには、気泡形成用の発熱体の
気泡形成領域を起点とする第3解析を行うことにした。
自由端の配置関係を吐出口側つまり下流側に自由端が位
置する関係にすること、また可動部材を発熱体もしく
は、気泡発生領域に面して配することで積極的に気泡を
制御する全く新規な技術を確立するに至った。
ギーを考慮すると気泡の下流側の成長成分を考慮するこ
とが吐出特性を格段に向上できる要因として最大である
との知見に至った。つまり、気泡の下流側の成長成分を
吐出方向へ効率よく変換させることこそ吐出効率、吐出
速度の向上をもたらすことも判明した。このことから、
発明者らは気泡の下流側の成長成分を積極的に可動部材
の自由端側に移動させるという従来の技術水準に比べ極
めて高い技術水準に至った。
例えば電気熱変換体の液体の流れ方向の面積中心を通る
中心線から下流側、あるいは、発泡を司る面における面
積中心等の気泡下流側の成長にかかわる可動部材や液流
路等の構造的要素を勘案することも好ましいということ
がわかった。
考慮することで、リフィル速度を大幅に向上することが
できることがわかった。
液流路側の第1の液体と、可動部材の気泡発生領域側の
第2の液体を各々の要求される機能ごとに選択すること
で、発熱体上への堆積物を低減すると共に、吐出液の用
途範囲、選択自由度を広げつつ、吐出効率や吐出力を向
上させるという画期的技術をも導き出すに至った。
を与える発熱体の面に平行する面にある吐出口により交
差する方向に液体が吐出される、いわゆるサイドシュー
タタイプの流路構造を有する液体吐出ヘッドにおいて
も、上述のエッジシュータタイプのヘッドとほぼ同様な
吐出原理により気泡の発生に伴うエネルギを吐出エネル
ギとして有効にかつ効率よく利用できることもわかっ
た。
部による研究で得られた知見および総合的観点から優れ
た液体の吐出原理を既に出願しており、本発明はかかる
液体の吐出原理を前提に、さらに本発明者達のより好ま
しい着想により想起されたものである。
適用される液体吐出ヘッドの吐出原理およびヘッドの構
成を説明する。
気泡に基づく圧力の伝搬方向や気泡の成長方向を制御す
ることで吐出力や吐出効率の向上を図る場合の例を説明
する。
吐出ヘッドを液流路方向で切断した断面模式図を示して
おり、図2はこの液体吐出ヘッドの部分破断斜視図を示
している。
体を吐出するための吐出エネルギー発生素子として、液
体に熱エネルギーを作用させる発熱体2(本例において
は40μm×105μmの形状の発熱抵抗体)が素子基
板1に設けられており、この素子基板上に発熱体2に対
応して液流路10が配されている。液流路10は吐出口
18に連通していると共に、複数の液流路10に液体を
供給するための共通液室13に連通しており、吐出口か
ら吐出された液体に見合う量の液体をこの共通液室13
から受け取る。
発熱体2に対向するように面して、金属等の弾性を有す
る材料で構成され、平面部を有する板状の可動部材31
が片持梁状に設けられている。この可動部材の一端は液
流路10の壁や素子基板上に感光性樹脂などをパターニ
ングして形成した土台(支持部材)34等に固定されて
いる。これによって、可動部材は保持されると共に支点
(支点部分)33を構成している。
って共通液室13から可動部材31を経て吐出口18側
へ流れる大きな流れの上流側に支点(支点部分;固定
端)33を持ち、この支点33に対して下流側に自由端
(自由端部分)32を持つように、発熱体2に面した位
置に発熱体2を覆うような状態で発熱体から15μm程
度の距離を隔てて配されている。この発熱体と可動部材
との間が気泡発生領域となる。なお発熱体、可動部材の
種類や形状および配置はこれに限られることなく、後述
するように気泡の成長や圧力の伝搬を制御しうる形状お
よび配置であればよい。なお、上述した液流路10は、
後に取り上げる液体の流れの説明のため、可動部材31
を境にして直接吐出口18に連通している部分を第1の
液流路14とし、気泡発生領域11や液体供給路12を
有する第2の液流路16の2つの領域に分けて説明す
る。
と発熱体2との間の気泡発生領域11の液体に熱を作用
し、液体にUSP4,723,129に記載されている
ような膜沸騰現象に基づく気泡を発生させる。気泡の発
生に基づく圧力と気泡は可動部材に優先的に作用し、可
動部材31は図1(b)、(c)もしくは図2で示され
るように支点33を中心に吐出口側に大きく開くように
変位する。可動部材31の変位若しくは変位した状態に
よって気泡の発生に基づく圧力の伝搬や気泡自身の成長
が吐出口側に導かれる。
原理の一つを説明する。本発明において最も重要な原理
の1つは、気泡に対面するように配された可動部材が気
泡の圧力あるいは気泡自体に基づいて、定常状態の第1
の位置から変位後の位置である第2の位置へ変位し、こ
の変位する可動部材31によって気泡の発生に伴う圧力
や気泡自身を吐出口18が配された下流側へ導くことで
ある。
路構造を模式的に示した図3と本発明の図4とを比較し
てさらに詳しく説明する。なおここでは吐出口方向への
圧力の伝搬方向をVA、上流側への圧力の伝搬方向をV
Bとして示した。
ては、発生した気泡40による圧力の伝搬方向を規制す
る構成はない。このため気泡40の圧力伝搬方向はV1
〜V8のように気泡表面の垂線方向となり様々な方向を
向いていた。このうち、特に液吐出に最も影響を及ぼす
VA方向に圧力伝搬方向の成分を持つものは、V1〜V
4即ち気泡のほぼ半分の位置より吐出口に近い部分の圧
力伝搬の方向成分であり、液吐出効率、液吐出力、吐出
速度等に直接寄与する重要な部分である。さらにV1は
吐出方向VAの方向に最も近いため効率よく働き、逆に
V4はVAに向かう方向成分は比較的少ない。
合には、可動部材31が図3の場合のように様々な方向
を向いていた気泡の圧力伝搬方向V1〜V4を下流側
(吐出口側)へ導き、VAの圧力伝搬方向に変換するも
のであり、これにより気泡40の圧力が直接的に効率よ
く吐出に寄与することになる。そして、気泡の成長方向
自体も圧力伝搬方向V1〜V4と同様に下流方向に導か
れ、上流より下流で大きく成長する。このように、気泡
の成長方向自体を可動部材によって制御し、気泡の圧力
伝搬方向を制御することで、吐出効率や吐出力また吐出
速度等の根本的な向上を達成することができる。
ッドの吐出動作について詳しく説明する。
等のエネルギーが印加される前の状態であり、発熱体が
熱を発生する前の状態である。ここで重要なことは、可
動部材31が、発熱体の発熱によって発生した気泡に対
し、この気泡の少なくとも下流側部分に対面する位置に
設けられていることである。つまり、気泡の下流側が可
動部材に作用するように、液流路構造上では少なくとも
発熱体の面積中心3より下流(発熱体の面積中心3を通
って流路の長さ方向に直交する線より下流)の位置まで
可動部材31が配されている。
等が印加されて発熱体2が発熱し、発生した熱によって
気泡発生領域11内を満たす液体の一部を加熱し、膜沸
騰に伴う気泡を発生させた状態である。
基づく圧力により、気泡40の圧力の伝搬方向を吐出口
方向に導くように第1位置から第2位置へ変位する。こ
こで重要なことは前述したように、可動部材31の自由
端32を下流側(吐出口側)に配置し、支点33を上流
側(共通液室側)に位置するように配置して、可動部材
の少なくとも一部を発熱体の下流部分すなわち気泡の下
流部分に対面させることである。
態であるが、気泡40発生に伴う圧力に応じて可動部材
31はさらに変位している。発生した気泡は上流より下
流に大きく成長すると共に可動部材の第1の位置(点線
位置)を越えて大きく成長している。このように気泡4
0の成長に応じて可動部材31が徐々に変位して行くこ
とで気泡40の圧力伝搬方向や体積移動のしやすい方
向、すなわち自由端側への気泡の成長方向を吐出口に均
一的に向かわせることができることも吐出効率を高める
と考えられる。可動部材は気泡や発泡圧を吐出口方向へ
導く際もこの伝達の妨げになることはほとんどなく、伝
搬する圧力の大きさに応じて効率よく圧力の伝搬方向や
気泡の成長方向を制御することができる。
の後気泡内部圧力の減少によって収縮し、消滅する状態
を示している。
は、気泡の収縮による負圧と可動部材自身のばね性によ
る復元力によって図1(a)の初期位置(第1の位置)
に復帰する。また、消泡時には、気泡発生領域11での
気泡の収縮体積を補うため、また、吐出された液体の体
積分を補うために上流側(B)、すなわち共通液室側か
ら流れのVD1、VD2のように、また、吐出口側から
流れのVcのように液体が流れ込んでくる。
液体の吐出動作について説明したが、以下に本発明の液
体吐出ヘッドにおける液体のリフィルについて詳しく説
明する。
ヘッドにおける液供給メカニズムをさらに詳しく説明す
る。
態を経て消泡過程に入ったときには、消泡した体積を補
う体積の液体が気泡発生領域に、第1液流路14の吐出
口18側と第2液流路16の共通液室側13から流れ込
む。可動部材31を持たない従来の液流路構造において
は、消泡位置に吐出口側から流れ込む液体の量と共通液
室から流れ込む液体の量は、気泡発生領域より吐出口に
近い部分と共通液室に近い部分との流抵抗の大きさに起
因する(流路抵抗と液体の慣性に基づくものであ
る。)。
い場合には、多くの液体が吐出口側から消泡位置に流れ
込みメニスカスの後退量が大きくなることになる。特
に、吐出効率を高めるために吐出口に近い側の流抵抗を
小さくして吐出効率を高めようとするほど、消泡時のメ
ニスカスMの後退が大きくなり、リフィル時間が長くな
って高速印字を妨げることとなっていた。
けたため、気泡の体積Wを可動部材31の第1位置を境
に上側をW1、気泡発生領域11側をW2とした場合、
消泡時に可動部材が元の位置に戻った時点でメニスカス
の後退は止まり、その後残ったW2の体積分の液体供給
は主に第2流路16の流れVD2からの液供給によって
成される。これにより、従来、気泡Wの体積の半分程度
に対応した量がメニスカスの後退量になっていたのに対
して、それより少ないW1の半分程度のメニスカス後退
量に抑えることが可能になった。
の圧力を利用して可動部材31の発熱体側の面に沿っ
て、主に第2液流路の上流側(VD2)から強制的に行
うことができるためより速いリフィルを実現できた。
泡時の圧力を用いたリフィルを行った場合、メニスカス
の振動が大きくなってしまい画像品位の劣化につながっ
ていたが、本例のリフィルにおいては可動部材によって
吐出口側の第1液流路14の領域と、気泡発生領域11
との吐出口側での液体の流通が抑制されるためメニスカ
スの振動を極めて少なくすることができることである。
6の液供給路12を介しての発泡領域への強制リフィル
と、上述したメニスカス後退や振動の抑制によって高速
リフィルを達成することで、吐出の安定や高速繰り返し
吐出、また記録の分野に用いた場合、画質の向上や高速
記録を実現することができる。
機能を兼ね備えている。それは、気泡の発生による圧力
の上流側への伝搬(バック波)を抑制することである。
発熱体2上で発生した気泡の内、共通液室13側(上流
側)の気泡による圧力は、その多くが、上流側に向かっ
て液体を押し戻す力(バック波)になっていた。このバ
ック波は、上流側の圧力と、それによる液移動量、そし
て液移動に伴う慣性力を引き起こし、これらは液体の液
流路内へのリフィルを低下させ高速駆動の妨げにもなっ
ていた。本発明においては、まず可動部材31によって
上流側へのこれらの作用を抑えることでもリフィル供給
性の向上をさらに図っている。
的な構造と効果について、以下に説明する。
流に発熱体2と実質的に平坦につながる(発熱体表面が
大きく落ち込んでいない)内壁を持つ液体供給路12を
有している。このような場合、気泡発生領域11および
発熱体2の表面への液体の供給は、可動部材31の気泡
発生領域11に近い側の面に沿って、VD2のように行
われる。このため、発熱体2の表面上に液体が淀むこと
が抑制され、液体中に溶存していた気体の析出や、消泡
できずに残ったいわゆる残留気泡が除去され易く、ま
た、液体への蓄熱が高くなりすぎることもない。従っ
て、より安定した気泡の発生を高速に繰り返し行うこと
ができる。なお、本例では実質的に平坦な内壁を持つ液
体供給路12を持つもので説明したが、これに限らず、
発熱体表面となだらかに繋がり、なだらかな内壁を有す
る液供給路であればよく、発熱体上に液体の淀みや、液
体の供給に大きな乱流を生じない形状であればよい。
動部材の側部(スリット35)を介してVD1から行わ
れるものもある。しかし、気泡発生時の圧力をさらに有
効に吐出口に導くために図1で示すように気泡発生領域
の全体を覆う(発熱体面を覆う)ように大きな可動部材
を用い、可動部材31が第1の位置へ復帰することで、
気泡発生領域11と第1液流路14の吐出口に近い領域
との液体の流抵抗が大きくなるような形態の場合、前述
のVD1から気泡発生領域11に向かっての液体の流れ
が妨げられる。しかし、本発明のヘッド構造において
は、気泡発生領域に液体を供給するための流れVD1が
あるため、液体の供給性能が非常に高くなり、可動部材
31で気泡発生領域11を覆うような吐出効率向上を求
めた構造を取っても、液体の供給性能を落とすことがな
い。
点33の位置は、例えば図5で示されるように、自由端
が相対的に支点より下流側にある。このような構成のた
め、前述した発泡の際に気泡の圧力伝搬方向や成長方向
を吐出口側に導く等の機能や効果を効率よく実現できる
のである。さらに、この位置関係は吐出に対する機能や
効果のみならず、液体の供給の際にも液流路10を流れ
る液体に対する流抵抗を小さくしでき高速にリフィルで
きるという効果を達成している。これは図5に示すよう
に、吐出によって後退したメニスカスMが毛管力により
吐出口18へ復帰する際や、消泡に対しての液供給が行
われる場合に、液流路10(第1液流路14、第2液流
路16を含む)内を流れる流れS1、S2、S3に対
し、逆らわないように自由端と支点33とを配置してい
るためである。
うに可動部材31の自由端32が、発熱体2を上流側領
域と下流側領域とに2分する面積中心3(発熱体の面積
中心(中央)を通り液流路の長さ方向に直交する線)よ
り下流側の位置に対向するように発熱体2に対して延在
している。これによって発熱体の面積中心位置3より下
流側で発生する液体の吐出に大きく寄与する圧力、又は
気泡を可動部材31が受け、この圧力及び気泡を吐出口
側に導くことができ、吐出効率や吐出力を根本的に向上
させることができる。
して多くの効果を得ている。
由端が瞬間的な機械的変位を行っていることも、液体の
吐出に対して有効に寄与している考えられる。
す。この図6において、Aは可動部材が変位している状
態を示し(気泡は図示せず)、Bは可動部材が初期位置
(第1位置)の状態を示し、このBの状態をもって、発
泡領域11を吐出口18に対して実質的に密閉している
とする。(ここでは、図示していないがA、B間には流
路壁があり流路と流路を分離している。)図6における
可動部材31は土台34を側部に2点設け、その間に液
供給路12を設けている。これにより、可動部材の発熱
体側の面に沿って、また、発熱体の面と実質的に平坦も
しくは、なだらかにつながる面を持つ液供給路から液体
の供給を成すことができる。
置)では、可動部材31は発熱体2の下流側および横方
向に配された発熱体下流壁36と発熱体側壁37に近接
または密着しており、気泡発生領域11の吐出口18側
に実質的に密閉されている。このため、発泡時の気泡の
圧力、特に気泡の下流側の圧力を逃がさず可動部材の自
由端側に集中的に作用させることができる。
置に戻り、発熱体上への消泡時の液供給は気泡発生領域
31の吐出口側が実質的に密閉状態になるため、メニス
カスの後退抑制等、先の例で説明した種々の効果を得る
ことができる。また、リフィルに関する効果においても
先の例と同様の機能、効果を得ることができる。
に、可動部材31を支持固定する土台34を発熱体2よ
り離れた上流に設けると共に液流路10より、小さな幅
の土台34とすることで前述のような液供給路12への
液体の供給を行っている。また、土台34の形状のこれ
に限らず、リフィルをスムースに行えるものであればよ
い。
体2の間隔を15μm程度としたが、気泡の発生に基づ
く圧力が十分に可動部材に伝わる範囲であればよい。
る液体吐出原理に従う液路構造の第3の例となる。図7
は、一つの液流路中に気泡発生領域、そこで発生する気
泡および可動部材との位置関係を示していると共に、本
発明の液体吐出方法やリフィル方法をより分かり易くし
た例である。
して、発生する気泡の圧力を集中して、急峻な可動部材
の移動と同時に気泡の移動を吐出口側に集中させること
を達成している。これに対して、本例は、発生する気泡
の自由度を与えながら、滴吐出に直接作用する気泡の吐
出口側である気泡の下流側部分を可動部材の自由端側で
規制するものである。
2(第1の例)に比較すると、図2の素子基板1上に設
けられた気泡発生領域の下流端に位置するバリヤーとし
ての凸部(図の斜線部分)が本例では設けられていな
い。つまり、可動部材の自由端領域および両側端領域
は、吐出口領域に対して気泡発生領域を実質的に密閉せ
ずに開放しており、この構成が本例である。
下流側部分のうち、下流側先端部の気泡成長が許容され
ているので、その圧力成分を吐出に有効に利用してい
る。加えて少なくともこの下流側部分の上方へ向かう圧
力(図3のVB、VB、VBの分力)を可動部材の自由
端側部分が、この下流側先端部の気泡成長に加えられる
ように作用するため吐出効率を上述した例と同様に向上
する。前記の例に比較して本例は、発熱体の駆動に対す
る応答性が優れている。
上の利点がある。
の面部に対して小さい幅の1つの土台34に固定されて
いる。従って、消泡時の気泡発生領域11への液体供給
は、この土台の両側を通って供給される(図の矢印参
照)。この土台は供給性を確保するものであればどのよ
うな構造でもよい。
場合には、可動部材の存在によって気泡の消泡にともな
って上方から気泡発生領域へ流れ込む流れが制御される
ので、従来の発熱体のみの気泡発生構造に対して優れた
ものとなる。無論、これによって、メニスカスの後退量
を減じることもできる。
自由端に対する両側端(一方でも可)のみを気泡発生領
域11に対して実質的に密閉状態とすることは好ましい
ものとして挙げられる。この構成によれば、可動部材の
側方へ向かう圧力をも先に説明した気泡の吐出口側端部
の成長に変更して利用することができるので、一層吐出
効率が向上する。
従うヘッド構造であって、前述した機械的変位による液
体の吐出力をさらに向上させた第4の例を示す横断面図
である。図8においては、可動部材31の自由端の位置
が発熱体のさらに下流側に位置するように、可動部材が
延在している例を示している。これによって自由端位置
での可動部材の変位速度を高くすることができ、可動部
材の変位による吐出力の発生をさらに向上させることが
できる。
に近づくことになるので気泡の成長をより安定した方向
成分に集中できるので、より優れた吐出を行うことがで
きる。
応じて、可動部材31は変位速度R1で変位するが、こ
の位置より支点33に対して、遠い位置の自由端32は
さらに速い速度R2で変位する。これにより、自由端3
2を高い速度で機械的に液体に作用せしめ液移動を起こ
させることで吐出効率を高めている。
流れに対して垂直な形状をすることにより、気泡の圧力
や可動部材の機械的な作用をより効率的に吐出に寄与さ
せることができる。
用される液体吐出原理に従う液路構造の第5の例であ
る。
接連通する領域は液室側と連通した流路形状となってお
らず、構造の簡略化が図れるものである。
の面に沿った液供給路12からのみ行われるもので、可
動部材31の自由端32や支点33の吐出口18に対す
る位置関係や発熱体2に面する構成は前述の例と同様で
ある。
効果を実現するものであるが、特にメニスカスの後退を
抑制し消泡時の圧力を利用して、ほとんど全ての液供給
を消泡時の圧力を利用して、強制リフィルを行うもので
ある。
せた状態を示しており、図9(b)は、前記発泡が収縮
しつつある状態で、このとき可動部材31の初期位置へ
の復帰とS3による液供給が行われる。
期位置に復帰する際のわずかなメニスカス後退Mを、消
泡後に吐出口18付近の毛細管力によって、リフィルし
ている状態である。
液体吐出原理に従う液路構造の第6の例について説明す
る。
いては先の例と同じであるが、本例においては液流路を
複流路構成にすることで、さらに熱を加えることで発泡
させる液体(発泡液)と、主として吐出される液体(吐
出液)とを分けることができるものである。
向の断面模式図を示しており、図11はこの液体吐出ヘ
ッドの部分破断斜視図を示している。
生させるための熱エネルギーを与える発熱体2が設けら
れた素子基板1上に、発泡用の第2液流路16があり、
その上に吐出口18に直接連通した吐出液用の第1液流
路14が配されている。
に吐出液を供給するための第1共通液室15に連通して
おり、第2液流路の上流側は、複数の第2液流路に発泡
液を供給するための第2共通液室に連通している。
合には、共通液室を一つにして共通化させてもよい。
性を有する材料で構成された分離壁30が配されてお
り、第1液流路と第2の液流路とを区分している。な
お、発泡液と吐出液とができる限り混ざり合わない方が
よい液体の場合には、この分離壁によってできる限り完
全に第1液流路14と第2液流路16の液体の流通を分
離した方がよいが、発泡液と吐出液とがある程度混ざり
合っても、問題がない場合には、分離壁に完全分離の機
能を持たせなくてもよい。
出圧発生領域という。;図10中のAの領域とBの気泡
発生領域11)に位置する部分の分離壁は、スリット3
5によって吐出口側(液体の流れの下流側)が自由端
で、共通液室(15、17)側に支点33が位置する片
持梁形状の可動部材31となっている。この可動部材3
1は、気泡発生領域11(B)に面して配されているた
め、発泡液の発泡によって第1液流路側の吐出口側に向
けて開口するように動作する(図中矢印方向)。図11
においても、発熱体2としての発熱抵抗部と、この発熱
抵抗部に電気信号を印加するための配線電極5とが配さ
れた素子基板1上に、第2の液流路を構成する空間を介
して分離壁30が配置されている。
置と、発熱体との配置の関係については、先の例と同様
にしている。
の構造の関係について説明したが、本例においても第2
液流路16と発熱体2との構造の関係を同じくしてい
る。
の動作を説明する。
流路14に供給される吐出液と第2の液流路16に供給
される発泡液として同じ水系のインクを用いて動作させ
た。発熱体2が発生した熱が、第2液流路の気泡発生領
域内の発泡液に作用することで、先の例で説明したのと
同様に発泡液にUSP4,723,129に記載されて
いるような膜沸騰現象に基づく気泡40を発生させる。
除く、3方からの発泡圧の逃げがないため、この気泡発
生にともなう圧力が吐出圧発生部に配された可動部材6
側に集中して伝搬し、気泡の成長をともなって可動部材
6が図12(a)の状態から図12(b)のように第1
液流路側に変位する。この可動部材の動作によって第1
液流路14と第2液流路16とが大きく連通し、気泡の
発生に基づく圧力が第1液流路の吐出口側の方向(A方
向)に主に伝わる。この圧力の伝搬と、前述のような可
動部材の機械的変位によって液体が吐出口から吐出され
る。
1が図12(a)の位置まで戻ると共に、第1液流路1
4では吐出された吐出液体の量に見合う量の吐出液体が
上流側から供給される。本例においても、この吐出液体
の供給は前述の実施形態例と同様に可動部材が閉じる方
向であるため、吐出液体のリフィルを可動部材で妨げる
ことがない。
伝搬、気泡の成長方向、バック波の防止等に関する主要
部分の作用や効果については先の第1例等と同じである
が、本例のような2流路構成をとることによって、さら
に次のような長所がある。
液と発泡液とを別液体とし、発泡液の発泡で生じた圧力
によって吐出液を吐出することができる。このため従
来、熱を加えても発泡が十分に行われにくく吐出力が不
十分であったポリエチレングリコール等の高粘度の液体
であっても、この液体を第1の液流路に供給し、発泡液
に発泡が良好に行われる液体(エタノール:水=4:6
の混合液1〜2cP程度等)や低沸点の液体を第2の液
流路に供給することで良好に吐出させることができる。
の表面にコゲ等の堆積物を生じない液体を選択すること
で、発泡を安定化し、良好な吐出を行うことができる。
先の例で説明したような効果をも生じるため、さらに高
吐出効率、高吐出力で高粘性液体等の液体を吐出するこ
とができる。
の液体を第1の液流路に吐出液として供給し、第2の液
流路で熱的に変質しにくく良好に発泡を生じる液体を供
給すれば、加熱に弱い液体に熱的な害を与えることな
く、しかも上述のように高吐出効率、高吐出力で吐出す
ることができる。
ッドや液体吐出方法の要部の例について説明を行った
が、以下にこれらの例に好ましく適用できる実施態様例
について図面を用いて説明する。但し、以下の説明にお
いては前述の1流路形態の実施形態例と2流路形態の例
のいずれかを取り上げて説明する場合があるが特に記載
しない限り、両例に適用しうるものである。
用される液体吐出原理に従う液体吐出ヘッドの流路方向
断面図であるが、第1液流路13(若しくは図1におけ
る液流路10)を構成するための溝が設けられた溝付き
部材50が分離壁30上に設けられている。本例におい
ては可動部材の自由端32位置近傍の流路天井の高さが
高くなっており、可動部材の動作角度θをより大きく取
れるようにしている。この可動部材の動作範囲は、液流
路の構造、可動部材の耐久性や発泡力等を考慮して決定
すればよいが、吐出口の軸方向の角度を含む角度まで動
作することが望ましいと考えられる。
径より可動部材の自由端の変位高さを高くすることで、
より十分な吐出力の伝達が成される。また、この図で示
されるように、可動部材の自由端32位置の液流路天井
の高さより可動部材の支点33位置の液流路天井の高さ
の方が低くなっているため、可動部材の変位よる上流側
への圧力波の逃げがさらに有効に防止できる。
14は、上述の可動部材31と第2の液流路16との配
置関係を説明するための図であり、同図(a)は分離壁
30、可動部材31近傍を上方から見た図であり、同図
(b)は、分離壁30を外した第2液流路16を上方か
ら見た図である。そして、同図(c)は、可動部材6と
第2液流路16との配置関係を、これらの各要素を重ね
ることで模式的に示した図である。なお、いずれの図も
図面下方が吐出口が配されている前面側である。
側(ここでの上流側とは第2共通液室側から発熱体位
置、可動部材、第1流路を経て吐出口に向う大きな流れ
の中の上流側のことである。)に狭窄部19を持ってお
り、発泡時の圧力が第2液流路16の上流側に容易に逃
げることを抑制するような室(発泡室)構造となってい
る。
体を吐出するための流路とが同じで、発熱体より液室側
に発生した圧力が共通液室側に逃げないように狭窄部を
設けるヘッドの場合には、液体のリフィルを充分考慮し
て、狭窄部における流路断面積があまり小さくならない
構成を採る必要があった。
くを第1液流路内の吐出液とすることができ、発熱体が
設けられた第2液流路内の発泡液はあまり消費されない
ようにできるため、第2液流路の気泡発生領域11への
発泡液の充填量は少なくて良い。従って、上述の狭窄部
19における間隔を数μm〜十数μmと非常に狭くでき
るため、第2液流路で発生した発泡時の圧力をあまり周
囲に逃がすことをさらに抑制でき、集中して可動部材側
に向けることができる。そしてこの圧力を可動部材31
を介して吐出力として利用することができるため、より
高い吐出効率、吐出力を達成することができる。ただ、
第1液流路16の形状は上述の構造に限られるものでは
なく、気泡発生に伴う圧力が効果的に可動部材側に伝え
られる形状であれば良い。
部材31の側方は、第2液流路を構成する壁の一部を覆
っており、このことで、可動部材31の第2液流路への
落ち込みが防止できる。これによって、前述した吐出液
と発泡液との分離性をさらに高めることができる。ま
た、気泡のスリットからの逃げの抑制ができるため、さ
らに吐出圧や吐出効率を高めることができる。さらに、
前述の消泡時の圧力による上流側からのリフィルの効果
を高めることができる。
可動部材6の第1の液流路14側への変位に伴って第2
の液流路4の気泡発生領域で発生した気泡の一部が第1
の液流路14側に延在しているが、この様に気泡が延在
するような第2流路の高さにすることで、気泡が延在し
ない場合に比べ更に吐出力を向上させることができる。
この様に気泡が第1の液流路14に延在するようにする
ためには、第2の液流路16の高さを最大気泡の高さよ
り低くすることが望ましく、この高さを数μm〜30μ
mとすることが望ましい。なお、本例においてはこの高
さを15μmとした。
材31の他の形状を示すもので、35は、分離壁に設け
られたスリットであり、このスリットによって、可動部
材31が形成されている。同図(a)は長方形の形状で
あり、(b)は支点側が細くなっている形状で可動部材
の動作が容易な形状であり、同図(c)は支点側が広く
なっており、可動部材の耐久性が向上する形状である。
動作の容易性と耐久性が良好な形状として、図14
(a)で示したように、支点側の幅が円弧状に狭くなっ
ている形態が望ましいが、可動部材の形状は第2の液流
路側に入り込むことがなく、容易に動作可能な形状で、
耐久性に優れた形状であればよい。
よびこの可動部材を有する分離壁5は厚さ5μmのニッ
ケルで構成したが、これに限られることなく可動部材、
分離壁を構成する材質としては発泡液と吐出液に対して
耐溶剤性があり、可動部材として良好に動作するための
弾性を有し、微細なスリットが形成できるものであれば
よい。
銀、ニッケル、金、鉄、チタン、アルミニュウム、白
金、タンタル、ステンレス、りん青銅等の金属、および
その合金、または、アクリロニトリル、ブタジエン、ス
チレン等のニトリル基を有する樹脂、ポリアミド等のア
ミド基を有する樹脂、ポリカーボネイト等のカルボキシ
ル基を有する樹脂、ポリアセタール等のアルデヒド基を
持つ樹脂、ポリサルフォン等のスルホン基を持つ樹脂、
そのほか液晶ポリマー等の樹脂およびその化合物、耐イ
ンク性の高い、金、タングステン、タンタル、ニッケ
ル、ステンレス、チタン等の金属、これらの合金および
耐インク性に関してはこれらを表面にコーティングした
もの若しくは、ポリアミド等のアミド基を有する樹脂、
ポリアセタール等のアルデヒド基を持つ樹脂、ポリエー
テルエーテルケトン等のケトン基を有する樹脂、ポリイ
ミド等のイミド基を有する樹脂、フェノール樹脂等の水
酸基を有する樹脂、ポリエチレン等のエチル基を有する
樹脂、ポリプロピレン等のアルキル基を持つ樹脂、エポ
キシ樹脂等のエポキシ基を持つ樹脂、メラミン樹脂等の
アミノ基を持つ樹脂、キシレン樹脂等のメチロール基を
持つ樹脂およびその化合物、さらに二酸化珪素等のセラ
ミックおよびその化合物が望ましい。
リプロピレン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレー
ト、メラミン樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポ
リブタジエン、ポリウレタン、ポリエーテルエーテルケ
トン、ポリエーテルサルフォン、ポリアリレート、ポリ
イミド、ポリサルフォン、液晶ポリマー(LCP)等の
近年のエンジニアリングプラスチックに代表される耐熱
性、耐溶剤性、成型性の良好な樹脂、およびその化合
物、もしくは、二酸化珪素、チッ化珪素、ニッケル、
金、ステンレス等の金属、合金およびその化合物、もし
くは表面にチタンや金をコーティングしたものが望まし
い。
度を達成でき、可動部材として良好に動作するという観
点からその材質と形状等を考慮して決定すればよいが、
0.5μm〜10μm程度が望ましい。
ット35の幅は本例では2μmとしたが、発泡液と吐出
液とが異なる液体であり、両液体の混液を防止したい場
合は、スリット幅を両者の液体間でメニスカスを形成す
る程度の間隔とし、夫々の液体同士の流通を抑制すれば
よい。例えば、発泡液として2cP(センチポアズ)程
度の液体を用い、吐出液として100cP以上の液体を
用いた場合には、5μm程度のスリットでも混液を防止
することができるが、3μm以下にすることが望まし
い。
ダーの厚さ(tμm)を対象としており、cmオーダー
の厚さの可動部材は意図していない。μmオーダーの厚
さの可動部材にとって、μmオーダーのスリット幅(W
μm)を対象とする場合、製造のバラツキをある程度考
慮することが望ましい。
いは/且つ側端に対向する部材の厚みが可動部材の厚み
と同等の場合(図12、図13等)、スリット幅と厚み
の関係を製造のバラツキを考慮して以下のような範囲に
することで発泡液と吐出液の混液を安定的に抑制するこ
とができる。このことは限られた条件ではあるが設計上
の観点として、3cP以下の粘度の発泡液に対して高粘
度インク(5cP、10cP等)を用いる場合、W/t
≦1を満足するようにすることで、2液の混合を長期に
わたって抑制することが可能な構成となった。
リットとしては、このような数μmオーダであればより
確実である。
離させた場合、可動部材がこれらの実質的な仕切部材と
なる。この可動部材が気泡の生成に伴って移動する際に
吐出液に対して発泡液がわずかに混入することが見られ
る。画像を形成する吐出液は、インクジェット記録の場
合、色材濃度を3%乃至5%程度有するものが一般的で
あることを考慮すると、この発泡液が吐出液滴に対して
20%以下の範囲で含まれても大きな濃度変化をもたら
さない。従って、このような混液としては、吐出液滴に
対して20%以下となるような発泡液と吐出液との混合
を本発明に含むものとする。
せても上限で15%の発泡液の混合であり、5cP以下
の発泡液では、この混合比率は、駆動周波数にもよる
が、10%程度を上限とするものであった。
ばする程、この混液は低減(例えば5%以下)できる。
材の配置関係について、図を用いて説明する。ただし、
可動部材と発熱体の形状および寸法,数は、以下に限定
されるものではない。発熱体と可動部材の最適な配置に
よって、発熱体による発泡時の圧力を吐出圧として有効
に利用することが可能となる。
で、インクに急峻な体積変化(気泡の発生)を伴う状態
変化を生じさせ、この状態変化に基づく作用力によって
吐出口からインクを吐出し、これを被記録媒体上に付着
させて画像形成を行うインクジェット記録方法、いわゆ
るバブルジェット記録方法の従来技術においては、図1
6に示すように、発熱体面積とインク吐出量は比例関係
にあるが、インク吐出に寄与しない非発泡有効領域Sが
存在していることがわかる。また、発熱体上のコゲの様
子から、この非発泡有効領域Sが発熱体の周囲に存在し
ていることがわかる。これらの結果から、発熱体周囲の
約4μm幅は、発泡に関与されていないとされている。
は、発熱体の周囲から約4μm以上内側の発泡有効領域
の直上が可動部材の可動領域で覆われるように、可動部
材を配置するのが効果的であると、言える。本例におい
ては、発泡有効領域を発熱体周囲から約4μm以上内側
としたが、発熱体の種類や形成方法によっては、これに
限定されるものではない。
可動領域の総面積が異なる可動部材301((a)
図)、可動部材302((b)図)を配置したときの上
部から見た模式図を示す。
mで、発熱体2の面積よりも小さいが、発熱体2の発泡
有効領域と同じ程度の寸法であり、該発泡有効領域を覆
うように、配置されている。一方、可動部材302の寸
法は、53×220μmで発熱体2の面積よりも大きく
(幅寸法を同じにした場合、支点〜可動先端間の寸法が
発熱体の長さよりも長い)、可動部材301と同じよう
に発泡有効領域を覆うように配置されている。上記2種
の可動部材301、302に対し、それらの耐久性と吐
出効率について測定を行った。測定条件は以下の通りで
ある。
関しては、(a)可動部材301の方は、1×107 パ
ルス印加したところで可動部材301の支点部分に損傷
が見られた。(b)可動部材302の方は、3×108
パルス印加しても、損傷は見られなかった。また、投入
エネルギーに対する吐出量と吐出速度からもとまる運動
エネルギーも約1.5〜2.5倍程度向上することが確
認された。
からみても、発泡有効領域の真上を覆うように可動部材
を設け、該可動部材の面積が発熱体の面積よりも大きい
方が、優れていることがわかる。
点までの距離と、可動部材の変位量の関係を示す。ま
た、図19に、発熱体2と可動部材31との位置関係を
側面方向から見た断面構成図を示す。発熱体2は40×
105μmのものを用いた。発熱体2のエッジから可動
部材31の支点33までの距離lが大きい程、変位量が
大きいことがわかる。したがって、要求されるインクの
吐出量や吐出液の流路構造および発熱体形状などによっ
て、最適変位量を求め、可動部材の支点の位置を決める
ことが望ましい。
領域直上に位置する場合は、可動部材の変位による応力
に加え、発泡圧力が直接支点に加わるため可動部材の耐
久性が低下してしまう。本発明者の実験によると、発泡
有効領域の真上に支点を設けたものでは、1×106 パ
ルス程度で、可動壁に損傷が生じており、耐久性が低下
してしまうことが分かっている。したがって、可動部材
の支点は、発熱体の発泡有効領域直上外に配置すること
で耐久性がそれ程高くない形状や材質の可動部材であっ
ても実用可能性が高くなる。ただし、前記発泡有効領域
直上に支点がある場合でも形状や材質を選択すれば、良
好に用いることができる。かかる構成において、高吐出
効率および耐久性に優れた液体吐出ヘッドが得られる。
の発熱体が設けられた素子基板の構成について説明す
る。
に従う液体吐出ヘッドの縦断面図を示したので、図20
(a)は後述する保護膜があるヘッド、同図(b)は保
護膜がないものである。
0、第1液流路14、第1液流路を構成する溝を設けた
溝付き部材50が配されている。
に絶縁および蓄熱を目的としたシリコン酸化膜またはチ
ッ化シリコン膜106を成膜し、その上に発熱体を構成
するハフニュウムボライド(HfB2 )、チッ化タンタ
ル(TaN)、タンタルアルミ(TaAl)等の電気抵
抗層105(0.01〜0.2μm厚)とアルミニュウ
ム等の配線電極(0.2〜1.0μm厚)を図11のよ
うにパターニングされている。この2つの配線電極10
4から抵抗層105に電圧を印加し、抵抗層に電流を流
し発熱させる。配線電極間の抵抗層上には、酸化シリコ
ンやチッ化シリコン等の保護層を0.1〜2.0μm厚
で形成し、さらにそのうえにタンタル等の耐キャビテー
ション層(0.1〜0.6μm厚)が成膜されており、
インク等の各種の液体から抵抗層105を保護してい
る。
力や衝撃波は非常に強く、堅くてもろい酸化膜の耐久性
を著しく低下させるため、金属材料のタンタル(Ta)
等が耐キャビテーション層として用いられる。
合わせにより上述の保護層を必要としない構成でもよく
その例を図20(b)に示す。このような保護層を必要
としない抵抗層の材料としてはイリジュウム−タンタル
−アルミ合金等が挙げられる。
構成としては、前述の電極間の抵抗層(発熱部)だけで
でもよく、また抵抗層を保護する保護層を含むものでも
よい。
応じて発熱する抵抗層で構成された発熱部を有するもの
を用いたが、これに限られることなく、吐出液を吐出さ
せるのに十分な気泡を発泡液に生じさせるものであれば
よい。例えば、発熱部としてレーザ等の光を受けること
で発熱するような光熱変換体や高周波を受けることで発
熱するような発熱部を有する発熱体でもよい。
部を構成する抵抗層105とこの抵抗層に電気信号を供
給するための配線電極104で構成される電気熱変換体
の他に、この電気熱変換素子を選択的に駆動するための
トランジスタ、ダイオード、ラッチ、シフトレジスタ等
の機能素子が一体的に半導体製造工程によって作り込ま
れていてもよい。
ている電気熱変換体の発熱部を駆動し、液体を吐出する
ためには、前述の抵抗層105に配線電極104を介し
て図21で示されるような矩形パルスを印加し、配線電
極間の抵抗層105を急峻に発熱させる。前述の各例の
ヘッドにおいては、それぞれ電圧24V、パルス幅7μ
sec、電流150mA、電気信号を6kHzで加える
ことで発熱体を駆動させ、前述のような動作によって、
吐出口から液体であるインクを吐出させた。しかしなが
ら、駆動信号の条件はこれに限られることなく、発泡液
を適正に発泡させることができる駆動信号であればよ
い。
1、第2の共通液室に異なる液体を良好に分離して導入
でき部品点数の削減を図れ、コストダウンを可能とする
液体吐出ヘッドの構造例について説明する。
造を示す模式図であり、先の例と同じ構成要素について
は同じ符号を用いており、詳しい説明はここでは省略す
る。
口18を有するオリフィスプレート51と、複数の第1
液流路14を構成する複数の溝と、複数の液流路14に
共通して連通し、各第1の液流路3に液体(吐出液)を
供給するための第1の共通液室15を構成する凹部とか
ら概略構成されている。
を接合することにより複数の第1液流路14を形成する
ことができる。このような溝付部材50は、その上部か
ら第1共通液室15内に到達する第1液体供給路20を
有している。また、溝付部材50は、その上部から分離
壁30を突き抜けて第2共通液室17内に到達する第2
の液体供給路21を有している。
で示すように、第1液体供給路20を経て、第1の共通
液室15、次いで第1の液流路14に供給され、第2の
液体(発泡液)は、図22の矢印Dで示すように、第2
液体供給路21を経て、第2共通液室17、次いで第2
液流路16に供給されるようになっている。
体供給路20と平行して配されているが、これに限るこ
とはなく、第1共通液室15の外側に配された分離壁3
0を貫通して、第2共通液室17に連通するように形成
されればどのように配されてもよい。
に関しては、第2液体の供給量を考慮して決められる。
第2液体供給路21の形状は丸形状である必要はなく、
矩形状等でもよい。
を分離壁30で仕切ることによって形成することができ
る。形成の方法としては、図23で示す本例の分解斜視
図のように、素子基板上にドライフィルムで共通液室枠
と第2液路壁を形成し、分離壁を固定した溝付部材50
と分離壁30との結合体と素子基板1とを貼り合わせる
ことにより第2共通液室17や第2液流路16を形成し
てもよい。
された支持体70上に、前述のように、発泡液に対して
膜沸騰による気泡を発生させるための熱を発生する発熱
体としての電気熱変換素子が複数設けられた素子基板1
が配されている。
形成された液流路16を構成する複数の溝と、複数の発
泡液流路に連通し、それぞれの発泡液路に発泡液を供給
するための第2共通液室(共通発泡液室)17を構成す
る凹部と、前述した可動壁31が設けられた分離壁30
とが配されている。
材は、分離壁30と接合されることで吐出液流路(第1
液流路)14を構成する溝と、吐出液流路に連通し、そ
れぞれの吐出液流路に吐出液を供給するための第1の共
通液室(共通吐出液室)15を構成するための凹部と、
第1共通液室に吐出液を供給するための第1供給路(吐
出液供給路)20と、第2の共通液室17に発泡液を供
給するための第2の供給路(発泡液供給路)21とを有
している。第2の供給路21は、第1の共通液室15の
外側に配された分離壁30を貫通して第2の共通液室1
7に連通する連通路に繋がっており、この連通路によっ
て吐出液と混合することなく発泡液を第2の共通液室1
5に供給することができる。
50の配置関係は、素子基板1の発熱体に対応して可動
部材31が配置されており、この可動部材31に対応し
て吐出液流路14が配されている。また、本例では、第
2の供給路を1つ溝付部材に配した例を示したが、供給
量に応じて複数設けてもよい。さらに吐出液供給路20
と発泡液供給路21の流路断面積は供給量に比例して決
めればよい。
部材50等を構成する部品をより小型化することも可能
である。
流路に第2液体を供給する第2の供給路と、第1液流路
に第1液体を供給する第1の供給路とが同一の溝付部材
としての溝付天板からなることにより部品点数が削減で
き、工程の短縮化とコストダウンが可能となる。
への、第2液体の供給は、第1液体と第2液体を分離す
る分離壁を突き抜ける方向で第2液流路によって行なわ
れる構造であるため、前記分離壁と溝付部材と発熱体形
成基板との貼り合わせ工程が1度で済み、作りやすさが
向上すると共に、貼り合わせ精度が向上し、良好に吐出
することができる。
2液体共通液室へ供給されるため、第2液流路に第2液
体の供給が確実となり、供給量が十分確保できるため、
安定した吐出が可能となる。
ように本発明においては、前述のような可動部材を有す
る構成によって、従来の液体吐出ヘッドよりも高い吐出
力や吐出効率でしかも高速に液体を吐出することができ
る。本例の内、発泡液と吐出液とに同じ液体を用いる場
合には、発熱体から加えられる熱によって劣化せずに、
また加熱によって発熱体上に堆積物を生じにくく、熱に
よって気化、凝縮の可逆的状態変化を行うことが可能で
あり、さらに液流路や可動部材や分離壁等を劣化させな
い液体であれば種々の液体を用いることができる。
る液体(記録液体)としては従来のバブルジェット装置
で用いられていた組成のインクを用いることができる。
い、吐出液と発泡液を別液体とした場合には、発泡液と
して前述のような性質の液体を用いればよく、具体的に
は、メタノール、エタノール、n−プロパノール、イソ
プロパノール、n−ヘキサン、n−ヘプタン、n−オク
タン、トルエン、キシレン、二塩化メチレン、トリクレ
ン、フレオンTF、フレオンBF、エチルエーテル、ジ
オキサン、シクロヘキサン、酢酸メチル、酢酸エチル、
アセトン、メチルエチルケトン、水等およびこれらの混
合物が挙げられる。
に関係なく様々な液体を用いることができる。また、従
来吐出が困難であった発泡性が低い液体、熱によって変
質、劣化しやすい液体や高粘度液体等であっても利用で
きる。
又は発泡液との反応によって、吐出や発泡また可動部材
の動作等を妨げるような液体でないことが望まれる。
等をも利用することができる。その他の吐出液体として
は、熱に弱い医薬品や香水等の液体を利用することもで
きる。
に用いることができる記録液体として以下のような組成
のインクを用いて記録を行ったが、吐出力の向上によっ
てインクの吐出速度が高くなったため、液滴の着弾精度
が向上し非常に良好な記録画像を得ることができた。
組み合わせて吐出させて記録を行った。その結果、従来
のヘッドでは吐出が困難であった十数cP粘度の液体は
もちろん150cPという非常に高い粘度の液体でさえ
も良好に吐出でき、高画質な記録物を得ることができ
た。
いた液体の場合には、吐出速度が低いために、吐出方向
性のバラツキが助長され記録紙上のドットの着弾精度が
悪く、また吐出不安定による吐出量のバラツキが生じこ
れらのことで、高品位画像が得にくかった。しかし、上
述の例の構成においては、気泡の発生を発泡液を用いる
ことで充分に、しかも安定して行うことができる。この
ことで、液滴の着弾精度向上とインク吐出量の安定化を
図ることができ記録画像品位を著しく向上することがで
きた。
液体吐出ヘッドの製造工程について説明する。
には、素子基板1上に可動部材31を設けるための土台
34をドライフィルム等をパターニングすることで形成
し、この土台34に可動部材31を接着、もしくは溶着
固定した。その後、各液流路10を構成する複数の溝と
吐出口18と共通液室13を構成する凹部を有する溝付
部材を、溝と可動部材が対応するような状態で素子基板
1に接合することで形成した。
流路構成の液体吐出ヘッドの製造工程について説明す
る。
6の壁を形成し、その上に分離壁30を取り付け、さら
にその上に第1液流路14を構成する溝等が設けられた
溝付き部材50を取り付ける。もしくは、第2液流路1
6の壁を形成した後、この壁の上に分離壁30を取り付
けた溝付き部材50を接合することでヘッドの製造を行
った。
く説明する。
れる液体吐出原理による液体吐出ヘッドの製造方法の第
1の例を説明するための概略断面図である。
子基板(シリコンウエハ)1上に半導体製造工程で用い
るのと同様の製造装置を用いてハフニュウムボライドや
チッ化タンタル等からなる発熱体2を有する電気熱変換
用素子を形成した後、次工程における感光性樹脂との密
着性の向上を目的として素子基板1の表面に洗浄を施し
た。さらに、密着性を向上させるには、素子基板表面に
紫外線−オゾン等による表面改質を行った後、例えばシ
ランカップリング剤(日本ユニカ製:A189)をエチ
ルアルコールで1重量%に希釈した液を上記改質表面上
にスピンコートすることで達成される。
基板1上に、(b)に示すように、紫外線感光性樹脂フ
ィルム(東京応化製:ドライフィルム オーディルSY
−318)DFをラミネートした。
ムDF上にフォトマスクPMを配し、このフォトマスク
PMを介してドライフィルムDFのうち、第2の流路壁
として残す部分に紫外線を照射した。この露光工程は、
キヤノン(株)製:MPA−600を用いて行い、約6
00mJ/cm2 の露光量で行った。
ムDFを、キシレンとブチルセルソルブアセテートとの
混合液からなる現像液(東京応化製:BMRC−3)で
現像し、未露光部分を溶解させ、露光して硬化した部分
を第2液流路16の壁部分として形成した。さらに、素
子基板1表面に残った残渣を酸素プラズマアッシング装
置(アルカンテック社製:MAS−800)で約90秒
間処理して取り除き、引き続き、150℃で2時間、さ
らに紫外線照射100mJ/cm2 を行って露光部分を
完全に硬化させた。
分割、作製される複数のヒータボード(素子基板)に対
し、一様に第2の液流路を精度よく形成することができ
る。シリコン基板を、厚さ0.05mmのダイヤモンド
ブレードを取り付けたダイシングマシン(東京精密製:
AWD−4000)で各々のヒータボード1に切断、分
離した。分離されたヒータボード1を接着剤(東レ製:
SE4400)でアルミベースプレート70上に固定し
た(図27)。次いで、予めアルミベースプレート70
上に接合しておいたプリント配線基板71と、ヒータボ
ード1とを直径0.05mmのアルミワイヤ(図示略)
で接続した。
ド1に、図24(e)に示すように、上述の方法で溝付
部材50と分離壁30との接合体を位置決め接合した。
すなわち、分離壁30を有する溝付部材とヒータボード
1とを位置決めし、押さえバネ78により係合、固定し
た後、インク・発泡液用供給部材80をアルミベースプ
レート70上に接合固定し、アルミワイヤ間、溝付部材
50とヒータボード1とインク・発泡液用供給部材80
との隙間をシリコーンシーラント(東芝シリコーン製:
TSE399)で封止して完成させた。
とにより、各ヒータボードのヒータに対して位置ズレの
ない精度の良い流路を得ることができる。特に、溝付部
材50と分離壁30とをあらかじめ先の工程で接合して
おくことで、第1液流路14と可動部材31の位置精度
を高めることができる。
て、吐出安定化が図られ印字品位が向上する。また、ウ
エハ上に一括で形成することが可能なため、多量に低コ
ストで製造することが可能である。
ために紫外線硬化型のドライフィルムを用いたが、紫外
域、特に248nm付近に吸収帯域をもつ樹脂を用い、
ラミネート後、硬化させ、エキシマレーザで第2の液流
路となる部分の樹脂を直接除去することによっても得る
ことが可能である。
れる液体吐出原理による液体吐出ヘッドの製造方法の第
2の例を説明するための概略断面図である。
US基板100上に厚さ15μmのレジスト101を第
2の液流路の形状でパターニングした。
00に対して電気メッキを行ってSUS基板100上に
ニッケル層102を同じく15μm成長させた。メッキ
液としては、スルフォミン酸ニッケルに応力減少剤(ワ
ールドメタル社製:ゼロオール)とほう酸、ピット防止
剤(ワールドメタル社製:NP−APS)、塩化ニッケ
ルを使用した。電着時の電界のかけ方としては、アノー
ド側に電極を付け、カソード側に既にパターニングした
SUS基板100を取り付け、メッキ液の温度を50℃
とし、電流密度を5A/cm2 とした。
メッキを終了したSUS基板100に超音波振動を与
え、ニッケル層102の部分をSUS基板100から剥
離し、所望の第2の液流路を得た。
ボードを、半導体と同様の製造装置を用いてシリコンウ
エハに形成した。このウエハを先の例と同様に、ダイシ
ングマシンで各々のヒータボードに分離した。このヒー
タボード1を、予めプリント基板104が接合されたア
ルミベースプレート70に接合し、プリント基板71と
アルミワイヤ(図示略)とを接続することで電気的配線
を形成した。このような状態のヒータボード1上に、図
25(d)に示すように、先の工程で得た第2液流路と
位置決め固定した。この固定に際しては、後工程で図2
4(a)〜(e)に示した先の第1の例と同様に分離壁
を固定した天板と押さえバネによって係合・密着される
ため、天板接合時に位置ズレが発生しない程度に固定さ
れていれば十分である。
型接着剤(グレースジャパン製:アミコンUV−30
0)を塗布し、紫外線照射装置を用い、露光量を100
mJ/cm2 として約3秒間で固定を完了した。
ズレのない精度の高い第2の液流路を得ることができる
ことに加え、ニッケルで流路壁を形成しているため、ア
ルカリ性の液体に強く、信頼性の高いヘッドを提供する
ことが可能となる。
れる液体吐出原理による液体吐出ヘッドの製造方法の第
3の例を説明するための概略断面図である。
ライメント穴あるいはマーク100aを有する厚さ15
μmのSUS基板100の両面にレジスト31を塗布し
た。ここで、レジストとしては、東京応化製のPMER
P−AR900を使用した。
00のアライメント穴100aに合わせて、露光装置
(キヤノン(株)製:MPA−600)を用いて露光
し、第2の液流路を形成すべき部分のレジスト103を
除去した。露光は800mJ/cm2 の露光量で行っ
た。
ト103がパターニングされたSUS基板100を、エ
ッチング液(塩化第2鉄または塩化第2銅の水溶液)に
浸漬し、レジスト103から露出している部分をエッチ
ングした後、レジストを剥離した。
の例と同様に、ヒータボード1上に、エッチングされた
SUS基板100を位置決め固定して第2の液流路4を
有する液体吐出ヘッドを組み立てた。
レのない精度の高い第2液流路4を得ることができるこ
とに加え、SUSで流路を形成しているため、酸やアル
カリ性の液体に強く信頼性の高い液体吐出ヘッドを提供
することができる。
れば、素子基板状に予め第2液流路の壁を配設すること
によって、電気熱変換体と第2液流路とが高精度に位置
決めすることが可能となる。また、切断、分離前の基板
上の多数の素子基板に対して第2の液流路を同時に形成
することができるので、多量に、かつ、低コストの液体
吐出ヘッドを提供することができる。
製造方法を実施することによって得られた液体吐出ヘッ
ドは、発熱体と第2液流路とが高精度に位置決めされて
いるので、電気熱変換体の発熱による発泡の圧力を効率
よく受けることができ、吐出効率に優れたものとなる。
発明に適用される液体吐出原理に従う液体吐出ヘッドを
搭載した液体吐出ヘッドカートリッジを概略説明する。
液体吐出ヘッドカートリッジの模式的分解斜視図であ
り、液体吐出ヘッドカートリッジは、主に液体吐出ヘッ
ド部200と液体容器80とから概略構成されている。
分離壁30、溝付部材50、押さえバネ78、液体供給
部材90、支持体70等から成っている。素子基板1に
は、前述のように発泡液に熱を与えるための発熱抵抗体
が、複数個、列状に設けられており、また、この発熱抵
抗体を選択的に駆動するための機能素子が複数設けられ
ている。この素子基板1と可動壁を持つ前述の分離壁3
0との間に発泡液路が形成され発泡液が流通する。この
分離壁30と溝付天板50との接合によって、吐出され
る吐出液体が流通する吐出流路(不図示)が形成され
る。
板1方向への付勢力を作用させる部材であり、この付勢
力により素子基板1、分離壁30、溝付部材50と、後
述する支持体70とを良好に一体化させている。
めのものであり、この支持体70上にはさらに素子基板
1に接続し電気信号を供給するための回路基板71や、
装置側と接続することで装置側と電気信号のやりとりを
行うためのコンタクトパッド72が配置されている。
れる、インク等の吐出液体と気泡を発生させるための発
泡液とを内部に区分収容している。液体容器90の外側
には、液体吐出ヘッドと液体容器との接続を行う接続部
材を配置するための位置決め部94と接続部を固定する
ための固定軸95が設けられている。吐出液体の供給
は、液体容器の吐出液体供給路92から接続部材の供給
路84を介して液体供給部材80の吐出液体供給路81
に供給され、各部材の吐出液体供給路83,71,21
を介して第1の共通液室に供給される。発泡液も同様
に、液体容器の供給路93から接続部材の供給路を介し
て液体供給部材80の発泡液供給路82に供給され、各
部材の発泡液体供給路84,71,22を介して第2液
室に供給される。
ては、発泡液と吐出液が異なる液体である場合も、供給
を行いうる供給形態および液体容器で説明したが、吐出
液体と発泡液体とが同じである場合には、発泡液と吐出
液の供給経路および容器を分けなくてもよい。
に液体を再充填して使用してもよい。このためには液体
容器に液体注入口を設けておくことが望ましい。又、液
体吐出ヘッドと液体容器とは一体であってもよく、分離
可能としてもよい。
射ヘッドを搭載した液体吐出装置の概略構成を示してい
る。本例では特に吐出液体としてインクを用いたインク
吐出記録装置を用いて説明する液体吐出装置のキャリッ
ジHCは、インクを収容する液体タンク部90と液体吐
出ヘッド部200とが着脱可能なヘッドカートリッジを
搭載しており、被記録媒体搬送手段で搬送される記録紙
等の被記録媒体150の幅方向に往復移動する。
上の液体吐出手段に駆動信号が供給されると、この信号
に応じて液体吐出ヘッドから被記録媒体に対して記録液
体が吐出される。
記録媒体搬送手段とキャリッジを駆動するための駆動源
としてのモータ111、駆動源からの動力をキャリッジ
に伝えるためのギア112、113キャリッジ軸115
等を有している。この記録装置及びこの記録装置で行う
液体吐出方法によって、各種の被記録媒体に対して液体
を吐出することで良好な画像の記録物を得ることができ
た。
理による液体吐出方法および液体吐出ヘッドを適用した
インク吐出記録を動作させるための装置全体のブロック
図である。
り印字情報を制御信号として受ける。印字情報は印字装
置内部の入力インタフェイス301に一時保存されると
同時に、記録装置内で処理可能なデータに変換され、ヘ
ッド駆動信号供給手段を兼ねるCPU302に入力され
る。CPU302はROM303に保存されている制御
プログラムに基づき、前記CPU302に入力されたデ
ータをRAM304等の周辺ユニットを用いて処理し、
印字するデータ(画像データ)に変換する。
用紙上の適当な位置に記録するために、画像データに同
期して記録用紙および記録ヘッドを移動する駆動用モー
タを駆動するための駆動データを作る。画像データおよ
びモータ駆動データは、各々ヘッドドライバ307と、
モータドライバ305を介し、ヘッド200および駆動
モータ306に伝達され、それぞれ制御されたタイミン
グで駆動され画像を形成する。
等の液体の付与が行われる被記録媒体としては、各種の
紙やOHPシート、コンパクトディスクや装飾板等に用
いられるプラスチック材、布帛、アルミニュウムや銅等
の金属材、牛皮、豚皮、人工皮革等の皮革材、木、合板
等の木材、竹材、タイル等のセラミックス材、スポンジ
等の三次元構造体等を対象とすることができる。
HPシート等に対して記録を行うプリンタ装置、コンパ
クトディスク等のプラスチック材に記録を行うプラスチ
ック用記録装置、金属板に記録を行う金属用記録装置、
皮革に記録を行う皮革用記録装置、木材に記録を行う木
材用記録装置、セラミックス材に記録を行うセラミック
ス用記録装置、スポンジ等の三次元網状構造体に対して
記録を行う記録装置、又布帛に記録を行う捺染装置等を
も含むものである。
としては、夫々の被記録媒体や記録条件に合わせた液体
を用いればよい。
る液体吐出原理による液体吐出ヘッドを記録ヘッドとし
て用い被記録媒体に対して記録を行う、インクジェット
記録システムの一例を説明する。
体吐出原理による液体吐出ヘッド201を用いたインク
ジェット記録システムの構成を説明するための模式図で
ある。本例における液体吐出ヘッドは、被記録媒体15
0の記録可能幅に対応した長さに360dpiの間隔で
吐出口を複数配したフルライン型のヘッドであり、イエ
ロー(Y),マゼンタ(M),シアン(C),ブラック
(Bk)の4色に対応した4つのヘッドをホルダ202
によりX方向に所定の間隔を持って互いに平行に固定支
持されている。
供給手段を構成するヘッドドライバ307から信号が供
給され、この信号に基づいて各ヘッドの駆動が成され
る。
Bkの4色のインクがそれぞれ204a〜204dのイ
ンク容器から供給されている。なお、符号204eは発
泡液が蓄えられた発泡液容器であり、この容器から各ヘ
ッドに発泡液が供給される構成になっている。
ジ等のインク吸収部材が配されたヘッドキャップ203
a〜203dが設けられており、非記録時に各ヘッドの
吐出口を覆うことでヘッドの保守を成すことができる。
各種、非記録媒体を搬送するための搬送手段を構成する
搬送ベルトである。搬送ベルト206は、各種ローラに
より所定の経路に引き回されており、モータドライバ3
05に接続された駆動用ローラにより駆動される。
ては、記録を行う前後に被記録媒体に対して各種の処理
を行う前処理装置251および後処理装置252をそれ
ぞれ被記録媒体搬送経路の上流と下流に設けている。
の種類やインクの種類に応じて、その処理内容が異なる
が、例えば、金属、プラスチック、セラミックス等の被
記録媒体に対しては、前処理として、紫外線とオゾンの
照射を行い、その表面を活性化することでインクの付着
性の向上を図ることができる。また、プラスチック等の
静電気を生じやすい被記録媒体においては、静電気によ
ってその表面にゴミが付着しやすく、このゴミによって
良好な記録が妨げられる場合がある。このため、前処理
としてイオナイザ装置を用い被記録媒体の静電気を除去
することで、被記録媒体からごみの除去を行うとよい。
また、被記録媒体として布帛を用いる場合には、滲み防
止、先着率の向上等の観点から布帛にアルカリ性物質、
水溶性物質、合成高分子、水溶性金属塩、尿素およびチ
オ尿素から選択される物質を付与する処理を前処理とし
て行えばよい。前処理としては、これらに限らず、被記
録媒体の温度を記録に適切な温度にする処理等であって
もよい。
録媒体に対して熱処理、紫外線照射等によるインクの定
着を促進する定着処理や、前処理で付与し未反応で残っ
た処理剤を洗浄する処理等を行うものである。
ヘッドを用いて説明したが、これに限らず、前述したよ
うな小型のヘッドを被記録媒体の幅方向に搬送して記録
を行う形態のものであってもよい。
出ヘッドを有するヘッドキットを説明する。図31は、
このようなヘッドキットを示した模式図であり、このヘ
ッドキットは、インクを吐出するインク吐出部511を
有する本発明のヘッド510と、このヘッドと不可分も
しくは分離可能な液体容器であるインク容器520と、
このインク容器にインクを充填するためのインクを保持
したインク充填手段とを、キット容器501内に納めた
ものである。
容器の大気連通口521やヘッドとの接続部や、もしく
はインク容器の壁に開けた穴などに、インク充填手段の
挿入部(注射針等)531の一部を挿入し、この挿入部
を介してインク充填手段内のインクをインク容器内に充
填すればよい。
インク容器やインク充填手段等を一つのキット容器内に
納めてキットにすることで、インクが消費されてしまっ
ても前述のようにすぐに、また容易にインクをインク容
器内に充填することができ、記録の開始を迅速に行うこ
とができる。
填手段が含まれるもので説明を行ったが、ヘッドキット
としては、インク充填手段を持たず、インクが充填され
た分離可能タイプのインク容器とヘッドとがキット容器
510内に納められている形態のものであってもよい。
てインクを充填するインク充填手段のみを示している
が、インク容器の他に発泡液を発泡液容器に充填するた
めの発泡液充填手段をキット容器内に納めた形態のもの
であってもよい。
イプの液体吐出ヘッドを用いたものについて説明した
が、これに限定されることなく、例えば図23に示すサ
イドシュータタイプのヘッドにも適用可能である。
ッドの一例を示す模式的側断面図である。
面に実質的に平行に対面する様に吐出口18が配され
た、いわゆるサイドシュータタイプのヘッドである。発
熱体(本例では48μm×46μmの発熱抵抗体)は、
基板1上に設けられており、液体にUSP4,723,
129に記載されている様な膜沸騰を生じさせて気泡を
発生させるために利用される熱エネルギを発生する。吐
出口18は、吐出口部材であるオリフィスプレート51
に設けられている。このオロフィスプレート51は、ニ
ッケルの電鋳で形成されている。
流すための第1の液流路14がオリフィスプレート51
の下に設けられている。一方、基板1上には、発泡液を
流すための第2の液流路16が設けられている。第1の
液流路3と第2の液流路16との間には、両液流路を分
離するための分離壁30が配されている。分離壁30
は、金属等の弾性を有する材料からなる。本例では、分
離壁30は厚さ5μmのニッケルで形成されている。こ
の分離壁30は、第1の液流路14内の吐出液と第2の
液流路16内の発泡液とを区分している。
質5から第1の供給路15aを介して第1の液流路14
へ供給される。発泡液は、発泡液を貯留する第2の共通
液室17から第2の供給路17aを介して第2の液流路
16へ供給される。第1の共通液室15と第2の共通液
室7とは隔壁1aによって仕切られている。本例におい
ては、第1の液流路14に供給される吐出液と第2の液
流路16に供給される発泡液とに、同じ水系インク(エ
タノールと水の混合液)を用いた。
熱体の上方への投影空間辺りに位置する部分の分離壁3
0は、一対の平板片持梁形状の可動部31(以下、一方
の可動部を「可動部材」と、他方の可動部を可動部材に
対向する「対向部材」とも称する)を有する。可動部3
1と発熱面とは、15μm程度の間隔をもって配されて
いる。両可動部31の自由端32同士は、2μmの間隔
のスリット35をもって離間して互いに対向している。
33は可動部31の開放時に支点となる基部である。ス
リット35は、発熱体2の中心部と吐出口18の中心部
とを結ぶ線を含む面内に形成されている。本例におい
て、このスリット35は気泡がするときに、可動部31
が変位する前に可動部31の周囲の隙間から気泡がすり
抜けない程度の「実質的に密閉」した状態を形成してい
る。可動部31の少なくとも自由端32は、気泡による
圧力が及ぶ領域内に配されている。図32において、定
常状態での可動部31の上側(吐出口側)の領域を
“A”、下側(発熱体側)の領域を“B”と示してあ
る。
で気泡が発生すると、気泡の発生と成長に伴う圧力ある
いは成長する気泡自体により、可動部31の自由端32
は基部33を支点として領域A側へ図32中の矢印方向
に瞬時に移動し、吐出液が吐出口18から吐出される。
イプの液体吐出ヘッドにおいても、エッジシュータタイ
プのヘッドとほぼ同様に、吐出液のリフィルを向上させ
つつ、高吐出エネルギー効率、高吐出圧で液体を吐出す
ることができるという優れた効果を得ることができる。
流路16に供給される液体が分離された構成を示した
が、各々の液が同じであったり、混合しても問題ない場
合には、供給経路の少なくとも一部で連通する構成であ
ってもよい。
32が対向するタイプであるが、可動部材が片側だけで
同様な効果が得られる構成の場合は片側の構成でもよ
い。
用される液体吐出原理による液体吐出ヘッドでは、吐出
性能の向上により、従来技術による吐出ヘッドより吐出
および印字の信頼性が格段に向上するものの、ある一部
の特殊条件においては、従来の液吐出ヘッドで発生した
上記信頼性への影響が避けられない場合がある。
吐出ヘッドに用いられる様々なインクの持つ性質や温
度、湿度等の環境条件、さらに吐出ヘッドの使用条件等
が挙げられる。
合には、粘度が高いために記録開始時の吐出性能(発一
性)が不安定となる場合が考えられる。
ドでは、発泡液側で生じる気泡の圧力により可動部材を
動作させてその圧力を吐出液側へ伝えるものであるた
め、吐出液としては、その粘度が比較的高いものを用い
ることが可能となったが、その反面、記録開始時等には
吐出特性や吐出液の記録媒体に対するにじみ等の特性が
安定化して一定の特性を得るまでにある程度の立上がり
時間を要する場合がある。このような場合には、その立
上がり時間になされる記録が吐出特性や吐出液の記録媒
体に対する特性の不安定性によって不適切なものとなり
記録される画像の品位が低下する可能性がある。
極めて高い場合の弊害としては、上述の発一性の他に液
体の流動性低下によるリフィル低下、あるいは吐出液滴
の記録媒体に対するドットにじみ特性のバラツキなどが
考えられる。
放置された場合や環境条件が非常に低い温度、湿度の場
合も、吐出液の吐出口からの蒸発等に伴う液体の増粘や
固着が発生する場合があり、この場合も前述と同様に吐
出性能のバラツキや吐出液体の記録媒体へのにじみ等の
特性のバラツキにより記録画像の品位が低下するおそれ
がある。
を用いた場合、極めて長時間記録動作を行わずに放置し
た際には、吐出液と発泡液とがある程度混合する場合も
ある。
合(以下、混濁ともいう)が生じている場合には、吐出
されて所定の記録を行うべき液体に変質を生じ記録が良
好に行われない場合がある。例えば、混濁によって吐出
液の濃度が低下し、結果として記録濃度の変動もしくは
濃度むら等を生じることになる。
場合には、電気熱変換体上の発泡液の変質によって前述
のコゲを生じ、発泡不良をきたすおそれもある。
である。
出力を維持したうえで、少なくとも記録開始時には吐出
に係る液体の状態を変化させ、吐出性能や対記録媒体特
性を改善し、画像品位の向上や安定化を実現し得る液体
吐出ヘッドおよび装置を提供することにある。
たは発泡に係る液体またはその両方を、少なくとも記録
開始時までには排出し、吐出に係る液体の濃度等の状態
を安定させて画像品位の向上や安定化を実現し得る液体
吐出ヘッドおよび装置を提供することにある。
体の選択自由度を高めつつ、吐出特性の安定性や記録画
像品位の向上や安定化も確保できる液体吐出ヘッドおよ
びその駆動方法および装置を提供することにある。
出方法を用いて良好な画像の記録物を得ることにある。
体吐出ヘッドの再利用を容易にするためのヘッドキット
を提供することにある。
するための本発明の代表的な要件は、次のようなもので
ある。
と、液体に気泡を発生させる気泡発生領域と、前記気泡
発生領域に面して配され、第1の位置と該第1の位置よ
りも気泡発生領域から遠い第2の位置との間を変位可能
な下流側に自由端を備えた可動部材とを有するヘッドを
用い、前記可動部材を、前記気泡発生領域での気泡の発
生に基づく圧力によって、前記第1の位置から前記第2
の位置へ変位させ、前記可動部材の変位によって前記気
泡を前記吐出口に向かう方向の上流よりも下流に大きく
膨張させることで前記気泡を前記吐出口方向へ導くこと
により前記液体の吐出を行う液体吐出方法であって、前
記吐出口からの前記液体の吐出状態を良好にするため、
少なくとも吐出開始前または非吐出時に前記可動部材を
片持ち梁形状に支持する支持部材を介して前記液体を加
熱する動作を行うことを特徴とするものである。 本発明
の第1の形態による液体吐出方法において、前記液体の
加熱は、前記気泡発生領域を形成するための気泡発生手
段を有する基板に設けられた加熱手段にて行われるもの
であってよい。 前記吐出口からの前記液体の吐出状態を
良好にするために前記液体を加熱する動作は、記録情報
に基づく前記液体の吐出とは別に前記液体の吐出により
前記液体を排出する動作を含むことができる。この場
合、前記吐出口からの前記液体の吐出状態を検知し、こ
れに基づいて前記液体の排出条件を異ならせるものであ
ってよい。前記吐出口からの前記液体の吐出状態は、前
記吐出口から吐出される前記液体の粘度によって検知し
たり、非吐出時間によって検知したり、前記吐出口から
吐出される前記液体の温度を推定することによって検知
したり、環境湿度によって検知したり、前記吐出口から
吐出される前記液体の濃度によって検知することができ
る。前記液体の排出条件は、前記吐出口からの前記液体
の吐出数の変化か、または、前記液体を加熱するための
加熱手段に印加される駆動パルス幅の変化であってよ
い。この場合、前記加熱手段に印加される前記駆動パル
ス幅が複数の駆動パルスであってよい。あるいは、前記
液体の排出条件が前記液体を加熱するための加熱手段に
印加される電圧の変化であってよい。 前記支持部材は、
前記吐出口に連通する液流路と前記気泡発生領域とを分
離する分離壁であってよい。 本発明の第2の形態は、液
体を吐出する吐出口と、液体に気泡を発生させる気泡発
生領域と、前記気泡発生領域に面して配され、第1の位
置と該第1の位置よりも気泡発生領域から遠い第2の位
置との間を変位可能な下流側に自由端を備えた可動部材
とを有するヘッドを用い、前記可動部材を、前記気泡発
生領域での気泡の発生に基づく圧力によって、前記第1
の位置から前記第2の位置へ変位させ、前記可動部材の
変位によって前記気泡を前記吐出口に向かう方向の上流
よりも下流に大きく膨張させることで前記気泡を前記吐
出口方向へ導くことにより前記液体の吐出を行う液体吐
出方法であって、前記液体が前記吐出口から吐出しない
ように前記可動部材を振動させる動作を行うことを特徴
とするものである。 本発明の第2の形態による液体吐出
方法において、前記可動部材を振動させ、前記吐出口に
形成される前記液体のメニスカスの位置を静止時よりも
前記吐出口の外側に出っ張らせた状態で前記気泡の発生
を開始し、前記液体を前記吐出口から吐出させることが
できる。逆に、前記可動部材を振動させ、前記吐出口に
形成される前記液体のメニスカスの位置を静止時よりも
前記吐出口の内側に引っ込ませた状態で前記気泡の発生
を開始し、前記液体を前記吐出口から吐出させることが
できる。前記可動部材の振動は、前記気泡発生領域を形
成するための気泡発生手段に与えられるエネルギを、前
記液体の吐出時よりも小さくすることによって行われる
ものであってよい。この場合、前記気泡発生手段に対す
る駆動パルス幅を短くすることにより、前記エネルギを
前記液体の吐出時よりも小さくすることができる。また
は、前記気泡発生手段に対する印加電圧を低くすること
により、前記エネルギを前記液体の吐出時よりも小さく
することができる。あるいは、前記可動部材の振動が前
記気泡発生領域を形成するための気泡発生手段に設けら
れた複数の発熱体のうち、前記液体を吐出させない程度
の気泡を発生させる発熱体を発熱させることによって行
われるものであってよい。 本発明の第1または第2の形
態による液体吐出方法において、前記吐出口から吐出さ
れる液体と、前記気泡発生領域にて気泡を発生する液体
とが別であってよ い。 本発明の第3の形態は、液体を吐
出する吐出口と、液体に気泡を発生させる気泡発生領域
と、この気泡発生領域に面して配され、第1の位置とこ
の第1の位置よりも前記気泡発生領域から遠い第2の位
置との間を変位可能な下流側に自由端を備えた可動部材
とを有し、前記気泡発生領域での気泡の発生に基づく圧
力により前記可動部材を前記第1の位置から前記第2の
位置へ変位させ、前記可動部材の変位によって前記気泡
を前記吐出口に向かう方向の上流よりも下流に大きく膨
張させることで前記気泡を前記吐出口方向へ導くことに
より前記液体の吐出を行う液体吐出ヘッドであって、前
記可動部材を片持ち梁形状に支持する支持部材を介して
前記液体を加熱することにより、前記液体の状態を変え
る手段を具えたことを特徴とするものである。 本発明の
第3の形態による液体吐出ヘッドにおいて、前記気泡発
生領域を形成するための気泡発生手段を有する基板に設
けられた加熱手段を用いて前記液体の加熱が行われるも
のであってよい。前記支持部材は、前記吐出口に連通す
る液流路と前記気泡発生領域とを分離する分離壁であっ
てよい。 本発明の第4の形態は、本発明の第3の形態に
よる液体吐出ヘッドを用いることを特徴とする液体吐出
装置にある。 本発明の第4の形態による液体吐出装置に
おいて、前記液体の状態を変える手段は、記録情報に基
づく前記液体の吐出とは別に前記液体の吐出により前記
液体を排出するものであってよい。この場合、前記液体
の吐出状態を検知するための手段を具え、これを用いて
前記液体の排出条件を異ならせることができる。この場
合、前記液体の吐出状態を検知するための手段は、前記
吐出口から吐出される前記液体の粘度を検知するための
手段や、非吐出時間を検知する手段や、前記吐出口から
吐出される前記液体の温度を推定する手段や、環境湿度
を検知する手段や、前記吐出口から吐出される前記液体
の濃度を検知する手段を用い、前記液体の排出条件を異
ならせることができる。前記液体の排出条件は、前記吐
出口からの前記液体の吐出数の変化か、または、前記液
体を加熱するための加熱手段に印加される駆動パルス幅
の変化であって よい。この場合、前記加熱手段に印加さ
れる前記駆動パルス幅は、複数の駆動パルスからなるも
のであってよい。あるいは、前記液体の排出条件が前記
液体を加熱するための加熱手段に印加される電圧の変化
であってよい。 本発明の第5の形態は、液体を吐出する
吐出口と、液体に気泡を発生させる気泡発生領域と、こ
の気泡発生領域に面して配され、第1の位置とこの第1
の位置よりも前記気泡発生領域から遠い第2の位置との
間を変位可能な下流側に自由端を備えた可動部材とを有
し、前記気泡発生領域での気泡の発生に基づく圧力によ
り前記可動部材を前記第1の位置から前記第2の位置へ
変位させ、前記可動部材の変位によって前記気泡を前記
吐出口に向かう方向の上流よりも下流に大きく膨張させ
ることで前記気泡を前記吐出口方向へ導くことにより前
記液体の吐出を行う液体吐出ヘッドであって、前記液体
が前記吐出口から吐出しないように前記可動部材を振動
させる手段を具えたことを特徴とするものである。 本発
明の第5の形態による液体吐出ヘッドにおいて、前記可
動部材を振動させる手段が前記気泡発生領域を形成する
ための気泡発生手段であり、この気泡発生手段に与えら
れるエネルギを前記液体の吐出時よりも小さくすること
により、前記可動部材の振動が行われるものであってよ
い。この場合、前記気泡発生手段に対する駆動パルス幅
を短くすることにより、前記エネルギを前記液体の吐出
時よりも小さくすることができる。または、前記気泡発
生手段に対する印加電圧を低くすることにより、前記エ
ネルギを前記液体の吐出時よりも小さくすることができ
る。または、前記気泡発生手段が複数の発熱体を有し、
これら発熱体のうち、前記液体を吐出させない程度の気
泡を発生させる発熱体を発熱させることによって前記可
動部材を振動させることができる。 本発明の第6の形態
は、本発明の第5の形態による液体吐出ヘッドを用いる
ことを特徴とする液体吐出装置にある。
流」とは、液体の供給源から気泡発生領域(又は可動部
材)を経て、吐出口へ向かう液体の流れ方向に関して、
又はこの構成上の方向に関しての表現として表されてい
る。
主として液滴の吐出に直接作用するとされる気泡の吐出
口側部分を代表する。より具体的には気泡の中心に対し
て、上記流れ方向や上記構成上の方向に関する下流側、
又は、発熱体の面積中心より下流側の領域で発生する気
泡を意味する。
閉」とは、気泡が成長するとき、可動部材が変位する前
に可動部材の周囲の隙間(スリット)から気泡がすり抜
けない程度の状態を意味する。
義では気泡発生領域と吐出口に直接連通する領域とを区
分するように介在する壁(可動部材を含んでもよい)を
意味し、狭義では気泡発生領域を含む流路を吐出口に直
接連通する液流路とを区分し、それぞれの領域にある液
体の混合を防止するものを意味する。
非印字時、非記録時とは、あるノズルにおいて記録に係
る繰り返しの気泡発生による液吐出の最小吐出周期(最
大吐出周波数の逆数)よりも長い時間吐出が行われなか
った時を意味する。例えば、シリアルプリンタにおける
1記録ラインの内の記録されない部分や、ラインとライ
ンの間の記録紙搬送時、また、ページとページの間の記
録用紙供給/排出時、さらに、ホストコンピュータから
記録命令が送られてこない記録停止状態や装置の電源の
OFFになっている状態等、短時間のものから長時間の
ものを含むものである。
たは印字開始時、記録開始時とは、前記一定の非吐出時
等の後、吐出または印字、記録が開始または再開した瞬
間からある一定時間の間を含むものである。
方式による吐出ヘッドで生じる吐出液と発泡液との混濁
を、吐出ヘッド内から排出する構成について以下に説明
する。
場合、例えば吐出ヘッドの非使用状態(厳密には吐出ヘ
ッドから吐出液が吐出されない状態)である放置状態が
非常に長期化すると、前述したように、弁構造を構成す
る可動部材31と分離壁30との間のスリット35(図
1参照)を介して発泡液側または吐出液側へ、もしくは
相互に他方の液体の拡散がわずかに生じ、これにより混
濁を生じることがある。このようにして生じている混濁
によって記録画像の初期部分に濃度むら等が認識された
り、吐出性能にバラツキを生じたり、液特性のバラツキ
で記録媒体上での液のにじみにバラツキを生じたり、発
熱体上にコゲを堆積する成分が吐出液にある場合、発熱
体のコゲが生じるおそれがある。
ず、上述した長期放置等、吐出ヘッドの非使用状態が非
常に長期化すると、その時間に応じて特に吐出液の増粘
が水分の蒸発により著しくなることがある。このような
増粘した吐出液は、良好な吐出と記録画像の妨げとなる
ため吐出ヘッドを使用する前に増粘した吐出液を吐出ヘ
ッド外へ排除するか、もしくはその粘度を低下させる必
要がある。
ドでは、前述したように比較的粘度の高い吐出液の吐出
を良好に行うことができるが、用いる吐出液によっては
その吐出液の粘度を常温のときのそれよりも低い粘度に
設定することが対記録媒体の特性上、必要となる場合も
ある。
度がさらに増加し、また低湿の場合も、水分の蒸発が著
しくなり、増粘が加速され、吐出や記録画像に影響を及
ぼす。
との間に生じている混濁の排除と、増粘した吐出液の排
除もしくは粘度の低下とを、吐出ヘッドから記録に関与
しない吐出を行うことによって実行する。以下、このよ
うな記録に関与しない吐出を予備吐出という。
出における吐出数を吐出液の初期動粘度に応じて定め
る。この初期動粘度は、非使用である時間後の初期の液
体粘度を示すもので温度等の環境要因の変動が少ないも
のとすれば前述のように吐出ヘッドの非使用である時間
に応じて変化する。従って、非使用時間と、その時間を
経過したときの動粘度として表わされる初期動粘度との
関係を予め求めておき、記録を開始する際に検出される
非使用時間(以下では、これに対応した初期動粘度で示
す)に応じて、以下に示すように予備吐出を行う。
予備吐出に伴う発熱体の連続的な駆動により、吐出ヘッ
ド内の吐出液が昇温しその動粘度を低下させることがで
きる。これにより、特に非使用期間中に増粘した吐出液
の動粘度を低下させて最初の吐出から良好な吐出を行う
ことができる。また、用いる吐出液によって、その動作
温度(吐出のために適切な温度)が常温よりも高いもの
もあるが、そのような場合には、予備吐出における連続
的な吐出によって速やかにその動作温度まで上昇させる
ことができる。第2に、吐出ノズル内に存在する混濁液
が発生した場合、これを予備吐出に伴なって吐出ノズル
から排出することができる。
等の関係を予め求めておくことで、各環境条件に対して
も適正な予備吐出を行うことができるし、時間に対する
混濁液の発生に対しても同様に、予め関係を求めること
により対応できる。
置において実行される処理の概略を示すフローチャート
である。
予備吐出は、実行される処理の種々のタイミングで行わ
れ、そのタイミングに応じて、後述するように吐出態様
を変化させるものである。
すなわち、電源コードのプラグをコンセントに差し込む
ことによって本処理は起動され、非使用時間が72時間
を越えたときは(ステップS1,S2)、タイマー予備
吐出を行う(ステップS3)。また、記録装置の電源ス
イッチが押下されることになるソフトパワーオン時には
(ステップS5)、後述するソフトパワーオン時シーケ
ンスにおいて予備吐出が行われる(ステップS6)。
テップS7)、ヘッド交換時回復シーケンスにおいて予
備吐出が行われる(ステップS8)。さらに、吸引回
復、ワイピングが行われたときは(ステップS9,S1
1)、それに応じて吸引回復時予備吐出およびワイピン
グ後予備吐出がそれぞれ行われる(ステップS10,S
12)。
すると、記録を待機するためのスタンバイ時シーケンス
を行うが、後述のようにこのシーケンスにおいても予備
吐出が行われる(ステップS13)。そして、記録動作
が開始するとその途中で記録中回復シーケンスの一環と
して予備吐出が行われる(ステップS14)。
オフとされると(ステップS15)、ソフトパワーオフ
時回復シーケンスにおいて予備吐出が行われる(ステッ
プS16)。
た各シーケンスの詳細を示す図であり、図34はソフト
パワーオン時回復シーケンスを、図35はヘッド交換時
回復シーケンスを、図36はスタンバイ時シーケンス
を、図37は記録中に行われる4種類の回復シーケンス
を、図38はソフトパワーオフ時回復シーケンスをそれ
ぞれ示すフローチャートである。
シーケンスで行う予備吐出は、吐出液吸引による回復処
理を行ってから72時間を経過しないうちは(ステップ
S303)、ワイピング後(ステップS306)に行わ
れ(ステップS307)、また、72時間を経過したと
きまたはインク落ちを生じたときは、そのときに行われ
る吸引動作(ステップS304)の後に行われる(ステ
ップS307)。
回復シーケンスでは、インク落ちが生じているか否かに
応じて(ステップS404)、吸引動作(ステップS4
05)の後、またはワイピング(ステップS407)の
後に予備吐出が行われる(ステップS408)。
すように、記録データの転送待機中に12秒経過する毎
に(ステップS504)予備吐出が行われ(ステップS
509)、また、予備吐出を5回行った後(ステップS
505)および記録紙が搬送されない状態で12秒経過
したときは(ステップS510)、それぞれワイピング
(ステップS506,S511)を行った後に予備吐出
が行われる(ステップS507,S512)。
スは、それぞれ割込み処理として行われるものであり、
ステップS601の処理は、前回の回復処理から72時
間を経過したときに行われ、ステップS602の処理
は、1ページ分の記録の最初に行われ、ステップS60
3の処理はキャップ開放直後およびキャッピング直前に
行われ、ステップS604の処理は前回の予備吐出から
12秒経過したときに行われ、それぞれ予備吐出が行わ
れる。
ケンスでは、ワイピング後に予備吐出が行われる(ステ
ップS703)。
が行われた後に行われる予備吐出は図33のステップS
12に示すワイピング後予備吐出と同様のものである。
用について以下に示す。
よび形態に適用してもよい。
kHz(設定可能領域) 駆動パルスおよび駆動条件 1.記録の際の駆動パルスと独立に設定可能。予備吐出
はヒータ(発熱体)のエージングをも兼ねるため、記録
用駆動パルスよりエネルギーが大きくして効果を高める
ことができる。例えば、より長いパルス幅のパルスを用
いることができる。また、これら様々な駆動条件やパル
ス波形は、吐出ノズルの非吐出時間に応じて変更した
り、吐出液の組成粘度、ヘッドの環境条件たとえば温度
や湿度によって変更することが望ましいことは勿論であ
る。
を可変設定。記録モードとしてはHGモード(高品位モ
ード)、HSモード(高速記録モード)、SHQモード
(超高品位モード)等があり、また、例えば高品位モー
ドでは、いわゆるダブルパルスのプレパルス制御によっ
て、高精細かつ濃度むらのない記録を行うことができ
る。
動可能。
ッド個体差を示すランクヒータ等の液室内ヒータと同時
駆動可能。
け部またはキャップ内に対して駆動可能。
38で上述した通りであり、それぞれのタイミングでの
予備吐出は以下の周波数および吐出数について設定可能
な範囲のものである。
おける予備吐出の吐出周波数および吐出数の設定のいく
つかの実施例について説明する。すなわち、以下の実施
例1〜3に示すように初期動粘度が大きいケース程吐出
数を多く設定するものである。
ング(1)〜(5)および(8)を以下の周波数および
吐出数で各吐出口毎に行ったところ、吐出液の混濁が無
く、また、吐出開始時の最初の吐出についても良好な吐
出状態が得られた。
いてもよい。
ミング(1)〜(5)および(8)を以下の周波数およ
び吐出数で各吐出口毎に行ったところ、実施例1と同様
の結果が得られた。
はさらに重要である。
(3)の予備吐出は、吐出液粘度の上昇による最初の1
発目の吐出不良を防止すること、および混濁防止に特に
効果がある。
タイミング(1)〜(5)および(8)を以下の吐出数
で各吐出口毎に行ったところ、実施例1と同様の結果が
得られた。
出は、吐出液粘度の上昇による最初の1発目の吐出不良
を防止すること、および混濁防止に特に効果がある。す
なわち記録媒体上に形成される初期の画像品位の低下を
なくすことに効果がある。
はシングルパルスであり、そのパルス幅3〜50μse
cである。また、実施例3に対しては、30μsec前
後の幅のパルスを付与したところ、昇温による動粘度の
低下が著しく、また、最初の吐出の吐出状態も良好であ
った。
て、予備吐出数全体の1/2を吐出し、その後5μse
cで残りの予備吐出を行ったところ、良好な最初の吐出
の吐出状態が得られた。
は、予備吐出における吐出状態を検知し、その検知結果
に基づいて予備吐出の態様を変化させるものである。
の変化を主要因として変動するが、液体記録装置にあっ
てはその使用環境や使用状態によって特に温度や湿度が
比較的大きく変動する。そのため、前述した第1実施形
態のように予め放置時間に動粘度を対応させ、放置時間
に応じて予備吐出の態様を設定している構成にあって
は、予備吐出が過剰または不足である場合がある。例え
ば放置時間が比較的長いため予備吐出の数が多く設定さ
れる場合において、環境温度が高い場合や湿度が高い場
合には、動粘度がある程度低下していることがあり、そ
のような場合には設定される予備吐出数が過剰なものと
なる。
うに、ホームポジションのキャッピングユニットに隣接
して動粘度検出用センサユニット190を設ける。図4
0は、このセンサユニット190とヘッド160等との
配置関係を示す図である。
ッド160からキャップ84に向けて吐出が成されると
き、センサユニット190からは、所定のタイミングで
LEDストロボの光が出射される。この光は、その射出
範囲にある吐出液体によって反射しセンサユニット19
0内のCCDによって検出される。この構成においてL
EDストロボの発光タイミングは、予備吐出における各
吐出のためのパルス印加タイミングから所定時間遅らさ
れて設定されている。すなわち、LEDストロボの発光
時にその射出範囲に吐出液滴が存在しその反射光が検出
される場合には、駆動パルスの印加(駆動周波数)に、
液体吐出(吐出周波数)が追従しているとして所定の動
粘度の低下が達成されていることを検知するものであ
る。
る予備吐出シーケンスを示すフローチャートである。
動パルス印加毎に(ステップS801)、所定時間遅ら
せてLEDストロボを発光させることにより、吐出液が
そのタイミングで存在すべき範囲に存在するか否かを検
出する(ステップS802〜S804)。その結果、吐
出液滴の存在が検出された場合には、所定の動粘度の低
下に達成されているとして予備吐出を終了させる(ステ
ップS807)。
ップS804)、さらに、その予備吐出で設定されてい
る数の予備吐出が終了している場合は(ステップS80
5)、予備吐出が不足であるとして、予備吐出のパルス
幅、吐出数を再設定し(ステップS806)、予備吐出
を続行する。
出が可能となる。
のである。同図において、191はキャップ84に隣接
して設けられるガラス板である。このガラス板91の表
面は白色の塗装が施されており、ヘッド160はこのガ
ラス板91に対して予備吐出を行う。
ドにおける混濁の状態を検出するためのものであり、ガ
ラス板191に付着した吐出液の濃度を不図示の光学的
検知手段によって検知し、その検知した濃度が所定以上
の濃度(混濁のない吐出液の濃度)である場合には、予
備吐出を終了させるものである。
係る予備吐出シーケンスを示すフローチャートである。
ガラス板91に付着する吐出液が所定の濃度以上である
ことを判断すると、ステップS904でヘッド温度が所
定温度以上か否かを判断する。これは、前述したように
混濁液が排除されたとしても動粘度が所定の値まで低下
していない場合があり、それをヘッド温度によって判断
するものである。すなわち、濃度が所定値以上でヘッド
温度が所定温度以上である場合には、混濁および増粘の
双方が解消されたとして予備吐出を終了するものである
(ステップS907)。
低減を行うことが可能となる。
吐出ヘッドの流路方向の模式的断面図を示している。図
44は、先に示した図10とは基本的構成要素を同一に
するものであるが、共通液室17内の底部を構成する素
子基板1上には加熱手段としての発熱体2aが設けら
れ、分離壁30の下面には上記発熱体2aに接触するよ
うに延在する熱伝導性材料からなる柱状部材17aが植
設されている。この柱状部材17aは共通液室17の内
部構造を支持すると共に、上記発熱体2aからの熱を熱
伝導性材料からなる分離壁30に速やかに伝達するため
の部材である。このため、所定温度に加熱された発熱体
2aの熱は第2液流路16内の発泡液を加温すると共
に、柱状部材17aおよび分離壁30を介して第1液流
路14内の吐出液を加温する。この加温により吐出液が
低粘度化され、本実施形態の液体吐出ヘッドの発一性の
改善を図ることができる。
の配設位置について説明する。
(b)は、本発明の液体吐出ヘッドにおける素子基板1
に形成された加熱手段としての発熱体2aの配置構成を
示す図であって、(a)は第2の液流路が見える位置の
素子基板1に平行な面で切断した平面図であり、(b)
は(a)におけるz−z′線に沿う断面図である。
成されており、各第2の液流路に対応するように素子基
板には発熱体2が設けられている。この発熱体2aが発
する熱によって第2の液流路16内の液体を発泡させ
る。各第2の液流路16に液体を供給するための共通液
室17に対応する位置の素子基板には、共通液室内の発
泡液の加温およびこの共通液室上に配される分離壁を介
して第1の液流路内の液体(吐出液体)を加温するため
の加熱手段2aが設けられている。なお、加熱手段2a
や発熱体2には電気信号を供給するための配線が接続さ
れている(不図示)。
めの柱状部材17が設けられている。
壁と前述の柱状部材とを同時に感光性樹脂のドライフィ
ルムをパターニングすることで形成している。
に、ポリサルフォンやポリエチレン等の樹脂や金、ニッ
ケル、シリコン等の金属、ガラス等を用いることができ
る。
じ材料を用いて同時形成することが望ましい。
2の液流路を構成する液流路壁を樹脂等の熱伝導率の低
い材料の場合で形成する場合には、これらを発熱体2a
から0.1mm以上離した方が液の対流の効果が加わる
ため熱を有効に伝える上で望ましい。また、液室内でむ
らなく十分に加温した液体を第2の液流路に伝えるため
に、発熱体2aは液流路の共通液室側後端から0.5m
m以上、離れた液室側に配した方が望ましい。
素子基板1を備えた液体吐出ヘッドを作製し、吐出液と
して粘度100cPのインクを用い、発泡液としてエタ
ノール20%水溶液を用い、加熱手段2aを45℃に昇
温したところ、主として加温された発泡液および分離壁
を介して伝熱され、吐出液の粘度50cPに下がり、記
録開始時の吐出性(発一性)がより向上した上、記録媒
体への液のにじみ性も安定し、良好な画像が得られた。
(b)は、本発明の液体吐出ヘッドにおける素子基板1
に形成された加熱手段2aの構成を示す図であって、
(a)は平面図であり、(b)は(a)におけるz−
z′線に沿う断面図である。各要素については、先の実
施形態に準ずる。本実施形態では、先の実施形態で取り
上げた柱状部材17aを分離壁と共に、例えば熱伝導率
90.5w/m・kのニッケルを用い、電鋳法により精
密に形成している。本実施形態では、上述のように柱状
部材17aを熱伝導率が高い材料で形成することで、加
熱手段が発生した熱を第1の液流路側に伝え易くしてお
り、第1の液流路の吐出液体を容易に加温できる。本実
施形態で用いられる柱状部材の材質としては、熱伝導率
が高い材質なら良く、金、シリコン、ニッケル、タング
ステン等の金属材料が挙げられる。
離壁とを同じ材料で一体的に形成することで、さらに熱
伝導の効率を上げることができる。
素子基板1を備えた液体吐出ヘッドを作製し、吐出液と
して粘度100cPのインクを用い、発泡液としてエタ
ノール20%水溶液を用い、加熱手段2aを45℃に昇
温したところ、主として加温された発泡液および分離壁
を介して伝熱され、吐出液の粘度50cPに下がり、記
録開始時の吐出性(発一性)が向上した上、記録媒体上
への液のにじみ性も安定し、良好な画像が得られた。
(b)は、本発明の液体吐出ヘッドにおける素子基板1
に形成された加熱手段としての発熱体2aの構成を示す
図であって、(a)は平面図であり、(b)は(a)に
おけるx−x′線に沿う断面図である。本実施形態にお
いても、各要素については先の図面と同様の符号を用い
ている。本実施形態では、発熱体2aが3カ所形成され
ており、これらは端子2cより給電されて所定温度に発
熱するものである。図47(a)に示すように、上述し
たように、各発熱体2aの直上位置Rには柱状部材17
aの端部が接触するように位置決めされている。なお、
ここでの発熱体とは発熱抵抗層だけの構成の他、発熱抵
抗層上を保護層で覆った構成をも含むもので、後者の場
合には上述の柱状部材の端部は発熱体の保護層に接して
いることになる。
と共にニッケル等の金属を同じ電鋳法により形成してい
る。なお、柱状部材として本実施形態で用いられる材料
は、先の実施形態と同じく熱伝導性の高い材料であれば
よい。
材を形成することで加熱手段が発生した熱を柱状部材を
介して第1の液流路側へも効率的に伝えることができ、
さらに、第1の液流路内の液体の加熱を十分に行うこと
ができる。
2aを25〜60℃に昇温することで柱状部材17aを
介して、その熱が第1の液流路14側の液体に効率よく
伝わることが確認されている。図47(a)および
(b)に示した構成の素子基板1を備えた液体吐出ヘッ
ドを作製し、吐出液として粘度100cPのインクを用
い、発泡液としてエタノール10%水溶液を用い、発熱
体2aを50℃に昇温したところ、吐出液の粘度は40
cPに下がり、記録開始時の吐出性(発一性)が向上
し、記録媒体上への液のにじみ性も安定し、良好な画像
が得られた。
構造、つまり第2の液流路およびこれに連通する第2の
共通液室部分を取り上げて説明している。
液室は、吐出口18を有するオリフィスプレートと液流
路14を構成する液流路と、複数の液流路14に共通に
連通し第1の液体を夫々の液流路に供給するための第1
の共通液室15を構成する凹部とを有する溝付天板を分
離壁30と接合することで形成した。
(d)は、本発明の液体吐出ヘッドの駆動方法を実現す
るに好適な液体吐出ヘッドの駆動工程を示しており、こ
の液体吐出ヘッドは、前記図1に示した液体吐出ヘッド
と同じ構成である。この液体吐出ヘッドにおいて、発熱
体2の駆動により可動部材31が駆動され、この可動部
材31の変位により吐出液体が吐出されるが、本発明の
駆動方法の特徴は、発熱体の発熱シーケンスにある。図
49は、本実施例における発熱体2の駆動パルスを示す
ものであり、パルスの各位置A,B,C,Dは、それぞ
れ、図48の(a),(b),(c),(d)のタイミ
ングに対応している。
熱体2にパルス幅t1の電圧を印加し、次に時間t2だ
け休止する。その後、再びパルス幅t3の電圧を印加し
て、液体を吐出させる。図48において、(a)は発熱
体からの熱エネルギーにより液体が発泡する前の状態で
ある。次の(b)は一度目の発泡を行った際の状態であ
り、この時の発泡は液体を吐出するほどのパワーはな
く、可動部材31が若干変位する程度である。これは、
パルス幅を短くしたり、電圧を低くし、吐出するための
気泡を発生させる発熱体より小さい発熱体を同じノズル
内に用いることで実現可能である。また、(c)は休止
時間に消泡している状態で、可動部材31はまだ変位し
ている、すなわち、初期状態に復帰していない。さらに
(d)は2度目の発泡を行った際の状態であり、この2
度目の発泡は、一度目の印加パルスより幅の広い(大き
いパルスの)パルス幅t3の電圧を印加し、大きな発泡
パワーを与える。可動部材31は(b)図の時よりも大
きく変位し、液体はこの時に吐出され、液滴となって不
図示の記録媒体に向かって飛んでいく。
吐出口3での液体のメニスカスの振動を示したグラフで
ある。A時点では変動はなく、B時点でメニスカスは出
っ張り(+方向)、C時点でメニスカスは後退しようと
するが、若干出っ張った状態となっている。この状態
で、パルス幅t3で発泡するため、吐出時の発泡では、
常にメニスカスは出っ張った状態となっている。
位させることにより、可動部材の変位と、メニスカスの
状態が一定の状態で吐出する発泡を与えるため、吐出量
が安定する。また、1度目の発泡により可動部材を第1
の液流路側に変位させることにより、2度目の発泡時の
発泡パワーは、可動部材を変位させるパワーは少量でよ
く、そのほとんどが吐出方向に向かうために、単パルス
で液体を吐出させる時に比べて吐出量も大きくなる。ま
た、特に吐出量を小さくし、小さいドットを形成したい
場合にはメニスカスが引き込んだ状態で吐出させてもよ
い。
の動作をさせることで、吐出時の可動部材のまわりに可
動部材を変位しやすい液流動の環境を与えることと同時
に、メニスカス部の固着や増粘を緩和し、初期吐出安定
性や発一性を向上させることとなる。
動方法を実施する液体吐出装置の基本構成を示す模式図
である。この液体吐出装置は、液体吐出ヘッド200
と、この液体吐出ヘッド200の発熱体に駆動パルスを
供給する駆動回路部201と、この駆動回路部201に
駆動パルスを制御するための制御信号を供給するパルス
制御回路部202とを有する。前記パルス制御回路部2
02には記録タイミング信号と記録データが供給される
ようになっており、これらのデータに基づき制御信号が
発生する。なお、本装置において、前記駆動回路部20
1とパルス制御回路部202とは、駆動パルス制御手段
を構成している。
図52を参照して説明する。前記パルス制御回路部20
2に記録タイミング信号(a)と記録データ(b)が入
力される。記録タイミング信号(a)により駆動パルス
(b)でまず電圧V1で幅T2の矩形状の第1のパルス
が駆動回路部201を介して液体吐出ヘッド200の発
熱体に印加される。続いて、電圧が0でT2時間(休止
期間T2)経過後、電圧V2で幅T3の矩形状の第2の
パルスが発熱体に印加される。ここで、第1のパルスと
第2のパルスの電圧は等しい、すなわち、V1=V2で
ある。第1のパルスの幅より第2のパルスの幅は長い、
すなわち、T1<T3である。
駆動方法を実施する駆動パルスを示したものである。図
53の(a)は、印字開始初期における駆動パルスであ
り、(b)はそれ以外の時の駆動パルスである。これ
は、高粘度液体のようなチキソトロピック性の低い液体
を吐出させる際、吐出しにくい初期の状態では、電圧を
与える幅t1を大きくし、休止の幅t2を小さくする。
このような初期状態以外の、粘度が低くなった場合で
は、パルス幅t1を小さくし、休止幅t2を大きくし
て、液体を吐出させる。これにより高粘度の液体を吐出
させる際においても、吐出量を一定にすることができ
る。また、記録開始時の吐出特性も向上し、吐出全体が
安定する。なお、ここでの印字開始初期とは、液体の流
れが止まっている状態から、流れ出す初動作の期間のこ
とであり、電源投入後、初めの印字の時や、記録紙ごと
の記録開始時や、各行ごとの記録開始時等を含むもので
ある。
御について、図54を参照して説明する。高粘度液体の
粘度は、温度に依存するため、温度センサによりヘッド
内の温度を認識し、そのデータを記録データとしてパル
ス制御回路部202へ入力する。本実施形態では、ヘッ
ド内の温度が40℃以下の時(初期状態などが含まれ
る)は、(b)の駆動パルスを印加し、40℃以上の時
は、(c)の駆動パルスを印加した。
駆動方法を実施する駆動パルスを示したグラフである。
パルス幅t1の電圧を印加し、時間t2の休止を連続で
行う。この時、液体は吐出しない。液体を吐出させる時
は、パルス幅t1より長いパルス幅t3の電圧を印加す
る。
動を示したグラフであるが、液体を吐出する発泡を行う
際には、常に、出っ張った状態となっている。これによ
り、安定した吐出が得られるとともに、可動部材31が
振動しているため、液流路14のメニスカス振動を低減
することができる。特に、メニスカスの振動の周期よ
り、可動部材の振動の周期の方が短い場合にピークを分
散させメニスカス変位の低減の効果が大きい。
57に示すように、記録データにより、液体を吐出させ
る時は、(b)の駆動パルスを印加し、液体を吐出させ
ない時は、(c)の駆動パルスを印加する。
の液体吐出ヘッドの駆動方法を実現するに好適な液体吐
出ヘッドの断面構成を示している。この液体吐出ヘッド
の特徴は、前記図1もしくは図48に示した液体吐出ヘ
ッドにおいて、発熱体2を発熱面積の異なる二つの第1
の発熱体2−1と第2の発熱体2−2とから構成したこ
とにあり、他の構成は図1もしくは図48と同様であ
る。発熱体2−1と発熱体2−2は、個別に駆動可能と
なっている。これら発熱体2−1、5−2を用いて行う
本実施例の駆動方法を実施する駆動パルスを、図59に
示した。また、図60(a),(b),(c),(d)
に、それぞれ図59に示した駆動パルスのA〜D時点に
おける液体吐出ヘッドの作動状態を断面で示した。図6
0の(a)は、発熱体2−1、5−2が発熱する前の状
態である。(b)は、第1の発熱体2−1が発泡を行っ
た際の状態である。この時の発泡は、液体を吐出させる
ほどのパワーはなく、可動部材31が若干変位する程度
である。(c)は、休止時間に消泡している状態で、可
動部材31はまだ変位している。(d)は、第2の発熱
体2−2が発泡を行った際の状態である。第2の発熱体
2−2での発泡パワーは第1の発熱体2−1での発泡パ
ワーよりも大きいため、可動部材31はB時点よりも大
きく変位し、液体もこの時、吐出する。
図50に示した第7実施形態でのメニスカス振動と同様
となる。可動部材31を一度変位させることにより、前
述の実施例と同様に可動部材31の変位と、メニスカス
の状態が一定の状態で吐出する発泡を与えているため、
吐出量が安定する。また、第2の発熱体2−2での発泡
パワーは、そのほとんどが吐出方向に向かうため、一つ
の発熱体の単パルスで液体を吐出させる時に比べ、吐出
量も大きくなる。
図61に示すように、記録タイミング信号(a)によ
り、まず、第1の発熱体2−1の駆動パルス(b)で電
圧V1で幅T1の矩形状のパルスを第1の発熱体2−1
に印加する。続いて、休止時間T2後に第2の発熱体2
−2の駆動パルス(c)で電圧V2で幅T2の矩形形状
のパルスを第2の発熱体2−2に印加する。この時、V
1=V2かつT1<T3である。
では、2階建て関係にある第1の液流路14と第2の液
流路16との分離壁30と、隣接ノズル間の分離壁30
は、5ミクロンの厚さのニッケルの電鋳で一体で形成さ
れており、これらを基板1と接合することにより、発泡
液が入った第2の液流路16を形成する。ノズル分離壁
と液分離壁は、個別に形成し、接合することにより、発
泡液流路16を形成するものであっても構わない。
る、特に液体吐出ヘッドの駆動のための構成を示すブロ
ック図である。
はCPU101から転送される吐出データおよび吐出制
御信号に基づいて吐出ヘッド60の発熱体を駆動し、こ
れにより、上述した原理によって液体吐出が行われる。
この際、ヘッドドライバ102には、パルスジェネレー
タ105より発熱体に印加する駆動パルスのパルスデー
タが入力し、これにより、後述される初期吐出安定化の
一実施形態として駆動パルス波形の変更が行われる。な
お、図62において、105は図28にて前述した液体
吐出装置の被記録媒体Pの搬送系を示す。
板構成を示す図である。なお、同図に示される各要素の
配置は、実際のものとは異なるものであり、説明の便宜
上のものである。
021は、吐出ヘッド60の各吐出口に対応して設けら
れ、本実施形態では、64個が設けられる。この64個
のヒータ1021は8個づつ8組のブロックに分割さ
れ、ブロック毎に時分割駆動される。すなわち、8本の
コモン電極のそれぞれに8個のダイオードアレイ102
2およびヒータ1021が対応し、このように分割され
る各ブロックの8個のヒータにはそれぞれ異なるセメン
ト電極が接続する。また、ヘッド基板には、後述のよう
に吐出液体を加熱するための保温ヒータ1023も設け
られる。
ルスの一般的な波形を示す図であり、また、図65は、
このような電圧パルスの適切なパルス幅と電圧との関係
を示す図である。図65から明らかなようにパルス幅を
大きくする程、電圧を小さくすることができる。
成に基づく吐出安定化処理のいくつかの参考形態につい
て以下に説明する。
ルス幅)をt1とし、また、それに応じて電圧をV1(図
65の点A)に一度設定すると、その後は、吐出信号に
応じて、上記設定されたパルス幅、電圧の駆動パルスが
印加される。
述したように、液体吐出ヘッドを一定時間放置した後、
吐出口付近での吐出液の固着や増粘による初期吐出特性
の低下や吐出液に高粘度液体を用いた場合における同様
にヘッド内での液体の流れが一定になっていない記録開
始から所定定時間の初期吐出特性のバラツキが発生する
場合があり、特にこの場合、記録媒体上の液のにじみ性
にバラツキが生じることがあった。
に示す処理を行う。すなわち同図に示すように記録開始
(ステップS101)から所定時間は、駆動パルスにつ
いて通常のパルス幅t1より大きいt2とし、所定時間経
過(ステップS102)は通常のパルス幅t1で記録を
行う(図67参照、図65の点B)。これにより、発熱
体の発生する熱エネルギー量を大きくし、発泡液の発泡
圧を高くすることができ、これにより、吐出特性の立上
がり時間を短くし、記録媒体上の液のにじみ性が安定し
吐出初期においても良好な吐出を行うことができる。
図であり、通常の印加パルスを用いたときの印加時間と
吐出速度との関係を示すものである。
度が小さく、また、変動状態にあるが、ある程度の時間
(例えば液体の動作や可動部材の動作が安定するまでの
駆動開始からの時間)、パルスを印加すると吐出速度は
所定の大きさとなり吐出が安定する。従って、吐出が安
定するのに十分な時間、所定の大きなパルス幅のパルス
を印加し、吐出が安定した後は、通常のパルス幅のパル
スを印加する。
しくは吐出開始時とは少なくとも吐出データが非吐出を
表わす無信号の直後であることを意味し、また、無信号
である時間によっても定義されるものである。すなわ
ち、本参考形態で記録開始時もしくは吐出開始時の意味
するところは、吐出特性の低下の原因となるものによっ
ても異なる。例えば、固着や増粘を主要因とする吐出特
性の低下の場合、その吐出液が比較的回復性のあるもの
であれば、記録すべきページの始めを記録開始時とする
ことができ、この部分からの所定時間の間パルス幅を変
調すればよい。
合、液体の特性により、1行ごとに再現性がある場合に
は、行の始めを記録開始時または吐出開始時とすること
ができる。
録開始時に、さらにパルス幅を長くすることにより、液
体が昇温しやすく粘度が低下し、初期吐出特性が改善さ
れ、良好な画質を得ることができる。
録開始時から所定時間もしくは所定パルス数、信号を加
えるまで、駆動電圧を大きくして、発泡圧を増すことに
より、初期吐出特性の改善を行った。
から所定時間は、通常の電圧V1 より大きいV2 を印加
し(図65の点C)、所定時間経過して吐出速度等の吐
出性能が安定した後は通常の電圧V1 のパルスを印加す
る(図70参照)。
期吐出特性の低下を抑制することができる。なお、さら
に高粘度の液体を用いる場合には記録開始時の印加電圧
を大きくすることにより、液体が昇温しやすくなり、ま
た粘度が低下し、初期吐出特性が改善され良好な画質を
得ることが可能となる。
の駆動パルス条件において、図71に示すように記録開
始時から所定時間、印加パルス幅と、駆動電圧を大きく
し、発泡圧を高くすることにより初期吐出特性の改善を
行うものである。
電圧V1を一定のパルス幅t1で印加して記録を行うが、
本参考形態においては、図72に示すように、記録開始
時から所定時間は駆動電圧V2(V2>V1)をt2(t2
>t1)のパルス幅で印加し(図65の点D)、吐出が
安定した後は通常の電圧V1とパルス幅t1で記録を行
う。
を有する構成を吐出安定化に利用する参考形態に関する
ものであり、図73(a)および(b)は、その構成の
模式図を示すものである。
2Bを駆動し、それによる発泡によって可動部材6を変
位させ吐出を行うものであり、図73(b)は、1つの
発熱体2Aによる発泡によって可動部材6を変位させる
ものである。
駆動する場合の方が、全体的な発泡圧が高く、可動部材
6を変位させ易い。従って、図74に示すように、記録
開始時の吐出が不安定な時は、2つの発熱体を駆動し、
高い発泡圧によって安定した吐出を行うことができ、吐
出が安定した後は図73(b)に示すように、メインの
発熱体2Aのみ駆動して吐出を行う。
よび参考形態と同様、初期吐出特性が改善され、良好な
画像を得ることが可能となる。
制御のさらに他の実施形態について説明する。
関する処理手順を示すフローチャートであり、図76は
上記処理で用いるテーブルの内容を模式的に示す図であ
る。
が終了したことを判断すると(ステップS6)、その終
了後の非印字時間tをカウントするとともに(ステップ
S1)、ヘッド温度Tを検知する(ステップS2)。そ
して、印字指令を検出すると(ステップS3)、ステッ
プS4において上記非印字時間tおよびヘッド温度Tに
応じた吐出数で予備吐出を行う。この予備吐出を行うこ
とにより、前述した各実施形態と同様、ヘッドにおける
増粘インクや混濁インクを良好に排出することができ
る。
0 ×f(t,T)によって定められる。ここで、N0 は
例えば非印字時間が12時間未満でかつヘッド温度が1
0℃以上20℃未満のときに、上記増粘液や混濁を良好
に排出できる吐出数として設定されるものである。ま
た、f(t,T)は非印字時間tおよびヘッド温度Tに
よって定まる係数を求める演算子であり、上記時間tお
よび温度Tによってその演算テーブルを参照することに
より求めることができる。
求まる値を格納したテーブルの内容を模式的に示す図で
ある。同図に示すように、係数f(t,T)は、ヘッド
温度Tが低くなる程、また、非印字時間tが長くなる
程、粘度の温度依存性や水分蒸発による増粘によって吐
出性能や記録媒体への液にじみ性低下が大きくなるた
め、これを補うためにその値を大きくし、これにより予
備吐出における吐出数を増加させることができる。な
お、同図に示すテーブルの内容は、説明のための例示に
すぎず、ヘッドの使用等に応じてより具体的に定められ
ることは勿論である。また、演算によって細かい制御や
非線形制御も可能である。
の吐出状態を良好にするため行われる各動作のタイミン
グチャートである。同図に示す各動作は、上記各実施形
態で個々に説明した動作と同様のものである。すなわ
ち、印字開始時の予備吐出動作の他、ヘッド基板上に形
成されたヒータを用いたヘッド加熱、吐出が行われない
程度のエネルギー吐出用ヒータを供給することにより隔
壁に形成された可動部材を振動させる動作および印字開
始直後に吐出ヒータに供給するエネルギーを増加させる
パワーアップ印字を合せて行うことにより、さらに吐出
性能の向上を図るものである。より具体的には、予備吐
出動作による増粘、混濁液の排出の他、ヘッド加熱によ
る吐出応答性の向上、可動部材の予備的な駆動による吐
出量の増加および吐出安定、さらに、パワーアップ印字
による初期印字の安定化を図ることができる。
部のインク等の状態を、そのヘッド自身の駆動構成を用
いて、重畳的に改善することにより、さらに初期吐出性
能の安定化もしくは向上を図ることが可能となる。
吐出性能の安定的向上および記録媒体への液にじみ性等
の特性安定効果が相乗的に得られるため、非印字後の初
期記録動作の際当初の性能を回復させるだけでなく、そ
れ以上の良好な性能を実現し極めて高い信頼性と高画像
品位が得られる。
は、吐出開始時前の非吐出時における動作を中心に説明
を行ったが、吐出時中に動作を行わせることで上述した
効果が高められる条件で、吐出時中に動作させても良
い。
発熱体の発熱に伴う気泡の発生による圧力の多くを可動
部材によって直接吐出口側に効率よく伝達できるので、
高吐出エネルギー効率で、また高い吐出圧で液体を吐出
することができる。
る第2の液流路が連通する液室位置に吐出様液体と発泡
液体の温度を調整するための加熱手段を設けたことによ
り、発泡用の液体を所定の温度に調整できるので、この
熱を分離壁を介して吐出用の液体に効率よく伝えること
ができ、これにより吐出用の液体の低粘度化を図って発
一性を改善し吐出性能の向上を図ることができる。ま
た、発泡用の液体を介して吐出様液体を加温した場合、
発泡様液体の発泡力の向上を図れる。
する熱伝導性の柱状部材を設けたことにより、柱状部材
を吐出用の液体への伝熱部材として利用することができ
るので、加熱手段からの伝熱の効率化を図ることができ
る。
安定化するまでの所定時間、発泡液で生じさせる気泡の
発泡エネルギーを高めることにより、吐出初期におけ
る、発泡に対する可動部材や吐出液による抵抗に抗して
速やかに吐出速度を上昇させることができる。この結
果、例えば記録開始時から良好な記録を行うことが可能
となる。
加と、液体吐出量の安定化を同時に確保することができ
る。また、記録開始時の吐出特性を向上することができ
る。この吐出特性の向上は、吐出液体が高粘度であると
きに、顕著である。さらに、吐出液体の吐出口でのメニ
スカス振動を低減することができ、高周波数での記録が
可能となる。
ている吐出液と発泡液との混濁について、その指標とな
る例えば動粘度等の粘性に関する情報や混濁の程度を直
接的に示す混濁情報に基づいた態様で、記録に関与しな
い、いわゆる予備吐出を行うことにより、適切な混濁液
の排出が可能となるとともに、増粘した吐出液をも排出
することができる。その結果、常に適切な濃度で良好な
記録を行うことができる。
は複数を相乗的に利用することでヘッドの吐出性能を安
定的に向上させ、また吐出する液体自身の性質すなわち
濃度やにじみ性等をも改善することで記録媒体上に形成
される液体の画像は極めて良好なものとなる。
出ヘッドの一例を示す模式断面図である。
出ヘッドの部分破断斜視図である。
す模式図である。
における気泡からの圧力伝搬を示す模式図である。
の流れを説明するための模式図である。
出ヘッドの第2の例を示す部分破断斜視図である。
出ヘッドの第3の例を示す部分破断斜視図である。
出ヘッドの第4の例を示す断面図である。
出ヘッドの第5の例を示す模式断面図である。
吐出ヘッド(2流路)の第6の例を示す断面図である。
吐出ヘッドの第6の例を示す部分破断斜視図である。
の図である。
である。
る。
ある。
る。
の変位量の関係を示す図である。
めの図である。
吐出ヘッドの供給路を説明するための断面図である。
ドの分解斜視図である。
吐出ヘッドの製造方法を説明するための工程図である。
吐出ヘッドの製造方法を説明するための工程図である。
吐出ヘッドの製造方法を説明するための工程図である。
ある。
吐出装置に用いることができる、いわゆるサイドシュー
タタイプの液体吐出ヘッドの他の構成を示す断面図であ
る。
的な処理手順を示すフローチャートである。
ン時回復シーケンスを示すフローチャートである。
復シーケンスを示すフローチャートである。
ケンスを示すフローチャートである。
ケンスのいくつかの処理を示す図である。
フ回復シーケンスを示すフローチャートである。
置を示す斜視図である。
上面図である。
ンスを示すフローチャートである。
置の他の構成を示す斜視図である。
を示すフローチャートである。
す断面図である。
ドの素子基板上の加熱手段の配置を説明するための図で
あって、(a)は第2の液流路が見える位置の素子基板
に平行な面で切断した平面図であり、(b)は(a)に
おけるz−z′線に沿う断面図である。
素子基板上の加熱手段の配置を説明するための図であっ
て、(a)は平面図であり、(b)は(a)のz−z′
線に沿う断面図である。
出ヘッドの素子基板上の加熱手段の配置を説明するため
の図であって、(a)は平面図であり、(b)は(a)
のx−x′線に沿う断面図である。
態を説明するためのもので、それぞれ、本発明に係る液
体吐出ヘッドの駆動方法によるヘッドの流路状態を示す
断面図である。
ルスを示す図である。
のメニスカスの経時変位を示すグラフである。
施する液体吐出ヘッドの基本構成を示す模式図である。
制御を説明するための図である。
ので、ヘッドの発熱体を駆動するパルスを示す図であ
る。
の制御を説明するための図である。
ので、ヘッドの発熱体を駆動するパルスを示す図であ
る。
ので、ヘッドの液体吐出口での液体のメニスカスの経時
変位を示すグラフである。
の制御を説明するための図である。
の駆動方法を実現するに好適な液体吐出ヘッドの断面構
成図である。
もので、ヘッドの発熱体を駆動するパルスを示す図であ
る。
形態を説明するためのもので、それぞれ、本発明に係る
液体吐出ヘッドの駆動方法によるヘッドの流路状態を示
す断面図である。
スの制御を説明するための図である。
ける液体吐出ヘッドの駆動構成を示すブロック図であ
る。
である。
図である。
係を示す線図である。
安定化処理の手順を示すフローチャートである。
波形図である。
示す線図である。
安定化処理の手順を示すフローチャートである。
波形図である。
安定化処理の手順を示すフローチャートである。
波形図である。
参考形態に係る液体吐出ヘッドの構成を示す断面図であ
る。
理の手順を示すフローチャートである。
形態における印字開始時の予備吐出動作に関する処理手
順を示すフローチャートである。
を模式的に示す図である。
吐出状態を良好にするため行われる各動作のタイミング
チャートである。
るための図であり、(a)は概略斜視図、(b)は断面
図である。
Claims (43)
- 【請求項1】 液体を吐出する吐出口と、液体に気泡を
発生させる気泡発生領域と、前記気泡発生領域に面して
配され、第1の位置と該第1の位置よりも気泡発生領域
から遠い第2の位置との間を変位可能な下流側に自由端
を備えた可動部材とを有するヘッドを用い、前記 可動部材を、前記気泡発生領域での気泡の発生に基
づく圧力によって、前記第1の位置から前記第2の位置
へ変位させ、前記可動部材の変位によって前記気泡を前
記吐出口に向かう方向の上流よりも下流に大きく膨張さ
せることで前記気泡を前記吐出口方向へ導くことにより
前記液体の吐出を行う液体吐出方法であって、 前記吐出口からの前記液体の吐出状態を良好にするた
め、少なくとも吐出開始前または非吐出時に前記可動部
材を片持ち梁形状に支持する支持部材を介して前記液体
を加熱する動作を行うことを特徴とする液体吐出方法。 - 【請求項2】 前記液体の加熱は、前記気泡発生領域を
形成するための気泡発生手段を有する基板に設けられた
加熱手段にて行われることを特徴とする請求項1に記載
の液体吐出方法。 - 【請求項3】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態を
良好にするために前記液体を加熱する動作は、記録情報
に基づく前記液体の吐出とは別に前記液体の吐出により
前記液体を排出する動作を含むことを特徴とする請求項
1に記載の液体吐出方法。 - 【請求項4】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態を
検知し、これに基づいて前記液体の排出条件を異ならせ
ることを特徴とする請求項3に記載の液体吐出方法。 - 【請求項5】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態が
前記吐出口から吐出される前記液体の粘度によって検知
されることを特徴とする請求項4に記載の液体吐出方
法。 - 【請求項6】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態が
非吐出時間によって検知されることを特徴とする請求項
4に記載の液体吐出方法。 - 【請求項7】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態が
前記吐出口から吐出される前記液体の温度を推定するこ
とによって検知されることを特徴とする請求項4に記載
の液体吐出方法。 - 【請求項8】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態が
環境湿度によって検知されることを特徴とする請求項4
に記載の液体吐出方法。 - 【請求項9】 前記吐出口からの前記液体の吐出状態が
前記吐出口から吐出される前記液体の濃度によって検知
されることを特徴とする請求項4に記載の液体吐出方
法。 - 【請求項10】 前記液体の排出条件は、前記吐出口か
らの前記液体の吐出数の変化であることを特徴とする請
求項3から請求項8の何れかに記載の液体吐出方法。 - 【請求項11】 前記液体の排出条件は、前記液体を加
熱するための加熱手段に印加される駆動パルス幅の変化
であることを特徴とする請求項3から請求項9の何れか
に記載の液体吐出方法。 - 【請求項12】 前記加熱手段に印加される前記駆動パ
ルス幅は、複数の駆動パルスからなることを特徴とする
請求項11に記載の液体吐出方法。 - 【請求項13】 前記液体の排出条件は、前記液体を加
熱するための加熱手段に印加される電圧の変化であるこ
とを特徴とする請求項3から請求項9の何れかに記載の
液体吐出方法。 - 【請求項14】 前記支持部材は、前記吐出口に連通す
る液流路と前記気泡発生領域とを分離する分離壁である
ことを特徴とする請求項1から請求項13の何れかに記
載の液体吐出方法。 - 【請求項15】 液体を吐出する吐出口と、液体に気泡
を発生させる気泡発生領域と、前記気泡発生領域に面し
て配され、第1の位置と該第1の位置よりも気泡発生領
域から遠い第2の位置との間を変位可能な下流側に自由
端を備えた可動部材とを有するヘッドを用い、 前記可動部材を、前記気泡発生領域での気泡の発生に基
づく圧力によって、前記第1の位置から前記第2の位置
へ変位させ、前記可動部材の変位によって前記気泡を前
記吐出口に向かう方向の上流よりも下流に大きく膨張さ
せることで前記気泡を前記吐出口方向へ導くことにより
前記液体の吐出を行う液体吐出方法であ って、 前記液体が前記吐出口から吐出しないように前記可動部
材を振動させる動作を行うことを特徴とする液体吐出方
法。 - 【請求項16】 前記可動部材を振動させ、前記吐出口
に形成される前記液体のメニスカスの位置を静止時より
も前記吐出口の外側に出っ張らせた状態で前記気泡の発
生を開始し、前記液体を前記吐出口から吐出させること
を特徴とする請求項15に記載の液体吐出方法。 - 【請求項17】 前記可動部材を振動させ、前記吐出口
に形成される前記液体のメニスカスの位置を静止時より
も前記吐出口の内側に引っ込ませた状態で前記気泡の発
生を開始し、前記液体を前記吐出口から吐出させること
を特徴とする請求項15に記載の液体吐出方法。 - 【請求項18】 前記可動部材の振動は、前記気泡発生
領域を形成するための気泡発生手段に与えられるエネル
ギを、前記液体の吐出時よりも小さくすることによって
行われることを特徴とする請求項15に記載の液体吐出
方法。 - 【請求項19】 前記気泡発生手段に対する駆動パルス
幅を短くすることにより、前記エネルギを前記液体の吐
出時よりも小さくすることを特徴とする請求項18に記
載の液体吐出方法。 - 【請求項20】 前記気泡発生手段に対する印加電圧を
低くすることにより、前記エネルギを前記液体の吐出時
よりも小さくすることを特徴とする請求項18に記載の
液体吐出方法。 - 【請求項21】 前記可動部材の振動は、前記気泡発生
領域を形成するための気泡発生手段に設けられた複数の
発熱体のうち、前記液体を吐出させない程度の気泡を発
生させる発熱体を発熱させることによって行われること
を特徴とする請求項15に記載の液体吐出方法。 - 【請求項22】 前記吐出口から吐出される液体と、前
記気泡発生領域にて気泡を発生する液体とが別であるこ
とを特徴とする請求項1から請求項21の何れかに記載
の液体吐出方法。 - 【請求項23】 液体を吐出する吐出口と、液体に気泡
を発生させる気泡発生領域と、この気泡発生領域に面し
て配され、第1の位置とこの第1の位置よりも前記気泡
発生領域から遠い第2の位置との間を変位可能な下流側
に自由端を備えた可動部材とを有し、前記気泡発生領域
での気泡の発生に基づく圧力により前記可動部材を前記
第1の位置から前記第2の位置へ変位させ、前記可動部
材の変位によって前記気泡を前記吐出口に向かう方向の
上流よりも下流に大きく膨張させることで前記気泡を前
記吐出口方向へ導くことにより前記液体の吐出を行う液
体吐出ヘッドであって、前記可動部材を片持ち梁形状に支持する支持部材を介し
て 前記液体を加熱することにより、前記液体の状態を変
える手段を具えたことを特徴とする液体吐出ヘッド。 - 【請求項24】 前記気泡発生領域を形成するための気
泡発生手段を有する基板に設けられた加熱手段を用いて
前記液体の加熱が行われることを特徴とする請求項23
に記載の液体吐出ヘッド。 - 【請求項25】 前記支持部材は、前記吐出口に連通す
る液流路と前記気泡発生領域とを分離する分離壁である
ことを特徴とする請求項23または請求項24に記載の
液体吐出ヘッド。 - 【請求項26】 請求項23から請求項25の何れかに
記載の液体吐出ヘッドを用いることを特徴とする液体吐
出装置。 - 【請求項27】 前記液体の状態を変える手段は、記録
情報に基づく前記液体の吐出とは別に前記液体の吐出に
より前記液体を排出することを特徴とする請求項26に
記載の液体吐出装置。 - 【請求項28】 前記液体の吐出状態を検知するための
手段を具え、これを用いて前記液体の排出条件を異なら
せることを特徴とする請求項27に記載の液体吐出装
置。 - 【請求項29】 前記液体の吐出状態を検知するための
手段が前記吐出口から吐出される前記液体の粘度を検知
するための手段であることを特徴とする請求項28に記
載の液体吐出装置。 - 【請求項30】 前記液体の吐出状態を検知するための
手段が非吐出時間を検知する手段であることを特徴とす
る請求項28に記載の液体吐出装置。 - 【請求項31】 前記液体の吐出状態を検知するための
手段が前記吐出口か ら吐出される前記液体の温度を推定
する手段であることを特徴とする請求項28に記載の液
体吐出装置。 - 【請求項32】 前記液体の吐出状態を検知するための
手段が環境湿度を検知する手段であることを特徴とする
請求項28に記載の液体吐出装置。 - 【請求項33】 前記液体の吐出状態を検知するための
手段が前記吐出口から吐出される前記液体の濃度を検知
する手段であることを特徴とする請求項28に記載の液
体吐出装置。 - 【請求項34】 前記液体の排出条件は、前記吐出口か
らの前記液体の吐出数の変化であることを特徴とする請
求項27から請求項33の何れかに記載の液体吐出装
置。 - 【請求項35】 前記液体の排出条件は、前記液体を加
熱するための加熱手段に印加される駆動パルス幅の変化
であることを特徴とする請求項27から請求項33の何
れかに記載の液体吐出装置。 - 【請求項36】 前記加熱手段に印加される前記駆動パ
ルス幅は、複数の駆動パルスからなることを特徴とする
請求項35に記載の液体吐出装置。 - 【請求項37】 前記液体の排出条件は、前記液体を加
熱するための加熱手段に印加される電圧の変化であるこ
とを特徴とする請求項27から請求項33の何れかに記
載の液体吐出装置。 - 【請求項38】 液体を吐出する吐出口と、液体に気泡
を発生させる気泡発生領域と、この気泡発生領域に面し
て配され、第1の位置とこの第1の位置よりも前記気泡
発生領域から遠い第2の位置との間を変位可能な下流側
に自由端を備えた可動部材とを有し、前記気泡発生領域
での気泡の発生に基づく圧力により前記可動部材を前記
第1の位置から前記第2の位置へ変位させ、前記可動部
材の変位によって前記気泡を前記吐出口に向かう方向の
上流よりも下流に大きく膨張させることで前記気泡を前
記吐出口方向へ導くことにより前記液体の吐出を行う液
体吐出ヘッドであって、前記液体が前記吐出口から吐出しないように前記可動部
材を振動させる手段を具えた ことを特徴とする液体吐出
ヘッド。 - 【請求項39】 前記可動部材を振動させる手段が前記
気泡発生領域を形成するための気泡発生手段であり、こ
の気泡発生手段に与えられるエネルギを前記液体の吐出
時よりも小さくすることにより、前記可動部材の振動が
行われることを特徴とする請求項38に記載の液体吐出
ヘッド。 - 【請求項40】 前記気泡発生手段に対する駆動パルス
幅を短くすることにより、前記エネルギを前記液体の吐
出時よりも小さくすることを特徴とする請求項39に記
載の液体吐出ヘッド。 - 【請求項41】 前記気泡発生手段に対する印加電圧を
低くすることにより、前記エネルギを前記液体の吐出時
よりも小さくすることを特徴とする請求項39に記載の
液体吐出ヘッド。 - 【請求項42】 前記気泡発生手段は複数の発熱体を有
し、これら発熱体のうち、前記液体を吐出させない程度
の気泡を発生させる発熱体を発熱させることによって前
記可動部材を振動させることを特徴とする請求項39に
記載の液体吐出ヘッド。 - 【請求項43】 請求項38から請求項42の何れかに
記載の液体吐出ヘッドを用いることを特徴とする液体吐
出装置。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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