JP3379109B2 - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
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- JP3379109B2 JP3379109B2 JP05483992A JP5483992A JP3379109B2 JP 3379109 B2 JP3379109 B2 JP 3379109B2 JP 05483992 A JP05483992 A JP 05483992A JP 5483992 A JP5483992 A JP 5483992A JP 3379109 B2 JP3379109 B2 JP 3379109B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は空気調和装置等に使用さ
れるロータリ圧縮機に関するものである。
れるロータリ圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ロータリ圧縮機の高速化が進むに
つれて、ローラとブレードとの摺動によりローラ外周面
の摩耗が増大し、それにより性能が低下したり、ロック
が発生しやすくなるなどの傾向が従来に比べて強くな
り、ローラ外周面の摩耗の改善が強く望まれている。
つれて、ローラとブレードとの摺動によりローラ外周面
の摩耗が増大し、それにより性能が低下したり、ロック
が発生しやすくなるなどの傾向が従来に比べて強くな
り、ローラ外周面の摩耗の改善が強く望まれている。
【０００３】以下図面を参照しながら、ロータリ圧縮機
の一例（特開昭６２−４８９８４号公報）について説明
する。
の一例（特開昭６２−４８９８４号公報）について説明
する。
【０００４】図３、図４はロータリ圧縮機の縦断面図と
横断面図、図５はローラの製造方法を示す斜視図、図６
はローラの断面図、図７は耐摩耗性を示すグラフであ
る。
横断面図、図５はローラの製造方法を示す斜視図、図６
はローラの断面図、図７は耐摩耗性を示すグラフであ
る。
【０００５】図３において、１はケース本体である。こ
のケース本体１の内部には電動機部２と圧縮機部３とが
設けられている。電動機部２はローラ４と一体に回転す
るシャフト５には偏心部６が設けられ、この偏心部６は
上記圧縮機部３のシリンダ７内において偏心回転運動す
るようになっている。そして、上記偏心部６には図４に
示すようにローラ８が嵌合され、このローラ８にはブレ
ード９が摺接している。ローラ８はアルミニウム材料に
よって形成され、その表面、すなわち外周部、上面部及
び下面部にはセラミックコーティング膜１０が施されて
いる。このセラミックコーティング膜１０は、具体的に
はアモルファスシリコン膜で、炭素および窒素のうち少
なくとも一方の原子を含む膜であり、耐摩耗性に優れて
いる。
のケース本体１の内部には電動機部２と圧縮機部３とが
設けられている。電動機部２はローラ４と一体に回転す
るシャフト５には偏心部６が設けられ、この偏心部６は
上記圧縮機部３のシリンダ７内において偏心回転運動す
るようになっている。そして、上記偏心部６には図４に
示すようにローラ８が嵌合され、このローラ８にはブレ
ード９が摺接している。ローラ８はアルミニウム材料に
よって形成され、その表面、すなわち外周部、上面部及
び下面部にはセラミックコーティング膜１０が施されて
いる。このセラミックコーティング膜１０は、具体的に
はアモルファスシリコン膜で、炭素および窒素のうち少
なくとも一方の原子を含む膜であり、耐摩耗性に優れて
いる。
【０００６】ローラ８の製造方法について説明する。ま
ず図５に示すようにアルミニウム材料を、パイプ状に連
続押し出し成形し、これによってローラ素材１１を形成
する。つぎに、このローラ素材１１を所定長に切断する
ことによりローラ本体１２を形成し、このローラ本体１
２に図６に示すように表面にセラミックコーティングを
施す。このコーティングに際し、アモルファスＳｉ
3Ｎ4、ＳｉＣは、ＣＶＤ法等で、低温下でしかも比較的
高速で着膜できるために量産性に富んでいる。
ず図５に示すようにアルミニウム材料を、パイプ状に連
続押し出し成形し、これによってローラ素材１１を形成
する。つぎに、このローラ素材１１を所定長に切断する
ことによりローラ本体１２を形成し、このローラ本体１
２に図６に示すように表面にセラミックコーティングを
施す。このコーティングに際し、アモルファスＳｉ
3Ｎ4、ＳｉＣは、ＣＶＤ法等で、低温下でしかも比較的
高速で着膜できるために量産性に富んでいる。
【０００７】しかも、上述のように、ローラ８の表面に
セラミックコーティングを施すことにより、耐摩耗性を
向上できる。
セラミックコーティングを施すことにより、耐摩耗性を
向上できる。
【０００８】すなわち、図７に示すように、Ｓｉ3Ｎ4同
士の場合にはオイル無しの場合に焼付荷重が極端に低く
なるが、鋳鉄とＳｉ3Ｎ4とを組合せすることにより、オ
イル有・無に関係なく焼付荷重が高くなる。これはセラ
ミック材と金属の融点が極端に違うため凝着は起さな
い。しかも、フレオン雰囲気中であるので鉄系側には塩
化鉄が形成され、それが摩擦の低減に効果があるからで
ある。
士の場合にはオイル無しの場合に焼付荷重が極端に低く
なるが、鋳鉄とＳｉ3Ｎ4とを組合せすることにより、オ
イル有・無に関係なく焼付荷重が高くなる。これはセラ
ミック材と金属の融点が極端に違うため凝着は起さな
い。しかも、フレオン雰囲気中であるので鉄系側には塩
化鉄が形成され、それが摩擦の低減に効果があるからで
ある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成では、ローラ外周面の角において、軸受を有す
る端板と接触し、セラミックコーティング層のはく離が
発生しやすく、これを防止するために面取り等の対策が
必要となるが、これは大巾な性能の低下を招く。また、
ローラの外周面において、始動や除霜などの過度運転時
にブレードのジャンピングが発生し、ローラ外周面に衝
撃荷重が加わり、セラミックコーティング層の破壊やは
く離が生じる。更に、ローラの母材として使っているア
ルミニウム系材料とセラミックコーティング層の熱膨張
率の差が大きく、ＯＮ−ＯＦＦ運転に伴なう熱疲労によ
りセラミックコーティング層に亀裂やはく離が生じる。
うな構成では、ローラ外周面の角において、軸受を有す
る端板と接触し、セラミックコーティング層のはく離が
発生しやすく、これを防止するために面取り等の対策が
必要となるが、これは大巾な性能の低下を招く。また、
ローラの外周面において、始動や除霜などの過度運転時
にブレードのジャンピングが発生し、ローラ外周面に衝
撃荷重が加わり、セラミックコーティング層の破壊やは
く離が生じる。更に、ローラの母材として使っているア
ルミニウム系材料とセラミックコーティング層の熱膨張
率の差が大きく、ＯＮ−ＯＦＦ運転に伴なう熱疲労によ
りセラミックコーティング層に亀裂やはく離が生じる。
【００１０】以上述べた信頼性の低下に加え、セラミッ
クコーティング層を形成するため、コスト高になるとい
う問題点も有する。特に、ＰＶＤ法を用いる場合は歩留
まりが悪くその傾向は強い。
クコーティング層を形成するため、コスト高になるとい
う問題点も有する。特に、ＰＶＤ法を用いる場合は歩留
まりが悪くその傾向は強い。
【００１１】本発明は上記問題点に鑑み、高速運転にお
けるローラ外周面の摩耗を防止できる信頼性の高いロー
タリ圧縮機を提供するものである。
けるローラ外周面の摩耗を防止できる信頼性の高いロー
タリ圧縮機を提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明のロータリ圧縮機は、シリンダの内壁に沿って
偏心回転するピストンを、外側に第１のローラ、内側に
第２のローラを有する二重構造とし、前記第１のローラ
と第２のローラとの間には軸方向両端部にリング状の隙
間を有し、前記第２のローラの内面と前記隙間とが連通
する穴を設けて成るものである。
に本発明のロータリ圧縮機は、シリンダの内壁に沿って
偏心回転するピストンを、外側に第１のローラ、内側に
第２のローラを有する二重構造とし、前記第１のローラ
と第２のローラとの間には軸方向両端部にリング状の隙
間を有し、前記第２のローラの内面と前記隙間とが連通
する穴を設けて成るものである。
【００１３】
【作用】本発明は上記した構成によって、第２のローラ
の連通穴により第１のローラと第２のローラの隙間に十
分な潤滑供給を行い、第１のローラにすべりを発生さ
せ、ブレードに対する第１のローラのすべり速度を小さ
くし、ピストンの外周面の摩耗を防止するものである。
の連通穴により第１のローラと第２のローラの隙間に十
分な潤滑供給を行い、第１のローラにすべりを発生さ
せ、ブレードに対する第１のローラのすべり速度を小さ
くし、ピストンの外周面の摩耗を防止するものである。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の一実施例のロータリ圧縮機に
ついて、図面を参照しながら説明する。
ついて、図面を参照しながら説明する。
【００１５】まず、本発明の目的は、先に述べた様にピ
ストン外周面の摩耗を防止し、信頼性の高いロータリ圧
縮機を提供することに加えて、高速除霜及び高速始動が
可能なロータリ圧縮機を提供するものである。特に高速
除霜については、除霜開始及び暖房復帰時のフォーミン
グにより圧縮機外に潤滑油が流出し、ピストンと軸の摺
動部において一時的な潤滑油不足が発生し高速除霜の妨
げとなっている。
ストン外周面の摩耗を防止し、信頼性の高いロータリ圧
縮機を提供することに加えて、高速除霜及び高速始動が
可能なロータリ圧縮機を提供するものである。特に高速
除霜については、除霜開始及び暖房復帰時のフォーミン
グにより圧縮機外に潤滑油が流出し、ピストンと軸の摺
動部において一時的な潤滑油不足が発生し高速除霜の妨
げとなっている。
【００１６】また、高速始動については、軸の偏心部と
ピストンの摺動によりピストンがシリンダより早くかつ
大きく熱膨張し、ピストンの上下部にある端板と接触
し、始動不良を起こし高速始動の妨げとなっている。図
１は本発明の実施例におけるロータリ圧縮機の横断面図
であり、図２はピストンの分解斜視図である。
ピストンの摺動によりピストンがシリンダより早くかつ
大きく熱膨張し、ピストンの上下部にある端板と接触
し、始動不良を起こし高速始動の妨げとなっている。図
１は本発明の実施例におけるロータリ圧縮機の横断面図
であり、図２はピストンの分解斜視図である。
【００１７】図１において、１３はロータリ圧縮機であ
り、密閉容器１４の内部にシリンダ１５が溶接固定され
ている。１６はピストンであり、外側に第１のローラ１
６ａと内側に第２のローラ１６ｂとを有し、軸１７の偏
心部１８に嵌合され、軸１７の回転に従いシリンダ１５
の内壁に沿い偏心回転運動をする。
り、密閉容器１４の内部にシリンダ１５が溶接固定され
ている。１６はピストンであり、外側に第１のローラ１
６ａと内側に第２のローラ１６ｂとを有し、軸１７の偏
心部１８に嵌合され、軸１７の回転に従いシリンダ１５
の内壁に沿い偏心回転運動をする。
【００１８】図２に示すように、ピストン１６の第２の
ローラ１６ｂに第１のローラ１６ａと軸１７とを連通す
る穴２４を形成している。また、第１のローラ１６ａと
第２のローラ１６ｂの間には隙間が形成され、かつ第２
のローラ１６ｂの外径は高さ方向中央部に比べ上部や下
部において小さく設定されている。すなわち、第２のロ
ーラ１６ｂの中央部の隙間は、軸１７の偏心部１８と同
じかそれ以上の高さの範囲で偏心部１８と第２のローラ
１６ｂとの隙間と同等に設定され、上部、下部の隙間は
中央部より大きく設定されている。更に、第２のローラ
１６ｂの熱膨張係数は、軸１７、シリンダ１５及び第１
のローラ１６ａより小さく設定されている。１９はブレ
ードでありバネ２０と背圧により付勢され常時第１のロ
ーラ１６ａの外周に当接し、シリンダ１５の内部空間を
低圧側の吸入室２１と高圧側の圧縮室２２に区分してい
る。なお、２３は吸入管であり、吸入室２１に接続され
ている。
ローラ１６ｂに第１のローラ１６ａと軸１７とを連通す
る穴２４を形成している。また、第１のローラ１６ａと
第２のローラ１６ｂの間には隙間が形成され、かつ第２
のローラ１６ｂの外径は高さ方向中央部に比べ上部や下
部において小さく設定されている。すなわち、第２のロ
ーラ１６ｂの中央部の隙間は、軸１７の偏心部１８と同
じかそれ以上の高さの範囲で偏心部１８と第２のローラ
１６ｂとの隙間と同等に設定され、上部、下部の隙間は
中央部より大きく設定されている。更に、第２のローラ
１６ｂの熱膨張係数は、軸１７、シリンダ１５及び第１
のローラ１６ａより小さく設定されている。１９はブレ
ードでありバネ２０と背圧により付勢され常時第１のロ
ーラ１６ａの外周に当接し、シリンダ１５の内部空間を
低圧側の吸入室２１と高圧側の圧縮室２２に区分してい
る。なお、２３は吸入管であり、吸入室２１に接続され
ている。
【００１９】以上のように構成されたロータリ圧縮機に
ついて、以下図１を用いて動作を説明する。
ついて、以下図１を用いて動作を説明する。
【００２０】軸１７の回転によりピストン１６にシリン
ダ１５の内壁に沿って偏心回転し、それに伴ない吸入室
２１において冷媒の吸入を行い、圧縮室２２において冷
媒の圧縮及び吐出弁（図示せず）を介した密閉容器１４
内部への吐出を行っている。しかし、ピストン１６は軸
１７の偏心部１８に回転自在に取付けられているので、
その運動は偏心部１８中心とともに行う運動と、偏心部
１８中心まわりの運動との組合せとなり、ブレード１９
の先端におけるピストン１６のすべり速度Ｖは次式で与
えられる。
ダ１５の内壁に沿って偏心回転し、それに伴ない吸入室
２１において冷媒の吸入を行い、圧縮室２２において冷
媒の圧縮及び吐出弁（図示せず）を介した密閉容器１４
内部への吐出を行っている。しかし、ピストン１６は軸
１７の偏心部１８に回転自在に取付けられているので、
その運動は偏心部１８中心とともに行う運動と、偏心部
１８中心まわりの運動との組合せとなり、ブレード１９
の先端におけるピストン１６のすべり速度Ｖは次式で与
えられる。
【００２１】
Ｖ＝ｒ・Ｗｐ＋ｅ・Ｗｓ・ｃｏｓθ／ｃｏｓα
ここで、ｒ＝ピストン半径、ｅ：偏心量、Ｗｐ、Ｗｓ：
ピストン自転角速度、軸回転角速度、θ：クランク角
度、α＝ｓｉｎ-1（（Ｒ−ｒ／ｒ）ｓｉｎθ）、Ｒ：シ
リンダ半径を示す。
ピストン自転角速度、軸回転角速度、θ：クランク角
度、α＝ｓｉｎ-1（（Ｒ−ｒ／ｒ）ｓｉｎθ）、Ｒ：シ
リンダ半径を示す。
【００２２】ピストン１６の回転運動は主にピストン１
６の内周と偏心部１７の油膜による摩擦モーメントと、
ピストン１６の外周とブレード１９の先端の摺動部にお
ける接線力により決まり、軸１７の回転数が増すにつ
れ、ピストン１６の自転角速度は増し、上式によりブレ
ード１９先端におけるピストン１６のすべり速度は大き
くなる。 しかし、ピストン１６が二重構造であり、第
１のローラ１６ａと第２のローラ１６ｂの間ですべりが
発生し、第１のローラ１６ａの自転角速度は小さく、遅
い。更に、軸１７よりピストン１６の内周側に供給され
る潤滑油が第２のローラ１６ｂの連通穴２４を通り第１
のローラ１６ａと第２のローラ１６ｂの間に形成される
隙間に供給されるため、油膜による摩擦モーメントは更
に小さくなる。
６の内周と偏心部１７の油膜による摩擦モーメントと、
ピストン１６の外周とブレード１９の先端の摺動部にお
ける接線力により決まり、軸１７の回転数が増すにつ
れ、ピストン１６の自転角速度は増し、上式によりブレ
ード１９先端におけるピストン１６のすべり速度は大き
くなる。 しかし、ピストン１６が二重構造であり、第
１のローラ１６ａと第２のローラ１６ｂの間ですべりが
発生し、第１のローラ１６ａの自転角速度は小さく、遅
い。更に、軸１７よりピストン１６の内周側に供給され
る潤滑油が第２のローラ１６ｂの連通穴２４を通り第１
のローラ１６ａと第２のローラ１６ｂの間に形成される
隙間に供給されるため、油膜による摩擦モーメントは更
に小さくなる。
【００２３】その結果、ブレード１９の先端における第
１のローラ１６ａ、すなわちピストン１６のすべり速度
は非常に小さく、ピストン１６の外周面における摩耗を
防止できる。また、ブレード１９の先端において発生す
る動力損失も小さく、ロータリ圧縮機の効率を向上で
き、空気調和装置の消費電力を低減できるという効果も
有する。更に、第２のローラ１６ｂはシリンダ１５より
熱膨張係数が小さいため、圧縮機１３の温度が平衡する
までにシリンダ１５の高さに達することはなく高さ方向
の隙間が十分確保されている。従って、ピストン１６と
上下の端板との接触は発生しない。すなわち、滑らかな
高速始動が可能であり、温度の立ち上がりの早い空気調
和装置を提供できる。更に、短時間に室温を設定温度ま
で上げることができるため、年間の消費電力を低減で
き、高効率の空気調和装置を提供できる。
１のローラ１６ａ、すなわちピストン１６のすべり速度
は非常に小さく、ピストン１６の外周面における摩耗を
防止できる。また、ブレード１９の先端において発生す
る動力損失も小さく、ロータリ圧縮機の効率を向上で
き、空気調和装置の消費電力を低減できるという効果も
有する。更に、第２のローラ１６ｂはシリンダ１５より
熱膨張係数が小さいため、圧縮機１３の温度が平衡する
までにシリンダ１５の高さに達することはなく高さ方向
の隙間が十分確保されている。従って、ピストン１６と
上下の端板との接触は発生しない。すなわち、滑らかな
高速始動が可能であり、温度の立ち上がりの早い空気調
和装置を提供できる。更に、短時間に室温を設定温度ま
で上げることができるため、年間の消費電力を低減で
き、高効率の空気調和装置を提供できる。
【００２４】
【発明の効果】以上のように本発明は、シリンダの内壁
に沿って偏心回転するピストンを外側の第１のローラと
内側の第２のローラの二重構造とし、前記第１のローラ
と第２のローラとの間には軸方向両端部にリング状の隙
間を有し、前記第２のローラの内面と前記隙間とが連通
する穴を形成したものであり、ピストンの外周摩耗を防
止できロータリ圧縮機の信頼性を向上できるだけでな
く、ピストン端面にもオイルが充分に供給できるのでピ
ストン端面におけるシール性が向上し、ガス漏れが低減
する為効率も向上でき、更にロータリ圧縮機を高速化で
き、空気調和装置の立ち上がり性能や快適性を向上でき
るなどの効果も有する。
に沿って偏心回転するピストンを外側の第１のローラと
内側の第２のローラの二重構造とし、前記第１のローラ
と第２のローラとの間には軸方向両端部にリング状の隙
間を有し、前記第２のローラの内面と前記隙間とが連通
する穴を形成したものであり、ピストンの外周摩耗を防
止できロータリ圧縮機の信頼性を向上できるだけでな
く、ピストン端面にもオイルが充分に供給できるのでピ
ストン端面におけるシール性が向上し、ガス漏れが低減
する為効率も向上でき、更にロータリ圧縮機を高速化で
き、空気調和装置の立ち上がり性能や快適性を向上でき
るなどの効果も有する。
【図１】本発明の第１の実施例におけるロータリ圧縮機
の横断面図
の横断面図
【図２】本発明の第２の実施例のピストンの断面図
【図３】従来のロータリ圧縮機の縦断面図
【図４】従来のロータリ圧縮機の横断面図
【図５】従来のロータリ圧縮機のローラの製造工程を示
す斜視図
す斜視図
【図６】従来のロータリ圧縮機のローラの縦断面図
【図７】従来のロータリ圧縮機のローラ材料の耐摩耗性
を示すグラフ
を示すグラフ
１５ シリンダ
１６ ピストン
１６ａ 第１のローラ（外）
１６ｂ 第２のローラ（内）
２４ 連通穴
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F04C 18/356
F04C 23/00 - 29/10
Claims (3)
- 【請求項１】容器内に、電動機要素と、その電動機要素
により駆動されるクランク軸、そのクランク軸の偏心部
に回転自在に嵌合されたピストン、そのピストンに先端
を接して往復運動を行いシリンダ内を吸入室と圧縮室と
に分けるブレード、および前記クランク軸を支えかつ前
記シリンダの両端開口を閉塞する軸受け端板で形成され
る圧縮機要素とを収納し、前記ピストンを、外側に第１
のローラ、内側に第２のローラを有する２重の構造と
し、前記第１のローラと第２のローラとの間には軸方向
上下両端部に隙間を有し、前記第２のローラの内面と前
記隙間とが連通する穴を設けたロータリ圧縮機。 - 【請求項２】第１のローラと第２のローラとの間に設け
られた隙間がリング形状であることを特徴とする請求項
１記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項３】第２のローラの熱膨張係数をシリンダや第
１のローラより小さくした請求項１または２記載のロー
タリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05483992A JP3379109B2 (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | ロータリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05483992A JP3379109B2 (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | ロータリ圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05256282A JPH05256282A (ja) | 1993-10-05 |
| JP3379109B2 true JP3379109B2 (ja) | 2003-02-17 |
Family
ID=12981795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05483992A Expired - Fee Related JP3379109B2 (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3379109B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000310191A (ja) * | 1999-04-28 | 2000-11-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ローリングピストン型ロータリ圧縮機 |
| KR100468469B1 (ko) * | 2002-06-21 | 2005-01-27 | 삼성전자주식회사 | 로터리압축기 |
| CN102767519A (zh) * | 2011-05-06 | 2012-11-07 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转压缩机 |
| CZ306576B6 (cs) * | 2012-10-16 | 2017-03-15 | Mitsubishi Electric Corporation | Rotační kompresor |
| CN105332915B (zh) * | 2014-08-12 | 2017-11-17 | 武汉凌达压缩机有限公司 | 旋转式双滚子压缩机 |
| CN104153993B (zh) * | 2014-08-27 | 2017-06-30 | 郑州凌达压缩机有限公司 | 压缩机滚子、压缩机泵体以及压缩机 |
| CN108397384A (zh) * | 2017-02-06 | 2018-08-14 | 上海海立电器有限公司 | 一种压缩机及空调系统 |
-
1992
- 1992-03-13 JP JP05483992A patent/JP3379109B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05256282A (ja) | 1993-10-05 |
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