JPH06346878A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
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- JPH06346878A JPH06346878A JP13377593A JP13377593A JPH06346878A JP H06346878 A JPH06346878 A JP H06346878A JP 13377593 A JP13377593 A JP 13377593A JP 13377593 A JP13377593 A JP 13377593A JP H06346878 A JPH06346878 A JP H06346878A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ベーンのローラ外周に当接する端部に直接潤
滑油を供給し、ベ−ンとロ−ラとの摺動部分の耐摩耗性
の向上と圧縮効率の向上を実現した信頼性の高いロ−タ
リ圧縮機を提供する。 【構成】 シリンダ４，主軸受２，および副軸受７で形
成された圧縮室と、この圧縮室内にクランク軸３の偏心
部３ａに嵌合されたロ-ラ６と、このローラ６の外周に
当接し前記ローラ６の偏心回転に追従して往復運動し前
記圧縮室を低圧部と高圧部とに仕切るベーン５とからな
るロータリ圧縮機において、例えば副軸受７の端板面
に、半径方向に伸びる細溝２１を形成し、この細溝２１
を通して間歇的に前記ローラの内径部空間６ａと圧縮室
空間４０とが連通するように構成した。また、主軸受２
の端板面に、ベーン背面室２０と軸受面とを連絡する連
通路２２を設け、軸受面への開口部に対向するクランク
軸３面の略半周にローラの内径部空間に連通する円周溝
２３を設けた。
滑油を供給し、ベ−ンとロ−ラとの摺動部分の耐摩耗性
の向上と圧縮効率の向上を実現した信頼性の高いロ−タ
リ圧縮機を提供する。 【構成】 シリンダ４，主軸受２，および副軸受７で形
成された圧縮室と、この圧縮室内にクランク軸３の偏心
部３ａに嵌合されたロ-ラ６と、このローラ６の外周に
当接し前記ローラ６の偏心回転に追従して往復運動し前
記圧縮室を低圧部と高圧部とに仕切るベーン５とからな
るロータリ圧縮機において、例えば副軸受７の端板面
に、半径方向に伸びる細溝２１を形成し、この細溝２１
を通して間歇的に前記ローラの内径部空間６ａと圧縮室
空間４０とが連通するように構成した。また、主軸受２
の端板面に、ベーン背面室２０と軸受面とを連絡する連
通路２２を設け、軸受面への開口部に対向するクランク
軸３面の略半周にローラの内径部空間に連通する円周溝
２３を設けた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ロ−タリ圧縮機に係
り、特に空気調和機，冷凍庫等の冷凍機に用い、簡単な
構造で信頼性を向上でき、かつ効率向上を図るのに好適
なロ−タリ圧縮機に関するものである。
り、特に空気調和機，冷凍庫等の冷凍機に用い、簡単な
構造で信頼性を向上でき、かつ効率向上を図るのに好適
なロ−タリ圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ロ−タリ圧縮機は、小形，軽量，
高効率な圧縮方式として広く採用されている。特徴とな
る構造としては、ベ−ンとロ−ラの摺動構造があり、そ
の信頼性を高めるためにさまざまの工夫と開発が行われ
ている。例えば、特開平２−７５７８６号公報，特開平
４−２０３２８５号公報記載の技術が知られている。前
者はベーンの素材材質を改善して耐摩耗性の向上を図る
ものであり、後者はベーンの素材組織を多孔質化し保油
性を持たせるとともに、摺動面の表面あらさを孔径以下
にして耐摩耗性の向上を図ろうとするものである。
高効率な圧縮方式として広く採用されている。特徴とな
る構造としては、ベ−ンとロ−ラの摺動構造があり、そ
の信頼性を高めるためにさまざまの工夫と開発が行われ
ている。例えば、特開平２−７５７８６号公報，特開平
４−２０３２８５号公報記載の技術が知られている。前
者はベーンの素材材質を改善して耐摩耗性の向上を図る
ものであり、後者はベーンの素材組織を多孔質化し保油
性を持たせるとともに、摺動面の表面あらさを孔径以下
にして耐摩耗性の向上を図ろうとするものである。
【０００３】一方、例えば、特開昭６１−１０６９９２
号公報には、ベーンの上死点近傍の回転区間だけベーン
背圧室（背面室）に連通する油流路を、該ベーン背圧室
と密閉容器の油溜りとの間に設けたものが開示されてい
る。また、特開昭６４−８７８９１号公報には、ブレー
ド（ベーン）背圧室と圧縮室の高圧室とを連通する連通
路を設けたものが開示されている。さらに、特開平２−
４５６７９号公報には、背圧室と吸入路とを間歇的に連
通する第１の連通路と、前記背圧室と密閉容器の油溜り
との間を間歇的に連通する第２の連通路とを備えたもの
が開示されている。
号公報には、ベーンの上死点近傍の回転区間だけベーン
背圧室（背面室）に連通する油流路を、該ベーン背圧室
と密閉容器の油溜りとの間に設けたものが開示されてい
る。また、特開昭６４−８７８９１号公報には、ブレー
ド（ベーン）背圧室と圧縮室の高圧室とを連通する連通
路を設けたものが開示されている。さらに、特開平２−
４５６７９号公報には、背圧室と吸入路とを間歇的に連
通する第１の連通路と、前記背圧室と密閉容器の油溜り
との間を間歇的に連通する第２の連通路とを備えたもの
が開示されている。
【０００４】これら３者は、いずれもベーン背面室の圧
力のみを吐出圧力以下に制御し、ベーン背面室への給油
も含めてベーンをローラに押しつける荷重を軽減し、圧
縮効率および信頼性の向上を図ろうとするものである。
力のみを吐出圧力以下に制御し、ベーン背面室への給油
も含めてベーンをローラに押しつける荷重を軽減し、圧
縮効率および信頼性の向上を図ろうとするものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術のうち、
材料で改善を図ろうとする技術は、両者共シリコンカ−
バイト系セラミックスをベーンの材料として使用してお
り、その部品自身の耐摩耗性は向上すると考えられる。
しかしながら相手材への影響を充分考慮する必要があ
り、相手材の耐摩耗性向上や高硬度材の高精度仕上げな
どの面で生産性に劣ることは否めないものであった。
材料で改善を図ろうとする技術は、両者共シリコンカ−
バイト系セラミックスをベーンの材料として使用してお
り、その部品自身の耐摩耗性は向上すると考えられる。
しかしながら相手材への影響を充分考慮する必要があ
り、相手材の耐摩耗性向上や高硬度材の高精度仕上げな
どの面で生産性に劣ることは否めないものであった。
【０００６】一方、ベーン背面室の圧力を制御し給油す
る技術は、ベーンをローラに押しつける荷重を軽減し、
ベーンとシリンダベーン溝との摺動部の給油が改善され
るので、それなりの効果が期待できる。しかしながら、
肝心のベーンとローラとの当接部への給油は考慮されて
おらず、耐摩耗性の優れた高級な材料を使用する必要が
あった。
る技術は、ベーンをローラに押しつける荷重を軽減し、
ベーンとシリンダベーン溝との摺動部の給油が改善され
るので、それなりの効果が期待できる。しかしながら、
肝心のベーンとローラとの当接部への給油は考慮されて
おらず、耐摩耗性の優れた高級な材料を使用する必要が
あった。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたもので、ベーンのローラ外周に当接す
る端部に直接潤滑油を供給し、従来と同等の材料を使用
してもベ−ンとロ−ラとの摺動部分の耐摩耗性を向上
し、圧縮効率の向上をも実現した信頼性の高いロ−タリ
圧縮機を提供することを、その目的とするものである。
るためになされたもので、ベーンのローラ外周に当接す
る端部に直接潤滑油を供給し、従来と同等の材料を使用
してもベ−ンとロ−ラとの摺動部分の耐摩耗性を向上
し、圧縮効率の向上をも実現した信頼性の高いロ−タリ
圧縮機を提供することを、その目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係るロ−タリ圧縮機の構成は、潤滑油を
貯溜した密閉容器内に、電動機部と該電動機部にクラン
ク軸で連結された圧縮機構部とを収納し、前記圧縮機構
部は、シリンダと該シリンダの両端面を閉塞する主軸受
および副軸受とで形成された圧縮室と、この圧縮室内に
前記主軸受および副軸受に軸支されたクランク軸の偏心
部に嵌合されたロ-ラと、このローラの外周に当接し前
記ローラの偏心回転に追従して往復運動し前記圧縮室を
低圧部と高圧部とに仕切るベーンとからなるロータリ圧
縮機において、前記ローラの上下端面が各々当接する前
記主軸受および副軸受の端板面の少なくともいずれか一
方に、半径方向に伸びる細溝を形成し、この細溝を通し
て間歇的に前記ローラの内径部空間と圧縮室空間とが連
通するようにしたものである。
めに、本発明に係るロ−タリ圧縮機の構成は、潤滑油を
貯溜した密閉容器内に、電動機部と該電動機部にクラン
ク軸で連結された圧縮機構部とを収納し、前記圧縮機構
部は、シリンダと該シリンダの両端面を閉塞する主軸受
および副軸受とで形成された圧縮室と、この圧縮室内に
前記主軸受および副軸受に軸支されたクランク軸の偏心
部に嵌合されたロ-ラと、このローラの外周に当接し前
記ローラの偏心回転に追従して往復運動し前記圧縮室を
低圧部と高圧部とに仕切るベーンとからなるロータリ圧
縮機において、前記ローラの上下端面が各々当接する前
記主軸受および副軸受の端板面の少なくともいずれか一
方に、半径方向に伸びる細溝を形成し、この細溝を通し
て間歇的に前記ローラの内径部空間と圧縮室空間とが連
通するようにしたものである。
【０００９】これによって、ローラ内径部に供給された
潤滑油の一部を圧縮室に供給し、ベーンとローラとの当
接部へ直接供給し、耐摩耗性の改善を図ろうとするもの
である。また、従来技術では、ローラ内径部の圧力は、
給油穴などにより直接連通している密閉容器内圧力と同
一であり、そのままでは、冷媒ガスの漏洩による性能の
低下を招く恐れがあった。したがって、ローラ内径部と
密閉容器内を給油穴などにより直接連通させず、ローラ
内径部の圧力を吸込圧と吐出圧との中間的圧力に制御す
る構造とした。
潤滑油の一部を圧縮室に供給し、ベーンとローラとの当
接部へ直接供給し、耐摩耗性の改善を図ろうとするもの
である。また、従来技術では、ローラ内径部の圧力は、
給油穴などにより直接連通している密閉容器内圧力と同
一であり、そのままでは、冷媒ガスの漏洩による性能の
低下を招く恐れがあった。したがって、ローラ内径部と
密閉容器内を給油穴などにより直接連通させず、ローラ
内径部の圧力を吸込圧と吐出圧との中間的圧力に制御す
る構造とした。
【００１０】
【作用】上記の技術手段による働きは次のとおりであ
る。本発明では、ローラの上下端面が各々当接する前記
主軸受および副軸受の端板面の両方あるいは、いずれか
一方に半径方向に伸びる細溝を形成し、この細溝を通し
て間歇的に前記ローラの内径部空間と圧縮室空間とが連
通し、また、ローラ内径部と密閉容器内空間とは軸受と
軸の隙間に相当するより低抵抗となる連通路を有しない
構造としたので、ローラ内径部は、ローラの内径部空間
と圧縮室空間とが連通しているときの圧縮室空間の圧力
のほぼ平均的圧力になる。
る。本発明では、ローラの上下端面が各々当接する前記
主軸受および副軸受の端板面の両方あるいは、いずれか
一方に半径方向に伸びる細溝を形成し、この細溝を通し
て間歇的に前記ローラの内径部空間と圧縮室空間とが連
通し、また、ローラ内径部と密閉容器内空間とは軸受と
軸の隙間に相当するより低抵抗となる連通路を有しない
構造としたので、ローラ内径部は、ローラの内径部空間
と圧縮室空間とが連通しているときの圧縮室空間の圧力
のほぼ平均的圧力になる。
【００１１】したがって、ローラ内径部空間と密閉容器
内空間との圧力差により、潤滑油は軸受と軸の隙間を潤
滑すると同時にローラ内径部に到達し、主軸受および副
軸受の端板面の両方、あるいはいずれか一方に設けた半
径方向に伸びる細溝を通過して圧縮室に供給され、ベー
ンのローラ外周に当接する端部に直接配油することがで
きる。すなわち、潤滑性の向上により耐摩耗性を向上さ
せることができる。
内空間との圧力差により、潤滑油は軸受と軸の隙間を潤
滑すると同時にローラ内径部に到達し、主軸受および副
軸受の端板面の両方、あるいはいずれか一方に設けた半
径方向に伸びる細溝を通過して圧縮室に供給され、ベー
ンのローラ外周に当接する端部に直接配油することがで
きる。すなわち、潤滑性の向上により耐摩耗性を向上さ
せることができる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の各実施例を図１ないし図６を
参照して説明する。 〔実施例 １〕図１は、本発明の一実施例に係るロータ
リ圧縮機の要部縦断面図、図２は、図１のＡ−Ａ矢視断
面図、図５は、図１のＢ−Ｂ矢視断面図でベーンが下死
点にある状態を示す断面図、図６は、図１のＢ−Ｂ矢視
断面図でベーンが上死点にある状態を示す断面図であ
る。まず、本発明が適用されるロ−タリ圧縮機の一般的
な全体構成を図１を参照して説明する。
参照して説明する。 〔実施例 １〕図１は、本発明の一実施例に係るロータ
リ圧縮機の要部縦断面図、図２は、図１のＡ−Ａ矢視断
面図、図５は、図１のＢ−Ｂ矢視断面図でベーンが下死
点にある状態を示す断面図、図６は、図１のＢ−Ｂ矢視
断面図でベーンが上死点にある状態を示す断面図であ
る。まず、本発明が適用されるロ−タリ圧縮機の一般的
な全体構成を図１を参照して説明する。
【００１３】図１に示すロ−タリ圧縮機は、潤滑油を貯
溜した密閉容器１内の上部に電動機部、その下部に該電
動機部にクランク軸３で連結された圧縮機構部が収納さ
れている。圧縮機構部は、主軸受２、クランク軸３、シ
リンダ４、ベ−ン５、ロ−ラ６、副軸受７を主要構成要
素としている。主軸受２は密閉容器１に溶接などにより
固定され、クランク軸３が回転自在に嵌入されている。
クランク軸３の偏心部３ａにはロ−ラ６が回転自在に嵌
入されている。シリンダ４は主軸受２にボルト１０で締
結され、ベ−ン溝１１にはベ−ン５が摺動自在に嵌入さ
れている。
溜した密閉容器１内の上部に電動機部、その下部に該電
動機部にクランク軸３で連結された圧縮機構部が収納さ
れている。圧縮機構部は、主軸受２、クランク軸３、シ
リンダ４、ベ−ン５、ロ−ラ６、副軸受７を主要構成要
素としている。主軸受２は密閉容器１に溶接などにより
固定され、クランク軸３が回転自在に嵌入されている。
クランク軸３の偏心部３ａにはロ−ラ６が回転自在に嵌
入されている。シリンダ４は主軸受２にボルト１０で締
結され、ベ−ン溝１１にはベ−ン５が摺動自在に嵌入さ
れている。
【００１４】副軸受７は吐出サイレンサカバ−１２とと
もにボルト１３によりシリンダ４に固定されている。ベ
−ン５はばね１４によりロ−ラ６外周に、ベ−ン５の往
復動による慣性力と釣り合う程度の力で押付けられてい
る。吸込パイプ１５は、主軸受２に設けられシリンダ４
の圧縮室に開口する吸込穴１６（図５参照）に圧入など
により固定され、機外の低圧配管（図示せず）と接続さ
れている。
もにボルト１３によりシリンダ４に固定されている。ベ
−ン５はばね１４によりロ−ラ６外周に、ベ−ン５の往
復動による慣性力と釣り合う程度の力で押付けられてい
る。吸込パイプ１５は、主軸受２に設けられシリンダ４
の圧縮室に開口する吸込穴１６（図５参照）に圧入など
により固定され、機外の低圧配管（図示せず）と接続さ
れている。
【００１５】このように、前記主軸受２および副軸受７
はクランク軸３を支持するとともにシリンダ４の両端面
を閉塞して、図２に圧縮室空間４０を示す如く圧縮室を
形成している。この圧縮室内に前記クランク軸３の偏心
部３ａに嵌合されたロ-ラ６と、このローラ６の外周に
当接し前記ローラ６の偏心回転に追従して往復運動し前
記圧縮室を低圧部と高圧部とに仕切るベーン５とが装備
されている。電動機部は、固定子８および回転子９より
なり、固定子８は密閉容器１に焼嵌めなどにより固定さ
れており、回転子９はクランク軸３に圧入などにより固
定されている。
はクランク軸３を支持するとともにシリンダ４の両端面
を閉塞して、図２に圧縮室空間４０を示す如く圧縮室を
形成している。この圧縮室内に前記クランク軸３の偏心
部３ａに嵌合されたロ-ラ６と、このローラ６の外周に
当接し前記ローラ６の偏心回転に追従して往復運動し前
記圧縮室を低圧部と高圧部とに仕切るベーン５とが装備
されている。電動機部は、固定子８および回転子９より
なり、固定子８は密閉容器１に焼嵌めなどにより固定さ
れており、回転子９はクランク軸３に圧入などにより固
定されている。
【００１６】次に、このようなロ−タリ圧縮機におけ
る、本実施例の特徴となる構成を説明する。図１，２に
おいて、２０は、ベーン５のローラ６外周に当接する端
部の反対側の端部が往復動する空間に係るベーン背面室
で、このベーン背面室２０は密閉容器内空間から分離さ
れている。２１は、ローラ６の下端面が当接する副軸受
７の端板面に形成された半径方向に伸びる細溝で、この
細溝２１を通して間歇的に前記ローラ６の内径部空間６
ａと圧縮室空間４０とが連通するように構成されてい
る。
る、本実施例の特徴となる構成を説明する。図１，２に
おいて、２０は、ベーン５のローラ６外周に当接する端
部の反対側の端部が往復動する空間に係るベーン背面室
で、このベーン背面室２０は密閉容器内空間から分離さ
れている。２１は、ローラ６の下端面が当接する副軸受
７の端板面に形成された半径方向に伸びる細溝で、この
細溝２１を通して間歇的に前記ローラ６の内径部空間６
ａと圧縮室空間４０とが連通するように構成されてい
る。
【００１７】また、２２は、前記ベーン背面室２０と主
軸受２の軸受面とを連絡する連通路、２３は、主軸受２
の前記連通路２２に対向してクランク軸３面の略半周に
形成した円周溝で、この円周溝２３はローラ６の内径部
空間６ａに連通している。さらに、２４は、クランク軸
３の下端から軸中心に穿設した第一の給油穴、２６ａ
は、クランク軸３の副軸受７部表面に形成した螺旋溝、
２５ａは、この螺旋溝２６ａのクランク軸偏心部３ａに
近い端部に前記第一の給油穴２４に連通するように設け
た第二の給油穴である。同様に、２６ｂは、クランク軸
３の主軸受２部表面に形成した螺旋溝、２５ｂは、この
螺旋溝２６ｂの端部に前記第一の給油穴２４に連通する
ように設けた第二の給油穴である。
軸受２の軸受面とを連絡する連通路、２３は、主軸受２
の前記連通路２２に対向してクランク軸３面の略半周に
形成した円周溝で、この円周溝２３はローラ６の内径部
空間６ａに連通している。さらに、２４は、クランク軸
３の下端から軸中心に穿設した第一の給油穴、２６ａ
は、クランク軸３の副軸受７部表面に形成した螺旋溝、
２５ａは、この螺旋溝２６ａのクランク軸偏心部３ａに
近い端部に前記第一の給油穴２４に連通するように設け
た第二の給油穴である。同様に、２６ｂは、クランク軸
３の主軸受２部表面に形成した螺旋溝、２５ｂは、この
螺旋溝２６ｂの端部に前記第一の給油穴２４に連通する
ように設けた第二の給油穴である。
【００１８】一方、図５，６において、２９は、ベーン
背面室２０と圧縮室空間４０とを連通する細溝であり、
この細溝２９は、シリンダ４に形成され前記ベーン背面
室２０を吐出圧力以下に制御するとともに前記副軸受７
の細溝２１と相俟って前記ベーン背面室２０とローラの
内径部空間６ａとを連通させる機能を有するものであ
る。なお、図５，６には、ベーン背面室２０と圧縮室空
間４０とを連通する細溝２９をシリンダ４に形成した例
を示したが、ベーン５側に形成しても差し支えない。
背面室２０と圧縮室空間４０とを連通する細溝であり、
この細溝２９は、シリンダ４に形成され前記ベーン背面
室２０を吐出圧力以下に制御するとともに前記副軸受７
の細溝２１と相俟って前記ベーン背面室２０とローラの
内径部空間６ａとを連通させる機能を有するものであ
る。なお、図５，６には、ベーン背面室２０と圧縮室空
間４０とを連通する細溝２９をシリンダ４に形成した例
を示したが、ベーン５側に形成しても差し支えない。
【００１９】まず、このようなロ−タリ圧縮機の一般的
な作用を説明する。回転子９は固定子８から回転力を受
けクランク軸３を回転させる。クランク軸３の偏心部３
ａに回転自在に嵌入されているロ−ラ６が、シリンダ
４，主軸受２、副軸受７により構成される圧縮室空間４
０内で偏心回動し、ローラ６の外周に当接するベーン５
がローラ６の偏心回転に追随して圧縮室内を低圧室と高
圧室に仕切つて往復動することによって、吸込，圧縮，
吐出の行程を繰り返す。吐出穴１７から吐出サイレンサ
１８内に吐出された冷媒ガスは吐出連通孔１９から密閉
容器１内に吐出され、密閉容器１に溶接などにより取付
けられた吐出パイプに接続された外部高圧配管（図示せ
ず）へ吐出される。
な作用を説明する。回転子９は固定子８から回転力を受
けクランク軸３を回転させる。クランク軸３の偏心部３
ａに回転自在に嵌入されているロ−ラ６が、シリンダ
４，主軸受２、副軸受７により構成される圧縮室空間４
０内で偏心回動し、ローラ６の外周に当接するベーン５
がローラ６の偏心回転に追随して圧縮室内を低圧室と高
圧室に仕切つて往復動することによって、吸込，圧縮，
吐出の行程を繰り返す。吐出穴１７から吐出サイレンサ
１８内に吐出された冷媒ガスは吐出連通孔１９から密閉
容器１内に吐出され、密閉容器１に溶接などにより取付
けられた吐出パイプに接続された外部高圧配管（図示せ
ず）へ吐出される。
【００２０】次に、本実施例における作用を図１，図
２，図５および図６を参照して説明する。まず、ローラ
６の内径部圧力について説明する。従来の技術において
は、ローラの内径部はクランク軸に穿設された潤滑油供
給穴により、実質的に密閉容器内圧力と同一になってい
る。これに対し本実施例においては、ローラの内径部空
間６ａと密閉容器１の内部空間とは、軸受と軸との隙間
より低抵抗となる連通路がないので、ローラの内径部空
間６ａは前記軸受と軸との隙間を流れる潤滑油の流れ抵
抗に相当する圧力で密閉容器内空間と遮断されている。
２，図５および図６を参照して説明する。まず、ローラ
６の内径部圧力について説明する。従来の技術において
は、ローラの内径部はクランク軸に穿設された潤滑油供
給穴により、実質的に密閉容器内圧力と同一になってい
る。これに対し本実施例においては、ローラの内径部空
間６ａと密閉容器１の内部空間とは、軸受と軸との隙間
より低抵抗となる連通路がないので、ローラの内径部空
間６ａは前記軸受と軸との隙間を流れる潤滑油の流れ抵
抗に相当する圧力で密閉容器内空間と遮断されている。
【００２１】さらに、副軸受７の端板面に半径方向に伸
びる細溝２１を設けてあり、この細溝２１を通して間歇
的にローラ６の内径部空間６ａと圧縮室空間４０とが連
通する。すなわち、図２の二点鎖線で示した角度で前記
内径部空間６ａと圧縮室空間４０とが連通を開始し、一
点鎖線で示した角度で前記内径部空間６ａと圧縮室空間
４０との連通が遮断される。そこで、ローラ６の内径部
空間６ａの圧力は連通している間の圧縮室圧力のほぼ平
均的圧力となる。
びる細溝２１を設けてあり、この細溝２１を通して間歇
的にローラ６の内径部空間６ａと圧縮室空間４０とが連
通する。すなわち、図２の二点鎖線で示した角度で前記
内径部空間６ａと圧縮室空間４０とが連通を開始し、一
点鎖線で示した角度で前記内径部空間６ａと圧縮室空間
４０との連通が遮断される。そこで、ローラ６の内径部
空間６ａの圧力は連通している間の圧縮室圧力のほぼ平
均的圧力となる。
【００２２】密閉容器１の底部に貯溜された潤滑油はク
ランク軸３に穿設された第一の給油穴２４内を遠心力に
より上昇し第二の給油穴２５ａ，２５ｂから螺旋溝２６
ａ，２６ｂを通って各軸受へ給油される。第二の給油穴
２５ａ，２５ｂから給油された潤滑油は密閉容器１内の
圧力と同じであり、ローラ６の内径部空間６ａの圧力は
前記圧縮室圧力の平均的圧力で密閉容器１内の圧力より
低いので潤滑油の一部は差圧により軸受隙間を通りロー
ラ６の内径部空間６ａへも供給される。ローラ６の内径
部空間６ａへ供給された潤滑油は前記細溝２１から間歇
的に圧縮室空間４０へ放出されベーン５とローラ６との
当接部へ直接給油される。
ランク軸３に穿設された第一の給油穴２４内を遠心力に
より上昇し第二の給油穴２５ａ，２５ｂから螺旋溝２６
ａ，２６ｂを通って各軸受へ給油される。第二の給油穴
２５ａ，２５ｂから給油された潤滑油は密閉容器１内の
圧力と同じであり、ローラ６の内径部空間６ａの圧力は
前記圧縮室圧力の平均的圧力で密閉容器１内の圧力より
低いので潤滑油の一部は差圧により軸受隙間を通りロー
ラ６の内径部空間６ａへも供給される。ローラ６の内径
部空間６ａへ供給された潤滑油は前記細溝２１から間歇
的に圧縮室空間４０へ放出されベーン５とローラ６との
当接部へ直接給油される。
【００２３】また、ベーン背面室２０は細溝２９により
吐出圧より低く制御されており、圧縮室空間４０へ放出
された潤滑油の一部は、前記細溝２９やベーン溝１１の
隙間を通りベーン背面室２０へも供給される。ベーン背
面室２０へ供給された潤滑油は主軸受２の端板面に設け
られた連通穴２２を通り、クランク軸３の略半周に形成
された円周溝２３からローラ６の内径部空間６ａに戻
る。
吐出圧より低く制御されており、圧縮室空間４０へ放出
された潤滑油の一部は、前記細溝２９やベーン溝１１の
隙間を通りベーン背面室２０へも供給される。ベーン背
面室２０へ供給された潤滑油は主軸受２の端板面に設け
られた連通穴２２を通り、クランク軸３の略半周に形成
された円周溝２３からローラ６の内径部空間６ａに戻
る。
【００２４】前記円周溝２３は、ベーン５が下死点から
上死点へ向かう方向（ベーン背面室に侵入する方向）に
移動するとき前記連通路２２の軸受面への開口部と連通
するので潤滑油の流れ方向は一方向で間歇流となる。圧
縮室空間４０に存在する潤滑油は上記のようにベーン５
とローラ６との当接部やベーン溝１１の隙間へ供給され
て各摺動部の潤滑に寄与するが、一部は吐出ガスととも
に密閉容器１内に放出され、全体的には循環し、潤滑油
の冷却作用も確保される。
上死点へ向かう方向（ベーン背面室に侵入する方向）に
移動するとき前記連通路２２の軸受面への開口部と連通
するので潤滑油の流れ方向は一方向で間歇流となる。圧
縮室空間４０に存在する潤滑油は上記のようにベーン５
とローラ６との当接部やベーン溝１１の隙間へ供給され
て各摺動部の潤滑に寄与するが、一部は吐出ガスととも
に密閉容器１内に放出され、全体的には循環し、潤滑油
の冷却作用も確保される。
【００２５】本実施例によれば、比較的簡易な構造でロ
ーラ外周部に潤滑油を供給でき、ベーンとローラの耐摩
耗性を向上させ信頼性の向上を図ることができる。ま
た、運転条件の変化に対しても最適な潤滑油を供給で
き、信頼性の向上を図ることができる。
ーラ外周部に潤滑油を供給でき、ベーンとローラの耐摩
耗性を向上させ信頼性の向上を図ることができる。ま
た、運転条件の変化に対しても最適な潤滑油を供給で
き、信頼性の向上を図ることができる。
【００２６】なお、上記の実施例では、間歇的にローラ
の内径部空間６ａと圧縮室空間４０とを連通させる細溝
２１を、副軸受７の端板面に形成した例を説明したが、
ローラ６の上端面が当接する主軸受２の端板面に設けて
も同様の効果が得られるものであり、また、細溝を主軸
受２，副軸受７の端板面の両方に設けてもより効果のあ
ることは言うまでもない。また、上記の実施例では、ベ
ーン背面室２０と軸受面とを連絡する連通路２２および
クランク軸３の円周溝２３を主軸受側に設けた例を説明
したが、これらを副軸受側に設けることも可能である。
の内径部空間６ａと圧縮室空間４０とを連通させる細溝
２１を、副軸受７の端板面に形成した例を説明したが、
ローラ６の上端面が当接する主軸受２の端板面に設けて
も同様の効果が得られるものであり、また、細溝を主軸
受２，副軸受７の端板面の両方に設けてもより効果のあ
ることは言うまでもない。また、上記の実施例では、ベ
ーン背面室２０と軸受面とを連絡する連通路２２および
クランク軸３の円周溝２３を主軸受側に設けた例を説明
したが、これらを副軸受側に設けることも可能である。
【００２７】次に、本発明の他の実施例を図３ないし図
６を参照して説明する。 〔実施例 ２〕図３は、本発明の他の実施例に係るロー
タリ圧縮機の要部縦断面図、図４は、図３のクランク軸
の要部斜視図である。図中、図１，２と同一符号のもの
は先の実施例と同等部であるから、その説明を省略す
る。また、図５，６は、先の図１のＢ−Ｂ矢視断面図で
あるとともに図３のＢ−Ｂ矢視断面図に相当する。
６を参照して説明する。 〔実施例 ２〕図３は、本発明の他の実施例に係るロー
タリ圧縮機の要部縦断面図、図４は、図３のクランク軸
の要部斜視図である。図中、図１，２と同一符号のもの
は先の実施例と同等部であるから、その説明を省略す
る。また、図５，６は、先の図１のＢ−Ｂ矢視断面図で
あるとともに図３のＢ−Ｂ矢視断面図に相当する。
【００２８】図３に示す第二の実施例のロータリ圧縮機
は、ローラ６の内径部を吸込圧から吐出圧に至るいずれ
かの圧力に制御する構造およびベーン背面室２０の圧力
を吐出圧以下に制御する構造は先の第一の実施例と同等
である。先の実施例と相違する構成を説明する。図３に
示す実施例では、図１に示した如き第一の給油穴２４、
第二の給油穴２５ａ，２５ｂ、副軸受側の螺旋溝２６ａ
を有していない。
は、ローラ６の内径部を吸込圧から吐出圧に至るいずれ
かの圧力に制御する構造およびベーン背面室２０の圧力
を吐出圧以下に制御する構造は先の第一の実施例と同等
である。先の実施例と相違する構成を説明する。図３に
示す実施例では、図１に示した如き第一の給油穴２４、
第二の給油穴２５ａ，２５ｂ、副軸受側の螺旋溝２６ａ
を有していない。
【００２９】図３，４において、２７は、クランク軸３
Ａの副軸部外表面に形設した油流路で、この油流路２７
は深さ０．０１ｍｍ以上の溝を軸方向に設けたものであ
る。２８は、クランク軸３Ａの主軸部に設けた螺旋溝で
ある。また、３０は、ベーン背面室２０と密閉容器内の
油溜りとの間を連絡する油流路に係る給油路である。給
油路３０のベーン背面室２０への開口部は、連通穴２２
のベーン背面室２０への開口部よりシリンダ４の圧縮室
側に設けた。
Ａの副軸部外表面に形設した油流路で、この油流路２７
は深さ０．０１ｍｍ以上の溝を軸方向に設けたものであ
る。２８は、クランク軸３Ａの主軸部に設けた螺旋溝で
ある。また、３０は、ベーン背面室２０と密閉容器内の
油溜りとの間を連絡する油流路に係る給油路である。給
油路３０のベーン背面室２０への開口部は、連通穴２２
のベーン背面室２０への開口部よりシリンダ４の圧縮室
側に設けた。
【００３０】油流路２７から副軸受７Ａの潤滑面に供給
された潤滑油の一部はローラ６の内径部へも供給され、
以下先の実施例と同様の作用が行われる。また、給油路
３０からベーン背面室２０へ供給された潤滑油は、連通
路２２を経てクランク軸３Ａの略半周に設けられた円周
溝２３Ａからローラ６の内径部空間６ａに戻る。円周溝
２３Ａはベーン５が下死点から上死点へ向かう方向（ベ
ーン背面室に侵入する方向）に移動するとき前記連通穴
２２の軸受面への開口部と連通する。
された潤滑油の一部はローラ６の内径部へも供給され、
以下先の実施例と同様の作用が行われる。また、給油路
３０からベーン背面室２０へ供給された潤滑油は、連通
路２２を経てクランク軸３Ａの略半周に設けられた円周
溝２３Ａからローラ６の内径部空間６ａに戻る。円周溝
２３Ａはベーン５が下死点から上死点へ向かう方向（ベ
ーン背面室に侵入する方向）に移動するとき前記連通穴
２２の軸受面への開口部と連通する。
【００３１】したがって、ベーン５が下死点から上死点
へ向かう方向に移動するときベーン背面室２０内の容積
変化による吸引力と、ベーン背面室２０と密閉容器１内
との圧力差によりベーン背面室２０に潤滑油を供給する
ことができ、ベーン５が下死点から上死点へ向かう方向
に移動するとき、給油路３０のベーン背面室２０への開
口部が先に閉塞され、潤滑油は前記連通路２２を通って
円周溝２３Ａに至る。この円周溝２３Ａには螺旋溝２８
が開口しており、この螺旋溝２８により主軸受２の軸受
面へ潤滑油が供給される。
へ向かう方向に移動するときベーン背面室２０内の容積
変化による吸引力と、ベーン背面室２０と密閉容器１内
との圧力差によりベーン背面室２０に潤滑油を供給する
ことができ、ベーン５が下死点から上死点へ向かう方向
に移動するとき、給油路３０のベーン背面室２０への開
口部が先に閉塞され、潤滑油は前記連通路２２を通って
円周溝２３Ａに至る。この円周溝２３Ａには螺旋溝２８
が開口しており、この螺旋溝２８により主軸受２の軸受
面へ潤滑油が供給される。
【００３２】上記の実施例によれば、ベーン５とベーン
溝１１との摺動部およびベーン５のローラ６外周に当接
する端部近傍への給油が可能となり耐摩耗性が改善され
るとともにローラ６の内径部から圧縮室への冷媒ガスの
戻流も制御でき圧縮効率も向上する。
溝１１との摺動部およびベーン５のローラ６外周に当接
する端部近傍への給油が可能となり耐摩耗性が改善され
るとともにローラ６の内径部から圧縮室への冷媒ガスの
戻流も制御でき圧縮効率も向上する。
【００３３】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、ベーンのローラ外周に当接する端部に直接潤滑油
を供給し、従来と同等の材料を使用してもベ−ンとロ−
ラとの摺動部分の耐摩耗性を向上し、圧縮効率の向上を
も実現した信頼性の高いロ−タリ圧縮機を提供すること
ができる。
れば、ベーンのローラ外周に当接する端部に直接潤滑油
を供給し、従来と同等の材料を使用してもベ−ンとロ−
ラとの摺動部分の耐摩耗性を向上し、圧縮効率の向上を
も実現した信頼性の高いロ−タリ圧縮機を提供すること
ができる。
【図１】本発明の一実施例に係るロータリ圧縮機の要部
縦断面図である。
縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図３】本発明の他の実施例に係るロータリ圧縮機の要
部縦断面図である。
部縦断面図である。
【図４】図３のクランク軸の要部斜視図である。
【図５】図１および図３のＢ−Ｂ矢視断面図でベーンが
下死点にある状態を示す断面図である。
下死点にある状態を示す断面図である。
【図６】図１および図３のＢ−Ｂ矢視断面図でベーンが
上死点にある状態を示す断面図である。
上死点にある状態を示す断面図である。
１ 密閉容器 ２ 主軸受 ３，３Ａ クランク軸 ３ａ 偏心部 ４ シリンダ ５ ベーン ６ ローラ ６ａ 内径部空間 ７，７Ａ 副軸受 ２０ ベーン背面室 ２１ 細溝 ２２ 連通路 ２３，２３Ａ 円周溝 ２４ 第一の給油穴 ２５ａ，２５ｂ 第二の給油穴 ２６ａ，２６ｂ，２８ 螺旋溝 ２７ 油流路 ２９ 細溝 ３０ 給油路 ４０ 圧縮室空間
Claims (7)
- 【請求項１】 潤滑油を貯溜した密閉容器内に、電動機
部と該電動機部にクランク軸で連結された圧縮機構部と
を収納し、 前記圧縮機構部は、シリンダと該シリンダの両端面を閉
塞する主軸受および副軸受とで形成された圧縮室と、こ
の圧縮室内に前記主軸受および副軸受に軸支されたクラ
ンク軸の偏心部に嵌合されたロ-ラと、このローラの外
周に当接し前記ローラの偏心回転に追従して往復運動し
前記圧縮室を低圧部と高圧部とに仕切るベーンとからな
るロータリ圧縮機において、 前記ローラの上下端面が各々当接する前記主軸受および
副軸受の端板面の少なくともいずれか一方に、半径方向
に伸びる細溝を形成し、この細溝を通して間歇的に前記
ローラの内径部空間と圧縮室空間とが連通するように構
成したことを特徴とするロータリ圧縮機。 - 【請求項２】 ベーンのローラ外周に当接する端部の反
対側の端部が往復動する空間を密閉容器内空間から分離
してベーン背面室を形成し、このベーン背面室を吐出圧
力以下に制御するとともに当該ベーン背面室とローラの
内径部空間とを連通させる手段を設けたことを特徴とす
る請求項１記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項３】 ローラ内径部と密閉容器内空間とは、軸
受と軸との隙間より低抵抗となる連通路を有しないこと
を特徴とする請求項１ないし２記載のいずれかのロータ
リ圧縮機。 - 【請求項４】 主軸受および副軸受の端板面の少なくと
もいずれか一方に、ベーン背面室と軸受面とを連絡する
連通穴を設け、軸受面への開口部に対向するクランク軸
面の略半周にローラの内径部空間に連通する円周溝を設
け、この円周溝はベーンが下死点から上死点へ向かう方
向に移動するとき前記連通穴の軸受面への開口部と連通
する円周方向角度位置にあることを特徴とする請求項１
ないし３記載のいずれかのロータリ圧縮機。 - 【請求項５】 クランク軸中心部には遠心力で油面を必
要量上昇させる第一の給油穴が穿設され、クランク軸表
面には軸受面に潤滑油を供給する螺旋溝を有し、この螺
旋溝のクランク軸偏心部に近い端部に前記第一の給油穴
に連通する第二の給油穴を設けたことを特徴とする請求
項４記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項６】 クランク軸副軸部の外表面に軸方向に溝
を設け、クランク軸主軸部には螺旋溝を設けたことを特
徴とする請求項４記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項７】 ベーン背面室と密閉容器内の油溜りとの
間に油流路を設けたことを特徴とする請求項５ないし６
記載のいずれかのロータリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13377593A JPH06346878A (ja) | 1993-06-04 | 1993-06-04 | ロータリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13377593A JPH06346878A (ja) | 1993-06-04 | 1993-06-04 | ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346878A true JPH06346878A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15112690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13377593A Pending JPH06346878A (ja) | 1993-06-04 | 1993-06-04 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346878A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1298324A2 (en) | 2001-09-27 | 2003-04-02 | SANYO ELECTRIC Co., Ltd. | Rotary vane compressor with vane holding plug |
| WO2010146837A1 (ja) * | 2009-06-16 | 2010-12-23 | ダイキン工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
| JP2011163257A (ja) * | 2010-02-12 | 2011-08-25 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
| CN102192154A (zh) * | 2010-03-18 | 2011-09-21 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
| WO2012042825A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2012-04-05 | パナソニック株式会社 | 回転式圧縮機 |
| CN102996456A (zh) * | 2011-09-15 | 2013-03-27 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机的油泵装置 |
| CN114526232A (zh) * | 2022-02-18 | 2022-05-24 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
-
1993
- 1993-06-04 JP JP13377593A patent/JPH06346878A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1298324A2 (en) | 2001-09-27 | 2003-04-02 | SANYO ELECTRIC Co., Ltd. | Rotary vane compressor with vane holding plug |
| EP1522733A3 (en) * | 2001-09-27 | 2006-03-08 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Rotary vane compressor with vane holding plug |
| EP1703129A2 (en) * | 2001-09-27 | 2006-09-20 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Rotary vane compressor |
| EP1703129A3 (en) * | 2001-09-27 | 2007-10-17 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Rotary vane compressor |
| CN102459910A (zh) * | 2009-06-16 | 2012-05-16 | 大金工业株式会社 | 回转式压缩机 |
| JP2011021598A (ja) * | 2009-06-16 | 2011-02-03 | Daikin Industries Ltd | 回転式圧縮機 |
| WO2010146837A1 (ja) * | 2009-06-16 | 2010-12-23 | ダイキン工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
| AU2010261248B2 (en) * | 2009-06-16 | 2014-03-06 | Daikin Industries, Ltd. | Rotary compressor |
| US9512842B2 (en) | 2009-06-16 | 2016-12-06 | Daikin Industries, Ltd. | Rotary compressor |
| KR101320196B1 (ko) * | 2009-06-16 | 2013-10-23 | 다이킨 고교 가부시키가이샤 | 회전식 압축기 |
| CN102459910B (zh) * | 2009-06-16 | 2015-03-11 | 大金工业株式会社 | 回转式压缩机 |
| JP2011163257A (ja) * | 2010-02-12 | 2011-08-25 | Panasonic Corp | 密閉型圧縮機 |
| CN102192154A (zh) * | 2010-03-18 | 2011-09-21 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
| WO2012042825A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2012-04-05 | パナソニック株式会社 | 回転式圧縮機 |
| JPWO2012042825A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2014-02-03 | パナソニック株式会社 | 回転式圧縮機 |
| CN102996456B (zh) * | 2011-09-15 | 2015-05-06 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机的油泵装置 |
| CN102996456A (zh) * | 2011-09-15 | 2013-03-27 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机的油泵装置 |
| CN114526232A (zh) * | 2022-02-18 | 2022-05-24 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
| CN114526232B (zh) * | 2022-02-18 | 2023-08-11 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机 |
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