JP2000310191A - ローリングピストン型ロータリ圧縮機 - Google Patents
ローリングピストン型ロータリ圧縮機Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 一つのシリンダ内に複数の圧縮室を有するロ
ーリングピストン型ロータリ圧縮機の吸入通路のシリン
ダ開口部通路抵抗を少なくし、圧縮入力損失を低減する
ものである。 【解決手段】 圧縮室２６，２７と圧縮機外部吸入配管
系の吸入管５１との間を連通する連通管６１，６２の上
流の圧縮室２６、２７への吸入口が、シリンダ１５の円
筒内周面と側面との両方に跨って設けられたものであ
る。それによって、吸入口の開口面積を大きく形成で
き、シリンダ１５内に導入された吸入気体の一部が圧縮
開始までに連通管６１、６２に排出される際の通路抵抗
が少なくなり、圧縮損失入力の低減ができる。
ーリングピストン型ロータリ圧縮機の吸入通路のシリン
ダ開口部通路抵抗を少なくし、圧縮入力損失を低減する
ものである。 【解決手段】 圧縮室２６，２７と圧縮機外部吸入配管
系の吸入管５１との間を連通する連通管６１，６２の上
流の圧縮室２６、２７への吸入口が、シリンダ１５の円
筒内周面と側面との両方に跨って設けられたものであ
る。それによって、吸入口の開口面積を大きく形成で
き、シリンダ１５内に導入された吸入気体の一部が圧縮
開始までに連通管６１、６２に排出される際の通路抵抗
が少なくなり、圧縮損失入力の低減ができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はロータリ圧縮機の吸
入通路に関するものである。
入通路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】空調機用圧縮機に多く使用されているロ
ーリングピストン型ロータリ圧縮機の構造は、図８に示
す縦断面，図９に示す圧縮要素部横断面で代表される如
く、周知されている。
ーリングピストン型ロータリ圧縮機の構造は、図８に示
す縦断面，図９に示す圧縮要素部横断面で代表される如
く、周知されている。
【０００３】すなわち、密閉容器１０１の内部に電動機
１０２と、この電動機１０２に駆動される圧縮部１０３
を設けて構成され、圧縮部１０３の駆動軸１０６が電動
機１０２に連結されてシリンダブロック１１１の両側に
配置された主軸受１０８と副軸受１０９で支持されてい
る。
１０２と、この電動機１０２に駆動される圧縮部１０３
を設けて構成され、圧縮部１０３の駆動軸１０６が電動
機１０２に連結されてシリンダブロック１１１の両側に
配置された主軸受１０８と副軸受１０９で支持されてい
る。
【０００４】シリンダ１１９を備えたシリンダブロック
１１１の内側には、駆動軸１０６の主軸から偏心したク
ランク部１０７に外装するローラ１１０がシリンダ１１
９の内壁に接近して配置され、圧縮室１１５を形成して
いる。
１１１の内側には、駆動軸１０６の主軸から偏心したク
ランク部１０７に外装するローラ１１０がシリンダ１１
９の内壁に接近して配置され、圧縮室１１５を形成して
いる。
【０００５】シリンダブロック１１１の案内溝１１２に
は、ブレード１１４とブレード１１４の先端をローラ１
１０に付勢するバネ装置１１３が配置されており、圧縮
室１１５が吸入側と圧縮側とに区画されている。
は、ブレード１１４とブレード１１４の先端をローラ１
１０に付勢するバネ装置１１３が配置されており、圧縮
室１１５が吸入側と圧縮側とに区画されている。
【０００６】シリンダブロック１１１には、ブレード１
１４を境としてシリンダ１１９に開口する吸入口１１６
と吐出口１１７が設けられている。
１４を境としてシリンダ１１９に開口する吸入口１１６
と吐出口１１７が設けられている。
【０００７】吸入口１１６には、低圧側冷媒を貯溜する
ためのアキュームレータ１６０が接続されている。
ためのアキュームレータ１６０が接続されている。
【０００８】しかしながら、このような一つの圧縮室１
１５を有する構成のロータリ圧縮機は、圧縮トルク変動
が大きいことから、振動が大きく圧縮機配管系を破損す
るという課題があり、図１０に示す如く、シリンダ２１
９内に二つの圧縮室を備えたローリングピストン型ロー
タリ圧縮機が提案されている。
１５を有する構成のロータリ圧縮機は、圧縮トルク変動
が大きいことから、振動が大きく圧縮機配管系を破損す
るという課題があり、図１０に示す如く、シリンダ２１
９内に二つの圧縮室を備えたローリングピストン型ロー
タリ圧縮機が提案されている。
【０００９】同図は、シリンダブロック２１１に設けた
案内溝２２０にブレード２２１とバネ装置２２２を、案
内溝２２３にブレード２２４とバネ装置２２５を各々配
置して、圧縮室２２６と圧縮室２２７を備えている。
案内溝２２０にブレード２２１とバネ装置２２２を、案
内溝２２３にブレード２２４とバネ装置２２５を各々配
置して、圧縮室２２６と圧縮室２２７を備えている。
【００１０】圧縮室２２６には吸入口２２８と吐出口２
２９が開口し、圧縮室２２７には吸入口２３０と吐出口
２３１が開口している。
２９が開口し、圧縮室２２７には吸入口２３０と吐出口
２３１が開口している。
【００１１】このような二つのブレードを備えた構成の
圧縮機は、図１１に示す如く、駆動軸２０６の一回転当
りの圧縮トルク作用範囲が２分割され、圧縮機振動が図
８と図９の構成の圧縮機よりも半減する（特開昭６３−
２０８６８８号公報）。
圧縮機は、図１１に示す如く、駆動軸２０６の一回転当
りの圧縮トルク作用範囲が２分割され、圧縮機振動が図
８と図９の構成の圧縮機よりも半減する（特開昭６３−
２０８６８８号公報）。
【００１２】一方、上述のシリンダブロック２１１に吸
入口２２８と吸入口２３０を備えた圧縮機は、例えば図
１２で示す如く、吸入側に第１のアキュームレータ２１
４と第２のアキュームレータ２１８を配置する構成とな
り、吸入配管系簡素化のために図１３に示す構成が提案
されている（特開平１−２４９９７７号公報）。
入口２２８と吸入口２３０を備えた圧縮機は、例えば図
１２で示す如く、吸入側に第１のアキュームレータ２１
４と第２のアキュームレータ２１８を配置する構成とな
り、吸入配管系簡素化のために図１３に示す構成が提案
されている（特開平１−２４９９７７号公報）。
【００１３】同図は、アキュームレータ３５０が密閉容
器３０１の側壁を貫通して一方の圧縮室の吸入口３４９
に接続される共に、吸入口３４９が他方の圧縮室の吸込
口に密閉容器３０１内の連通管３６３を介して連通させ
ている。連通管３６３は、駆動軸３３６を支持する主軸
受３３４の軸受ボス部を迂回して構成されている。
器３０１の側壁を貫通して一方の圧縮室の吸入口３４９
に接続される共に、吸入口３４９が他方の圧縮室の吸込
口に密閉容器３０１内の連通管３６３を介して連通させ
ている。連通管３６３は、駆動軸３３６を支持する主軸
受３３４の軸受ボス部を迂回して構成されている。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の構成では、以下に述べる如く、吸入気体流れに基づ
く第１の課題があつた。
来の構成では、以下に述べる如く、吸入気体流れに基づ
く第１の課題があつた。
【００１５】すなわち、上述のような一つのシリンダブ
ロックに二つのブレードを配置してシリンダ内に二つの
圧縮室を形成する圧縮機の圧縮原理は、図４の（ａ）〜
（ｄ）に示す通りである。
ロックに二つのブレードを配置してシリンダ内に二つの
圧縮室を形成する圧縮機の圧縮原理は、図４の（ａ）〜
（ｄ）に示す通りである。
【００１６】すなわち、図４の（ａ）における斜線で示
す空間は、圧縮室の最大吸入行程容積の状態を示す。
（ｂ）における斜線で示す空間は、圧縮室の最小吸入行
程容積の状態で吸入口が閉塞される直前の圧縮室を示
し、（ａ）における最大吸入行程容積の状態から縮小し
ている。この吸入行程容積の減少は、吸入気体が吸入口
を通じて吸入配管系に逆流することを意味する。（ｃ）
における斜線で示す空間は、吸入口が閉塞されて実質的
な圧縮開始の状態を示す。（ｄ）における斜線で示す空
間は、圧縮室圧力が上昇した結果、吐出口と吐出弁を通
じて圧縮室から排出される状態を示す。
す空間は、圧縮室の最大吸入行程容積の状態を示す。
（ｂ）における斜線で示す空間は、圧縮室の最小吸入行
程容積の状態で吸入口が閉塞される直前の圧縮室を示
し、（ａ）における最大吸入行程容積の状態から縮小し
ている。この吸入行程容積の減少は、吸入気体が吸入口
を通じて吸入配管系に逆流することを意味する。（ｃ）
における斜線で示す空間は、吸入口が閉塞されて実質的
な圧縮開始の状態を示す。（ｄ）における斜線で示す空
間は、圧縮室圧力が上昇した結果、吐出口と吐出弁を通
じて圧縮室から排出される状態を示す。
【００１７】このような吸入・圧縮行程における吸入気
体の流入と逆流が起因して吸入通路内に脈動が発生する
ので、図１３のような吸入経路を形成する連通管３６３
の単純な分流構成では、吸入通路に生じる脈動が互いに
干渉し合い、その結果、特に、シリンダ内に吸入された
冷媒ガスの一部が圧縮開始までに吸入通路側に排出され
る際の流出抵抗が大きくなり、不要な圧縮入力の発生に
伴なって圧縮効率の低下を招くという課題があった。
体の流入と逆流が起因して吸入通路内に脈動が発生する
ので、図１３のような吸入経路を形成する連通管３６３
の単純な分流構成では、吸入通路に生じる脈動が互いに
干渉し合い、その結果、特に、シリンダ内に吸入された
冷媒ガスの一部が圧縮開始までに吸入通路側に排出され
る際の流出抵抗が大きくなり、不要な圧縮入力の発生に
伴なって圧縮効率の低下を招くという課題があった。
【００１８】また、次のような第２の課題もあった。
【００１９】すなわち、図１４の（ａ）〜（ｄ）は、各
圧縮行程における各シリンダ内の圧力状態を表す。
圧縮行程における各シリンダ内の圧力状態を表す。
【００２０】ここで、図１４の（ａ）におけるブレード
２２４が臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧であり、ブ
レード２２１が臨むシリンダ内圧力は一方が低圧で他方
が高圧である。したがって、ブレード２２４のローラ側
先端とローラ２１０は、ブレード２２４に作用するバネ
装置２２５の付勢力、および吐出圧力と吸入圧力との差
圧による付勢力の両付勢力で接触している。
２２４が臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧であり、ブ
レード２２１が臨むシリンダ内圧力は一方が低圧で他方
が高圧である。したがって、ブレード２２４のローラ側
先端とローラ２１０は、ブレード２２４に作用するバネ
装置２２５の付勢力、および吐出圧力と吸入圧力との差
圧による付勢力の両付勢力で接触している。
【００２１】一方、ブレード２２１のローラ側先端とロ
ーラ２１０は、ブレード２２１に作用するバネ装置２２
２の付勢力、およびブレード２２１のローラ側先端に作
用するシリンダ内側からの冷媒ガス圧力分布による付勢
力（圧縮途中圧力の分布割合と吸入圧力の分布割合に基
づく付勢力）と吐出圧力による付勢力との間の付勢力差
の合成付勢力で接触している。このブレード２２１とロ
ーラ２１０との接触力は、図９におけるブレード１１４
とローラ１１０との接触力と同じである。
ーラ２１０は、ブレード２２１に作用するバネ装置２２
２の付勢力、およびブレード２２１のローラ側先端に作
用するシリンダ内側からの冷媒ガス圧力分布による付勢
力（圧縮途中圧力の分布割合と吸入圧力の分布割合に基
づく付勢力）と吐出圧力による付勢力との間の付勢力差
の合成付勢力で接触している。このブレード２２１とロ
ーラ２１０との接触力は、図９におけるブレード１１４
とローラ１１０との接触力と同じである。
【００２２】図１４の（ｂ）におけるブレード２２１と
ブレード２２４が臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧
（吸入圧力）である。したがって、ブレード２２１およ
びブレード２２４のローラ側先端とローラ２１０は、図
１４の（ａ）におけるブレード２２４と同じ付勢力を受
けて接触している。
ブレード２２４が臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧
（吸入圧力）である。したがって、ブレード２２１およ
びブレード２２４のローラ側先端とローラ２１０は、図
１４の（ａ）におけるブレード２２４と同じ付勢力を受
けて接触している。
【００２３】図１４の（ｃ）におけるブレード２２１が
臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧であり、ブレード２
２４が臨むシリンダ内圧力は一方が低圧で他方が高圧で
ある。したがって、ブレード２２１のローラ側先端とロ
ーラ２１０は、図１４の（ａ）におけるブレード２２４
と同じ付勢力を受けて接触している。ブレード２２４は
図１４の（ａ）におけるブレード２２１と同じ付勢力を
受けてローラ２１０と接触している。
臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧であり、ブレード２
２４が臨むシリンダ内圧力は一方が低圧で他方が高圧で
ある。したがって、ブレード２２１のローラ側先端とロ
ーラ２１０は、図１４の（ａ）におけるブレード２２４
と同じ付勢力を受けて接触している。ブレード２２４は
図１４の（ａ）におけるブレード２２１と同じ付勢力を
受けてローラ２１０と接触している。
【００２４】更に図１４の（ｄ）における２２１とブレ
ード２２４が臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧（吸入
圧力）である。したがって、ブレード２２１およびブレ
ード２２４のローラ側先端とローラ２１０は、図１４の
（ａ）におけるブレード２２４と同じ付勢力を受けて接
触している。
ード２２４が臨むシリンダ内圧力は両側とも低圧（吸入
圧力）である。したがって、ブレード２２１およびブレ
ード２２４のローラ側先端とローラ２１０は、図１４の
（ａ）におけるブレード２２４と同じ付勢力を受けて接
触している。
【００２５】すなわち、図１４の（ｄ），図１４の
（ａ），図１４の（ｂ）までの間、換言すれば、クラン
ク部２０７が１８０度回転する間、ブレード２２４のロ
ーラ側先端とローラ２１０は、ブレード２２４に作用す
るバネ装置２２５の付勢力、および吐出圧力と吸入圧力
との差圧による付勢力の両付勢力で接触している。
（ａ），図１４の（ｂ）までの間、換言すれば、クラン
ク部２０７が１８０度回転する間、ブレード２２４のロ
ーラ側先端とローラ２１０は、ブレード２２４に作用す
るバネ装置２２５の付勢力、および吐出圧力と吸入圧力
との差圧による付勢力の両付勢力で接触している。
【００２６】一方、図１４の（ｂ），（ｃ），（ｄ）ま
での間、換言すれば、クランク部２０７が１８０度回転
する間、ブレード２２１のローラ側先端とローラ２１０
は、ブレード２２１に作用するバネ装置２２２の付勢
力、および吐出圧力と吸入圧力との差圧による付勢力の
両付勢力で接触している。
での間、換言すれば、クランク部２０７が１８０度回転
する間、ブレード２２１のローラ側先端とローラ２１０
は、ブレード２２１に作用するバネ装置２２２の付勢
力、および吐出圧力と吸入圧力との差圧による付勢力の
両付勢力で接触している。
【００２７】この結果、ブレード２２１とブレード２２
４のローラ側先端は図９におけるブレード１１４の場合
よりもローラ２１０との接触力が大きいので、従来型の
ローリングピストン形ロータリ圧縮機よりも摩耗が早
く、ブレード２２１，ブレード２２４およびローラ２１
０の耐久性が低下する課題があった。
４のローラ側先端は図９におけるブレード１１４の場合
よりもローラ２１０との接触力が大きいので、従来型の
ローリングピストン形ロータリ圧縮機よりも摩耗が早
く、ブレード２２１，ブレード２２４およびローラ２１
０の耐久性が低下する課題があった。
【００２８】本発明はこのような従来の課題を解決する
ものであり、圧縮効率の向上を図ることを目的とするも
のである。
ものであり、圧縮効率の向上を図ることを目的とするも
のである。
【００２９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、各圧縮室と圧縮機外部吸入配管系との間を
連通する各吸入通路の曲折を少なくして配設するもので
ある。
に本発明は、各圧縮室と圧縮機外部吸入配管系との間を
連通する各吸入通路の曲折を少なくして配設するもので
ある。
【００３０】上記吸入通路の配設によって、吸入流体の
通路抵抗を小さくし、入力損失の低減と、吸入効率向上
が得られる。
通路抵抗を小さくし、入力損失の低減と、吸入効率向上
が得られる。
【００３１】
【発明の実施の形態】請求項１に記載の発明は、各圧縮
室と圧縮機外部吸入配管系との間を連通する各吸入通路
の各圧縮室への各吸入口が、シリンダの円筒内周面と、
圧縮室を形成すべくシリンダブロックの端部に配置され
た側板の圧縮室形成側面との両方に跨って設けられたも
のである。そしてこの構成によれば、各吸入口面積が大
きくなり、圧縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口
を介して圧縮機外部配管系に戻される際に、圧縮室から
の気体排出がし易くなり、圧縮開始前における圧縮室内
の気体の昇圧を防ぎ、圧縮入力増加を防止できる。
室と圧縮機外部吸入配管系との間を連通する各吸入通路
の各圧縮室への各吸入口が、シリンダの円筒内周面と、
圧縮室を形成すべくシリンダブロックの端部に配置され
た側板の圧縮室形成側面との両方に跨って設けられたも
のである。そしてこの構成によれば、各吸入口面積が大
きくなり、圧縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口
を介して圧縮機外部配管系に戻される際に、圧縮室から
の気体排出がし易くなり、圧縮開始前における圧縮室内
の気体の昇圧を防ぎ、圧縮入力増加を防止できる。
【００３２】請求項２に記載の発明は、各圧縮室に開口
する各吸入口の内のシリンダの円筒内周面に設けた部分
は、側板に隣接する側のシリンダブロック端部のシリン
ダ壁面に切り欠き部を設けて形成されたものである。そ
してこの構成によれば、側板に設けた吸入口との合成通
路形成の実現が容易にできる。
する各吸入口の内のシリンダの円筒内周面に設けた部分
は、側板に隣接する側のシリンダブロック端部のシリン
ダ壁面に切り欠き部を設けて形成されたものである。そ
してこの構成によれば、側板に設けた吸入口との合成通
路形成の実現が容易にできる。
【００３３】請求項３に記載の発明は、各圧縮室の吸入
口と圧縮機外部配管系との間に共通のマフラー室を前記
密閉容器の外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マフ
ラー室との間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設け、
各吸入通路は、流体の流れ方向が著しく変わらないよう
に配接されたものである。そしてこの構成によれば、圧
縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口を介してマフ
ラー室に逆流する際の通路抵抗が少ないので、圧縮室に
残留する気体の昇圧を少なくできる。
口と圧縮機外部配管系との間に共通のマフラー室を前記
密閉容器の外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マフ
ラー室との間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設け、
各吸入通路は、流体の流れ方向が著しく変わらないよう
に配接されたものである。そしてこの構成によれば、圧
縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口を介してマフ
ラー室に逆流する際の通路抵抗が少ないので、圧縮室に
残留する気体の昇圧を少なくできる。
【００３４】請求項４に記載の発明は、圧縮機外部吸入
配管系に接続する吸入管の最下流端をマフラー室の概中
央部まで侵入させ、吸入流体が前記吸入管の最下流端の
開口部から各吸入通路に流入するまでの間に、吸入流体
の流れ方向を約９０度以上変更させる手段を設けたもの
である。そしてこの構成によれば、吸入管を介してマフ
ラー室に流入した気液混合流体が圧縮室に直接流入する
のを防いで圧縮室での液圧縮発生を回避できる。
配管系に接続する吸入管の最下流端をマフラー室の概中
央部まで侵入させ、吸入流体が前記吸入管の最下流端の
開口部から各吸入通路に流入するまでの間に、吸入流体
の流れ方向を約９０度以上変更させる手段を設けたもの
である。そしてこの構成によれば、吸入管を介してマフ
ラー室に流入した気液混合流体が圧縮室に直接流入する
のを防いで圧縮室での液圧縮発生を回避できる。
【００３５】請求項５に記載の発明は、ローラが内側ロ
ーラと外側ローラとの２重のローラ構成から成り、内側
ローラの外周面が外側ローラの内周面に摺接すべく構成
されると共に、外側ローラが回転運動すべく各ブレード
への付勢力を設定したものである。そしてこの構成によ
れば、外側ローラが回転し、外側ローラの外周面に付着
した潤滑油がブレードの先端摺動部に送り込まれて潤滑
に供され、外側ローラの外周面とブレード先端の耐久性
を向上できる。
ーラと外側ローラとの２重のローラ構成から成り、内側
ローラの外周面が外側ローラの内周面に摺接すべく構成
されると共に、外側ローラが回転運動すべく各ブレード
への付勢力を設定したものである。そしてこの構成によ
れば、外側ローラが回転し、外側ローラの外周面に付着
した潤滑油がブレードの先端摺動部に送り込まれて潤滑
に供され、外側ローラの外周面とブレード先端の耐久性
を向上できる。
【００３６】
【実施例】以下本発明の実施例について図面を参照しな
がら説明する。
がら説明する。
【００３７】（実施例１）図１は、ローリングピストン
型ロータリ冷媒圧縮機の縦断面を表し、密閉容器１の内
部の上部に電動機２、下部に圧縮部３が配置され、圧縮
機の外部配管系に接続する吐出管４９が電動機２の上部
空間に接続されている。密閉容器１の底外部に圧縮部３
の吸入側に連通するマフラー室５０が配置され、吸入管
５１がマフラー室５０に接続されている。
型ロータリ冷媒圧縮機の縦断面を表し、密閉容器１の内
部の上部に電動機２、下部に圧縮部３が配置され、圧縮
機の外部配管系に接続する吐出管４９が電動機２の上部
空間に接続されている。密閉容器１の底外部に圧縮部３
の吸入側に連通するマフラー室５０が配置され、吸入管
５１がマフラー室５０に接続されている。
【００３８】圧縮部３は、密閉容器１に内接固定された
主軸受８と副軸受９がシリンダブロック１１を挟んで固
定されている。
主軸受８と副軸受９がシリンダブロック１１を挟んで固
定されている。
【００３９】電動機２の回転子５に連結した駆動軸６が
主軸受８と副軸受９に支持され、駆動軸６のクランク部
７にローラ１０が装嵌されている。
主軸受８と副軸受９に支持され、駆動軸６のクランク部
７にローラ１０が装嵌されている。
【００４０】図２示す如く、シリンダブロック１１に設
けた案内溝１２にはブレード１４が装着され、バネ装置
１３によってブレード１４の先端がローラ１０に押接さ
れている。また、その反対側位置に設けた案内溝２３に
はブレード２４が装着され、バネ装置２５によってブレ
ード２４の先端がローラ１０に押接されている。
けた案内溝１２にはブレード１４が装着され、バネ装置
１３によってブレード１４の先端がローラ１０に押接さ
れている。また、その反対側位置に設けた案内溝２３に
はブレード２４が装着され、バネ装置２５によってブレ
ード２４の先端がローラ１０に押接されている。
【００４１】ブレード１４とブレード２４によって仕切
られた圧縮室２６と圧縮室２７に開口する吸入口２８と
吸入口３０がシリンダブロック１１の副軸受９取り付け
面側に、シリンダ壁端面に設けた切り欠き部と、副軸受
９との両方に跨った開口部を設けて対称位置で配置され
ている。また、吐出口２９と吐出口３１がシリンダブロ
ック１１の主軸受８取り付け面側に対称位置で配置され
ている。
られた圧縮室２６と圧縮室２７に開口する吸入口２８と
吸入口３０がシリンダブロック１１の副軸受９取り付け
面側に、シリンダ壁端面に設けた切り欠き部と、副軸受
９との両方に跨った開口部を設けて対称位置で配置され
ている。また、吐出口２９と吐出口３１がシリンダブロ
ック１１の主軸受８取り付け面側に対称位置で配置され
ている。
【００４２】吐出弁装置６１と吐出弁装置６２と吐出ガ
イド６３とが主軸受８に配置されて吐出冷媒通路の一部
を成す。
イド６３とが主軸受８に配置されて吐出冷媒通路の一部
を成す。
【００４３】吸入口２８に連通する連通管６４と吸入口
３０に連通する連通管６５は、図３で示す如く、各々そ
の一端が圧縮室２６（圧縮室２７）と吸入口２８（吸入
口３０）の両方に臨むと共に、他端が副軸受９と密閉容
器１の底部を軸方向に貫通して、マフラー室５０に通じ
ている。
３０に連通する連通管６５は、図３で示す如く、各々そ
の一端が圧縮室２６（圧縮室２７）と吸入口２８（吸入
口３０）の両方に臨むと共に、他端が副軸受９と密閉容
器１の底部を軸方向に貫通して、マフラー室５０に通じ
ている。
【００４４】圧縮室２６（圧縮室２７）に臨む連通管６
４（連通管６５）の開口端部は、ローラ１０の端部によ
って間欠的に開閉されるように配置されている。
４（連通管６５）の開口端部は、ローラ１０の端部によ
って間欠的に開閉されるように配置されている。
【００４５】連通管６４と連通管６５は、密閉容器１の
底部とマフラー室５０の外壁とで銀ロー付け固定され、
マフラー室５０を支持すべく構成されている。
底部とマフラー室５０の外壁とで銀ロー付け固定され、
マフラー室５０を支持すべく構成されている。
【００４６】電動機２を収納する電動機室７０の上部空
間と下部空間とは、電動機２の固定子４の外側に設けた
冷却通路７１で連通している。
間と下部空間とは、電動機２の固定子４の外側に設けた
冷却通路７１で連通している。
【００４７】油溜３５は電動機室７０の下部空間に通じ
ている。マフラー室５０に侵入している吸入管５１の一
部に小孔３６が設けられている。
ている。マフラー室５０に侵入している吸入管５１の一
部に小孔３６が設けられている。
【００４８】７２は圧縮機支持脚、７３は密閉容器１と
マフラー室５０との補助固定部材である。
マフラー室５０との補助固定部材である。
【００４９】以上のように構成されたローリングピスト
ン型ロータリ冷媒圧縮機について、その動作を説明す
る。
ン型ロータリ冷媒圧縮機について、その動作を説明す
る。
【００５０】電動機２の回転子５に連結された駆動軸６
が回転するに伴い、前述の図４（ａ）〜図４（ｄ）の圧
縮原理によって冷媒ガスが圧縮室２６と圧縮室２７とで
それぞれ吸入・圧縮され、吐出弁装置６１と吐出弁装置
６２，主軸受８と吐出ガイド６３との間の環状の通路を
経て電動機室７０に排出される。
が回転するに伴い、前述の図４（ａ）〜図４（ｄ）の圧
縮原理によって冷媒ガスが圧縮室２６と圧縮室２７とで
それぞれ吸入・圧縮され、吐出弁装置６１と吐出弁装置
６２，主軸受８と吐出ガイド６３との間の環状の通路を
経て電動機室７０に排出される。
【００５１】冷媒ガス中に含まれる潤滑油の一部は分離
されて油溜３５に帰還し、残りの潤滑油は冷媒ガスと共
に吐出管４９を経て圧縮機外部に送出される。
されて油溜３５に帰還し、残りの潤滑油は冷媒ガスと共
に吐出管４９を経て圧縮機外部に送出される。
【００５２】吐出冷媒ガスが吐出ガイド６３の内側を通
過する際に、主軸受８が冷却される。
過する際に、主軸受８が冷却される。
【００５３】一方、冷凍サイクル配管系の低圧側から吸
入管５１を経由してマフラー室５０に流入した冷媒ガス
（潤滑油を含む）は、障害壁面に衝突後、その流れ方向
を変える際に潤滑油の慣性力によって潤滑油の一部を分
離し、その後、連通管６４と連通管６５を経由して圧縮
室２６と圧縮室２７の吸入側に交互に流入する。
入管５１を経由してマフラー室５０に流入した冷媒ガス
（潤滑油を含む）は、障害壁面に衝突後、その流れ方向
を変える際に潤滑油の慣性力によって潤滑油の一部を分
離し、その後、連通管６４と連通管６５を経由して圧縮
室２６と圧縮室２７の吸入側に交互に流入する。
【００５４】圧縮室２６と圧縮室２７で吸入行程中の吸
入冷媒ガスは、図４（ａ）〜図４（ｄ）で説明した吸入
・圧縮原理によって連通管６４，連通管６５内を出入り
する。
入冷媒ガスは、図４（ａ）〜図４（ｄ）で説明した吸入
・圧縮原理によって連通管６４，連通管６５内を出入り
する。
【００５５】連通管６４と連通管６５が短かく同じ長さ
なので、圧縮室２６に通じた連通管６４を逆流する吸入
冷媒ガスは、マフラー室５０を介して、圧縮室２７の吸
入行程中に通じた連通管６５に瞬時に吸い込まれ、圧縮
室２６から連通管６４へ排出する際の圧縮室２６内の冷
媒ガスの昇圧が防止されると共に、マフラー室５０内で
生じる吸入冷媒ガスの脈動が抑制される。
なので、圧縮室２６に通じた連通管６４を逆流する吸入
冷媒ガスは、マフラー室５０を介して、圧縮室２７の吸
入行程中に通じた連通管６５に瞬時に吸い込まれ、圧縮
室２６から連通管６４へ排出する際の圧縮室２６内の冷
媒ガスの昇圧が防止されると共に、マフラー室５０内で
生じる吸入冷媒ガスの脈動が抑制される。
【００５６】また、圧縮室２６（圧縮室２７）から吸入
冷媒ガスがマフラー室５０に逆流する際に、連通管６４
（連通管６５）が冷媒ガスの流れ方向を変化させない形
態（連通管６４（連通管６５）の開口端部が圧縮室２６
（圧縮室２７）の両方に臨んでいる構成）で構成されて
いるので、冷媒ガスが圧縮室２６（圧縮室２７）からマ
フラー室５０へ排出する際の通路抵抗が極めて少ない。
冷媒ガスがマフラー室５０に逆流する際に、連通管６４
（連通管６５）が冷媒ガスの流れ方向を変化させない形
態（連通管６４（連通管６５）の開口端部が圧縮室２６
（圧縮室２７）の両方に臨んでいる構成）で構成されて
いるので、冷媒ガスが圧縮室２６（圧縮室２７）からマ
フラー室５０へ排出する際の通路抵抗が極めて少ない。
【００５７】吸入開口部と連通管（６４と６５）とマフ
ラー室５０などの構成によって、冷媒ガスが連通管６
４，連通管６５を逆流する時、圧縮室２６，圧縮室２７
での吸入行程中の昇圧は皆無に等しい。
ラー室５０などの構成によって、冷媒ガスが連通管６
４，連通管６５を逆流する時、圧縮室２６，圧縮室２７
での吸入行程中の昇圧は皆無に等しい。
【００５８】冷媒ガスが吸入管５１を通過する際に生じ
る負圧発生によって、マフラー室５０の底部に貯する潤
滑油が小孔３６を通じて吸い上げられ、吸入冷媒ガスに
混入する。
る負圧発生によって、マフラー室５０の底部に貯する潤
滑油が小孔３６を通じて吸い上げられ、吸入冷媒ガスに
混入する。
【００５９】以上のように上記実施例によれば、圧縮室
（２６、２７）と圧縮機外部吸入配管系の吸入管５１と
の間を連通する各吸入通路の圧縮室（２６、２７）への
吸入口（２８、３０）が、シリンダ１５の円筒内周面
と、圧縮室（２６、２７）を形成すべくシリンダブロッ
ク１１の端部に配置された側板９の圧縮室形成側面との
両方に跨って設けられたものである。そしてこの構成に
よれば、吸入口（２８、３０）の開口面積が大きくな
り、圧縮室（２６、２７）に吸い込まれた冷媒ガスの一
部が吸入口（２８、３０）を介して圧縮機外部配管系に
戻される際に、圧縮室（２６、２７）からの気体排出が
し易くなり、圧縮開始前における圧縮室内の気体の昇圧
を防ぎ、圧縮入力増加を防止できる。
（２６、２７）と圧縮機外部吸入配管系の吸入管５１と
の間を連通する各吸入通路の圧縮室（２６、２７）への
吸入口（２８、３０）が、シリンダ１５の円筒内周面
と、圧縮室（２６、２７）を形成すべくシリンダブロッ
ク１１の端部に配置された側板９の圧縮室形成側面との
両方に跨って設けられたものである。そしてこの構成に
よれば、吸入口（２８、３０）の開口面積が大きくな
り、圧縮室（２６、２７）に吸い込まれた冷媒ガスの一
部が吸入口（２８、３０）を介して圧縮機外部配管系に
戻される際に、圧縮室（２６、２７）からの気体排出が
し易くなり、圧縮開始前における圧縮室内の気体の昇圧
を防ぎ、圧縮入力増加を防止できる。
【００６０】また、上記実施例によれば、圧縮室（２
６、２７）に開口する吸入口（２８、３０）の内のシリ
ンダ１５の円筒内周面に設けた部分は、側板９に隣接す
る側のシリンダブロック１１の端部のシリンダ１５壁面
に切り欠き部２８ａを設けて形成されたものである。そ
してこの構成によれば、側板９に設けた吸入口（２８、
３０）との合成通路形成による吸入通路面積の拡大が容
易にでき、その結果、圧縮室（２６、２７）に吸い込ま
れた冷媒ガスの一部が吸入口（２８、３０）を介して圧
縮機外部配管系に戻される際に、圧縮室（２６、２７）
からの気体排出がし易くなり、圧縮開始前における圧縮
室内の気体の昇圧を防ぎ、圧縮入力増加をより一層防止
できる。
６、２７）に開口する吸入口（２８、３０）の内のシリ
ンダ１５の円筒内周面に設けた部分は、側板９に隣接す
る側のシリンダブロック１１の端部のシリンダ１５壁面
に切り欠き部２８ａを設けて形成されたものである。そ
してこの構成によれば、側板９に設けた吸入口（２８、
３０）との合成通路形成による吸入通路面積の拡大が容
易にでき、その結果、圧縮室（２６、２７）に吸い込ま
れた冷媒ガスの一部が吸入口（２８、３０）を介して圧
縮機外部配管系に戻される際に、圧縮室（２６、２７）
からの気体排出がし易くなり、圧縮開始前における圧縮
室内の気体の昇圧を防ぎ、圧縮入力増加をより一層防止
できる。
【００６１】また、上記実施例によれば、各圧縮室の吸
入口と圧縮機外部配管系との間に共通のマフラー室を前
記密閉容器の外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マ
フラー室との間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設
け、各吸入通路は、流体の流れ方向が著しく変わらない
ように配接されたものである。そしてこの構成によれ
ば、圧縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口を介し
てマフラー室に逆流する際の通路抵抗が少ないので、圧
縮室に残留する気体の昇圧を少なくでき，圧縮損出入力
を低減できる。
入口と圧縮機外部配管系との間に共通のマフラー室を前
記密閉容器の外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マ
フラー室との間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設
け、各吸入通路は、流体の流れ方向が著しく変わらない
ように配接されたものである。そしてこの構成によれ
ば、圧縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口を介し
てマフラー室に逆流する際の通路抵抗が少ないので、圧
縮室に残留する気体の昇圧を少なくでき，圧縮損出入力
を低減できる。
【００６２】また、上記実施例によれば、圧縮機外部吸
入配管系に接続する吸入管５１の最下流端をマフラー室
５０の概中央部まで侵入させ、吸入冷媒ガスが吸入管５
１の最下流端の開口部から連通管６４、連通管６５に流
入するまでの間に、吸入冷媒ガスの流れ方向を約９０度
以上変更させる手段を設けたものである。そしてこの構
成によれば、吸入管５１を介してマフラー室５０に流入
した気液混合冷媒が圧縮室に直接流入するのを防いで圧
縮室での液圧縮発生を回避でき、圧縮機の破損を防止で
きる。
入配管系に接続する吸入管５１の最下流端をマフラー室
５０の概中央部まで侵入させ、吸入冷媒ガスが吸入管５
１の最下流端の開口部から連通管６４、連通管６５に流
入するまでの間に、吸入冷媒ガスの流れ方向を約９０度
以上変更させる手段を設けたものである。そしてこの構
成によれば、吸入管５１を介してマフラー室５０に流入
した気液混合冷媒が圧縮室に直接流入するのを防いで圧
縮室での液圧縮発生を回避でき、圧縮機の破損を防止で
きる。
【００６３】（実施例２）図６は、密閉容器８０にマフ
ラー室８１を内蔵した冷媒圧縮機の構成を示す。
ラー室８１を内蔵した冷媒圧縮機の構成を示す。
【００６４】密閉容器８０の内部は、仕切り部材８２に
よって上部の高圧空間と下部のマフラー室８１とに仕切
られている。
よって上部の高圧空間と下部のマフラー室８１とに仕切
られている。
【００６５】仕切り部材８２の外周は、上部密閉容器８
０（ａ）の端部と下部密閉容器８０（ｂ）の端部と共に
溶接密封されている。
０（ａ）の端部と下部密閉容器８０（ｂ）の端部と共に
溶接密封されている。
【００６６】吸入管８３の最下流端部は、吸入口２８，
吸入口３０に連通する連通管８４，連通管８５の下端部
よりも高い位置に設定され、吸入管８３からマフラー室
８１に流入する冷媒ガスが、潤滑油を分離することなく
連通管８４と連通管８５に直接流入するのを阻止してい
る。その他の構成は図１と同様である。
吸入口３０に連通する連通管８４，連通管８５の下端部
よりも高い位置に設定され、吸入管８３からマフラー室
８１に流入する冷媒ガスが、潤滑油を分離することなく
連通管８４と連通管８５に直接流入するのを阻止してい
る。その他の構成は図１と同様である。
【００６７】上記実施例によれば、密閉容器８０の端部
壁と副軸受９との間に仕切り部材８２を配置してマフラ
ー室８１を形成したことにより、各吸入通路を最も短く
でき、各吸入通路で生じる脈動による弊害を回避でき
る。
壁と副軸受９との間に仕切り部材８２を配置してマフラ
ー室８１を形成したことにより、各吸入通路を最も短く
でき、各吸入通路で生じる脈動による弊害を回避でき
る。
【００６８】また上記実施例によれば、圧縮機外部吸入
配管系に接続する吸入管５１の最下流端をマフラー室５
０の中央部まで侵入させ、最下流端を連通管６４と連通
管６５のマフラー室５０への開口端よりも上部に配設さ
せたことにより、圧縮機外部吸入配管系からマフラー室
５０に流入する気液混合冷媒ガスが圧縮室２６と圧縮室
２７にそのまま流入するのを防止できる。
配管系に接続する吸入管５１の最下流端をマフラー室５
０の中央部まで侵入させ、最下流端を連通管６４と連通
管６５のマフラー室５０への開口端よりも上部に配設さ
せたことにより、圧縮機外部吸入配管系からマフラー室
５０に流入する気液混合冷媒ガスが圧縮室２６と圧縮室
２７にそのまま流入するのを防止できる。
【００６９】また上記実施例によれば、シリンダブロッ
ク１１に二つのブレード１４，２４を等間隔に配置させ
たが、更に多くのブレードを等間隔に配置させた場合も
同様の作用効果を発揮する。
ク１１に二つのブレード１４，２４を等間隔に配置させ
たが、更に多くのブレードを等間隔に配置させた場合も
同様の作用効果を発揮する。
【００７０】（実施例３）図７に示す如く、ローラ１０
は、内側ローラ１０（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）との
２重構成で、内側ローラ１０（ａ）の外周面が外側ロー
ラ１０（ｂ）の内周面と摺接できる。内側ローラ１０
（ａ）の軸方向寸法は、内側ローラ１０（ａ）の側面と
主軸受８および副軸受９の側面との間で油膜形成ができ
ないように、外側ローラ１０（ｂ）の軸方向寸法より小
さく設定され、内側ローラ１０（ａ）の内側に供給され
た潤滑油が外側ローラ１０（ｂ）の内周面に供給される
ように構成されている。
は、内側ローラ１０（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）との
２重構成で、内側ローラ１０（ａ）の外周面が外側ロー
ラ１０（ｂ）の内周面と摺接できる。内側ローラ１０
（ａ）の軸方向寸法は、内側ローラ１０（ａ）の側面と
主軸受８および副軸受９の側面との間で油膜形成ができ
ないように、外側ローラ１０（ｂ）の軸方向寸法より小
さく設定され、内側ローラ１０（ａ）の内側に供給され
た潤滑油が外側ローラ１０（ｂ）の内周面に供給される
ように構成されている。
【００７１】シリンダブロック１１（ａ）に設けた案内
溝１２にはブレード１４（ａ）が装着され、バネ装置１
３（ａ）によってブレード１４（ａ）の先端が外側ロー
ラ１０（ｂ）に押接されている。また、その反対側位置
に設けた案内溝２３にはブレード２４（ａ）が装着さ
れ、バネ装置１３（ａ）によってブレード２４（ａ）の
先端が外側ローラ１０（ｂ）に押接されている。
溝１２にはブレード１４（ａ）が装着され、バネ装置１
３（ａ）によってブレード１４（ａ）の先端が外側ロー
ラ１０（ｂ）に押接されている。また、その反対側位置
に設けた案内溝２３にはブレード２４（ａ）が装着さ
れ、バネ装置１３（ａ）によってブレード２４（ａ）の
先端が外側ローラ１０（ｂ）に押接されている。
【００７２】ブレード１４（ａ）とブレード２４（ａ）
によって仕切られた圧縮室２６と圧縮室２７に開通する
吸入口２８（ａ）と吸入口３０（ａ）がシリンダブロッ
ク１１（ａ）に設けたシリンダ１５の内周面に開口して
いる。吐出口２９と吐出口３１がシリンダブロック１１
（ａ）の主軸受８取り付け面側にそれぞれ対称位置に設
けられている。
によって仕切られた圧縮室２６と圧縮室２７に開通する
吸入口２８（ａ）と吸入口３０（ａ）がシリンダブロッ
ク１１（ａ）に設けたシリンダ１５の内周面に開口して
いる。吐出口２９と吐出口３１がシリンダブロック１１
（ａ）の主軸受８取り付け面側にそれぞれ対称位置に設
けられている。
【００７３】以上のように構成されたローリングピスト
ン型ロータリ冷媒圧縮機の潤滑油の流れとローラ１０お
よびブレード１４（ａ），２４（ａ）の作動について説
明する。
ン型ロータリ冷媒圧縮機の潤滑油の流れとローラ１０お
よびブレード１４（ａ），２４（ａ）の作動について説
明する。
【００７４】駆動軸６の内部に組み込まれたポンプ手段
（図示なし）によって内側ローラ１０（ａ）の内側に供
給された潤滑油は、圧縮室２６，２７との間の差圧およ
び遠心力によって、内側ローラ１０（ａ）の側面を経て
外側ローラ１０（ｂ）の内側に供給される。
（図示なし）によって内側ローラ１０（ａ）の内側に供
給された潤滑油は、圧縮室２６，２７との間の差圧およ
び遠心力によって、内側ローラ１０（ａ）の側面を経て
外側ローラ１０（ｂ）の内側に供給される。
【００７５】また、内側ローラ１０（ａ）の内外周面に
貫通して設けられた油穴（図示なし）を通しても外側ロ
ーラ１０（ｂ）の内周面に供給される。
貫通して設けられた油穴（図示なし）を通しても外側ロ
ーラ１０（ｂ）の内周面に供給される。
【００７６】この潤滑油供給によって、内側ローラ１０
（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）との間の摺接面は油膜形
成が可能な状態を保つ。
（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）との間の摺接面は油膜形
成が可能な状態を保つ。
【００７７】吐出圧力が作用する油溜３５に通じた案内
溝１２，２３内の潤滑油圧力とバネ装置（線バネ）１３
（ａ）による付勢力を得たブレード１２（ａ），２４
（ａ）は、外側ローラ１０（ｂ）の外周面に押圧され
る。図７−１（ａ）〜図７−１（ｄ）で説明したよう
に、ブレード１２（ａ），２４（ａ）への付勢力は、案
内溝１２，２３の潤滑油圧力と圧縮室２６，２７との間
の差圧によって変化する。
溝１２，２３内の潤滑油圧力とバネ装置（線バネ）１３
（ａ）による付勢力を得たブレード１２（ａ），２４
（ａ）は、外側ローラ１０（ｂ）の外周面に押圧され
る。図７−１（ａ）〜図７−１（ｄ）で説明したよう
に、ブレード１２（ａ），２４（ａ）への付勢力は、案
内溝１２，２３の潤滑油圧力と圧縮室２６，２７との間
の差圧によって変化する。
【００７８】すなわち、図５の（ａ）〜（ｄ）で説明し
たように、ブレード１２とブレード２４に作用する付勢
力が等しい時期は無く、駆動軸６が１回転する間、半回
転毎に付勢力の大きさが入れ替わる。
たように、ブレード１２とブレード２４に作用する付勢
力が等しい時期は無く、駆動軸６が１回転する間、半回
転毎に付勢力の大きさが入れ替わる。
【００７９】図７に示すブレード１４（ａ），２４
（ａ）に両側から抱き抱えられる形態の外側ローラ１０
（ｂ）は、駆動軸６の回転方向への回転運動に著しい制
限を受ける。
（ａ）に両側から抱き抱えられる形態の外側ローラ１０
（ｂ）は、駆動軸６の回転方向への回転運動に著しい制
限を受ける。
【００８０】図１１に示す如く、圧縮途中の圧縮室２７
の圧縮冷媒ガス圧力を受ける外側ローラ１０（ｂ）は、
内側ローラ１０（ａ）に支持されながら内側ローラ１０
（ａ）との間で滑りが生じる。更に、内側ローラ１０
（ａ）を支持する駆動軸６のクランク部７は、内側ロー
ラ１０（ａ）との間で滑りを生じている。
の圧縮冷媒ガス圧力を受ける外側ローラ１０（ｂ）は、
内側ローラ１０（ａ）に支持されながら内側ローラ１０
（ａ）との間で滑りが生じる。更に、内側ローラ１０
（ａ）を支持する駆動軸６のクランク部７は、内側ロー
ラ１０（ａ）との間で滑りを生じている。
【００８１】すなわち、駆動軸６のクランク部，内側ロ
ーラ１０（ａ），外側ローラ１０（ｂ），ブレード１４
（ａ），２４（ａ）の先端との間は、互いに滑り運動が
生じている。その結果、外側ローラ１０（ｂ）とブレー
ド１４（ａ），２４（ａ）の先端との間の摺動速度は、
極低速を維持し、ブレード１４（ａ），２４（ａ）の先
端摩耗を防ぐ。
ーラ１０（ａ），外側ローラ１０（ｂ），ブレード１４
（ａ），２４（ａ）の先端との間は、互いに滑り運動が
生じている。その結果、外側ローラ１０（ｂ）とブレー
ド１４（ａ），２４（ａ）の先端との間の摺動速度は、
極低速を維持し、ブレード１４（ａ），２４（ａ）の先
端摩耗を防ぐ。
【００８２】極低速で回転する外側ローラ１０（ｂ）の
外周面には冷媒ガスに混入する潤滑油が着しており、外
側ローラ１０（ｂ）の回転と共に漸次、ブレード１４
（ａ），２４（ａ）の先端部にまで供給され、摩耗を防
ぐ。
外周面には冷媒ガスに混入する潤滑油が着しており、外
側ローラ１０（ｂ）の回転と共に漸次、ブレード１４
（ａ），２４（ａ）の先端部にまで供給され、摩耗を防
ぐ。
【００８３】以上のように上記実施例によれば、ローラ
１０が内側ローラ１０（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）と
の２重のローラ構成から成り、内側ローラ１０（ａ）の
外周面が外側ローラ１０（ｂ）の内周面に摺接すべく構
成されたことにより、駆動軸６のクランク部７の外周面
に摺接する内側ローラ１０（ａ）が外側ローラ１０
（ｂ）の内周面に摺接する一方、外側ローラ１０（ｂ）
はブレード１４（ａ），２４（ａ）の先端との摩擦抵抗
を受けて内側ローラ１０（ａ）との間で著しい滑りを生
じ、微小回転運動する。そして、外側ローラ１０（ｂ）
はブレード１４（ａ），２４（ａ）の先端との間で微小
滑り運動を行い、外側ローラ１０（ｂ）の外周面とブレ
ード１４（ａ），２４（ａ）の先端の摩耗を低減するこ
とができる。
１０が内側ローラ１０（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）と
の２重のローラ構成から成り、内側ローラ１０（ａ）の
外周面が外側ローラ１０（ｂ）の内周面に摺接すべく構
成されたことにより、駆動軸６のクランク部７の外周面
に摺接する内側ローラ１０（ａ）が外側ローラ１０
（ｂ）の内周面に摺接する一方、外側ローラ１０（ｂ）
はブレード１４（ａ），２４（ａ）の先端との摩擦抵抗
を受けて内側ローラ１０（ａ）との間で著しい滑りを生
じ、微小回転運動する。そして、外側ローラ１０（ｂ）
はブレード１４（ａ），２４（ａ）の先端との間で微小
滑り運動を行い、外側ローラ１０（ｂ）の外周面とブレ
ード１４（ａ），２４（ａ）の先端の摩耗を低減するこ
とができる。
【００８４】また上記実施例によれば、外側ローラ１０
（ｂ）が回転運動すべくブレード１４（ａ），２４
（ａ）への付勢力を設定したことにより、外側ローラ１
０（ｂ）が回転することによって外側ローラ１０（ｂ）
の外周囲面に付着した潤滑油が漸次にブレード１４
（ａ），２４（ａ）の先端摺動部に送り込まれ、ブレー
ド１４（ａ），２４（ａ）の先端摺動部潤滑に供され、
摩耗を少なくできる。
（ｂ）が回転運動すべくブレード１４（ａ），２４
（ａ）への付勢力を設定したことにより、外側ローラ１
０（ｂ）が回転することによって外側ローラ１０（ｂ）
の外周囲面に付着した潤滑油が漸次にブレード１４
（ａ），２４（ａ）の先端摺動部に送り込まれ、ブレー
ド１４（ａ），２４（ａ）の先端摺動部潤滑に供され、
摩耗を少なくできる。
【００８５】なお、上記実施例ではローラ１０が内側ロ
ーラ１０（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）との２重構成で
あるが、３重構成以上でも実質的には２重構成と同様の
作用・効果を得ることができる。
ーラ１０（ａ）と外側ローラ１０（ｂ）との２重構成で
あるが、３重構成以上でも実質的には２重構成と同様の
作用・効果を得ることができる。
【００８６】また、上記実施例では２つのブレード１４
（ａ），２４（ａ）をシリンダブロック１１（ａ）に配
設したが、３つ以上のブレードを配設する場合は、外側
ローラ１０（ｂ）がより一層の極低速回転する。
（ａ），２４（ａ）をシリンダブロック１１（ａ）に配
設したが、３つ以上のブレードを配設する場合は、外側
ローラ１０（ｂ）がより一層の極低速回転する。
【００８７】また、上記実施例では冷媒圧縮機について
説明したが、他の気体（例えば、酸素，窒素，ヘリウ
ム，空気など）を圧縮する気体圧縮機の場合も同様な作
用・効果を生じるものである。
説明したが、他の気体（例えば、酸素，窒素，ヘリウ
ム，空気など）を圧縮する気体圧縮機の場合も同様な作
用・効果を生じるものである。
【００８８】
【発明の効果】上記実施例から明かなように、請求項１
に記載の発明は、各圧縮室と圧縮機外部吸入配管系との
間を連通する各吸入通路の各圧縮室への各吸入口が、シ
リンダの円筒内周面と、圧縮室を形成すべくシリンダブ
ロックの端部に配置された側板の圧縮室形成側面との両
方に跨って設けられたものである。そしてこの構成によ
れば、各開口面積が大きくなり、圧縮室に吸い込まれた
気体の一部が各吸入口を介して圧縮機外部配管系に戻さ
れる際に、圧縮室からの気体排出がし易くなり、圧縮開
始前における圧縮室内の気体の昇圧を防ぎ、圧縮入力増
加を防止できる。
に記載の発明は、各圧縮室と圧縮機外部吸入配管系との
間を連通する各吸入通路の各圧縮室への各吸入口が、シ
リンダの円筒内周面と、圧縮室を形成すべくシリンダブ
ロックの端部に配置された側板の圧縮室形成側面との両
方に跨って設けられたものである。そしてこの構成によ
れば、各開口面積が大きくなり、圧縮室に吸い込まれた
気体の一部が各吸入口を介して圧縮機外部配管系に戻さ
れる際に、圧縮室からの気体排出がし易くなり、圧縮開
始前における圧縮室内の気体の昇圧を防ぎ、圧縮入力増
加を防止できる。
【００８９】請求項２に記載の発明は、各圧縮室に開口
する各吸入口の内のシリンダの円筒内周面に設けた部分
は、側板に隣接する側のシリンダブロック端部のシリン
ダ壁面に切り欠き部を設けて形成されたものである。そ
してこの構成によれば、側板に設けた吸入口との合成通
路形成の実現が容易にできる。
する各吸入口の内のシリンダの円筒内周面に設けた部分
は、側板に隣接する側のシリンダブロック端部のシリン
ダ壁面に切り欠き部を設けて形成されたものである。そ
してこの構成によれば、側板に設けた吸入口との合成通
路形成の実現が容易にできる。
【００９０】請求項３に記載の発明は、各圧縮室の吸入
口と圧縮機外部配管系との間に共通のマフラー室を前記
密閉容器の外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マフ
ラー室との間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設け、
各吸入通路は、流体の流れ方向が著しく変わらないよう
に配接されたものである。そしてこの構成によれば、圧
縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口を介してマフ
ラー室に逆流する際の通路抵抗が少ないので、圧縮室に
残留する気体の昇圧を少なくできる。
口と圧縮機外部配管系との間に共通のマフラー室を前記
密閉容器の外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マフ
ラー室との間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設け、
各吸入通路は、流体の流れ方向が著しく変わらないよう
に配接されたものである。そしてこの構成によれば、圧
縮室に吸い込まれた気体の一部が各吸入口を介してマフ
ラー室に逆流する際の通路抵抗が少ないので、圧縮室に
残留する気体の昇圧を少なくできる。
【００９１】請求項４に記載の発明は、圧縮機外部吸入
配管系に接続する吸入管の最下流端をマフラー室の概中
央部まで侵入させ、吸入流体が前記吸入管の最下流端の
開口部から各吸入通路に流入するまでの間に、吸入流体
の流れ方向を約９０度以上変更させる手段を設けたもの
である。そしてこの構成によれば、吸入管を介してマフ
ラー室に流入した気液混合流体が圧縮室に直接流入する
のを防いで圧縮室での液圧縮発生を回避できる。
配管系に接続する吸入管の最下流端をマフラー室の概中
央部まで侵入させ、吸入流体が前記吸入管の最下流端の
開口部から各吸入通路に流入するまでの間に、吸入流体
の流れ方向を約９０度以上変更させる手段を設けたもの
である。そしてこの構成によれば、吸入管を介してマフ
ラー室に流入した気液混合流体が圧縮室に直接流入する
のを防いで圧縮室での液圧縮発生を回避できる。
【００９２】請求項５に記載の発明は、ローラが内側ロ
ーラと外側ローラとの２重のローラ構成から成り、内側
ローラの外周面が外側ローラの内周面に摺接すべく構成
されると共に、外側ローラが回転運動すべく各ブレード
への付勢力を設定したものである。そしてこの構成によ
れば、外側ローラが回転することによって外側ローラの
外周囲面に付着した潤滑油が漸次に各ブレードの先端摺
動部に送り込まれ、ブレード先端摺動部潤滑に供される
ので、外側ローラの外周面とブレード先端との間の油膜
形成によって、一層の耐久性向上を実現できるという効
果を奏する。
ーラと外側ローラとの２重のローラ構成から成り、内側
ローラの外周面が外側ローラの内周面に摺接すべく構成
されると共に、外側ローラが回転運動すべく各ブレード
への付勢力を設定したものである。そしてこの構成によ
れば、外側ローラが回転することによって外側ローラの
外周囲面に付着した潤滑油が漸次に各ブレードの先端摺
動部に送り込まれ、ブレード先端摺動部潤滑に供される
ので、外側ローラの外周面とブレード先端との間の油膜
形成によって、一層の耐久性向上を実現できるという効
果を奏する。
【図１】本発明の一実施例を示すローリングピストン型
ロータリ冷媒圧縮機の縦断面図
ロータリ冷媒圧縮機の縦断面図
【図２】図１におけるＡ−Ａ線に沿った横断面図
【図３】図１のＢ部拡大図
【図４】同圧縮機の圧縮原理説明図
【図５】各圧縮行程における各シリンダ内の圧力状態説
明図
明図
【図６】本発明の別の実施例を示すローリングピストン
型ロータリ冷媒圧縮機の要部断面図
型ロータリ冷媒圧縮機の要部断面図
【図７】本発明の別の実施例を示すローリングピストン
型ロータリ冷媒圧縮機の横断面図
型ロータリ冷媒圧縮機の横断面図
【図８】従来のローリングピストン型ロータリ圧縮機の
縦断面図
縦断面図
【図９】同圧縮機の圧縮部横断面図
【図１０】従来の別のローリングピストン型ロータリ圧
縮機の圧縮部横断面図
縮機の圧縮部横断面図
【図１１】同圧縮機の負荷トルク変動特性図
【図１２】同類圧縮機の横断面図
【図１３】従来の更に別のローリングピストン型ロータ
リ圧縮機の要部縦断面図
リ圧縮機の要部縦断面図
【図１４】同ロータリ圧縮機のシリンダ内圧力状態およ
びブレードとローラの接触状態説明図
びブレードとローラの接触状態説明図
１ 密閉容器 ２ 電動機 ３ 圧縮部 ６ 駆動軸 ７ クランク部 ８ 主軸受 ９ 側板 １０ ローラ １１ シリンダブロック １４ ブレード １５ シリンダ ２４ ブレード ２６ 圧縮室 ２７ 圧縮室 ２８ 吸入口 ２９ 吐出口 ３０ 吸入口 ３１ 吐出口 ５０ マフラー室 ６４ 連通管 ６５ 連通管
Claims (5)
- 【請求項１】密閉容器の内部に電動機と圧縮部を配置
し、前記圧縮部のシリンダブロックに設けた円筒内面を
有するシリンダと、前記電動機に連結する駆動軸のクラ
ンク部に外装し且つ前記シリンダの内面に沿って移動す
るローラと、前記ローラの外周面に先端が摺接すべく前
記シリンダブロックから前記シリンダ内に出没して前記
円筒内面と前記ローラの外周面とで形成される圧縮室を
等間隔で仕切る複数のブレードと、分割された各圧縮室
にそれぞれ吸入口と吐出口を備えたローリングピストン
型ロータリ圧縮機において、前記各圧縮室と圧縮機外部
吸入配管系との間を連通する各吸入通路の前記各圧縮室
への前記各吸入口が、前記シリンダの円筒内周面と、前
記圧縮室を形成すべく前記シリンダブロックの端部に配
置された側板の圧縮室形成側面との両方に跨って設けら
れたローリングピストン型ロータリ圧縮機。 - 【請求項２】各圧縮室に開口する各吸入口の内のシリン
ダの円筒内周面に設けた部分は、側板に隣接する側のシ
リンダブロック端部のシリンダ壁面に切り欠き部を設け
て形成された請求項１記載のローリングピストン型ロー
タリ圧縮機。 - 【請求項３】密閉容器の内部に電動機と圧縮部を配置
し、前記圧縮部のシリンダブロックに設けた円筒内面を
有するシリンダと、前記電動機に連結する駆動軸のクラ
ンク部に外装し且つ前記シリンダの内面に沿って移動す
るローラと、前記ローラの外周面に先端が摺接すべく前
記シリンダブロックから前記シリンダ内に出没して前記
円筒内面と前記ローラの外周面とで形成される圧縮室を
等間隔で仕切る複数のブレードと、分割された各圧縮室
にそれぞれ吸入口と吐出口を備えたローリングピストン
型ロータリ圧縮機において、各圧縮室の吸入口と圧縮機
外部配管系との間に共通のマフラー室を前記密閉容器の
外部に設け、前記圧縮室の吸入口と前記マフラー室との
間をそれぞれ直接連通する吸入通路を設け、各吸入通路
は、流体の流れ方向が著しく変わらないように配接され
たローリングピストン型ロータリ圧縮機。 - 【請求項４】圧縮機外部吸入配管系に接続する吸入管の
最下流端をマフラー室の概中央部に侵入させ、吸入流体
が前記吸入管の最下流端の開口部から各吸入通路に流入
するまでの間に、吸入流体の流れ方向を約９０度以上変
更させる手段を設けた請求項１記載のローリングピスト
ン型ロータリ圧縮機。 - 【請求項５】密閉容器の内部に電動機と圧縮部を配置
し、前記圧縮部のシリンダブロックに設けた円筒内面を
有するシリンダと、前記電動機に連結する駆動軸のクラ
ンク部に外装し且つ前記シリンダの内面に沿って移動す
るローラと、前記ローラの外周面に先端が摺接すべく前
記シリンダブロックから前記シリンダ内に出没して前記
円筒内面と前記ローラの外周面とで形成される圧縮室を
等間隔で仕切る複数のブレードと、分割された各圧縮室
にそれぞれ吸入口と吐出口を備えたローリングピストン
型ロータリ圧縮機において、前記ローラが内側ローラと
外側ローラとの２重のローラ構成から成り、前記内側ロ
ーラの外周面が前記外側ローラの内周面に摺接すべく構
成されると共に、前記各ブレードの先端と前記外側ロー
ラとが接触するように前記各ブレードの反圧縮室側の背
面に作用させる付勢力を、前記外側ローラが回転運動す
べく設定したローリングピストン型ロータリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11122131A JP2000310191A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | ローリングピストン型ロータリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11122131A JP2000310191A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | ローリングピストン型ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000310191A true JP2000310191A (ja) | 2000-11-07 |
Family
ID=14828394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11122131A Pending JP2000310191A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | ローリングピストン型ロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000310191A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008298097A (ja) * | 2007-05-29 | 2008-12-11 | Panasonic Corp | 潤滑油を用いた流体軸受装置、これを用いたモータ、および、潤滑油を用いた圧縮機 |
| CN105736363A (zh) * | 2016-04-06 | 2016-07-06 | 禾通科技公司 | 一种偏心轮结构的容积泵 |
| WO2016206054A1 (zh) * | 2015-06-25 | 2016-12-29 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转压缩机及具有其的冷冻循环装置 |
| CN109139476A (zh) * | 2018-09-27 | 2019-01-04 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 一种气缸和压缩机 |
| JP2020109283A (ja) * | 2019-01-07 | 2020-07-16 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | ロータリ圧縮機 |
| CN111749894A (zh) * | 2019-03-28 | 2020-10-09 | 瑞智精密股份有限公司 | 具高低压分区的回转式压缩机装置 |
| JP7215530B1 (ja) | 2021-07-26 | 2023-01-31 | 株式会社富士通ゼネラル | 密閉型圧縮機 |
| WO2023047670A1 (ja) * | 2021-09-21 | 2023-03-30 | 株式会社富士通ゼネラル | 密閉型圧縮機 |
Citations (4)
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| JPH02207189A (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ロータリ圧縮機 |
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-
1999
- 1999-04-28 JP JP11122131A patent/JP2000310191A/ja active Pending
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| JP2020109283A (ja) * | 2019-01-07 | 2020-07-16 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | ロータリ圧縮機 |
| JP7216552B2 (ja) | 2019-01-07 | 2023-02-01 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | ロータリ圧縮機 |
| CN111749894A (zh) * | 2019-03-28 | 2020-10-09 | 瑞智精密股份有限公司 | 具高低压分区的回转式压缩机装置 |
| JP7215530B1 (ja) | 2021-07-26 | 2023-01-31 | 株式会社富士通ゼネラル | 密閉型圧縮機 |
| JP2023017444A (ja) * | 2021-07-26 | 2023-02-07 | 株式会社富士通ゼネラル | 密閉型圧縮機 |
| WO2023007864A1 (ja) * | 2021-07-26 | 2023-02-02 | 株式会社富士通ゼネラル | 密閉型圧縮機 |
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| JP7306436B2 (ja) | 2021-09-21 | 2023-07-11 | 株式会社富士通ゼネラル | 密閉型圧縮機 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050121 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
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|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070130 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070201 |
|
| A02 | Decision of refusal |
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