JP3265299B2

JP3265299B2 - ガソリンバリア性に優れた燃料容器

Info

Publication number: JP3265299B2
Application number: JP2000058336A
Authority: JP
Inventors: 七歩才林; 浩幸下
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1999-09-07
Filing date: 2000-03-03
Publication date: 2002-03-11
Anticipated expiration: 2020-03-03
Also published as: JP2001146116A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ガソリンバリア
性、熱融着性、および機械強度に優れた燃料容器用成形
部品が燃料容器本体に装着された燃料容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車用に代表される燃料容器に
おいて、軽量化、防錆性、易成形加工性、リサイクル性
などの点から、金属製から熱可塑性樹脂製の燃料容器へ
の実用化が積極的に進められている。

【０００３】しかしながら、熱可塑性樹脂製の燃料容器
を用いた場合、燃料容器本体からのガソリン成分の透過
・揮発が問題となる。そこで、高いガスバリア性を有す
るエチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、ＥＶＯ
Ｈと略す）を含む多層燃料容器が開発されている（特開
平９−２９９０４号公報）。このように燃料容器にＥＶ
ＯＨを含有させることにより、燃料容器本体からのガソ
リン成分の透過・揮発は大幅に改善されている。

【０００４】他方で、燃料容器に付属する成形部品（例
えば、燃料チューブ、給油口のガス抜きライン、圧抜き
用バルブ、およびこれら容器本体とのコネクターなど）
は、一般には、高密度ポリエチレン製のものが使用され
ている。このため、燃料が透過・揮発する。従って、燃
料容器本体をガスバリア性の優れたものとしても、接続
する成形部品から燃料が透過、揮発し、しかもその量は
無視できない量となる。

【０００５】このため高密度ポリエチレンの代わりにバ
リア性樹脂（例えば、ＥＶＯＨなど）を使用することが
考えられる。しかし、バリア性樹脂のみを燃料容器用成
形部品として用いた場合は、ガソリンが透過・揮発する
という問題点は解決できるが、燃料容器本体との熱融着
性、機械強度、耐衝撃性などが不満足なものとなる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】そのため、ガソリンバ
リア性、熱融着性、および機械強度に優れた性能を発揮
する燃料容器用成形部品が望まれている。このような成
形部品を装着した燃料容器は、燃料チューブ、給油口の
ガス抜きライン、圧抜き用バルブなどと燃料容器本体を
接続するコネクター部分からの燃料の漏れが大幅に改善
される。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、１１を超える
溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有
するバリア性樹脂（Ａ）層と１１以下の溶解性パラメー
ター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹
脂（Ｂ）層とを積層してなる成形部品が、燃料容器本体
に装着された燃料容器に関する。

【０００８】好ましい実施態様においては、前記バリア
性樹脂（Ａ）層がポリビニルアルコール系樹脂、ポリア
ミドおよび脂肪族ポリケトンからなる群から選択される
少なくとも一種であるバリア性樹脂（Ａ）層と、熱可塑
性樹脂（Ｂ）層とを含む多層成形部品である。

【０００９】より好ましい実施態様においては、前記バ
リア性樹脂（Ａ）がエチレン含量５〜６０モル％、ケン
化度８５％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体
（Ａ１）からなる。

【００１０】別の好ましい実施態様においては、前記バ
リア性樹脂（Ａ）層がエチレン−ビニルアルコール共重
合体１０〜８０重量％、相容化剤（Ｃ）１〜９０重量
％、および、（Ａ）、（Ｃ）以外の１１以下の溶解性パ
ラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可
塑性樹脂（Ｄ）０〜８９重量％からなる樹脂組成物であ
る。

【００１１】好ましい実施態様においては、前記相容化
剤（Ｃ）がエチレン含有量７０〜９９モル％、ケン化度
４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物、
カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変性ポリ
オレフィンからなる群から選択される。

【００１２】また、好ましい実施態様は、前記熱可塑性
樹脂（Ｂ）層がポリオレフィン系樹脂である。

【００１３】さらに好ましい実施態様においては、前記
熱可塑性樹脂（Ｂ）層が密度０．９３ｇ／ｃｍ^３以上の
ポリエチレンからなる。

【００１４】より好ましい実施態様においては、前記熱
可塑性樹脂（Ｂ）層がエチレン含有量７０〜９９モル
％、ケン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合
体ケン化物、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロ
ン酸変性ポリオレフィンからなる群から選択される。

【００１５】好ましい実施態様においては、前記熱可塑
性樹脂（Ｂ）層がエチレン含有量７０〜９９モル％、ケ
ン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変
性ポリオレフィンからなる群から選択される少なくとも
１種の相容化剤（Ｃ）１〜９９重量％および（Ｃ）以外
の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式か
ら算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｄ）１〜９９重量％か
らなる樹脂組成物である。

【００１６】別の好ましい実施態様においては、前記バ
リア性樹脂（Ａ）層または熱可塑性樹脂（Ｂ）層の少な
くとも一層が無機フィラーを１〜５０重量％含有してい
る。

【００１７】好ましい実施態様においては、前記成形部
品が多層射出成形機により成形されている。

【００１８】好ましい実施態様においては、本発明の燃
料容器は、前記成形部品が熱可塑性樹脂（Ｂ）層を介し
て燃料容器本体に装着されてなる。

【００１９】より好ましい実施態様においては、前記成
形部品が燃料容器用コネクター、燃料容器用キャップま
たは燃料容器用バルブである。

【００２０】好ましい実施態様においては、本発明の燃
料容器は、前記成形部品が熱融着によって燃料容器本体
に装着されてなる。

【００２１】本発明は、また、前記成形部品が装着され
た燃料容器に、熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部品が該成
形部品を介して装着されている燃料容器に関する。

【００２２】好ましい実施態様においては、前記熱硬化
性樹脂（Ｅ）がポリメチレンオキサイドである。

【００２３】

【発明の実施の形態】本発明は、１１を超える溶解性パ
ラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有するバリ
ア性樹脂（Ａ）層と１１以下の溶解性パラメーター（Ｆ
ｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｂ）
層と積層してなる成形部品が燃料容器本体に装着された
燃料容器に関する。

【００２４】本発明の燃料容器における「燃料」は、ガ
ソリンのみならず、アルコール含有ガソリン（メタノー
ルなどのアルコールを含有する）、ＭＴＢＥ（メチルタ
ーシャリーブチルエーテル）含有ガソリンなどの、いわ
ゆる含酸素ガソリンも含む。

【００２５】（バリア性樹脂（Ａ））本発明に用いられ
るバリア性樹脂（Ａ）は、１１を超える溶解性パラメー
ター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有し、かつ本発明
の燃料容器に充填される燃料に対して、バリア性を有す
る樹脂である。かかるバリア性樹脂（Ａ）としては、ガ
ソリン透過量が１００ｇ・２０μｍ／ｍ^２・ｄａｙ（４
０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることが好ま
しい。ガソリン透過量の上限はより好適には１０ｇ・２
０μｍ／ｍ^２・ｄａｙ以下であり、さらに好適には１ｇ
・２０μｍ／ｍ ^２・ｄａｙ以下であり、特に好適には
０．５ｇ・２０μｍ／ｍ^２・ｄａｙ以下であり、最適に
は０．１ｇ・２０μｍ／ｍ^２・ｄａｙ以下である。ここ
でガソリン透過量の測定に用いられるガソリンは、Ｒｅ
ｆ．Ｃと呼ばれるトルエン／イソオクタン＝１／１の体
積分率で混合されるモデルガソリンである。

【００２６】本発明に用いられるバリア性樹脂（Ａ）と
して、ポリビニルアルコール系樹脂（Ａ１）、ポリアミ
ド（Ａ２）および脂肪族ポリケトン（Ａ３）が挙げられ
る。これらの樹脂は単独で用いてもよく、組み合わせて
用いてもよい。これらの樹脂の中でも、ガソリンバリア
性の観点から、本発明に用いられるバリア性樹脂（Ａ）
としてはポリビニルアルコール系樹脂（Ａ１）およびポ
リアミド（Ａ２）が好適であり、特にポリビニルアルコ
ール系樹脂（Ａ１）が好適である。

【００２７】本発明において「ポリビニルアルコール系
樹脂」とは、ビニルエステル重合体、またはビニルエス
テルと他の単量体との共重合体を、アルカリ触媒等を用
いてケン化して得られる樹脂をいう。

【００２８】本発明に用いられるポリビニルアルコール
系樹脂（Ａ１）のビニルエステル成分のケン化度は、好
適には９０％以上であり、より好適には９５％以上であ
り、更に好適には９９％以上である。ケン化度が９０モ
ル％未満では、高湿度下でのガスバリア性が低下する虞
があり、かつガソリンバリア性が不充分になる虞があ
る。ポリビニルアルコール系樹脂（Ａ１）は、ケン化度
の異なる２種類以上のポリビニルアルコール系樹脂の配
合物であってもよい。このような場合には、配合重量比
から算出される平均値をケン化度とする。かかるポリビ
ニルアルコール系樹脂（Ａ１）のケン化度は、核磁気共
鳴（ＮＭＲ）法により求めることができる。

【００２９】本発明に用いられるポリビニルアルコール
系樹脂（Ａ１）としては、溶融成形が可能で、高湿度下
でのガスバリア性が良好であり、かつ優れたガソリンバ
リア性を有する観点から、エチレン−ビニルアルコール
共重合体（ＥＶＯＨ）が好適である。

【００３０】ＥＶＯＨとしては、エチレン−ビニルエス
テル共重合体をけん化して得られるものが好ましい。そ
の中でもエチレン含量５〜６０モル％、ケン化度８５％
以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体が好まし
い。ＥＶＯＨのエチレン含量の下限は、好ましくは１５
モル％以上であり、より好ましくは２０モル％以上、さ
らに好ましくは２５モル％以上である。また、エチレン
含量の上限は、好ましくは５５モル％以下であり、より
好ましくは５０モル％以下である。エチレン含有量が５
モル％未満では溶融成形性が悪くなる虞があり、耐水
性、耐熱水性が低下する虞がある。一方、６０モル％を
超える場合は、バリア性が不足する虞がある。ビニルエ
ステル成分のケン化度は８５％以上が好ましく、より好
ましくは９０％以上、さらに好ましくは９９％以上であ
る。けん化度が８５％未満では、ガソリンバリア性、熱
安定性が不充分となる虞がある。

【００３１】ＥＶＯＨの製造に用いるビニルエステルと
しては酢酸ビニルが代表的なものとしてあげられるが、
その他の脂肪酸ビニルエステル（プロピオン酸ビニル、
ピバリン酸ビニルなど）も使用できる。また、ＥＶＯＨ
は共重合成分としてビニルシラン化合物０．０００２〜
０．２モル％を含有することができる。ここで、ビニル
シラン系化合物としては、たとえば、ビニルトリメトキ
シシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β
−メトキシ−エトキシ）シラン、γ−メタクリルオキシ
プロピルメトキシシランが挙げられる。なかでも、ビニ
ルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランが好
適に用いられる。さらに、本発明の目的が阻害されない
範囲で、他の共単量体、例えば、プロピレン、ブチレ
ン、あるいは、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル
酸メチルもしくは（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽
和カルボン酸またはそのエステル、及び、Ｎ−ビニルピ
ロリドンなどのビニルピロリドンを共重合することも出
来る。

【００３２】さらに、本発明の目的を阻害しない範囲で
ＥＶＯＨにホウ素化合物をブレンドすることもできる。
ここでホウ素化合物としては、ホウ酸類、ホウ酸エステ
ル、ホウ酸塩、水素化ホウ素類等が挙げられる。具体的
には、ホウ酸類としては、オルトホウ酸、メタホウ酸、
四ホウ酸などが挙げられ、ホウ酸エステルとしてはホウ
酸トリエチル、ホウ酸トリメチルなどが挙げられ、ホウ
酸塩としては上記の各種ホウ酸類のアルカリ金属塩、ア
ルカリ土類金属塩、ホウ砂などが挙げられる。これらの
化合物のうちでもオルトホウ酸（以下、単にホウ酸と表
示する場合がある）が好ましい。

【００３３】ホウ素化合物をブレンドする場合、ホウ素
化合物の含有量は好ましくはホウ素元素換算で２０〜２
０００ｐｐｍ、より好ましくは５０〜１０００ｐｐｍで
ある。この範囲にあることで加熱溶融時のトルク変動が
抑制されたＥＶＯＨを得ることができる。２０ｐｐｍ未
満ではそのような効果が小さく、２０００ｐｐｍを超え
るとゲル化しやすく、成形性不良となる場合がある。

【００３４】また、本発明に用いられるＥＶＯＨに対
し、アルカリ金属塩をアルカリ金属元素換算で５〜５０
００ｐｐｍ含有させることも相容性の改善のために効果
的であることから好ましい。

【００３５】アルカリ金属塩のより好適な含有量はアル
カリ金属元素換算で２０〜１０００ｐｐｍ、さらには３
０〜５００ｐｐｍである。ここでアルカリ金属として
は、リチウム、ナトリウム、カリウムなどがあげられ、
アルカリ金属塩としては、一価金属の脂肪族カルボン酸
塩、芳香族カルボン酸塩、金属錯体等が挙げられる。例
えば、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、ステアリン酸ナ
トリウム、ステアリン酸カリウム、エチレンジアミン四
酢酸のナトリウム塩等が挙げられる。中でも酢酸ナトリ
ウム、酢酸カリウムが好適である。

【００３６】また、本発明に用いられるＥＶＯＨに対し
リン化合物を、リン元素換算で２〜２００ｐｐｍ、より
好適には３〜１５０ｐｐｍ、最適には５〜１００ｐｐｍ
含有させることも好ましい。ＥＶＯＨ中のリン濃度が２
ｐｐｍより少ない場合や２００ｐｐｍより多い場合に
は、溶融成形性や熱安定性に問題を生じることがある。
特に、長時間にわたる溶融成形を行なう際のゲル状ブツ
の発生や着色の問題が発生しやすくなる。

【００３７】ＥＶＯＨ中に配合するリン化合物の種類は
特に限定されるものではない。リン酸、亜リン酸等の各
種の酸やその塩等を用いることができる。リン酸塩とし
ては第１リン酸塩、第２リン酸塩、第３リン酸塩のいず
れの形で含まれていても良く、そのカチオン種も特に限
定されるものではないが、アルカリ金属塩、アルカリ土
類金属塩であることが好ましい。中でもリン酸２水素ナ
トリウム、リン酸２水素カリウム、リン酸水素２ナトリ
ウム、リン酸水素２カリウムの形でリン化合物を添加す
ることが好ましく、特に好ましくはリン酸２水素ナトリ
ウム、リン酸水素２カリウムである。

【００３８】また本発明の目的を阻害しない範囲で熱安
定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤、他の樹脂
（ポリアミド、ポリオレフィンなど）、グリセリンやグ
リセリンモノステアレートなどの可塑剤をＥＶＯＨにブ
レンドすることもできる。また、高級脂肪族カルボン酸
の金属塩またはハイドロタルサイト化合物などを添加す
ることは、ＥＶＯＨの熱による劣化を防ぐという観点か
ら有効である。

【００３９】本発明に用いられるＥＶＯＨの好適なメル
トフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃−荷重２１６０
ｇ）は０．１〜５０ｇ／１０分であり、より好適には
０．３〜４０ｇ／１０分、更に好適には０．５〜３０ｇ
／１０分である。但し、融点が１９０℃付近あるいは１
９０℃を超えるものは２１６０ｇ荷重下、融点以上の複
数の温度で測定し、片対数グラフで絶対温度の逆数を横
軸、ＭＦＲの対数を縦軸にプロットし、１９０℃に外挿
した値で表す。これらのＥＶＯＨ樹脂は、それぞれ単独
で用いることもできるし、２種以上を混合して用いるこ
ともできる。

【００４０】本発明のバリア性樹脂（Ａ）として用いら
れるポリアミド（Ａ２）は、アミド結合を有する重合体
であって、例えば、ポリカプロアミド（ナイロン−
６）、ポリウンデカンアミド（ナイロン−１１）、ポリ
ラウリルラクタム（ナイロン−１２）、ポリヘキサメチ
レンアジパミド（ナイロン−６，６）、ポリヘキサメチ
レンセバカミド（ナイロン−６，１２）の如き単独重合
体、カプロラクタム／ラウリルラクタム共重合体（ナイ
ロン−６／１２）、カプロラクタム／アミノウンデカン
酸重合体（ナイロン−６／１１）、カプロラクタム／ω
−アミノノナン酸重合体（ナイロン−６，９）、カプロ
ラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共
重合体（ナイロン−６／６，６）、カプロラクタム／ヘ
キサメチレンジアンモニウムアジペート／ヘキサメチレ
ンジアンモニウムセバケート共重合体（ナイロン−６／
６，６／６，１２）、アジピン酸とメタキシリレンジア
ミンとの重合体、あるいはヘキサメチレンジアミンと
ｍ，ｐ−フタル酸との重合体である芳香族系ナイロンな
どが挙げられる。これらのポリアミドは、それぞれ単独
で用いることもできるし、２種以上を混合して用いるこ
ともできる。これらのポリアミドの中でも、ナイロン−
６がガソリンバリア性の観点から好適である。

【００４１】本発明のバリア性樹脂（Ａ）として用いら
れる脂肪族ポリケトン（Ａ３）とは、一酸化炭素−エチ
レン系共重合体であり、一酸化炭素−エチレン共重合体
としては、一酸化炭素とエチレンとを共重合して得たも
の、または一酸化炭素とエチレンを主体とし、これにエ
チレン以外の不飽和化合物を共重合して得たものが挙げ
られる。ここで、エチレン以外の不飽和化合物として
は、炭素数３以上のα−オレフィン、スチレン、ジエ
ン、ビニルエステル、脂肪族不飽和カルボン酸エステル
などが挙げられる。共重合体としては、ランダム共重合
体、交互共重合体などが挙げられるが、結晶性が高くな
る交互共重合体がバリア性の面で好ましい。

【００４２】交互共重合体のなかでは、一酸化炭素ある
いはエチレン以外の第３成分による共重合が施されてい
る方が、融点が低下するので、溶融安定性の観点から好
ましい。共重合される単量体のうち好適なものとしてα
−オレフィンがあげられ、プロピレン、ブテン−１、イ
ソブテン、ペンテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘ
キセン−１、オクテン−１、ドデセン−１などが挙げら
れるが、なかでも炭素数３〜８個のα−オレフィンが好
ましく、特にプロピレンが好適である。これらα−オレ
フィンの共重合量はポリケトンに対して０．５〜７重量
％であることが、適当な結晶性と溶融安定性を確保でき
る観点から好ましい。

【００４３】また、共重合されるジエンとしては炭素数
４〜１２個のものが好ましく、ブタジエン、イソプレ
ン、１，５−ヘキサジエン、１，７−オクタジエン、
１，９−デカジエンなどが挙げられる。ビニルエステル
としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ピバリン
酸ビニル、などが挙げられる。脂肪族不飽和カルボン
酸、その塩およびそのエステルとしては、アクリル酸、
メタクリル酸、無水マレイン酸、マレイン酸、イタコン
酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、マレ
イン酸モノエステル、マレイン酸ジエステル、フマル酸
モノエステル、フマル酸ジエステル、イタコン酸モノエ
ステル、イタコン酸ジエステル（これらのエステルとし
てはメチルエステル、エチルエステルなどのアルキルエ
ステルなど）、アクリル酸塩、マレイン酸塩、イタコン
酸塩（これらの塩としては１価または２価の金属塩な
ど）が挙げられる。これらの共重合単量体は一種のみで
なく、二種類以上を組み合わせて用いても良い。

【００４４】脂肪族ポリケトン（Ａ３）の製造方法とし
ては、公知の方法、例えば、米国特許第２，４９５，２
８６号および特開昭５３−１２８６９０号、特開昭５９
−１９７４２７号、特開昭６１−９１２２６号、特開昭
６２−２３２４３４号、特開昭６２−５３３３２号、特
開昭６３−３０２５号、特開昭６３−１０５０３１号、
特開昭６３−１５４７３７号、特開平１−１４９８２９
号、特開平１−２０１３３３号、特開平２−６７３１９
号などに記載されている方法が挙げられるが、特にそれ
に制限されるものではない。

【００４５】本発明に用いられる脂肪族ポリケトンの好
適なメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．０１〜５０
ｇ／１０分（２３０℃−荷重２１６０ｇ）、最適には
０．１〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが前記範囲にあ
る場合、樹脂の流動性は優れ、さらに成形加工性も優れ
たものとなる。

【００４６】（熱可塑性樹脂（Ｂ））本発明に用いられ
る、１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式
から算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、ポリ
オレフィン系樹脂、スチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系
樹脂などが挙げられる。熱可塑性樹脂からなる燃料容器
に燃料容器用成形部品を装着する場合、作業工程の簡略
化などの観点から熱融着により装着されることが多い。
一般に、熱可塑性樹脂からなる燃料容器本体の最外層に
は、十分な機械強度を得るために、ポリオレフィン系樹
脂、好ましくは高密度ポリエチレンが用いられる。かか
るポリオレフィン系樹脂の溶解性パラメーターは１１以
下であるため、熱可塑性樹脂（Ｂ）の溶解性パラメータ
ーが１１を超える場合は、燃料容器本体と燃料容器用成
形部品の熱融着性が不充分となり、本発明の燃料容器の
性能が十分に発揮できない。これらの熱可塑性樹脂
（Ｂ）は、それぞれ単独で用いることもできるし、２種
以上を混合して用いることもできる。

【００４７】これらの熱可塑性樹脂（Ｂ）の中でもポリ
オレフィン系樹脂を用いることが燃料容器本体との熱融
着性の観点から好ましい。

【００４８】ポリオレフィン系樹脂としては、高密度、
低密度もしくは超低密度ポリエチレン、カルボン酸変性
ポリオレフィン、ボロン酸変性ポリオレフィン、ポリプ
ロピレン、ポリブテン−１などのα−オレフィンの単独
重合体、エチレン、プロピレン、ブテン−１、ヘキセン
−１などから選ばれたα−オレフィン同士の共重合体な
どが例示される。また、α−オレフィンに以下の成分：
ジオレフィン、塩化ビニル、酢酸ビニルなどのビニル化
合物、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステルなど
の不飽和カルボン酸エステルなど；を共重合したものも
含まれる。また、スチレン系樹脂としては、ポリスチレ
ン、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹
脂（ＡＢＳ）、アクリロニトリル−スチレン共重合樹脂
（ＡＳ）、スチレン−イソブチレンとのブロック共重合
体、スチレン−ブタジエンとの共重合体あるいはスチレ
ン−イソプレンとのブロック共重合体等が挙げられる。

【００４９】上記ポリオレフィン系樹脂の中でも、密度
０．９３ｇ／ｃｍ^３以上のポリエチレン、エチレン含有
量７０〜９９モル％、ケン化度４０％以上のエチレン−
酢酸ビニル共重合体ケン化物、カルボン酸変性ポリオレ
フィン、およびボロン酸変性ポリオレフィンが好まし
い。

【００５０】本発明に用いられるエチレン含有率が７０
〜９９モル％、酢酸ビニル成分のケン化度が４０％以上
のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物は、相容性の
改良の観点から、エチレン含有率は７２〜９６モル％で
あることがより好ましく、７２〜９４モル％のものが更
に好ましい。また酢酸ビニル成分のケン化度は、４５％
以上が好ましい。ケン化度の上限は特になく、実質的に
１００％のケン化度のものも使用できる。

【００５１】上記のエチレン含有率が７０〜９９モル
％、酢酸ビニル成分のケン化度が４０％以上のエチレン
−酢酸ビニル共重合体ケン化物は、好適にはバリア性樹
脂（Ａ）、特に好ましくはＥＶＯＨと配合させて用いら
れる。酢酸ビニル成分のケン化度が４０％未満、あるい
はエチレン含有率が９９モル％を超える場合では、ＥＶ
ＯＨとの相容性が低下し、成形性が悪くなることがあ
る。また、エチレン含有率が７０モル％に満たない場合
は、燃料容器用成形部品と燃料容器本体との熱融着性が
不十分なものとなる。

【００５２】本発明に用いられるエチレン含有率が７０
〜９９モル％、酢酸ビニル成分のケン化度が４０％以上
のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物のメルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）（２１０℃−荷重２１６０ｇ）は
０．１ｇ／１０分以上であることが好ましく、好適には
０．５ｇ／１０分以上であり、１００ｇ／１０分以下、
より好適には５０ｇ／１０分以下、最適には３０ｇ／１
０分以下であることが望ましい。

【００５３】本発明に用いられるカルボン酸変性ポリオ
レフィンとは、オレフィン、特にα−オレフィンと不飽
和カルボン酸またはその無水物とからなる共重合体のこ
とをいい、分子中にカルボキシル基を有するポリオレフ
ィンおよびポリオレフィン中に含有されるカルボキシル
基の全部あるいは一部が金属塩の形で存在しているもの
も含まれる。カルボン酸変性ポリオレフィンのベースと
なるポリオレフィンとしては、ポリエチレン（例えば、
低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエ
チレン（ＬＬＤＰＥ）、超低密度ポリエチレン（ＶＬＤ
ＰＥ）など）、ポリプロピレン、共重合ポリプロピレ
ン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メ
タ）アクリル酸エステル共重合体等の各種ポリオレフィ
ンが挙げられる。

【００５４】不飽和カルボン酸としてはアクリル酸、メ
タアクリル酸、エタアクリル酸、マレイン酸、マレイン
酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、イタコン酸など
が例示され、特にアクリル酸あるいはメタアクリル酸が
好ましい。不飽和カルボン酸の含有量は、好ましくは
０．５〜２０モル％、より好ましくは２〜１５モル％、
さらに好ましくは３〜１２モル％である。不飽和カルボ
ン酸無水物としては無水イタコン酸、無水マレイン酸等
が例示され、特に無水マレイン酸が好適である。不飽和
カルボン酸無水物の含有量としては、好ましくは０．０
００１〜５モル％、より好ましくは０．０００５〜３モ
ル％、更に好ましくは０．００１〜１モル％である。ま
た、共重合体に含有されても良い他の単量体としては、
酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルのようなビニルエステ
ル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸
イソプロピル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｎ−
ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、メタアクリル
酸メチル、メタアクリル酸イソブチル、マレイン酸ジエ
チルのような不飽和カルボン酸エステル、一酸化炭素な
どが例示される。

【００５５】カルボン酸変性ポリオレフィンの金属塩に
おける金属イオンとしては、リチウム、ナトリウム、カ
リウムなどのアルカリ金属、マグネシウム、カルシウム
などのアルカリ土類金属、亜鉛などの遷移金属が例示さ
れ、特に亜鉛を用いた場合が相容性の点で好ましい。カ
ルボン酸変性ポリオレフィンの金属塩における中和度
は、１００％以下、特に９０％以下、さらに７０％以下
の範囲が望ましい。中和度の下限値については、通常５
％以上、特に１０％以上、さらには３０％以上が望まし
い。

【００５６】本発明に用いられるカルボン酸変性ポリオ
レフィンのメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃−
荷重２１６０ｇ）は、好ましくは０．０１〜５０ｇ／１
０分、より好ましくは０．０５〜３０ｇ／１０分、さら
に好ましくは０．１〜１０ｇ／１０分である。これらの
カルボン酸変性ポリオレフィンは、それぞれ単独で用い
ることもできるし、２種以上を混合して用いることもで
きる。

【００５７】本発明で用いられるボロン酸変性ポリオレ
フィンとは、ボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下
でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有
基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有するポリオ
レフィンである。

【００５８】本発明に使用するボロン酸基、ボリン酸基
および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化
しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能
基を有するポリオレフィンとは、ボロン酸基、ボリン酸
基あるいは水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に
転化しうるホウ素含有基からなる群より選ばれる少なく
とも一つの官能基がホウ素−炭素結合により主鎖、側鎖
または末端に結合したポリオレフィンである。このうち
前記官能基が側鎖または末端に結合したポリオレフィン
が好ましく、末端に結合したポリオレフィンが最適であ
る。ここで末端とは片末端または両末端を意味する。ま
たホウ素−炭素結合の炭素は後述するポリオレフィンの
ベースポリマーに由来するもの、あるいはベースポリマ
ーに反応させるホウ素化合物に由来するものである。ホ
ウ素−炭素結合の好適な例としては、ホウ素と主鎖ある
いは末端あるいは側鎖のアルキレン基との結合が挙げら
れる。本発明においてはボロン酸基を有するポリオレフ
ィンが好適であるので、以下この点について説明する。
本発明において、ボロン酸基とは、下記式（Ｉ）で示さ
れるものである。

【００５９】

【化１】

【００６０】また水の存在下でボロン酸基に転化しうる
ホウ素含有基（以下単にホウ素含有基と略記する）とし
ては、水の存在下で加水分解を受けて上記式（Ｉ）で示
されるボロン酸基に転化しうるホウ素含有基であれば、
どのようなものでもよいが、代表例として下記一般式
（II）で示されるボロンエステル基、下記一般式（II
I）で示されるボロン酸無水物基、下記一般式（IV）で
示されるボロン酸塩基が挙げられる。

【００６１】

【化２】

【００６２】

【化３】

【００６３】

【化４】

【００６４】（式中、Ｘ，Ｙは水素原子、脂肪族炭化水
素基（炭素数１〜２０の直鎖状、または分岐状アルキル
基、またはアルケニル基など）、脂環式炭化水素基（シ
クロアルキル基、シクロアルケニル基など）、芳香族炭
化水素基（フェニル基、ビフェニル基など）を表し、
Ｘ，Ｙは同じ基でもよいし、異なっていてもよい。また
ＸとＹは結合していてもよい。ただしＸ，Ｙがともに水
素原子である場合除かれる。またＲ¹，Ｒ²，Ｒ³は上記
Ｘ，Ｙが同様の水素原子、脂肪族炭化水素基、脂環式炭
化水素基、芳香族炭化水素基を表し、Ｒ¹，Ｒ²，Ｒ³は
同じ基でもよいし、異なっていてもよい。またＭはアル
カリ金属またはアルカリ土類金属を表わす。また上記の
Ｘ，Ｙ，Ｒ¹，Ｒ²，Ｒ³には他の基、たとえばカルボキ
シル基、ハロゲン原子などを有していてもよい。）

【００６５】一般式（ＩＩ）〜（ＩＶ）で示されるボロ
ン酸エステルの具体例としては、ボロン酸ジメチルエス
テル基、ボロン酸ジエチルエステル基、ボロン酸ジプロ
ピルエステル基、ボロン酸ジイソプロピルエステル基、
ボロン酸ジブチルエステル基、ボロン酸ジヘキシルエス
テル基、ボロン酸ジシクロヘキシル基、ボロン酸エチレ
ングリコールエステル基、ボロン酸プロピレングリコー
ルエステル基（ボロン酸１，２−プロパンジオールエス
テル基、ボロン酸１，３−プロパンジオールエステル
基）、ボロン酸トリメチレングリコールエステル基、ボ
ロン酸ネオペンチルグリコールエステル基、ボロン酸カ
テコールエステル基、ボロン酸グリセリンエステル基、
ボロン酸トリメチロールエタンエステル基等のボロン酸
エステル基；ボロン酸無水物基；ボロン酸のアルカリ金
属塩基、ボロン酸のアルカリ土類金属塩基等が挙げられ
る。前記の官能基の中でもとくにボロン酸エチレングリ
コールエステル基などのボロン酸エステル基がＥＶＯＨ
との相容性の点から好ましい。なお前記の水の存在下で
ボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基
とは、ポリオレフィンを、水または水と有機溶媒（トル
エン、キシレン、アセトンなど）との混合液体中で、反
応時間１０分〜２時間、反応温度２５℃〜１５０℃の条
件下に加水分解した場合に、ボロン酸基またはボリン酸
基に転化しうる基を意味する。

【００６６】前記官能基の含有量は特に制限はないが、
０．０００１〜１ｍｅｑ／ｇ（ミリ当量／ｇ）が好まし
く、特に、０．００１〜０．１ｍｅｑ／ｇが好ましい。
この程度の少量の官能基の存在により、樹脂組成物の相
容性等が著しく改善されることは驚くべきことである。

【００６７】ホウ素含有基を有するポリオレフィンのベ
ースポリマーとしてはエチレン、プロピレン、１−ブテ
ン、イソブテン、３−メチルペンテン、１−ヘキセン、
１−オクテン等のα−オレフィン類で代表されるオレフ
ィン系単量体等が挙げられる。

【００６８】ベースポリマーはこれらの単量体の一種ま
たは二種あるいは三種以上からなる重合体として使用さ
れる。これらのベースポリマーのうち、特にエチレン系
重合体｛超低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、
中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密
度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチ
レン−アクリル酸エステル共重合体、エチレン−アクリ
ル酸共重合体の金属塩（Ｎａ，Ｋ，Ｚｎ系アイオノマ
ー）、エチレン−プロピレン共重合体｝、が好適なもの
として挙げられる。

【００６９】次に本発明に用いるボロン酸基およびホウ
素含有基を有するオレフィン系重合体の代表的製法につ
いて述べる。ボロン酸基あるいは水の存在によりボロン
酸基に転化しうるホウ素含有基を有するオレフィン系重
合体は、窒素雰囲気下で炭素−炭素二重結合を有するオ
レフィン系重合体にボラン錯体およびホウ酸トリアルキ
ルエステルを反応させることによって、ボロン酸ジアル
キルエステル基を有するオレフィン系重合体を得た後、
水あるいはアルコール類を反応させることによって得ら
れる。この製法において原料として末端に二重結合を有
するオレフィン系重合体を使用すれば、末端にボロン酸
基あるいは水の存在によりボロン酸基に転化しうるホウ
素含有基を有するオレフィン系重合体が得られ、側鎖ま
たは主鎖に二重結合を有するオレフィン系重合体を原料
として使用すれば、側鎖にボロン酸基あるいは水の存在
によりボロン酸基に転化しうるホウ素含有基を有するオ
レフィン系重合体が得られる。

【００７０】原料の二重結合を有するオレフィン系重合
体の代表的製法としては、１）通常のオレフィン系重合
体の末端に微量に存在する二重結合を利用する方法；
２）通常のオレフィン系重合体を無酸素条件下、熱分解
し、末端に二重結合を有するオレフィン系重合体を得る
製法；３）オレフィン系単量体とジエン系重合体の共重
合によりオレフィン系単量体とジエン系単量体との共重
合体を得る製法；が挙げられる。１）については、公知
のオレフィン系重合体の製法を用いることができるが、
特に、連鎖移動剤として水素を用いず、重合触媒として
メタロセン系重合触媒を用いる製法（例えば、ＤＥ４０
３０３９９）が好ましい。２）については、公知の方法
（例えば、ＵＳＰ２８３５６５９，ＵＳＰ３０８７９２
２）によりオレフィン系重合体を窒素雰囲気下や真空条
件下等の無酸素条件下で３００℃〜５００℃の温度で熱
分解することによって得られる。３）については公知の
チーグラー系触媒を用いたオレフィン−ジエン系重合体
の製法（例えば、特開昭５０−４４２８１、ＤＥ３０２
１２７３）を用いることができる。

【００７１】ボラン錯体としては、ボラン−テトラヒド
ロフラン錯体、ボラン−ジメチルスルフィド錯体、ボラ
ン−ピリジン錯体、ボラン−トリメチルアミン錯体、ボ
ラン−トリエチルアミン等が好ましい。これらのなか
で、ボラン−トリエチルアミン錯体およびボラン−トリ
メチルアミン錯体がより好ましい。ボラン錯体の仕込み
量はオレフィン系重合体の二重結合に対し、１／３当量
から１０当量の範囲が好ましい。ホウ酸トリアルキルエ
ステルとしては、トリメチルボレート、トリエチルボレ
ート、トリプロピルボレート、トリブチルボレート等の
ホウ酸低級アルキルエステルが好ましい。ホウ酸トリア
ルキルエステルの仕込み量はオレフィン系重合体の二重
結合に対し１から１００当量の範囲が好ましい。溶媒は
特に使用する必要はないが、使用する場合は、ヘキサ
ン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、シクロヘ
キサン、エチルシクロヘキサン、デカリン等の飽和炭化
水素系溶媒が好ましい。

【００７２】導入する反応は、反応温度２５℃〜３００
℃、好ましくは１００〜２５０℃、反応時間１分〜１０
時間、好ましくは５分〜５時間行うのがよい。

【００７３】水あるいはアルコール類を反応させる条件
としては通常、トルエン、キシレン、アセトン、酢酸エ
チル等の有機溶媒を反応溶媒として用い、水またはメタ
ノール、エタノール、ブタノール等のアルコール類；エ
チレングリコール、１，２−プロパンジオール、１．３
−プロパンジオール、ネオペンテルグリコール、グリセ
リン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトール、
ジペンタエリスリトール等の多価アルコール類をボロン
酸基に対し、１から１００等量以上の大過剰量を用い、
２５℃〜１５０℃の温度で１分〜１日程度反応を行うこ
とによって得られる。なお、前記の官能基の中でボロン
酸基に転化しうるホウ素含有基とは、水または水と有機
溶媒（トルエン、キシレン、アセトンなど）との混合溶
媒中で、反応時間１０分〜２時間、反応温度２５℃〜１
５０℃の条件下に加水分解した場合に、ボロン酸基に転
化しうる基を意味する。

【００７４】本発明に用いられる熱可塑性樹脂（Ｂ）の
好適なメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃−荷重
２１６０ｇ）は、好ましくは０．０１〜１００ｇ／１０
分、さらに好ましくは０．０３〜５０ｇ／１０分、最適
には０．１〜３０ｇ／１０分である。但し、融点が１９
０℃付近あるいは１９０℃を超えるものは２１６０ｇ荷
重下、融点以上の複数の温度で測定し、片対数グラフで
絶対温度の逆数を横軸、ＭＦＲの対数を縦軸にプロット
し、１９０℃に外挿した値で表す。

【００７５】（相容化剤（Ｃ））本発明の燃料容器は、
バリア性樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｂ）層を積層し
てなる成形部品を燃料容器本体に装着してなる。この場
合、バリア性樹脂（Ａ）層に相容化剤（Ｃ）を含ませる
か、熱可塑性樹脂（Ｂ）層として相容化剤（Ｃ）および
（Ｃ）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏ
ｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｄ）からな
る樹脂組成物を用いることにより、得られる（燃料容器
用）多層成形部品の各層間の接着性を向上させることが
できる。

【００７６】相容化剤（Ｃ）としては特に限定されない
が、好適な例として、エチレン含有量７０〜９９モル
％、ケン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合
体ケン化物（Ｃ１）、カルボン酸変性ポリオレフィン
（Ｃ２）、ボロン酸変性ポリオレフィン（Ｃ３）などが
挙げられる。これらの相容化剤（Ｃ）は単独で用いても
良いし、２種以上を混合して用いてもよい。

【００７７】（熱可塑性樹脂（Ｄ））熱可塑性樹脂
（Ｄ）としては、ポリオレフィン系樹脂、スチレン系樹
脂、ポリ塩化ビニル系樹脂などが挙げられる。この中で
も、ポリオレフィン系樹脂が成形部品の熱融着性や経済
性等の観点から、特に好適である。熱可塑性樹脂（Ｄ）
の溶解性パラメーターが１１を超える場合は、本発明の
燃料容器用成形部品の燃料容器本体との熱融着性が不充
分となる。

【００７８】ポリオレフィン系樹脂としては、高密度も
しくは低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテ
ン−１などのα−オレフィンの単独重合体、エチレン、
プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−１などから選ばれ
たα−オレフィン同士の共重合体などが例示される。

【００７９】この中でも、熱可塑性樹脂（Ｄ）として密
度０．９３ｇ／ｃｍ^３以上のポリエチレンを用いた場
合、耐衝撃性、熱融着性の改善効果が優れる観点で好適
である。熱可塑性樹脂製の燃料容器本体の最外層は高密
度ポリエチレンであることが多いため、かかる構成を採
用することにより、特に熱融着性の改善効果が大きくな
る。ポリエチレンは密度が０．９３ｇ／ｃｍ^３以上であ
ることが好適であり、密度が０．９３ｇ／ｃｍ^３未満で
は、耐衝撃性等の機械強度の改善効果が不充分となる虞
がある。

【００８０】（樹脂添加物）本発明に用いられる樹脂組
成物中には、適切な添加剤（例えば、熱安定剤、可塑
剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、着色剤など）が含まれ
てもよいが、これらの添加剤は、本発明の効果を阻害し
ない範囲で使用される。また、高級脂肪族カルボン酸の
金属塩またはハイドロタルサイト化合物などを添加する
ことは、バリア性樹脂（Ａ）がＥＶＯＨである場合に、
ＥＶＯＨの熱による劣化を防ぐという観点から有効であ
る。

【００８１】ここで、ハイドロタルサイト化合物として
は、特に、Ｍ_ｘＡｌ_ｙ（ＯＨ）_２ｘ _{＋３ｙ−２ｚ}（Ａ）
_ｚ・ａＨ_２Ｏ（ＭはＭｇ、ＣａまたはＺｎ、ＡはＣＯ_３
またはＨＰＯ_４、ｘ、ｙ、ｚ、ａは正数）で示される複
塩であるハイドロタルサイト化合物を挙げることができ
る。特に好適なものとして以下のハイドロタルサイト化
合物が例示される。

【００８２】Ｍｇ_６Ａｌ_２（ＯＨ）_１６ＣＯ_３・４Ｈ_２ＯＭｇ_８Ａｌ_２（ＯＨ）_２０ＣＯ_３・５Ｈ_２ＯＭｇ_５Ａｌ_２（ＯＨ）_１４ＣＯ_３・４Ｈ_２ＯＭｇ_１０Ａｌ_２（ＯＨ）_２２（ＣＯ_３）_２・４Ｈ_２ＯＭｇ_６Ａｌ_２（ＯＨ）_１６ＨＰＯ_４・４Ｈ_２ＯＣａ_６Ａｌ_２（ＯＨ）_１６ＣＯ_３・４Ｈ_２ＯＺｎ_６Ａｌ_６（ＯＨ）_１６ＣＯ_３・４Ｈ_２ＯＭｇ_４.５Ａｌ_２（ＯＨ）_１３ＣＯ_３・３．５Ｈ_２Ｏまた、ハイドロタルサイト化合物として、特開平１−３
０８４３９号（ＵＳＰ４９５４５５７）に記載されてい
るハイドロタルサイト系固溶体である、［Ｍｇ _０．７５
Ｚｎ_０．２５］_０．６７Ａｌ_０．３３（ＯＨ）_２（ＣＯ
_３）_{０．１６７}・０．４５Ｈ_２Ｏのようなものも用いる
ことができる。

【００８３】高級脂肪族カルボン酸の金属塩とは、炭素
数８〜２２の高級脂肪酸の金属塩をいう。炭素数８〜２
２の高級脂肪酸としては、ラウリン酸、ステアリン酸、
ミリスチン酸などが挙げられる。金属としては、ナトリ
ウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、亜鉛、バ
リウム、アルミニウムなどがあげられる。このうちマグ
ネシウム、カルシウム、バリウム等のアルカリ土類金属
が好適である。

【００８４】これらの高級脂肪族カルボン酸の金属塩、
またはハイドロタルサイト化合物の含有量は、樹脂組成
物の合計重量に対して０．０１〜３重量部が好ましく、
より好適には０．０５〜２．５重量部である。

【００８５】（多層成形部品）本発明の燃料容器は、上
記バリア性樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｂ）層とを積
層してなる成形部品が燃料容器本体に装着されている。
以下、まず、多層成形部品について説明し、次に、燃料
容器について説明する。

【００８６】本発明に用いられる多層成形部品は、バリ
ア性樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｂ）層とを含んでい
る。バリア性樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｂ）層との
多層構成とすることで、熱可塑性樹脂（Ｂ）層が有する
熱融着性や、耐衝撃性などの機械強度、およびバリア性
樹脂（Ａ）層が有するガソリンバリア性や耐有機溶剤性
を併せ持つ多層成形部品を得ることが可能である。

【００８７】また、上述のように、成形部品がバリア性
樹脂（Ａ）と熱可塑性樹脂（Ｂ）とを積層してなる場合
は、バリア性樹脂（Ａ）層に相容化剤（Ｃ）含ませる
か、熱可塑性樹脂（Ｂ）層として相容化剤（Ｃ）および
（Ｃ）以外の１１以下の溶解性パラメータ（Ｆｅｄｏｒ
ｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｄ）からなる
樹脂組成物を用いることにより、各層間の接着性を向上
させることができる。

【００８８】（バリア性樹脂（Ａ）層）バリア性樹脂
（Ａ）層としては、ポリビニルアルコール系樹脂（Ａ
１）層、ポリアミド樹脂（Ａ２）層、脂肪族ポリケトン
（Ａ３）層が用いられる。ポリビニルアルコール系樹脂
（Ａ１）層が好ましく、その中でもＥＶＯＨ、特に、エ
チレン含有量５〜６０モル％、ケン化度８５％以上のＥ
ＶＯＨの層が好ましい。

【００８９】バリア性樹脂（Ａ）層として、熱可塑性樹
脂（Ｂ）層との層間剥離を改善するために、バリア性樹
脂（Ａ）と相容化剤（Ｃ）と熱可塑性樹脂（Ｄ）とから
なるバリア性樹脂組成物を用いてもよい。

【００９０】バリア性樹脂組成物に用いられる相容化剤
（Ｃ）としては、エチレン含量７０〜９９モル％かつケ
ン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変
性ポリオレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１
種の樹脂が好ましい。

【００９１】熱可塑性樹脂（Ｄ）は必須成分ではない
が、熱可塑性樹脂（Ｄ）を含有させることにより、バリ
ア性樹脂（Ａ）層の機械強度、熱可塑性樹脂（Ｂ）層と
の層間接着性をさらに改善することが可能であり、適切
な樹脂を選択することにより、コストメリットをも享受
することも可能な点で好適である。

【００９２】上記バリア性樹脂組成物は、バリア性樹脂
（Ａ）１０〜８０重量％、相容化剤（Ｃ）１〜９０重量
％、熱可塑性樹脂（Ｄ）０〜８９重量％からなること
が、ガソリンバリア性、層間接着性の改善の点から好ま
しい。

【００９３】バリア性樹脂（Ａ）（特に好ましくは、Ｅ
ＶＯＨ）の含有量は１０〜８０重量％であるが、含有量
の下限は、好適には２０重量％以上であり、さらに好適
には３０重量％以上である。さらに、バリア性樹脂
（Ａ）の含有量の上限は、好適には７０重量％以下であ
り、さらに好適には６０重量％以下である。バリア性樹
脂（Ａ）の含有量が１０重量％未満の場合は、充分なガ
ソリンバリア性が得られない。また、含有量が８０重量
％を超える場合は、熱可塑性樹脂（Ｂ）層との層間接着
性の改善効果が不充分になる虞がある。

【００９４】相容化剤（Ｃ）の含有量は１〜９０重量％
であり、下限は、好適には３重量％以上、さらに好適に
は５重量％以上である。また、相容化剤（Ｃ）の含有量
の上限は好適には８０重量％以下、さらに好適には７０
重量％以下である。相容化剤（Ｃ）の含有量が１重量％
未満の場合は熱可塑性樹脂（Ｂ）層との層間接着性の改
善効果が不充分になり、９０重量％を超える場合は充分
なガソリンバリア性が得られない。

【００９５】熱可塑性樹脂（Ｄ）の含有量の下限は、好
適には１重量％以上であり、より好適には５重量％以上
である。また、熱可塑性樹脂（Ｄ）の含有量の上限は好
適には８０重量％以下であり、より好適には７０重量％
以下である。熱可塑性樹脂（Ｄ）の含有量が８９重量％
を超える場合は、ガソリンバリア性が不充分になる。

【００９６】（熱可塑性樹脂（Ｂ）層）本発明に用いら
れる多層成形部品に用いられる溶解度パラメーターが１
１以下の熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、ポリオレフィン
系樹脂、スチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂などが
挙げられる。燃料容器本体の最外層は通常ポリオレフィ
ン系樹脂であるため、熱可塑性樹脂（Ｂ）の溶解性パラ
メーターが１１を超える場合は、本発明の燃料容器用成
形部品の容器本体との熱融着性が不充分となる。

【００９７】ポリオレフィン系樹脂としては、高密度も
しくは低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテ
ン−１などのα−オレフィンの単独重合体、エチレン、
プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−１などから選ばれ
たα−オレフィン同士の共重合体などが例示される。ま
た、α−オレフィンに以下の成分：ジオレフィン、塩化
ビニル、酢酸ビニルなどのビニル化合物、マレイン酸な
どの不飽和カルボン酸、アクリル酸エステル、メタクリ
ル酸エステルなどの不飽和カルボン酸エステルなど；を
共重合したものも含まれる。さらに、ボロン酸変性ポリ
オレフィンも好適なものとして挙げられる。また、スチ
レン系樹脂としては、ポリスチレン、アクリロニトリル
−ブタジエン−スチレン共重合樹脂（ＡＢＳ）、アクリ
ロニトリル−スチレン共重合樹脂（ＡＳ）、スチレン−
イソブチレンとのブロック共重合体、スチレン−ブタジ
エンとの共重合体あるいはスチレン−イソプレンとのブ
ロック共重合体等が挙げられる。これらの中でも、ポリ
オレフィン系樹脂が成形部品の熱融着性や機械強度、経
済性等の観点から、特に好適である。これらの熱可塑性
樹脂（Ｂ）として、上記に例示した樹脂をそれぞれ単独
で用いることもできるし、２種以上を混合して用いるこ
ともできる。

【００９８】これらの中でも密度０．９３ｇ／ｃｍ^３以
上のポリエチレン、エチレン含有量７０〜９９モル％か
つケン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体
ケン化物、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン
酸変性ポリオレフィンからなる群より選ばれる少なくと
も１種を用いることが好適である。

【００９９】熱可塑性樹脂（Ｂ）として密度０．９３ｇ
／ｃｍ^３以上のポリエチレンを用いた場合、ＥＶＯＨ
（Ａ）層との層間接着性が高くないため、本発明の燃料
容器用多層成形部品は高度な機械強度は得られにくい。
しかしながら、熱可塑性樹脂製の燃料容器本体の最外層
は高密度ポリエチレンであることが多いため、かかる構
成を採用することにより、特に熱融着性の改善効果が大
きくなる。ポリエチレンは密度が０．９３ｇ／ｃｍ^３以
上であることが好適であり、密度が０．９３ｇ／ｃｍ^３
未満では、燃料容器用多層成形部品の機械強度が不充分
となる虞がある。

【０１００】熱可塑性樹脂（Ｂ）層として、カルボン酸
変性ポリオレフィンまたはボロン酸変性ポリオレフィン
を用いた場合、密度０．９３ｇ／ｃｍ^３以上のポリエチ
レンを用いた場合と比較して、燃料容器用多層成形部品
と燃料容器本体との熱融着性がある程度低下するが、バ
リア性樹脂（Ａ）層との高い層間接着性が得られるた
め、機械強度に優れた多層成形部品が得られる観点から
好適である。

【０１０１】熱可塑性樹脂（Ｂ）層として、得られる燃
料容器用成形部品の機械強度の改善、燃料容器本体との
熱融着性の改良などの観点から、相容化剤（Ｃ）と熱可
塑性樹脂（Ｄ）とからなる樹脂組成物層が好適に用いら
れる。このような樹脂組成物を用いることにより、熱可
塑性樹脂（Ｂ）層が相容化剤（Ｃ）単独からなる場合、
あるいは熱可塑性樹脂（Ｄ）単独からなる場合と比較し
て、その中間的な性能を得ることが出来る。即ち、燃料
容器本体との熱融着性という観点では、一般に熱可塑性
樹脂（Ｂ）層が前記相容化剤（Ｃ）単独からなる場合よ
り下回るが、相容化剤（Ｃ）単独の場合よりも優れた成
形品を得ることが出来る。一方、バリア性樹脂（Ａ）層
との層間接着性と言う観点では、一般に熱可塑性樹脂
（Ｂ）層が相容化剤（Ｃ）単独からなる場合より下回る
が、熱可塑性樹脂（Ｄ）単独の場合よりも優れた成形品
を得ることが出来る。このように、燃料容器本体との熱
融着性と、バリア性樹脂（Ａ）層との層間接着性の、双
方にバランス良く優れた成形品を得られる観点から、か
かる相容化剤（Ｃ）と熱可塑性樹脂（Ｄ）とからなる樹
脂組成物を熱可塑性樹脂（Ｂ）層として用いることが好
適である。

【０１０２】相容化剤（Ｃ）としては、エチレン含有量
７０〜９９モル％かつケン化度４０％以上のエチレン−
酢酸ビニル共重合体ケン化物、カルボン酸変性ポリオレ
フィンおよびボロン酸変性ポリオレフィンからなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の樹脂が好ましく、中でも、
カルボン酸変性ポリオレフィンまたはボロン酸変性ポリ
オレフィンが好ましい。

【０１０３】熱可塑性樹脂（Ｄ）としては、燃料容器用
多層成形部品の機械強度、燃料容器本体との熱融着性か
ら、密度０．９３ｇ／ｃｍ^３以上のポリエチレンを用い
ることが特に好適である。密度が０．９３ｇ／ｃｍ^３未
満では、耐衝撃性等の機械強度が不充分となる虞があ
る。熱可塑性樹脂（Ｄ）として密度０．９３ｇ／ｃｍ^３
以上のポリエチレンを用いた場合、かかる構成の燃料容
器用成形部品は従来品よりも耐衝撃性では劣るが、従来
品に比べガソリンバリア性に大きな改善効果が見られ
る。

【０１０４】好ましい樹脂組成物は、相容化剤（Ｃ）１
〜９９重量％と熱可塑性樹脂（Ｄ）９９〜１重量％とか
らなる樹脂組成物であり、相容化剤（Ｃ）が１重量％未
満の場合、ＥＶＯＨ（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｄ）層と
の層間接着性の改善効果が不足する虞があり、結果とし
て得られる燃料容器用多層成形部品の機械強度が低下す
ることがある。また、前記熱可塑性樹脂（Ｄ）が１重量
％未満の場合は、燃料容器用多層成形部品の熱融着性の
改善効果が不充分なものとなる虞がある。

【０１０５】（無機フィラーの添加）上記バリア性樹脂
（Ａ）層、熱可塑性樹脂（Ｂ）層のいずれかに、あるい
は両方に、無機フィラーを添加しても良い。バリア性樹
脂（Ａ）層に無機フィラーを添加した場合、ガソリンバ
リア性が向上する観点で好適である。また、熱可塑性樹
脂（Ｂ）層に無機フィラーを添加した場合、機械強度の
向上や、ガソリンによる膨潤の低減に代表される耐有機
溶剤性の向上などの改善効果を得ることができる。

【０１０６】本発明で用いられる無機フィラーの好まし
い例としては、マイカ、セリサイト、ガラスフレークお
よびタルクなどが挙げられ、特に限定されるものではな
い。これらの無機フィラーは単独で用いることもできる
し、また複数の混合物としても用いることが出来る。

【０１０７】本発明における無機フィラーの含有量は１
〜５０重量％であることが好適であり、含有量の下限は
より好ましくは５重量％以上、さらに好ましくは１０重
量％以上であり、最適には１５重量％以上である。ま
た、含有量の上限はより好ましくは４５重量％以下であ
り、更に好ましくは４０重量％以下である。１重量％未
満の場合、機械強度やガソリンバリア性の向上などの改
善効果が不満足なものとなる虞がある。一方、５０重量
％を超える場合は成形時に流動異常が生じ易くなり、ヒ
ケ、ウェルドライン等の原因となり、外観良好な成形品
を得ることが出来ない虞がある。

【０１０８】（多層成形部品の層構成）本発明に用いら
れる多層成形部品の層構成は特に限定されないが、バリ
ア性樹脂（Ａ）層をＡ、熱可塑性樹脂（Ｂ）層をＢとし
た場合、（外）Ａ／Ｂ（内）、（外）Ｂ／Ａ／Ｂ
（内）、（外）Ｂ／Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ（内）などが好適な
ものとして例示される。特に、本発明の燃料容器用多層
成形部品が二色成形機で成形される場合は、成形のし易
さの観点からＡ／Ｂ構成が好適であり、特に当該成形部
品の耐ストレスクラック性の観点から、（外）Ａ／Ｂ
（内）構成が好適である。一方、共射出成形で成形され
る場合は、成形のし易さ、金型の設計のし易さ、コスト
メリットなどの観点から、（外）Ｂ／Ａ／Ｂ（内）の構
成を有することが好適である。なお、ここで（内）は内
層側、すなわち直接燃料と接触する側の層を指す。ま
た、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、熱可塑性
樹脂（Ｂ）層は複層構成であっても良く、接着性樹脂層
とポリオレフィン系樹脂層を含む複層構成や、熱可塑性
樹脂（Ｂ）とバリア性樹脂（Ａ）をブレンドしてなる樹
脂組成物層（回収層など）とポリオレフィン系樹脂層を
含む複層構成であっても良い。

【０１０９】バリア性樹脂（Ａ）層の厚みは特に限定さ
れるものではないが、バリア性樹脂（Ａ）層が実質的に
バリア性樹脂（Ａ）のみからなる場合、各層の厚み、ガ
ソリンバリア性および機械強度などの観点から、バリア
性樹脂（Ａ）層の厚みが、全層厚みの０．５〜５０％で
あることが好ましい。バリア性樹脂（Ａ）層の厚みは、
全層厚みに対してより好適には１〜４０％であり、さら
に好適には３〜３０％である。

【０１１０】バリア性樹脂（Ａ）層が樹脂組成物である
場合、（Ａ）成分配合割合の含有量を変えることによっ
て、バリア性樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂（Ｂ）層の厚
み比が同じ構成でも、多層成形部品のガソリンバリア性
は異なるものとなる。即ち、バリア性樹脂（Ａ）層にお
ける（Ａ）成分の配合割合が大きい場合はバリア性樹脂
（Ａ）層の厚みが小さくてもガソリンバリア性が維持で
きるが、バリア性樹脂（Ａ）層における（Ａ）成分の配
合割合が小さい場合は、ガソリンバリア性を維持するた
めにはバリア性樹脂（Ａ）層の厚みを大きくする必要が
ある。このように、バリア性樹脂（Ａ）層の組成により
バリア性樹脂（Ａ）層の好適な厚みは変動するが、一般
的には、樹脂組成物（Ａ）層の厚みが、全層厚みの３０
〜９０％であることが好ましい。さらに好ましくは、樹
脂組成物（Ａ）層の厚みは全層厚みの３５〜８５％であ
り、最適には４０〜８０％である。

【０１１１】（多層成形部品の製造）本発明に用いられ
るバリア性樹脂（Ａ）層および熱可塑性樹脂（Ｂ）層
に、相容化剤（Ｃ）と熱可塑性樹脂（Ｄ）が配合される
場合、あるいはバリア性樹脂（Ａ）層および熱可塑性樹
脂（Ｂ）層が無機フィラーを含む樹脂組成物である場
合、通常の溶融混練装置により各成分を溶融混練するこ
とにより、容易に目的とする樹脂組成物を得ることがで
きる。各成分をブレンドする方法は特に限定されるもの
ではないが、バリア性樹脂（Ａ）、熱可塑性樹脂
（Ｂ）、相容化剤（Ｃ）、熱可塑性樹脂（Ｄ）を適宜組
合せて、単軸または二軸スクリュー押出機などで溶融混
錬し、ペレット化し乾燥する方法等が挙げられる。溶融
配合操作においては、ブレンドが不均一になったり、ゲ
ル、ブツが発生、混入したりする可能性があるので、ブ
レンドペレット化はなるべく混練度の高い押出機を使用
し、ホッパー口を窒素ガスでシールし、低温で押出しす
ることが望ましい。

【０１１２】本発明に用いられる多層成形部品を得る方
法としては、例えば、一般のポリオレフィンの分野にお
ける適切な成形方法が用いられるが、コネクター、キャ
ップ、バルブなどに例示される燃料容器用多層成形部品
は一般に形状が複雑になるため、多層射出成形方法によ
り成形することが特に好適である。多層射出成形として
は二色成形、インサート射出成形、共射出成形などが挙
げられ、目的とする成形品の形状等により適宜選ばれ、
特に限定されるものではない。

【０１１３】ここで、二色成形とは、例えば２組の射出
機構を有する成形機を用い、単一の金型に溶融したバリ
ア性樹脂（Ａ）もしくは熱可塑性樹脂（Ｂ）を射出後、
熱可塑性樹脂（Ｂ）もしくはバリア性樹脂（Ａ）を射出
するものである。二色成形は金型が反転する方式が従来
から用いられているが、コアーバック方式なども適宜選
ぶことが出来、特に限定されるものではない。金型反転
方式の例としては、例えば、バリア性樹脂（Ａ）層を
Ａ、熱可塑性樹脂（Ｂ）層をＢとした場合、（１）ま
ず、熱可塑性樹脂（Ｂ）を射出後、金型を反転させ、続
いてバリア性樹脂（Ａ）を射出して、Ａ／Ｂの２層構成
を得る方法、（２）熱可塑性樹脂（Ｂ）を射出後、金型
を反転させてバリア性樹脂（Ａ）を射出、再度金型を反
転させて熱可塑性樹脂（Ｂ）を射出して、Ｂ／Ａ／Ｂの
３層構成を得る方法などが挙げられるが特に限定はされ
ない。

【０１１４】インサート射出成形とは、例えば予め成形
しておいた成形品を金型に装着後、射出成形を行うもの
である。例えば、予めバリア性樹脂（Ａ）からなる成形
品もしくは熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる成形品を射出成
形により得た後、これをインサート射出成形機に装着
し、熱可塑性樹脂（Ｂ）および／またはバリア性樹脂
（Ａ）を射出して得られる、Ａ／Ｂの２層構成品、Ｂ／
Ａ／Ｂ層の３層構成品等が挙げられるが、特に限定され
るものではない。

【０１１５】共射出成形とは、例えば２台の射出シリン
ダーを有する成形機を用い単一の金型に１回の型締め操
作を行い、溶融したバリア性樹脂（Ａ）および熱可塑性
樹脂（Ｂ）をそれぞれの射出シリンダーより同心円状の
ノズル内にタイミングをずらして交互に射出すること、
あるいは同心円状のノズル内に同時に射出することによ
り得られる。例えば、（１）先に内外層用の熱可塑性樹
脂（Ｂ）層を射出し、次いで、中間層となるバリア性樹
脂（Ａ）を射出して、Ｂ／Ａ／Ｂ層の３層構成の成形品
を得る方法、あるいは（２）先に内外層用の熱可塑性樹
脂（Ｂ）層を射出し、次いでバリア性樹脂（Ａ）を射出
して、それと同時にあるいはその後に熱可塑性樹脂
（Ｂ）層を再度射出し、Ｂ／Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ層の５層構
成の成形品を得る方法などが挙げられるが、特に限定さ
れない。

【０１１６】（成形部品および成形部品が装着された燃
料容器本体）本発明の燃料容器は、ガソリンのみなら
ず、アルコール含有ガソリン、ＭＴＢＥ含有ガソリンな
どの、いわゆる含酸素ガソリンを好適に収納できる容器
であり、燃料容器本体とこの燃料容器本体に装着された
成形部品からなる。

【０１１７】燃料容器本体は、好ましくは熱可塑性樹脂
製であり、通常、中間層にバリア性樹脂層を有する多層
構造の樹脂からなり、最外層にはポリオレフィン層が配
置されていることが、燃料容器の機械強度などの点から
好ましい。バリア性樹脂層としては、好適にはＥＶＯＨ
が用いられ、エチレン含有量５〜６０モル％、ケン化度
９０％以上であるＥＶＯＨが好ましい。最外層のポリオ
レフィンとしては、高密度ポリエチレンであることが好
ましい。

【０１１８】本発明に用いられる成形部品は、燃料容器
本体に装着されて用いられる成形部品をいい、具体的に
は、燃料容器用コネクター、燃料容器用キャップ、燃料
容器用バルブなどが挙げられるが、これに限定されな
い。好ましくは、燃料容器用コネクター、燃料容器用バ
ルブである。

【０１１９】成形部品を燃料容器本体に装着する方法は
特に限定されず、ねじ込み式、填め込み式による装着、
および熱融着による装着が例示されるが、熱融着による
装着が組み付け工数の減少および装着部分からの燃料漏
れの抑制という観点から、特に好ましい。熱融着には一
般的な手法が用いられ、ヒーターなどにより燃料容器本
体および／または燃料容器用成形部品の融着面を加熱し
た後、融着を行う方法、燃料容器本体と当該成形部品を
高周波融着する方法、および燃料容器本体と当該成形部
品を超音波融着する方法などが例示されるが、これらに
限定されない。

【０１２０】成形部品コネクターとしての成型部品の使
用態様としては、燃料容器本体に装着された燃料容器用
コネクターとして使用する態様、さらにフレキシブルな
燃料輸送用のパイプが装着される態様などが挙げられる
が、これらに限定されない。このコネクターを燃料容器
本体に装着する方法としては、ねじ込み式、填め込み
式、熱融着による接合などが例示されるが、組み付け工
数の減少および接合部分からの燃料漏れの抑制という観
点から、熱融着により装着されることが好ましい。その
ため、このコネクターは燃料容器本体との熱融着性に優
れていることが特に好ましい。また、燃料容器本体とこ
のコネクターの装着部分からの燃料漏れを抑制するため
に、コネクターはガソリンバリア性に優れていることが
特に好適である。さらに、コネクターは耐ストレスクラ
ック特性、耐有機溶剤性に優れていることが、燃料容器
用成形部品の長期連続使用性、すなわち製品寿命の観点
から好適である。

【０１２１】また、燃料容器用コネクターとしての好適
な実施態様としては、燃料容器本体に接合された燃料容
器用コネクターに、さらにフレキシブルな燃料輸送用の
パイプが接合される。このため、車両走行時や、燃料容
器からエンジンへの燃料の供給時、あるいは燃料供給口
から燃料容器への燃料の受け入れ時など、燃料容器その
ものの振動あるいは輸送パイプの振動によるコネクター
への連続的負荷が発生する。これらの観点から、燃料容
器用コネクターは、耐衝撃性、耐ストレスクラック性、
耐有機溶剤性に優れていることが望ましい。

【０１２２】燃料容器用キャップは、給油口の閉蓋具と
して用いられる。その接合方法は特に限定されないが、
ねじ込み式、填め込み式などが例示され、好ましくはね
じ込み式である。現在、多くの燃料容器用キャップは金
属製であるが、軽量化、リサイクルなどの観点から熱可
塑性樹脂製のキャップが近年注目を集めている。また、
給油口は給油管、燃料容器用コネクターを経て燃料容器
本体と繋がっているが、従来、金属製の燃料容器用キャ
ップから発生する錆による金属酸化物の燃料容器への混
入が問題となっている。かかる観点からも、熱可塑性樹
脂からなるキャップの存在意義は大きい。かかる燃料容
器用キャップはガソリンバリア性、耐有機溶剤性、耐ス
トレスクラック特性に優れていることが好ましく、開閉
を繰り返すことから、耐摩耗性等の機械強度にも優れて
いることがさらに好ましい。

【０１２３】また、熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部品
が、成形部品が装着された燃料容器本体に、成形部品を
介して装着されてなる燃料容器も、本発明の実施態様と
して好適である。上記構成の燃料容器は、熱硬化性樹脂
（Ｅ）からなる部品が機械強度および優れたガソリンバ
リア性を有し、かつ熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部品と
燃料容器本体との装着部分に本発明の樹脂組成物からな
る成形部品を介在させることにより、高いガソリンバリ
ア性を付与することが出来る点で好適である。熱硬化性
樹脂（Ｅ）としては、機械強度、ガソリンバリア性など
の観点からポリメチレンオキサイド系樹脂を用いること
が特に好適である。かかる構成によって燃料容器に装着
される燃料容器用成形部品は特に限定されないが、燃料
容器用圧抜きバルブが好適である。

【０１２４】熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部品が、成形
部品を介して燃料容器に装着される方法は特に限定され
ない。まず、燃料容器本体に成形部品を装着し、次にこ
の成形部品に熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる燃料容器用部
品をねじ込み式あるいは填め込み式などの方法で装着す
る方法、または、まず、熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部
品に上記成形部品を装着し、ついで、これを燃料容器本
体に装着する方法などが例示されるが、特に限定されな
い。

【０１２５】成形部品を燃料容器本体に装着する方法は
特に限定されない。ねじ込み式、填め込み式による装
着、および熱融着による装着が例示されるが、熱融着に
よる装着が組み付け工数の減少および装着部分からの燃
料漏れの抑制という観点から、特に好ましい。

【０１２６】熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部品に、成形
部品を装着する方法は特に限定されない。ねじ込み式、
填め込み式による方法が好適である。また、熱硬化性樹
脂（Ｅ）からなる部品と燃料容器との接合面を本発明に
用いる樹脂組成物で被覆する方法も好適である。熱硬化
性樹脂（Ｅ）と本発明で用いられる樹脂組成物は一般的
に接着性が小さいことから、熱硬化性樹脂（Ｅ）からな
る部品の表面を、成形部品の機能を阻害しない範囲内で
出来るだけ本発明に用いる樹脂組成物で被覆することが
特に好適である。かかる構成を採用することにより、熱
硬化性樹脂（Ｅ）からなる成形部品本体と、本発明の樹
脂組成物との界面の剥離を抑制することが可能である。

【０１２７】また、成形部品本体を、本発明に用いる樹
脂組成物で被覆する方法は特に限定されないが、先に射
出成形法などで作成した熱硬化性樹脂（Ｅ）からなる部
品本体を金型内に設置し、これに射出成形機にて本発明
の樹脂組成物を射出して被覆する方法（インサートイン
ジェクション法）、あるいは熱硬化性樹脂（Ｅ）および
本発明に用いる樹脂組成物を共射出成形する方法などが
好適なものとして挙げられるが、インサートインジェク
ション法が特に好適である。

【０１２８】

【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
するが、本発明はこの実施例に限定されるものではな
い。（使用材料）実施例１〜１５および比較例１〜７の成形
部品の製造に用いた樹脂成分を以下の表１に示す。

【０１２９】

【表１】

【０１３０】（本発明に使用する樹脂の合成）（合成例１）表１のボロン酸変性ポリエチレン（b-3）
（および（c-3））（末端にボロン酸エチレングリコー
ルエステル基を有する高密度ポリエチレン）は、以下の
ように調製した。

【０１３１】冷却器、撹拌機および滴下ロート付きセパ
ラブルフラスコに高密度ポリエチレン｛ＭＦＲ０．３ｇ
／１０分（１９０℃−荷重２１６０ｇ）密度０．９５２
ｇ／ｃｍ^３、末端二重結合量０．０４８ｍｅｑ／ｇ｝１
０００ｇ、デカリン２５００ｇを仕込み、室温で減圧す
ることにより脱気を行った後、窒素置換を行った。これ
にホウ酸トリメチル７８ｇ、ボラン−トリエチルアミン
錯体５．８ｇを添加し、２００℃で４時間反応後、蒸留
器具を取り付けさらにメタノール１００ｍｌをゆっくり
滴下した。メタノール滴下終了後、減圧蒸留により、メ
タノール、ホウ酸トリメチル、トリエチルアミン等の低
沸点の不純物を留去した。さらにエチレングリコール３
１ｇを添加し、１０分間撹拌後、アセトンに再沈し、乾
燥することにより、ボロン酸エチレングリコールエステ
ル基量０．０２７ｍｅｑ／ｇ、ＭＦＲ０．３ｇ／１０分
（１９０℃−荷重２１６０ｇ）のボロン酸変性高密度ポ
リエチレン（b-3）（および（c-3））を得た。

【０１３２】（使用樹脂の燃料透過量の測定）バリア性
樹脂（Ａ）の燃料透過量の測定は、以下の（１）〜
（５）の工程で行った。（１）高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）としてＰａｘｏ
ｎ製ＢＡ−０５５（密度０．９７０ｇ／ｃｍ^３、１９０
℃−荷重２１６０ｇにおけるＭＦＲ＝０．０３ｇ／１０
分）を、接着性樹脂（Ｔｉｅ）として三井化学製ＡＤＭ
ＥＲＧＴ−６ＡＭＦＲ０．９４ｇ／１０分（１９０℃
−荷重２１６０ｇ）を用い、高密度ポリエチレン、バリ
ア性樹脂（Ａ）、接着性樹脂を別々の押出機に仕込み、
高密度ポリエチレン／接着性樹脂／バリア性樹脂（Ａ）
／接着性樹脂／高密度ポリエチレン（膜厚み５０μｍ／
５μｍ／１０μｍ／５μｍ／５０μｍ）の構成を有する
全層厚み１２０μｍの共押出シートを成形装置により得
た。押出成形は高密度ポリエチレンが直径６５ｍｍ、Ｌ
／Ｄ＝２４の一軸スクリューを備えた押出機を１７０〜
２１０℃の温度とし、接着性樹脂は直径４０ｍｍ、Ｌ／
Ｄ＝２２ｍｍの一軸スクリューを備えた押出機を１６０
〜２１０℃の温度とし、バリア性樹脂（Ａ）は直径４０
ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２の一軸スクリューを備えた押出機を
１７０〜２１０℃の温度とし、フィードブロック型ダイ
（幅６００ｍｍ）を２１０℃で運転し、共押出シート
（ａ１）を得た。

【０１３３】（２）該共押出シート（ａ１）の片面をア
ルミテープ（エフピー化工株式会社製、商品名アルミシ
ール：ガソリンバリア性＝０ｇ・２０μｍ／ｍ^２・ｄａ
ｙ）を用いて被覆した。（３）該共押出シート（ａ１）およびアルミテープで被
覆した共押出シート（ｂ１）をそれぞれ２１０ｍｍ×３
００ｍｍの大きさにカットした。（４）カットしたそれぞれのシートを中央で折り曲げ、
二辺を、富士インパルス製ヒートシーラーＴ−２３０を
使用し、ダイヤル６にてシール幅１０ｍｍになるように
ヒートシールし、パウチを作製した。（５）それぞれのパウチにモデルガソリンとしてＲｅ
ｆ．Ｃ（トルエン／イソオクタン＝１／１）をシールさ
れていない辺より２００ｍｌ充填し、投入辺を上述した
方法と同様にシール幅１０ｍｍとなるようにヒートシー
ルした。

【０１３４】該燃料投入パウチを防爆型恒温恒湿槽（４
０℃−６５％ＲＨ）に放置し、７日おきに３ヶ月間パウ
チの重量を測定した。かかる試験を、アルミ箔なしの共
押出パウチ（ａ２）およびアルミテープで被覆した共押
出パウチ（ｂ２）それぞれ５個のパウチについて行い、
放置前と各放置時間後の該パウチの重量変化を読みと
り、放置時間とパウチの重量変化量の傾きから燃料透過
量を算出した。

【０１３５】アルミテープなしの共押出パウチ（ａ２）
の燃料透過量はパウチ表面とヒートシール部の双方から
の燃料透過量の和を示し、アルミテープで被覆した共押
出パウチ（ｂ２）の燃料透過量はヒートシール部分から
の燃料透過量を示す。

【０１３６】｛（ａ２）からの透過量｝−｛（ｂ２）か
らの透過量｝をバリア性樹脂（Ａ）の燃料透過量とし、
バリア性樹脂（Ａ）層２０μｍあたりの透過量に厚み換
算をしてバリア性樹脂（Ａ）の燃料透過量（ｇ・２０μ
ｍ／ｍ^２・ｄａｙ）を求めた。

【０１３７】Ｄ．多層成形部品の製造１（実施例１〜７、比較例１〜２）この実施例１〜７は、
熱可塑性樹脂（Ｂ）層として、相容化剤（Ｃ）と熱可塑
性樹脂（Ｄ）との樹脂組成物を用いる場合を含む、多層
の成形部品の製造を示す実施例である。

【０１３８】実施例１ＭＦＲ０．３ｇ／１０分（１９０℃−荷重２１６０
ｇ）、密度０．９５２ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン（d-
1）７０重量部および無水マレイン酸変性ポリエチレン
（c-2）（三菱化学製「モディックＨ５４１」）３０重
量部からなるブレンド物を以下の方法で得た。即ち、密
度０．９５２ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン（d-1）および
無水マレイン酸変性ポリエチレン（c-2）を二軸スクリ
ュータイプのベント式押出機に入れ、窒素の存在下２２
０℃で押出しペレット化を行い樹脂組成物のペレットを
得た。

【０１３９】得られたペレットとエチレン含有量３２モ
ル％、ケン化度９９．５％、ＭＦＲ１．６ｇ／１０分
（１９０℃−荷重２１６０ｇ）のＥＶＯＨ（a-1）を共
射出成形機にそれぞれ仕込み、図１に示す形状の、内径
６２ｍｍ、外径７０ｍｍ、高さ４０ｍｍの円筒状２種３
層の多層射出成形品（コネクター様成形品）を作製し
た。層構成は（外）熱可塑性樹脂（Ｂ）層／ＥＶＯＨ
（Ａ）層／熱可塑性樹脂（Ｂ）層（内）であり、各部位
において厚み比を（外）５５／１５／３０％（内）とな
るようにした。このコネクター様成形品は、図２に示さ
れるように、容器本体２に取り付けられ、コネクター様
成形品１の口部にパイプ３が取り付けられる。一方、実
施例１と同じ樹脂を用いて、同じ層構成のＥＶＯＨ系多
層燃料容器を作製した。

【０１４０】得られた多層燃料容器に、コネクター装着
のため、直径６５ｍｍの孔を２ヶ所あけた後、その部分
および上記作製した２種３層のコネクター様成形品の双
方を２５０℃の鉄板で４０秒融解させた後に圧着して熱
融着させて、２個のコネクター付き多層燃料容器を得
た。本多層射出成形品を融着させた多層燃料容器を用い
て、以下の方法でガソリンバリア性および接着強度を評
価した。結果を表２に示す。

【０１４１】（１）ガソリンバリア性得られた２ヶ所の開口部をもつ多層燃料容器に、２５リ
ッターのモデルガソリン（トルエン：イソオクタン＝５
０／５０体積％）を充填した。次いで、本コネクター様
成形品の片側に直径８０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのアルミ
板をエポキシ系接着剤にて強固に接着させた後、防爆型
恒温恒湿槽（４０℃−６５％ＲＨ）にて６０日後の重量
減少量（ｎ＝５）を測定した（Ｗ）。対照として２ヶ所
の開口部に多層燃料容器に使用した樹脂と同じ樹脂を用
いて得られた多層シート（ＨＤＰＥ／接着性樹脂／ＥＶ
ＯＨ（a-1）／接着性樹脂／ＨＤＰＥ＝２１００／１０
０／６００／１００／１１００μｍ）をコネクターと同
様に熱融着させた燃料容器（厚み１１００μｍのＨＤＰ
Ｅ層側を燃料容器本体に熱融着）を用意し、同様にモデ
ルガソリンの重量減少量を測定した（ｗ）。本コネクタ
ー部からのガソリン減少量は以下の式（１）から算出し
た。コネクターからのガソリン減少量＝Ｗ−ｗ（１）

【０１４２】（２）接着強度ガソリンバリア測定に用いたコネクター様多層成形品付
ガソリンタンクのコネクター周辺部を、コネクターを中
心に直径２０ｃｍで切り出した。このテストピースのコ
ネクター部分と切り出された燃料容器シート部とをそれ
ぞれ固定し、オートグラフ（島津製ＡＧ−５００Ａ）を
用いて融着部が剥離する強度を求めた。

【０１４３】（３）多層品の層間せん断強度得られたコネクター様成形部品とほぼ同じ層構成を有す
る多層平板を作成して層間せん断強度を測定した。すな
わち、１００×１００×５ｍｍ（タテ×ヨコ×厚み）の
熱可塑性樹脂（Ｂ）／ＥＶＯＨ（Ａ）／熱可塑性樹脂
（Ｂ）の２種３層の多層平板（厚み構成は熱可塑性樹脂
（Ｂ）／ＥＶＯＨ（Ａ）／熱可塑性樹脂（Ｂ）＝２．７
５／０．７５／１．５ｍｍ）を射出成形により成形し
た。該多層平板を用い、ＪＩＳＫ７０５７に準じてテス
トピースを作成後、層間せん断強度を測定した。なお、
ここで言う層間せん断強度とは、熱可塑性樹脂（Ｂ）層
とＥＶＯＨ（Ａ）層の層間に破壊（剥離）が生じたとき
の強度である。

【０１４４】実施例２〜６、比較例１〜２表１に記載のバリアー性樹脂（Ａ）（a-1）と、熱可塑
性樹脂（Ｂ）（b-1）、（b-2）、（b-3）、相容化剤
（Ｃ）（c-1）、（c-2）、（c-3）、熱可塑性樹脂
（Ｄ）（d-1）とを用いて、表２に記載の構成で実施例
１２と同様にコネクター様成形品を作製し、実施例１と
同様に評価した。結果を表２に示す。

【０１４５】実施例７表１に記載の熱可塑性樹脂（Ｂ）（（d-1）／（c-2）＝
７０／３０）と、エチレン含有量３２モル％、ケン化度
９９．５％、ＭＦＲ１．６ｇ／１０分（１９０℃−荷
重２１６０ｇ）のＥＶＯＨ（a-1）を二色成形機にそれ
ぞれ仕込み、内径６２ｍｍ、外径７０ｍｍ、高さ４０ｍ
ｍの円筒状２種２層の多層射出成形品（図１）を作製し
た。層構成は（外）ＥＶＯＨ（Ａ）層／熱可塑性樹脂
（Ｂ）層（内）であり、厚み比を（Ａ）層／（Ｂ）層＝
１５／８５％となるようにした。この多層成形品は実施
例１２と同様に、実施例１と同様にして作製した燃料容
器に取り付けられ、実施例１２と同じ方法で接着強度、
および多層品の層間せん断強度を評価した。ただし、せ
ん断強度の測定には、得られた多層射出成形部品とほぼ
同じ構成、すなわち、樹脂組成物（Ａ）／熱可塑性樹脂
（Ｂ）＝０．７５／４．２５ｍｍの厚みと層構成を有す
る、射出成形した多層平板を用いた。結果を表２に示
す。なお、ガソリンバリア性は、以下のように評価し
た。

【０１４６】（ガソリンバリア性）得られた２ヶ所の開
口部をもつ多層燃料容器に、２５リッターのモデルガソ
リン（トルエン：イソオクタン＝５０／５０体積％）を
充填した。次いで、本コネクター様成形品の片側に直径
８０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのアルミ板をエポキシ系接着
剤にて強固に接着させた後、防爆型恒温恒湿槽（４０℃
−６５％ＲＨ）にて６０日後の重量減少量（ｎ＝５）を
測定した（Ｗ）。対照として２ヶ所の開口部に多層タン
クに使用した樹脂と同じ樹脂を用いて得られた多層シー
ト（ＥＶＯＨ（Ａ−１）／接着性樹脂／ＨＤＰＥ＝６０
０／１００／３３００μｍ）をコネクター同様に熱融着
させた燃料容器（ＨＤＰＥ層側を燃料容器本体に熱融
着）を用意し、同様にモデルガソリンの重量減少量を測
定した（ｗ）。本コネクター部からのガソリン減少量は
以下の式（１）から算出した。

【０１４７】コネクターからのガソリン減少量＝Ｗ−ｗ（１）

【０１４８】

【表２】

【０１４９】Ｅ．多層成形部品の製造２（実施例８〜１４、比較例３〜７）この実施例８〜１５
は、バリア性樹脂（Ａ）層として、ＥＶＯＨと相容化剤
（Ｃ）と熱可塑性樹脂（Ｄ）とからなる樹脂組成物層を
用いる、多層の成形部品の製造を示す実施例である。

【０１５０】実施例８エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．５％、１．６
ｇ／１０分（１９０℃−荷重２１６０ｇ）のＥＶＯＨ
（a-1）４０重量部、エチレン含量８９モル％、ケン化
度９７％、ＭＦＲ５ｇ／１０分（１９０℃−荷重２１
６０ｇ）のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物（c
-1）２０重量部およびＭＦＲ０．３ｇ／１０分（１９０
℃−荷重２１６０ｇ）の密度０．９５２ｇ／ｃｍ^３の
ポリエチレン（d-1）４０重量部からなる樹脂組成物を
以下の方法で得た。即ち、ＥＶＯＨ（a-1）とエチレン
含量８９モル％、ケン化度９７モル％のエチレン−酢酸
ビニル共重合体ケン化物（c-1）および密度０．９５２
ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン（d-1）を二軸スクリュータ
イプのベント式押出機に入れ、窒素の存在下２２０℃で
押出しペレット化を行い樹脂組成物のペレットを得た。

【０１５１】得られた樹脂組成物のペレットと密度０．
９５２ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン（b-1）を共射出成形
機にそれぞれ仕込み、図１に示す形状を有する、内径６
２ｍｍ、外径７０ｍｍ、高さ４０ｍｍの円筒状２種３層
の多層射出成形品を作製した。層構成は熱可塑性樹脂
（Ｂ）層／樹脂組成物（Ａ）層／熱可塑性樹脂（Ｂ）層
であり、厚み比を（外）１５／７０／１５％（内）とな
るようにした。この多層成形部品（コネクター）を、実
施例１と同様にして得られた多層燃料容器に装着して、
コネクター付きの多層燃料容器とし、実施例１２と同じ
方法で接着強度、および多層品の層間せん断強度を評価
した。

【０１５２】ただし、せん断強度の測定には、得られた
多層射出成形部品とほぼ同じ層構成、すなわち、熱可塑
性樹脂（Ｂ）／樹脂組成物（Ａ）／熱可塑性樹脂（Ｂ）
＝０．７５／３．５／０．７５ｍｍの厚みと層構成を有
する、射出成形した多層平板を用いた。また、ガソリン
バリア性は以下のように評価した。

【０１５３】（ガソリンバリア性）得られた２ヶ所の開
口部をもつ多層燃料容器に、２５リッターのモデルガソ
リン（トルエン：イソオクタン＝５０／５０体積％）を
充填した。次いで、本コネクター様成形品の片側に直径
８０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのアルミ板をエポキシ系接着
剤にて強固に接着させた後、防爆型恒温恒湿槽（４０℃
−６５％ＲＨ）にて６０日後の重量減少量（ｎ＝５）を
測定した（Ｗ）。対照として２ヶ所の開口部に多層燃料
容器に使用した樹脂と同じ樹脂を用いて得られた多層シ
ート（ＨＤＰＥ／接着性樹脂／ＥＶＯＨ（a-1）／接着
性樹脂／ＨＤＰＥ＝４００／２００／２８００／２００
／４００μｍ）をコネクター同様に熱融着させた燃料容
器を用意し、同様にモデルガソリンの重量減少量を測定
した（ｗ）。本コネクター部からのガソリン減少量は以
下の式（１）から算出した。コネクターからのガソリン減少量＝Ｗ−ｗ（１）

【０１５４】実施例９〜１３、比較例３〜７表１に記載のバリア性樹脂（Ａ）（a-1）、熱可塑性樹
脂（Ｂ）（b-1）、相容化剤（Ｃ）（c-1）、（c-2）、
（c-3）および熱可塑性樹脂（Ｄ）（d-1）を用いて、表
３に記載の構成で実施例５と同様にコネクター様成形品
を作製し、実施例８と同様に評価した。結果を表３に示
す。

【０１５５】実施例１４表３に記載の樹脂組成物（Ａ）（（a-1）／(c-1)／（d-
1）＝４０／２０／４０）と、密度０．９５２ｇ／ｃｍ
^３のポリエチレン（b-1）を二色成形機にそれぞれ仕込
み、内径６２ｍｍ、外径７０ｍｍ、高さ４０ｍｍの円筒
状２種２層状の多層射出成形品（図１）を作製した。層
構成は（外）樹脂組成物（Ａ）層／熱可塑性樹脂（Ｂ）
層（内）であり、厚み比を（Ａ）層／（Ｂ）層＝７０／
３０％となるようにした。この多層成形品を実施例８と
同様に燃料容器、パイプに取り付けた。評価に使用した
燃料容器は実施例８と同様のものを使用し、実施例１と
同じ方法で接着強度、および多層品の層間せん断強度を
評価した。ただし、せん断強度の測定には、得られた多
層射出成形部品とほぼ同じ層構成、すなわち、樹脂組成
物（Ａ）／熱可塑性樹脂（Ｂ）＝２．８／１．２ｍｍの
厚みと層構成を有する、射出成形した多層平板を用い
た。結果を表６に示す。なお、ガソリンバリア性は、以
下のように評価した。

【０１５６】（ガソリンバリア性）得られた２ヶ所の開
口部をもつ多層燃料容器に、２５リッターのモデルガソ
リン（トルエン：イソオクタン＝５０／５０体積％）を
充填した。次いで、本コネクター様成形品の片側に直径
８０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのアルミ板をエポキシ系接着
剤にて強固に接着させた後、防爆型恒温恒湿槽（４０℃
−６５％ＲＨ）にて６０日後の重量減少量（ｎ＝５）を
測定した（Ｗ）。対照として２ヶ所の開口部に多層燃料
容器に使用した樹脂と同じ樹脂を用いて得られた多層シ
ート（ＥＶＯＨ（a-1）／接着性樹脂／ＨＤＰＥ＝２８
００／１００／１１００μｍ）をコネクター同様に熱融
着させた燃料容器（ＨＤＰＥ層側を燃料容器本体に熱融
着）を用意し、同様にモデルガソリンの重量減少量を測
定した（ｗ）。本コネクター部からのガソリン減少量は
以下の式（１）から算出した。コネクターからのガソリン減少量＝Ｗ−ｗ（１）

【０１５７】

【表３】

【０１５８】実施例８〜１４で得られた本発明の燃料容
器に装着する多層成形品はガソリンバリア性、熱融着性
に優れ、充分な機械強度を有するものであった。中で
も、相容化剤（Ｃ）としてエチレン含量８９モル％、ケ
ン化度９７モル％のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物（c-1）を用いた実施例８、実施例１１および実施
例１４では、顕著にガソリンバリア性が改善された。

【０１５９】これに対して、樹脂組成物（Ａ）層に含ま
れるＥＶＯＨの含有量が８０重量％を超える比較例３お
よび比較例４では樹脂組成物（Ａ）層と熱可塑性樹脂
（Ｂ）層の層間せん断強度が不満足なものとなり、機械
強度に劣るものとなった。また、樹脂組成物（Ａ）層に
含まれるＥＶＯＨの含有量が１０重量％に満たない比較
例５では、ガソリンバリア性が不満足なものとなった。
また、成形品がポリエチレン単層からなる比較例６では
ガソリンバリア性が不充分であり、成形品がＥＶＯＨの
みからなる比較例７では、燃料容器本体との充分な熱融
着性が得られなかった。

【０１６０】

【発明の効果】１１を超える溶解性パラメーター（Ｆｅ
ｄｏｒｓの式から算出）を有するバリア性樹脂（Ａ）層
と１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式か
ら算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｂ）層とを積層してな
る成形部品は、ガソリンバリア性に優れ、かつガスバリ
ア性、耐衝撃性、熱融着性、機械強度、耐ストレスクラ
ック特性、耐有機溶剤性においても優れた性能を発揮す
る。このような成形部品が装着された燃料容器は、当該
成形部品部分からの燃料の漏れが大幅に改善される。

【図面の簡単な説明】

【図１】多層射出成形機により成形された円筒状成形
品（コネクター様成形品）を示す図である。

【図２】コネクター用成形品の使用形態を示す図であ
る。

【符号の説明】

１：コネクター様成形品２：容器本体３：パイプ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩＢ３２Ｂ 27/34 Ｆ１６Ｌ 11/04 Ｆ１６Ｌ 11/04 21/00 Ｚ 21/00 Ｂ６０Ｋ 15/02 Ａ (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B60K 15/03 B32B 27/00 B32B 27/08 B32B 27/28 102 B32B 27/30 102 B32B 27/34 F16L 11/04 F16L 21/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】バリア性樹脂（Ａ）層と熱可塑性樹脂
（Ｂ）層とを積層してなる成形部品が、熱融着によって
燃料容器本体に装着された燃料容器であって、該バリア性樹脂（Ａ）層がバリア性樹脂組成物でなり、
該組成物が、１１を超える溶解性パラメーター（Ｆｅｄ
ｏｒｓの式から算出）を有するバリア性樹脂（Ａ）であ
る、エチレン含量５〜６０モル％、ケン化度８５％以上
のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ１）１０〜
８０重量％、相容化剤（Ｃ）１〜９０重量％、ならびに
バリア性樹脂（Ａ）および相容化剤（Ｃ）以外の１１以
下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）
を有する熱可塑性樹脂（Ｄ）０〜８９重量％からなり、該相容化剤（Ｃ）がエチレン含有量７０〜９９モル％、
ケン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケ
ン化物、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸
変性ポリオレフィンからなる群から選択され、該熱可塑性樹脂（Ｂ）層の熱可塑性樹脂（Ｂ）が１１以
下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）
を有する、燃料容器。
【請求項２】前記熱可塑性樹脂（Ｂ）層がポリオレフ
ィン系樹脂を含有する、請求項１に記載の燃料容器。
【請求項３】前記熱可塑性樹脂（Ｂ）層が密度０．９
３ｇ／ｃｍ^３以上のポリエチレンからなる、請求項２に
記載の燃料容器。
【請求項４】前記熱可塑性樹脂（Ｂ）層がエチレン含
有量７０〜９９モル％、ケン化度４０％以上のエチレン
−酢酸ビニル共重合体ケン化物、カルボン酸変性ポリオ
レフィンおよびボロン酸変性ポリオレフィンからなる群
から選択される、請求項２に記載の燃料容器。
【請求項５】前記熱可塑性樹脂（Ｂ）層が熱可塑性樹
脂組成物でなり、該組成物が、エチレン含有量７０〜９
９モル％、ケン化度４０％以上のエチレン−酢酸ビニル
共重合体ケン化物、カルボン酸変性ポリオレフィンおよ
びボロン酸変性ポリオレフィンからなる群から選択され
る少なくとも１種の相容化剤（Ｃ）１〜９９重量％およ
び（Ｃ）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄ
ｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（Ｄ）１〜
９９重量％からなる、請求項２に記載の燃料容器。
【請求項６】前記バリア性樹脂（Ａ）層または熱可塑
性樹脂（Ｂ）層の少なくとも一層が無機フィラーを１〜
５０重量％含有している、請求項１から５のいずれかの
項に記載の燃料容器。
【請求項７】前記成形部品が多層射出成形機により成
形されている、請求項１から６のいずれかの項に記載の
燃料容器。
【請求項８】前記成形部品が熱可塑性樹脂（Ｂ）層を
介して燃料容器本体に装着されてなる、請求項１から７
のいずれかの項に記載の燃料容器。
【請求項９】前記成形部品が燃料容器用コネクター、
燃料容器用キャップまたは燃料容器用バルブである、請
求項１から８のいずれかの項に記載の燃料容器。
【請求項１０】請求項１から９のいずれかの項に記載
の成形部品が装着された燃料容器に、熱硬化性樹脂
（Ｅ）からなる部品が該成形部品を介して装着されてい
る燃料容器。
【請求項１１】前記熱硬化性樹脂（Ｅ）がポリメチレ
ンオキサイドである、請求項１０に記載の燃料容器。