JP3132346B2 - 車輌の制動装置 - Google Patents
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Description
制動装置に係り、車輌の走行状況に応じて制動力を発生
する自動制動機構を備えた制動装置に係る。
の一つとして、例えば特開平3−45453号公報に記
載されている如く、操舵量検出手段と、車速検出手段
と、ヨーレート検出手段と、操舵量に応じたタイヤのグ
リップ限界車速を求める限界車速検出手段と、操舵量及
びタイヤのグリップ限界車速に対応する目標ヨーレート
を求める目標ヨーレート設定手段と、各輪毎に設けられ
た制動手段とを有し、車速がタイヤのグリップ限界車速
を越えるときにはヨーレートが目標ヨーレートに近付く
ような態様にて車速が限界車速に低下するよう旋回内輪
及び外輪の制動力を制御するよう構成された制動装置が
従来より知られている。
グリップ限界車速以下になるよう自動的に制動力が与え
られるので、車輌を常にタイヤのグリップ域にて走行さ
せることができると共に、ヨーレートが目標ヨーレート
を越えることを防止し、これにより車輌のスピンやドリ
フトアウト等の好ましからざる旋回挙動を防止すること
ができる。
従来の制動装置に於いては、運転者の意思に拘らず必要
な状況に於いて高圧のブレーキオイルをホイールシリン
ダへ供給しこれにより制動力を発生させるためのポンプ
が必要であるが、制動力制御の応答性を確保するために
はポンプにより加圧された高圧のブレーキオイルを貯溜
するアキュームレータも必要であり、制動装置が高コス
トになるという問題がある。
如き問題に鑑みてなされたものであり、本発明の主要な
課題は、車輌の走行状況に応じて制動力の付与に先立ち
ポンプを駆動することにより、制動力制御の応答性を悪
化することなくアキュームレータの必要性を排除し制動
装置の構造を簡略化してコストを低減することである。
は、本発明によれば、請求項1の構成、即ち作動流体を
加圧するポンプ手段と、車輌の走行状況に応じて前記ポ
ンプ手段により加圧された作動流体を各車輪に対応して
設けられたホイールシリンダに供給して制動力を発生す
る自動制動機構とを有し、前記自動制動機構は各ホイー
ルシリンダに対応して設けられ対応するホイールシリン
ダに対する前記ポンプ手段よりの加圧された作動流体の
供給を制御する増圧用の第一の制御弁と、各ホイールシ
リンダに対応して設けられ対応するホイールシリンダよ
りの作動流体の排出を制御する減圧用の第二の制御弁と
を含み、制動力が付与されるべき所定の車輪の前記第一
及び第二の制御弁を制御することにより対応するホイー
ルシリンダ内の圧力を制御する車輌の制動装置に於い
て、前記自動制動機構の作動開始を予測する予測手段
と、前記自動制動機構の作動開始が予測されたときには
前記ポンプ手段の駆動を開始すると共に、少なくとも前
記所定の車輪の前記第一の制御弁を開弁し且つ前記所定
の車輪のホイールシリンダより作動流体を排出可能な何
れかの車輪の前記第二の制御弁を開弁する制御手段とを
有する車輌の制動装置によって達成される。
より自動制動機構の作動開始が予測され、自動制動機構
の作動開始が予測されないときにはポンプ手段は駆動さ
れないので、作動流体が不必要に加圧されることが防止
され、また自動制動機構の作動開始が予測されたときに
は制御手段によりポンプ手段の駆動が開始されると共
に、少なくとも制動力が付与されるべき所定の車輪の第
一の制御弁が開弁され且つ所定の車輪のホイールシリン
ダより作動流体を排出可能な何れかの車輪の第二の制御
弁が開弁されるので、自動制動機構の作動開始時にはポ
ンプ手段が既に駆動状態にあり、またポンプ手段によっ
て作動流体が流動せしめられる状態になり、従ってポン
プ手段が駆動されない場合に比してホイールシリンダ内
の圧力が増 大され、また自動制動機構による自動制動の
開始時に第二の制御弁を閉弁することにより対応する車
輪のホイールシリンダ内の圧力を応答性よく増大させる
ことができ、これによりアキュームレータが設けられて
いなくても制動力制御の良好な応答性が確保される。
効果的に達成すべく、請求項1の構成に於いて、前記予
測手段は車輌の旋回挙動を推定する手段を有し、前記自
動制動機構は推定される車輌の旋回挙動が不安定な状況
に於いて作動するよう構成される(請求項2の構成)。
挙動が推定され、自動制動機構は推定される車輌の旋回
挙動が不安定な状況に於いて作動するので、車輌の旋回
挙動が不安定になり始めるとまずポンプ手段の駆動が開
始されポンプ手段によって作動流体が流動せしめられる
状態になり、車輌の旋回挙動が更に不安定になるとホイ
ールシリンダへ十分な圧力の作動流体が供給されること
によって十分な制動力が応答性よく発生され、これによ
り車輌の旋回挙動が遅れなく効果的に安定化される。
効果的に達成すべく、請求項1の構成に於いて、前記自
動制動機構の作動開始が予測された時点より前記自動制
動機構の作動が開始される時点までの間、制動力が付与
されるべき車輪のホイールシリンダ内の圧力が当該車輪
のブレーキパッドとロータとの間のクリアランスをなく
す程度の圧力になるよう前記第一及び第二の制御弁を制
御するよう構成される(請求項3の構成)。
構の作動開始が予測された時点より自動制動機構の作動
が開始される時点までの間、制動力が付与されるべき車
輪のホイールシリンダ内の圧力が当該車輪のブレーキパ
ッドとロータとの間のクリアランスをなくす程度の圧力
になるよう制御されるので、ブレーキパッドとロータと
の間のクリアランスをなくす程度にホイールシリンダを
加圧することができ、このことによっても制動力制御の
良好な応答性が確保される。
発明を幾つかの実施形態について詳細に説明する。
形態の油圧回路及び電気式制御装置を示す概略構成図で
ある。
るブレーキペダル12の踏み込み操作に応答してブレー
キオイルを第一及び第二のポートより圧送するマスタシ
リンダ14を有し、第一のポートには前輪用のブレーキ
油圧制御導管16f が接続され、第二のポートには途中
にプロポーショナルバルブ18を有する後輪用のブレー
キ油圧制御導管16r が接続されている。また制動装置
10はそれぞれ前輪用の高圧導管20f 及び後輪用の高
圧導管20r へ高圧のオイルを吐出供給するオイルポン
プ22f 及び22r を有し、オイルポンプ22f 及び2
2r はそれぞれ電動機24f 及び24r により駆動さ
れ、供給導管28f 及び28r を経てリザーバ30f 及
び30r よりブレーキオイルを汲み上げるようになって
いる。尚図には詳細に示されていないが、ポンプ22f
及び22r はリリーフ弁を内蔵し、吐出圧が所定値を越
えることがないよう構成されている。
供給導管28f は途中に逆止弁26f を有する導管34
f により互いに接続されている。またブレーキ油圧制御
導管16f 及び前輪用の高圧導管20f は途中に切換弁
36f を有する導管38f により互いに接続されてお
り、ブレーキ油圧制御導管16f と高圧導管20f との
間にはリリーフ弁40f 及び逆止弁42f が設けられて
いる。図示の実施形態に於いては、切換弁36f は常開
型のソレノイド弁である。
r 及び供給導管28r は途中に逆止弁26r を有する導
管34r により互いに接続されている。またブレーキ油
圧制御導管16r 及び後輪用の高圧導管20r は途中に
切換弁36r を有する導管38r により互いに接続され
ており、ブレーキ油圧制御導管16r と高圧導管20r
との間にはリリーフ弁40r 及び逆止弁42r が設けら
れている。図示の実施形態に於いては、切換弁36r も
常開型のソレノイド弁である。
44f が接続されており、リターン導管44f と高圧導
管20f との間にはそれぞれ左前輪用の接続導管46fl
及び右前輪用の接続導管46frが接続されている。接続
導管46flには常開型のソレノイド弁である第一の制御
弁48fl及び常閉型のソレノイド弁である第二の制御弁
50flが設けられており、接続導管46frには常開型の
ソレノイド弁である第一の制御弁48fr及び常閉型のソ
レノイド弁である第二の制御弁50frが設けられてい
る。
との間の接続導管46flは接続導管52flにより左前輪
のホイールシリンダ54flに接続されており、接続導管
52flと高圧導管20f との間にはホイールシリンダ5
4flより高圧導管20f へ向かうオイルの流れのみを許
す逆止弁56flが設けられている。同様に第一の制御弁
48frと第二の制御弁50frとの間の接続導管46frは
接続導管52frにより右前輪のホイールシリンダ54fr
に接続されており、接続導管52frと高圧導管20f と
の間にはホイールシリンダ54frより高圧導管20f へ
向かうオイルの流れのみを許す逆止弁56frが設けられ
ている。
後輪用のリターン導管44r が接続されており、リター
ン導管44r と高圧導管20r との間にはそれぞれ左後
輪用の接続導管46rl及び右後輪用の接続導管46rrが
接続されている。接続導管46rlには常開型のソレノイ
ド弁である第一の制御弁48rl及び常閉型のソレノイド
弁である第二の制御弁50rlが設けられており、接続導
管46rrには常開型のソレノイド弁である第一の制御弁
48rr及び常閉型のソレノイド弁である第二の制御弁5
0rrが設けられている。
との間の接続導管46rlは接続導管52rlにより左後輪
のホイールシリンダ54rlに接続されており、接続導管
52rlと高圧導管20r との間にはホイールシリンダ5
4rlより高圧導管20r へ向かうオイルの流れのみを許
す逆止弁56rlが設けられている。同様に第一の制御弁
48rrと第二の制御弁50rrとの間の接続導管46rrは
接続導管52rrにより右後輪のホイールシリンダ54rr
に接続されており、接続導管52rrと高圧導管20r と
の間にはホイールシリンダ54rrより高圧導管20r へ
向かうオイルの流れのみを許す逆止弁56rrが設けられ
ている。
22f 、22r が駆動され、第一及び第二の制御弁が図
示の位置に維持されると、ホイールシリンダ54fl、5
4fr、54rl、54rrは第一の制御弁48fl、48fr、
48rl、48rrを介して高圧導管20f 、20r と連通
接続され、これによりホイールシリンダ内の圧力が増圧
される。逆に第一及び第二の切換弁の位置に拘らず、第
一の制御弁48fl、48fr、48rl、48rrが閉弁され
第二の制御弁50fl、50fr、50rl、50rrが開弁さ
れると、ホイールシリンダは第二の制御弁を介してリタ
ーン導管44f、44r と連通接続され、これによりホ
イールシリンダ内の圧力が減圧される。更に第一及び第
二の切換弁の位置に拘らず、第二の制御弁50fl、50
fr、50rl、50rrが図示の閉弁位置に維持され、第一
の制御弁48fl、48fr、48rl、48rrが閉弁される
と、ホイールシリンダは高圧導管20f 、20r 及びリ
ターン導管44f 、44r の何れとも遮断され、これに
よりホイールシリンダ内の圧力がそのまま保持される。
切換弁が図示の位置にあるときにはホイールシリンダ5
4fl、54fr、54rl、54rrにより運転者によるブレ
ーキペダル12の踏み込み量に応じた制動力を発生し、
また切換弁36f 、36r が閉弁位置にあるときには、
各車輪の第一及び第二の制御弁を開閉制御することによ
り、ブレーキペダル12の踏み込み量及び他の車輪の制
動力に拘わりなくその車輪の制動力を制御し得るように
なっている。
36f 、第一の制御弁48fl及び48fr、第二の制御弁
50fl及び50frは後に詳細に説明する如く電気式制御
装置60により制御される。電気式制御装置60はマイ
クロコンピュータ62と駆動回路64とよりなってお
り、マイクロコンピュータ62は図1には詳細に示され
ていないが例えば中央処理ユニット(CPU)と、リー
ドオンリメモリ(ROM)と、ランダムアクセスメモリ
(RAM)と、入出力ポート装置とを有し、これらが双
方向性のコモンバスにより互いに接続された一般的な構
成のものであってよい。
装置には車速センサ66より車速Vを示す信号、実質的
に車体の重心に設けられた横加速度センサ68より車体
の横加速度Gy を示す信号、ヨーレートセンサ70より
車体のヨーレートγを示す信号、ブレーキスイッチ(B
S)72より該スイッチがオン状態にあるか否かを示す
信号、車輪速センサ74fl〜74rrよりそれぞれ左右前
輪及び左右後輪の車輪速(周速)Vfl、Vfr、Vrl、V
rrを示す信号、圧力センサ76より前輪用のブレーキ油
圧制御導管16f 内の圧力Pb を示す信号が入力される
ようになっている。
後述の如く種々の制御フロー及びマップを記憶してお
り、CPUは上述の種々のセンサにより検出されたパラ
メータに基づき後述の如く種々の演算を行って車輌の旋
回挙動を推定し、車輌の旋回挙動が不安定になると切換
弁36f を閉弁し、左右前輪の第一の制御弁48fl、4
8frを開弁状態に維持し、第二の制御弁50fl、50fr
の一方を開弁すると共にポンプ22f を駆動し、車輌の
旋回挙動が更に不安定になると前輪側の旋回外輪の第一
及び第二の制御弁を開閉制御することにより、前輪側の
旋回外輪に制動力を付与して車輌の旋回挙動を安定化さ
せるようになっている。
トを参照して第一の実施形態による車輌の制動力制御に
ついて説明する。尚図2及び図3に示されたフローチャ
ートによる制御は図には示されていないイグニッション
スイッチの閉成により開始され、所定の時間毎に繰返し
実行される。
目的で、切換弁36f は切換弁Bと指称され、第一の制
御弁48fl及び48frはそれぞれ制御弁C及びDと指称
され、第二の制御弁50fl及び50frはそれぞれ制御弁
E及びFと指称される。
66により検出された車速Vを示す信号等の読込みが行
われ、ステップ620に於いては横加速度Gy と車速V
及びヨーレートγの積V*γとの偏差Gy −V*γとし
て横加速度の偏差、即ち車輌の横すべり加速度Vydが演
算され、この横加速度の偏差Vydが積分されることによ
り車体の横すべり速度Vy が演算され、また車体の前後
速度Vx (=車速V)に対する車体の横すべり速度Vy
の比Vy /Vx として車体のスリップ角βが演算され、
更に車体のスリップ角βの微分値として車体のスリップ
角速度βd が演算される。
明の要旨をなすものではなく、車体のスリップ角は任意
の態様にて演算されてよく、例えばドップラ式の対地車
速センサにより車体の前後速度Vx 及び横すべり速度V
y を検出し、比Vy /Vx として演算されてもよい。
それぞれ正の定数として車体のスリップ角β及びスリッ
プ角速度βd の線形和Ka *β+Kb *βd としてスピ
ンバリューSVが演算される。
SVの絶対値が第一の基準値SV1(正の定数)以上で
あるか否かの判別が行われ、否定判別が行われたときに
はステップ720へ進み、肯定判別が行われたときには
ステップ650に於いてスピンバリューSVの絶対値が
第二の基準値SV2 (SV1 よりも大きい正の定数)以
上であるか否かの判別が行われる。このステップに於い
て肯定判別が行われたときにはステップ660に於いて
ポンプ22f が駆動状態に維持されると共に切換弁Bが
閉弁され、しかる後ステップ670に於いて図3に示さ
れたルーチンに従って挙動制御が実行される。
たときにはステップ690に於いてブレーキスイッチ7
2がオン状態にあるか否かの判別、即ち運転者により制
動操作が行われているか否かの判別が行われる。ステッ
プ690に於いて否定判別が行われたときにはステップ
700に於いてポンプ22f が駆動され、切換弁B及び
制御弁Fが閉弁されると共に制御弁C〜Eが開弁され、
肯定判別が行われたときにはステップ710に於いてポ
ンプ22f が駆動され、切換弁B及び制御弁E、Fが閉
弁されると共に制御弁C、Dがマスタシリンダ油圧Pb
に応じたデューティ比Dr にて開閉制御される。ステッ
プ720に於いてはポンプ22f が停止され、切換弁B
及び制御弁C、Dが開弁されると共に制御弁E、Fが閉
弁される。尚ステップ710に於いてマスタシリンダ油
圧Pb の減少時には制御弁E及びFが開弁される。また
マスタシリンダ油圧Pb を達成すべく制御弁C、D、E
及びFが開閉制御されてもよい。
プ671に於いては左前輪の車輪速Vfl及び右前輪の車
輪速Vfrを示す信号の読込みが行われ、ステップ672
に於 いては車体の横加速度Gy に基づき旋回外輪が特定
されると共に、制御輪、即ち挙動制御の目的で制動力が
与えられる車輪の車輪速Vo が前輪側の旋回外輪の車輪
速に設定され、基準輪、即ち制御輪に与えられる制動力
を演算する際の基準となる車輪速Vi が前輪側の旋回内
輪の車輪速に設定される。
SVの絶対値に基づき前輪側の旋回外輪の目標スリップ
率Sr が図4のグラフに対応するマップより演算され、
ステップ674に於いてはVi を前輪側の旋回内輪の車
輪速として下記の数1に従って前輪側の旋回外輪の目標
車輪速Vt が演算され、ステップ675に於いてはデュ
ーティ比Rd が下記の数2に従って演算される。尚下記
の数2に於いて、Voは前輪側の旋回外輪の車輪速であ
り、Kp 及びKd は車輪速フィードバック制御に於ける
比例項及び微分項の比例定数である。
−Vt )/dt
輪の制御弁C及びE又はD及びFが閉弁され、ステップ
677に於いてはデューティ比Rd が基準値Rda(正の
定数)を越えているか否かの判別が行われ、肯定判別が
行われたときにはステップ681へ進み、否定判別が行
われたときにはステップ678へ進む。
が基準値−Rdb(負の定数)未満であるか否かの判別が
行われ、否定判別が行われたときにはステップ679に
於いて前輪側の旋回外輪の制御弁C又はDが閉弁される
と共に制御弁E又はFが閉弁され、肯定判別が行われた
ときにはステップ680に於いて前輪側の旋回外輪の制
御弁C又はDが閉弁されると共に制御弁E又はFが開弁
される。ステップ681に於いては前輪側の旋回外輪の
制御弁C又はDが開弁されると共に制御弁E又はFが閉
弁される。
ピンバリューSVが実質的に0である通常の走行状態に
於いては、ステップ640に於いて否定判別が行われ、
ステップ720が実行されることにより各切換弁及び制
御弁が図1に示された位置に維持され、左右前輪の制動
力が運転者によるブレーキペダル12の踏込み量に応じ
て制御される状態が維持される。
リューSVの絶対値が第一の基準値SV1 以上になる
と、ステップ640に於いて肯定判別が行われるが、ス
テップ650に於いて否定判別が行われ、ステップ69
0が実行される。車輌の運転者により制動操作が行われ
ているときには、ステップ690に於いて肯定判別が行
われ、ステップ710に於いて高圧導管20f 内の圧力
がポンプ22f によって加圧されると共に、左右前輪の
制動力がブレーキ油圧制御導管16f 内のマスタシリン
ダ圧Pb に応じて制御される。
行われていないときには、ステップ690に於いて否定
判別が行われ、ステップ700に於いて切換弁B及びF
が閉弁され制御弁C〜Eが開弁された状態にてポンプ2
2f が駆動され、これによりオイルが高圧導管20f 、
導管46fl、導管44f を経て循環されることによって
これらの導管及び導管52fl、52fr内の圧力が予備的
に加圧され、従って左右前輪のホイールシリンダ54fl
及び54frへブレーキパッドとロータとの間のクリアラ
ンスをなくす程度の所定圧力のオイルが供給され、挙動
制御に於ける自動制動のための準備が行われる。
バリューSVの絶対値が第二の基準値SV2 以上になる
と、ステップ650に於いて肯定判別が行われ、ステッ
プ670に於いて図15に示された挙動制御ルーチンに
従って前輪側の旋回外輪に制動力が与えられ車輌にアン
チスピンモーメントが与えられることによって車輌の旋
回挙動が安定化される。
制御のための自動制動が予測されポンプ22f が駆動さ
れているときには、切換弁B及び制御弁Fが閉弁される
と共に制御弁C〜Eが開弁されることによりオイルが循
環されるようになっているが、制御弁Eが閉弁されると
共に制御弁Fが開弁されてもよい。即ち制御弁E、Fの
一方が遮断され、ポンプ22f より吐出されたオイルが
リザーバ30f へ流入する通路の一方が遮断されること
により、高圧導管20f 内の昇圧が期待されてもよい。
この場合ステップ672と同様に旋回内外輪が特定さ
れ、後に制動されるべき前輪側の旋回外輪の制御弁E又
はFが閉弁され内輪の制御弁E又はFが開弁されてもよ
い。また制御弁E及びFの両者が開弁されてもよい。そ
の場合には高圧導管20f 内の昇圧をそれ程期待できな
いが、自動制動に先立ってポンプ22f を駆動すること
により、自動制動が開始されるときにはポンプ22f が
既に立ち上がった状態にすることができ、これにより自
動制動の良好な応答性を確保することができる。
形態の油圧回路及び電気式制御装置を示す概略構成図で
ある。尚図5に於いて図1に示された部分に対応する部
分には図1に於いて付された符号と同一の符号が付され
ている。
施形態と同様に構成されており、図5の油圧回路には示
されていないが、各ホイールシリンダ54fl〜54rrに
はそれぞれ内部の圧力Pwi(i=fl、fr、rl、rr)を検
出する圧力センサ80fl〜80rrが設けられている。
トを参照して第二の実施形態による車輌の制動力制御の
概要について説明する。
90及びステップ710、720は第一の実施形態の場
合と同様に実行され、ステップ700に於いてはポンプ
22f が駆動され切換弁Bが閉弁されると共に、図7に
示されたルーチンに従って前輪側の旋回外輪のホイール
シリンダについて昇圧制御が行われる。
701に於いてはステップ640に於ける肯定判別及び
ステップ650に於ける否定判別が最初であるか否かの
判別、即ちスピンバリューSVの絶対値が第一の基準値
SV1 を越えた直後であるか否かの判別が行われ、肯定
判別が行われたときにはステップ702に於いて車体の
横加速度Gy に基づき旋回内外輪が特定され、前輪側の
旋回内輪側の制御弁C及びE又はD及びFが閉弁される
と共に前輪側の旋回外輪側の制御弁が開弁される。
輪のホイールシリンダ54fl又は54frの圧力Pwoが下
限基準値Pd (正の定数)を越えているか否かの判別が
行われ、否定判別が行われたときにはステップ707へ
進み、肯定判別が行われたときにはステップ704へ進
む。ステップ704に於いては圧力Pwoが上限基準値P
u (Pd よりも大きい正の定数)未満であるか否かの判
別が行われ、肯定判別が行われたときには前輪側の旋回
外輪の制御弁C又はDが閉弁されると共に制御弁E又は
Fが閉弁され、否定判別が行われたときにはステップ7
06に於いて前輪側の旋回外輪の制御弁C又はDが閉弁
されると共に制御弁E又はFが開弁される。ステップ7
07に於いては前輪側の旋回外輪の制御弁C又はDが開
弁されると共に制御弁E又はFが閉弁される。
図6に示されたフローチャートのステップ700以外の
ステップは第一の実施形態と同様に実行され、車輌の旋
回挙動が不安定になってスピンバリューSVの絶対値が
第一の基準値SV1 以上になり、車輌の運転者により制
動操作が行われていないときには、ステップ700に於
いて切換弁Bが閉弁された状態にてポンプ22f が駆動
され、図7の昇圧制御ルーチンに従って前輪側の旋回外
輪のホイールシリンダ54fl又は54frの圧力PwoがP
d 以上でPu 以下の所定の圧力範囲に昇圧され、これに
より挙動制御に於ける自動制動のための準備が行われ
る。
制御は図3に示されたルーチンに従って前輪側の旋回外
輪の制動力が目標スリップ率に基づき制御されるように
なっているが、各ホイールシリンダに圧力センサが設け
られているので、各車輪の制動圧はスピンバリューSV
の大きさに応じて求められる目標制動圧になるよう圧力
フィードバックにより制御されてもよい。
ついて詳細に説明したが、本発明は上述の実施形態に限
定されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の
実施形態が可能であることは当業者にとって明らかであ
ろう。
きには、上述の第二の実施形態に於いては挙動制御時に
制御力が付与されるべき前輪側の旋回外輪のホイールシ
リンダのみが昇圧されるようになっているが、挙動制御
の内容に応じて後輪のホイールシリンダも昇圧されてよ
い。
明の請求項1の構成によれば、予測手段により自動制動
機構の作動開始が予測され、自動制動機構の作動開始が
予測されないときにはポンプ手段は駆動されないので、
作動流体が不必要に加圧されることが防止され、また自
動制動機構の作動開始が予測されたときには制御手段に
よりポンプ手段の駆動が開始されると共に、少なくとも
制動力が付与されるべき所定の車輪の第一の制御弁が開
弁され且つ所定の車輪のホイールシリンダより作動流体
を排出可能な何れかの車輪の第二の制御弁が開弁される
ので、自動制動機構の作動開始時にはポンプ手段が既に
駆動状態にあり、またポンプ手段によって作動流体が流
動せしめられる状態になり、従ってポンプ手段が駆動さ
れない場合に比してホイールシリンダ内の圧力が増大さ
れ、また自動制動機構による自動制 動の開始時に第二の
制御弁を閉弁することにより対応する車輪のホイールシ
リンダ内の圧力を応答性よく増大させることができる。
従ってアキュームレータが設けられていなくても自動制
動機構の第一及び第二の制御弁を有効に利用して制動力
制御の良好な応答性を確保することができ、これにより
アキュームレータを不要にして制動装置の構造を簡略化
し、軽量化、省スペース化、コストダウンを図ることが
できる。
の旋回挙動が推定され、自動制動機構は推定される車輌
の旋回挙動が不安定な状況に於いて作動し、車輌の旋回
挙動が不安定になり始めるとまずポンプ手段の駆動が開
始されポンプ手段によって作動流体が流動せしめられる
状態になり、車輌の旋回挙動が更に不安定になるとホイ
ールシリンダへ十分な圧力の作動流体が供給されること
によって十分な制動力が発生されるので、車輌の旋回挙
動を遅れなく確実に且つ効果的に安定化させることがで
きる。
制動機構の作動開始が予測された時点より自動制動機構
の作動が開始される時点までの間、制動力が付与される
べき車輪のホイールシリンダ内の圧力が当該車輪のブレ
ーキパッドとロータとの間のクリアランスをなくす程度
の圧力になるよう制御されるので、自動制動機構の作動
に先立ってブレーキパッドとロータとの間のクリアラン
スをなくす程度にホイールシリンダを加圧することがで
き、このことによっても制動力制御の良好な応答性を確
保することができる。
回路及び電気式制御装置を示す概略構成図である。
ローチャートである。
すフローチャートである。
Sr との間の関係を示すグラフである。
回路及び電気式制御装置を示す概略構成図である。
ローチャートである。
すフローチャートである。
Claims (3)
- 【請求項1】作動流体を加圧するポンプ手段と、車輌の
走行状況に応じて前記ポンプ手段により加圧された作動
流体を各車輪に対応して設けられたホイールシリンダに
供給して制動力を発生する自動制動機構とを有し、前記
自動制動機構は各ホイールシリンダに対応して設けられ
対応するホイールシリンダに対する前記ポンプ手段より
の加圧された作動流体の供給を制御する増圧用の第一の
制御弁と、各ホイールシリンダに対応して設けられ対応
するホイールシリンダよりの作動流体の排出を制御する
減圧用の第二の制御弁とを含み、制動力が付与されるべ
き所定の車輪の前記第一及び第二の制御弁を制御するこ
とにより対応するホイールシリンダ内の圧力を制御する
車輌の制動装置に於いて、前記自動制動機構の作動開始
を予測する予測手段と、前記自動制動機構の作動開始が
予測されたときには前記ポンプ手段の駆動を開始すると
共に、少なくとも前記所定の車輪の前記第一の制御弁を
開弁し且つ前記所定の車輪のホイールシリンダより作動
流体を排出可能な何れかの車輪の前記第二の制御弁を開
弁する制御手段とを有する車輌の制動装置。 - 【請求項2】請求項1の車輌の制動装置に於いて、前記
予測手段は車輌の旋回挙動を推定する手段を有し、前記
自動制動機構は推定される車輌の旋回挙動が不安定な状
況に於いて作動するよう構成されていることを特徴とす
る車輌の制動装置。 - 【請求項3】請求項1の車輌の制動装置に於いて、前記
自動制動機構の作動開始が予測された時点より前記自動
制動機構の作動が開始される時点までの間、少なくとも
前記所定の車輪のホイールシリンダ内の圧力が当該車輪
のブレーキパッドとロータとの間のクリアランスをなく
す程度の圧力になるよう前記第一及び第二の制御弁を制
御するよう構成されていることを特徴とする車輌の制動
装置。
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