JP3113188B2 - 高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板 - Google Patents
高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高加工性溶融Ｚｎ
−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板に関するものである。
−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】耐食性に優れた溶融Ｚｎ合金めっき鋼板
については従来より多くの提案がなされており、本発明
者らも、すでに特開平４−１４７９５５号公報において
加工後の耐赤錆性が通常の溶融Ｚｎめっき鋼板よりも大
幅に優れたＺｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板の製造方法を提
案している。最近、建材、土木分野においては、未塗装
状態あるいは加工後に塗装を施した溶融Ｚｎめっき鋼板
が使用されるが、これらのめっき鋼板は丸パイプあるい
は角パイプ等の各種部材等に加工されて使用される。こ
れら加工の際には通常、めっき層のミクロクラックが生
じるが、最近では後処理、塗装性等の観点からこの加工
部のミクロクラックを減少させてほしいという一段と厳
しい加工性の向上の要望が高まってきた。このような要
望に対して、上記Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板は、耐食
性の優れた鋼板であり、加工性も優れているが、加工部
のミクロクラックについては通常の溶融Ｚｎめっき鋼板
と同程度であり未だ十分とはいえず、そのさらなる改良
が必要であった。
については従来より多くの提案がなされており、本発明
者らも、すでに特開平４−１４７９５５号公報において
加工後の耐赤錆性が通常の溶融Ｚｎめっき鋼板よりも大
幅に優れたＺｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板の製造方法を提
案している。最近、建材、土木分野においては、未塗装
状態あるいは加工後に塗装を施した溶融Ｚｎめっき鋼板
が使用されるが、これらのめっき鋼板は丸パイプあるい
は角パイプ等の各種部材等に加工されて使用される。こ
れら加工の際には通常、めっき層のミクロクラックが生
じるが、最近では後処理、塗装性等の観点からこの加工
部のミクロクラックを減少させてほしいという一段と厳
しい加工性の向上の要望が高まってきた。このような要
望に対して、上記Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板は、耐食
性の優れた鋼板であり、加工性も優れているが、加工部
のミクロクラックについては通常の溶融Ｚｎめっき鋼板
と同程度であり未だ十分とはいえず、そのさらなる改良
が必要であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記したよ
うな加工部のミクロクラックの少ない溶融Ｚｎ−Ｍｇ−
Ａｌ系合金めっき鋼板の提供を目的とする。
うな加工部のミクロクラックの少ない溶融Ｚｎ−Ｍｇ−
Ａｌ系合金めっき鋼板の提供を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｚｎ−Ｍ
ｇ−Ａｌめっき鋼板のめっき層の成分および構造を詳細
に解析し、さらに添加金属を考慮することにより種々の
実験を重ね、上記課題である加工部のミクロクラックの
少ない溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板を開発す
べく検討した。本発明者らはまず、特開平４−１４７９
５５号公報で提案したＺｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき層に種々
の金属を微量に添加し、厳しい加工条件を想定したＯＴ
曲げでのミクロクラックの発生状況を光学顕微鏡で調査
した。その結果、めっき層中にＴｉ，Ｂを単独あるいは
複合で微量添加することにより、ミクロクラックが著し
く減少することを見いだした。その後、最適めっき層組
成を見いだすべく検討を行った結果、本発明のＺｎ合金
めっき鋼板を見いだすに至り、下記の本発明を完成した
ものである。
ｇ−Ａｌめっき鋼板のめっき層の成分および構造を詳細
に解析し、さらに添加金属を考慮することにより種々の
実験を重ね、上記課題である加工部のミクロクラックの
少ない溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板を開発す
べく検討した。本発明者らはまず、特開平４−１４７９
５５号公報で提案したＺｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき層に種々
の金属を微量に添加し、厳しい加工条件を想定したＯＴ
曲げでのミクロクラックの発生状況を光学顕微鏡で調査
した。その結果、めっき層中にＴｉ，Ｂを単独あるいは
複合で微量添加することにより、ミクロクラックが著し
く減少することを見いだした。その後、最適めっき層組
成を見いだすべく検討を行った結果、本発明のＺｎ合金
めっき鋼板を見いだすに至り、下記の本発明を完成した
ものである。
【０００５】即ち、本発明は、鋼板の表面にＭｇ０．０
５〜３重量％，Ａｌ０．１〜１重量％を含有するＺｎ−
Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき層を有する鋼板であって、その
層中に、さらにＴｉ，Ｂの１種または２種を０．１〜１
重量％含有するＺｎ合金めっき層を有することを特徴と
する高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板、
および上記のＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき層の下層
に、０．２〜２ｇ／ｍ 2 のＮｉめっき層を有することを
特徴とする高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき
鋼板、さらには、これらの溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金
めっき層上にクロメート処理を行った高加工性溶融Ｚｎ
−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板である。
５〜３重量％，Ａｌ０．１〜１重量％を含有するＺｎ−
Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき層を有する鋼板であって、その
層中に、さらにＴｉ，Ｂの１種または２種を０．１〜１
重量％含有するＺｎ合金めっき層を有することを特徴と
する高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板、
および上記のＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき層の下層
に、０．２〜２ｇ／ｍ 2 のＮｉめっき層を有することを
特徴とする高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき
鋼板、さらには、これらの溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金
めっき層上にクロメート処理を行った高加工性溶融Ｚｎ
−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、図面を用いて本発明につい
て詳細に説明する。図１は、Ｍｇ０．５重量％，Ａｌ
０．２５重量％を含有する付着量１３５ｇ／ｍ 2 のＺｎ
−Ｍｇ−Ａｌ合金めっき鋼板において、めっき層中のＴ
ｉ含有量と加工部のミクロクラック状況との関係を示し
た図である。原板としてはＡｌキルド熱延鋼板（板厚
１．６ｍｍ）を用いた。試験方法としては、ＯＴ曲げを
行った後、加工部を光学顕微鏡（×４００）で評価し
た。評価基準は、５：極微少、４：微少、３：少、２：
中程度、１：多、と評点を付し、評点３以上を合格とみ
なす。比較のために通常の溶融Ｚｎめっき鋼板（Ａｌ
０．２５％）も評価した。
て詳細に説明する。図１は、Ｍｇ０．５重量％，Ａｌ
０．２５重量％を含有する付着量１３５ｇ／ｍ 2 のＺｎ
−Ｍｇ−Ａｌ合金めっき鋼板において、めっき層中のＴ
ｉ含有量と加工部のミクロクラック状況との関係を示し
た図である。原板としてはＡｌキルド熱延鋼板（板厚
１．６ｍｍ）を用いた。試験方法としては、ＯＴ曲げを
行った後、加工部を光学顕微鏡（×４００）で評価し
た。評価基準は、５：極微少、４：微少、３：少、２：
中程度、１：多、と評点を付し、評点３以上を合格とみ
なす。比較のために通常の溶融Ｚｎめっき鋼板（Ａｌ
０．２５％）も評価した。
【０００７】図１より明らかなように、めっき層中にＴ
ｉを０．１重量％以上含有すると加工部のミクロクラッ
ク性がこれまでのＺｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板（Ｔｉ無
添加）よりも著しく向上する。同様な結果は、Ｂを添加
した場合、およびＴｉ，Ｂの両方を添加した場合にも得
られた。Ｔｉ，Ｂの添加量の上限については、あまり含
有しすぎると製造上、浴中にドロスが多くなりすぎるた
め１重量％までの含有とする。上記したように厳しい加
工部のミクロクラックの発生が抑制される理由は、未だ
明確ではないが、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき層にＴｉ，Ｂ
が適正量含有されることにより、めっき層の構造が変化
し、歪み変形能が改善されめっき層のミクロクラックが
減少するものと考えられる。
ｉを０．１重量％以上含有すると加工部のミクロクラッ
ク性がこれまでのＺｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板（Ｔｉ無
添加）よりも著しく向上する。同様な結果は、Ｂを添加
した場合、およびＴｉ，Ｂの両方を添加した場合にも得
られた。Ｔｉ，Ｂの添加量の上限については、あまり含
有しすぎると製造上、浴中にドロスが多くなりすぎるた
め１重量％までの含有とする。上記したように厳しい加
工部のミクロクラックの発生が抑制される理由は、未だ
明確ではないが、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき層にＴｉ，Ｂ
が適正量含有されることにより、めっき層の構造が変化
し、歪み変形能が改善されめっき層のミクロクラックが
減少するものと考えられる。
【０００８】本発明のＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層中で
は、Ｍｇの含有量は０．０５〜３重量％、Ａｌの含有率
は０．１〜１重量％とした。めっき層中のＭｇ含有量の
下限を０．０５重量％としたのは、平板および加工部の
耐食性に効果を発揮するためである。上限を３重量％と
したのはこれを超えるとめっき層が硬くしかも脆くなり
すぎるためにめっき密着性が劣化するためである。ま
た、めっき層中のＡｌ含有量の下限を０．１重量％とし
たのは、めっき密着性が良好となるためである。また、
上限を１重量％としたのは、１重量％を超えると加工部
の耐食性が劣化するためである。めっき層中には、これ
以外に、Ｆｅ，Ｓｂ，Ｐｂ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｃｏ，Ｓｉを
単独あるいは複合で１％以内含有しても本発明の効果は
何ら損なわれるものではない。Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっ
きの付着量については特に制約は設けないが、耐食性の
観点から１０ｇ／ｍ2 以上、加工性の観点からすると３
５０ｇ／ｍ2 以下であることが望ましい。
は、Ｍｇの含有量は０．０５〜３重量％、Ａｌの含有率
は０．１〜１重量％とした。めっき層中のＭｇ含有量の
下限を０．０５重量％としたのは、平板および加工部の
耐食性に効果を発揮するためである。上限を３重量％と
したのはこれを超えるとめっき層が硬くしかも脆くなり
すぎるためにめっき密着性が劣化するためである。ま
た、めっき層中のＡｌ含有量の下限を０．１重量％とし
たのは、めっき密着性が良好となるためである。また、
上限を１重量％としたのは、１重量％を超えると加工部
の耐食性が劣化するためである。めっき層中には、これ
以外に、Ｆｅ，Ｓｂ，Ｐｂ，Ｎｉ，Ｓｎ，Ｃｏ，Ｓｉを
単独あるいは複合で１％以内含有しても本発明の効果は
何ら損なわれるものではない。Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっ
きの付着量については特に制約は設けないが、耐食性の
観点から１０ｇ／ｍ2 以上、加工性の観点からすると３
５０ｇ／ｍ2 以下であることが望ましい。
【０００９】本発明においては、さらに加工部の耐食性
を向上させる場合には、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層の
下層にＮｉめっき層を設ける。プレＮｉめっき量は２ｇ
／ｍ 2 以下が好ましい。２ｇ／ｍ2 を超えるとめっき密
着性が劣化する。Ｎｉめっき量の下限は０．２ｇ／ｍ2
が好ましい。めっき層下層にＮｉめっき層を有する場合
に加工性が良好となる理由は、めっき層と地鉄界面に生
成したＮｉ−Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ化合物相が１種のバイン
ダーの役割を果たすことによるものと考えられる。
を向上させる場合には、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層の
下層にＮｉめっき層を設ける。プレＮｉめっき量は２ｇ
／ｍ 2 以下が好ましい。２ｇ／ｍ2 を超えるとめっき密
着性が劣化する。Ｎｉめっき量の下限は０．２ｇ／ｍ2
が好ましい。めっき層下層にＮｉめっき層を有する場合
に加工性が良好となる理由は、めっき層と地鉄界面に生
成したＮｉ−Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ化合物相が１種のバイン
ダーの役割を果たすことによるものと考えられる。
【００１０】また、さらに加工部の耐食性を向上する場
合には、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層の上層にクロメー
ト層を設ける。クロメート処理層の組成、付着量につい
ても特に制約は設けないが、通常の実用範囲である１０
〜５０ｍｇ／ｍ2 程度が望ましい。なお、本発明の下地
鋼板としては、熱延鋼板、冷延鋼板共に使用でき、鋼種
も制約なく、例えばＡｌキルド鋼や、Ｔｉ，Ｎｂ等を添
加した極低炭素鋼およびこれらにＰ，Ｓｉ，Ｍｎ等を添
加した高強度鋼等種々のものが適用できる。
合には、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層の上層にクロメー
ト層を設ける。クロメート処理層の組成、付着量につい
ても特に制約は設けないが、通常の実用範囲である１０
〜５０ｍｇ／ｍ2 程度が望ましい。なお、本発明の下地
鋼板としては、熱延鋼板、冷延鋼板共に使用でき、鋼種
も制約なく、例えばＡｌキルド鋼や、Ｔｉ，Ｎｂ等を添
加した極低炭素鋼およびこれらにＰ，Ｓｉ，Ｍｎ等を添
加した高強度鋼等種々のものが適用できる。
【００１１】次に、本発明のめっき鋼板の製造方法につ
いて説明するが、特に限定するところはなく、通常の溶
融めっき法が適用できる。Ｚｎ浴中へのＭｇ，Ａｌ，Ｎ
ｉの添加は通常の方法でかまわない。Ｎｉプレめっきを
施す場合には、鋼板にプレＮｉめっきを０．２〜２ｇ／
ｍ2 施したのち無酸化あるいは還元雰囲気中で急速低温
加熱を行ったのち溶融めっきを行う方法等が好ましい。
また、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層の上層にクロメート
処理層を設ける方法も、通常行われている処理方法で何
らかまわない。
いて説明するが、特に限定するところはなく、通常の溶
融めっき法が適用できる。Ｚｎ浴中へのＭｇ，Ａｌ，Ｎ
ｉの添加は通常の方法でかまわない。Ｎｉプレめっきを
施す場合には、鋼板にプレＮｉめっきを０．２〜２ｇ／
ｍ2 施したのち無酸化あるいは還元雰囲気中で急速低温
加熱を行ったのち溶融めっきを行う方法等が好ましい。
また、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき層の上層にクロメート
処理層を設ける方法も、通常行われている処理方法で何
らかまわない。
【００１２】
【実施例】Ａｌキルド熱延鋼板（板厚１．６ｍｍ）を下
地にして、４５０℃の浴中のＴｉ，Ｂ，Ｓｉ量を変化さ
せたＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｎｉめっき浴で３ｓ溶融めっき
を行い、Ｎ2 ワイピングでめっき付着量を１３５ｇ／ｍ
2 に調整した。得られためっき鋼板のめっき層中組成を
表１に示すが、一部の試料についてはめっき前にＮｉプ
レめっきを施した。また、一部は、めっき層の上層にク
ロメート処理を施した。それぞれの付着量も表１に併せ
て示した。これらのめっき鋼板について、前述の加工性
評価（加工部のミクロクラック性の評価）に加えて、張
り出し加工部の耐食性を腐食サイクルテスト（ＣＣＴ）
で調査した。張り出し加工はポンチ径１０ｍｍで高さ１
０ｍｍに成形した。そして、ＣＣＴは、ＳＳＴ６ｈｒ→
乾燥３ｈｒ→湿潤１４ｈｒ→乾燥１ｈｒを１サイクルと
し６０サイクル繰り返した。ＣＣＴテストした加工部の
耐食性は赤錆発生率で評価した。評点は以下の通りで、
３以上を合格と判定した。
地にして、４５０℃の浴中のＴｉ，Ｂ，Ｓｉ量を変化さ
せたＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｎｉめっき浴で３ｓ溶融めっき
を行い、Ｎ2 ワイピングでめっき付着量を１３５ｇ／ｍ
2 に調整した。得られためっき鋼板のめっき層中組成を
表１に示すが、一部の試料についてはめっき前にＮｉプ
レめっきを施した。また、一部は、めっき層の上層にク
ロメート処理を施した。それぞれの付着量も表１に併せ
て示した。これらのめっき鋼板について、前述の加工性
評価（加工部のミクロクラック性の評価）に加えて、張
り出し加工部の耐食性を腐食サイクルテスト（ＣＣＴ）
で調査した。張り出し加工はポンチ径１０ｍｍで高さ１
０ｍｍに成形した。そして、ＣＣＴは、ＳＳＴ６ｈｒ→
乾燥３ｈｒ→湿潤１４ｈｒ→乾燥１ｈｒを１サイクルと
し６０サイクル繰り返した。ＣＣＴテストした加工部の
耐食性は赤錆発生率で評価した。評点は以下の通りで、
３以上を合格と判定した。
【００１３】
【００１４】以上の評価結果も、表１に示す。この表か
ら明らかなように、本発明のめっき層組成よりなるめっ
き鋼板は、加工部のミクロクラックが著しく少なく高加
工性を示すとともに、加工部の耐食性にも優れている。
これに対して、めっき層組成が本発明の範囲を逸脱する
比較例は、本発明鋼板に比較して加工性および加工部の
耐食性が劣る。
ら明らかなように、本発明のめっき層組成よりなるめっ
き鋼板は、加工部のミクロクラックが著しく少なく高加
工性を示すとともに、加工部の耐食性にも優れている。
これに対して、めっき層組成が本発明の範囲を逸脱する
比較例は、本発明鋼板に比較して加工性および加工部の
耐食性が劣る。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】本発明の溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金め
っき鋼板は、めっき層中にＴｉ，Ｂの一方もしくは両方
を含有させることによって、加工部のミクロクラックを
顕著に減少させ、建材、土木、車体等の一段と厳しい加
工に供される用途などに有用である。
っき鋼板は、めっき層中にＴｉ，Ｂの一方もしくは両方
を含有させることによって、加工部のミクロクラックを
顕著に減少させ、建材、土木、車体等の一段と厳しい加
工に供される用途などに有用である。
【図１】Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｔｉめっき層中のＴｉ含有
量と加工部のミクロクラック性との関係を示した図であ
る。
量と加工部のミクロクラック性との関係を示した図であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板の表面にＭｇ０．０５〜３重量％，
Ａｌ０．１〜１重量％を含有する溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ
系合金めっき層を有する鋼板であって、そのめっき層中
に、さらにＴｉ，Ｂの１種または２種を０．１〜１重量
％含有することを特徴とする高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−
Ａｌ系合金めっき鋼板。 - 【請求項２】 請求項１記載のＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金
めっき層の下層に、０．２〜２ｇ／ｍ 2 のＮｉめっき層
を有することを特徴とする高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａ
ｌ系合金めっき鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の溶融Ｚｎ−Ｍｇ
−Ａｌ系めっき層の上層にクロメート層を有することを
特徴とする高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07297142A JP3113188B2 (ja) | 1995-11-15 | 1995-11-15 | 高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07297142A JP3113188B2 (ja) | 1995-11-15 | 1995-11-15 | 高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143657A JPH09143657A (ja) | 1997-06-03 |
| JP3113188B2 true JP3113188B2 (ja) | 2000-11-27 |
Family
ID=17842757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07297142A Expired - Fee Related JP3113188B2 (ja) | 1995-11-15 | 1995-11-15 | 高加工性溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3113188B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0571790U (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-28 | リコーエレメックス株式会社 | カレンダー腕時計 |
| US6689503B2 (en) | 2001-02-15 | 2004-02-10 | Asia Pacific Fuel Cell Technologies, Ltd. | Fuel cell with uniform compression device |
| KR101934994B1 (ko) * | 2016-10-19 | 2019-04-05 | 주식회사 일룸 | 매트리스 |
| KR102504004B1 (ko) * | 2021-07-13 | 2023-02-27 | 김재화 | 기능성 매트 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69730212T2 (de) * | 1996-12-13 | 2005-08-18 | Nisshin Steel Co., Ltd. | HEISSTAUCH Zn-Al-Mg BESCHICHTETES STAHLBLECH MIT HERVORRAGENDEN KORROSIONSEIGENSCHAFTEN UND OBERFLÄCHENAUSSEHEN UND VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG |
| US6465114B1 (en) * | 1999-05-24 | 2002-10-15 | Nippon Steel Corporation | -Zn coated steel material, ZN coated steel sheet and painted steel sheet excellent in corrosion resistance, and method of producing the same |
| JP4555500B2 (ja) * | 2000-04-11 | 2010-09-29 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性に優れた溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板とその製造方法 |
| JP4696364B2 (ja) * | 2001-01-24 | 2011-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐食性と表面外観に優れた溶融亜鉛系めっき鋼板 |
| JP4834922B2 (ja) * | 2001-06-14 | 2011-12-14 | 住友金属工業株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US8785000B2 (en) | 2004-06-29 | 2014-07-22 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | Steel sheet with hot dip galvanized zinc alloy coating and process to produce it |
| EP1857567B1 (de) * | 2006-05-15 | 2017-04-05 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Verfahren zum Herstellen eines mit einem Korrosionsschutzsystem überzogenen Stahlflachprodukts |
| JP5604784B2 (ja) * | 2008-12-16 | 2014-10-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| KR102180799B1 (ko) | 2018-11-29 | 2020-11-19 | 주식회사 포스코 | 경도 및 내골링성이 우수한 아연 도금강판 및 그 제조방법 |
| CN116516215B (zh) * | 2023-05-08 | 2024-01-30 | 保定奥琦圣新型金属材料制造有限公司 | 一种锌铝合金及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56152955A (en) * | 1980-04-25 | 1981-11-26 | Nippon Steel Corp | Hot dipping composition for steel sheet coated with zinc alloy by hot dipping |
| JPS6052569A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-25 | Taiyo Seikou Kk | カラー亜鉛鉄板用メッキ鋼板の製造方法 |
| JP2904809B2 (ja) * | 1989-06-22 | 1999-06-14 | 新日本製鐵株式会社 | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 |
-
1995
- 1995-11-15 JP JP07297142A patent/JP3113188B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0571790U (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-28 | リコーエレメックス株式会社 | カレンダー腕時計 |
| US6689503B2 (en) | 2001-02-15 | 2004-02-10 | Asia Pacific Fuel Cell Technologies, Ltd. | Fuel cell with uniform compression device |
| KR101934994B1 (ko) * | 2016-10-19 | 2019-04-05 | 주식회사 일룸 | 매트리스 |
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