JP2993545B2 - 成形用ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
成形用ポリアミド樹脂組成物Info
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- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/16—Halogen-containing compounds
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- C08K3/20—Oxides; Hydroxides
- C08K3/22—Oxides; Hydroxides of metals
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形用ポリアミド樹脂
組成物に関する。更に詳しくは、本発明は耐候性、成形
性、機械的特性に優れた成形用ポリアミド樹脂組成物に
関する。
組成物に関する。更に詳しくは、本発明は耐候性、成形
性、機械的特性に優れた成形用ポリアミド樹脂組成物に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリアミド樹脂は、機械的特性、成形加
工性、耐薬品性が良好であることを利用して自動車部
品、機械部品、建築関係など幅広く使われている。しか
しポリアミド樹脂は極めて酸化劣化を受けやすく、重合
度の低下に伴って機械的性質の低下、表面の亀裂発生、
着色などの好ましくない現象を起こす。特にこの酸化劣
化は熱や光りによって促進され、屋外暴露ではその使用
は制限を受けている。これらの劣化現象を防止する目的
でポリアミド樹脂に種々の安定剤を添加することが特開
昭４８−９３６５２号公報、特公平１−２９８２３号公
報に開示されている。しかしこれらの耐候性改良効果は
十分満足できるものではなく、さらに改良が望まれてい
る。
工性、耐薬品性が良好であることを利用して自動車部
品、機械部品、建築関係など幅広く使われている。しか
しポリアミド樹脂は極めて酸化劣化を受けやすく、重合
度の低下に伴って機械的性質の低下、表面の亀裂発生、
着色などの好ましくない現象を起こす。特にこの酸化劣
化は熱や光りによって促進され、屋外暴露ではその使用
は制限を受けている。これらの劣化現象を防止する目的
でポリアミド樹脂に種々の安定剤を添加することが特開
昭４８−９３６５２号公報、特公平１−２９８２３号公
報に開示されている。しかしこれらの耐候性改良効果は
十分満足できるものではなく、さらに改良が望まれてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
の課題を解決し、耐候性、成形性、機械的特性に優れた
成形用ポリアミド樹脂組成物を提供することにある。
の課題を解決し、耐候性、成形性、機械的特性に優れた
成形用ポリアミド樹脂組成物を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の従
来技術の課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、複数
からなる特定のポリアミド樹脂を選択し、該樹脂に対し
て安定剤として、特定の化合物群を添加することによっ
て耐候性、成形性、機械特性に極めて優れる樹脂組成物
が得られることを見い出し、本発明に到達した。すなわ
ち、本発明は、キシリレンジアミンとα，ω−直鎖脂肪
族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂、もしくはポ
リアミド樹脂が、キシリレンジアミンとα，ω−直鎖脂
肪族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂４０〜９９
重量％とポリアミド６６ ６０〜１重量％からなる（こ
こで、重量％の合計は１００重量％とする）混合ポリア
ミド樹脂１００重量部に対して、ポリアミド１１、ポリ
アミド１２もしくはポリアミド６１２から選ばれた少な
くとも１種を１〜１５重量部、銅化合物を銅化合物中の
銅を基準として０．０１〜５重量部、およびカーボンブ
ラックを１〜１０重量部配合し、更にハロゲン化アルカ
リを上記銅化合物中の銅１原子に対し該ハロゲン化アル
カリ中のハロゲン原子が０．３〜４原子の割合となるよ
うに配合して成る耐候性に優れた成形用ポリアミド樹脂
組成物に関するものである。
来技術の課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、複数
からなる特定のポリアミド樹脂を選択し、該樹脂に対し
て安定剤として、特定の化合物群を添加することによっ
て耐候性、成形性、機械特性に極めて優れる樹脂組成物
が得られることを見い出し、本発明に到達した。すなわ
ち、本発明は、キシリレンジアミンとα，ω−直鎖脂肪
族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂、もしくはポ
リアミド樹脂が、キシリレンジアミンとα，ω−直鎖脂
肪族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂４０〜９９
重量％とポリアミド６６ ６０〜１重量％からなる（こ
こで、重量％の合計は１００重量％とする）混合ポリア
ミド樹脂１００重量部に対して、ポリアミド１１、ポリ
アミド１２もしくはポリアミド６１２から選ばれた少な
くとも１種を１〜１５重量部、銅化合物を銅化合物中の
銅を基準として０．０１〜５重量部、およびカーボンブ
ラックを１〜１０重量部配合し、更にハロゲン化アルカ
リを上記銅化合物中の銅１原子に対し該ハロゲン化アル
カリ中のハロゲン原子が０．３〜４原子の割合となるよ
うに配合して成る耐候性に優れた成形用ポリアミド樹脂
組成物に関するものである。
【０００５】本発明で用いるキシリレンジアミンとα、
ω−直鎖脂肪族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂
（以下「ＭＸナイロン」という）はメタキシリレンジア
ミン単独、あるいはメタキシリレンジアミン６０重量％
以上、パラキシリレンジアミン４０重量％以下のジアミ
ン混合物と炭素数６ないし１２のα、ω−直鎖脂肪族二
塩基酸、例えば、アジピン酸、セバシン酸、スベリン
酸、ドデカンニ酸、エイコジオン酸等との重縮合反応に
よって合成されるポリアミド樹脂である。上記ＭＸナイ
ロンの中でも成形性、成形物性能等のバランスを考慮す
ると上記α、ω−直鎖脂肪族二塩基酸の中では、アジピ
ン酸が特に好適である。
ω−直鎖脂肪族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂
（以下「ＭＸナイロン」という）はメタキシリレンジア
ミン単独、あるいはメタキシリレンジアミン６０重量％
以上、パラキシリレンジアミン４０重量％以下のジアミ
ン混合物と炭素数６ないし１２のα、ω−直鎖脂肪族二
塩基酸、例えば、アジピン酸、セバシン酸、スベリン
酸、ドデカンニ酸、エイコジオン酸等との重縮合反応に
よって合成されるポリアミド樹脂である。上記ＭＸナイ
ロンの中でも成形性、成形物性能等のバランスを考慮す
ると上記α、ω−直鎖脂肪族二塩基酸の中では、アジピ
ン酸が特に好適である。
【０００６】本発明において、ＭＸナイロンにポリアミ
ド６６を配合すると、ＭＸナイロンの成形性すなわち成
形時のサイクル時間を短縮できる効果がある。この場
合、ＭＸナイロンに対するポリアミド６６の配合割合
は、成形時間の短縮面からみれば広い範囲に渡って効果
があり、その配合割合（以下の記載において、重量部の
合計は１００重量部とする。）は、ＭＸナイロン４０〜
９９重量部に対しポリアミド６６ ６０〜１重量部、好
ましくは、ＭＸナイロン４０〜９７重量部に対し、ポリ
アミド６６ ６０〜３重量部である。混合ポリアミド樹
脂中のポリアミド６６の配合割合が上記１重量部未満の
場合には、ＭＸナイロンの成形性改良の効果が小さく、
また上記６０重量部を超える場合には、機械的強度の低
下や吸水による物性低下等の性能低下を生じ好ましくな
い。
ド６６を配合すると、ＭＸナイロンの成形性すなわち成
形時のサイクル時間を短縮できる効果がある。この場
合、ＭＸナイロンに対するポリアミド６６の配合割合
は、成形時間の短縮面からみれば広い範囲に渡って効果
があり、その配合割合（以下の記載において、重量部の
合計は１００重量部とする。）は、ＭＸナイロン４０〜
９９重量部に対しポリアミド６６ ６０〜１重量部、好
ましくは、ＭＸナイロン４０〜９７重量部に対し、ポリ
アミド６６ ６０〜３重量部である。混合ポリアミド樹
脂中のポリアミド６６の配合割合が上記１重量部未満の
場合には、ＭＸナイロンの成形性改良の効果が小さく、
また上記６０重量部を超える場合には、機械的強度の低
下や吸水による物性低下等の性能低下を生じ好ましくな
い。
【０００７】本発明のポリアミド樹脂組成物において、
耐候性を改良するために特定のポリアミド樹脂を使用す
る。本発明においてＭＸナイロンに配合して使用する他
のポリアミド樹脂として、ポリアミド１１、ポリアミド
１２もしくはポリアミド６１２から選ばれた少なくとも
１種類を使用する。上記他のポリアミド樹脂の配合量
は、ＭＸナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド
６６からなる混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、
上記他のポリアミド樹脂の少なくともいずれか１種類を
１〜１５重量部、好ましくは５〜１０重量部である。Ｍ
Ｘナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド６６か
らなる混合ポリアミド樹脂１００重量部に対する上記他
のポリアミド樹脂の配合割合が１重量部未満であると耐
候性の改良効果が十分に発揮されず、また１５重量部を
超えると機械強度および剛性等を損ねることとなり好ま
しくない。
耐候性を改良するために特定のポリアミド樹脂を使用す
る。本発明においてＭＸナイロンに配合して使用する他
のポリアミド樹脂として、ポリアミド１１、ポリアミド
１２もしくはポリアミド６１２から選ばれた少なくとも
１種類を使用する。上記他のポリアミド樹脂の配合量
は、ＭＸナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド
６６からなる混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、
上記他のポリアミド樹脂の少なくともいずれか１種類を
１〜１５重量部、好ましくは５〜１０重量部である。Ｍ
Ｘナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド６６か
らなる混合ポリアミド樹脂１００重量部に対する上記他
のポリアミド樹脂の配合割合が１重量部未満であると耐
候性の改良効果が十分に発揮されず、また１５重量部を
超えると機械強度および剛性等を損ねることとなり好ま
しくない。
【０００８】本発明で使用するＭＸナイロンもしくはＭ
Ｘナイロンとポリアミド６６からなる混合ポリアミド樹
脂に銅化合物およびハロゲン化アルカリを配合すると耐
候性が著しく改良される。本発明で用いる銅化合物とし
ては、塩化銅、臭化銅、フッ化銅、ヨウ化銅、チオシア
ン酸銅、硝酸銅、酢酸銅、ナフテン酸銅、カプリン酸
銅、ラウリン酸銅、ステアリン酸銅、アセチルアセトン
銅、酸化銅(I) 、および酸化銅(II)などが例示できる
が、これらの中では特にハロゲン化銅、酸化銅(I) 、酸
化銅(II)が好適に使用できる。上記銅化合物の添加量は
ポリアミド樹脂もしくはポリアミド樹脂混合物１００重
量部に対して、銅化合物を銅化合物中の銅を基準として
０．０１〜５重量部、好ましくは０．０１〜１．５重量
部である。添加量が上記０．０１重量部に満たない場合
には耐候性改良の効果が充分に発揮されず、また添加量
を上記５重量部を超えても効果が飽和して得られるポリ
アミド樹脂組成物の耐候性がより改善されることはな
い。
Ｘナイロンとポリアミド６６からなる混合ポリアミド樹
脂に銅化合物およびハロゲン化アルカリを配合すると耐
候性が著しく改良される。本発明で用いる銅化合物とし
ては、塩化銅、臭化銅、フッ化銅、ヨウ化銅、チオシア
ン酸銅、硝酸銅、酢酸銅、ナフテン酸銅、カプリン酸
銅、ラウリン酸銅、ステアリン酸銅、アセチルアセトン
銅、酸化銅(I) 、および酸化銅(II)などが例示できる
が、これらの中では特にハロゲン化銅、酸化銅(I) 、酸
化銅(II)が好適に使用できる。上記銅化合物の添加量は
ポリアミド樹脂もしくはポリアミド樹脂混合物１００重
量部に対して、銅化合物を銅化合物中の銅を基準として
０．０１〜５重量部、好ましくは０．０１〜１．５重量
部である。添加量が上記０．０１重量部に満たない場合
には耐候性改良の効果が充分に発揮されず、また添加量
を上記５重量部を超えても効果が飽和して得られるポリ
アミド樹脂組成物の耐候性がより改善されることはな
い。
【０００９】本発明で用いられるハロゲン化アルカリと
してはヨウ化物、フッ化物、臭化物が好ましく用いられ
る。ハロゲン化アルカリの添加量は、上記銅化合物中の
銅１原子にに対し、該ハロゲン化アルカリ中のハロゲン
原子が０．３〜４原子の割合である。添加量が前記０．
３原子未満の割合であると銅塩との相乗効果による耐候
性の改良効果が充分発揮されず、また、上記４原子を超
えても得られるポリアミド樹脂組成物の耐候性がより改
善されることはない。
してはヨウ化物、フッ化物、臭化物が好ましく用いられ
る。ハロゲン化アルカリの添加量は、上記銅化合物中の
銅１原子にに対し、該ハロゲン化アルカリ中のハロゲン
原子が０．３〜４原子の割合である。添加量が前記０．
３原子未満の割合であると銅塩との相乗効果による耐候
性の改良効果が充分発揮されず、また、上記４原子を超
えても得られるポリアミド樹脂組成物の耐候性がより改
善されることはない。
【００１０】本発明において、カーボンブラックをＭＸ
ナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド６６から
なる混合ポリアミド樹脂に配合することにより耐候性が
著しく改良される。本発明で使用するカーボンブラック
の平均粒子径は、１７μｍ〜２７μｍ、好ましくは１９
μｍ〜２５μｍであり、又、吸油量（ジブチルフタレー
トを用いた測定値）は５０ｃｃ／１００ｇ〜１００ｃｃ
／１００ｇ、好ましくは５３ｃｃ／１００ｇ〜７５ｃｃ
／１００ｇであることが好ましい。一般に、粒子径、吸
油量ともに上記数値未満であったり、又超える数値であ
ってもカーボンブラックの分散性が低下するおそれがあ
る。本発明において、カーボンブラックの添加量は、Ｍ
Ｘナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド６６か
らなる混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、１〜１
０重量部、好ましくは、３〜５重量部である。添加量が
上記１重量部未満であると耐候性の改良効果が充分発揮
されず、また添加量が上記１０重量部を越えると機械強
度、剛性等を損ねることとなり好ましくない。
ナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド６６から
なる混合ポリアミド樹脂に配合することにより耐候性が
著しく改良される。本発明で使用するカーボンブラック
の平均粒子径は、１７μｍ〜２７μｍ、好ましくは１９
μｍ〜２５μｍであり、又、吸油量（ジブチルフタレー
トを用いた測定値）は５０ｃｃ／１００ｇ〜１００ｃｃ
／１００ｇ、好ましくは５３ｃｃ／１００ｇ〜７５ｃｃ
／１００ｇであることが好ましい。一般に、粒子径、吸
油量ともに上記数値未満であったり、又超える数値であ
ってもカーボンブラックの分散性が低下するおそれがあ
る。本発明において、カーボンブラックの添加量は、Ｍ
Ｘナイロン、もしくはＭＸナイロンとポリアミド６６か
らなる混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、１〜１
０重量部、好ましくは、３〜５重量部である。添加量が
上記１重量部未満であると耐候性の改良効果が充分発揮
されず、また添加量が上記１０重量部を越えると機械強
度、剛性等を損ねることとなり好ましくない。
【００１１】本発明のポリアミド樹脂組成物において、
樹脂中のＭＸナイロンを５０重量パーセント以上の配合
割合で用いる限りは、他の樹脂、例えばＰＥＴ、ＰＢ
Ｔ、ＰＣ、ＰＰＥ、ＰＰＳ、ＡＳ、ＡＢＳ、ポリオレフ
ィン、エチレン・プロピレンゴム等のポリマーやエラス
トマーを少なくとも一種類以上配合して使用することが
できる。
樹脂中のＭＸナイロンを５０重量パーセント以上の配合
割合で用いる限りは、他の樹脂、例えばＰＥＴ、ＰＢ
Ｔ、ＰＣ、ＰＰＥ、ＰＰＳ、ＡＳ、ＡＢＳ、ポリオレフ
ィン、エチレン・プロピレンゴム等のポリマーやエラス
トマーを少なくとも一種類以上配合して使用することが
できる。
【００１２】本発明のポリアミド樹脂組成物に、機械的
強度向上の目的でさらにガラス繊維、カーボン繊維等の
繊維強化材を適宜配合して使用することができる。この
場合、繊維強化材の配合割合は、本発明のボリアミド樹
脂もしくは混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、３
０〜７０重量部の割合が好ましい。本発明のポリアミド
樹脂組成物に、剛性向上の目的でさらに雲母等のフィラ
ーを適宜配合して使用することができる。この場合、フ
ィラーの配合割合は、本発明のボリアミド樹脂もしくは
混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、４０〜８０重
量部の割合が好ましい。本発明のポリアミド樹脂組成物
に、更に添加剤、例えば核剤、可塑剤、離型剤、帯電防
止剤、難燃剤、滑剤、顔料等を適宜配合して使用するこ
ともできる。本発明のポリアミド樹脂組成物は、一般的
にには、押出機を用いてＭＸナイロンの融点または流動
開始温度より５〜５０℃高い温度で溶融混練した後、ペ
レット状にして製造される。
強度向上の目的でさらにガラス繊維、カーボン繊維等の
繊維強化材を適宜配合して使用することができる。この
場合、繊維強化材の配合割合は、本発明のボリアミド樹
脂もしくは混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、３
０〜７０重量部の割合が好ましい。本発明のポリアミド
樹脂組成物に、剛性向上の目的でさらに雲母等のフィラ
ーを適宜配合して使用することができる。この場合、フ
ィラーの配合割合は、本発明のボリアミド樹脂もしくは
混合ポリアミド樹脂１００重量部に対し、４０〜８０重
量部の割合が好ましい。本発明のポリアミド樹脂組成物
に、更に添加剤、例えば核剤、可塑剤、離型剤、帯電防
止剤、難燃剤、滑剤、顔料等を適宜配合して使用するこ
ともできる。本発明のポリアミド樹脂組成物は、一般的
にには、押出機を用いてＭＸナイロンの融点または流動
開始温度より５〜５０℃高い温度で溶融混練した後、ペ
レット状にして製造される。
【００１３】
【実施例】次に実施例及び比較例を挙げて本発明につい
て具体的に説明する。なお、採用した特性の測定方法
は、次の通りである。 １）機械的特性 機械的特性は、以下の試験方法による。 引張強度 ＡＳＴＭ Ｄ６３８ 引張弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ６３８ 曲げ強度 ＡＳＴＭ Ｄ７９０ 曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ７９０ ２）色調 曝露をおこなった試験品の色調変化を色差計（日本電色
工業製色差計、型式：Ｚ−Σ８０）で測定した。
て具体的に説明する。なお、採用した特性の測定方法
は、次の通りである。 １）機械的特性 機械的特性は、以下の試験方法による。 引張強度 ＡＳＴＭ Ｄ６３８ 引張弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ６３８ 曲げ強度 ＡＳＴＭ Ｄ７９０ 曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ７９０ ２）色調 曝露をおこなった試験品の色調変化を色差計（日本電色
工業製色差計、型式：Ｚ−Σ８０）で測定した。
【００１４】３）表面の亀裂発生 曝露を行なった試験品表面の亀裂発生の有無を偏光顕微
鏡（日本光学工業製偏光顕微鏡、型式：ＯＰＴＩＰＨＯ
Ｔ−ＰＯＬ）で観察した。表１、表２中の評価結果の欄
において、表面亀裂なしは○印、亀裂ありは×印で示し
てある。 ４）表面光沢 目視判定により、表面光沢の評価をおこなった。表１、
表２中の評価結果を以下の記号で示す。 ○：暴露前と同等の色調、光沢を有していた。 △：暴露前と比較して色調、光沢がやや低下した。 ×：暴露前と比較して色調、光沢が低下した。
鏡（日本光学工業製偏光顕微鏡、型式：ＯＰＴＩＰＨＯ
Ｔ−ＰＯＬ）で観察した。表１、表２中の評価結果の欄
において、表面亀裂なしは○印、亀裂ありは×印で示し
てある。 ４）表面光沢 目視判定により、表面光沢の評価をおこなった。表１、
表２中の評価結果を以下の記号で示す。 ○：暴露前と同等の色調、光沢を有していた。 △：暴露前と比較して色調、光沢がやや低下した。 ×：暴露前と比較して色調、光沢が低下した。
【００１５】実施例１ ポリ（メタキシリレンアジパミド）（以下「ＭＸナイロ
ン」と記す。三菱ガス化学（株）製、重合体１ｇを９８
％硫酸１００ｍｌに溶解し、２５℃で測定した相対粘度
（以下、「相対粘度」という）：２．１４のもの）９０
重量部およびナイロン６６（相対粘度：２．２５）のペ
レット５重量部、ポリアミド１２（フローテスター（加
重：５kg）による３２５℃での溶融粘度：３０００ポイ
ズ）のペレット５重量部、ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ
化カリウム０．２重量部、カーボンブラック（三菱化成
（株）製 ＃４５）５重量部をタンブラーで混合しベン
ト式押出機を用いて、２７５℃で溶融混練した後に紐状
に押出し、水槽で冷却、切断乾燥してペレット状成形材
料を製造した。次にこの成形材料を、金型温度１３０℃
で射出成形して成形品を得た。成形品は、サンシャイン
ウエザーメーター（スガ試験機製、型式：ＷＥＬ−ＳＵ
Ｎ−ＨＣ型）で光照射して、機械強度、色差、表面の亀
裂発生の有無について測定し、耐候性を評価した。サン
シャインウエザーメーターのブラックパネル温度は６３
℃で１時間に１２分間、水をスプレーした。これらの測
定結果を表１に示した。
ン」と記す。三菱ガス化学（株）製、重合体１ｇを９８
％硫酸１００ｍｌに溶解し、２５℃で測定した相対粘度
（以下、「相対粘度」という）：２．１４のもの）９０
重量部およびナイロン６６（相対粘度：２．２５）のペ
レット５重量部、ポリアミド１２（フローテスター（加
重：５kg）による３２５℃での溶融粘度：３０００ポイ
ズ）のペレット５重量部、ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ
化カリウム０．２重量部、カーボンブラック（三菱化成
（株）製 ＃４５）５重量部をタンブラーで混合しベン
ト式押出機を用いて、２７５℃で溶融混練した後に紐状
に押出し、水槽で冷却、切断乾燥してペレット状成形材
料を製造した。次にこの成形材料を、金型温度１３０℃
で射出成形して成形品を得た。成形品は、サンシャイン
ウエザーメーター（スガ試験機製、型式：ＷＥＬ−ＳＵ
Ｎ−ＨＣ型）で光照射して、機械強度、色差、表面の亀
裂発生の有無について測定し、耐候性を評価した。サン
シャインウエザーメーターのブラックパネル温度は６３
℃で１時間に１２分間、水をスプレーした。これらの測
定結果を表１に示した。
【００１６】実施例２ 実施例１で使用したＭＸナイロン９０重量部、ナイロン
６６（相対粘度：２．２５）５重量部、ポリアミド１２
５重量部、ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ化カリウム
０．２重量部、およびカーボンブラック３重量部をタン
ブラーで混合しベント式押出機を用いて、２７５℃で溶
融混練した後に紐状に押出し、水槽で冷却、切断乾燥し
てペレット状成形材料を製造した。次にこの成形材料
を、金型温度１３０℃で射出成形して成形品を得た。成
形品は、サンシャインウエザーメーター（スガ試験機
製、型式：ＷＥＬ−ＳＵＮ−ＨＣ型）で光照射して、機
械強度、色差、表面の亀裂発生の有無について測定し、
耐候性を評価した。サンシャインウエザーメーターのブ
ラックパネル温度は６３℃で１時間に１２分間、水をス
プレーした。これらの測定結果を表１に示した。
６６（相対粘度：２．２５）５重量部、ポリアミド１２
５重量部、ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ化カリウム
０．２重量部、およびカーボンブラック３重量部をタン
ブラーで混合しベント式押出機を用いて、２７５℃で溶
融混練した後に紐状に押出し、水槽で冷却、切断乾燥し
てペレット状成形材料を製造した。次にこの成形材料
を、金型温度１３０℃で射出成形して成形品を得た。成
形品は、サンシャインウエザーメーター（スガ試験機
製、型式：ＷＥＬ−ＳＵＮ−ＨＣ型）で光照射して、機
械強度、色差、表面の亀裂発生の有無について測定し、
耐候性を評価した。サンシャインウエザーメーターのブ
ラックパネル温度は６３℃で１時間に１２分間、水をス
プレーした。これらの測定結果を表１に示した。
【００１７】実施例３ 実施例１で用いたＭＸナイロン４０重量部、ポリアミド
６６ ５重量部、ポリアミド１２ ５重量部、および長
さ３ｍｍのガラス繊維チョップドストランド（旭ファイ
バーグラス（株）、商品名：ＣＳ０３ＪＡＦＴ２）５０
重量部、ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ化カリウム０．２
重量部、更に実施例１で使用したカーボンブラック５重
量部を実施例１と同様な方法で成形し、耐候性の評価を
おこなった。これらの評価結果を表１に示した。
６６ ５重量部、ポリアミド１２ ５重量部、および長
さ３ｍｍのガラス繊維チョップドストランド（旭ファイ
バーグラス（株）、商品名：ＣＳ０３ＪＡＦＴ２）５０
重量部、ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ化カリウム０．２
重量部、更に実施例１で使用したカーボンブラック５重
量部を実施例１と同様な方法で成形し、耐候性の評価を
おこなった。これらの評価結果を表１に示した。
【００１８】実施例４ 実施例１で用いたＭＸナイロン４０重量部、ポリアミド
６６ ５重量部、ポリアミド１２ ５重量部、および実
施例３で使用したガラス繊維チョップドストランド５０
重量部、酸化銅(I) ０．２重量部、ヨウ化カリウム０．
２重量部、更に実施例１で使用したカーボンブラック５
重量部を実施例１と同様な方法で成形して、耐候性を評
価した。これらの評価結果を表１に示した。
６６ ５重量部、ポリアミド１２ ５重量部、および実
施例３で使用したガラス繊維チョップドストランド５０
重量部、酸化銅(I) ０．２重量部、ヨウ化カリウム０．
２重量部、更に実施例１で使用したカーボンブラック５
重量部を実施例１と同様な方法で成形して、耐候性を評
価した。これらの評価結果を表１に示した。
【００１９】実施例５ 実施例１でそれぞれ使用したＭＸナイロン４０重量部、
ポリアミド６６ ５重量部、ポリアミド１２ ５重量
部、実施例３で使用したガラス繊維チョウップドストラ
ンド３０重量部、および平均粒径９０μｍの雲母粉末
（山口雲母（株）製、商品名：Ｂ−８２）２０重量部、
ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ化カリウム０．２重量部、
更に実施例１で使用したカーボンブラック５重量部を実
施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。これ
らの評価結果を表１に示した。
ポリアミド６６ ５重量部、ポリアミド１２ ５重量
部、実施例３で使用したガラス繊維チョウップドストラ
ンド３０重量部、および平均粒径９０μｍの雲母粉末
（山口雲母（株）製、商品名：Ｂ−８２）２０重量部、
ヨウ化銅０．２重量部、ヨウ化カリウム０．２重量部、
更に実施例１で使用したカーボンブラック５重量部を実
施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。これ
らの評価結果を表１に示した。
【００２０】比較例１ ポリアミド１２を配合しない以外は実施例１と同様にし
て、ペレット状成形材料を得た。次に、この成形材料を
実施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。上
記各成分の配合割合と評価結果を表２に示した。
て、ペレット状成形材料を得た。次に、この成形材料を
実施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。上
記各成分の配合割合と評価結果を表２に示した。
【００２１】比較例２ ヨウ化銅およびヨウ化カリウムを配合しない以外は実施
例１と同様にして、ペレット状成形材料を得た。次に、
この成形材料を実施例１と同様な方法で成形し、耐候性
を評価した。上記各成分の配合割合と評価結果を表２に
示した。
例１と同様にして、ペレット状成形材料を得た。次に、
この成形材料を実施例１と同様な方法で成形し、耐候性
を評価した。上記各成分の配合割合と評価結果を表２に
示した。
【００２２】比較例３ カーボンブラックを配合しない以外は、実施例１と同様
にして、ペレット状成形材料を得た。次に、成形材料を
実施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。上
記各成分の配合割合と評価結果を表２に示した。
にして、ペレット状成形材料を得た。次に、成形材料を
実施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。上
記各成分の配合割合と評価結果を表２に示した。
【００２３】比較例４ ポリアミド１２を配合しない以外は実施例４と同様にし
て、ペレット状成形材料を得た。次に、この成形材料を
実施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。上
記各成分の配合割合と評価結果を表２に示した。
て、ペレット状成形材料を得た。次に、この成形材料を
実施例１と同様な方法で成形し、耐候性を評価した。上
記各成分の配合割合と評価結果を表２に示した。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】本発明の耐候性、成形性、機械的特性に
優れた成形用ポリアミド樹脂組成物は屋外曝露でも機械
的性質の低下、表面の亀裂発生、着色などを防止でき、
極めて有用なものである。
優れた成形用ポリアミド樹脂組成物は屋外曝露でも機械
的性質の低下、表面の亀裂発生、着色などを防止でき、
極めて有用なものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｋ 3:10 3:16） (Ｃ０８Ｋ 3/00 3:04 3:10 3:16 3:34） (Ｃ０８Ｋ 13/04 3:04 3:10 3:16 7:02） (Ｃ０８Ｋ 13/04 3:04 3:10 3:16 3:34 7:02） (Ｃ０８Ｌ 77/06 77:00） (56)参考文献 特開 平１−263151（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−205353（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C08L 77/00 - 77/12 C08K 3/00 - 13/08
Claims (4)
- 【請求項１】 キシリレンジアミンとα，ω−直鎖脂肪
族二塩基酸とから得られるポリアミド樹脂１００重量部
に対して、ポリアミド１１、ポリアミド１２もしくはポ
リアミド６１２から選ばれた少なくとも１種を１〜１５
重量部、銅化合物を銅化合物中の銅を基準として０．０
１〜５重量部、およびカーボンブラックを１〜１０重量
部配合し、更にハロゲン化アルカリを上記銅化合物中の
銅１原子に対し該ハロゲン化アルカリ中のハロゲン原子
が０．３〜４原子の割合となるように配合してなる耐候
性に優れた成形用ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項２】 ポリアミド樹脂が、キシリレンジアミン
とα，ω−直鎖脂肪族二塩基酸とから得られるポリアミ
ド樹脂４０〜９９重量％とポリアミド６６６０〜１重量
％からなる（ここで、重量％の合計は１００重量％とす
る）混合ポリアミド樹脂１００重量部に対して、ポリア
ミド１１、ポリアミド１２もしくはポリアミド６１２か
ら選ばれた少なくとも１種を１〜１５重量部、銅化合物
を銅化合物中の銅を基準として０．０１〜５重量部、お
よびカーボンブラックを１〜１０重量部配合し、更にハ
ロゲン化アルカリを上記銅化合物中の銅１原子に対し該
ハロゲン化アルカリ中のハロゲン原子が０．３〜４原子
の割合となるように配合してなる耐候性に優れた成形用
ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項３】 請求項１に記載の成形用ポリアミド樹脂
組成物に更に繊維強化材および／または雲母を配合した
成形用ポリアミド樹脂組成物であって、その配合割合
は、請求項１のポリアミド樹脂１００重量部に対し、繊
維強化材を３０〜７０重量部および／または雲母を４０
〜８０重量部配合したものである耐候性に優れた成形用
ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項４】 請求項２に記載の成形用ポリアミド樹脂
組成物に更に繊維強化材および／または雲母を配合した
成形用ポリアミド樹脂組成物であって、その配合割合
は、請求項２の混合ポリアミド樹脂１００重量部に対
し、繊維強化材を３０〜７０重量部および／または雲母
を４０〜８０重量部配合したものである耐候性に優れた
成形用ポリアミド樹脂組成物。
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