JP2906410B2 - 自動変速機の油圧制御方法 - Google Patents

自動変速機の油圧制御方法

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Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、自動変速機の油圧制御方法に関し、特
に、自動変速装置に使用されるデューティソレノイド弁
等の電気・油圧変換器における油圧応答性の向上を図っ
た油圧制御方法に関する。
（従来の技術及びその課題） 種々の油圧制御回路、例えば、車両用自動変速装置の
変速用クラッチやブレーキを備える油圧制御回路には電
気・油圧変換器としてのデューティソレノイド弁が広く
使用されている。このソレノイド弁は、前記クラッチ等
に連通する油路（負荷管路）系の圧油の導入時間と排出
時間割合（デューティ率）を一定に保つことにより、油
路系の時間的平均圧を当該デューティ率に対応する所要
圧に設定するものであり、ソレノイド弁のデューティ率
を変化させて油路系の油圧を第１の値から第２の値に変
更したい場合、従来、次のような問題があった。
即ち、油圧を第１の値から第２の値に変更する場合、
前記ソレノイド弁のデューティ率を第１の値に対応する
第１のデューティ率から第２の値に対応する第２のデュ
ーティ率にただちに変更したとしても、管路系は弾性を
有するために管路系内の油圧はデューティ率の変更に追
随してただちには上昇しない。しかも、ソレノイド弁を
設定したデューティ率でオンオフを繰り返すために、油
路系の油圧を高める場合には圧油の排出期間が、油圧を
低める場合には圧油の導入期間が夫々無駄期間になると
いう制御原理に起因して、指示デューティ率（第２のデ
ューティ率）に対応する油圧に到達するまでに時間が掛
かるという問題があった。この所謂電気・油圧応答遅れ
に起因してクラッチ等の作動制御上の問題を引き起こす
場合がある。
本発明は斯かる従来の課題を解決するためになされた
もので、電気・油圧応答遅れを極力排除して油圧応答性
の向上を図った自動変速機の油圧制御方法を提供するこ
とを目的とする。
（課題を解決するための手段） 上述の目的を達成するために本発明に依れば、作動油
圧を制御して摩擦係合要素を係合又は係合解除し所望の
変速段を確立させる自動変速機の油圧制御方法であっ
て、前記摩擦係合要素に接続される負荷管路系の時間的
平均圧を、該負荷管路系の圧油の導入時間と排出時間割
合を変化させて所要圧に制御する油圧制御方法におい
て、前記負荷管路系の時間的平均圧を第１の値から第２
の値に変化させるとき、前記第１の値に対応する第１の
圧油導入排出時間割合及び前記第２の値に対応する第２
の圧油導入排出時間割合と異なる、複数の圧油導入排出
時間割合で前記負荷管路系の圧油を導入排出する過程を
経由して前記負荷管路系の時間的平均圧を変化させるこ
とを特徴とする自動変速機の油圧制御方法が提供され
る。
（作用） 負荷管路系の時間的平均圧を第１の値から第２の値に
変化させる過程で、一時的に第１及び第２の圧油導入排
出時間割合と異なる、複数の圧油導入排出時間割合、好
ましくは、負荷管路系の圧油の導入時間割合が実質的に
100％、又は排出時間割合が実質的に100％である値を含
む時間割合で負荷管路系の圧油を導入排出する過程を経
由することにより、前記無駄期間が排除され、油圧応答
性の向上が可能になると共に、油圧の過渡状態から定常
状態への移行がスムーズに行われる。
（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面に基づき詳細に説明す
る。
第１図は、本発明に係る車両用の、トルクコンバータ
を備える電子制御自動変速装置の概略構成を示し、内燃
エンジン10は、例えば６気筒エンジンであり、このクラ
ンク軸10aにはフライホイール11が取り付けられ、該フ
ライホイール11を介して、駆動力伝達装置としてのトル
クコンバータ20の駆動軸21の一端がクランク軸10aに直
結されている。トルクコンバータ20はケーシング20a、
ポンプ23、ステータ24、及びタービン25からなり、ポン
プ23はトルクコンバータ20の入力用ケーシング22を介し
て前記駆動軸21の他端に連結され、ステータ24はワンウ
ェイクラッチ24aを介してケーシング20aに連結されてい
る。又、タービン25は歯車変速装置30の入力軸30aに接
続されている。
本実施例のトルクコンバータ20はスリップ式の直結ク
ラッチ、例えばダンパクラッチ28を備えており、このダ
ンパクラッチ28は入力用ケーシング22とタービン25間に
介装され、係合時（直結時）においても適宜のスリップ
を許容してトルクコンバータ20のポンプ23とタービン25
とを機械的に直結させるもので、ダンパクラッチ28のス
リップ量、即ち、ダンパクラッチ28を介して伝達される
トルクはダンパクラッチ油圧制御回路50により外部から
制御される。
ダンパクラッチ油圧制御回路50は、ダンパクラッチコ
ントロールバルブ52及びダンパクラッチコントロールソ
レノイドバルブ54からなり、ソレノイドバルブ54は常閉
型のオンオフ弁であり、そのソレノイド54aはトランス
ミッションコントロールユニット（以下これを「TCU」
という）16に電気的に接続されている。ダンパクラッチ
コントロールバルブ52はダンパクラッチ28に供給される
作動油の油路を切り換えると共に、ダンパクラッチ28に
作用する油圧を制御する。即ち、ダンパクラッチコント
ロールバルブ52はスプール52aと、このスプール52aの図
示左端面が臨む左端室52bに収容され、スプール52aを図
示右方向に押圧するバネ52cとから構成され、左端室52b
には図示しないパイロット油圧源に連通するパイロット
油路55が接続されている。パイロット油路55にはドレン
側に連通する分岐路55aが接続され、この分岐路55a途中
に前記ソレノイドバルブ54が配設されて、ソレノイドバ
ルブ54の開閉により左端室52bに供給されるパイロット
油圧の大きさが制御される。スプール52aの右端面が臨
む右端室52dにも前記パイロット油圧源からのパイロッ
ト油圧が供給されている。
左端室52bにパイロット油圧が作用してダンパクラッ
チコントロールバルブ52のスプール52aが図示右極限位
置に移動するとトルクコンバータ20に供給されたトルク
コンバータ（T/C）潤滑油圧が油路56、コントロールバ
ルブ52、油路57を介して、入力用ケーシング22とダンパ
クラッチ28間に形成される油圧室に供給され、ダンパク
ラッチ28の係合が解除される。一方、左端室52bにパイ
ロット油圧が供給されず、スプール52aが図示左極限位
置に移動すると、図示しない油圧ポンプからのライン圧
が油路58、コントロールバルブ52、油路59を介して、ダ
ンパクラッチ28とタービン25間に形成される油圧室に供
給され、ダンパクラッチ28を入力用ケーシング22に摩擦
係合させる。
TCU16によりダンパクラッチソレノイドバルブ54のデ
ューティ率Dcを制御するとスプール52aは左端室52bに作
用するパイロット油圧とバネ52cのバネ力の合力が、右
端室52dに作用するパイロット油圧とバランスする位置
に移動し、この移動位置に対応する油圧がダンパクラッ
チ28に供給され、ダンパクラッチ28における伝達トルク
Tcが所要値に制御される。
前記歯車変速装置30は、例えば前進４段後進１段のギ
アトレインを有する。第２図は歯車変速装置30の部分構
成図であり、入力軸30aには第１の駆動ギア31及び第２
の駆動ギア32が回転自在に遊嵌されており、第１の駆動
ギア31及び第２の駆動ギア32間の入力軸30aには変速用
摩擦係合要素としての油圧クラッチ33及び34が固設さ
れ、各駆動ギア31及び32は、夫々クラッチ33及び34に係
合することにより入力軸30aと一体に回転する。入力軸3
0aと平行して中間伝動軸35が配設され、この中間伝動軸
35は図示しない最終減速歯車装置を介して駆動車軸に接
続されている。中間伝動軸35には第１の駆動ギア31と噛
合する第１の被駆動ギア36、及び第２の駆動ギア32と噛
合する第２の被駆動ギア37が固設されており、クラッチ
33と第１の駆動ギア31が係合すると入力軸30aの回転
は、クラッチ33、第１の駆動ギア31、第１の被駆動ギア
36、中間伝動軸35に伝達され、第１の変速段（例えば、
第１速）が達成される。クラッチ33の係合が解除され、
クラッチ34と第２の駆動ギア32が係合すると入力軸30a
の回転は、クラッチ34、第２の駆動ギア32、第２の被駆
動ギア37、中間伝動軸35に伝達され、第２の変速段（例
えば、第２速）が達成される。
第３図は、第２図に示す油圧クラッチ33及び34に油圧
を供給する油圧回路40を示し、第１の油圧制御弁44、第
２の油圧制御弁46、ソレノイド弁47及びソレノイド弁48
から構成される。第１及び第２の油圧制御弁44,46に
は、その各ボア44a,46aにスプール45,49が夫々摺動自在
に嵌挿され、スプール45,49の各右端面が臨む右端室44
a,46gが夫々形成されている。各右端室44g,46gにはバネ
44b,46bが収容され、バネ44b,46bはスプール45,49を図
示右側に押圧している。そして、第１及び第２の油圧制
御弁44,46には、スプール44,46の各左端面が臨む左端室
44h,46hが夫々形成されている。これらの左端室44h,46h
はオリフィス44i,46iを介してドレイン側に連通してい
る。
ソレノイド弁47は常閉型の３方切換弁であり、３つの
ポート47c,47d,47eを有する。そして、ソレノイド弁47
は弁体47aと、該弁体47aをポート47e側に押圧してポー
ト47eを閉塞するバネ47bと、付勢時にバネ47のバネ力に
抗して弁体47aをポート47c側に移動させ、該ポート47c
を閉塞させるソレノイド47fから構成される。一方、ソ
レノイド弁48は常閉型の３方切換弁であり、３つのポー
ト48c,48d,48eを有する。そして、ソレノイド弁48は弁
体48aと、該弁体48aをポート48c側に押圧してポート48c
を閉塞するバネ48bと、付勢時にバネ48bのバネ力に抗し
て弁体48aをポート48e側に移動させ該ポート48eを閉塞
させるソレノイド48fから構成される。各ソレノイド弁4
7及48の各ソレノイド47f,48fはTCU16の出力側に夫々接
続されている。
図示しない前記油圧ポンプから延びる油路41は第１の
油圧制御弁44及び第２の油圧制御弁46の各ポート44c,46
cに接続されており、第１の油圧制御弁44のポート44dに
は油路41aの一端が接続され、油路41aの他端は油圧クラ
ッチ33が接続されている。第２の油圧制御弁46のポート
46dには油路41bの一端が接続され、油路41の他端は油圧
クラッチ34が接続されている。図示しない前記パイロッ
ト油圧源から延びるパイロット油路42は第１及び第２の
油圧制御弁44,46の各左端室44h,46hに連通するポート44
e,46eに接続されると共に、ソレノイド弁47及び48の各
ポート47c,48cに接続されている。ソレノイド弁47及び4
8の各ポート47d,48dはパイロット油路42a,42bを介して
第１及び第２の油圧制御弁44,46の各右端室44g,46gに連
通するポート44f,46fに夫々接続されている。ソレノイ
ド弁47及び48の各ポート47e,48eはドレイン側に連通し
ている。
油路41は図示しない調圧弁等により所定圧に調圧され
た作動油圧（ライン圧）を第１及び第２の油圧制御弁4
4,46に供給し、パイロット油路42は図示しない調圧弁等
により所定圧に調圧されたパイロット油圧を第１及び第
２の油圧制御弁44,46及びソレノイド弁47,48に供給す
る。
第１の油圧制御弁44のスプール45が左動するとポート
44cを閉塞していたスプール45のランド45aがポート44c
を開き、作動油圧が油路41、ポート44c、ポート44d、油
路41aを介してクラッチ33に供給され、スプール45が右
動するとランド45aによりポート44cが閉塞される一方、
ポート44dがドレインポート44jと連通してクラッチ33の
油圧がドレイン側に排除される。第２の油圧制御弁46の
スプール49が左動するとポート46cを閉塞していたスプ
ール49のランド49aがポート46cを開き、作動油圧が油路
41、ポート46c、ポート46d、油路41bを介してクラッチ3
4に供給され、スプール49が右動するとランド49aにより
ポート46cが閉塞される一方、ポート46dがドレインポー
ト46jと連通してクラッチ34の油圧がドレイン側に排除
される。
第１図に戻り、前記フライホイール11の外周にはスタ
ータ12のピニオン12aと噛合するリングギア11aが外嵌さ
れており、このリングギア11aは所定の歯数（例えば、1
10枚）を有し、リングギア11aに対向して電磁ピックア
ップ14が付設されている。電磁ピックアップ（以下これ
を「Neセンサ」という）14は、詳細は後述するように、
エンジン10のエンジン回転数Neを検出するもので、TCU1
6の入力側に電気的に接続されている。
TCU16の入力側には、トルクコンバータ20のタービン2
5の回転数Ntを検出するタービン回転数センサ（Ntセン
サ）15、図示しないトランスファドライブギアの回転数
Noを検出するトランスファドライブギア回転数センサ
（Noセンサ）17、エンジン10の図示しない吸気通路途中
に配設されたスロットル弁の弁開度θｔを検出するスロ
ットル弁開度センサ（θｔセンサ）18、図示しない油圧
ポンプから吐出される作動油の油温Toilを検出する油温
センサ19等が接続され、各センサからの検出信号がTCU1
6に供給される。
以下、上述のように構成される歯車変速装置の作用を
説明する。
TCU16は図示しないROM,RAM等の記憶装置、中央演算装
置、I/Oインターフェイス、カウンタ等を内蔵してお
り、TCU26は記憶装置に記憶されたプログラムに従って
以下のように変速油圧制御を行う。
TCU16は、第４図に示すメインプログラムルーチンを
所定の周期、例えば35Hzの周期で繰り返し実行する。こ
のメインプログラムルーチンでは、先ず、ステップS10
で後述する各種の初期値の読み込み設定が実行される。
次いで、TCU16は各種センサ、即ち、Neセンサ14、Ntセ
ンサ15、Noセンサ17、θｔセンサ18、油温センサ19等か
らの検出信号を読み込み記憶する（ステップS11）。そ
して、TCU16はこれらの検出信号から変速制御に必要な
パラメータ値を以下のように演算記憶する。
先ず、TCU16はNeセンサ14の検出信号からエンジン回
転数Ne及びエンジン回転数Neの変化率ωｅを演算する
（ステップS12）。Neセンサ14は、リングギア11aが一回
転する間にリングギア11aの４つの歯数を検出する毎に
１個のパルス信号を発生してこれをTCU16に供給してい
る。TCU16は、第５図に示すように１デューティサイク
ル、即ち、28.6msec（35Hz）の間に供給されるNeセンサ
14からのパルス信号の内、最後の９個のパルスを検出す
るに要した時間tp（sec）を計時して次式（１）からエ
ンジン回転数ne（rpm）を演算し、今回デューティサイ
クルのエンジン回転数（Ne）ｎとしてこれを前記記憶装
置に記憶する。
Ne＝（９×４）÷110÷tp×60 ＝216÷（11×tp） ……（１） そして、前回のデューティサイクルにおいて記憶した
エンジン回転数（Ne）n-1と、今回のデューティサイク
ルにおいて記憶したエンジン回転数（Ne）ｎからエンジ
ン回転数変化率ωｅ（red/sec2）を次式（２）により演
算記憶する。
ωｅ＝ΔNe×２π÷60÷Ｔ ＝（π/30T）×ΔNe ……（２） ここに、ΔNe＝（Ne）ｎ−（Ne）n-1、Ｔ＝（T1＋
T2）/2でありT1,T2は夫々第５図に示すように、前回及
び今回のデューティサイクルのtp時間のカウント終了時
点間の時間及びカウント開始時点間の時間（sec）であ
る。
タービン軸トルクTtの演算 次いで、TCU16はステップS13に進み、エンジンの正味
トルクTe及びトルクコンバータ出力軸トルク（以下、こ
れを「タービン軸トルク」という）Tt（kg・ｍ）を演算
する。
ここで、変速中の解放側又は結合側のクラッチの摩擦
トルクTbとタービン軸トルクTt及び変速中のタービン回
転変化率ωｔとの関係は次式（A1）で示される。
Tb＝ａ・Tt＋ｂ・ωｔ ……（A1） ここに、a,bは１速から２速へのシフトアップ、４速
から３速へのシフトダウン等のシフトパターン（変速の
種類）、各回転部の慣性モーメント等により決定される
定数である。上式（A1）から分かるようにクラッチの摩
擦トルクTbを、即ちクラッチ33,34の作動油圧をタービ
ン軸トルクTt及び変速中のタービン回転変化率ωｔとで
決定すればエンジン性能の劣化、エンジン水温等の影響
を受けずに設定することができ、斯かる考えに基づいて
得た実験式やデータは異種エンジンにも容易に適用が可
能となる。
又、タービン軸トルクTtの変化に拘わらず、タービン
回転変化率ωｔを目標値通りにフィードバック制御した
い場合に、タービン回転変化率ωｔの目標値からのずれ
を後追い修正するのではなく、タービン軸トルクTtの変
化量分だけ摩擦トルクTb、即ちクラッチ33,34の作動油
圧を増減させておけば、フィードバック制御の修正ゲイ
ンを大きく設定しなくても追随性のよい、しかも安定し
た変速制御が可能になる。
更に、変速開始時において、結合側クラッチの摩擦ト
ルクの発生開始時点におけるターイン軸トルクTtの変化
を予測することが出来れば、上述の式（A1）から結合側
クラッチの摩擦トルクを、タービン回転変化率ωｔを目
標値近傍に制御しながら変化させることが出来る。そこ
で、結合側クラッチの摩擦トルクの発生開始時点におけ
るタービントルク軸Ttの時間変化を実験的に予め求めて
おく。実験的に求めたこれらのデータから実際の結合側
クラッチのトルク発生開始時点におけるタービントルク
Ttの変化を予測する。そして、この予測値を式（A1）に
適用すると、式（A1）から目標とするタービン回転変化
率ωｔが得られるように監視しながらクラッチへの供給
油圧を調整して、摩擦トルクTbを変化させることが出来
る。このようにすれば、結合側クラッチの摩擦トルクの
発生開始時点からタービン回転変化率ωｔを目標値近傍
に正確に制御することが出来、変速フィーリングの向上
が図れる。
そこで、タービン軸トルクTtは、次式（３）で演算さ
れるエンジン正味トルクTeを用いて次式（４）により演
算し、これらの演算値を前記記憶装置に記憶する。
Te＝Ｃ・Ne2＋IE・ωｅ＋Tc ……（３） Tt＝ｔ（te−Tc）＋Tc ＝ｔ（Ｃ・Ne2＋IE・ωｅ）＋Tc ……（４） ここに、Teはエンジン10の爆発による平均トルクから
フリクションロスやオイルポンプ駆動トルク等を差し引
いた正味トルクであり、Ｃはトルク容量係数であり、記
憶装置に予め記憶されているトルコン特性テーブルか
ら、タービン回転数Ntとエンジン回転数Neとの速度比ｅ
（＝Nt/Ne）に応じて読み出される。従って、Ntセンサ1
5により検出されるタービン回転数Ntと、Neセンサ14に
より上述のようにして検出されるエンジン回転数Neとか
ら速度比ｅを先ず演算した後、演算した速度比ｅに応じ
てトルク容量係数Ｃが記憶装置から読み出される。IEは
エンジン10の慣性モーメントであり、エンジンの機種毎
に設定される一定値、ｔはトルク比であり、これも記憶
装置に予め記憶されているトルコン特性テーブルから、
タービン回転数Ntとエンジン回転数Neとの速度比ｅ（＝
Nt/Ne）に応じて読み出される。
Tcはダンパクラッチ28の伝達トルクであり、この種の
スリップ式直結クラッチではトルクTcは次式（５）によ
り与えられる。
Tc＝Pc・Ａ・ｒ・μ ＝a1・Dc−b1 ……（５） ここに、Pcはダンパクラッチ28の供給油圧であり、Ａ
はダンパクラッチ28のピストン受圧面積、ｒはダンパク
ラッチ28の摩擦半径、μはダンパクラッチ28の摩擦係数
である。そして、ダンパクラッチ28の供給油圧Pcはダン
パクラッチソレノイドバルブ54のデューティ率Dcに比例
するので上式（５）が得られる。尚、a1及びb1はシフト
モードに応じて設定される定数であり、又、上式（５）
により演算されるTc値が正の場合にのみ有効であり、負
の場合にはTc＝０に設定される。
斯くして演算記憶されたエンジン正味トルクTe及びタ
ービン軸トルクTtは、Neセンサ14が検出するエンジン回
転数Ne、Ntセンサ15が検出するタービン回転数Nt、及び
ダンパクラッチソレノイドバルブ54のデューティ率Dcに
より略一義的にそれらの各瞬時値が演算決定できる。し
かも、上述の演算式（３）及び（４）から明白なよう
に、エンジン出力トルクTeはIE・ωｅ項を含んで演算さ
れるのでタービン回転変化率ωｔや摩擦トルクTbの影響
を殆ど受けない。このため、タービン回転変化率ωｔを
目標値に設定するために摩擦トルクTbを調整した場合、
即ち、クラッチの供給圧を調整した場合、タービン軸ト
ルクTtが変化してしまうという、互いに干渉し合って制
御不能の事態が生じることがない。特に、変速途中にお
いてアクセルワーク等による外乱によりタービン軸トル
クが増減し、これを補正するように摩擦トルクTbを調整
した場合に、上述のような干渉が生じないので、応答性
の良い変速制御を得る上で有利である。
次に、TCU16はステップS14において、スロットル弁の
弁開度θｔとトランスファドライブギア回転数Noとか
ら、歯車変速装置30において確立すべき変速段を判定す
る。第６図は第１の変速段（以下、これを「第１速」と
して説明する）と、これより一つ高速段である第２の変
速段（以下、これを「第２速」として説明する）の変速
領域を示し、図中実線は第１速から第２速にシフトアッ
プする場合の第１速領域と第２速領域を分ける境界線で
あり、図中破線は第２速から第１速にシフトダウンする
場合の第１速領域と第２速領域を分ける境界線である。
TCU16は第６図から確立すべき変速段を決定し、これを
記憶装置に記憶しておく。
パワーオンオフ判別 次いで、TCU16はステップS15に進み、パワーオンオフ
判別ルーチンを実行する。第７図はパワーオンオフ判別
ルーチンのフローチャートを示し、先ず、ステップS151
において判別値Ttoを設定する。この判別値Ttoは次式
（６）により演算される。
Tto＝a2・ωto＝２π・a2・Ni ……（６） ここに、a2及びNiはシフトパターンに応じて予め設定
されている所定値であり、アップシフトの場合には負の
値に、ダウンシフトの場合には正の値に夫々設定されて
いる。次に、TCU16は前記ステップS13で演算したタービ
ン軸トルクTtが判別値Ttoより大きいか否かを判別する
（ステップS152）。そして、判別結果が肯定（Yes）の
場合にはパワーオンシフトと判定し（ステップS153）、
否定（No）の場合にはパワーオフシフトと判定する（ス
テップS154）。TCU16はパワーオンオフ判別結果を記憶
装置に記憶して第４図に示すメインルーチンに戻る。
上述のパワーオンオフ判別方法は以下の考えに基づく
ものである。即ち、一般に、クラッチの摩擦トルクTbと
タービン軸トルクTt及び変速中のタービン回転変化率ω
ｔとの関係を与える前記式（A1）において、タービン軸
トルクTtを０に、タービン回転変化率ωｔを目標値ωto
に、摩擦トルクTbをTtoに置換すれば上式（６）が得ら
れ、クラッチ以外のエレメントが作動していない状態に
おいて、上記目標値ωtoを得るだけのタービン軸トルク
Ttが発生しているか否かでパワーオンオフ判別を行うも
のである。これにより、従来、パワーオンオフ判別を単
にエンジン出力の正負により判別していたものと比較し
て、従来方法の欠点である次の不都合が解消される。
即ち、パワーオン状態とパワーオフ状態とで異なるロ
ジックで変速制御を行うものでは、 （１） アップシフトの場合、エンジン出力が僅かに負
の値をとるとパワーオフ状態と判定されてしまい、結合
側摩擦エレメント（クラッチ）が解放されたままとな
り、変速が完了しない、 （２） 逆に、ダウンシフトの場合、エンジン出力が僅
かに正の値をとるとパワーオン状態と判定されてしま
い、トランスミッションの入力軸の回転が自動上昇する
のを待つことになり、結合側摩擦エレメント（クラッ
チ）が結合せず変速が完了しない、という不都合が解消
される。
尚、リフトフットアップシフトやアクセルペダルを踏
み込みながらのダウンシフト時には極力速くパワーオン
オフ判定を行う必要があるが、上述のパワーオンオフ判
別において、タービン軸トルクTtとして前記式（４）で
求められる、エンジン正味トルクにトルク比ｔを乗算し
て求められる、言わば仮想タービン軸トルクを用いてい
るので、式（４）からIE・ωｅの項を省いて求められる
実タービン軸トルクTt′（＝ｔ・CNe2＋Tc）を用いてパ
ワーオンオフ判別を行う場合より迅速に判別を行い得
る。即ち、例えば、リフトフットアップシフト時にはエ
ンジン出力の低下を極力早期に感知して解放側エレメン
ト（クラッチ）を逸早く解放すれば、低速段での減速シ
ョックが回避できる。これを第26図を参照して説明する
と、アクセルペダルが解放されてアップシフトに移行す
ると（第26図の（ａ））、実タービン軸トルクTt′は第
26図（ｂ）に示す破線に沿って変化する一方、仮想ター
ビン軸トルクTtは第26図（ｂ）に示す実線に沿って変化
する。従って、仮想タービン軸トルクTtを用いた場合に
は第26図（ｂ）に示すt1時点において、実タービン軸ト
ルクTt′を用いた場合には第26図（ｂ）に示すt2時点に
おいて夫々パワーオン状態の検出が可能になる。この結
果、仮想タービン軸トルクTtを用いた場合には、実ター
ビン軸トルクTt′を用いた場合に比べΔｔ（＝t2−t1）
だけ速くパワーオン判別を行うことができ、それだけ速
く解放側エレメントを解放させることができ、出力軸ト
ルクの落ち込み（第26図（ｃ）の斜線部参照）がなく減
速ショックを回避することが出来る。
第４図に戻り、次にTCU16は前記ステップS14において
判別した、確立すべき変速域が、前記デューティサイク
ルにおいて判別した結果と変化しているか否かを判別す
る。変化していなければ前記ステップ11に戻り、再びス
テップS11以下が繰り返し実行される。一方、変化した
場合には、ステップS14及びS15において判別したシフト
パターンに応じたシフト信号を出力して（ステップS1
7）、前記ステップS11に戻る。
パワーオンアップシフト時油圧制御 第８図乃至第12図はパワーオンアップシフト場合の変
速油圧制御手順を示すフローチャートであり、第１速か
ら第２速にシフトアップされる場合の変速油圧制御手順
を例に、第13図を参照しながら説明する。
TCU16は、第１速から第２速へのパワーオンアップシ
フトのシフト信号により、先ず、ソレノイド弁47及び48
の初期デューティ率DU1及びDU2を次式（８）及び（９）
により演算する（ステップS20）。
DU1＝a4・|Tt|＋c4 ……（８） DU2＝a5・|Tt|＋c5 ……（９） ここに、Ttはデューティサイクル毎に前記第４図のス
テップS13において演算記憶されるタービン軸トルク
値、a4,c4及びa5,c5は第１速から第２速にシフトアップ
する場合に適用される定数である。
次に、TCU16は常開型ソレノイド弁47のデューティ率D
LRを、ステップS20で設定した初期デューティ率DU1に設
定し、該デューティ率DLRでソレノイド弁47を開閉駆動
する信号を出力し、解放側摩擦係合要素である第１速ク
ラッチ33に初期デューティ率DU1に対応する初期油圧の
供給を開始し、第１速クラッチ33の図示しないピストン
を、クラッチの滑りが発生する直前位置に向かって後退
させる（ステップS21、第13図（ｂ）のt1時点）。尚、
ソレノイド弁47のデューティ率DLRがデューティ率０％
から初期デューティ率DU1に変更されたとき、実際には
ソレノイド弁47に単にデューティ率DU1で駆動信号を出
力するのではなく、後述するソレノイド弁駆動信号補正
を実施し、補正した駆動信号を出力して油圧応答性の改
善を図っている。このデューティ率の変更に限らず、一
般に第１のデューティ率から第２のデューティ率に変更
されたときにもソレノイド弁駆動信号の補正が実行され
る。又、ソレノイド弁48についても同様に後述の駆動信
号の補正が行われる。
一方、常閉型ソレノイド弁48のデューティ率D24を100
％に設定し、該デューティ率D24でソレノイド弁48を開
閉駆動する信号を出力して結合側摩擦係合要素である第
２速クラッチ34のピストンをクラッチの係合が開始され
る直前位置（ピストンガタ詰め位置）まで進める（第13
図（ｃ）のt1時点）と共に、タイマに初期圧供給時間T
S1をセットする（ステップS22）。このタイマはTCU16に
内蔵されるハードタイマでもよいし、プログラムの実行
により上記初期圧供給時間TS1を計時する所謂ソフトタ
イマであってもよい。初期圧供給時間TS1は、この初期
圧供給時間TS1に亘りデューティ率100％で結合側クラッ
チ34に作動油圧を供給すと、クラッチ34のピストンを係
合開始直前の所定位置まで進めることができる所定値で
ある。
TCU16は所定時間tDの経過、即ち、１デューティサイ
クル（この実施例では28.6msec）の経過を待ち（ステッ
プS23）、所定時間tDが経過すると、前回のデューティ
サイクルで設定したデューティ率DLRに所定のデューテ
ィ率ΔD1を加算して新たなデューティ率DLRとし、この
デューティ率DLRでソレノイド弁47を開閉駆動する信号
を出力する（ステップS24）。加算する所定デューティ
率ΔD1は、ソレノイド弁47のデューティ率DLRが所定の
速度で増加する値（例えば、毎秒４％の割りで増加する
値）に設定してある（第13図（ｂ）のt1時点からT2時点
までのデューティ率DLRの変化参照）。そして、TCU16は
前記ステップS22においてセットした初期圧供給時間TS1
が経過したか否かを判別し（ステップS25）、未だ経過
していなければステップS23に戻り、ステップS23乃至ス
テップS25を繰り返し実行する。
ステップS25の判別結果が肯定の場合、即ち、初期圧
供給時間TS1が経過して第２速クラッチ34が係合直前の
所定位置まで前進したとき、TCU16は第９図のステップS
27に進み、ソレノイド弁48のデューティ率D24を一旦所
定値D24minに設定し、このデューティ率D24でソレノイ
ド弁48を開閉させる駆動信号を出力する（第13図（ｃ）
のt2時点）。所定値D24minは第２の油圧制御弁46を介し
て第２速クラッチ34に供給される作動油圧が増加も減少
もしない保持圧を与えるデューティ率である。そして、
所定時間tDの経過、即ち、１デューティサイクルの経過
を待ち（ステップS28）、所定時間tDが経過すると、前
回のデューティサイクルで設定したソレノイド弁47のデ
ューティ率DLRに所定のデューティ率ΔD1を加算して新
たなデューティ率DLRとすると共に、ソレノイド弁48の
デューティ率D24に所定のデューティ率ΔD2を加算して
新たなデューティ率D24とし、これらのデューティ率DLR
及びD24で各ソレノイド弁47,48を開閉駆動する信号を出
力する（ステップS30）。加算する所定デューティ率ΔD
2はソレノイド弁48のデューティ率D24が所定の速度で増
加する値（例えば、毎秒15％の割りで増加する値）に設
定してある（第13図（ｃ）のt2時点からt3時点までのデ
ューティ率D24の変化参照）。
次に、ステップS32に進み、TCU16は、実スリップ回転
数NSRを次式（10）により演算してこれを所定判別値ΔN
SR1（例えば、10rpm）と比較する。
NSR＝Nt−Ntc1 ……（10） ここに、Ntc1は１速時演算タービン回転数であり、No
センサ17により検出されるトランスファドライブギア回
転数Noに所定数を乗算した積値として求められる。
実スリップ回転数NSRを所定判別値ΔNSR1と比較して
実スリップ回転数NSRが所定判別値ΔNSR1より小さいと
き（NSR＜ΔNSR1）、TCU16はステップS28に戻り、ステ
ップS28乃至ステップS32を繰り返し実行する。これによ
り、解放側の第１速クラッチ33は徐々に係合を解いて解
放される一方、結合側の第２速クラッチ34は係合が開始
される直前の所定位置から徐々な係合側に移動されるが
未だ係合が開始されない。このような状態ではタービン
回転数Ntは、解放側の第１速クラッチ33が解放されるに
従って徐々に回転数を上昇させる（第13図（ａ）の制御
区間Ａの後半部分）。即ち、制御区間Ａ（シフト信号出
力時点t1から実スリップ回転数NSRが所定判別値ΔNSR1
以上になったことが検出される時点t3までの制御区間）
では第２速クラッチ34の摩擦トルクが発生する前に第１
速クラッチ33の係合を徐々に解放させることにより、実
スリップ回転数NSRを後述する所定目標スリップ回転数N
S0に向けて一旦上昇させる。そして、実スリップ回転数
NSRが所定判別値ΔNSR1以上になったことが検出される
と（NSR≧ΔNSR1）、第10図に示すステップS34に進む。
ステップS34では、結合側ソレノイド弁48のデューテ
ィ率D24を前記ステップS20において演算した初期デュー
ティ率DU2に設定し、該デューティ率D24でソレノイド弁
48を開閉駆動する信号を出力すると共に、前記デューテ
ィサイクルで設定した解放側ソレノイド弁47のデューテ
ィ率DLRから所定のデューティ率ΔD4（例えば、２〜６
％）を減算して新たなデューティ率DLRとし、このデュ
ーティ率DLRを初期値とし、実スリップ回転数NSRを前記
所定目標スリップ回転数NS0にフィードバック制御する
油圧制御を開始する（ステップS35）。即ち、TCU16は、
続くステップS36で１デューティサイクルの経過を待っ
た後、１デューティサイクル毎に解放側ソレノイド弁47
のデューティ率DLRを以下のように設定し、設定したデ
ューティ率DLRで解放側ソレノイド弁47を開閉する駆動
信号を出力る（ステップS38）。
（DLR）ｎ＝（Di）ｎ＋KP1・en＋KD1（en−en-1） ……（11） ここに、enは今回デューティサイクルの目標スリップ
回転数NS0と実スリップ回転数NSRの偏差（en＝NS0−
NSR）、en-1は前回デューティサイクルの目標スリップ
回転数NS0と実スリップ回転数NSRの偏差である。KP1,K
D1は比例ゲイン、微分ゲインであり、夫々所定の値に設
定されている。（Di）ｎは積分項であり、次式（11a）
で演算される。
（Di）ｎ＝（Di）n-1＋KI1・en＋DH1 ……（11a） （Di）n-1は前回デューティサイクルにおいて設定し
た積分項であり、KI1は積分ゲインであり、所定の値に
設定されている。
DH1は、変速中のアクセルワーク等によりエンジント
ルクTeが変化した場合のタービン軸トルクの変化量ΔTt
に応じて設定されるタービン軸トルクの補正値であり、
先ず、タービン軸トルクの変化量ΔTtを演算し、この変
化量ΔTtに応じたデューティ率補正量DH1を次式（12）
により演算する。
DH1＝a6・ΔTt ……（12） ここに、ΔTtは、当該パワーオン域では、 ΔTt＝（Tt）ｎ−（Tt）n-1 ……（13） で演算されるが、後述するパワーオフ域では、 ΔTt＝−（Tt）ｎ＋（Tt）n-1 ……（14） で演算され、（Tt）ｎ及び（Tt）n-1は夫々前記第４図
のステップS13で設定される。今回時及び前回時のデュ
ーティサイクルにおけるタービン軸トルクである。又、
a6はシフトパターンに応じて予め設定されている定数で
ある。このように、積分項（Di）ｎには、式（11a）及
び（12）から分かるように、タービン軸トルクの変化量
ΔTtで求められるデューティ率補正量DH1が含まれるの
で、デューティ率DLRをタービン軸トルクの変化に対し
て遅れなく補正でき、フィードバック制御時の上述の積
分ゲイン、比例ゲイン、及び微分ゲインを大きい値に設
定する必要がなくなり、追随性がよく、しかも安定した
制御が可能になる。
次いで、TCU16は実スリップ回転数NSRが負の所定スリ
ップ回転数ΔNS1（例えば−３〜−7rpm）以下であるか
否かを判別する（ステップS40）。この判別結果が否定
であればTCU16は前記ステップS36に戻り、実スリップ回
転数NSRが負の所定スリップ回転数ΔNS1以下になるまで
ステップS36乃至ステップS40を繰り返し実行する。これ
により、解放側のソレノイド弁47のデューティ率D
LRは、上述のように実スリップ回転数NSRと目標スリッ
プ回転数NS0との差が小さくなるように、即ち、実スリ
ップ回転数NSRが目標スリップ回転数NS0になるようにフ
ィードバック制御されるのに対し、結合側のソレノイド
弁48のデューティ率D24は初期デューティ率DU2に一定に
保たれる。この結果、ソレノイド弁48の初期デューティ
率DU2に対応する作動油圧が第２の油圧制御弁46を介し
て第２速クラッチ34に供給され、クラッチ34の図示しな
いピストンは次第に係合側に移動してクラッチ34は係合
を開始する。クラッチ34の係合開始によりタービン回転
数Ntは下降しようとするが、エンジン10がパワーオン状
態にあるので、解放側のソレノイド弁47のデューティ率
DLRをより大きい値に設定することによりタービン回転
数Ntの下降が防止される。しかしながら、係合側クラッ
チ34の係合が進んで、解放側のソレノイド弁47のデュー
ティ率DLRをより大きい値に設定するにも拘わらず、係
合側クラッチ34の係合力がこれを上回るとタービン回転
数Ntは下降を始め、第13図（ａ）に示すt4時点に至って
実スリップ回転数NSRが負の所定スリップ回転数ΔNS1以
下になる。実スリップ回転数NSRが負の所定スリップ回
転数ΔNS1以下になったことを検出すると（ステップS40
の判別結果が肯定）、第11図に示すステップS42に進
む。斯くして、第13図に示す制御区間Ｂ（t3時点からt4
時点間の制御区間）における油圧制御が終了する。
なお、制御区間Ｂにおいて、実スリップ回転数NSRが
負の所定スリップ回転数ΔNS1以下になったことが検出
されると第11図のステップS42が実行されるが、制御区
間Ａにおいて、何らかの外乱により実スリップ回転数N
SRが負の所定スリップ回転数ΔNS1以下になったこと
が、例えば連続するデューティサイクルにおいて２回検
出された場合、制御区間Ｂの油圧制御を省略して直に第
11図のステップS42に進み、制御領域Ｃの油圧制御を開
始するようにしてもよい。
制御区間Ｃ及びこれに続く制御区間D,Eでの油圧制御
は、結合側のソレノイド弁48のデューティ率D24を、タ
ービン回転変化率ωｔと所定の目標タービン回転変化率
ωtoとの差が最小となる値にフィードバック制御し、タ
ービン回転数Ntを第２速時演算タービン回転数Ntc2に向
かって漸減させるものである。TCU16は先ず解放側のソ
レノイド弁47のデューティ率DLRを所定デューティ率DLR
maxに設定し、設定したデューティ率DLRでソレノイド弁
47を開閉する駆動信号を出力する（ステップS42）。こ
の所定デューティ率DLRmaxは第１の油圧制御弁44を介し
て第１速クラッチ33に供給される作動油圧を一定圧（保
持圧）に保ち、第１速クラッチ33のピストン位置を第13
図（ｂ）に示すt4時点での位置に保持することが出来る
値に設定してある。直、解放側のソレノイド弁47のデュ
ーティ率DLRは、以後変速が実質的に完了するまで（第1
3図（ｂ）に示すt4時点からt8時点まで）第１速クラッ
チ33に前記保持圧を与える所定デューティ率DLRmaxに保
持される。
次に、TCU16は所定時間tDの経過を待ち（ステップS4
3）、ステップS44に進む。ステップS44では前記目標タ
ービン回転変化率ωtoを次式（15）により設定する。
ωto＝a7・No＋b7 ……（15） ここに、a7,b7は制御区間Ｃ〜Ｅに応じて所定値（負
の値）に設定され、a7,b7値は、式（15）により設定さ
れる目標タービン回転変化率ωtoを、フィードバック制
御が開始されて間もない制御区間Ｃではタービン回転数
Ntが漸減する値に、制御区間Ｃに続く制御区間Ｄでは制
御区間Ｃの変化率の絶対値より大きな値に設定してター
ビン回転数Ntの下降速度を早め、第２速クラッチ34の係
合が完了する制御区間Ｅでは、再び変化率の絶対値を小
さい値に設定して変速ショックの防止を図っている（第
13図（ａ）のタービン回転数Ntの時間変化参照）。
次いで、TCU16は結合側ソレノイド弁48のデューティ
率D24を、実スリップ回転数NSRが負の所定スリップ回転
数ΔNS1以下になったことが検出された時点t4における
デューティ率を初期値として次式（16）により演算設定
し、設定したデューティ率D24でソレノイド弁48を開閉
する駆動信号を出力する（ステップS46）。
（D24）ｎ＝（Di）ｎ＋KP2・En＋KD2（En−En-1） ……（16） ここに、Enは、ステップS44で設定された今回デュー
ティサイクルの目標タービン回転変化率ωtoと実タービ
ン回転変化率ωｔとの偏差（En＝ωto−ωｔ）でり、実
タービン回転変化率ωｔは今回及び前回のデューティサ
イクルにおける実タービン回転数（Nt）ｎと（Nt）n-1
から次式（17）により求められる。
（ωｔ）ｎ＝（Nt）ｎ−（Nt）n-1 ……（17） また、En-1は前回デューティサイクルの目標タービン
回転変化率ωtoと実タービン回転変化率ωｔとの偏差で
ある。KP2,KD2は比例ゲイン、及び微分ゲインであり、
夫々所定の値に設定されている。（Di）ｎは積分項であ
り、次式（18）で演算される。
（Di）ｎ＝（Di）n-1＋KI2・En＋DH1＋DH2 ……（18） （Di）n-1は前回デューティサイクルにおいて設定し
た積分項であり、KI2は積分ゲインであり、所定の値に
設定されている。
DH1は、変速中のアクセルワーク等によりエンジント
ルクTeが変化した場合のタービン軸トルクの変化量ΔTt
に応じて設定されるタービン軸トルクの補正値であり、
前記式（12）〜（14）と同じ演算式から求められる。
DH2は、制御区間がＣからＤに、ＤからＥに変化した
時点においてのみ適用される、目標タービン回転変化率
変更時の補正デューティ率であり、次式（19）及び（2
0）から求められる。
DH2＝α・Δωto ……（19） Δωto＝（ωto）ｎ−（ωto）n-1 ……（20） ここに、（ωto）ｎは今回デューティサイクル以降に
適用すべき目標タービン回転変化率であり、（ωto）
n-1は前回まで適用していた目標タービン回転変化率で
ある。αはシフトパターンに応じて設定される定数であ
る。
このように、デューティサイクル毎に演算されるデュ
ーティ率D24の積分項（Di）ｎも、前述した制御区間Ｂ
において演算された解放側ソレノイド弁47のデューティ
率DLRと同様に、デューティ率補正量DH1による補正、即
ち、タービン軸トルクの変化量ΔTtで補正され、更に、
制御区間変更時には目標タービン回転変化率の変化量Δ
ωtoに応じて補正されるので、デューティ率D24をター
ビン軸トルクの変化に対し、又、目標タービン回転変化
率の変化に対して遅れなく補正でき、フィードバック制
御時の上述の積分ゲイン、比例ゲイン、及び微分ゲイン
を大きい値に設定する必要がなくなり、追随性がよく、
しかもハンチングのない安定した制御が可能になる。
TCU16はステップS46でのデューティ率D24の演算及び
駆動信号の出力の後、ステップS48に進み、タービン回
転数Ntが２速時演算タービン回転数Ntc2の所定直上回転
数（２速時演算タービン回転数Ntc2よりΔNtc2（例え
ば、80〜120rpm）だけ高い回転数Ntc20に至ったか否か
を判別する。そして、この判別結果が否定の場合には前
記ステップS43に戻り、ステップS43乃至ステップS48を
繰り返し実行する。
制御区間Ｃに突入したばかりの時点では、結合側クラ
ッチ34は係合を開始したばかりであり、上述した目標タ
ービン回転変化率ωtoでタービン回転数Ntを減少させる
ことにより、係合開始時の変速ショックが回避される。
そして、TCU16はタービン回転数Ntが減速してトランス
ファドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した回転数
（例えば、2,8×No）に至ったとき、制御区間Ｃを離脱
して制御区間Ｄに突入したと判断し、前記ステップS44
での目標タービン回転変化率ωtoの絶対値をより大きい
値に変更する（第13図（ａ）のt5時点）。
目標タービン回転変化率ωtoの絶対値をより大きい値
に変更すると、結合側ソレノイド弁48のデューティ率D
24は制御区間Ｃにおいて設定される値より大きい値に設
定され（第13図（ｃ）のt5時点からt6時点間）、タービ
ン回転数Ntは略目標タービン回転変化率ωtoで急激に減
少することになる。目標タービン回転変化率ωtoの絶対
値をより大きい値に設定ればするほど、変速応答性が改
善されることになる。
次いで、タービン回転数Ntが更に減速してトランスフ
ァドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した回転数
（例えば、2.2×No）に至ったとき、即ち、第２速クラ
ッチ34のピストンが次第に係合完了位置近傍に移動した
とき、制御区間Ｄを離脱して制御区間Ｅに突入したと判
断し、前記ステップS44で設定される目標タービン回転
変化率ωtoの絶対値を制御区間Ｄにおいて設定される値
より小さい値に変更する（第13図（ａ）のt6時点）。目
標タービン回転変化率ωtoの絶対値をより小さい値に変
更すると、結合側ソレノイド弁48のデューティ率D24は
制御区間Ｄにおいて設定される値より小さい値に設定さ
れ（第13図（ｃ）のt6時点からt7時点間）、タービン回
転数Ntは略目標タービン回転変化率ωtoで緩慢に減少す
ることになり、解放側のクラッチ33の係合が完全に解除
され、これにより結合側のクラッチ34の係合が完了する
時点近傍での変速ショックが回避されることになる。
前記ステップS48の判別結果が肯定の場合、即ち、タ
ービン回転数Ntが２速時演算タービン回転数Ntc2の所定
直上回転数Ntc20に至ると（第13図（ｃ）のt7時点）、T
CU16は前記タイマに所定時間TSF（例えば、0.5sec）を
セットし（ステップS50）、所定時間TSFの経過を待つ
（ステップS51）。所定時間TSFの経過を待つことにより
確実に結合側クラッチ34の係合を完了させることが出来
る。
前記所定時間TSFが経過してステップS51の判別結果が
肯定になると、TCU16は解放側ソレノイド弁47及び結合
側ソレノイド弁48のデューティ率DLR,D24をいずれも100
％に設定し、該デューティ率DLR,D24でソレノイド弁47,
48を開閉する駆動信号を出力する（第13図（ｂ）及び
（ｃ）のt8時点）。斯くして、第１速段から第２速段へ
のパワーオンアップシフトの変速油圧制御が完了する。
パワーオンダウンシフト時油圧制御 第14図乃至第16図はパワーオンダウンシフトの場合の
変速油圧制御手順を示すフローチャートであり、第２速
から第１速にシフトダウンされる場合の変速油圧制御手
順を例に、第17図を参照しながら説明する。
TCU16は、第２速から第１速へのパワーオンダウンシ
フトのシフト信号により、先ず、ソレノイド弁47及び48
の初期デューティ率Dd1及びDd2を前記式（８）及び
（９）と同様の次式（21）及び（22）により演算する
（ステップS60）。
Dd1＝a8・|Tt|＋c8 ……（21） Dd2＝a9・|Tt|＋c9 ……（22） ここに、a8,c8及びa9,c9は第２速から第１速にシフト
ダウンする場合に適用される定数である。
次に、TCU16は解放側のソレノイド弁48のデューティ
率D24をステップS60で設定した初期デューティ率Dd1に
設定し、該デューティ率D24でソレノイド弁48を開閉駆
動する信号を出力し、解放側摩擦係合要素である第２速
クラッチ34に初期デューティ率Dd1に対応する初期油圧
の供給を開始し、第２速クラッチ34の図示しないピスト
ンを、クラッチの滑りが発生する直前位置に向かって後
退させる（ステップS62、第17図（ｂ）のt10時点）。一
方、結合側のソレノイド弁47のデューティ率DLRを０％
に設定し、該デューティ率DLRでソレノイド弁47を開閉
駆動する信号を出力して、即ち、常開型ソレノイド弁47
を全開にして結合側摩擦係合要素である第１速クラッチ
33のピストンをクラッチの係合が開始される直前位置
（ピストンガタ詰め位置）に向けて移動させる（第17図
（ｃ）のt10時点）と共に、タイマに初期圧供給時間Ts2
をセットする（ステップS64）。この初期圧供給時間Ts2
に亘り、デューティ率０％で常開型ソレノイド弁47を駆
動して結合側クラッチ33に作動油圧を供給すると、クラ
ッチ33のピストンを係合開始直前の所定位置まで進める
ことが出来る。
TCU16はステップS64でセットした初期圧供給時間Ts2
が経過したか否かを判別し（ステップS66）、未だ経過
していなければこの初期圧供給時間Ts2が経過するまで
繰り返しステップS66を実行して待機する。
ステップS66の判別結果が肯定の場合、即ち、初期圧
供給時間Ts2が経過して第１速クラッチ33が係合直前の
所定位置まで前進したとき、TCU16は第15図のステップS
68に進み、結合側ソレノイド弁47のデューティ率DLRを
前記保持圧を与える所定値DLRmaxに設定し、このデュー
ティ率DLRでソレノイド弁47を開閉させる駆動信号を出
力する（第17図（ｃ）のt11時点）。尚、結合側のソレ
ノイド弁47のデューティ率DLRは、以後タービン回転数N
tが１速時演算タービン回転数Ntc1に達するまで（第17
図（ａ）に示すt11時点からt15時点まで）、第１速クラ
ッチ33に前記保持圧を与える所定デューティ率DLRmaxに
保持される。
一方、解放側のクラッチ34のピストンが係合を徐々に
解放する側に移動し、クラッチ34の摩擦トルクが軽減さ
れるためにタービン回転数Ntは次第に上昇を開始する。
そして、TCU16はタービン回転数Ntが第１の所定判別値
（例えば、1.5×No）を超えて上昇したか否かを判別し
（ステップS70）、回転数1.5×Noを超えていなければ、
超えるまでステップS70の判別を繰り返して待機する。
タービン回転数Ntが回転数1.5×Noを超えると（第17
図（ａ）のt12時点）、第17図に示す制御区間Ａの変速
油圧制御が終了して制御区間Ｂに突入したことになり、
TCU16は、続くステップS71で１デューティサイクルの経
過を待った後、フィードバック制御によりタービン回転
変化率ωｔを調整しながらタービン回転数Ntを１速時演
算タービン回転数Ntc1に向けて上昇させる油圧制御を開
始する。即ち、制御区間Ｂ及びこれに続く制御区間C,D
での油圧制御は、解放側のソレノイド弁48のデューティ
率D24を、タービン回転変化率ωｔと所定の目標タービ
ン回転変化率ωtoとの差が最小となる値にフィードバッ
ク制御し、タービン回転数Ntを第１速時演算タービン回
転数Ntc1に向かって漸増させるものである。
TCU16は、先ずステップS72において、前記目標タービ
ン回転変化率ωtoを次式（23）により設定する。
ωto＝a10・No＋b10 ……（23） ここに、a10,b10は制御区間Ｂ〜Ｄに応じて所定値
（正の値）に設定される定数であり、それらの値は、式
（23）により設定される目標タービン回転変化率ωto
を、フィードバック制御が開始されて間もない制御区間
Ｂではタービン回転数Ntが漸増する値に、制御区間Ｂに
続く制御区間Ｃでは制御区間Ｂの変化率より大きな値に
設定してタービン回転数Ntの上昇速度を早め、タービン
回転数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1に接近する制
御区間Ｄでは、再び小さい変化率に設定してタービン回
転数Ntの吹上がりを防止しするような値に設定されてい
る（第17図（ａ）のタービン回転数Ntの時間変化参
照）。
次いで、TCU16は解放側ソレノイド弁48のデューティ
率D24を、タービン回転数Ntが回転数1.5×Noを超えたt1
2時点におけるデューティ率を初期値として前記式（1
6）及び（18）と同一の演算式により演算設定し、設定
したデューティ率D24でソレノイド弁48を開閉する駆動
信号を出力する（ステップS74）。尚、前記式（16）及
び（18）における積分ゲインKI2、比例ゲインKP2、及び
微分ゲインKD2は、夫々パワーオンダウンシフトにおけ
るシフトパターンに最適な所定の値に設定されている。
TCU16はステップS74におけるデューティ率D24の演算
及び駆動信号の出力の後、ステップS76に進み、タービ
ン回転数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1に至ったか
否かを判別する。そして、この判別結果が否定の場合に
は前記ステップS71に戻り、ステップS71乃至ステップS7
6を繰り返し実行する。
制御区間Ｂに突入したばかりの時点では、解放側クラ
ッチ34は係合解除を開始したばかりであり、上述した目
標タービン回転変化率ωtoでタービン回転数Ntを上昇さ
せることにより、タービン回転数Ntの吹上がりが回避さ
れる。そして、TCU16はタービン回転数Ntが上昇してト
ランスファドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した
回転数（例えば、1.7×No）に至ったとき、制御区間Ｂ
を離脱して制御区間Ｃに突入したと判断し、前記ステッ
プS72において目標タービン回転変化率ωtoをより大き
い値に変更する（第17図（ａ）のt13時点）。
目標タービン回転変化率ωtoをより大きい値に変更す
ると、解放側ソレノイド弁48のデューティ率D24は制御
区間Ｂにおいて設定される値より小さい値に設定され
（第17図（ｂ）のt13時点からt14時点間）、タービン回
転数Ntは略目標タービン回転変化率ωtoで急激に上昇す
ることになる。目標タービン回転変化率ωtoをより大き
い値に設定ればするほど、変速応答性が改善されること
になる。
次いで、タービン回転数Ntが更に上昇してトランスフ
ァドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した回転数
（例えば、2.4×No）に至ったとき、即ち、第２速クラ
ッチの係合が次第に解除されタービン回転数Ntが１速時
演算タービン回転数Ntc1に近づいたとき、制御区間Ｃを
離脱して制御区間Ｄに突入したと判断し、前記ステップ
S72において設定される目標タービン回転変化率ωtoを
制御区間Ｃにおいて設定される値より小さい値に変更す
る（第17図（ａ）の14時点）。目標タービン回転変化率
ωtoをより小さい値に変更すると、解放側ソレノイド弁
48のデューティ率D24は制御区間Ｃにおいて設定される
値より大きい値に設定され（第17図（ｂ）のt14時点か
らt15時点間）、タービン回転数Ntは略目標タービン回
転変化率ωtoで緩慢に上昇することになり、タービン回
転数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1を超えて大きく
オーバーシュートすることが回避されることになる。
ステップS76の判別結果が肯定となり、タービン回転
数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1に至ったことが検
出されると（第17図（ａ）のt15時点）、制御区間Ｄの
油圧制御を終えて制御区間Ｅの油圧制御を開始する。こ
の制御区間Ｅでの油圧制御は実スリップ回転数NSRと目
標スリップ回転数NS0（例えば、20rpm）の偏差を最小に
するように解放側のソレノイド弁48のデューティ率D24
をフィードバック制御し、この間に結合側の第１速クラ
ッチ33の係合を次第に強めるように制御するものであ
る。即ち、TCU16はステップS78において、結合側のソレ
ノイド弁47のデューティ率DLRを前記ステップS60で設定
した前記デューティ率DLRmaxより小さい初期デューティ
率Dd2に設定し、該デューティ率DLRでソレノイド弁47を
開閉する駆動信号を出力する（第17図（ｃ）のt15時
点）。これにより、結合側の第１速クラッチ33のピスト
ンは徐々に係合側に移動し始める。
次いで、TCU16は、ステップS79において、初期時間tD
の経過を待った後、１デューティサイクル毎に解放側ソ
レノイド弁48のデューティ率D24を前記式（11）及び（1
1a）に類似の次式（24）及び（24a）により演算し、こ
のデューティ率D24でソレノイド弁48を開閉する駆動信
号を出力する（ステップS80）。
（D24）ｎ＝（Di）ｎ＋KP1・en＋KD1（en−en-1） ……（24） （Di）ｎ＝（Di）n-1＋KI1・en＋DH1 ……（24a） ここに、（Di）n-1は前回デューティサイクルにおい
て設定した積分項であり、初期値としてタービン回転数
Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1を超えたことを検出
したt15時点の直前に設定されたデューティ率が用いら
れる。KI1,KP1,KD1は積分ゲイン、比例ゲイン、微分ゲ
インであり、夫々当該パワーオンダウンシフトに最適な
所定の値に設定されている。enは、今回デューティサイ
クルの目標スリップ回転数NS0と実スリップ回転数NSRの
偏差（en＝NS0−NSR）、en-1は前回デューティサイクル
の目標スリップ回転数NS0と実スリップ回転数NSRの偏差
である。
DH1は、変速中のアクセルワーク等によりエンジント
ルクTeが変化した場合のタービン軸トルクの変化量ΔTt
に応じて設定されるタービン軸トルクの補正値であり、
この値は前述した演算式（12）〜（14）により演算す
る。
次いで、TCU16は、ステップS82〜85において、実スリ
ップ回転数NSRの絶対値が所定スリップ回転数（例え
ば、5rpm）より小さい状態が連続して２デューティサイ
クルに亘って検出されたか否かを判別する。即ち、ステ
ップS82では実スリップ回転数NSRの絶対値が所定スリッ
プ回転数（5rpm）より小さいか否かを判別し、この判別
結果が否定である限り、TCU16はフラグFLG値を０にリセ
ットして（ステップS83）、前記ステップS79に戻り、ス
テップS79乃至ステップS82を繰り返し実行する。結合側
のクラッチ33の摩擦トルクが小さく、この摩擦トルクの
増加量に対して、フードバック制御によりクラッチ34の
摩擦トルクの減少量（解放量）を大きくして、パワーオ
ン状態にあるエンジン10によりタービン回転数Ntを引き
上げようとするトルクが勝っている間はタービン回転数
Ntを１速時演算タービン回転数Ntc1より目標スリップ回
転数NS0だけ高い回転数に保持することができるが、ク
ラッチ33の摩擦トルクが大きくなるとタービン回転数Nt
は次第に下降しステップS82の判別結果が肯定となり、
ステップS84が実行される。
ステップS84ではフラグFLG値が値１に等しいか否かを
判別する。タービン回転数Ntが下降してステップS82に
おいて初めて肯定と判別された場合にはステップS84で
の判別結果は否定となり、斯かる場合にはステップS85
においてフラグFLG値に値１をセットして前記ステップS
79に戻り、ステップS79及びステップS80を実行する。そ
して、ステップS82において再び実スリップ回転数NSRの
絶対値が所定スリップ回転数（5rpm）より小さいことを
判別すると、即ち、連続して２回実スリップ回転数NSR
の絶対値が所定スリップ回転数より小さいことを検出す
ると（第17図（ａ）のt16時点）、ステップS84の判別結
果は肯定になり、制御区域Ｅでの油圧制御が終わりステ
ップS87が実行されることになる。
TCU16は、ステップS87において結合側及び解放側のソ
レノイド弁47及び48のデューティ率DLR及びD24をいずれ
も０％に設定して、TCU16はソレノイド弁47及び48には
いづれも駆動信号を出力しない。斯くして、第２速クラ
ッチ34の解放及び第１速クラッチ33の結合を終え、第２
速段から第１速段へのパワーオンダウンシフトの変速油
圧制御が完了する。
パワーオフアップシフト時油圧制御 第18図乃至第20図はパワーオフアップシフトの場合の
変速油圧制御手順を示すフローチャートであり、第１速
から第２速にシフトアップされる場合の変速油圧制御手
順を例に、第21図を参照しながら説明する。
TCU16は、第１速から第２速へのパワーオフアップシ
フトのシフト信号により、先ず、結合側のソレノイド弁
48の初期デューティ率DD2を前記式（９）と同じ演算式
により演算する（ステップS90）。
次に、TCU16は解放側のソレノイド弁47のデューティ
率DLRを前記保持圧を与える所定デューティ率DLRmaxに
設定し、このデューティ率DLRでソレノイド弁47の開閉
駆動する信号を出力し、解放側摩擦係合要素でる第１速
クラッチ33の図示しないピストンを、クラッチが完全に
滑り、しかも係合を直に再開させることが出来る待機位
置に向かって後退させる（ステップS92、第21図（ｂ）
のt21時点）。即ち、エンジン10がパワーオン運転状態
にある場合には解放側のクラッチ33をシフト信号の出力
後、直に係合解除してもタービン回転数Ntが吹上がる心
配がなく、寧ろ逸早くクラッチ33を解放しないと変速シ
ョックが発生する虞がある。一方、結合側のソレノイド
弁48のデューティ率D24を100％に設定し、該デューティ
率D24でソレノイド弁48を開閉駆動する信号を、即ち、
ソレノイド弁48を全開にする駆動信号を出力して結合側
摩擦係合要素である第２速クラッチ34のピストンをクラ
ッチの係合が開始される直前位置（ピストンガタ詰め位
置）に向かって進める（第21図（ｃ）のt21時点）と共
に、タイマに前記初期圧供給時間Ts1をセットする（ス
テップS93）。
そして、TCU16はステップS93でセットした初期圧供給
時間Ts1が経過したか否かを判別し（ステップS95）、未
だ経過していなければこの初期圧供給時間Ts1が経過す
るまでステップS95を繰り返し実行する。
ステップS95の判別結果が肯定の場合、即ち、初期圧
供給時間Ts1が経過して第２速クラッチ34が係合直前の
所定位置まで前進したとき、TCU16はステップS96に進
み、結合側ソレノイド弁48のデューティ率D24を前記ス
テップS90において演算した初期デューティ率DU2に設定
し、該デューティ率D24でソレノイド弁48を開閉する開
弁駆動信号を出力する（第21図（ｃ）のt22時点）。そ
して、所定時間tDの経過、即ち、１デューティサイクル
の経過を待ち（ステップS98）、所定時間tDが経過する
と、全開のデューティサイクルで設定したソレノイド弁
48のデューティ率D24に所定のデューティ率ΔD5を加算
して新たなデューティ率D24とし、この新たなデューテ
ィ率D24でソレノイド弁48を開閉駆動する信号を出力す
る（ステップS99）。加算する所定デューティ率ΔD5は
ソレノイド弁48のデューティ率D24が所定の速度（例え
ば、デューティ率D24が毎秒14〜17％の割りで増加する
速度）で増加するように設定してある（第21図（ｃ）の
t22時点からt23時点までのデューティ率D24の変化参
照）。
次に、ステップS100に進み、TCU16は、実スリップ回
転数NSRを前記式（10）により演算してこれを負の所定
判別値ΔNSR2（例えば、−８〜−12rpm）と比較する。
実スリップ回転数NSRを所定判別値ΔNSR2と比較して
実スリップ回転数NSRが所定判別値ΔNSR2より大きいと
き（NSR＞ΔNSR2）、TCU16はステップS98に戻り、ステ
ップS98乃至ステップS100を繰り返し実行して、ソレノ
イド48のデューティ率D24を徐々に増加させる。これに
より、結合側のクラッチ34は係合を開始し、クラッチ34
の摩擦トルクが徐々に増加する。すると、タービン回転
数Ntは徐々に低下し、前記ステップS100の判別結果が肯
定となり、TCU16は第19図に示すステップS102に進み、
制御区間Ａの油圧制御を終えて制御区間Ｂの油圧制御を
開始する。
制御区間Ｂ及びこれに続く制御区間C,Dでの油圧制御
は、結合側のソレノイド弁48のデューティ率D24を、タ
ービン回転変化率ωｔと所定の目標タービン回転変化率
ωtoとの差が最小となる値にフィードバック制御し、タ
ービン回転数Ntを２速時演算タービン回転数Ntc2に向か
って漸減させるものである。
先ず、TCU16はステップS102において、１デューティ
サイクルの経過（所定時間tDの経過）を待った後、前記
目標タービン回転変化率ωtoを制御区間Ｂ〜Ｄに応じて
予め記憶されている所定値に設定する。各制御区間Ｂ〜
Ｄに設定される目標タービン回転変化率ωtoは、フィー
ドバック制御が開始されて間もない制御区間Ｂではター
ビン回転数Ntが漸減する値に、制御区間Ｂに続く制御区
間Ｃでは制御区間Ｂの変化率の絶対値より大きな値に設
定してタービン回転数Ntの下降速度を早め、第２速クラ
ッチ34の係合が略完了し、タービン回転数Ntが２速時演
算タービン回転数Ntc2に近づく制御区間Ｄでは、再び変
化率の絶対値を小さい値に設定して変速ショックの防止
を図るようにしている（第21図（ａ）のタービン回転数
Ntの時間変化参照）。
次いで、TCU16は結合側ソレノイド弁48のデューティ
率D24を、実スリップ回転数NSRが負の所定スリップ回転
数ΔNS2（例えば、−８〜−12rpm）以下になったことが
検出された時点t23におけるデューティ率を初期値とし
て前記演算式（16）及び（18）により演算設定し、設定
したデューティ率D24でソレノイド弁48を開閉する駆動
信号を出力する（ステップS106）。尚、前記演算式（1
6）及び（18）に適用される積分ゲインKI2、比例ゲイン
KP2及び微分ゲインKD2は夫々パワーオフアップシフトの
シフトパターンに最適な所定の値に設定されている。
TCU16はステップS106におけるデューティ率D24の演算
及び駆動信号の出力の後、ステップS107に進み、タービ
ン回転数Ntが下降して２速時演算タービン回転数Ntc2の
所定直上回転数Ntc20（２速時演算タービン回転数Ntc2
よりΔNtc2（例えば、80〜120rpm）だけ高い回転数）に
至ったか否かを判別する。そして、この判別結果が否定
の場合には前記ステップS102に戻り、ステップS102乃至
ステップS107を繰り返し実行する。
制御区間Ｂに突入したばかりの時点では、結合側クラ
ッチ34は係合を開始したばかりであり、上述した目標タ
ービン回転変化率ωtoでタービン回転数Ntを減少させる
ことにより、係合開始時の変速ショックが回避される。
そして、TCU16はタービン回転数Ntが減速してトランス
ファドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した回転数
（例えば、2.8×No）に至ったとき、制御区間Ｂを離脱
して制御区間Ｃに突入したと判断し、前記ステップS104
において目標タービン回転変化率ωtoの絶対値を制御区
間Ｃに適用される値より大きい値に変更する（第21図
（ａ）のt24時点）。
目標タービン回転変化率ωtoの絶対値をより大きい値
に変更すると、結合側ソレノイド弁48のデューティ率D
24は制御区間Ｂにおいて設定される値より大きい値に設
定され（第21図（ｃ）のt24時点からt25時点間）、ター
ビン回転数Ntは、略この大きい値に設定された目標ター
ビン回転変化率ωtoで急激に減少することになる。尚、
目標タービン回転変化率ωtoの絶対値をより大きい値に
設定ればするほど、変速応答性が改善されることにな
る。
次いで、タービン回転数Ntが更に減速してトランスフ
ァドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した積値（例
えば、2.2×No）に至ったとき、即ち、第２速クラッチ3
4の係合が次第に完了位置近傍に移動したとき、制御区
間Ｃを離脱して制御区間Ｄに突入したと判断し、前記ス
テップS104で設定される目標タービン回転変化率ωtoの
絶対値を制御区間Ｃにおいて設定される値より小さい値
に変更する（第21図（ａ）のt25時点）。目標タービン
回転変化率ωtoの絶対値をより小さい値に変更すると、
結合側ソレノイド弁48のデューティ率D24は制御区間Ｃ
において設定される値より小さい値に設定され（第21図
（ｃ）のt25時点からt26時点間）、タービン回転数Ntは
略目標タービン回転変化率ωtoで緩慢に減少することに
なり、結合側のクラッチ34の係合が完了点近傍における
タービン回転数Ntが２速時演算タービン回転数Ntc2に円
滑に移行し、変速ショックが回避されることになる。
前記ステップS107の判別結果が肯定の場合、即ち、タ
ービン回転数Ntが２速時演算タービン回転数Ntc2の所定
直上回転数Ntc20に至ると（第21図（ｃ）のt26時点）、
TCU16は前記タイマに所定時間TSF（例えば、0.5sec）を
セットし（ステップS109）、この所定時間TSFの経過を
待つ（ステップS110）。この所定時間TSFの経過を待つ
ことにより確実に結合側クラッチ34の係合を完了させる
ことが出来る。
前記所定時間TSFが経過してステップS110の判別結果
が肯定になると、ステップS112に進みTCU16は解放側ソ
レノイド弁47及び結合側ソレノイド弁48のデューティ率
DLR,D24をいずれも100％に設定し、該デューティ率DLR,
D24でソレノイド弁47,48を開閉する駆動信号を出力する
（第21図（ｂ）及び（ｃ）のT27時点）。斯くして、第
１速段から第２速段へのパワーオフアップシフトの変速
油圧制御が完了する。
パワーオフダウンシフト時油圧制御 第22図乃至第24図はパワーオフダウンシフトの場合の
変速油圧制御手順を示すフローチャートであり、第２速
から第１速にシフトダウンされる場合の変速油圧制御手
順を例に、第25図を参照しながら説明する。
TCU16は、第２速から第１速へのパワーオフダウンシ
フトのシフト信号により、先ず、ソレノイド弁47及び48
の初期デューティ率Dd1及びDd2を前記演算式（21）及び
（22）により演算する（ステップS114）。尚、演算式
（21）及び（22）において適用されるa8,c8及びa9,c9は
第２速から第１速にパワーオフダウンシフトする場合に
最適な所定値に設定してある。
次に、TCU16は解放側のソレノイド弁48のデューティ
率D24をステップS114で設定した初期デューティ率Dd1に
設定し、該デューティ率D24でソレノイド弁48を開閉駆
動する信号を出力し、解放側摩擦係合要素である第２速
クラッチ34の図示しないピストンを、クラッチの滑りが
発生する直前位置に向かって後退させる（ステップS11
5、第25図（ｂ）のt31時点）。一方、結合側のソレノイ
ド弁47のデューティ率DLRを０％に設定し、該デューテ
ィ率DLRでソレノイド弁47を開閉駆動する信号を出力し
て結合側摩擦係合要素である第１速クラッチ33のピスト
ンをクラッチの係合が開始される直前位置（ピストンガ
タ詰め位置）に向かって移動させる（第25図（ｃ）のt3
1時点）と共に、タイマに前記初期圧供給時間Ts2をセッ
トする（ステップS116）。
TCU16は所定時間tDの経過、即ち、１デューティサイ
クル（28.6msec）の経過を待ち（ステップS118）、所定
時間tDが経過すると、前回のデューティサイクルで設定
したデューティ率D24に所定のデューティ率ΔD6を減算
して新たなデューティ率D24とし、このデューティ率D24
でソレノイド弁48を開閉駆動する信号を出力する（ステ
ップS120）。減算する所定デューティ率ΔD6はソレノイ
ド弁48のデューティ率D24が所定の速度で減少する値
（例えば、毎秒８〜12％の割りで減少する値）に設定し
てある（第25図（ｂ）のt31時点からt33時点までのデュ
ーティ率D24の変化参照）。そして、TCU16は前記ステッ
プS116においてセットした初期圧供給時間Ts2が経過し
たか否かを判別し（ステップS122）、未だ経過していな
ければステップS118に戻り、ステップS118乃至ステップ
S122を繰り返し実行する。これにより、ソレノイド48の
デューティ率D24は徐々に減少して解放側のクラッチ34
は係合解除開始位置に向かって徐々に移動する。
ステップS122の判別結果が肯定の場合、即ち、初期圧
供給時間Ts2が経過して第１速クラッチ33が係合開始直
前の所定位置まで前進したとき、TCU16は第23図のステ
ップS124に進み、ソレノイド弁47のデューティ率DLRを
ステップS114において演算した初期デューティ率Dd2に
設定し、このデューティ率DLRでソレノイド弁47を開閉
させる駆動信号を出力する（第25図（ｃ）のT32時
点）。これにより、結合側のクラッチ33のピストンは徐
々に係合開始位置に向けて移動し続ける。尚、ソレノイ
ド弁47のデューティ率DLRは後述する制御区間Ｃに突入
するまで（第25図（ｃ）のT34時点）、前記初期デュー
ティ率Dd2に保持される。
次いで、TCU16は所定時間tDの経過、即ち、１デュー
ティサイクルの経過を待ち（ステップS125）、所定時間
tDが経過すると、前記ステップS120と同じようにして、
新たなデューティ率D24の演算及び開弁駆動信号の出力
を継続させる（ステップS126）。そして、ステップS128
に進み、TCU16は、実スリップ回転数NSRを次式（25）に
より演算してこれを負の所定判別値ΔNSR2（例えば、−
８〜−12rpm）と比較する。
NSR＝Nt−Ntc2 ……（25） ここに、Ntc2は２速時演算タービン回転数であり、ト
ランスファドライブギア回転数Noに所定数を乗算した積
値として求められる。
実スリップ回転数NSRが負の所定判別値ΔNSR2より大
きいとき（NSR＞ΔNSR2）、TCU16はステップS125に戻
り、ステップS125乃至ステップS128を繰り返し実行す
る。これにより、解放側の第２速クラッチ34は徐々に係
合を解いて解放される。このとき結合側の第１速クラッ
チ33の係合が未だ開始されてないと、タービン回転数Nt
は徐々に回転数を下降させる（第25図（ａ）の制御区間
Ａ（シフト信号出力時点t31から実スリップ回転数NSRが
所定判別値ΔNSR2以下になったことが検出される時点t3
3までの制御区間）の後半部分）。そして、実スリップ
回転数NSRが所定判別値ΔNSR2以下になったことが検出
されると（NSR≦ΔNSR2）、ステップS130に進む。
ステップS130では、TCU16に、前回デューティサイク
ルで設定した解放側ソレノイド弁48のデューティ率D24
に所定のデューティ率ΔD7（例えば、２〜６％）を加算
して一旦デューティ率ΔD7だけ大きいデューティ率D24
を設定し、このデューティ率D24を初期値とし、実スリ
ップ回転数NSRと所定目標スリップ回転数NS1（例えば、
−20rpm）の偏差en（＝NS1−NSR）を最小にするフィー
ドバック制御を開始する。即ち、結合側クラッチ33の係
合が未だ開始されていない場合には解放側クラッチ34の
デューティ率D24をより小さい値に設定すると摩擦トル
クの減少によりタービン回転数Ntは下降しようとするの
に対し、デューティ率D24をより大きい値に設定すると
摩擦トルクの増加によりタービン回転数Ntは上昇しよう
とするため、デューティ率D24のフィードバック制御に
よりタービン回転数Ntを所定回転数に保持することが可
能である。
そこで、TCU16は、ステップS132で１デューティサイ
クルの経過を待った後、１デューティサイクル毎に解放
側ソレノイド弁48のデューティ率D24を前記演算式（2
4）を用いて設定する（ステップS134）。尚、演算式に
適用される積分ゲインKI1、比例ゲインKP1、微分ゲイン
KD1は夫々パワーオフダウンシフトに最適な所定の値に
設定されている。
次いで、TCU16は実スリップ回転数NSRが所定スリップ
回転数ΔNS2（例えば、３〜8rpm）以上であるか否かを
判別する（ステップS135）。この判別結果が否定であれ
ばTCU16は前記ステップS132に戻り、実スリップ回転数N
SRが所定スリップ回転数ΔNS2以上になるまでステップS
132乃至ステップS135を繰り返し実行する。これによ
り、解放側のソレノイド弁48のデューティ率D24は、上
述のように実スリップ回転数NSRと目標スリップ回転数N
S1との差が小さくなるように、即ち、実スリップ回転数
NSRが目標スリップ回転数NS1になるようにフィードバッ
ク制御されるのに対し、結合側のソレノイド弁47のデュ
ーティ率DLRは初期デューティ率Dd2に一定に保たれる。
この結果、ソレノイド弁47の初期デューティ率Dd2に対
応する作動油圧が第１の油圧制御弁44を介して第１速ク
ラッチ33に供給され、クラッチ33の係合が開始され、図
示しないピストンは次第に係合完了位置側に移動する。
クラッチ33のピストンの移動によりタービン回転数Ntは
上昇を始める。このタービン回転数Ntの上昇を打消すよ
うにソレノイド弁48のデューティ率D24がより小さい値
に設定されデューティ率D24の値は次第に減少する。解
放側のソレノイド弁48のデューティ率D24をより小さい
値に設定するにも拘わらず、係合側クラッチ33の係合力
の増加により、タービン回転数Ntが上昇し、第25図
（ａ）に示すt34時点に至って実スリップ回転数NSRが所
定スリップ回転数ΔNS2以上になる。TCU16は、実スリッ
プ回転数ΔNSRが所定スリップ回転数NS2以上になったこ
とを検出すると（ステップS135の判別結果が肯定）、第
24図に示すステップS136に進む。斯くして、第25図に示
す制御区間Ｂ（t33時点からt34時点間の制御区間）にお
ける油圧制御が終了する。
尚、制御区間Ｂにおいて、実スリップ回転数NSRが所
定スリップ回転数ΔNS2以上になったことが検出される
と第24図のステップS136が実行されるが、制御区間Ａに
おいて、何らかの外乱により実スリップ回転数ΔNSRが
所定スリップ回転数NS2以上になったことが、例えば連
続するデューティサイクルにおいて２回検出された場
合、制御区間Ｂの油圧制御を省略して直に第24図のステ
ップS136に進み、制御領域Ｃの油圧制御を開始するよう
にしてもよい。
制御区間Ｃ及びこれに続く制御区間D,Eでの油圧制御
は、結合側のソレノイド弁47のデューティ率DLRを、タ
ービン回転変化率ωｔと所定の目標タービン回転変化率
ωtoとの差が最小となる値にフィードバック制御し、タ
ービン回転数Ntを１速時演算タービン回転数Ntc1に向か
って漸減させるものである。
TCU16は先ず、ステップS136において解放側ソレノイ
ド48のデューティ率D24を前記保持圧を与える所定デュ
ーティ率D24minに設定して第２速クラッチ34に保持圧を
供給するようにし、次で、所定時間tDの経過を待った後
（ステップS138）、記憶装置に予め記憶されている所定
値を制御区間Ｃ〜Ｅに応じて読み出し、これを目標ター
ビン回転変化率ωtoとして設定する（ステップS139）。
読み出される目標タービン回転変化率ωtoを、フィード
バック制御が開始されて間もない制御区間Ｃではタービ
ン回転数Ntが漸減する小さい値に設定し、制御区間Ｃに
続く制御区間Ｄでは制御区間Ｃの変化率より大きな値に
設定してタービン回転数Ntの下降速度を早め、第１速ク
ラッチ33の係合が完了する制御区間Ｅでは、再び小さい
変化率に設定して変速ショックの防止が図られる（第25
図（ａ）のタービン回転数Ntの時間変化参照）。
次いで、TCU16は結合側ソレノイド弁47のデューティ
率DLRを、実スリップ回転数ΔNSRが所定スリップ回転数
NS2以上になったことが検出され時点t34におけるデュー
ティ率、即ち、初期デューティ率Dd2を初期値として前
記演算式（16）及び（18）と類似の次式（26）及び（26
a）により演算設定し、設定したデューティ率DLRでソレ
ノイド弁47を開閉する駆動信号を出力する（ステップS1
40）。
（DLR）ｎ＝（Di）ｎ＋KP1・En＋KD1（En−En-1） ……（26） （Di）ｎ＝（Di）n-1＋KI1・En＋DH1＋DH2 ……（26a） ここに、（Di）n-1は前回デューティサイクルにおい
て設定した積分項であり、KI1,KP1,KD1は積分ゲイン、
比例ゲイン、微分ゲインであり、夫々当該パワーオフダ
ウンシフトに最適な所定の値に設定されている。Enは、
ステップS139で設定された今回デューティサイクルの目
標タービン回転変化率ωtoと実タービン回転変化率ωｔ
との偏差（En＝ωto−ωｔ）、En-1は前回デューティサ
イクルの目標タービン回転変化率ωtoと実タービン回転
変化率ωｔとの偏差である。
DH1は、変速中のアクセルワーク等によりエンジント
ルクTeが変化した場合のタービン軸トルクの変化量ΔTt
に応じて設定されるタービン軸トルクの補正値であり、
この値は前述した演算式（12）〜（14）により演算す
る。
DH2は、制御区間がＣからＤに、ＤからＥに変化した
時点においてのみ適用される、目標タービン回転変化率
変更時の補正デューティ率であり、前述の演算式（19）
及び（20）から求められる。尚、演算式（19）における
係数αはパワーオフダウンシフトの変速パターンに最適
な値に設定されている。
TCU16はステップS140におけるデューティ率DLRの演算
及び駆動信号の出力の後、ステップS142に進み、タービ
ン回転数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1より所定回
転数（例えば、80〜120rpm）だけ低い回転数Ntc10に至
ったか否かを判別する。そして、この判別結果が否定の
場合には前記ステップS138に戻り、ステップS138乃至ス
テップS142を繰り返し実行する。
制御区間Ｃに突入したばかりの時点では、結合側クラ
ッチ33は係合を開始したばかりであり、上述した目標タ
ービン回転変化率ωtoでタービン回転数Ntを上昇させる
ことにより、係合開始時の変速ショックが回避される。
そして、TCU16はタービン回転数Ntが上昇してトランス
ファドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した回転数
（例えば、1.7×No）に至ったとき、制御区間Ｃを離脱
して制御区間Ｄに突入したと判断し、前記ステップS139
において目標タービン回転変化率ωtoをより大きい値に
変更する（第25図（ａ）のt35時点）。
目標タービン回転変化率ωtoをより大きい値に変更す
ると、結合側ソレノイド弁47のデューティ率DLRは制御
区間Ｃにおいて設定される値より小さい値に設定され
（第25図（ｃ）のt35時点からt36時点間）、タービン回
転数Ntは略目標タービン回転変化率ωtoで急激に上昇す
ることになる。目標タービン回転変化率ωtoをより大き
い値に設定ればするほど、変速応答性が改善されること
になる。
次いで、タービン回転数Ntが更に上昇してトランスフ
ァドライブギア回転数Noに所定係数を乗算した回転数
（例えば、2.4×No）に至ったとき、即ち、第１速クラ
ッチ33のピストンが、次第に係合完了位置近傍に移動
し、タービン回転数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1
に接近したとき、制御区間Ｄを離脱して制御区間Ｅに突
入したと判断し、前記ステップS139で設定される目標タ
ービン回転変化率ωtoを制御区間Ｄにおいて設定される
値より小さい値に変更する（第25図（ａ）のt36時
点）。目標タービン回転変化率ωtoをより小さい値に変
更すると、結合側ソレノイド弁47のデューティ率DLRは
制御区間Ｄにおいて設定される値より大きい値に設定さ
れ（第25図（ｃ）のt36時点からt37時点間）、タービン
回転数Ntは略目標タービン回転変化率ωtoで緩慢に上昇
することになり、結合側のクラッチ33の係合が完了する
時点近傍で生ずる変速ショックが回避されることにな
る。
前記ステップS142の判別結果が肯定の場合、即ち、タ
ービン回転数Ntが１速時演算タービン回転数Ntc1より所
定回転数（80〜120rpm）だけ低い回転数Ntc10に至ると
（第25図（ｃ）のt37時点）、TCU16は直に解放側ソレノ
イド弁48及び結合側ソレノイド弁47のデューティ率D24,
DLRをいずれも０％に設定し、該デューティ率D24,DLRで
ソレノイド弁48,47を開閉する駆動信号を出力する（第2
5図（ｂ）及び（ｃ）のt37時点）。斯くして、第２速段
から第１速段へのパワーオフダウンシフトの変速油圧制
御が完了する。
ソレノイド弁駆動信号補正制御 次に、ソレノイド弁47,48のデューティ率を変化させ
た場合に、油圧応答性を早めるための、前述したソレノ
イド弁駆動信号補正制御について第26図及び第29図を参
照して説明する。
油圧クラッチ等に供給される作動油圧の大きさを上述
の実施例の如くソレノイド弁のデューティ率、即ち、１
デューティサイクル時間に対するソレノイド弁の付勢時
間（オン時間）の割合を変化させて制御するものにおい
て、先ず、クラッチに供給する作動油圧Ｐとソレノイド
弁のデューティ率Ｄ、及び作動油圧Ｐと作動油圧を上昇
又は下降させるに要する最短時間（補正時間）txとの関
係を第26図を参照して説明する。尚、第26図は、常閉型
のソレノイド弁のデューティ率・補正時間特性について
示してある。今、例えば、油圧クラッチに作動油圧P0、
P1、P2を供給するには、ソレノイド弁のデューティ率を
夫々値D0、値D1、値D2に保持すればよいものとする。そ
して、クラッチの作動油圧を値P0からこれより高い値P1
に、及び値P1からこれより低い値P2に夫々変化させたい
場合、その油圧変化に要する最短時間（補正時間）をt
x1及びtx2とする。ここに、最短時間（補正時間）tx1及
びtx2は、ソレノイド弁のデューティ率を夫々値100％及
び０％に設定したとき、作動油圧が値P0から値P1に、及
び値P1から値P2に変化するに要する時間である。即ち、
作動油圧Ｐを変化させる場合、ソレノイド弁のデューテ
ィ率を値100％、又は０％に設定したとき、作動油圧Ｐ
を最も短時間で変化させることが出来る。従って、デュ
ーティ率の変更が行われたとき、上述の最短時間（以下
これを「補正時間」という）tx1又はtx2に亘りソレノイ
ド弁のデューティ率を値100％、又は０％に設定し、そ
の後変更されたデューティ率でソレノイド弁を開閉駆動
すると迅速な油圧制御が可能になる。
尚、第26図に対応する常開型ソレノイド弁のデューテ
ィ率・補正時間特性曲線は、油圧０に対応するデューテ
ィ率は100％であり、最大油圧に対応するデューティ率
は０％であり、作動油圧とデューティ率の関係が常閉型
のものと逆になる点を除けば常閉型のソレノイド弁につ
いてのデューティ率・補正時間特性曲線と類似する。
そこで、TCU16は、例えばソレノイド弁のデューティ
率を値D0から値D1に増加させる場合（作動油圧上昇の場
合）、以下の手順でソレノイド弁駆動信号の補正を行
う。
先ず、ソレノイド弁のデューティ率として値D1の演算
結果が得られ、デューティ率の値D0から値D1に変更する
指令（D1指令）が出力された場合（第27図のt50時
点）、TCU16は各ソレノイド弁毎に予め設定されている
第26図と類似のデューティ・補正時間特性曲線からデュ
ーティ率の変化量ΔD1（＝D1−D0）に対する補正時間t
x1を求める。次いで、TCU16は前記D1指令が出力された
時点から次式（27）を満たす加圧サイクル期間に亘り
（ｍ回のサイクルに亘り）ソレノイド弁のデューティ率
を100％（常開型ソレノイド弁の場合には０％）に補正
変更し、該デューティ率でソレノイド弁に駆動信号を出
力する（第27図のt50時点乃至t51時点）。
０＜tx1−28.6×ｍ＜28.6 ……（27） ここに、ｍは正の整数である。
次いで、TCU16は前記D1指令が出力された時点から
（ｍ＋１）サイクル目の常閉型ソレノイド弁に対するデ
ューティ率Dm+1を次式（28）から演算し、該デューティ
率Dm+1でソレノイド弁に駆動信号を出力する（第27図の
t51時点からt53時点間のサイクル期間）。
Dm+1＝（tr＋td）÷28.6×100 ……（28） 尚、常開型ソレノイド弁に対するデューティ率Dm+1は
次式（29）から演算される。
Dm+1＝td÷28.6×100 ……（29） 尚、上式（28），（29）においてtd,trは次式（3
0），（31）で与えられる。
td＝（28.6−tr）×D1÷100 ……（30） tr＝tx1−28.6×ｍ ……（31） 以上より明白なように、常閉型のソレノイド弁のデュ
ーティ率は、D1指令が出力された時点からtx1時間に亘
り、デューティ率100％の補正（常開型ソレノイド弁に
対してデューティ率０％の補正）が行われ、tx1時間が
経過してクラッチに供給される作動油がD1指令に対応す
る油圧に至った後は指令値D1のデューティ率に設定され
ることになる。この際、tx1時間の内、ｍサイクル目ま
でに開弁した時間（28.6×ｍ）を差し引いた残り時間tr
に対応する駆動信号が（ｍ＋１）サイクル目に出力さ
れ、（ｍ＋１）サイクル目の残り時間（28.6−tr）を１
サイクル期間と見做し（第27図のt52時点からt53時点間
を１サイクル期間と見做す）、この１サイクル期間をデ
ューティ率D1で開閉駆動したことになる。そして、（ｍ
＋２）サイクル目以後のサイクルでは新たにデューティ
率の変更が行われる迄デューティ率D1で通常の駆動信号
が出力される。
一方、TCU16は、例えばソレノイド弁のデューティ率
を値D1から値D2に減少させる場合（作動油圧下降の場
合）、以下の手順でソレノイド弁駆動信号の補正を行
う。
先ず、ソレノイド弁のデューティ率として値D2の演算
結果が得られ、デューティ率を値D1から値D2に変更する
指令（D2指令）が出力された場合（第27図のt60時
点）、TCU16は各ソレノイド弁毎に予め設定されている
第26図と類似のデューティ率・補正時間特性曲線からデ
ューティ率の変化量ΔD2（＝D1−D2）に対する補正時間
tx2を求める。次いで、TCU16は前記D2指令が出力された
時点から前記式（27）に類似の次式（32）を満たす減圧
サイクル期間に亘り（ｎ回のサイクルに亘り）ソレノイ
ド弁のデューティ率を０％（常開型ソレノイド弁の場合
には100％）に補正変更し、該デューティ率でソレノイ
ド弁に駆動信号を出力する（第27図のt60時点乃至t61時
点）。
０＜tx2−28.6×ｎ＜28.6 ……（32） ここに、ｎは正の整数である。
次いで、TCU16は前記D2指令が出力された時点から
（ｎ＋１）サイクル目の常閉型ソレノイド弁に対するデ
ューティ率Dn+1を前記演算式（29）に類似の次式（33）
から演算し、このデューティ率Dn+1でソレノイド弁の駆
動信号を出力する（第27図のt61時点からt63時点間のサ
イクル期間）。
Dn+1＝td÷28.6×100 ……（33） 尚、常開型ソレノイド弁に対するデューティ率Dn+1は
次式（34）から演算される。
Dn+1＝（tr＋td）÷28.6×100 ……（34） 尚、上式（33），（34）におけるtd,trは次式（35）
及び（36）で与えられる。
td＝（28.6−tr）×D2÷100 ……（35） tr＝tx2×ｎ ……（36） 作動油圧下降の場合の常閉型のソレノイド弁のデュー
ティ率は、D2指令が出力された時点からｎサイクルまで
は０％に補正され、（ｎ＋１）サイクル目に突入した時
点（第27図のt61時点）で上述のデューティ率Dn+1で直
にソレノイド弁は開弁駆動される。尚、（ｎ＋１）サイ
クル目に突入した後、時間tr（＝tx2−28.6×ｎ）が経
過した時点（第27図のt62時点）までデューティ率を０
％補正した後、（ｎ＋１）サイクル目の残る時間（28.6
−tr）を、前述した作動油圧上昇の場合と同様に１デュ
ーティサイクル期間と見做し、このサイクル期間をデュ
ーティ率D2でソレノイド弁の駆動信号を出力しても同じ
結果がえられるが、後者の場合、（ｎ＋１）サイクル目
に突入した時点で前記時間trをカウントするためのカウ
ンタを作動させると共に、時間trが経過した時点で時間
tdをカウントするためのカウンタを作動させる必要があ
る点で実施例のものに劣る。
第28図は、ソレノイド弁駆動信号補正制御の別の態様
を示し、クラッチへの油圧切換時に油圧が過渡状態から
定常状態に移行する際に、第27図に示すものより木目の
細かいデューティ率の補正を行うことにより、油圧変化
の移行を円滑に行せるものである。
より具体的には、D1指令が出力されたあと、第27図に
示す（ｍ＋１）回目のサイクルに対応するサイクルにお
いて、ソレノイド弁を、その付勢時間をtm時間だけ延長
するデューティ率Dm+1で駆動し、続く（ｍ＋２）回目の
サイクルにおいて、付勢時間をtm時間だけ短縮するデュ
ーティ率Dm+2で駆動し、（ｍ＋３）回目のサイクルから
目標とするデューティ率D1で駆動するものである。
一方、より低い油圧をクラッチに供給するD2指令が出
力された場合、第27図に示す（ｎ＋１）回目のサイクル
に対応するサイクルにおいて、ソレノイド弁を、その付
勢時間をtm時間だけ延長するデューティ率Dn+1で駆動
し、続く（ｎ＋２）回目のサイクルにおいて、付勢時間
をtm時間だけ短縮するデューティ率Dn+2で駆動し、（ｎ
＋３）回目のサイクルから目標とするデューティ率D2で
駆動するものである。
又、場合によっては、第29図に示すように、第27図に
示す（ｍ＋１）回目のサイクルに対応するサイクルにお
いて、付勢時間をtm時間だけ短縮するデューティ率Dm+1
でソレノイド弁を駆動し、続く（ｍ＋２）回目のサイク
ルにおいて、付勢時間をtm時間だけ延長するデューティ
率Dm+2で駆動し、（ｍ＋３）回目のサイクルから目標と
するデューティ率D1で駆動するようにしてもよく、より
低い油圧をクラッチに供給するD2指令が出力された場合
にも、第27図に示す（ｎ＋１）回目のサイクルに対応す
るサイクルにおいて、付勢時間をtm時間だけ短縮するデ
ューティ率Dn+1でソレノイド弁を駆動し、続く（ｎ＋
２）回目のサイクルにおいて、付勢時間をtm時間だけ延
長するデューティ率Dn+2で駆動し、（ｎ＋３）回目のサ
イクルから目標とするデューティ率D2で駆動するように
してもよい。
第30図及び第31図は、ソレノイド弁駆動信号補正制御
の更に別の種々の変形例を示し、第30図の太実線A1に示
すように、100％のデューティ率（常開弁の場合には０
％のデューティ率）から、第27図の（ｍ＋２）サイクル
目に対応するサイクルにおいてデューティ率D1に移行す
る場合、いきなりデューティ率を100％からD1に変化さ
せずに、２つ前のサイクルｍにおいて一旦デューティ率
Dmでソレノイド弁を駆動し、次いで、（ｍ＋１）サイク
ルで再び100％のデューティ率で駆動することによって
も油圧の切換を円滑に行うことが出来る。
又、第30図の太破線A2で示すように、ｍサイクル及び
（ｍ＋１）サイクルにおいて100％より小さいデューテ
ィ率（常開弁の場合には０％より大きいデューティ率）
Dm′,Dm+1′でソレノイド弁を駆動した後に目標のデュ
ーティ率D1で駆動してもよい。この場合、ｍサイクルに
おいて、第30図の太実線A1で示すソレノイド弁の付勢時
間よりｔmだけ延長するように設定し、（ｍ＋１）サイ
クルにおいてソレノイド弁の消勢時間がｔm時間だけに
なるようにソレノイド弁のデューティ率を設定すれば、
（ｍ＋２）サイクル目においてデューティ率D1でソレノ
イド弁を駆動することが出来る。
更に、第30図の太一点鎖線A2で示すように、第ｍサイ
クルにおいて、前述の太実線A1で示すソレノイド弁の駆
動信号補正よりもｔm時間だけ更にソレノイド弁の付勢
時間を短縮し、（ｍ＋１）サイクルで再び100％のデュ
ーティ率で駆動し、（ｍ＋２）サイクル目では付勢時間
がｔm時間だけ長くなるようなデューティ率Dm+2で駆動
し、（ｍ＋３）サイクル目にデューティ率D1でソレノイ
ド弁を駆動するようにしてもよい。
デューティ率の小さい値に変化させる場合にも、第31
図に示すように、第30図に示すものと同様に種々の態様
が考えられ、第31図の太実線B1で示すものは、第27図の
ｎサイクル目に対応するサイクルで０％より大きいデュ
ーティ率（常開弁では100％より小さいデューティ率）D
nで、（ｎ＋１）サイクルでは再び０％のデューティ率
で夫々駆動され、（ｎ＋２）サイクルで目標のデューテ
ィ率D2で駆動される。太破線B2で示すものは、ｎサイク
ル及び（ｎ＋１）サイクルにおいて０％より大きいデュ
ーティ率（常開弁の場合には100％より小さいデューテ
ィ率）Dn′,Dn+1′でソレノイド弁を駆動した後に目標
のデューティ率D2で駆動される。更に、太一点鎖線B3で
示すように、第ｎサイクルにおいて、前述の太実線B1で
示すものよりもｔm時間だけ更にソレノイド弁の付勢時
間を延長し、（ｎ＋１）サイクルで再び０％のデューテ
ィ率で駆動され、（ｎ＋２）サイクル目では付勢時間が
ｔm時間だけ短くなるようなデューティ率Dn+2″で駆動
し、（ｎ＋３）サイクル目にデューティ率D2で駆動され
る。
尚、上述の第28図乃至第31図に示す種々の態様のソレ
ノイド弁の駆動信号補正方法において、調整時間tmは、
クラッチ等の油圧作動負荷装置の油圧容量、管路の長さ
等、種々のパラメータに応じ、デューティ率の変更の際
に油圧の過渡状態から定常状態への移行が円滑に行える
適宜値に設定すればよい。
次に、前回のデューティ率変化に基づく駆動出力補正
が未了の時点で、新たなデューティ率変化が生じた場合
の駆動信号の補正手順について説明する。
第32図（ａ）に示すように、t70時点においてデュー
ティ率D0をデューティ率D1に変更するD1指令が出力さ
れ、このD1指令に対してデューティ率D1に対応する作動
油圧が得られるt72時点前のt71時点で、新たにデューテ
ィ率D1をデューティ率D2に変更するD2指令が出力された
とする。斯かる場合、TCU16は、先ず、D1指令が出力さ
れたt70時点からD2指令が出力されたt71時点までの経過
時間tx3を検出し、前記第26図と類似の第32図（ｂ）に
示すデューティ率・補正時間特性曲線を用い、D1指令出
力時点（t70時点）からtx3時間が経過した時点、即ち、
D2指令出力時点の作動油圧に対応するデューティ率D1′
を求める。そして、デューティ率D1′の駆動信号出力時
にデューティ率D2に変更するD2指令が出力されたものと
見做して、デューティ率D1′からデューティ率D2に変更
する場合の補正時間tx4を求め、この補正時間tx4を用い
て、前述のD2指令が作動油圧上昇指令の場合には前述し
た式（27）〜（31）により、作動油圧下降指令の場合に
は前述した式（32）〜（36）により、ソレノイド弁駆動
信号の補正を行えばよい。
更に、上記D2指令が出力された後、この指令に係るソ
レノイド弁駆動信号の補正が未了の間に別の補正指令が
出力された場合であっても上述した補正を繰り返し実行
すればよい。
尚、上記ソレノイド弁駆動信号の補正は、前述した初
期圧供給制御時（例えば、第13図（ｃ）のt1時点乃至t2
時点間のソレノイド弁48の駆動信号出力時）を除き、総
てのソレノイド弁駆動信号出力時に適用される。
又、第26図及び第32図（ｂ）に示すデューティ率・補
正時間特性曲線は、作動油温が所定基準温度（例えば、
80℃）のときに設定したものを基準にして、以下の温度
補正をすれば、作動油温が前記基準温度より外れる温度
であっても上記ソレノイド弁駆動信号の補正を正確に実
行することが出来る。
（tx）toil＝（tx）80/γ ……（37） ここに、（tx）toilは油温センサ19により検出される
作動油の油温toil（℃）におけるソレノイド弁駆動信号
補正時間、（tx）80は所定基準温度（80℃）のときに設
定したデューティ率・補正時間特性曲線から求めたソレ
ノイド弁駆動信号補正時間、γは温度補正係数であり、
温度補正係数γは第33図に示す温度補正係数テーブルか
ら油温センサ19により検出される作動油の油温toilに応
じて設定される。
斯くして、ソレノイド弁駆動信号補正により、ソレノ
イド弁のデューティ率が変更された場合であっても油圧
応答性を著しく向上させることが出来る。
尚、上述の実施例では説明の簡略化の為に、第１速段
と第２速段間の変速時の油圧制御手順についてのみ説明
したが、第２速段と第３速段間の変速等、他の変速段間
の変速時の油圧制御手順についても同じように説明出来
ることは勿論のことである。
又、自動変速装置の変速用摩擦係合要素として油圧ク
ラッチを例に説明したが、変速用摩擦係合要素としては
これに限定されず、変速用ブレーキであってもよい。
更に、上述の実施例では、本発明の自動変速装置の油
圧制御方法をトルクコンバータを備える自動変速装置に
適用したものを例に説明したが、駆動力伝達装置として
はトルクコンバータ等の流体継手やダンパクラッチ28の
ようなスリップ式直結クラッチに限定されず、スリップ
制御式電磁粉クラッチ、粘性クラッチ等の入出力軸の回
転速度から伝達トルクが略一義的に決定することが出来
るもの、或いは、伝達トルクが外部から制御でき、伝達
トルクに対応する制御パラメータ値が検出可能なもので
あれば種々の駆動力伝達装置が適用出来る。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明の自動変速機の油圧制御
方法に依れば、負荷管路系の時間的平均圧を第１の値か
ら第２の値に変化させるとき、第１の値に対応する第１
の圧油導入排出時間割合及び第２の値に対応する第２の
圧油導入排出時間割合と異なる複数の圧油導入排出時間
割合、好ましくは、負荷管路系の圧油の導入時間割合が
実質的に100％、又は排出時間割合が実質的に100％であ
る値を含む時間割合で負荷管路系の圧油を導入排出する
過程を経由して負荷管路系の時間的平均圧を変化させる
ようにしたので、電気・油圧応答遅れを極力排除するこ
とが出来、油圧応答性の向上が図れると共に、供給され
る油圧の過渡状態から定常状態への移行を滑らかにおこ
なうことが出来るという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
図面は本発明の一実施例を示し、第１図は、本発明方法
が実施されるトルクコンバータを備えた自動変速装置の
概略構成図、第２図は、第１図に示す歯車変速装置30の
内部構成の一部を示すギアトレイン図、第３図は、第１
図に示す油圧回路40の内部構成の一部を示す油圧回路
図、第４図は、第１図に示すトランスミッションコント
ロールユニット（TCU）16により実行される変速時の油
圧制御手順を示すメインプログラムルーチンのフローチ
ャート、第５図は、エンジン回転数Neの演算に用いられ
る、エンジン回転数（Ne）センサ14からのパルス信号の
発生状況を示すタイミングチャート、第６図は、スロッ
トル弁開度とトランスファドライブギア回転数とにより
区画される変速段領域を示すシフトマップ図、第７図
は、パワーオンオフ判定ルーチンのフローチャート、第
８図乃至第12図は、パワーオンアップシフト時に実行さ
れる油圧制御手順を示すフローチャート、第13図は、パ
ワーオンアップシフト時におけるタービン回転数Nt及び
トランスファドライブギア回転数Noの時間変化、並びに
解放側及び結合側ソレノイド弁のデューティ率変化を示
すタイミングチャート、第14図乃至第16図は、パワーオ
ンダウンシフト時に実行される油圧制御手順を示すフロ
ーチャート、第17図は、パワーオンダウンシフト時にお
けるタービン回転数Nt及びトランスファドライブギア回
転数Noの時間変化、並びに解放側及び結合側ソレノイド
弁のデューティ率変化を示すタイミングチャート、第18
図乃至第20図は、パワーオフアップシフト時に実行され
る油圧制御手順を示すフローチャート、第21図は、パワ
ーオフアップシフト時におけるタービン回転数Nt及びト
ランスファドライブギア回転数Noの時間変化、並びに解
放側及び結合側ソレノイド弁のデューティ率変化を示す
タイミングチャート、第22図乃至第24図は、パワーオフ
ダウンシフト時に実行される油圧制御手順を示すフロー
チャート、第25図は、パワーオフダウンシフト時におけ
るタービン回転数Nt及びトランスファドライブギア回転
数Noの時間変化、並びに解放側及び結合側ソレノイド弁
のデューティ率変化を示すタイミングチャート、第26図
は、常閉型ソレノイド弁のデューティ率・補正時間特性
を示すグラフ、第27図は、ソレノイド弁のデューティ率
を値D0からD1に、D1からD2に変更する指令が出力された
とき、ソレノイド弁駆動信号補正により実際に出力され
る駆動信号（デューティ率）を説明するためのタイミン
グチャート、第28図は、ソレノイド弁駆動信号補正によ
り実際に出力される駆動信号（デューティ率）の別の態
様を示す、第27図に類似のタイミングチャート、第29図
は、更に別の態様を示す第27図に類似のタイミングチャ
ート、第30図及び第31図は、更に又別のの態様を示す、
第27図に類似のタイミングチャート、第32図は、前回の
デューティ率変更指令に基づく駆動信号補正が未了の内
に、新たなデューティ率変更指令が出力された場合の駆
動信号補正方法を説明するためのグラフ、第33図は温度
補正係数γと油温との関係を示すグラフ、第34図は、リ
フトフットアップシフト時におけるスロットル弁の弁開
度、タービン軸トルク及び出力軸トルクの時間変化を説
明するためのタイミングチャートである。 10……内燃エンジン、11a……リングギア、14……Neセ
ンサ、15……Ntセンサ、16……トランスミッションコン
トロールユニット（TCU）、17……Noセンサ、19……油
温センサ、20……トルクコンバータ、21……駆動軸、23
……ポンプ、25……タービン、28……ダンパクラッチ、
30……歯車変速装置、30a……タービン軸（入力軸）、3
1……第１の駆動ギア、32……第２の駆動ギア、33,34…
…油圧クラッチ（変速クラッチ）、35……中間伝動軸、
41……油路、42……パイロット油路、44……第１の油圧
制御弁、46……第２の油圧制御弁、47……常開型ソレノ
イド弁、48……常閉型ソレノイド弁、50……ダンパクラ
ッチ油圧制御回路、52……ダンパクラッチコントロール
バルブ、54……ダンパクラッチコントロールソレノイド
バルブ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−245409（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−46416（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−167207（ＪＰ，Ｕ)

Claims (4)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】作動油圧を制御して摩擦係合要素を係合又
    は係合解除し所望の変速段を確立させる自動変速機の油
    圧制御方法であって、前記摩擦係合要素に接続される負
    荷管路系の時間的平均圧を、該負荷管路系の圧油の導入
    時間と排出時間割合を変化させて所要圧に制御する油圧
    制御方法において、前記負荷管路系の時間的平均圧を第
    １の値から第２の値に変化させるとき、前記第１の値に
    対応する第１の圧油導入排出時間割合及び前記第２の値
    に対応する第２の圧油導入排出時間割合と異なる、複数
    の圧油導入排出時間割合で前記負荷管路系の圧油を導入
    排出する過程を経由して前記負荷管路系の時間的平均圧
    を変化させることを特徴とする自動変速機の油圧制御方
    法。
  2. 【請求項２】前記複数の圧油導入排出時間割合の一つ
    は、負荷管路系の圧油の導入時間割合が実質的に100％
    であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の自
    動変速機の油圧制御方法。
  3. 【請求項３】前記複数の圧油導入排出時間割合の一つ
    は、負荷管路系の圧油の排出時間割合が実質的に100％
    であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の自
    動変速機の油圧制御方法。
  4. 【請求項４】前記負荷管路系の圧油の導入時間と排出時
    間割合を圧油温度により補正することを特徴とする特許
    請求の範囲第１項乃至第３項の何れかに記載の自動変速
    機の油圧制御方法。
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