JP2746647B2 - 嵩高織編物の製造方法 - Google Patents
嵩高織編物の製造方法Info
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- JP2746647B2 JP2746647B2 JP1109178A JP10917889A JP2746647B2 JP 2746647 B2 JP2746647 B2 JP 2746647B2 JP 1109178 A JP1109178 A JP 1109178A JP 10917889 A JP10917889 A JP 10917889A JP 2746647 B2 JP2746647 B2 JP 2746647B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、芯鞘構造糸を撚糸し熱固定を行い織編後の
精練又はプレセットの熱処理にて嵩高性を付与した嵩高
織編物の製造方法に関するものである。
精練又はプレセットの熱処理にて嵩高性を付与した嵩高
織編物の製造方法に関するものである。
＜従来技術＞ 従来、撚糸形態糸でさらに嵩高性を付与する方法は、
特開昭58−180637号で提案されている。その後、商品の
多様化が進み、この方法では不充分であることが判っ
た。すなわち、マルチフィラメントの合撚だけでは杢調
となって高級感が不足し、又風合ではドレープ性に欠け
ることが判った。
特開昭58−180637号で提案されている。その後、商品の
多様化が進み、この方法では不充分であることが判っ
た。すなわち、マルチフィラメントの合撚だけでは杢調
となって高級感が不足し、又風合ではドレープ性に欠け
ることが判った。
＜解決しようとする問題点＞ 本発明は、従来の嵩高織編物の欠点を排除し、高級感
を表現出来且つ、ドレープ性に富んだ嵩高織編物を得ん
とするものである。
を表現出来且つ、ドレープ性に富んだ嵩高織編物を得ん
とするものである。
＜問題を解決するための手段＞ 本発明らは、仮撚加工の技術を応用し最終商品におい
て、捲縮形態を全く有しないフラットヤーン形態を有す
る嵩高織編物の製造方法を見い出した。
て、捲縮形態を全く有しないフラットヤーン形態を有す
る嵩高織編物の製造方法を見い出した。
すなわち、本発明は切断伸度200％〜400％の未延伸ポ
リエステルマルチフィラメント糸と切断伸度60％〜180
％の半延伸ポリエステルマルチフィラメント糸とを引揃
えるか、交絡した後、120℃以上の仮撚温度で仮撚加工
を行うことにより、仮の捲縮形態を付与した、沸水収縮
率が20％以上の芯鞘構造糸とした後、60℃以上の湿熱も
しくは乾熱処理を行い該芯鞘構造糸の沸水収縮率を20％
〜３％としてから、150T/M〜2500T/Mの実撚を掛けた撚
糸状態で再び湿熱又は乾熱処理を施して、該撚糸形態糸
の段階での沸水収縮を10％以下としてから後、布帛とし
該布帛の精練工程もしくはプレセット工程での熱処理に
て撚糸形態糸の一構成糸である切断伸度大なる未延伸糸
にたるみを発生させることを特徴とする嵩高織編物の製
造方法である。
リエステルマルチフィラメント糸と切断伸度60％〜180
％の半延伸ポリエステルマルチフィラメント糸とを引揃
えるか、交絡した後、120℃以上の仮撚温度で仮撚加工
を行うことにより、仮の捲縮形態を付与した、沸水収縮
率が20％以上の芯鞘構造糸とした後、60℃以上の湿熱も
しくは乾熱処理を行い該芯鞘構造糸の沸水収縮率を20％
〜３％としてから、150T/M〜2500T/Mの実撚を掛けた撚
糸状態で再び湿熱又は乾熱処理を施して、該撚糸形態糸
の段階での沸水収縮を10％以下としてから後、布帛とし
該布帛の精練工程もしくはプレセット工程での熱処理に
て撚糸形態糸の一構成糸である切断伸度大なる未延伸糸
にたるみを発生させることを特徴とする嵩高織編物の製
造方法である。
以下、本発明を詳細に説明すると、第１図は仮撚後の
未延伸マルチフィラメント糸（１）が鞘部に捲縮形態で
位置し、半延伸マルチフィラメント糸（２）が芯部にあ
って低い捲縮形態で位置した芯鞘構造糸の糸側面拡大図
である。この芯鞘構造糸は切断伸度200％〜400％の未延
伸マルチフィラメント糸と切断伸度60％〜180％の半延
伸糸マルチフィラメント糸とを通常の仮撚装置を用い
て、延伸と仮撚を同時に行うことにより得られる。この
場合、仮撚温度を室温〜120℃程度とし、延伸倍率は芯
部を構成する半延伸糸マルチフィラメント糸の切断伸度
の0.6〜0.8倍で行い、仮撚は糸速に対しフリクションデ
ィスクの周速を２倍前後にするとよい。この方法は、一
般的に延伸仮撚法によるものであって、伸度差を有する
原糸をこの様な方法で延伸仮撚を行うと、伸度の大きい
延伸糸マルチフィラメント糸が外周につる巻状に旋回
し、伸度の小さい半延伸マルチフィラメント糸が中心部
に位置しつつ、仮撚される。
未延伸マルチフィラメント糸（１）が鞘部に捲縮形態で
位置し、半延伸マルチフィラメント糸（２）が芯部にあ
って低い捲縮形態で位置した芯鞘構造糸の糸側面拡大図
である。この芯鞘構造糸は切断伸度200％〜400％の未延
伸マルチフィラメント糸と切断伸度60％〜180％の半延
伸糸マルチフィラメント糸とを通常の仮撚装置を用い
て、延伸と仮撚を同時に行うことにより得られる。この
場合、仮撚温度を室温〜120℃程度とし、延伸倍率は芯
部を構成する半延伸糸マルチフィラメント糸の切断伸度
の0.6〜0.8倍で行い、仮撚は糸速に対しフリクションデ
ィスクの周速を２倍前後にするとよい。この方法は、一
般的に延伸仮撚法によるものであって、伸度差を有する
原糸をこの様な方法で延伸仮撚を行うと、伸度の大きい
延伸糸マルチフィラメント糸が外周につる巻状に旋回
し、伸度の小さい半延伸マルチフィラメント糸が中心部
に位置しつつ、仮撚される。
ここで、未延伸マルチフィラメント糸と半延伸マルチ
フィラメント糸は同じ供給長であって、未延伸マルチフ
ィラメント糸が外周を旋回する分だけ余分に伸長される
ことになる。従って、解撚されて取り出された糸は、芯
部に伸びの少ない半延伸マルチフィラメント糸が、鞘部
に伸びの多い未延伸マルチフィラメント糸が位置する芯
鞘構造糸となる。この際、安定した芯鞘構造糸を得よう
とすると、未延伸マルチフィラメント糸と半延伸マルチ
フィラメント糸の切断伸度のバランスを図ることが必要
で、未延伸マルチフィラメント糸の伸度が200％の場合
は、少なくとも芯部を構成する半延伸マルチフィラメン
ト糸の切断伸度として60％が必要となり、又未延伸マル
チフィラメント糸の切断伸度が400％では、半延伸マル
チフィラメント糸には180％の切断伸度が必要である。
好ましくは、未延伸及び半延伸マルチフィラメント糸の
切断伸度差を130〜210にするとき、安定した芯鞘構造糸
が得られる。又引揃える未延伸及び半延伸糸マルチフィ
ラメントの夫々の全デニールとしては、芯部が太くなる
と、せっかくの芯鞘構造であっても部分的に芯部が露出
することになる。又、反対に鞘部が太くなり過ぎても腰
の弱い糸になるので、両者のバランスをとることが必要
である。好ましくは、芯鞘比率（重量）は1:0.8〜1:2に
収めることにより芯鞘構造も安定し且つ、腰不足もない
良好な芯鞘構造糸が得られる。一方、フィラメント数は
多い方が好ましいが、芯部にあまり多くのフィラメント
数を用いると腰不足の原因と成るので、10〜72本程度、
単繊維デニールでは15De〜1.5Deが好ましい。鞘部につ
いては、芯部に比べてフィラメント数は多くした方が芯
部をカバーリングする意味からも好ましい。第１図に示
すように芯鞘構造糸はあたかも頑固な捲縮形態をしてい
るかに見えるが、本発明のポイントである加工条件、す
なわち仮撚温度120℃以下で仮撚加工を行っているた
め、熱固定の効果が殆んど無く単に見掛け上の捲縮形態
をしているだけである。言い換えれば、本発明では、強
固な捲縮形態は必要ではなく、仮にこの捲縮形態が最終
商品（織編仕上り品）で残留すると、表面タッチを仮撚
糸特有のゴアゴアしたゴム的タッチにするばかりか、ヌ
メリ感（スパン感の減少）を誘発することから本発明の
意図する所ではない。本発明はあくまでも捲縮形態によ
らない嵩高織編物を得るものであるから、仮撚温度は12
0℃以下にすることが重要である。仮撚に供給する未延
伸マルチフィラメント糸と半延伸マルチフィラメント糸
は同時に引揃えて供給しても良く、又交絡しておいても
良い。交絡の仕方としては、インタレースノズルと圧縮
空気を用いて交絡部を部分に作っても良く、又紡糸時に
同時に巻き取り、その際の繊維入り組みを強くし交絡さ
せても良い。勿論、仮撚加工にさしつかえない程度、例
えば10T/M〜120T/M程度の実撚を入れて仮撚しても良
い。
フィラメント糸は同じ供給長であって、未延伸マルチフ
ィラメント糸が外周を旋回する分だけ余分に伸長される
ことになる。従って、解撚されて取り出された糸は、芯
部に伸びの少ない半延伸マルチフィラメント糸が、鞘部
に伸びの多い未延伸マルチフィラメント糸が位置する芯
鞘構造糸となる。この際、安定した芯鞘構造糸を得よう
とすると、未延伸マルチフィラメント糸と半延伸マルチ
フィラメント糸の切断伸度のバランスを図ることが必要
で、未延伸マルチフィラメント糸の伸度が200％の場合
は、少なくとも芯部を構成する半延伸マルチフィラメン
ト糸の切断伸度として60％が必要となり、又未延伸マル
チフィラメント糸の切断伸度が400％では、半延伸マル
チフィラメント糸には180％の切断伸度が必要である。
好ましくは、未延伸及び半延伸マルチフィラメント糸の
切断伸度差を130〜210にするとき、安定した芯鞘構造糸
が得られる。又引揃える未延伸及び半延伸糸マルチフィ
ラメントの夫々の全デニールとしては、芯部が太くなる
と、せっかくの芯鞘構造であっても部分的に芯部が露出
することになる。又、反対に鞘部が太くなり過ぎても腰
の弱い糸になるので、両者のバランスをとることが必要
である。好ましくは、芯鞘比率（重量）は1:0.8〜1:2に
収めることにより芯鞘構造も安定し且つ、腰不足もない
良好な芯鞘構造糸が得られる。一方、フィラメント数は
多い方が好ましいが、芯部にあまり多くのフィラメント
数を用いると腰不足の原因と成るので、10〜72本程度、
単繊維デニールでは15De〜1.5Deが好ましい。鞘部につ
いては、芯部に比べてフィラメント数は多くした方が芯
部をカバーリングする意味からも好ましい。第１図に示
すように芯鞘構造糸はあたかも頑固な捲縮形態をしてい
るかに見えるが、本発明のポイントである加工条件、す
なわち仮撚温度120℃以下で仮撚加工を行っているた
め、熱固定の効果が殆んど無く単に見掛け上の捲縮形態
をしているだけである。言い換えれば、本発明では、強
固な捲縮形態は必要ではなく、仮にこの捲縮形態が最終
商品（織編仕上り品）で残留すると、表面タッチを仮撚
糸特有のゴアゴアしたゴム的タッチにするばかりか、ヌ
メリ感（スパン感の減少）を誘発することから本発明の
意図する所ではない。本発明はあくまでも捲縮形態によ
らない嵩高織編物を得るものであるから、仮撚温度は12
0℃以下にすることが重要である。仮撚に供給する未延
伸マルチフィラメント糸と半延伸マルチフィラメント糸
は同時に引揃えて供給しても良く、又交絡しておいても
良い。交絡の仕方としては、インタレースノズルと圧縮
空気を用いて交絡部を部分に作っても良く、又紡糸時に
同時に巻き取り、その際の繊維入り組みを強くし交絡さ
せても良い。勿論、仮撚加工にさしつかえない程度、例
えば10T/M〜120T/M程度の実撚を入れて仮撚しても良
い。
なお、“引揃え”加工の場合は、仮撚後の芯鞘構造が
くずれ易いので、糸導等を工夫してできるだけシゴキを
少なくする必要がある。この点、交絡することで芯鞘構
造が崩れにくく取り扱いが一段と向上するが、交絡のた
め設備追加、又コスト高になりかねないので、どちらに
するかは総合的に考えて実施すれば良い。次に、仮撚後
の芯鞘構造糸に60℃以上の湿熱か乾熱処理を施し、芯鞘
構造糸の沸水収縮率を20％〜３％にする必要がある。本
発明では、120℃以下と言う低い仮撚温度で仮撚を行う
ため、仮撚後の糸条の沸水収縮率が高く、このままでは
商品化が出来ない。そこで、60℃以上の湿熱又は乾熱処
理を行い、沸水収縮率を下げるか仮撚後巻き取って、温
水又は蒸気中を通温させるか、加熱空気中に通すか、又
加熱板に接触させて収縮率を下げる処理をすれば良い。
好ましくは、仮撚工程に加熱板を取り付けて仮撚後の糸
を巻き取ることなく連続して熱処理することがコスト的
にも安く、又品位も良いものが得られる。処理温度とし
ては、60℃以上が必要であって、60℃以下では収縮率を
下げるのに長時間を必要しコスト高となる。反対に、あ
まり高い温度すなわちポリエステルが溶融するほどの温
度下で収縮率を充分に下げたとしても、繊維は硬化し嵩
高性を得ることが出来ない。好ましくは、加熱板で160
℃で0.1秒程度処理すれば、繊維を硬化させることな
く、沸水収縮率も20％以下にすることが出来る。沸水収
縮率としては、20％以下であっても０％まで下げること
は好ましくない。０％にもなると精練及び染仕上げ工程
での幅入，幅出が困難となり、風合調整が殆ど不可能で
あるばかりか、嵩高性を得るための繊維内に物性差を残
留させることが困難になるからである。この点から、そ
の下限は少なくとも３％以上とすることが必要である。
この沸水収縮率の値は芯鞘構造糸全体としての収縮率で
あるが、鞘部である未延伸マルチフィラメント糸の沸水
収縮率とほぼ一致し、芯部の半延伸マルチフィラメント
糸は若干低めである。そして、この収縮率は好ましくは
３％〜８％の範囲である。次に、この様な熱処理により
低収縮率とした芯鞘構造糸に150T/M〜2500T/Mの実撚を
施す。ここで150T/M未満では製織工程から染仕上げ工程
でのシゴキやもみに対して芯部と鞘部の繊維乱れを起し
芯鞘構造が不安定となる。つまり、本発明では採用する
150T/M〜2500T/Mという実撚は芯鞘構造を布帛中まで維
持するために必要なものである。反対に、2500T/Mを越
えると繊維が剛直になり、ドレープ性が欠如するばかり
か、繊維間の摩擦力が増大し、後工程で発現するたるみ
繊維の発現が不足する。本発明では、第２図に示すよう
に、たるみ繊維３を発生させることにより、嵩高性を得
るものであるから、200デニールでは300T/M〜1200T/M又
100デニールでは500T/M〜1500T/Mの実撚を付与すること
が好ましい。そして、芯鞘構造糸に150T/〜2500T/Mの実
撚を掛けた撚糸形態糸に湿熱又は乾熱処理を行い収縮率
を10％以下にする。この時の湿熱温度は60℃〜130℃、
又乾熱では90℃〜150℃で処理を行う。これ以上の高温
でセットすると鞘部の未延伸糸はもとより、芯部の半延
伸糸も収縮率が下がり過ぎても双方とも低収縮糸とな
り、必要な収縮差が起こらない。一方これよりも低温で
あると、収縮率が10％以下とならず、必要なたるみ繊維
を発現させることが困難になる。従って、前記範囲の温
度で撚糸形態糸を熱処理することで、特に鞘部の未延伸
マルチフィラメント糸が急激に収縮低下をきたす反面、
芯部の半延伸糸マルチフィラメント糸は鞘部の未延伸マ
ルチフィラメント糸に比べて熱的に安定して先の熱処理
でほぼ収縮が止っているので、この湿熱，乾熱処理での
低下は微少にとどまる。この様な状態で織物又は編物と
した後、精練工程で糊落とし又はリラックス処理で90℃
〜100℃の温水で処理すると、撚糸形態糸の鞘部にある
未延伸マルチフィラメント糸（１′）の収縮率が０％に
低下するとともにさらに自己伸長し元の試長よりも長く
たるんで、たるみ繊維（３）を形成する。通常、このた
るみ繊維は鞘糸の全フィラメント数の20〜80％の範囲で
発生する。他方、残りの鞘糸中のフィラメントは芯糸
（２）に比較的緊締状態で巻付いている。一方、芯部の
半延伸マルチフィラメント糸（２′）は精練工程で熱に
より徐々に収縮するものの、自己伸長までに至らない状
態で収縮が止まる。この収縮差は更にプレセットでの高
い乾熱処理で、芯部に残留していた収縮が起こるのに対
し、鞘部は自己伸長が更に進みその収縮差が撚糸形態糸
のたるみ繊維（３）とそうでない芯部（２′）の差とな
ってより大きな嵩高織編物を得ることが出来る。なお、
精練工程での温水処理によらず、いきなり染色工程での
高温高圧（例えば130℃）で処理しても同じ様に鞘部未
延伸マルチフィラメント糸（１′）でたるみ、芯部の半
延伸糸マルチフィラメント糸（１′）が収縮し嵩高編織
物を得ることができる。
くずれ易いので、糸導等を工夫してできるだけシゴキを
少なくする必要がある。この点、交絡することで芯鞘構
造が崩れにくく取り扱いが一段と向上するが、交絡のた
め設備追加、又コスト高になりかねないので、どちらに
するかは総合的に考えて実施すれば良い。次に、仮撚後
の芯鞘構造糸に60℃以上の湿熱か乾熱処理を施し、芯鞘
構造糸の沸水収縮率を20％〜３％にする必要がある。本
発明では、120℃以下と言う低い仮撚温度で仮撚を行う
ため、仮撚後の糸条の沸水収縮率が高く、このままでは
商品化が出来ない。そこで、60℃以上の湿熱又は乾熱処
理を行い、沸水収縮率を下げるか仮撚後巻き取って、温
水又は蒸気中を通温させるか、加熱空気中に通すか、又
加熱板に接触させて収縮率を下げる処理をすれば良い。
好ましくは、仮撚工程に加熱板を取り付けて仮撚後の糸
を巻き取ることなく連続して熱処理することがコスト的
にも安く、又品位も良いものが得られる。処理温度とし
ては、60℃以上が必要であって、60℃以下では収縮率を
下げるのに長時間を必要しコスト高となる。反対に、あ
まり高い温度すなわちポリエステルが溶融するほどの温
度下で収縮率を充分に下げたとしても、繊維は硬化し嵩
高性を得ることが出来ない。好ましくは、加熱板で160
℃で0.1秒程度処理すれば、繊維を硬化させることな
く、沸水収縮率も20％以下にすることが出来る。沸水収
縮率としては、20％以下であっても０％まで下げること
は好ましくない。０％にもなると精練及び染仕上げ工程
での幅入，幅出が困難となり、風合調整が殆ど不可能で
あるばかりか、嵩高性を得るための繊維内に物性差を残
留させることが困難になるからである。この点から、そ
の下限は少なくとも３％以上とすることが必要である。
この沸水収縮率の値は芯鞘構造糸全体としての収縮率で
あるが、鞘部である未延伸マルチフィラメント糸の沸水
収縮率とほぼ一致し、芯部の半延伸マルチフィラメント
糸は若干低めである。そして、この収縮率は好ましくは
３％〜８％の範囲である。次に、この様な熱処理により
低収縮率とした芯鞘構造糸に150T/M〜2500T/Mの実撚を
施す。ここで150T/M未満では製織工程から染仕上げ工程
でのシゴキやもみに対して芯部と鞘部の繊維乱れを起し
芯鞘構造が不安定となる。つまり、本発明では採用する
150T/M〜2500T/Mという実撚は芯鞘構造を布帛中まで維
持するために必要なものである。反対に、2500T/Mを越
えると繊維が剛直になり、ドレープ性が欠如するばかり
か、繊維間の摩擦力が増大し、後工程で発現するたるみ
繊維の発現が不足する。本発明では、第２図に示すよう
に、たるみ繊維３を発生させることにより、嵩高性を得
るものであるから、200デニールでは300T/M〜1200T/M又
100デニールでは500T/M〜1500T/Mの実撚を付与すること
が好ましい。そして、芯鞘構造糸に150T/〜2500T/Mの実
撚を掛けた撚糸形態糸に湿熱又は乾熱処理を行い収縮率
を10％以下にする。この時の湿熱温度は60℃〜130℃、
又乾熱では90℃〜150℃で処理を行う。これ以上の高温
でセットすると鞘部の未延伸糸はもとより、芯部の半延
伸糸も収縮率が下がり過ぎても双方とも低収縮糸とな
り、必要な収縮差が起こらない。一方これよりも低温で
あると、収縮率が10％以下とならず、必要なたるみ繊維
を発現させることが困難になる。従って、前記範囲の温
度で撚糸形態糸を熱処理することで、特に鞘部の未延伸
マルチフィラメント糸が急激に収縮低下をきたす反面、
芯部の半延伸糸マルチフィラメント糸は鞘部の未延伸マ
ルチフィラメント糸に比べて熱的に安定して先の熱処理
でほぼ収縮が止っているので、この湿熱，乾熱処理での
低下は微少にとどまる。この様な状態で織物又は編物と
した後、精練工程で糊落とし又はリラックス処理で90℃
〜100℃の温水で処理すると、撚糸形態糸の鞘部にある
未延伸マルチフィラメント糸（１′）の収縮率が０％に
低下するとともにさらに自己伸長し元の試長よりも長く
たるんで、たるみ繊維（３）を形成する。通常、このた
るみ繊維は鞘糸の全フィラメント数の20〜80％の範囲で
発生する。他方、残りの鞘糸中のフィラメントは芯糸
（２）に比較的緊締状態で巻付いている。一方、芯部の
半延伸マルチフィラメント糸（２′）は精練工程で熱に
より徐々に収縮するものの、自己伸長までに至らない状
態で収縮が止まる。この収縮差は更にプレセットでの高
い乾熱処理で、芯部に残留していた収縮が起こるのに対
し、鞘部は自己伸長が更に進みその収縮差が撚糸形態糸
のたるみ繊維（３）とそうでない芯部（２′）の差とな
ってより大きな嵩高織編物を得ることが出来る。なお、
精練工程での温水処理によらず、いきなり染色工程での
高温高圧（例えば130℃）で処理しても同じ様に鞘部未
延伸マルチフィラメント糸（１′）でたるみ、芯部の半
延伸糸マルチフィラメント糸（１′）が収縮し嵩高編織
物を得ることができる。
＜発明の効果＞ 本発明によれば、実質的に捲縮を有しない、フラット
ヤーンに近似した芯鞘構造糸のカバリング構造を布帛中
においても維持し、しかも鞘糸に更なるたるみ部分を発
生させるようにしたので、杢調の発生が回避され、高級
感に富んだスパンライク織物が提供される。
ヤーンに近似した芯鞘構造糸のカバリング構造を布帛中
においても維持し、しかも鞘糸に更なるたるみ部分を発
生させるようにしたので、杢調の発生が回避され、高級
感に富んだスパンライク織物が提供される。
＜実施例＞ 紡速1200m/分で紡糸した未延伸マルチフィラメント糸
（伸度300％，沸水収縮率60％,150デニール36フィラメ
ント）と紡速3000m/分で紡糸した半延伸マルチフィラメ
ント糸（伸度120％，沸水収縮率35％,120デニール24フ
ィラメント）とをインタレースノズルに導き、圧空3.10
Kg/cm2,弛緩率1.5％で交絡処理を行った後、ディスク式
仮撚装置にて仮撚温度80℃，仮撚速度300m/分，ディス
ク周速度600m/分，延伸倍率1.5倍で仮撚を行い、第１図
に示す芯鞘構造糸（沸水収縮率40％）を得たのち、引き
続き加熱板170℃に接触させて熱処理（0.1秒）を用い、
沸水収縮率10％、170デニール60フィラメントの芯鞘構
造糸を得た。この芯鞘構造糸の沸水収縮率は10％であっ
た。この糸を800T/Mの実撚を入れた後、真空セッターで
80℃で30分湿熱処理を行った。この撚糸形態糸の沸水収
縮率は６％であった。その際、鞘部未延伸マルチフィラ
メント糸の沸水収縮率は６％、芯部半延伸マルチフィラ
メント糸の沸水収縮率は４％であった（糸全体としては
６％）。この撚糸形態糸を経糸密度30本/cm,緯糸密度25
本/cmで平織し精練工程で温水90℃で30分間処理した。
処理後の糸形態は第２図に示すように鞘部未延伸全フィ
ラメントの約そ半数がたるみ、嵩高性に富み且つドレー
プ性の高い織物が得られた。この織物をプレセットで18
0℃の乾熱を60秒した所、更に嵩高性が向上し、ドレー
プ性も益々向上した織物となった。次に、イーストマン
ポリエスターブル2GLの染料を用いてOWF4％で染色し、
温度130℃の高温高圧で45分処理し、その後ファイナル
セット（160℃で60秒）し仕上げた。得られた織物は、
杢調とは全く異なる、均一な染色仕上がりとなったばか
りか、嵩高性からくるスパンタッチ感が高級感をより一
層引立たせるものであった。
（伸度300％，沸水収縮率60％,150デニール36フィラメ
ント）と紡速3000m/分で紡糸した半延伸マルチフィラメ
ント糸（伸度120％，沸水収縮率35％,120デニール24フ
ィラメント）とをインタレースノズルに導き、圧空3.10
Kg/cm2,弛緩率1.5％で交絡処理を行った後、ディスク式
仮撚装置にて仮撚温度80℃，仮撚速度300m/分，ディス
ク周速度600m/分，延伸倍率1.5倍で仮撚を行い、第１図
に示す芯鞘構造糸（沸水収縮率40％）を得たのち、引き
続き加熱板170℃に接触させて熱処理（0.1秒）を用い、
沸水収縮率10％、170デニール60フィラメントの芯鞘構
造糸を得た。この芯鞘構造糸の沸水収縮率は10％であっ
た。この糸を800T/Mの実撚を入れた後、真空セッターで
80℃で30分湿熱処理を行った。この撚糸形態糸の沸水収
縮率は６％であった。その際、鞘部未延伸マルチフィラ
メント糸の沸水収縮率は６％、芯部半延伸マルチフィラ
メント糸の沸水収縮率は４％であった（糸全体としては
６％）。この撚糸形態糸を経糸密度30本/cm,緯糸密度25
本/cmで平織し精練工程で温水90℃で30分間処理した。
処理後の糸形態は第２図に示すように鞘部未延伸全フィ
ラメントの約そ半数がたるみ、嵩高性に富み且つドレー
プ性の高い織物が得られた。この織物をプレセットで18
0℃の乾熱を60秒した所、更に嵩高性が向上し、ドレー
プ性も益々向上した織物となった。次に、イーストマン
ポリエスターブル2GLの染料を用いてOWF4％で染色し、
温度130℃の高温高圧で45分処理し、その後ファイナル
セット（160℃で60秒）し仕上げた。得られた織物は、
杢調とは全く異なる、均一な染色仕上がりとなったばか
りか、嵩高性からくるスパンタッチ感が高級感をより一
層引立たせるものであった。
第１図は本発明の方法において、仮撚後の芯鞘構造糸の
糸側面拡大図、第２図は本発明の方法において、精練工
程上がりの撚糸形態糸の糸側面拡大図である。 （１），（１′）……鞘部を構成する未延伸マルチフィ
ラメント糸 （２），（２′）……芯部を構成する半延伸マルチフィ
ラメント糸 （３）……未延伸マルチフィラメント糸中のたるみ繊維
部分
糸側面拡大図、第２図は本発明の方法において、精練工
程上がりの撚糸形態糸の糸側面拡大図である。 （１），（１′）……鞘部を構成する未延伸マルチフィ
ラメント糸 （２），（２′）……芯部を構成する半延伸マルチフィ
ラメント糸 （３）……未延伸マルチフィラメント糸中のたるみ繊維
部分
Claims (1)
- 【請求項１】切断伸度200％〜400％の未延伸ポリエステ
ルマルチフィラメント糸と切断伸度60％〜180％の半延
伸ポリエステルマルチフィラメント糸とを引揃えるか、
交絡した後、120℃以下の仮撚温度で仮撚加工を行うこ
とにより、仮の捲縮形態を付与した、沸水収縮率が20％
以上の芯鞘構造糸とした後、60℃以上の湿熱もしくは乾
熱処理を行い該芯鞘構造糸の沸水収縮率を20％〜３％と
してから、150T/M〜2500T/Mの実撚を掛けた撚糸状態で
再び湿熱又は乾熱処理を施して、該撚糸形態糸の段階で
の沸水収縮を10％以下としてから、布帛とし該布練帛の
精練工程もしくはプレセット工程での熱処理にて撚糸形
態糸の一構成糸である切断伸度大なる未延伸糸にたるみ
を発生させることを特徴とする嵩高織編物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1109178A JP2746647B2 (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 嵩高織編物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1109178A JP2746647B2 (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 嵩高織編物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02293437A JPH02293437A (ja) | 1990-12-04 |
| JP2746647B2 true JP2746647B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=14503634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1109178A Expired - Fee Related JP2746647B2 (ja) | 1989-05-01 | 1989-05-01 | 嵩高織編物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2746647B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100220644B1 (ko) * | 1997-03-17 | 1999-10-01 | 구광시 | 폴리에스테르 이수축 혼섬사의 제조방법 |
| JP2000096378A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Kanebo Ltd | 自己伸長糸の製造方法及び異収縮混繊糸の製造方法 |
-
1989
- 1989-05-01 JP JP1109178A patent/JP2746647B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02293437A (ja) | 1990-12-04 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |