JP2592226B2 - Ｄｒ鋼のストリツプを製造する装置および方法 - Google Patents

Ｄｒ鋼のストリツプを製造する装置および方法

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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】本発明は、ＤＲ（二重圧延された）鋼のス
トリップを製造する装置および方法に関する。
【０００２】ＤＲ鋼のストリップは、例えば、欧州工業
規格ＥＮ １０２０３、表３に記載されるように、高い
降伏強さまたは硬度をもつストリップの形態のパッケー
ジング鋼である。また、アメリカン・アイロン・アンド
・スチール・インスチチュート（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｉ
ｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ）の
「薄いミル製品」、および日本工業規格 ＪＩＳ Ｇ３
３０３を参照のこと。ＥＮ １０２０３は次の等級を規
定している：
【０００３】
【表１】
【０００４】こうして、本発明は、このようなＤＲスト
リップ、とくに少なくとも５５０Ｎ／ｍｍ2の０．２％
耐力または少なくとも７３Ｎ／ｍｍ2の硬度を有するも
のの製造に関する。
【０００５】常温縮小（ｃｏｌｄ−ｒｅｄｕｃｅｄ）お
よび連続的に焼きなましされた鋼の厚さを比較的大きく
減少させる、二重常温縮小ミルにおいてＤＲ鋼のストリ
ップを製造することは知られている。意図する降伏強さ
に依存して、縮小は５０％までである。ＤＲ圧延は湿式
で実施される；換言すると、圧延流体を潤滑剤として鉱
油の水性エマルジョンの形態で適用される。実際には、
連続的焼きなまし工程および引き続くＤＲ圧延工程は２
つの別の操作である。参照、″Ｓｔｅｅｌ ｉｎ ｔｈ
ｅ ＵＳＳＲ″、Ｌｏｎｄｏｎ、１９（１９８９）Ｊｕ
ｎｅ、Ｎｏ．６、ｐｐ．２５６−２５８、米国特許（Ｕ
Ｓ−Ａ）第３０９５３６１号および欧州特許出願（ＥＰ
−Ａ）第４６４２３号。
【０００６】ＤＲ鋼のストリップより低い降伏強さをも
つパッケージング鋼の等級について、常温縮小および焼
きなましされた鋼は別の操作でテンパー圧延されること
を述べることができる。この目的は鋼を降伏強さを越え
て変形させて、それ以上の変形においていわゆるリュー
ダース線を防止し、そしてある場合において表面の美的
効果を達成することである。このようなテンパー圧延に
おいて、１〜最大数％の小さい縮小が適用される。テン
パー圧延は乾式で、換言すると圧延流体を適用しないで
実施される。
【０００７】連続的焼きなましの工程は、ストリップの
中に所望の温度のプロフィルをつくる焼きなまし炉にス
トリップを連続的に通過させることを意味する。したが
って、炉の中のストリップの速度は一定である。これ
は、全コイルが長期間にわたって加熱される、コイルの
焼きなましと対照的である。
【０００８】ＤＲ鋼のストリップの製造において、単一
の照明の操作で連続的焼きなましおよび引き続く常温縮
小工程を組み合わせることが可能であると考えられるて
きていない．本発明の目的は、ＤＲ鋼のストリップをイ
ンラインの操作の連続的焼きなましおよび引き続く常温
縮小の組み合わせにおいて製造することができる、装置
および方法を提供することである。
【０００９】本発明によれば、１つの面において、組み
合わせにおいて、（ｉ）連続焼きなまし炉、前記炉はそ
れを連続的に通過する常温縮小された鋼のストリップを
焼きなましすることができる、（ｉｉ）前記炉からの焼
きなましされた鋼のストリップの出力をインラインで受
取るように配置され、そして一方のみが外部から駆動さ
れる１対のワークロールを有する少なくとも１つのロー
ルスタンドを有し、鋼のストリップを常温圧延する圧延
ミル、（ｉｉｉ）前記圧延ミルの下流の第１張力適用手
段およびその上流の第２張力適用手段を含む、前記圧延
ミルにおいて圧延されている前記ストリップに張力を加
える手段、（ｉｖ）前記圧延ミルにおいて圧延されてい
る前記ストリップに圧延流体を適用する手段、および
（ｖ）前記ストリップが前記第１張力適用手段に入る前
に前記ストリップから前記圧延流体を除去する手段、を
有する、ＤＲ鋼のストリップを製造する装置が提供され
る。
【００１０】手段のこの組み合わせは、１つの操作で常
温縮小されたストリップからのＤＲ鋼のストリップの製
造を可能とする。この利点はコストがかなり節約される
ことである。なぜなら、２つの操作の間の中間の貯蔵お
よび中間の輸送が排除されると同時に、一部分輸送の損
傷が回避されかつ製造出力が増加するので、品質を改良
することができるからである。
【００１１】焼きなましされたストリップをインライン
で圧延ミルにより受取るとは、ある長さのストリップの
端における速度の調節を可能ならば別として、ストリッ
プを焼きなまし炉および圧延ミルの両方に同時に通過さ
せることを意味する（その目的のために、調節可能なル
ーパーのようなアキュムレーターを使用することができ
る）。
【００１２】圧延ミルのロールスタンドのワークロール
を一方の側でのみ外部で駆動する特徴は、他方の非駆動
よく知られているをストリップとのその接触により回転
することを意味する。好ましくは、駆動されるワークロ
ールは支持体または１または２以上のバックアップロー
ルを介して駆動される。ロールスタンドのこの一方の側
の駆動は、必要に応じて、ワークロールの急速な交換を
可能とする。なぜなら、使用したワークロールを除去し
そして新しいワークロールを同一方向に挿入するために
空間がミルにおいて利用可能である、すなわち、使用し
たロールがロールスタンドの一方の側に向かって抜き出
され、そして新しいロールをロールスタンドの反対側か
ら挿入されるからである。このために、例えば、アキュ
ムレーターを使用して、連続的焼きなまし操作の混乱を
排除するか、あるいは最小することができる。
【００１３】ストリップが下流張力適用手段の中に入る
前に、圧延流体を、例えば、乾燥により、除去する特徴
は、張力適用手段におけるストリップのすべりを回避す
ることである。
【００１４】圧延ミルは好ましくは少なくとも２つのロ
ールスタンドを有する。これは、縮小を本質的に第１ロ
ールスタンドにおいて与え、そして要求される表面仕上
げを本質的に第２ロールスタンドにおいて適用すること
ができるという利点を有する。
【００１５】圧延ミルの前記または各ロールスタンドは
２−スタンドの、６−高さの圧延ミルである。これによ
り、より大きい縮小を与えることができる。
【００１６】第１（上流）のロールスタンドのワークロ
ールの荒さは好ましくは０．０４μｍＲａより小さく、
そしてこれらのワークロールはより好ましくは磨かれお
よび／またはクロムめっきされている。驚くべきことに
は、第１ロールスタンドにおけるワークロールが非常に
平滑である場合、第１スタンドにおけるより大きい縮小
が促進される、すなわち、それらは非常に低いＲａ荒さ
値を有することが発見された。
【００１７】好ましくは第１張力適用手段は複数のブラ
イドル（ｂｒｉｄｌｅ）ロール対からなる。圧延ミルに
おいてストリップに張力を適用する手段は、また、圧延
ミルの上流の複数のブライドルロール対の形態の第２張
力適用手段からなることができる。
【００１８】第１および第２の張力適用手段の各々は３
つのブライドルロール対を有することができる、および
／または第１および第２の張力適用手段の各々は少なく
とも７５０ｍｍのロール直径をもつ少なくとも１つのブ
ライドルロール対を有することができる。一方の側のみ
駆動されるワークロールをもつ圧延ミルにおいて、これ
は圧延の間のストリップにおける追加の改良された引張
り応力、結局圧延ミルにおける厚さの大きい減少が可能
であることを意味する。
【００１９】好ましくは、ストリップから圧延流体を除
去する手段は乾燥装置から成る。圧延流体中の水を効率
よくかつ完全に除去することができる。
【００２０】本発明によるＤＲ鋼のストリップの製造に
おいて起こる大きい縮小の結果として、ＤＲ鋼のストリ
ップの意図する出口厚さにおいて変動が起こることがあ
ることが発見された。結局、圧延前のストリップの厚さ
を測定する厚さゲージを圧延ミルの出口側に配置するこ
とが好ましい。ＤＲ鋼のストリップの出口厚さの測定に
基づいて、縮小、および結局出口厚さを降伏強さまたは
硬度について相対的ＤＲ等級に適用可能な範囲内に手動
的または自動的に調節することができる。
【００２１】好ましくは、圧延前のストリップの厚さを
測定する厚さゲージは圧延ミルの前に配置する。これに
より、所望のＤＲ等級のための降伏強さまたは硬度につ
いて許容可能な範囲内で厚さゲージにより媒体された入
口厚さの変動を補償することによって、ＤＲ鋼のストリ
ップの意図する厚さをなおいっそうよく達成することが
できる。
【００２２】本発明の他の面は、インラインで実施され
る工程： （ｉ）連続焼きなまし炉（７）において常温縮小された
鋼のストリップ（１）を焼きなましすると同時に、前記
ストリップに第１張力を加え、（ｉｉ）ストリップ
（１）が連続焼きなまし炉から出るとき、鋼のストリッ
プを常温圧延する圧延ミル（３）に工程（ｉ）からの焼
きなましされた鋼のストリップを連続的に通し、（ｉｉ
ｉ）工程（ｉ）からの焼きなましされた鋼のストリップ
を前記圧延ミルにおいて圧延すると同時に、圧延ミルの
下流の第１張力適用手段（１０）およびその上流の第２
張力適用手段（９）により前記第１張力より大きい第２
張力を圧延ミルにおいてストリップに加え、（ｉｖ）前
記圧延の間に鉱油不含圧延流体を使用してストリップを
潤滑し、そして（ｖ）前記圧延後にかつ前記圧延ミルの
前記第１張力適用手段（１０）にストリップが入る前
に、ストリップから前記圧延流体を除去する、からな
る、常温縮小された鋼のストリップからＤＲ鋼のストリ
ップを製造する方法にある。
【００２３】好ましくは、前述の第２張力は少なくとも
２０ｋＮ／ｍのストリップ幅であって、適当な安定な圧
延を提供する。前述の第１張力は低い、すなわち、焼き
なまし炉においてストリップの輸送を維持すると同時
に、普通であるように、柔らかい焼きなましされた材料
の伸長を回避するために十分であることができる。
【００２４】好ましくは、圧延ミルにおいて実施される
厚さの減少は少なくとも１５％であり、そしてストリッ
プの所望の最終性質を提供するように選択される。
【００２５】好ましくは、圧延流体の除去はストリップ
を乾燥することからなる。これらの手段はインラインの
ＤＲ鋼のストリップの製造を可能とする。
【００２６】圧延流体は好ましくは水洗浄可能な流体で
あり、そしてより好ましくは水中油型の本質的に鉱油不
含のエマルジョンであり、好ましくは分散した（内部）
相中に少なくとも１種の合成エステルを使用する。これ
はすすぎ以外の圧延ミルの清浄および引き続く乾燥が不
必要となることを意味する。したがって、パッケージン
グ鋼の他の等級のＤＲから乾式テンパー圧延への切換え
は非常に短時間でなされる。対照的に、鉱油含有エマル
ジョンがＤＲ圧延において圧延流体として使用された場
合、非常に汚れるようになるミルを清浄するために、長
さ時間、例えば、８時間を必要とする。これはこのよう
な連続的に作動する高いコストの装置について実際的で
はなく、そして、炉の容量がＤＲストリップに要求され
るされるより大きいために、連続焼きなまし炉をインラ
インで圧延ミルと組み合わせることは不可能である。し
たがって、炉はその容量を種々の製品の製造において完
全に使用することができるように、ミルから離して保持
されてきている。本発明によれば、これらの問題を克服
することができる。
【００２７】操作の間、エマルジョン中の滴（内部相の
小球）の数の好ましくは５０％は１μｍより大きい。後
述する実験は、これらの大きい滴が圧延の結果を改良す
ることを示した。エマルジョンの調製後、滴は経時的に
および／または操作の間により小さくなることがある。
したがって、エマルジョンは、滴が上に定義したように
１μｍより小さいくなるとき、交換することができる。
【００２８】好ましくは、圧延流体を除去する工程はス
トリップを乾燥することからなる。なかでも、これはエ
マルジョンから水を除去する。圧延流体の残留物はＤＲ
鋼のストリップに対して保存効果を有することができ
る。ＤＲ鋼のストリップをさらに被覆、例えば、錫また
はクロムでめっきすべきとき、それらの残留物は被覆前
に被覆ラインのクリーニングステーションにおいて容易
に除去することができる。１０〜１５ｍｇ／ｍ2の残留
物は許容されうる。
【００２９】本発明は、ワークロールを圧延ミルの第１
側に向かって動かすことによって使用したワークロール
を圧延ミルから抜き出し、そして前記第１側に対して反
対の圧延ミルの第２側からワークロールを圧延ミルの中
に動かすことによって置換のワークロールを挿入するこ
とによって、圧延ミルにおいてワークロールを交換する
工程をさらに含む。ワークロールを交換するこの工程は
前記連続焼きなまし炉におけるストリップの連続的に焼
きなましを妨害しないで実施することができる。
【００３０】好ましくは、本発明に従う方法により製造
されたＤＲ鋼のストリップは０．１５ｍｍまたはそれよ
り小さい厚さを有する。この方法において、きわめてす
ぐれた等級の硬い、すべての普通のそれ以上の処理、例
えば、錫めっき，クロムめっきまたはプラスチック材料
により積層のために適当な、きわめて薄いパッケージン
グ鋼を製造することができる。
【００３１】本発明において使用する鋼は、それが所望
の高いテンパーの製品を形成するために適当であるとい
う要件を除外して限定されず、そしてＤＲ製品のために
従来使用されている材料であることができる。Ｃ含量が
０．０３〜０．１重量％の低炭素鋼は好ましい。
【００３２】本発明の態様を非限定的実施例により添付
図面を参照して説明する。
【００３３】実施例 ある数実験を、下に記載する、図１および図２に示す装
置を使用して実施した。それらの実験のための条件を表
１に記載する。実験４〜８は本発明の範囲内である。試
験材料は９００ｍｍ（幅）×０．１９ｍｍ（厚さ）の寸
法の常温縮小された低炭素鋼のストリップであった。使
用する鋼は次の要件を満足する： Ｃ ０．０６〜０．１重量％、Ｍｎ ０．３６〜０．
４４重量％、Ｎ ５５〜９０ｐｐｍ、残部のＦｅおよ
び普通の微量元素。
【００３４】この鋼を普通の方法で処理して連続焼きな
まし炉７の中で６００℃において再結晶化焼きなましし
た。これにより、前の常温縮小の効果は実質的に除去さ
れる。速度は焼きなまし炉７への入口において２００ｍ
／分であった。
【００３５】実験Ｎｏ．１（表参照）において、ミル３
における圧延は乾式であった、すなわち、圧延流体を適
用した。２％までの縮小は可能でありそしてＴ６７テン
パーまでの等級を製造した。
【００３６】実験２、３および４において、ミル３にお
ける圧延は湿式であり、圧延流体として水中の合成エス
テルの鉱油不含エマルジョンＡを使用した。合成エステ
ルの潤滑剤はスイス国レイデンのスフィンクス・ケミカ
ル社（Ｓｐｈｉｎｘ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ＧｍｂＨ）の
スフィンクス（Ｓｐｈｉｎｘ）ＲＬ３３０であった。合
成エステルは水中の２重量％の量であった。
【００３７】実験２において、定めるた縮小および最終
厚さは得られなかった。これは湿ったストリップのすべ
りにより引き起こされた。次に、テンパー−圧延ミルの
スタンド１５を去った後、ストリップを乾燥した。これ
は本質的に水を除去した。これを使用して、実験３にお
ける方法は１５％の縮小およびまだＤＲでないＴ６５〜
Ｔ６７のテンパー等級を生成した。上の実験において、
０．４〜１．７μｍＲａの通常の荒さをもつグラウンド
ワークロールを使用した。
【００３８】次いで、実験４において、０．０４μｍＲ
ａより低い荒さをもつ磨いたワークロールをミル３のス
タンド１４において使用した。これは１８％の縮小およ
び正確にＤＲ５８０の範囲の硬度を生成した。
【００３９】実験５、６、７および８は、２対の代わり
に３対のブライドルロールならびに水中の同一の合成エ
ステルであるが、１μｍより大きい大きさの大きい滴
（内部相の小球）をもつ異なるエマルジョンＢとともに
より高いブライドル容量を使用した。
【００４０】実験６において、エマルジョン中の潤滑剤
（合成エステル）の量を２重量％から３重量％に上昇し
た；グラウンドロールを使用してさえ、これは３０％の
縮小およびＤＲ５８０を達成することができる。
【００４１】実験７において、磨いたワークロールを実
験４におけるように使用し、そしてこれは３５％の縮小
およびＤＲ６２０を達成した。最後に実験８において、
クロムめっきしたワークロールをスタンド１４において
使用し、これにより極めて薄いパッケージング鋼は０．
１２ｍｍの厚さで製造された。
【００４２】図１は、デコイラー２において巻き戻した
後、既に常温縮小されたストリップ１は常温縮小のため
に右から左に連続焼きなまし炉７および圧延ミル３を通
して走行し、そして最後にコイラー４により巻き取られ
る。
【００４３】
【表２】
【００４４】ストリップの移動方向において見て、連続
焼きなまし炉は順次にクリーニングライン５、入口ルー
ピングタワー６、連続焼きなまし炉７それ自体および出
口ルーピングタワー８から成る。ストリップ１は一定速
度で炉７を通して走行する。ストリップ１は停止させな
い。この目的で、炉７の入口側に、ルーピングタワー６
が存在し、ここでストリップの素材は貯蔵されそして新
しいコイルの頭部がデコイラー２において先行するコイ
ルの尾部に溶接されるとき、炉７はストリップを取り去
る。同様な方法で、圧延ミル３のロールを交換すると
き、炉７からのストリップはルーピングタワー８の中に
貯蔵され、交換の間、ミルはストリップを取り去らな
い。図１が概略的に示すように、出口ルーピングタワー
８は入口ルーピングタワー６の大きさのほぼ２倍であ
る。この比は適当である。なぜなら、前述したように、
ミル３はストリップの一方の側でのみ駆動されるロール
を有し、これによりロールをミルの一方の側から導入す
ると同時に他方の側からロールを除去することができる
ので、ロールを交換を急速に行うことができるからであ
る。ロールをストリップの両側で駆動する場合、出口ル
ーピングタワー８はその大きさのほぼ３倍でなくてはな
らず、これは出口ルーピングタワーのためにさらにいっ
そう大きい投資を意味するであろう。
【００４５】図２において、ストリップ１は右から左に
入口側のブライドル９、常温圧延のための圧延ミル３お
よび出口側１０のブライドル１０を通して走行する。ブ
ライドル９および１０はストリップの厚さを減少する目
的のためのブライドルと圧延ミルとの間のストリップに
増加した引張り応力、すなわち、連続焼きなまし炉にお
いてストリップをちょうど運搬するための引張り応力よ
りかなりいっそう高い引張り応力を付与する。図２にお
いて、ブライドル９および１０の各々は３つのブライド
ルロール対１１、１２および１３から成るが、従来のこ
れらのブライドルの各々は通常最大２つのブライドルロ
ール対から成る。それゆえ図２において、ブライドル容
量は余分の付加により増加するので、追加的に増加した
引張り応力がストリップにおいて得られる。ブライドル
ロールの各々は７５０ｍｍの比較的大きい直径を有す
る。
【００４６】図２における圧延ミル３はいわゆる２スタ
ンドん、６−高さの圧延ミルであり、第１ロールスタン
ド１４および第２ロールスタンド１５をもつ。各スタン
ドはワークロール１６、中間ロール１７、およびバック
アップロール１８を有する。スタンド１４の前、スタン
ド１４とスタンド１５との間、およびスタンド１５の後
に、応力記録張力ロール１９の組が存在し、各々はスト
リップ中の引張り応力を測定する３ロールから成る。さ
らに、テンパー−圧延ミルにおける種々の位置におい
て、図面は圧延流体を供給するためのスプレー２０を示
す。出口側における２つの転向ロール２１の間に、熱空
気を吹付ける手段２３をもつ乾燥装置が存在する。図２
に示されていないが、例えば、圧延ミルを去るとき、ス
トリップができるだけ少ない圧延流体を有することを保
証するために、圧延ミルの中にスプラッシュガードのよ
うな手段が存在する。厚さゲージ２０を応力記録張力ロ
ールの最後の組の後に配置させて、圧延後のストリップ
の厚さを測定する。ここで測定された厚さは縮小におけ
る補正のための基準として働く。厚さゲージ２５を圧延
ミルの前に配置して、圧延前のストリップの厚さを測定
する。
【００４７】本発明を態様および実施例により例示した
が、本発明はそれらに限定されず、そして変更および改
良を本発明の概念の範囲内で行うことができる。
【００４８】本発明の主な特徴および態様は次の通りで
ある。
【００４９】１．組み合わせにおいて、（ｉ）連続焼き
なまし炉（７）、前記炉はそれを連続的に通過する常温
縮小された鋼のストリップを焼きなましすることができ
る、（ｉｉ）前記炉（７）からの焼きなましされた鋼の
ストリップの出力をインラインで受取るように配置さ
れ、そして一方のみが外部から駆動される１対のワーク
ロール（１６）を有する少なくとも１つのロールスタン
ド（１４、１５）を有し、鋼のストリップを常温圧延す
る圧延ミル（３）、（ｉｉｉ）前記圧延ミルの下流の第
１張力適用手段（１０）およびその上流の第２張力適用
手段（９）を含む、前記圧延ミルにおいて圧延されてい
る前記ストリップに張力を加える手段、（ｉｖ）前記圧
延ミルにおいて圧延されている前記ストリップに圧延流
体を適用する手段（２０）、および（ｖ）前記ストリッ
プが前記第１張力適用手段に入る前に前記ストリップか
ら前記圧延流体を除去する手段（２２、２３）、を有す
る、ＤＲ鋼のストリップを製造する装置。
【００５０】２．前記圧延ミルが上流のロールスタンド
（１４）および下流のロールスタンド（１５）からなる
少なくとも２つの前記ロールスタンドを有し、各々が一
方のみが外部から駆動される前記対のワークロール（１
６）を有する上記第１項記載の装置。
【００５１】３．各前記ロールスタンド（１４、１５）
が６−高さのロールスタンドである上記第２項記載の装
置。
【００５２】４．前記上流のロールスタンド（１４）が
１対のワークロールを有し、前記ワークロールの表面荒
さが０．０４μｍＲａより小さい上記第２または３項記
載の装置。
【００５３】５．前記上流のロールスタンド（１４）が
１対のワークロールを有し、前記ワークロールの少なく
とも一方は磨かれかつクロムめっきされている上記第２
〜４項のいずれかに記載の装置。
【００５４】６．前記第１張力適用手段（１０）が複数
のブライドルロール対（１１、１２、１３）からなる上
記第１〜５項のいずれかに記載の装置。
【００５５】７．前記第２張力適用手段（９）が複数の
ブライドルロール対（１１、１２、１３）からなる上記
第６項記載の装置。
【００５６】８．前記第１および第２の張力適用手段
（９、１０）の各々が３つのブライドルロール対（１
１、１２、１３）を有する上記第７項記載の装置。
【００５７】９．前記第１および第２の張力適用手段の
各々が少なくとも７５０ｍｍのロール直径をもつ少なく
とも１つのブライドルロール対を有する上記第７または
８項記載の装置。
【００５８】１０．前記圧延流体を除去する前記手段が
乾燥手段（２３）からなる上記第１〜９項のいずれかに
記載の方法。
【００５９】１１．前記圧延ミルから出た後の鋼のスト
リップの厚さを測定する厚さゲージ（２４）を有する上
記第１〜１０項のいずれかに記載の装置。
【００６０】１２．前記圧延ミルに入る前の鋼のストリ
ップの厚さを測定する厚さゲージ（２５）を有する上記
第１〜１１項のいずれかに記載の装置。
【００６１】１３．インラインで実施される工程： （ｉ）連続焼きなまし炉（７）において常温縮小された
鋼のストリップ（１）を焼きなましすると同時に、前記
ストリップに第１張力を加え、（ｉｉ）ストリップ
（１）が連続焼きなまし炉から出るとき、鋼のストリッ
プを常温圧延する圧延ミル（３）に工程（ｉ）からの焼
きなましされた鋼のストリップを連続的に通し、（ｉｉ
ｉ）工程（ｉ）からの焼きなましされた鋼のストリップ
を前記圧延ミルにおいて圧延すると同時に、圧延ミルの
下流の第１張力適用手段（１０）およびその上流の第２
張力適用手段（９）により前記第１張力より大きい第２
張力を圧延ミルにおいてストリップに加え、（ｉｖ）前
記圧延の間に鉱油不含圧延流体を使用してストリップを
潤滑し、そして（ｖ）前記圧延後にかつ前記圧延ミルの
前記第１張力適用手段（１０）にストリップが入る前
に、ストリップから前記圧延流体を除去する、からな
る、常温縮小された鋼のストリップからＤＲ鋼のストリ
ップを製造する方法。
【００６２】１４．前記第２張力が少なくとも２０ｋＮ
／ｍのストリップ幅である上記第１３項記載の方法。
【００６３】１５．前記圧延ミル（３）において実施さ
れる厚さの減少が少なくとも１５％である上記第１３ま
たは１４項記載の方法。
【００６４】１６．前記圧延流体が水洗浄可能な流体で
ある上記第１３〜１５項のいずれかに記載の方法。
【００６５】１７．前記圧延流体が水中油型のエマルジ
ョンであり、ここで内部相の小球の数の少なくとも５０
％が１μｍより大きい大きさを有する上記第１３〜１６
項のいずれかに記載の方法。
【００６６】１８．前記圧延流体が水中の水不混和性合
成エステルのエマルジョンであり、前記合成エステルが
圧延のために適当な粘度の水中油滴形乳濁液を形成する
上記第１６または１７項記載の方法。
【００６７】１９．前記圧延流体を除去する工程（ｉ
ｖ）がストリップを乾燥することからなる上記第１３〜
１８項のいずれかに記載の方法。
【００６８】２０．前記ＤＲ鋼のストリップが前記圧延
後に０．１５ｍｍ以下の厚さを有する上記第１３〜１９
項のいずれかに記載の方法。
【００６９】２１．ワークロールを圧延ミルの第１側に
向かって動かすことによって使用したワークロールを圧
延ミルから抜き出し、そして前記第１側に対して反対の
圧延ミルの第２側からワークロールを圧延ミルの中に動
かすことによって置換のワークロールを挿入することに
よって、前記圧延ミル（３）においてワークロール（１
６）を交換する工程を含む上記第１３〜２０項のいずれ
かに記載の方法。
【００７０】２２．ワークロール（１６）を交換する前
記工程が前記連続焼きなまし炉（７）におけるストリッ
プの連続的に焼きなましを妨害しないで実施される上記
第２１項記載の方法。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を具体化する装置の線図である。
【図２】図１の装置のローリングミルの線図である。
【符号の説明】
１ 常温縮小された鋼のストリップ ３ 圧延ミル ７ 連続焼きなまし炉 ９ 第２張力適用手段 １０ 第１張力適用手段 １１ ブライドルロール対 １２ ブライドルロール対 １３ ブライドルロール対 １４ ロールスタンド １５ ロールスタンド １６ ワークロール ２０ 圧延流体適用手段 ２２ 圧延流体除去手段 ２３ 圧延流体除去手段 ２４ 厚さゲージ ２５ 厚さゲージ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｄ 1/26 Ｃ２１Ｄ 1/26 Ｇ (72)発明者 クラース・ビンク オランダ2131シーブイ ホーフトドル プ・クルイスベーク1121 (56)参考文献 特開 平２−268905（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−49958（ＪＰ，Ａ)

Claims (2)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 組み合わせにおいて、 （ｉ）連続焼きなまし炉（７）、前記炉はそれを連続的
    に通過する常温縮小された鋼のストリップを焼きなまし
    することができる、 （ｉｉ）前記炉（７）からの焼きなましされた鋼のスト
    リップの出力をインラインで受取るように配置され、そ
    して一方のみが外部から駆動される１対のワークロール
    （１６）を有する少なくとも１つのロールスタンド（１
    ４、１５）を有し、鋼のストリップを常温圧延する圧延
    ミル（３）、 （ｉｉｉ）前記圧延ミルの下流の第１張力適用手段（１
    ０）およびその上流の第２張力適用手段（９）を含む、
    前記圧延ミルにおいて圧延されている前記ストリップに
    張力を加える手段、 （ｉｖ）前記圧延ミルにおいて圧延されている前記スト
    リップに圧延流体を適用する手段（２０）、および （ｖ）前記ストリップが前記第１張力適用手段に入る前
    に前記ストリップから前記圧延流体を除去する手段（２
    ２、２３）、を有する、ＤＲ鋼のストリップを製造する
    装置。
  2. 【請求項２】 インラインで実施される工程： （ｉ）連続焼きなまし炉（７）において常温縮小された
    鋼のストリップ（１）を焼きなましすると同時に、前記
    ストリップに第１張力を加え、 （ｉｉ）ストリップ（１）が連続焼きなまし炉から出る
    とき、鋼のストリップを常温圧延する圧延ミル（３）に
    工程（ｉ）からの焼きなましされた鋼のストリップを連
    続的に通し、 （ｉｉｉ）工程（ｉ）からの焼きなましされた鋼のスト
    リップを前記圧延ミルにおいて圧延すると同時に、圧延
    ミルの下流の第１張力適用手段（１０）およびその上流
    の第２張力適用手段（９）により前記第１張力より大き
    い第２張力を圧延ミルにおいてストリップに加え、 （ｉｖ）前記圧延の間に鉱油不含圧延流体を使用してス
    トリップを潤滑し、そして （ｖ）前記圧延後にかつ前記圧延ミルの前記第１張力適
    用手段（１０）にストリップが入る前に、ストリップか
    ら前記圧延流体を除去する、からなる、常温縮小された
    鋼のストリップからＤＲ鋼のストリップを製造する方
    法。
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