WO2021176777A1 - 冷延鋼板の調質圧延方法 - Google Patents

冷延鋼板の調質圧延方法 Download PDF

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Abstract

本発明は、湿式の調質圧延において、調質圧延液の濃度変更や荷重変更にも対応し、また単スタンドおよび複数スタンドの圧延機両方に適用可能な、ジャンピングなどの不具合を発生させない冷延鋼板の調質圧延方法を提供する。　焼鈍後の冷延鋼板に対して、湿式の調質圧延を行う調質圧延方法において、調質圧延における前記鋼板の単位断面積当たりの張力Ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）を前記冷延鋼板の炭素含有量Ｃ（質量％）に基づいて設定する冷延鋼板の調質圧延方法。

Description

冷延鋼板の調質圧延方法
　本発明は、冷延鋼板の調質圧延方法に関し、特に、湿式の調質圧延における張力の設定方法に関する。
　冷延鋼板は、熱延後の鋼板を常温で必要な板厚に圧延して製造される。この過程で鋼板は加工硬化を起こすため、焼鈍して軟化させる工程が必要となる場合がある。その後、降伏点伸びの解消、形状矯正、鋼板表面粗度の調整、材質の調整等を目的に、調質圧延を行う。
　この調質圧延の工程には、調質圧延液を使用する湿式調質圧延と、調質圧延液を使用しない乾式調質圧延がある。従来、特に缶用鋼鈑の分野においては、審美性の観点から乾式調質圧延が主流であった。しかしながら、鋼板の材質について様々な仕様が要求されるようになると、調質圧延液の性質を調整させることにより伸び率を制御して、種々の材質のつくり込みが可能な湿式調質圧延を行うようになった。
　調質圧延の目的のひとつである鋼板表面粗度の調整は、ワークロールの粗度を鋼板へ転写させることによって行う。鋼板表面粗度を安定して調整するためには、所望する鋼板表面粗度に対して、ワークロール粗度と圧延荷重を一意的に決定する必要がある。一方、材質の調整は、調質圧延の伸び率などの諸元を所定の値に制御することにより実施する。前述のようにワークロールの表面粗度および圧延荷重は、鋼板表面粗度に応じて一意的に決められている。ここで、伸び率とは、出側板厚に対する入側板厚と出側板厚の差の比率として定義される。したがって、伸び率の調整は、圧延機前後の鋼板の張力を制御することによって入側と出側の板厚を制御して行うことが一般的である。
　ところで、湿式調質圧延ではジャンピングと呼ばれる現象が知られている。ジャンピングとは、特に伸び率が５％以下と低い場合に、不安定に伸び率が変動する、いわゆる異常伸びのことである。このジャンピングが発生すると、鋼板の板厚や材質が大きく変動するという問題がある。
　このジャンピングを防止する方法として、特許文献１では材質や伸び率に応じて調質圧延液の濃度を調整する方法が開示されている。また、特許文献２では、複数スタンドで構成される圧延機において、湿式調質圧延と乾式調質圧延を併用する方法が開示されている。
特開２０１６－１５０３５３号公報 特開２０１８－０１５８０１号公報
　しかしながら、特許文献１記載の調質圧延液の濃度調整によるジャンピングの防止方法は、濃度の違いによってワークロールから鋼板へ粗度パターンが転写する割合が変化し、鋼板の粗度および外観が変化することがあり、ジャンピングの発生のみを確実に防ぐことが難しいという問題がある。また、特許文献２記載の湿式調質圧延と乾式調質圧延を併用する方法は単スタンドの圧延機では適用できないという問題もある。
　本発明は、湿式の調質圧延において、調質圧延液の濃度変更や荷重変更にも対応し、また単スタンドおよび複数スタンドの圧延機両方に適用可能な、ジャンピングを発生させない冷延鋼板の調質圧延方法を提供することを目的とする。
　前述の通り、所望する鋼板の表面粗度に応じて、ワークロールの表面粗度および圧延荷重は一意的に決定する。所定の伸び率で調質圧延を行うにはさらに、張力を適切に設定する必要がある。この張力設定が過大である場合に、異常伸びであるジャンピングが発生する。また、張力設定が過小である場合には、伸び率不足やクロスバックルと呼ばれる蛇腹模様の形状不良が発生する。
　本発明者らは、上記の課題を解決するため、鋼板の機械特性が鋼板の炭素含有量の影響を強く受けることに着目し、炭素含有量とジャンピングの関係を鋭意検討した。その結果、調質圧延における張力は、鋼板の炭素含有量に関係するものであることを見出し、前記課題を解決する冷延鋼板の調質圧延方法を発明するに至った。
　本発明の要旨は次のとおりである。
〔１〕焼鈍後の冷延鋼板に対して、湿式の調質圧延を行う調質圧延方法において、前記調質圧延の際の張力Ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）を前記冷延鋼板の炭素含有量Ｃ（質量％）に基づいて設定する冷延鋼板の調質圧延方法。
〔２〕〔１〕において、前記張力Ｔを前記冷延鋼板の炭素含有量Ｃに加え、更に、前記冷延鋼板の板厚ｔ（ｍｍ）、単位幅当たりの荷重ｗ（ｔｏｎｆ／ｍｍ）およびワークロールの表面粗度ａ（μｍＲａ）に基づいて設定する冷延鋼板の調質圧延方法。
〔３〕〔２〕において、前記張力Ｔを下記式（１）に基づいて設定する冷延鋼板の調質圧延方法。
　ｔ×ｗ×（－２００×ａ－９０）／（ａ×（１－ｌｏｇＣ））＋１７．１　≦　Ｔ　≦　ｔ×ｗ×（－２００×ａ＋１０）／（ａ×（１－ｌｏｇＣ））＋１７．１・・・・・（１）
　ただし、ｔ：鋼板板厚（ｍｍ）、ｗ：単位幅当たりの荷重（ｔｏｎｆ／ｍｍ）、ａ：ワークロールの表面粗度（μｍＲａ）、Ｃ：鋼板の炭素含有量（質量％）、Ｔ：単位断面積当たりの張力（ｋｇｆ／ｍｍ２）である。
　本発明は、湿式の調質圧延において、調質圧延液の濃度変更や荷重変更の場合にもジャンピングや伸び率不良、クロスバックルと呼ばれる蛇腹模様の形状不良を発生させることがない。また、本発明は、単スタンドおよび複数スタンドの圧延機両方に適用することができる。
図１は、本発明の調質圧延方法の一実施態様を示す調質圧延設備の模式図である。
　以下、本発明をさらに詳細に説明する。
　本発明の実施形態を、図を用いて説明する。図１は、冷延鋼板の調質圧延方法における本発明の一実施形態を説明する模式図であり、焼鈍処理された冷延鋼板を調質圧延する調質圧延設備の概略図である。調質圧延をするために、鋼板３を上下から圧下するワークロール１とそれを保持するバックアップロール２を備えている。調質圧延液を調質圧延液供給ノズル５から供給して圧延を行う。
　鋼板３に付与される張力Ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２：単位断面積当たりの張力）を測定するため、ワークロール１の前後には張力計（図示せず）が設置されている。鋼板３は、上下のワークロール１によって所定の荷重で圧下され、設定された張力が付与された状態で進行方向４へと進む。このとき、張力設定が過大である場合、伸び率が不安定に変動するためジャンピングが発生する。張力設定が過小である場合、伸び率不足やクロスバックルが発生する。
　この調質圧延において以下に示す種々の要因に基づいて設定される張力Ｔは、ワークロール１の回転速度を調整することにより付与する。
　本発明者らは、調質圧延における圧延条件のうち、不具合発生に影響する種々の要因を、多くの実験を繰り返し検討したところ、以下に示す要因が影響していることを見出した。
　具体的な要因は、鋼板の板厚ｔ（ｍｍ）、単位幅当たりの荷重ｗ（ｔｏｎｆ／ｍｍ）、ワークロールの表面粗度ａ（μｍＲａ）、鋼板の炭素含有量Ｃ（質量％）、単位断面積当たりの張力Ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）である。
　これらの各要因とジャンピング発生との関係を調べたところ、ジャンピングは、板厚ｔおよび張力Ｔの数値が大きいほど発生しやすいことが分かった。一方、ワークロールの表面粗度ａと炭素含有量Ｃの数値は小さい方が発生しやすいことが分かった。
　しかし、これらの要因の中で、張力Ｔ以外の要因は、いずれも製品鋼板の仕様により、ある特定の範囲内で設定される要因である。このため、自由に設定変更することができない。つまり、張力Ｔ以外の要因を一定にして、張力Ｔを最適な値に設定することができれば、ジャンピングの発生を効果的に抑えることができることが分かった。
　そこで、張力Ｔをいかに最適な値に設定することできるかについて検討した。
　張力Ｔは、前述のとおり、大きい場合にジャンピングが発生しやすく、小さい場合にはクロスバックルという形状不良が発生しやすい。調質圧延においては、形状を安定させるという理由で張力Ｔは大きく設定するという要請があり、ジャンピング発生との関係から、張力設定の上限値を求めることが重要である。また、形状不良を防止するという側面から張力設定の下限値も設定する必要があるとの結論に達し、種々の実験を行った。その結果、以下に示すような張力Ｔの設定方法を導き出した。
　本発明は、焼鈍後の冷延鋼板に対して、湿式の調質圧延を行う調質圧延方法において、前記調質圧延の際の張力Ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）を前記冷延鋼板の炭素含有量Ｃ（質量％）に基づいて設定すること、更に、前記炭素含有量Ｃ（質量％）に加え、前記冷延鋼板の板厚ｔ（ｍｍ）、単位幅当たりの荷重ｗ（ｔｏｎｆ／ｍｍ）およびワークロールの表面粗度ａ（μｍＲａ）に基づいて設定すること、より好ましくは、前記張力Ｔを下記式（１）に基づいて設定することを特徴とするものである。
　ｔ×ｗ×（－２００×ａ－９０）／（ａ×（１－ｌｏｇＣ））＋１７．１　≦　Ｔ　≦　ｔ×ｗ×（－２００×ａ＋１０）／（ａ×（１－ｌｏｇＣ））＋１７．１・・・・・（１）
　ただし、ｔ：鋼板の板厚（ｍｍ）、ｗ：単位幅当たりの荷重（ｔｏｎｆ／ｍｍ）、ａ：ワークロールの表面粗度（μｍＲａ）、Ｃ：鋼板の炭素含有量（質量％）、Ｔ：単位断面積当たりの張力（ｋｇｆ／ｍｍ２）である。また、式中のｌｏｇは自然対数である。
　前記の式（１）は、膨大な実験例やシミュレーションによる計算結果を整理したデータから重回帰分析を行うなどして得られた結果である。この式（１）を満たすように張力Ｔの下限値と上限値を求め、その範囲内で張力Ｔを設定して調質圧延を行うことにより、ジャンピングやその他の不具合が発生しない優れた鋼板が得られることが分かった。
　因みに、前記式（１）において、各要因と張力Ｔとの関係を見ると、板厚ｔと荷重ｗは張力Ｔと負の相関関係にある。ｔとｗが大きくなると、ジャンピングが発生する張力Ｔの値が小さくなることが分かる。一方、ワークロールの表面粗度ａと炭素含有量Ｃは張力Ｔと正の相関関係にある。このため、ａとＣが大きくなると、ジャンピングが発生する張力Ｔの値が大きくなることが分かる。
　以下に、本発明の張力Ｔおよびその張力設定のための各要因（Ｃ、ｔ、ｗ、ａ）並びに調質圧延の操業条件に関する諸元等について説明する。ここで、本発明の対象とする冷延鋼板としては、自動車用鋼板、缶用鋼板、その他一般の冷延鋼板である。
　・張力Ｔについて
　本発明の張力Ｔの範囲は、５.０ｋｇｆ／ｍｍ２～３０．０ｋｇｆ／ｍｍ２である。この範囲を外れると、十分な調質圧延を行うことができず、ジャンピングや形状不良などの不具合が発生することになる。好ましくは、２．０ｋｇｆ／ｍｍ２～１６．０ｋｇｆ／ｍｍ２である。
　調質圧延において種々の要因に基づいて設定される張力Ｔは、前述したようにワークロール１の回転速度を調整することにより付与する。
　・炭素含有量Ｃについて
　冷延鋼板の炭素含有量Ｃ（質量％）は、張力Ｔに対して大きく影響を及ぼす要因となる元素である。本発明の冷延鋼板の炭素含有量Ｃは、０．０００５質量％以上が好ましく、０．１質量％以下が好ましい。より好ましくは、０．００１質量％以上であり、より好ましくは０．０８質量％以下である。
　炭素含有量Ｃの分析は、ＪＩＳ　Ｇ　１２１１－３に準じて行うことができる。
　・板厚ｔについて
　本発明対象の冷延鋼板の板厚ｔ（ｍｍ）は、０．１ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以下が好ましい。より好ましくは、０．１ｍｍ以上であり、より好ましくは０．６ｍｍ以下である。
　板厚ｔの測定は、ガン線板厚計やＸ線板厚計などで行うことができる。
　・荷重ｗについて
　単位幅当たりの荷重ｗ（ｔｏｎｆ／ｍｍ）は、０．１ｔｏｎｆ／ｍｍ以上が好ましく、１．５ｔｏｎｆ／ｍｍ以下が好ましい。この範囲を外れると、分な調質圧延を行うことができず、ジャンピングや形状不良などの不具合が発生する場合がある。より好ましくは、０．２ｔｏｎｆ／ｍｍ以上であり、より好ましくは１．０ｔｏｎｆ／ｍｍ以下である。
　荷重ｗの測定は、ロードセルなどで行うことができる。
　・表面粗度ａについて
　ワークロールの表面粗度ａ（μｍＲａ）は、０．２０μｍＲａ以上が好ましく、２．００μｍＲａ以下が好ましい。より好ましくは、０．２５μｍＲａ以上であり、より好ましくは１．８０μｍＲａ以下である。
　なお、Ｒａは、表面粗さを表すパラメータの一つで、算術平均粗さを示すパラメータである。ワークロールの表面粗度は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１に準じて測定することができる。
　そして、ワークロールの表面粗度の調整は、放電加工、砥石研磨等で行うことができる。
　・焼鈍条件について
　まず、本発明の調質圧延工程の前段である焼鈍工程について説明する。
　一般的な冷延鋼板の焼鈍工程では、調質圧延を行う調質圧延機の前に、焼鈍を行う焼鈍炉を設けた連続焼鈍ラインを用いている。この連続焼鈍ラインでは、冷延鋼板のコイル（鋼帯）を払出す複数の払出しリールと、溶接機と、クリーニング装置と、焼鈍炉と、調質圧延装置と、鋼板を巻取る複数のリールとを有して構成される。
　払出しリールは、コイル状に巻かれた鋼帯から鋼板を払い出す。鋼板は、払出しリールから引き出されて、長手方向に搬送される。
　ここで、例えば２つの払出しリールを有する場合、一方の払出しリールからの払い出しが終わると、他方の払出しリールからの払い出しが開始され、先の鋼板の尾端と、後の鋼板の先端とを、溶接機で溶接して、連続的に鋼板の処理を行う。
　なお、複数の払出しリールを有するものに限定はされず、１つの払出しリールから鋼板を払い出すものであってもよい。
　溶接機は、先に払い出された鋼板の尾端と、後に払い出される鋼板の先端とを溶接し、一体にするためのものである。これにより、１つの払出しリールに装填されるコイルの長さよりも長い鋼板を連続的に処理することができる。
　クリーニング装置は、鋼板の表面に付着した油や汚れなどを洗浄して除去する装置である。クリーニング装置による鋼板の洗浄方法には、特に限定はなく、電解脱脂やアルカリ脱脂等の、鋼板の処理装置で用いられている各種の洗浄方法が利用可能である。
　焼鈍炉は、洗浄された鋼板を焼鈍する装置（炉）である。焼鈍炉は、加熱、均熱、冷却を行う通常の焼鈍炉である。
　加熱処理条件としては、好ましくは６００℃以上であり、好ましくは８５０℃以下で、２０秒以上であることが好ましく、１００秒以下が好ましい。更に、より好ましくは６５０℃以上であり、より好ましくは８００℃以下で、２５秒以上であることがより好ましく、９０秒以下がより好ましい。
　均熱処理条件としては、好ましくは６００℃以上であり、好ましくは８００℃以下で、５秒以上であることが好ましく、６０秒以下が好ましい。更に、より好ましくは６５０℃以上であり、より好ましくは７５０℃以下で、１０秒以上であることがより好ましく、５５秒以下がより好ましい。
　冷却処理条件としては、好ましくは冷却速度５℃／秒以上であり、好ましくは３０℃／秒以下で、１００℃以上で冷却するのが好ましく、２００℃以下まで冷却するのが好ましい。更に、好ましくは冷却速度１０℃／秒以上であり、好ましくは２５℃／秒以下で、１２０℃以上で冷却するのが好ましく、１８０℃以下まで冷却するのがより好ましい。
　・調質圧延の操業条件について
　調質圧延機は、図１に示す４段式圧延機のみならず、６段式などが適用可能である。また、単スタンドでも湿式と乾式の複数スタンドでも適用することができる。
　ワークロール径φは、４５０ｍｍ以上であることが好ましく、６００ｍｍ以下とするのが好ましい。特に、５００ｍｍ以上であることがより好ましく、５５０ｍｍ以下がより好ましい。
　調質圧延液供給ノズル５は、鋼板３の表面側と裏面側にそれぞれ設けられ、鋼板３の進行方向の上流側（入側）から、鋼板３とワークロール１との間に調質圧延液を供給する。すなわち、調質圧延液供給ノズル５は、鋼板３の表面側および裏面側に調質圧延液を供給する。調質圧延液を鋼板３とワークロール１との間に供給することにより、ワークロール１と鋼板３との間に異物が混入することを防止し、鋼板３に疵が発生することを防止している。
　図１では、調質圧延液供給ノズル５は入側に設け、鋼板３とワークロール１との間に調質圧延液を供給したが、本発明は、これに限定されない。ワークロール１の表面に、あるいは、ワークロール１とバックアップロール２との間に、調質圧延液供給ノズル５を設けて調質圧延液を供給しても良い。更に６段式圧延機の場合であれば、ワークロール１とバックアップロール２との間に設けた中間ロールとワークロール１の間に調質圧延液供給ノズル５を設けて調質圧延液を供給しても良い。また、入側だけでなく出側にも同様に調質圧延液供給ノズルを設けても良い。
　本発明の調質圧延液の種類は、特に限定はしないが、具体的には、界面活性剤や脂肪酸などが挙げられる。
　調質圧延液の供給温度は、１０℃以上が好ましく、６０℃以下に調整するのが好ましい。より好ましくは、２０℃以上であり、より好ましくは５０℃以下である。
　以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されない。
　まず、図１に示すワークロール径φ５２０ｍｍの４段式調質圧延機を用い、ワークロール表面の粗度を砥石による研磨で調整した。また、界面活性剤や脂肪酸などからなる調質圧延液を２０℃～４０℃に調整して圧延機入側から供給した。
　対象鋼板としては、炭素含有量Ｃが０．０４質量％の低炭と、０．００１４質量％または０．００２４質量％の極低炭を用いた。
　鋼板の板厚ｔは、０．２ｍｍ、０．２５ｍｍおよび０．３ｍｍを用意した。鋼板への単位幅当たりの荷重ｗは、０．３ｔｏｎｆ／ｍｍ、０．５ｔｏｎｆ／ｍｍおよび０．６ｔｏｎｆ／ｍｍにした。ワークロールの表面粗度ａは、０．２８μｍＲａ、０．４７μｍＲａおよび０．８８μｍＲａに調整した。
　以上のように各要因を組み合わせた操業を行い、実際に設定した張力値に対して、上記の要因を基に前述した張力設定の式（１）から求めた計算値とを比較した。実際のジャンピング発生の有無および形状不良発生の有無を調査した結果を表１に示す。
　ジャンピング発生については、調質圧延機の前後ロールの周速差から計算される伸び率により、ジャンピング発生の有無を判断した。具体的には、伸び率が５％以上であればジャンピングが発生していると判断した。また、形状不良発生については、鋼板表面のうねり高さにより、形状不良発生の有無を判断した。鋼板表面のうねり高さは、触針式形状測定機で測定し、高低差が０．１ｍｍ以上であれば形状発生不良であると判断した。
　実施例１として、炭素含有量Ｃが０．０４質量％、０．００２４質量％、０．００１４質量％の鋼板を用い、他の要因である板厚ｔは０．２ｍｍに、荷重ｗは０．３ｔｏｎｆ／ｍｍに、ワークロール表面粗度ａは０．２８μｍＲａに固定して実施した。これらの値を式（１）に代入し、張力Ｔの下限値および上限値を求めた。その上下限値の範囲内で実操業の張力を設定した場合（実施例１－１、１－５、１－８）には、ジャンピングも形状不良も発生しなかったが、上限値を外れた値に設定した場合（実施例１－２、１－６、１－９）には、ジャンピングが発生し、また下限値を外れた値に設定した場合（実施例１－３、１－４、１－７）には、形状不良が発生した。
　次に、実施例２として、板厚ｔが０．２ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．３ｍｍの鋼板を用い、他の要因である炭素含有量Ｃは、０．０４質量％に、荷重ｗは０．３ｔｏｎｆ／ｍｍに、ワークロール表面粗度ａは０．２８μｍＲａに固定して実施した。これらの値を式（１）に代入し、張力Ｔの下限値および上限値を求めた。その上下限値の範囲内で実操業の張力を設定した場合（実施例２－１、２－３、２－６）には、ジャンピングも形状不良も発生しなかったが、上限値を外れた値に設定した場合（実施例２－４、２－７）には、ジャンピングが発生し、また下限値を外れた値に設定した場合（実施例２－２、２－５）には、形状不良が発生した。
　続いて、実施例３として、荷重ｗを０．３ｔｏｎｆ／ｍｍ、０．５ｔｏｎｆ／ｍｍ、０．６ｔｏｎｆ／ｍｍに設定し、他の要因である炭素含有量Ｃは、０．０４質量％に、板厚ｔは０．２ｍｍに、ワークロール表面粗度aは０．２８μｍＲａに固定して実施した。これらの値を式（１）に代入し、張力Ｔの下限値および上限値を求めた。その上下限値の範囲内で実操業の張力を設定した場合（実施例３－１、３－３、３－６）には、ジャンピングも形状不良も発生しなかったが、上限値を外れた値に設定した場合（実施例３－４、３－７）には、ジャンピングが発生し、また下限値を外れた値に設定した場合（実施例３－２、３－５）には、形状不良が発生した。
　最後に、実施例４として、表面粗度ａが０．２８μｍＲａ、０．４７μｍＲａ、０．８８μｍＲａのワークロールを用い、他の要因である炭素含有量Ｃは、０．０４質量％に、板厚ｔが０．２ｍｍに、荷重ｗは０．３ｔｏｎｆ／ｍｍに固定して実施した。これらの値を式（１）に代入し、張力Ｔの下限値および上限値を求めた。その上下限値の範囲内で実操業の張力を設定した場合（実施例４－１、４－３、４－６）には、ジャンピングも形状不良も発生しなかったが、上限値を外れた値に設定した場合（実施例４－４、４－７）には、ジャンピングが発生し、また下限値を外れた値に設定した場合（実施例４－２、４－５）には、形状不良が発生した。
　以上の結果から、本発明の式（１）から求めた張力の上下限値内で実操業の張力を設定すれば、前記のようなジャンピングなどの不具合が発生しない、良好な調質圧延ができることが分かった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
１　ワークロール
２　バックアップロール
３　鋼板
４　進行方向を表す矢印
５　調質圧延液供給ノズル

Claims (3)

  1. 　焼鈍後の冷延鋼板に対して、湿式の調質圧延を行う調質圧延方法において、前記調質圧延の際の張力Ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）を前記冷延鋼板の炭素含有量Ｃ（質量％）に基づいて設定する冷延鋼板の調質圧延方法。
  2. 　前記張力Ｔを前記冷延鋼板の炭素含有量Ｃに加え、更に、前記冷延鋼板の板厚ｔ（ｍｍ）、単位幅当たりの荷重ｗ（ｔｏｎｆ／ｍｍ）およびワークロールの表面粗度ａ（μｍＲａ）に基づいて設定する請求項１記載の冷延鋼板の調質圧延方法。
  3. 　前記張力Ｔを下記式（１）に基づいて設定する請求項２記載の冷延鋼板の調質圧延方法。
    　ｔ×ｗ×（－２００×ａ－９０）／（ａ×（１－ｌｏｇＣ））＋１７．１　≦　Ｔ　≦　ｔ×ｗ×（－２００×ａ＋１０）／（ａ×（1－ｌｏｇＣ））＋１７．１・・・・・（１）
    　ただし、ｔ：鋼板の板厚（ｍｍ）、ｗ：単位幅当たりの荷重（ｔｏｎｆ／ｍｍ）、ａ：ワークロールの表面粗度（μｍＲａ）、Ｃ：鋼板の炭素含有量（質量％）、Ｔ：単位断面積当たりの張力（ｋｇｆ／ｍｍ２）である。
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