JP2003534915A - 薄ストリップの熱間圧延 - Google Patents

薄ストリップの熱間圧延

Info

Publication number
JP2003534915A
JP2003534915A JP2001587937A JP2001587937A JP2003534915A JP 2003534915 A JP2003534915 A JP 2003534915A JP 2001587937 A JP2001587937 A JP 2001587937A JP 2001587937 A JP2001587937 A JP 2001587937A JP 2003534915 A JP2003534915 A JP 2003534915A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
strip
range
temperature
tension
hot rolled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2001587937A
Other languages
English (en)
Other versions
JP4612265B2 (ja
Inventor
ズィージェラー・ジョン・アルバート
ロペス・マイケル・エンジェル
ディクソン・アンドルー・エドワード
Original Assignee
キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー filed Critical キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー
Publication of JP2003534915A publication Critical patent/JP2003534915A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4612265B2 publication Critical patent/JP4612265B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/40—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling foils which present special problems, e.g. because of thinness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2265/00—Forming parameters
    • B21B2265/02—Tension
    • B21B2265/04—Front or inlet tension
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2265/00—Forming parameters
    • B21B2265/02—Tension
    • B21B2265/08—Back or outlet tension
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/48—Tension control; Compression control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/56—Elongation control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B39/006—Pinch roll sets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B39/02—Feeding or supporting work; Braking or tensioning arrangements, e.g. threading arrangements
    • B21B39/08—Braking or tensioning arrangements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/008—Heat shields
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49991—Combined with rolling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Abstract

(57)【要約】 薄鋼ストリップ（１１）が、ピンチロール（１３）からなるピンチロールスタンド（１２）を経て一対のワークロール（１７）と上下バックアップロール（１８）からなる圧延機（１６）へと通る。ストリップ（１１）はワークロール（１７）間のバイト部を通り、ストリップ圧搾力がワークロール間に加えられてストリップの厚みを減少させる。ピンチロール（１３）はワークロール（１７）を通るストリップに張力を加える。捲縮欠陥の発生を最小限とするため、ニップロール（１３）により加えられる張力は、ワークロール入側ストリップのいずれの部分をもストリップの座屈応力を越えないように長手方向に圧縮しないことを確保するよう充分強いものである。加えられる張力は、クリープにより１％以下のストリップ伸長しか起きないよう充分弱いものである。ストリップは７００℃〜１２００℃の範囲の温度でワークロール（１７）により熱間圧延できる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、典型的には７００℃以上の薄ストリップの熱間及び温間圧延に関す
る。ストリップの形状補正が重要である双ロール圧延機での直接鋳造で造られた
薄鋼ストリップのインライン圧延に特に適用されるが、それに限定するものでは
ない。
【０００２】
【従来の技術】
双ロールストリップ鋳造の近年の開発により、鋼ストリップをほぼ５ｍｍ以下
程度、典型的にはほぼ３ｍｍ以下程度の厚に製造可能となった。斯かるストリッ
プは鋳造機から製造されたときにインライン熱間圧延機で圧下することにより更
に厚を減少させることができる。斯かるストリップの更なる厚減少のための熱間
圧延時に、圧延機ワークロール入側ストリップ材料の捲縮(crimping:クリンピン
グ)によりストリップに重大な欠陥が生じ得ることが見出されている。斯かるク
リンピング欠陥は比較的軽微で、ストリップ表面上に見られる湾曲線として現れ
得る。しかしながら、特に非常に薄いストリップを圧延する場合、ストリップ捲
縮部が圧延前に折り重なってしまい得ることによりストリップの一部が甚だしく
肉薄になって割れ、非常に厳しい欠陥となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
斯かる捲縮欠陥は、ストリップ厚の変動及び結果的なストリップ幅方向の減少
変動によるものであることが判明している。典型的には、ストリップ中央部はス
トリップ端部よりも高率の減少を受け、即ち、ストリップ幅方向にわたって「ウ
エーブ」("waves")が生じ得る。後者はストリップ長さ方向に沿った「ウエーブ
」として発現する。圧延機による圧下作用で、ストリップ肉薄部よりもストリッ
プ肉厚部に後方滑り(backwards slip)が生じる。従って、ストリップ肉厚部は長
手方向の圧縮を受け、他方、ストリップ肉薄部は張力を受け、それが座屈を引起
こす。そして座屈部はストリップに巻き込まれて、下流側形状欠陥を引起こす。
極端な場合、ストリップは座屈部で完全に折り重なり得、折り重なった材料が巻
き込まれて厳しい欠陥を生じる。ストリップ幅方向のストリップ厚変動がストリ
ップ幅方向の小部分に局部集中した場合、その結果はストリップ捲縮の局部集中
となり得る。捲縮の程度は、ストリップ幅方向の厚の差の大きさ、及び、圧下の
差で影響されるストリップ幅の程度に関連する。
【０００４】 約３ｍｍ厚以下の薄鋼ストリップの熱間圧延時の捲縮は、圧延機入側ストリッ
プが所定限度内の張力を受けることを確実にすることにより本質的に制御できる
ことを、我々は見出した。更に明細には、それが、捲縮を起こす種類のストリッ
プ座屈を避けることができる特定の張力を掛けると共にその張力を、ストリップ
を害する(ネッキングや破断に至る)過剰ストリップ捲縮を避けるための上限以下
に維持することにより可能となることを見出した。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の例示した実施の形態により、一対のワークロール間のロールバイト部
を介しストリップを送給し、ワークロール間にストリップ圧搾力を加えてストリ
ップ厚を減少させ、ワークロール入側ストリップのいずれの部分もストリップ座
屈応力を超えるような長手方向圧縮状態にないことを確保するよう充分強く且つ
クリープ(creep)により１％以下のストリップ伸長しか生じないよう充分弱い張
力を、ワークロールを通るストリップに掛けることからなる、双ロール鋳造機を
用いる直接鋳造で最も典型的に造られるタイプの薄鋼ストリップを熱間圧延によ
り形状補正する方法が提供される。クリープにより１％以下の伸長しか生み出す
ことができない張力は、アメリカ金属協会及びAIME冶金協会、巻１３（１９８２
年１月）、ピー・ジェイ・ワレィ(P.J.Wray)「高温単純炭素鋼の塑性流における
炭素含量の効果」に記述されているようにして決められた。
【０００６】 ストリップは、圧延前には２．５ｍｍ厚を超えることもあり得るが、約０．５
ｍｍ以下もの薄さの圧延前厚を有することもできる。
【０００７】 ストリップは少なくとも約７００℃の温度で熱間圧延できる。ストリップは約
１２００℃にも至る温度で熱間圧延することもできる。ワークロールによるスト
リップ厚圧下程度は一般に約３５％以下であり、通常は最終ストリップ厚の顧客
選択(customer choice)により決められる。
【０００８】 加えられる張力は、クリープによるストリップ伸長を０．５％以下に制限する
ようなものとすることができる。
【０００９】 好ましくは、ワークロールにより課されるストリップ厚圧下のストリップ幅方
向の変化量が充分小さく、ワークロール下流の２００Ｉユニット以上のストリッ
プ形状欠陥及び表面皺(surface creasing)を防ぐ。しかしながら、場合によって
は、圧下変化が、４００Ｉユニットにも至る下流の形状欠陥及び表面皺を可能に
し得る。造られたストリップはその幅方向において形状欠陥が変動する。これら
のＩユニット値は最悪の場合のストリップ形状欠陥及び表面皺である。そのよう
にして造られた、圧延ストリップは典型的には、冷却後に工業用スキンパスミル
で追加処理され、１００Ｉユニット以下の形状欠陥及び表面皺を有する比較的平
らなストリップを造る。
【００１０】 Ｉユニットは造られたストリップの平坦度の指標である。Ｉユニットは式
【数１】 Ｉユニット ＝ (ｈ／ｌ)2 × ２４．６４９ によって決められる。但し、“ｈ”は頂点間振幅、“ｌ”はストリップの形状欠
陥の頂点間距離（即ち、波長）である。時には操業上の慣例により、Ｉユニット
を決めるこの式を使用するに際し、２４．６４９を２５に丸める。
【００１１】 張力は典型的にはストリップをワークロール手前で一対のピンチロールに通す
ことにより掛けられるが、追加のピンチロールをワークロール下流に用いてワー
クロール前後の張力を維持することもできる。ワークロールでの張力が大きいほ
ど、所与の減少を達成するための圧延荷重が小さくなる。
【００１２】 本発明がより充分に説明できるよう、本発明による、適宜のストリップ張力の
決定及び本発明による作動の圧延装置の１形を添付図面に関して幾分詳細に記述
する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図１は、圧延機の一対のワークロール２間のロールバイト部を通るストリップ
１を概略的に示し、位置３に上流座屈があり、巻き込まれて下流欠陥４（形状欠
陥及び表面皺、又は捲縮）を生じる。これが本発明の扱う問題を図示している。
【００１４】 圧延後の伸長の横方向変動も下流形状欠陥なので、付録で論じるように、捲縮
の大きさはこの形状欠陥よりも小でなければならないことを示すことができる。
特に、この明細書の付録では、圧延機入側の「捲縮」ストリップ歪み|ｄε0|が
【数２】 で与えられることが示される。但し、|ｄεs|は伸長歪みとして表現される下流
形状欠陥の大きさである。即ち、上流捲縮歪みは下流形状欠陥歪みよりも常に大
きさが小さい。下流形状欠陥は捲縮歪みよりも計測し易く、下流処理で許容可能
な最大形状欠陥が比較的良好に限定され、典型的には２００Ｉユニット以下であ
る。とはいえ、場合によっては下流形状欠陥が４００Ｉユニットにも及ぶことが
あり得る。上流捲縮歪みの大きさは下流ストリップ形状歪みよりも小でなければ
ならないので、これにより通常圧延状態での斯かるストリップの最大予想捲縮歪
みが与えられる。
【００１５】 本発明の扱う問題は、形状欠陥がストリップ幅方向に均一でない、双ロール鋳
造機での鋳造で造られるような薄ストリップに向けられている。ストリップが充
分に厚ければ、ストリップの曲げ剛性による伸長の横方向の変動があっても座屈
は起こらない。以下の刊行物におけるサマーズら(Somers et al)による形状欠陥
の場合、最小座屈歪みは経験的にストリップ厚及び幅に関連付けられている：サ
マーズ・アール・アールら(Somers R.R. et al)（１９８４）「熱間ストリップ
プロフィール、クラウン及びフラットナーを予測するための検査及びモデルの適
用」、鉄と鋼エンジニア、９月号、３５〜４４頁。同じ理論を上流「捲縮」に当
てはめることができる。図２は、所与のストリップ厚／幅比及びストリップ温度
での座屈に必要な、対応する圧縮応力を示している。
【００１６】 ２．５ｍｍ厚以下、１００ｍｍ幅以上のストリップについて、必要な圧縮応力
は２Ｍｐａ（即ち、メガパスカル）以下である。典型的に存在する形状欠陥では
座屈応力は容易に上限を超え、ほぼ５〜１０Ｍｐａ程度の応力である。１０ｍｍ
の肉厚ストリップでは座屈応力はほぼ１０〜２０Ｍｐａ程度であり、従って、座
屈は起きそうにない。又、問題は典型的には従来の圧延薄ストリップにはない。
何故なら、薄ストリップは従来の圧延機による圧縮で造られ、結果としてのスト
リップは、中央クラウンを有し、厚がストリップ幅方向に比較的均一なプロフィ
ールだからである。
【００１７】 捲縮を防ぐのに必要な、加えられる張力はストリップのいずれの部分をも圧縮
状態にせず、圧縮があったとしてもストリップの座屈限界以下である。ストリッ
プは弾性伸長させ、ストリップの短い部分を、長くて比較的伸長した領域に合う
よう伸ばさねばならない。この引張り応力ｔは、弾性率Ｅと、圧縮歪みｄε0と
して表現される最悪捲縮との積で与えられる。上記式（１）を用いて、入側張力
は下流側形状欠陥に関連して次のように得ることができる。
【００１８】
【数３】 ｔ＝Ｅ|ｄε0|＝Ｅｄεs
【００１９】 最大許容可能な形状欠陥が２００Ｉユニット又は０．２％圧縮伸長であるなら
、捲縮を避けるのに必要な、加えられる引張り応力ｔを計算できる。ストリップ
弾性率は温度に依存しており、本目的のためには、実験データから
【数４】 Ｅ ＝ ４１ｅｘｐ（−Ｔ／３３０）ＧＰａ でモデリングされた。但し、Ｔは摂氏の温度である。２００及び４００Ｉユニッ
トの下流形状欠陥の捲縮を避ける、加えられる最小入側応力を、双ロール鋳造機
で鋳放した典型的な珪素／マンガンキルド鋼ストリップについて、異なるストリ
ップ温度での弾性率について図３に示す。その鋼の組成は例えば 炭素 ０．０５〜０．１０重量％ マンガン ０．５０〜０．７０重量％ 珪素 ０．２０〜０．３０重量％ アルミニウム ０．００８重量％以下 である。
【００２０】 図３は４００Ｉユニット形状欠陥を持つ極端な例を示している。この余分な張
力は、定常状態制御条件に到達する前の、鋳造・圧延の「頭」端で必要であり得
る。
【００２１】 最大に加えられる張力は、ストリップの（ネッキング又は破断に至る）過剰な
ストリップクリープを避けるようなものでなくてはならない。クリープは、張力
を掛けた熱間ストリップ圧延では、常にある程度生じる。所与の程度の歪みを生
じるのに必要な引張り応力は、温度に、そしてはるかに少ない程度に、歪み速度
に依存する。許容可能と思われる所与の最大歪みについて、最大引張り応力はク
リープモデルを使用することにより歪み速度に対し予知できる。本件の場合、ク
リープ応力は次のモデルにより決定した。
【数５】 但し、ε最大は許容される最大％クリープ歪み、ｕはストリップ速度（ｍ／分）
、ｌは張力を掛けているストリップの長さ（ｍ）である。係数はこのグレードの
鋼についての実験結果から見出した。これを図３では、６０ｍ／分のストリップ
速度で、１ｍ離間した張力装置と圧延機との間の０．５％と１％の最大伸長クリ
ープ歪みに対する応力上限として示す。例えば鋳造速度の同様な変動によりもた
らされる歪み速度の倍加／半減でも、この応力はわずか５％しか変化しないこと
が見出された。
【００２２】 図３は、９００℃〜１２００℃の温度範囲にわたり確実に捲縮が生じないよう
にし且つ過剰ストリップクリープをも避ける（３ｍｍ以下の）薄ストリップの張
力枠(tension windows)を示す。最大下流形状は、２００Ｉユニット又は４００
Ｉユニットのいずれかであると仮定できる。前者は典型的な上限である。後者は
鋳造の頭端又は尾端であり得るような典型的な極端な例を表わす。非捲縮の張力
上限は伸長クリープが０．５％又は１％伸長以下であるようなそれであった。ク
リープにより１％以下の伸長しか生じない許容可能な張力は、上記したように、
アメリカ金属協会及びAIME冶金協会、巻１３Ａ（１９８２年１月）、ピー・ジェ
イ・ワレィ(P.J.Wray)「高温単純炭素鋼の塑性流における炭素含量の効果」に記
述されているようにして決められた。
【００２３】 これらの結果は上記で論じたマンガン／珪素キルド鋼についてである。アルミ
ニウムキルド鋼については最大張力は、典型的には２５％減らされるが、これは
ストリップの組成次第である。典型的なアルミニウムキルド鋼は例えば約０．０
６重量％の炭素、約０．２５重量％のマンガン、約０．１５重量％のアルミから
なる。
【００２４】 必要な張力は、弾性率の増加によるストリップ温度の低下につれて増加するこ
とが見られる。典型的には、引張り応力の下限は、２００（４００）Ｉユニット
について、夫々、９００℃に対する約５（１１）Ｍｐａから、１２００℃に対す
る２（４）ＭＰａに及んだ。０．５％の最大ストリップ伸長に関し、同じ温度範
囲にわたり、最大張力は３７〜１５ＭＰａであった。
【００２５】 同じ引張り応力の限界が、ステンレス鋼３０４に当てはまると予想される。
【００２６】 図４は、本発明による操業できる、圧延機設備の一部を示す。この圧延機設備
では、一対のピンチロール１３からなるピンチロールスタンド１２に薄鋼ストリ
ップ１１が通され、ピンチロールにはピンチロールスタンド各側に一つずつ配し
た一対の流体圧シリンダユニット１４によりストリップ把持力が加えられる。
【００２７】 ピンチロールスタンド１２通過後、ストリップ１１は一連のローラ１５により
形成されるテーブル上に支持され、それを経て、上下に配した一対のワークロー
ル１７からなる圧延機１６へと通る。圧延機両側に配して上バックアップロール
１８を介し作用する流体圧シリンダユニット（図示せず）によりワークロール１
７間にストリップ圧下力が加えられる。ピンチロールスタンド１２と圧延機スタ
ンド１６との間は、ストリップは密封されたエンクロージャ１９内に保持される
。
【００２８】 本発明によれば、ピンチロールが操作されて、捲縮を避けるよう充分大きいが
過剰なクリープを避けるよう充分小さい圧力を、圧延機入側ストリップに加える
。
【００２９】 図示した装置は、出願人が現在知っている最良の実行方法を示すものとしての
例示である。しかしながら、他の形の装置が実施可能である。特に、単一対のピ
ンチロールはワークロール手前でストリップに張力を掛ける単純且つ効率的手段
ではあるが、他の張力発生手段として例えば一連のピンチロール又はブライドル
ロール、好ましくは、圧延機下流のピンチロール、一連のピンチロール又はブラ
イドルロールを用いることが可能である。
【００３０】
【付録】
形状と捲縮と間の対応 形状欠陥が起きるのは、圧延機での圧下がストリップ幅方向に均一でなく、従
って、比較的大きく圧下される局部域が参考よりも下流に長めのストリップを生
じる場合である。この長めのストリップは局部的に座屈する。ｄｒを比例的厚削
減の程度の局部変化量、ｄεsをストリップ長さ（形状）に比例したストリップ
歪み伸長の局部変化量とすると、ストリップ質量流の保持により、我々は
【数６】 ｄεs ＝ ｄｒ/(１−ｒ) と示すことができる。但し、ｒは参考（平均）ストリップ圧下である。ストリッ
プ形状許容限度は通常はっきり限定されている。
【００３１】 さて、圧延機の領域を考察し、幅方向に均一な速度で、従って、上流捲縮なし
にストリップがこの領域に入ると仮定しよう。不均一な圧下があれば、質量流の
保持から、伸長（形状）変動に応じた不均一な速度でストリップは圧延領域を出
なければならない。特に、質量流の考慮から、出側速度ｕ出側は入側の速度ｕ入 側 と厚ｈ入側並びに出側厚ｈ出側に関し表現できる。数学的に、我々は次のよう
に書くことができる。
【００３２】
【数７】 ｕ出側 ＝ ｕ入側ｈ入側/ｈ出側 ＝ ｕ入側/(ｌ−ｒ) ｄｕ出側 ＝ ｕ出側ｄｒ/(１−ｒ) ＝ ｕ出側ｄεs 但し、ｄｕ出側はストリップ出側速度の変化量であり、第２の等式により下流ス
トリップ形状に依存する。圧下が大きいと出側速度が速くなる。一般に、この状
況は起き得ない。何故なら、ロール速度とストリップ速度とは密に関連し、スト
リップ形状からストリップ出側速度が恣意的に変化することは不正にロール速度
が軸線に沿って変化する含みがあるからである。従って、圧延領域付近のストリ
ップ入側速度がストリップ幅方向に沿って均一であるという仮定が正しいことは
あり得ない。
【００３３】 さてここで、ストリップ出側速度が均一という、他の極端な場合を仮定しよう
。同じ論を用い、圧延領域へのストリップ入側速度は以下で与えられる。
【００３４】
【数８】 ｕ入側 ＝ (１−ｒ)ｕ出側 ｄｕ入側 ＝ −ｕ出側ｄｒ ＝ −ｕ入側ｄｒ/(１−ｒ) ＝ −ｕ入側
ｄεs 但し、ｄｕ入側は入側速度の変化量である。従って、局部相対ストリップ伸長の
形の下流ストリップ形状欠陥により入側速度が減少させられる。ロールのはるか
上流ではストリップ速度は均一であるので、ストリップが圧延領域に入ると局部
的に緩やかにならねばならず（後方スリップ）、圧縮となる。従って、下流形状
による対応するストリップ圧縮（負の張力）応力は
【００３５】
【数９】 但しｄε0 ＝ ｄｕ入側/ｕ入側は上流捲縮歪みである。これで我々は下流形状
欠陥に対する上流張力変化量に関する式を有する。この圧縮応力が大きすぎると
、以前に述べた望ましくない効果で座屈が上流に起きる。この座屈に打ち勝つた
め、正の入側張力には、形状欠陥から最大圧縮張力に等しい大きさを加えること
ができる。
【００３６】 上記した２つのシナリオは２つの極端な場合であり、実際の状況では間（ほぼ
中間）が起き、上記大きさの半分の上流及び下流両方のロール付近のストリップ
速度（及び張力）変化が生じる。従って、上記応力式は上流圧縮の上限であるが
、依然として生得の安全マージン付与にも使用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 双ロール鋳造機での直接鋳造により造られる３ｍｍ以下の薄ストリップの熱間
圧延における、典型的な捲縮欠陥形成を概略的に示す。
【図２】 所与のストリップ厚／幅比及びストリップ温度での座屈に必要な圧縮応力をプ
ロットしたグラフである。
【図３】 本発明により８５０℃〜１２００℃の温度で熱間圧延される場合の典型的な薄
鋼ストリップの入側張力の上限、下限をプロットしている。
【図４】 本発明による薄鋼ストリップを熱間圧延するよう操業できるストリップ圧延機
設備の一部を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ， ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＯ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＣ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ， ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，Ｉ Ｎ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ， ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，Ｐ Ｌ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ， ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 ロペス・マイケル・エンジェル オーストラリア 2530 ニュー サウス ウェールズ ダプト ハイツ コロネット プレース 29 (72)発明者 ディクソン・アンドルー・エドワード オーストラリア 2213 ニュー サウス ウェールズ パナニア ミルフォード ア ヴェニュー 32 Ｆターム(参考） 4E002 AA01 AA07 AD01 BC03 BC07 BD02 4E004 DA13 SD01 SE01

Claims (28)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 一対のワークロール間のロールバイト部を介しストリップを
    送給し、 ワークロール間にストリップ圧搾力を加えてストリップ厚を減少させ、 ワークロール入側ストリップにおいて座屈応力を避けるよう充分強く且つクリ
    ープにより１％以下のストリップ伸長しか生じないよう充分弱い張力を、ワーク
    ロールを通るストリップに掛けることからなる、薄鋼ストリップの熱間圧延方法
    。
  2. 【請求項２】 ワークロール送給前のストリップが３ｍｍ厚以下である、請
    求項１による方法。
  3. 【請求項３】 ワークロール送給前のストリップ厚が０．５ｍｍ〜２ｍｍの
    範囲である、請求項２による方法。
  4. 【請求項４】 ストリップが７００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧延
    される、請求項１による方法。
  5. 【請求項５】 ストリップが７００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧延
    される、請求項２による方法。
  6. 【請求項６】 ストリップが７００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧延
    される、請求項３による方法。
  7. 【請求項７】 ストリップが９００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧延
    される、請求項４による方法。
  8. 【請求項８】 ストリップが９００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧延
    される、請求項５による方法。
  9. 【請求項９】 ストリップが９００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧延
    される、請求項６による方法。
  10. 【請求項１０】 加えられる張力が、クリープによるストリップ伸長を０．
    ５％以下に制限するものである、請求項１による方法。
  11. 【請求項１１】 ワークロールにより課されるストリップ厚減少のストリッ
    プ幅方向の変動は、ワークロール下流のストリップ形状欠陥が４００Ｉユニット
    以下になるものである、請求項１による方法。
  12. 【請求項１２】 前記ストリップ厚減少の変動は、ワークロール下流のスト
    リップ形状欠陥が２００Ｉユニット以下になるものである、請求項１１による方
    法。
  13. 【請求項１３】 ワークロール手前で前記ストリップを一対のピンチロール
    に通すことにより張力がストリップに加えられる、請求項１による方法。
  14. 【請求項１４】 ストリップが０．５ｍｍ〜３ｍｍの範囲の厚みのマンガン
    ／珪素キルド鋼ストリップであり、 ストリップが９００℃〜１２００℃の温度範囲で熱間圧延され、 加えられる張力が、 最大張力 ＝ 圧延温度での最大許容可能な伸長 最小張力 ＝ 圧延温度で可能な最大ストリップ座屈応力 で限定される最大、最小値間の作動範囲内である、請求項１による方法。
  15. 【請求項１５】 一対のワークロール間のロールバイト部にストリップを送
    給し、 ワークロール間にストリップ圧搾力を加えてストリップ厚を減少させ、 ワークロール入側ストリップにおいて座屈応力を避けるよう充分強く且つクリ
    ープにより１％以下のストリップ伸長しか生じないよう充分弱い張力を、ワーク
    ロールを通るストリップに掛けることからなる、 双ロール鋳造機による直接鋳造で造られる薄鋼ストリップの熱間圧延方法。
  16. 【請求項１６】 ワークロール送給前のストリップが３ｍｍ厚以下である、
    請求項１５による方法。
  17. 【請求項１７】 ワークロール送給前のストリップ厚が０．５ｍｍ〜２ｍｍ
    の範囲である、請求項１６による方法。
  18. 【請求項１８】 ストリップが７００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧
    延される、請求項１５による方法。
  19. 【請求項１９】 ストリップが７００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧
    延される、請求項１６による方法。
  20. 【請求項２０】 ストリップが７００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧
    延される、請求項１７による方法。
  21. 【請求項２１】 ストリップが９００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧
    延される、請求項１８による方法。
  22. 【請求項２２】 ストリップが９００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧
    延される、請求項１９による方法。
  23. 【請求項２３】 ストリップが９００℃〜１２００℃の範囲の温度で熱間圧
    延される、請求項２０による方法。
  24. 【請求項２４】 加えられる張力が、クリープによるストリップ伸長を０．
    ５％以下に制限するものである、請求項１５による方法。
  25. 【請求項２５】 ワークロールにより課されるストリップ厚減少のストリッ
    プ幅方向の変動は、ワークロール下流のストリップ形状欠陥が４００Ｉユニット
    以下になるものである、請求項１５による方法。
  26. 【請求項２６】 前記ストリップ厚減少の変動は、ワークロール下流のスト
    リップ形状欠陥が２００Ｉユニット以下になるものである、請求項２５による方
    法。
  27. 【請求項２７】 ワークロール手前で前記ストリップを一対のピンチロール
    に通すことにより張力がストリップに加えられる、請求項１５による方法。
  28. 【請求項２８】 ストリップが０．５ｍｍ〜３ｍｍ厚の範囲のマンガン／珪
    素キルド鋼ストリップであり、 ストリップが９００℃〜１２００℃の温度範囲で熱間圧延され、 加えられる張力が、 最大張力 ＝ 圧延温度での最大許容可能な伸長 最小張力 ＝ 圧延温度で可能な最大ストリップ座屈応力 で限定される最大、最小値間の作動範囲内である、請求項１５による方法。
JP2001587937A 2000-05-26 2001-05-25 薄ストリップの熱間圧延 Expired - Fee Related JP4612265B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU7799 2000-05-26
AUPQ7799A AUPQ779900A0 (en) 2000-05-26 2000-05-26 Hot rolling thin strip
PCT/AU2001/000604 WO2001091934A1 (en) 2000-05-26 2001-05-25 Hot rolling thin strip

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2003534915A true JP2003534915A (ja) 2003-11-25
JP4612265B2 JP4612265B2 (ja) 2011-01-12

Family

ID=3821875

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2001587937A Expired - Fee Related JP4612265B2 (ja) 2000-05-26 2001-05-25 薄ストリップの熱間圧延

Country Status (16)

Country Link
US (1) US7093342B2 (ja)
EP (1) EP1289685B1 (ja)
JP (1) JP4612265B2 (ja)
KR (1) KR100777505B1 (ja)
CN (1) CN1251814C (ja)
AT (1) ATE386596T1 (ja)
AU (1) AUPQ779900A0 (ja)
BR (1) BR0111175A (ja)
CA (1) CA2409936A1 (ja)
DE (1) DE60132890T2 (ja)
DK (1) DK1289685T3 (ja)
ES (1) ES2302735T3 (ja)
MY (1) MY127620A (ja)
RU (1) RU2264872C2 (ja)
TW (1) TW499333B (ja)
WO (1) WO2001091934A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2021176777A1 (ja) * 2020-03-05 2021-09-10

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4150276B2 (ja) * 2003-03-20 2008-09-17 新日本製鐵株式会社 金属板材の圧延方法および圧延装置
EP1918402B1 (de) * 2006-10-30 2009-05-27 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein Komplexphasen-Gefüge bildenden Stahl
DE502006003835D1 (de) * 2006-10-30 2009-07-09 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
ATE432373T1 (de) * 2006-10-30 2009-06-15 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem ein martensitisches gefüge bildenden stahl
DE502006003833D1 (de) * 2006-10-30 2009-07-09 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
ATE432374T1 (de) * 2006-10-30 2009-06-15 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit aluminium legierten mehrphasenstahl
DE102008015828A1 (de) * 2007-09-26 2009-04-02 Sms Demag Ag Walzvorrichtung und Verfahren für deren Betrieb
EP2527054A1 (de) 2011-05-24 2012-11-28 Siemens Aktiengesellschaft Steuerverfahren für eine Walzstraße
EP2527053A1 (de) 2011-05-24 2012-11-28 Siemens Aktiengesellschaft Steuerverfahren für eine Walzstraße
CN102416450B (zh) * 2011-12-21 2013-02-13 宝钢工程技术集团有限公司 薄带连铸带钢自由活套位置控制装置及控制方法
CN103212587B (zh) * 2012-01-19 2015-04-22 中铝瑞闽股份有限公司 消除热轧板锭张口的方法和设备
CN104138899A (zh) * 2014-06-23 2014-11-12 梧州恒声电子科技有限公司 一种热轧钢板的控制工艺
MX2017008027A (es) 2014-12-19 2017-10-20 Nucor Corp Hoja de acero martensitico de calibre liviano laminada en caliente y metodo para fabricarla.
IT201800009259A1 (it) * 2018-10-08 2020-04-08 Danieli Off Mecc Metodo di produzione di un nastro metallico, ed impianto di produzione che implementa detto metodo
EP3838432B1 (en) * 2019-09-12 2023-01-04 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation System for predicting contraction
RU2735643C1 (ru) * 2020-01-10 2020-11-05 Даниели Энд К. Оффичине Мекканике С.П.А. Способ и устройство для изготовления продуктов плоского металлопроката
CN113020265A (zh) * 2021-03-02 2021-06-25 赣州逸豪新材料股份有限公司 一种铜箔生产用可调节加工厚度的压箔装置

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0919748A (ja) * 1995-07-07 1997-01-21 Nippon Steel Corp 薄鋳片の蛇行防止方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE632512A (ja) * 1962-05-18
US4261190A (en) * 1979-07-30 1981-04-14 General Electric Company Flatness control in hot strip mill
GB2072556A (en) * 1980-04-02 1981-10-07 Head Wrightson Mach Rolling and flattening strip
JPS6049042B2 (ja) 1981-07-03 1985-10-30 株式会社日立製作所 熱間薄板の圧延方法
JPS6188904A (ja) * 1984-10-09 1986-05-07 Kawasaki Steel Corp 微細結晶質急冷薄帯の製造方法および装置
JPH0747167B2 (ja) 1986-08-22 1995-05-24 株式会社日立製作所 連続鋳造材の幅圧延方法
JPH02280904A (ja) * 1989-04-24 1990-11-16 Nippon Steel Corp 温間圧延方法
GB9016142D0 (en) * 1990-07-23 1990-09-05 Davy Distington Ltd Method of manufacturing metal strip
DE4413913C2 (de) 1993-04-30 1998-10-15 Krupp Hoesch Stahl Ag Verfahren zum Verhindern eines Faltungsstaus beim Walzen von Metallband
JPH08192210A (ja) 1995-01-17 1996-07-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 圧延機の板幅制御方法
EP0760397B1 (en) * 1995-04-14 2002-08-28 Nippon Steel Corporation Equipment for manufacturing stainless steel strip
JPH0952108A (ja) * 1995-08-09 1997-02-25 Nippon Steel Corp 薄帯状鋳片の搬送方法
AUPO928797A0 (en) * 1997-09-19 1997-10-09 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip steering
AUPQ436399A0 (en) * 1999-12-01 1999-12-23 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Hot rolling thin strip

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0919748A (ja) * 1995-07-07 1997-01-21 Nippon Steel Corp 薄鋳片の蛇行防止方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2021176777A1 (ja) * 2020-03-05 2021-09-10
WO2021176777A1 (ja) * 2020-03-05 2021-09-10 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板の調質圧延方法
JP7063415B2 (ja) 2020-03-05 2022-05-09 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板の調質圧延方法

Also Published As

Publication number Publication date
ATE386596T1 (de) 2008-03-15
US20040025558A1 (en) 2004-02-12
EP1289685A4 (en) 2006-05-31
CN1430539A (zh) 2003-07-16
JP4612265B2 (ja) 2011-01-12
DE60132890T2 (de) 2009-03-05
EP1289685A1 (en) 2003-03-12
US7093342B2 (en) 2006-08-22
KR100777505B1 (ko) 2007-11-20
WO2001091934A1 (en) 2001-12-06
CA2409936A1 (en) 2001-12-06
DK1289685T3 (da) 2008-06-09
TW499333B (en) 2002-08-21
MY127620A (en) 2006-12-29
AUPQ779900A0 (en) 2000-06-22
DE60132890D1 (de) 2008-04-03
BR0111175A (pt) 2003-04-15
CN1251814C (zh) 2006-04-19
ES2302735T3 (es) 2008-08-01
KR20030028744A (ko) 2003-04-10
RU2264872C2 (ru) 2005-11-27
EP1289685B1 (en) 2008-02-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2003534915A (ja) 薄ストリップの熱間圧延
MXPA00010369A (es) Taller de laminacion en caliente tipo steckel.
US4793168A (en) Method of and apparatus for effecting a thickness-reduction rolling of a hot thin plate material
CN111788016B (zh) 铸坯的制造方法及连续铸造设备
JP3139402B2 (ja) 鋳片の未凝固圧下方法
JP3324692B2 (ja) 熱間圧延における金属帯の切断方法
AU2001259943B2 (en) Hot rolling thin strip
JP3182820B2 (ja) 熱間圧延設備
AU2001259943A1 (en) Hot rolling thin strip
JP3241566B2 (ja) 熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同時制御方法
JPH02280904A (ja) 温間圧延方法
JP2642567B2 (ja) 異形断面鋼板の安定圧延方法
JPS5942561B2 (ja) 熱間圧延方法
JPS63171254A (ja) 未凝固圧延方法
JP3356024B2 (ja) 熱延鋼帯の製造方法
JP3307213B2 (ja) 熱延鋼帯の製造方法
JP2000176506A (ja) 圧延と剪断処理および装置
JP3615482B2 (ja) ビレット連鋳機における軽圧下方法
JPS60154809A (ja) 薄鋳片用強圧下圧延機
JPS6117306A (ja) 薄鋳片の強圧下圧延設備
JP2005028397A (ja) 鋼帯の圧延装置
JPS61255703A (ja) ホツトストリツプの仕上圧延方法
JP2002059208A (ja) 冷延鋼帯の板幅制御方法
JPH035004A (ja) 未凝固鋳片の圧下方法
JPH01218704A (ja) 薄鋳片の熱間圧延方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080409

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20080410

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20100125

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100202

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20100430

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20100512

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20100506

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20100528

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20100921

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20101015

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131022

Year of fee payment: 3

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees