JP2642567B2 - 異形断面鋼板の安定圧延方法 - Google Patents
異形断面鋼板の安定圧延方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、幅方向に異なる厚みを
有する異形断面鋼板の熱間圧延方法に関する。
有する異形断面鋼板の熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】異形断面鋼板７の断面形状例を図１に示
す。これを熱間連続圧延する場合、ｈ／ｌが小さいと板
厚差と形状を両立させることが難しく、単スタンドのカ
リバー圧延ではなく複数スタンドのカリバー圧延を行
う。この時のカリバースタンド数の決定とカリバーの量
を算出する方法が特公平３−２７２８２号公報に示され
ている。複数スタンドのカリバー圧延を行なう場合にス
タンド毎の圧延材位置合わせが微妙で重要となるが、こ
れには自己調芯性を利用する。この方法が特開昭６２−
２１４８０３号公報に示されている。この方法は図４に
示す如く連続熱間圧延機により異形断面鋼板を圧延する
場合において、例えば３条同時に圧延する被圧延材３の
両サイドに余肉部６を設けると共に、当該圧延にかかる
カリバーロール１には該余肉部６に当接して圧延する位
置にテーパー面４からなる押え部を設け、被圧延材３自
身に自己調芯力５，５を生起せしめて安定圧延するもの
である。尚、図４において２は下ロールを示す。
す。これを熱間連続圧延する場合、ｈ／ｌが小さいと板
厚差と形状を両立させることが難しく、単スタンドのカ
リバー圧延ではなく複数スタンドのカリバー圧延を行
う。この時のカリバースタンド数の決定とカリバーの量
を算出する方法が特公平３−２７２８２号公報に示され
ている。複数スタンドのカリバー圧延を行なう場合にス
タンド毎の圧延材位置合わせが微妙で重要となるが、こ
れには自己調芯性を利用する。この方法が特開昭６２−
２１４８０３号公報に示されている。この方法は図４に
示す如く連続熱間圧延機により異形断面鋼板を圧延する
場合において、例えば３条同時に圧延する被圧延材３の
両サイドに余肉部６を設けると共に、当該圧延にかかる
カリバーロール１には該余肉部６に当接して圧延する位
置にテーパー面４からなる押え部を設け、被圧延材３自
身に自己調芯力５，５を生起せしめて安定圧延するもの
である。尚、図４において２は下ロールを示す。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらの方法は有効な
ものであるが、実操業上で以下の問題を有していた。特
公平３−２７２８２号公報により板厚差と全体的な形状
の確保が可能となったが、被圧延材先端部を除く被圧延
材中央部にポケットウェーブと称する局部的な形状不良
が散発し歩留低下を招いていた。また、特開昭６２−２
１４８０３号公報により自己調芯性を利用した材料セン
ター位置合わせが可能となったが、材料先端部でカリバ
ーロール両端テーパー部を越えて圧延され曲がりが発生
し通板の障害となる現象が散発していた。
ものであるが、実操業上で以下の問題を有していた。特
公平３−２７２８２号公報により板厚差と全体的な形状
の確保が可能となったが、被圧延材先端部を除く被圧延
材中央部にポケットウェーブと称する局部的な形状不良
が散発し歩留低下を招いていた。また、特開昭６２−２
１４８０３号公報により自己調芯性を利用した材料セン
ター位置合わせが可能となったが、材料先端部でカリバ
ーロール両端テーパー部を越えて圧延され曲がりが発生
し通板の障害となる現象が散発していた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】これらの課題に対し、各
種調査を行い試験・実験を重ねた結果、以下のことが判
明した。一般に塑性変形は張力状態にある方が容易であ
る。複数のカリバーロール圧延される異形断面鋼板につ
いても同様の状態であると考えられる。材料先端部で曲
がりを発生したものの圧延条件を詳細に調査したとこ
ろ、カリバーロール圧延張力が高いものであることが判
明した。通常、平板圧延の場合、圧延張力は高い方が先
端通板性が安定するが異形断面鋼板の圧延の場合には逆
の現象が発生していた。これは、異形断面鋼板の場合、
カリバーロール圧延張力が高いとその変形のし易さか
ら、カリバーロール両端のテーパー部による自己調芯作
用を越えて材料が蛇行して圧延されるためと考えられ
る。また、ポケットウェーブが発生したものの圧延条件
を詳細に調査したところ、カリバーロール圧延張力の低
いものに発生していることが判明した。これは、低張力
であると、カリバー圧延時の塑性変形時に張力の恩恵が
得られなかったことによるものと考えられる。従って、
張力は高い方が良いが、あまり高張力とすると幅方向に
も変形し幅不足が発生する。
種調査を行い試験・実験を重ねた結果、以下のことが判
明した。一般に塑性変形は張力状態にある方が容易であ
る。複数のカリバーロール圧延される異形断面鋼板につ
いても同様の状態であると考えられる。材料先端部で曲
がりを発生したものの圧延条件を詳細に調査したとこ
ろ、カリバーロール圧延張力が高いものであることが判
明した。通常、平板圧延の場合、圧延張力は高い方が先
端通板性が安定するが異形断面鋼板の圧延の場合には逆
の現象が発生していた。これは、異形断面鋼板の場合、
カリバーロール圧延張力が高いとその変形のし易さか
ら、カリバーロール両端のテーパー部による自己調芯作
用を越えて材料が蛇行して圧延されるためと考えられ
る。また、ポケットウェーブが発生したものの圧延条件
を詳細に調査したところ、カリバーロール圧延張力の低
いものに発生していることが判明した。これは、低張力
であると、カリバー圧延時の塑性変形時に張力の恩恵が
得られなかったことによるものと考えられる。従って、
張力は高い方が良いが、あまり高張力とすると幅方向に
も変形し幅不足が発生する。
【０００５】これらにより、以下の異形断面鋼板の安定
圧延方法の発明に到った。連続熱間圧延機の連続する複
数スタンドのカリバーロール圧延により、幅方向に異な
る厚みを有する異形断面鋼板を圧延するに際して、被圧
延材の両サイドに余肉部を設けると共に各カリーバロー
ルには余肉部に当接して圧延する位置にテーパーからな
る押さえ部を設けて、被圧延材自身に自己調芯作用を生
起せしめて圧延する異形断面鋼板の圧延方法において、
被圧延材先端部のカリバーロール圧延張力を単位面積当
たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延
材中央部のカリバロール圧延張力を単位面積当たりの張
力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／
ｍ2 以下として圧延することにより、先端通板性が良
く、圧延形状の良い製品が得られる。
圧延方法の発明に到った。連続熱間圧延機の連続する複
数スタンドのカリバーロール圧延により、幅方向に異な
る厚みを有する異形断面鋼板を圧延するに際して、被圧
延材の両サイドに余肉部を設けると共に各カリーバロー
ルには余肉部に当接して圧延する位置にテーパーからな
る押さえ部を設けて、被圧延材自身に自己調芯作用を生
起せしめて圧延する異形断面鋼板の圧延方法において、
被圧延材先端部のカリバーロール圧延張力を単位面積当
たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延
材中央部のカリバロール圧延張力を単位面積当たりの張
力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／
ｍ2 以下として圧延することにより、先端通板性が良
く、圧延形状の良い製品が得られる。
【０００６】被圧延材先端部のカリバーロール圧延張力
を単位面積当たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下
とし、被圧延材中央部のカリバロール圧延張力を単位面
積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０
×１０8 Ｎ／ｍ2 以下として圧延する方法として、例え
ば、被圧延材先端がカリバーロール圧延スタンドに噛み
込み、次段カリバーロール圧延スタンドに噛み込むま
で、被圧延材先端噛み込みカリバーロール圧延スタンド
と前段圧延スタンドの張力を単位面積当たりの張力で
０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延材先端がカリ
バーロールに噛み込む毎に、被圧延材先端噛み込みカリ
バーロール圧延スタンドの前段カリバロール圧延スタン
ドと前々段圧延スタンド間の張力を単位面積当たりの張
力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／
ｍ2 以下に変更すると共に、被圧延材先端が最終カリバ
ーロール圧延スタンドに噛み込み、最終カリバロール圧
延スタンド後方設定位置に達するまで、最終カリバーロ
ール圧延スタンドと前段カリバーロール圧延スタンド間
の張力を単位面積当たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ
2 以下とし、被圧延材先端が最終カリバーロール圧延ス
タンド後方設定位置に達した際に最終カリバーロール圧
延スタンドと前段カリバーロール圧延スタンド間の張力
を単位面積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以
上、２．０×１０8Ｎ／ｍ2 以下に変更する方法が採用
できる。
を単位面積当たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下
とし、被圧延材中央部のカリバロール圧延張力を単位面
積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０
×１０8 Ｎ／ｍ2 以下として圧延する方法として、例え
ば、被圧延材先端がカリバーロール圧延スタンドに噛み
込み、次段カリバーロール圧延スタンドに噛み込むま
で、被圧延材先端噛み込みカリバーロール圧延スタンド
と前段圧延スタンドの張力を単位面積当たりの張力で
０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延材先端がカリ
バーロールに噛み込む毎に、被圧延材先端噛み込みカリ
バーロール圧延スタンドの前段カリバロール圧延スタン
ドと前々段圧延スタンド間の張力を単位面積当たりの張
力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／
ｍ2 以下に変更すると共に、被圧延材先端が最終カリバ
ーロール圧延スタンドに噛み込み、最終カリバロール圧
延スタンド後方設定位置に達するまで、最終カリバーロ
ール圧延スタンドと前段カリバーロール圧延スタンド間
の張力を単位面積当たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ
2 以下とし、被圧延材先端が最終カリバーロール圧延ス
タンド後方設定位置に達した際に最終カリバーロール圧
延スタンドと前段カリバーロール圧延スタンド間の張力
を単位面積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以
上、２．０×１０8Ｎ／ｍ2 以下に変更する方法が採用
できる。
【０００７】
【作用】被圧延材先端部のカリバーロール圧延張力を
０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とすることにより、カリバ
ーロール両端のテーパーによる自己調芯作用を十分に活
用し先端通板性を確保する。この時の張力の限定理由は
カリバーロール圧延張力と先端曲がり量の関係を示す図
２による。先端部で材料センター合わせがなされていれ
ば、それ以降は材料の塑性変形が重要となる。被圧延材
中央部のカリバーロール圧延張力を０．５×１０8 Ｎ／
ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とすることによ
り良好な形状が得られる。この時の張力の下限限定理由
はカリバーロール圧延張力と形状不良による歩留落ちの
関係を示す図３により、上限限定理由はカリバーロール
圧延張力を高くすると連続圧延中に幅が減少することか
らその限界とした。
０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とすることにより、カリバ
ーロール両端のテーパーによる自己調芯作用を十分に活
用し先端通板性を確保する。この時の張力の限定理由は
カリバーロール圧延張力と先端曲がり量の関係を示す図
２による。先端部で材料センター合わせがなされていれ
ば、それ以降は材料の塑性変形が重要となる。被圧延材
中央部のカリバーロール圧延張力を０．５×１０8 Ｎ／
ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とすることによ
り良好な形状が得られる。この時の張力の下限限定理由
はカリバーロール圧延張力と形状不良による歩留落ちの
関係を示す図３により、上限限定理由はカリバーロール
圧延張力を高くすると連続圧延中に幅が減少することか
らその限界とした。
【０００８】
【実施例】図１に示すｔ0 ：３．０mm，ｔ1 ：２．２m
m，Δｔ：０．８mmの異形断面鋼板７を図５に示す如く
３条取りすべく幅方向両端部に各々長さ１５mmの余肉部
６を設けた厚み２９mmのバーを表１に示す条件のカリバ
ーロールを上ロールとして組み入れ、最終スタンド（Ｆ
６）後方３ｍ位置に被圧延材先端検出器（以下ＨＭＤと
略す）を設けた６スタンド（Ｆ１〜Ｆ６）の連続熱間圧
延機で、表１に併記した出側平均板厚となる上下ロール
ギャップに設定して表２（比較例１、被圧延材先端部の
張力がＦ４〜Ｆ５間で単位面積当たりの張力で０．４×
１０8 Ｎ／ｍ2を越える条件で圧延）、表３（比較例
２、被圧延材先端部及び中央部のカリバーロール圧延張
力を０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下の条件で圧延）、表４
（実施例、被圧延材先端部のカリバーロール圧延張力を
単位面積当たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下と
し、被圧延材中央部のカリバーロール圧延張力を単位面
積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０
×１０8 Ｎ／ｍ2 以下として圧延）に示す条件のカリバ
ーロール圧延張力で熱間連続圧延を行った。尚、表４に
示す矢印は張力変更を意味する。
m，Δｔ：０．８mmの異形断面鋼板７を図５に示す如く
３条取りすべく幅方向両端部に各々長さ１５mmの余肉部
６を設けた厚み２９mmのバーを表１に示す条件のカリバ
ーロールを上ロールとして組み入れ、最終スタンド（Ｆ
６）後方３ｍ位置に被圧延材先端検出器（以下ＨＭＤと
略す）を設けた６スタンド（Ｆ１〜Ｆ６）の連続熱間圧
延機で、表１に併記した出側平均板厚となる上下ロール
ギャップに設定して表２（比較例１、被圧延材先端部の
張力がＦ４〜Ｆ５間で単位面積当たりの張力で０．４×
１０8 Ｎ／ｍ2を越える条件で圧延）、表３（比較例
２、被圧延材先端部及び中央部のカリバーロール圧延張
力を０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下の条件で圧延）、表４
（実施例、被圧延材先端部のカリバーロール圧延張力を
単位面積当たりの張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下と
し、被圧延材中央部のカリバーロール圧延張力を単位面
積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０
×１０8 Ｎ／ｍ2 以下として圧延）に示す条件のカリバ
ーロール圧延張力で熱間連続圧延を行った。尚、表４に
示す矢印は張力変更を意味する。
【０００９】表２の場合、Ｆ５スタンド出側で先端部に
大きく曲がりが発生しＦ６スタンドにかみ込まず圧延中
止を余儀なくされた。表３の場合、Ｆ５スタンド出側材
料先端は曲りも無く、形状も波高さで０〜１５mmで安定
していた。また、表３、４のいずれの場合も材料先端通
板は問題無かったが、先端がＨＭＤ通過後、Ｆ６スタン
ド出側で形状観察を行ったところ、表３の場合、板厚の
薄い所にポケットウェーブが発生していた。表４の場
合、ポケットウェーブの発生は無く良好な形状であっ
た。
大きく曲がりが発生しＦ６スタンドにかみ込まず圧延中
止を余儀なくされた。表３の場合、Ｆ５スタンド出側材
料先端は曲りも無く、形状も波高さで０〜１５mmで安定
していた。また、表３、４のいずれの場合も材料先端通
板は問題無かったが、先端がＨＭＤ通過後、Ｆ６スタン
ド出側で形状観察を行ったところ、表３の場合、板厚の
薄い所にポケットウェーブが発生していた。表４の場
合、ポケットウェーブの発生は無く良好な形状であっ
た。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【発明の効果】このようにこの発明によれば、形状が良
好で通板性の良い異形断面鋼板を安定して得ることがで
き工業生産上で歩留向上等の多大な利益が得られる。ま
た、実施例は異形断面鋼板の１例を示しているが、この
効果は異形断面鋼板の断面形状によらず得られるもので
ある。
好で通板性の良い異形断面鋼板を安定して得ることがで
き工業生産上で歩留向上等の多大な利益が得られる。ま
た、実施例は異形断面鋼板の１例を示しているが、この
効果は異形断面鋼板の断面形状によらず得られるもので
ある。
【図１】異形断面鋼板の断面形状例であり、t 0 ，t 1
は厚みを、Δt は板厚差を示す。
は厚みを、Δt は板厚差を示す。
【図２】カリバーロール圧延張力と先端曲がり量の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】カリバーロール圧延張力と形状不良による歩留
落ちの関係を示すグラフである。
落ちの関係を示すグラフである。
【図４】カリバーロールと材料の関係を示す例で１はカ
リバーロール、２は通常ロール、３は圧延材でこの時は
２条圧延の例、４は両端テーパー部、５は自己調芯力で
ある。
リバーロール、２は通常ロール、３は圧延材でこの時は
２条圧延の例、４は両端テーパー部、５は自己調芯力で
ある。
【図５】異形断面鋼板の条取り例であり、７は異形断面
鋼板の１条、６は両端余肉部である。
鋼板の１条、６は両端余肉部である。
Claims (2)
- 【請求項１】 連続熱間圧延機の連続する複数スタンド
のカリバーロール圧延により、幅方向に異なる厚みを有
する異形断面鋼板を圧延するに際して、被圧延材の両サ
イドに余肉部を設けると共に各カリーバロールには余肉
部に当接して圧延する位置にテーパーからなる押さえ部
を設けて、被圧延材自身に自己調芯作用を生起せしめて
圧延する異形断面鋼板の圧延方法において、被圧延材先
端部のカリバーロール圧延張力を単位面積当たりの張力
で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延材中央部の
カリバロール圧延張力を単位面積当たりの張力で０．５
×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／ｍ2 以下と
して圧延することを特徴とする異形断面鋼板の圧延方
法。 - 【請求項２】 被圧延材先端がカリバーロール圧延スタ
ンドに噛み込み、次段カリバーロール圧延スタンドに噛
み込むまで、被圧延材先端噛み込みカリバーロール圧延
スタンドと前段圧延スタンドの張力を単位面積当たりの
張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延材先端
がカリバーロールに噛み込む毎に、被圧延材先端噛み込
みカリバーロール圧延スタンドの前段カリバロール圧延
スタンドと前々段圧延スタンド間の張力を単位面積当た
りの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０
8 Ｎ／ｍ2 以下に変更すると共に、被圧延材先端が最終
カリバーロール圧延スタンドに噛み込み、最終カリバロ
ール圧延スタンド後方設定位置に達するまで、最終カリ
バーロール圧延スタンドと前段カリバーロール圧延スタ
ンド間の張力を単位面積当たりの張力で０．４×１０8
Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延材先端が最終カリバーロール
圧延スタンド後方設定位置に達した際に最終カリバーロ
ール圧延スタンドと前段カリバーロール圧延スタンド間
の張力を単位面積当たりの張力で０．５×１０8 Ｎ／ｍ
2 以上、２．０×１０8 Ｎ／ｍ2 以下に変更して、被圧
延材先端部のカリバーロール圧延張力を単位面積当たり
の張力で０．４×１０8 Ｎ／ｍ2 以下とし、被圧延材中
央部のカリバロール圧延張力を単位面積当たりの張力で
０．５×１０8 Ｎ／ｍ2 以上、２．０×１０8 Ｎ／ｍ2
以下として圧延することを特徴とする請求項１記載の異
形断面鋼板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29713392A JP2642567B2 (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 異形断面鋼板の安定圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29713392A JP2642567B2 (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 異形断面鋼板の安定圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06142710A JPH06142710A (ja) | 1994-05-24 |
| JP2642567B2 true JP2642567B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=17842640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29713392A Expired - Fee Related JP2642567B2 (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 異形断面鋼板の安定圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2642567B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101431900B1 (ko) * | 2012-01-31 | 2014-08-21 | 김충열 | 이형스트립제조방법 |
| CN109158421B (zh) * | 2018-09-10 | 2020-04-14 | 东北大学 | 一种防止横向变厚度板带材产生缺陷的轧制方法 |
-
1992
- 1992-11-06 JP JP29713392A patent/JP2642567B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06142710A (ja) | 1994-05-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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