JPS6188904A - 微細結晶質急冷薄帯の製造方法および装置 - Google Patents
微細結晶質急冷薄帯の製造方法および装置Info
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- JPS6188904A JPS6188904A JP59210340A JP21034084A JPS6188904A JP S6188904 A JPS6188904 A JP S6188904A JP 59210340 A JP59210340 A JP 59210340A JP 21034084 A JP21034084 A JP 21034084A JP S6188904 A JPS6188904 A JP S6188904A
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- quenched ribbon
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- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
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- B22D11/0694—Accessories therefor for peeling-off or removing the cast product
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- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
急冷Ｗ帯とくに微細結晶質９冷薄帯の専′１造に関して
この明細口で述べる技術内容は、高速回転する冷却体表
面への溶恕金日の流下供給にて得られる０、３５ ａｍ
程度の急冷薄帯を良好な形状において巻取り、コイル化
することについての開発研究の成果を提案するところに
ある。
この明細口で述べる技術内容は、高速回転する冷却体表
面への溶恕金日の流下供給にて得られる０、３５ ａｍ
程度の急冷薄帯を良好な形状において巻取り、コイル化
することについての開発研究の成果を提案するところに
ある。
（従来の技術〉
非晶質急冷薄帯は冷却ロールを離れた直近位置において
すでに１５０〜２００°Ｃ程度に冷却されている。また
これが非晶質になるための条件でもある。
すでに１５０〜２００°Ｃ程度に冷却されている。また
これが非晶質になるための条件でもある。
これに比して、微ＪＪＪ結品質薄帯にあっては凝固潜熱
が放出され、一般的に薄帯ノワの比較的厚いものをつく
ろうとするわけであるので、冷却ロールを離れた直近で
もなお１０００°Ｃ程度の薄帯′ｔ！４度が保持される
。
が放出され、一般的に薄帯ノワの比較的厚いものをつく
ろうとするわけであるので、冷却ロールを離れた直近で
もなお１０００°Ｃ程度の薄帯′ｔ！４度が保持される
。
このために冷却ゾーンを設置する必要があり、この場合
高温下に０．．３５ ａｓ程度の薄帯を高速で破断せず
に通板して形状の悪化なく冷却して巻取ることは非常に
むずかしい。
高温下に０．．３５ ａｓ程度の薄帯を高速で破断せず
に通板して形状の悪化なく冷却して巻取ることは非常に
むずかしい。
（発明が解決しようとする問題点）
微細結晶質急冷薄帯のコイルリングを的確にかつ良好な
形状において実現する方法と、その実施に使用する装置
を与えることがこの発明の目的である。
形状において実現する方法と、その実施に使用する装置
を与えることがこの発明の目的である。
（問題点を解決するための手段）
この発明は高速回転する冷却体表面にノズルより溶融金
属を連続的に供給し、急冷凝固させてコイルに巻取り、
微細結晶質急冷薄帯を製造する方法において、該冷却体
から搬送される薄帯を、その製造初期および末期の非定
常部でカットした後、冷却し、巻取り前に圧延すること
を特徴とする微細結晶質急冷薄帯の製造方法であり、こ
こに薄帯製造初期および末期の非定常部カット時の薄帯
通板ライン速度を減速し、定常期には増速すること、溶
融金属の供給制御回路における板厚計からの信号に基づ
き、注湯速度を制御すること、冷却した薄帯の巻取り前
圧延が異周連圧延であること、薄帯の冷却が、ガスもし
くはミスト（フォグ）冷却であること、そして圧延前後
で該薄帯の張力を分割制御することがとくに好適である
。
属を連続的に供給し、急冷凝固させてコイルに巻取り、
微細結晶質急冷薄帯を製造する方法において、該冷却体
から搬送される薄帯を、その製造初期および末期の非定
常部でカットした後、冷却し、巻取り前に圧延すること
を特徴とする微細結晶質急冷薄帯の製造方法であり、こ
こに薄帯製造初期および末期の非定常部カット時の薄帯
通板ライン速度を減速し、定常期には増速すること、溶
融金属の供給制御回路における板厚計からの信号に基づ
き、注湯速度を制御すること、冷却した薄帯の巻取り前
圧延が異周連圧延であること、薄帯の冷却が、ガスもし
くはミスト（フォグ）冷却であること、そして圧延前後
で該薄帯の張力を分割制御することがとくに好適である
。
またこの発明の実施には高速回転する冷却体表面ノズル
より溶融金属を連続的に供給し、急冷凝固させてコイル
に巻取り微細結晶質急冷薄帯を・部分する装置であって
、該冷却体から搬送される蓮、帯の非定常部カット装置
、板厚計測装置、冷却装器および張力制御装置とそれぞ
れ具備することを特徴とする微細結晶質急冷薄帯の製造
装置を使用することが有利である。
より溶融金属を連続的に供給し、急冷凝固させてコイル
に巻取り微細結晶質急冷薄帯を・部分する装置であって
、該冷却体から搬送される蓮、帯の非定常部カット装置
、板厚計測装置、冷却装器および張力制御装置とそれぞ
れ具備することを特徴とする微細結晶質急冷薄帯の製造
装置を使用することが有利である。
さてこの発明に従う微細結晶質急冷薄帯の製造方法を第
１図に示した装置により実施する場合について説明する
。
１図に示した装置により実施する場合について説明する
。
第１図において１は注湯ノズル、２は溶融金属流Ｃ以下
溶湯流という）、３，３′は高速回転する冷却体として
の双ロール方式の冷却ロール、４゜Φ′はシャー、５は
薄；洛、６は切換えゲート、７はシュート、８はバッグ
、９．１０は上下の通板装置、１１は方向変換ロールｌ
２ 、１２’は冷却器ヘッダ、１３はエアーまたはミ
スト流を示し、１４．１５および１８はデフレフクロー
ル、１６゜１６／はビンチロール、１７は厚み計、そし
て１９はコイル、２０はリール、２１．２２は前、後段
テンションメータである。
溶湯流という）、３，３′は高速回転する冷却体として
の双ロール方式の冷却ロール、４゜Φ′はシャー、５は
薄；洛、６は切換えゲート、７はシュート、８はバッグ
、９．１０は上下の通板装置、１１は方向変換ロールｌ
２ 、１２’は冷却器ヘッダ、１３はエアーまたはミ
スト流を示し、１４．１５および１８はデフレフクロー
ル、１６゜１６／はビンチロール、１７は厚み計、そし
て１９はコイル、２０はリール、２１．２２は前、後段
テンションメータである。
第１図から明らかなように注湯ノズルｌより出湯した溶
湯２は、冷却ロール３．８′により急冷凝固して薄帯５
となる。
湯２は、冷却ロール３．８′により急冷凝固して薄帯５
となる。
ここに凝固初期には、溶湯流２および冷却ロール３，３
′のキス部における湯だまりガまが前走常のため正常な
薄帯は得られずこの点はまた、注湯終了時にも同５＋！
な現象となって何れも正常な薄帯とはならない。
′のキス部における湯だまりガまが前走常のため正常な
薄帯は得られずこの点はまた、注湯終了時にも同５＋！
な現象となって何れも正常な薄帯とはならない。
この部分を正常部分と同様に巻取ることはそれ自体困哩
であるがその他に正常薄帯を損傷させてしまう。
であるがその他に正常薄帯を損傷させてしまう。
このため、シャー４，４′と切換えゲート６を用いて非
＞Ｎ ｆｉｔ部をクロップとして切断し、シュ−ドアか
らバッグ８に落下させて分離する。
＞Ｎ ｆｉｔ部をクロップとして切断し、シュ−ドアか
らバッグ８に落下させて分離する。
このクロップ切ｔＣ１を行った正常部分の薄帯先端は通
板装置９，１０により挟持しつつ−ひ取りＩＪ −ル２
０まで運び、これに巻き取ってコイル１９を得る。
板装置９，１０により挟持しつつ−ひ取りＩＪ −ル２
０まで運び、これに巻き取ってコイル１９を得る。
冷却ロール３，３′から導出される高温下のｉ５帯をそ
の製造初期および末期の非定常部カットすることの効果
は次の表１のとおりである。
の製造初期および末期の非定常部カットすることの効果
は次の表１のとおりである。
表 １
ここに評価項目の意義を次に解説する。
壷１ スレツディング不成功率：先・後端の不良部によ
る通板時の板切れ、蛇行によるラインからの脱落など、
つまり初期巻き付き不良の即きコイル化に不ｐＪｔ望な
現象が発生する。そめ原因となるスレッディング不成功
率を次のように定義する。
る通板時の板切れ、蛇行によるラインからの脱落など、
つまり初期巻き付き不良の即きコイル化に不ｐＪｔ望な
現象が発生する。そめ原因となるスレッディング不成功
率を次のように定義する。
壷２５形状不良率：テレスコなどの巻形状不良を操作者
￥ＪＪ断で良、不良に分け、これを下式で定量化した。
￥ＪＪ断で良、不良に分け、これを下式で定量化した。
秦８ 巻板損傷率：＠き取ったコイルの内側は、不良部
により損傷し、これが次々と上層に転写されるが、これ
を次式により定量的に示す。
により損傷し、これが次々と上層に転写されるが、これ
を次式により定量的に示す。
そこで初期および末期通板時、同じく巻取り時には、薄
帯の凝固状態も非定常であり、しかも、シャー４，４′
や通板装置９．１０、そして巻取り機２０の機械的能力
からも、低迷運転とする方が良好である。しかしその一
方で目標の板厚、生産性の点から言えば、通常は通板速
度をより高速度とする必要があり、この速度はもちろん
通常は、注湯ｊｅｔと凝固速度、ロール周速で決定され
る。
帯の凝固状態も非定常であり、しかも、シャー４，４′
や通板装置９．１０、そして巻取り機２０の機械的能力
からも、低迷運転とする方が良好である。しかしその一
方で目標の板厚、生産性の点から言えば、通常は通板速
度をより高速度とする必要があり、この速度はもちろん
通常は、注湯ｊｅｔと凝固速度、ロール周速で決定され
る。
よって初期通板時および終期通板時のみを低連にし、そ
の他を定常速度鋳込みとする増加・減速ｔ−！業が最良
の方法であるという結論が入・ニスき出されたのである
。
の他を定常速度鋳込みとする増加・減速ｔ−！業が最良
の方法であるという結論が入・ニスき出されたのである
。
薄帯製造の初期および末期の非定常部カット時に低速操
業を実施することの効果を次表２に示す。
業を実施することの効果を次表２に示す。
表 ２
評価項目の意義は次のとおりである。
＊ｌ カット部先端形状不良率：カットｍ、スレッディ
ング、咎き取りを行なうが先端の形状の良し悪しが一連
の操作の悟果に影響が太きいので操作者判断の良悪を以
下のように定ｈｒ化した。
ング、咎き取りを行なうが先端の形状の良し悪しが一連
の操作の悟果に影響が太きいので操作者判断の良悪を以
下のように定ｈｒ化した。
壷２ スレッディング時の巻き付き発生率：ロール周速
と巻き付き発生までの鋳込み長さの関係は８￥２図のグ
ラフのようにもとめられる。
と巻き付き発生までの鋳込み長さの関係は８￥２図のグ
ラフのようにもとめられる。
この図よりロール周速を上げると極４′６に巻き付きが
発生しやすくなることが分る。なおこのデータは板に張
力がかかつていない場合の例である。
発生しやすくなることが分る。なおこのデータは板に張
力がかかつていない場合の例である。
スレッディング時は板にほとんど張力をかけず、初期巻
き付き後、張力制御が可能となる。よって、スレッディ
ング中の巻き付きはスレッディング不可の結果となる。
き付き後、張力制御が可能となる。よって、スレッディ
ング中の巻き付きはスレッディング不可の結果となる。
この発生率を次式で定量化したがこのデータはスレッデ
ィング長さ２０ｍの場合を示す。
ィング長さ２０ｍの場合を示す。
この場合にもできるだけ増・減速時に湯不足・湯過多に
よる板ギレや板損傷などを防ぐためライン上の板厚計１
７ 、 ｌ ７’からの信号によりｏ −ル周迷と注湯
速度を制胡１する必要がある０もちろん定常鋳込辻度下
の運転中においても板厚変動を防止するために同様な′
ｌ＋；制御を行なう。
よる板ギレや板損傷などを防ぐためライン上の板厚計１
７ 、 ｌ ７’からの信号によりｏ −ル周迷と注湯
速度を制胡１する必要がある０もちろん定常鋳込辻度下
の運転中においても板厚変動を防止するために同様な′
ｌ＋；制御を行なう。
板厚と注湯速度の関係を第３Ｆ４に示す。
同図において０．１５ｆｆｉｆｉ〜０．５間までは板厚
〜注湯量間にほぼ直線関係があるが、その前後は薄くな
りにくくまた厚くなりにくいという特性がある０この板
厚〜注湯量間の直線関係に基づき、設定板厚と板厚計測
定値との偏差に応じ、各ロール馬連における注湯爪変更
を後述の制御回路により行う。
〜注湯量間にほぼ直線関係があるが、その前後は薄くな
りにくくまた厚くなりにくいという特性がある０この板
厚〜注湯量間の直線関係に基づき、設定板厚と板厚計測
定値との偏差に応じ、各ロール馬連における注湯爪変更
を後述の制御回路により行う。
ところで通常、高温の薄帯を冷却する場合急速冷却は板
変形の原因となるが、逆に緩冷却は復熱による凝固組織
の破壊および冷却ゾーンの長大化による設＠費瑠加を招
き好ましくない。
変形の原因となるが、逆に緩冷却は復熱による凝固組織
の破壊および冷却ゾーンの長大化による設＠費瑠加を招
き好ましくない。
そこでミルとピンチロールｊＶＨにエアーもしくはミス
トの冷却器を設置し、適切な冷却速度と適切なピンチロ
ール１６ 、１６’への入側温度を得る様にした。
トの冷却器を設置し、適切な冷却速度と適切なピンチロ
ール１６ 、１６’への入側温度を得る様にした。
このガスもしくはミストないしくフォグ）冷却の効果を
以下に示す。
以下に示す。
２次冷却の目的は
ＩＸ急冷で得られた組織をくずさない２次冷却速度
■、同じく巻取り温度
■、高温・薄物の形状をくずさない冷却速度の確保を崗
るところにあり、各目的Ｉ、ｎ、Ｈの限界線を４．５％
Ｓｉ −Ｆｅ合金ノ幅３５０ ａｍ、Ｊ５１０．．３５
朋の場合の例における薄帯温度−冷却時間曲線にプロッ
トすると第４図に影線を付して示したようになる。よっ
てこれら目的を達成するには影排部にて囲まれた内側で
２次冷却速度を確保する必要がある。実験の結果、４．
５％Ｓｉ −Ｆｅ ％板Ｊ！ＩＯ，３５間、板巾３５０
朋の薄帯においては、 水冷：１５００℃／Ｓ ミストおよびフォグ冷却：２００℃／Ｓガスジェット：
１００″Ｃ／Ｓ 自然放冷：６０”Ｃ／Ｓ となり、十分な余裕を持って第４図の適正冷却ゾーンに
入れることが可能な冷却速度が得られるのはミスト、７
オグ、ガスジェットのいずれかであるという結論に至っ
ている。
るところにあり、各目的Ｉ、ｎ、Ｈの限界線を４．５％
Ｓｉ −Ｆｅ合金ノ幅３５０ ａｍ、Ｊ５１０．．３５
朋の場合の例における薄帯温度−冷却時間曲線にプロッ
トすると第４図に影線を付して示したようになる。よっ
てこれら目的を達成するには影排部にて囲まれた内側で
２次冷却速度を確保する必要がある。実験の結果、４．
５％Ｓｉ −Ｆｅ ％板Ｊ！ＩＯ，３５間、板巾３５０
朋の薄帯においては、 水冷：１５００℃／Ｓ ミストおよびフォグ冷却：２００℃／Ｓガスジェット：
１００″Ｃ／Ｓ 自然放冷：６０”Ｃ／Ｓ となり、十分な余裕を持って第４図の適正冷却ゾーンに
入れることが可能な冷却速度が得られるのはミスト、７
オグ、ガスジェットのいずれかであるという結論に至っ
ている。
ココニ上記ノ４．５％５ｉ−Ｆｅ、幅８５０１’Ｌｆｉ
、厚０．４間の急冷薄帯を双ロール法で作成し、ミル直
下から、水冷、ミスト（フォグ）およびガスジェットの
８種の冷却装置を用いて冷却し連続巻取りを行ったとき
の実験結果は表３の通りであった。
、厚０．４間の急冷薄帯を双ロール法で作成し、ミル直
下から、水冷、ミスト（フォグ）およびガスジェットの
８種の冷却装置を用いて冷却し連続巻取りを行ったとき
の実験結果は表３の通りであった。
表 ８
注）平均冷却速度はミル直下薄帯温度（１２００°Ｃ）
〜７００’Ｃ間の冷却速度である。巻取温度は２次冷却
時間５秒後の温度値である。粒成長の有無は笥６図に示
した施錠観察に従った。板変形は急峻度、。００以上は
変形ありとした。
〜７００’Ｃ間の冷却速度である。巻取温度は２次冷却
時間５秒後の温度値である。粒成長の有無は笥６図に示
した施錠観察に従った。板変形は急峻度、。００以上は
変形ありとした。
この後、ピンチロー／Ｘ／１６，１６’により圧延を行
ない、薄帯組織（微細結晶組織）および形状修正をする
。この場合ビンチロールｌ ６ 、１６’を異周速ｉ１
！転することにより、より良好な結果を得られる。
ない、薄帯組織（微細結晶組織）および形状修正をする
。この場合ビンチロールｌ ６ 、１６’を異周速ｉ１
！転することにより、より良好な結果を得られる。
上Ｊ？ｊ（７）４．５％５ｉ−Ｆｅ、幅８５０ ＷＩＮ
、厚０．３５間の急冷Ａ卓帯を双ロールで作成し２次冷
却をガスジェット冷却ｆ艙、ピンチロールｌ ６ 、
ｌ ６’による兄達圧延をした結果を表４に示す。
、厚０．３５間の急冷Ａ卓帯を双ロールで作成し２次冷
却をガスジェット冷却ｆ艙、ピンチロールｌ ６ 、
ｌ ６’による兄達圧延をした結果を表４に示す。
表 ４
この異周速圧延の効果は以下の如くである。
異周速圧延の目的は
（〜 板形状（クラウン〕の減少
（ｂ） 急峻度の減少
（Ｃ）脱スケール
（ｄ） オせ１織改擢工〉
である。このような目的を通常圧延で達成しようとする
と高圧下が必要で板のエツジ割れなどの悪影響を伴う心
配があるのに反し兄達圧延によると低圧下で効果が表わ
れている。
と高圧下が必要で板のエツジ割れなどの悪影響を伴う心
配があるのに反し兄達圧延によると低圧下で効果が表わ
れている。
次に板の張力に関しては高温薄帯としてはできるだけ低
張力でないと板破断を起こすが巻き取り機としては、高
張力でないと巻き形状および巻きｒｉせりが十分でない
。
張力でないと板破断を起こすが巻き取り機としては、高
張力でないと巻き形状および巻きｒｉせりが十分でない
。
板温度はミル直下でＭＡＸ ｌ ２００ ’Ｃ％巻取温
度で５００°Ｃ程度とライン方向にかなり急激な温度勾
配を持ち、それとともに抗張力も４．５％５ｉ−Ｉ”
ｅにおいて０．１Ｊｒ９／−から８に９／闘２まで変化
する。この問題を解決するためにピンチロール１６゜１
６′間とピンチロールｌ ６ 、１６’〜巻取りリール
２０１１ｔＩの分割張力制御とした。当然ながら前域に
ついては０．１Ｑ／１１！”程度の低張力とし、カテナ
リー制御を行ない、後域は１〜／−程度の高張力とじ巻
締りを行なうのである。
度で５００°Ｃ程度とライン方向にかなり急激な温度勾
配を持ち、それとともに抗張力も４．５％５ｉ−Ｉ”
ｅにおいて０．１Ｊｒ９／−から８に９／闘２まで変化
する。この問題を解決するためにピンチロール１６゜１
６′間とピンチロールｌ ６ 、１６’〜巻取りリール
２０１１ｔＩの分割張力制御とした。当然ながら前域に
ついては０．１Ｑ／１１！”程度の低張力とし、カテナ
リー制御を行ない、後域は１〜／−程度の高張力とじ巻
締りを行なうのである。
第６図は４．５％５ｉ−Ｆｅ薄帯の引張強さ一温度依存
性を示す図表であり、巻取りの条件からい・つと、高張
力により巻き啼めをした方が巻形状は良好であるがミル
直下での青、ず帯温度は１０００℃以上あり１０００°
Ｃ以上の引張強ぎは０．５に９／關２以下なのでｊＲ１
常巻き取り（り」で操業されるユニット・テンション１
〜／ｍ♂以上を取ると破断してしまう０ そこで上記のように冷却ゾーン１２ 、１２’を通過後
にピンチロール１６．１６’を設置しである程度、引張
強ざが向上した後に高張力をかける分ｖｐｊ張力制御す
なわちＱｒｔ後（冷却ロール３．ａ′〜ピンチロール１
６．１６’）は低張力でカテナリー制御程度にし、後段
（ピンチロール１６゜１６′〜巻取リール２０）では高
張力により巻形状良好に巻き取れる。
性を示す図表であり、巻取りの条件からい・つと、高張
力により巻き啼めをした方が巻形状は良好であるがミル
直下での青、ず帯温度は１０００℃以上あり１０００°
Ｃ以上の引張強ぎは０．５に９／關２以下なのでｊＲ１
常巻き取り（り」で操業されるユニット・テンション１
〜／ｍ♂以上を取ると破断してしまう０ そこで上記のように冷却ゾーン１２ 、１２’を通過後
にピンチロール１６．１６’を設置しである程度、引張
強ざが向上した後に高張力をかける分ｖｐｊ張力制御す
なわちＱｒｔ後（冷却ロール３．ａ′〜ピンチロール１
６．１６’）は低張力でカテナリー制御程度にし、後段
（ピンチロール１６゜１６′〜巻取リール２０）では高
張力により巻形状良好に巻き取れる。
この分シ；ｊ張力制９【１ｊにより次表５の効果が得ら
れ表 ５ 第７図にて第１図につき述べた微細結晶質急冷薄帯の製
造装置における注湯量制御回路の一例を示すように上位
計算機２３にて設定された冷却ロール３，８′のロール
周速Ｖと設定厚みＴ。の下に操業し、厚み計１７ 、
ｌ ７’の検出信号Ｔ工をコンパレータ２４にて設定厚
みＴ。と比較し、較差信号Ｔ。−Ｔ工により計算機２５
の動作にてＱ ＝ ｆ（Ｖ）のｉ’−！Ｊ係にて注湯ノ
ズル１における注湯ｆｆｉ ＱにっきΔＱの増減制御を
行い、またこれに適合するように上位計算機２３にロー
ル周速■についてΔＶの増減信号を伝送するのである。
れ表 ５ 第７図にて第１図につき述べた微細結晶質急冷薄帯の製
造装置における注湯量制御回路の一例を示すように上位
計算機２３にて設定された冷却ロール３，８′のロール
周速Ｖと設定厚みＴ。の下に操業し、厚み計１７ 、
ｌ ７’の検出信号Ｔ工をコンパレータ２４にて設定厚
みＴ。と比較し、較差信号Ｔ。−Ｔ工により計算機２５
の動作にてＱ ＝ ｆ（Ｖ）のｉ’−！Ｊ係にて注湯ノ
ズル１における注湯ｆｆｉ ＱにっきΔＱの増減制御を
行い、またこれに適合するように上位計算機２３にロー
ル周速■についてΔＶの増減信号を伝送するのである。
なお薄帯製造初期および末期の非定常部カット時におけ
る通板ライン仕度の減速は、予めＥ位コンピューター２
３のプログラムに組込むのはいうまでもない。
る通板ライン仕度の減速は、予めＥ位コンピューター２
３のプログラムに組込むのはいうまでもない。
（実施例）
実験条件
０成分８４．５％Ｓｉ −Ｆｅ
Ｏ薄帯形状： Ｑ、３５ ｍｍ Ｉｊ Ｘ ２００ ａ
ｍ ｑｑ Ｘ １００Ｏｍ長Ｏヒートサイズ：５００に
９ ０定常性湯速度二３に９／ｓ ０加減速時の注湯制御式＋ Ｑ（ｋｇ／ｓ ）＝ａｏ、
５（ｍ／ｓ ）＋ｂｏ 、ｓ （Ｉｌｍｓ ） Ｏロール馬連：スレッディングおよび終端通板３ｍ ／
Ｓ Ｏ定常鋳込： ７ ｍ／ ５ Ｏ７１１７減速Ｌ／ −） ： ０．５ ｍ／Ｓ′２（
２７Ｕ減速時ｆｕｊ ８ Ｓ）Ｏ冷却冷媒：エアー Ｏ風景： ７００ Ｎｍ８／Ｈ Ｏ冷却長ざ：ｔｏｍ ・張力制御：前域Ｑ、Ｉｋｇ７ｍ♂ 後域１に９／品Ｊ Ｏピンチロール圧下：ａｏｏに９ ０ビ’ｙ ｆ Ｏ−Ａ／異周速比： ＶＨ／ ＶＬ ＝
１．０３実験結采 Ｏ非定常部カット長さ：先端１０ ｍ 後端１５ ｍ Ｏミル出側温度： １１００°Ｃ ピンチロール入側温度ニア００℃ 巻取機人側涙度：６５０°Ｃ ’ 冷却ＺＢ度、冷却ロールルピンチロール： ２００
”Ｃ／Ｓピンチロール〜巻取りリール： ５０℃／Ｓ ・急峻度 巻取り後−とニー ０ｆｌ［７減速部の板厚変動ｚ±３優（定常板厚３５０
μｍに対し） （発明の効果） この発明の方法により微細結晶質急冷薄帯の形状悪化を
伴わないコイリングが可能となり、その取扱いを著しく
簡便にすることができた。またこの発明の装置は上記の
方法の実施に使用して好適である。
ｍ ｑｑ Ｘ １００Ｏｍ長Ｏヒートサイズ：５００に
９ ０定常性湯速度二３に９／ｓ ０加減速時の注湯制御式＋ Ｑ（ｋｇ／ｓ ）＝ａｏ、
５（ｍ／ｓ ）＋ｂｏ 、ｓ （Ｉｌｍｓ ） Ｏロール馬連：スレッディングおよび終端通板３ｍ ／
Ｓ Ｏ定常鋳込： ７ ｍ／ ５ Ｏ７１１７減速Ｌ／ −） ： ０．５ ｍ／Ｓ′２（
２７Ｕ減速時ｆｕｊ ８ Ｓ）Ｏ冷却冷媒：エアー Ｏ風景： ７００ Ｎｍ８／Ｈ Ｏ冷却長ざ：ｔｏｍ ・張力制御：前域Ｑ、Ｉｋｇ７ｍ♂ 後域１に９／品Ｊ Ｏピンチロール圧下：ａｏｏに９ ０ビ’ｙ ｆ Ｏ−Ａ／異周速比： ＶＨ／ ＶＬ ＝
１．０３実験結采 Ｏ非定常部カット長さ：先端１０ ｍ 後端１５ ｍ Ｏミル出側温度： １１００°Ｃ ピンチロール入側温度ニア００℃ 巻取機人側涙度：６５０°Ｃ ’ 冷却ＺＢ度、冷却ロールルピンチロール： ２００
”Ｃ／Ｓピンチロール〜巻取りリール： ５０℃／Ｓ ・急峻度 巻取り後−とニー ０ｆｌ［７減速部の板厚変動ｚ±３優（定常板厚３５０
μｍに対し） （発明の効果） この発明の方法により微細結晶質急冷薄帯の形状悪化を
伴わないコイリングが可能となり、その取扱いを著しく
簡便にすることができた。またこの発明の装置は上記の
方法の実施に使用して好適である。
第１図はこの発明に従う微細結晶質急冷薄帯の製造過程
を示すスケルトン図であり、 第２図はスレッディングのロール周速依存性を示すグラ
フ、 第３図は注湯量板厚の相関グラフ、 第４図は適正冷却カーブ関係図、 第５図は急冷で得られた組織における粒成長の有無を対
比した金属顕微鏡写真であり、第６図は薄帯の引張強さ
温度依存性を示すグラフ そして第７図は注湯量制御回路図である。 １・・・注湯／ズル ２・・・溶湯流３．３′・
・・冷却ロール 舎、４′・・・シャー５・・・薄帯
１２．１２’・・・冷却器ヘッダー１３
・・・エアーもしくはミスト流 １６、１６’・・・ピンチロール１７．１？’・・・厚
み計１９・・・コイル ２０・・・巻取’）
Ｉ）−ｋ。
を示すスケルトン図であり、 第２図はスレッディングのロール周速依存性を示すグラ
フ、 第３図は注湯量板厚の相関グラフ、 第４図は適正冷却カーブ関係図、 第５図は急冷で得られた組織における粒成長の有無を対
比した金属顕微鏡写真であり、第６図は薄帯の引張強さ
温度依存性を示すグラフ そして第７図は注湯量制御回路図である。 １・・・注湯／ズル ２・・・溶湯流３．３′・
・・冷却ロール 舎、４′・・・シャー５・・・薄帯
１２．１２’・・・冷却器ヘッダー１３
・・・エアーもしくはミスト流 １６、１６’・・・ピンチロール１７．１？’・・・厚
み計１９・・・コイル ２０・・・巻取’）
Ｉ）−ｋ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高速回転する冷却体表面にノズルより溶融金属を連
続的に供給し、急冷凝固させて、コイルに巻取り微細結
晶質急冷薄帯を製造する方法において、 該冷却体から搬送される薄帯を、その製造 初期および末期の非定常部でカツトした後、冷却し、巻
取り前に圧延することを特徴とする微細結晶質急冷薄帯
の製造方法。 ２、特許請求の範囲第１項記載の方法において、薄帯製
造初期および末期の非定常部カツト時の薄帯通板ライン
速度を減速し、定常期には増速することを特徴とする微
細結晶質急冷薄帯の製造方法。 ３、特許請求の範囲第２項記載の方法において、溶融金
属の供給制御回路における板厚計からの信号に基づき、
注湯速度を制御することを特徴とする微細結晶質急冷薄
帯の製造方法。 ４、特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記載の
方法において冷却した薄帯の巻取り前圧延が、異周速圧
延であることを特徴とする微細結晶質急冷薄帯の製造方
法。 ５、特許請求の範囲第１項、第２項、第３項または第４
項記載の方法において薄帯の冷却が、ガスもしくはミス
ト（フオグ）冷却であることを特徴とする微細結晶質急
冷薄帯の製造方法。 ６、特許請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項ま
たは第５項記載の方法において、圧延前後で該薄帯の張
力を分割制御することを特徴とする微細結晶質急冷薄帯
の製造方法。 ７、高速回転する冷却体表面にノズルより溶融金属を連
続的に供給し、急冷凝固させて、コイルに巻取り微細結
晶質急冷薄帯を製造する装置であつて、該冷却体から搬
送される薄帯の非定常部カツト装置、板厚計測装置、冷
却装置および張力制御装置とそれぞれ具備することを特
徴とする微細結晶質急冷薄帯の製造装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59210340A JPS6188904A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | 微細結晶質急冷薄帯の製造方法および装置 |
| DE8585307072T DE3562569D1 (en) | 1984-10-09 | 1985-10-03 | Method and apparatus for producing rapidly solidified microcrystalline metallic tapes |
| EP85307072A EP0181090B1 (en) | 1984-10-09 | 1985-10-03 | Method and apparatus for producing rapidly solidified microcrystalline metallic tapes |
| CA000492434A CA1259468A (en) | 1984-10-09 | 1985-10-08 | Method and apparatus for producing rapidly solidified microcrystalline metallic tapes |
| US07/009,564 US4766947A (en) | 1984-10-09 | 1987-01-30 | Method and apparatus for producing rapidly solidified microcrystalline metallic tapes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59210340A JPS6188904A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | 微細結晶質急冷薄帯の製造方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6188904A true JPS6188904A (ja) | 1986-05-07 |
| JPH0471602B2 JPH0471602B2 (ja) | 1992-11-16 |
Family
ID=16587786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59210340A Granted JPS6188904A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | 微細結晶質急冷薄帯の製造方法および装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP0181090B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6188904A (ja) |
| CA (1) | CA1259468A (ja) |
| DE (1) | DE3562569D1 (ja) |
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| US4964583A (en) * | 1987-11-19 | 1990-10-23 | Kawasaki Steel Corporation | Method of transporting rapidly quenched ribbon and apparatus therefor |
| JPH0741281B2 (ja) * | 1988-04-26 | 1995-05-10 | 川崎製鉄株式会社 | 長手方向に溶断した鋼スラブの冷延コイル端部の表面性状異常防止方法 |
| JPH0818114B2 (ja) * | 1988-12-10 | 1996-02-28 | 川崎製鉄株式会社 | 急冷金属薄帯の搬送設備 |
| JP2911733B2 (ja) * | 1993-10-04 | 1999-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 高靭性非晶質合金薄帯およびその製造方法 |
| AUPP964499A0 (en) | 1999-04-08 | 1999-04-29 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Casting strip |
| AU762787B2 (en) * | 1999-04-08 | 2003-07-03 | Bluescope Steel Limited | Casting strip |
| AUPQ779900A0 (en) * | 2000-05-26 | 2000-06-22 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Hot rolling thin strip |
| AU2001259943B2 (en) * | 2000-05-26 | 2006-07-27 | Bluescope Steel Limited | Hot rolling thin strip |
| JP4918155B2 (ja) | 2010-09-28 | 2012-04-18 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 熱延鋼帯の製造装置及び製造方法 |
| CN103008448B (zh) * | 2012-12-03 | 2015-01-07 | 河南亚东量具有限公司 | 一种卷尺自动卷簧设备 |
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS58167060A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-10-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄鋼板の製造方法及びその装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2233578A (en) * | 1937-11-04 | 1941-03-04 | Western Cartridge Co | Method of making battery cans |
| FR1043564A (fr) * | 1951-04-05 | 1953-11-10 | Ile D Etudes De Centrifugation | Procédé et dispositifs pour la fabrication de corps creux métalliques |
| FR1198006A (fr) * | 1958-01-31 | 1959-12-04 | Pechiney Prod Chimiques Sa | Coulée continue des métaux |
| US3147521A (en) * | 1961-08-10 | 1964-09-08 | Boehm Arnold Henry | Continuous casting and forming process |
| US3293692A (en) * | 1964-02-26 | 1966-12-27 | Olin Mathieson | Apparatus for forming rigid porous metal body |
| DE2809837C2 (de) * | 1977-03-07 | 1987-02-19 | The Furukawa Electric Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Verfahren zur Herstellung amorpher Metallbänder |
| JPS5575861A (en) * | 1978-12-04 | 1980-06-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Continuous producing equipment of metal bar or plate |
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| JPS561206A (en) * | 1979-06-15 | 1981-01-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of metallic thin sheet |
| JPS564348A (en) * | 1979-06-20 | 1981-01-17 | Hitachi Ltd | Method and device for production of sheet |
| US4323419A (en) * | 1980-05-08 | 1982-04-06 | Atlantic Richfield Company | Method for ribbon solar cell fabrication |
| US4316497A (en) * | 1980-05-09 | 1982-02-23 | Atlantic Richfield Company | Method an apparatus for feed on to a take-up reel in high speed silico |
| JPS56165543A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Nippon Steel Corp | Method for continuous casting of metal |
| US4439813A (en) * | 1981-07-21 | 1984-03-27 | Ibm Corporation | Thin film discrete decoupling capacitor |
| JPS5897468A (ja) * | 1981-12-04 | 1983-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 金属薄帯製造方法およびその装置 |
| WO1985001901A1 (en) * | 1983-11-01 | 1985-05-09 | Sheneman Ralph L | Clad cast metal strip |
| JPS60118360A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-25 | Hitachi Ltd | 高速薄板製造設備 |
| JPS61235043A (ja) * | 1985-04-10 | 1986-10-20 | Hitachi Zosen Corp | 薄板連続鋳造装置 |
-
1984
- 1984-10-09 JP JP59210340A patent/JPS6188904A/ja active Granted
-
1985
- 1985-10-03 EP EP85307072A patent/EP0181090B1/en not_active Expired
- 1985-10-03 DE DE8585307072T patent/DE3562569D1/de not_active Expired
- 1985-10-08 CA CA000492434A patent/CA1259468A/en not_active Expired
-
1987
- 1987-01-30 US US07/009,564 patent/US4766947A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167060A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-10-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄鋼板の製造方法及びその装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3562569D1 (en) | 1988-06-16 |
| CA1259468A (en) | 1989-09-19 |
| EP0181090B1 (en) | 1988-05-11 |
| US4766947A (en) | 1988-08-30 |
| EP0181090A1 (en) | 1986-05-14 |
| JPH0471602B2 (ja) | 1992-11-16 |
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