JPS58205655A - 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 - Google Patents
双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置Info
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- JPS58205655A JPS58205655A JP57087690A JP8769082A JPS58205655A JP S58205655 A JPS58205655 A JP S58205655A JP 57087690 A JP57087690 A JP 57087690A JP 8769082 A JP8769082 A JP 8769082A JP S58205655 A JPS58205655 A JP S58205655A
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- blade
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は双ロ−ル式急冷薄帯製造装置および装置に関し
、特に、巾方向（て均一でかつ適正位置で凝固させるこ
とができ、比較的広巾の金属薄帯美造に適した双ロール
式急冷薄帯羨造方、去および装置に関する。
、特に、巾方向（て均一でかつ適正位置で凝固させるこ
とができ、比較的広巾の金属薄帯美造に適した双ロール
式急冷薄帯羨造方、去および装置に関する。
＠調子冷却ロール表面に注湯しこれ全急冷させて非晶質
あるいは結晶ｊの薄帯を得る方法として双ロール式急冷
薄帯製造方法かある。この方法を実施するための装置は
、固定冷却ロールとこユに圧下ざｒＬる浮離可能な自由
冷却ロールとを備え、上方からノズルを接近させてコー
ルキス部シζ、容融金属を注湯し該ロールキス部で急冷
凝固ζぜるよ５構成さｎているに のような急冷薄帯１去にあっては、ロールキス部での凝
固形態に第１図（Ａ）〜（Ｃ）に示すような３つの態様
がある。これらの図にむいては、矢印方何に回Ｉ＋５す
る冷却ロール１．２のキス部に上方浄ら運洸的に溶鋼金
属が注湯さ訛、溶湯３゛・丁キス部全通過する間に急冷
さｎて薄帯４として下方から取出される。
あるいは結晶ｊの薄帯を得る方法として双ロール式急冷
薄帯製造方法かある。この方法を実施するための装置は
、固定冷却ロールとこユに圧下ざｒＬる浮離可能な自由
冷却ロールとを備え、上方からノズルを接近させてコー
ルキス部シζ、容融金属を注湯し該ロールキス部で急冷
凝固ζぜるよ５構成さｎているに のような急冷薄帯１去にあっては、ロールキス部での凝
固形態に第１図（Ａ）〜（Ｃ）に示すような３つの態様
がある。これらの図にむいては、矢印方何に回Ｉ＋５す
る冷却ロール１．２のキス部に上方浄ら運洸的に溶鋼金
属が注湯さ訛、溶湯３゛・丁キス部全通過する間に急冷
さｎて薄帯４として下方から取出される。
しかして、第１図（、Ａ）では、凝固完了点がロールキ
ス部より上方にあり、薄帯４はロールキス部で熱間変形
を受けることになる。このため、高い圧下刃が必要であ
り各ロールの損傷がはげしい。
ス部より上方にあり、薄帯４はロールキス部で熱間変形
を受けることになる。このため、高い圧下刃が必要であ
り各ロールの損傷がはげしい。
以下、これ全圧延型と呼ぶ。
第１（９）（Ｂ）では、凝固完了点がロールモス部に一
致しており、薄帯は熱間変形をほとんど受！−１″ない
。このため、軽圧下刃の４、とで製造でき、ロールのｔ
ｉ偽も少ない。以下、これをキス点で固完了型と呼ぶ。
致しており、薄帯は熱間変形をほとんど受！−１″ない
。このため、軽圧下刃の４、とで製造でき、ロールのｔ
ｉ偽も少ない。以下、これをキス点で固完了型と呼ぶ。
第１ｉ、−１（Ｃ）で（・−２凝固完了点がロールキス
珊より下方にある。このこめ、ロールのＮ’％は少ない
が、薄帯４の内部に未凝固浴湯があるのでブレイクアウ
トを生じ薄帯にならない。以下、これを未凝同型と呼ぶ
。
珊より下方にある。このこめ、ロールのＮ’％は少ない
が、薄帯４の内部に未凝固浴湯があるのでブレイクアウ
トを生じ薄帯にならない。以下、これを未凝同型と呼ぶ
。
以上の３つ凝固形態の内、第１図（Ｂ）に示すキス点凝
固完了型が最も適正であり、薄帯の巾方向全域にわたっ
てこの凝固形態を維持することが重要である。
固完了型が最も適正であり、薄帯の巾方向全域にわたっ
てこの凝固形態を維持することが重要である。
Ｌ２かして、従来、自由冷却ロールの圧下方法とてはス
クリュウあるいはノ（ネが使用されていたので、ロール
のギャップは鋳込前にプリセットされＣおり、前記キス
点凝固完了型（第１１／ （Ｂ）の状Ｍｋ安定的に維持
することがきわめて困難であった。
クリュウあるいはノ（ネが使用されていたので、ロール
のギャップは鋳込前にプリセットされＣおり、前記キス
点凝固完了型（第１１／ （Ｂ）の状Ｍｋ安定的に維持
することがきわめて困難であった。
これに対し、第２図に示すよ５な液圧シリンダ（例えば
油圧シリンダ）５を使用して自由冷却ロール２の駆動側
および操作側で圧下刃を加えこれら圧下刃を制御するこ
とにより第１図（Ｂ）のように安定してロールキス部に
凝固完了点管近づけ得ることが理論的および実験的に確
闘された。
油圧シリンダ）５を使用して自由冷却ロール２の駆動側
および操作側で圧下刃を加えこれら圧下刃を制御するこ
とにより第１図（Ｂ）のように安定してロールキス部に
凝固完了点管近づけ得ることが理論的および実験的に確
闘された。
＊ ９１ｖ＋ ）工、このような油圧圧下方式を採用し
たＭ帯製造装ｆｉｔを例示する側面囚であり、横型ハウ
ジング６内にはチョック７を介して設置された固定冷却
ロール１と摺動チョック８を介して設置これた自由冷却
ロール２とが配設され、摺動チョック（第４図に示すと
と（駆動側および操作側にそれぞれ設けられている）８
の背面を油圧シリンダ（各摺動チョックに対応して両側
に設けられて（・る）５で押圧して圧下刃を作用させる
よう構成されている。矢印Ｘ、Ｙ方回に回転する各ロー
ルのキス部９に対して、上方に配置された溶解炉１゜お
よびノズル１１から溶湯滴１２が連続的に供給され、ロ
ールキス部９で急冷縦向されて薄帯１３として下方から
取出される。
たＭ帯製造装ｆｉｔを例示する側面囚であり、横型ハウ
ジング６内にはチョック７を介して設置された固定冷却
ロール１と摺動チョック８を介して設置これた自由冷却
ロール２とが配設され、摺動チョック（第４図に示すと
と（駆動側および操作側にそれぞれ設けられている）８
の背面を油圧シリンダ（各摺動チョックに対応して両側
に設けられて（・る）５で押圧して圧下刃を作用させる
よう構成されている。矢印Ｘ、Ｙ方回に回転する各ロー
ルのキス部９に対して、上方に配置された溶解炉１゜お
よびノズル１１から溶湯滴１２が連続的に供給され、ロ
ールキス部９で急冷縦向されて薄帯１３として下方から
取出される。
しかし、Ｍ２図に示したような油圧圧下方式の双ロール
によっても、これだけでは、特に広巾轡帯を製造する場
合に第３図に示すように冷却ロール１．２の駆動側と操
作側とでロールギャップの差が発生し、薄帯４の巾方向
に第１Ｉ￥Ｊ （Ａ）〜（Ｃ）に示すような３つの凝固
形態が起り、巾方向に均一な圧下状１１Ｉ４ｔ−作り得
ない。
によっても、これだけでは、特に広巾轡帯を製造する場
合に第３図に示すように冷却ロール１．２の駆動側と操
作側とでロールギャップの差が発生し、薄帯４の巾方向
に第１Ｉ￥Ｊ （Ａ）〜（Ｃ）に示すような３つの凝固
形態が起り、巾方向に均一な圧下状１１Ｉ４ｔ−作り得
ない。
この原因としては、ヒートクラウンの発生による圧下中
心点の移動によってモーメントのアンバランスが発生す
ること、駆動側と操作側とでチョックの摺ｗＪ抵抗に差
があること、並びに中方向の注湯、ｋＬ分布が不均一で
あることなどが考えられる。
心点の移動によってモーメントのアンバランスが発生す
ること、駆動側と操作側とでチョックの摺ｗＪ抵抗に差
があること、並びに中方向の注湯、ｋＬ分布が不均一で
あることなどが考えられる。
第３図に示すような凝固状態では巾方向各所面における
凝固形態が異なり、第３図中の線Ａ −Ａの断面では第
１Ｉ￥Ｊ （Ａ）のような圧延型となり、線Ｂ−Ｈの断
面では第１図（Ｂ）のようなキス点凝固５ｉ了型となり
、綜Ｃ−Ｃの断面ではＷｋｌ囚（Ｃ）のような未凝固型
になる。このような状態で得られる薄帯では、ロールキ
ス部直下で未凝固部がブレ・イクアウトして飛散し、完
全凝固部だけが残されて狭巾の薄帯になってしまう。
凝固形態が異なり、第３図中の線Ａ −Ａの断面では第
１Ｉ￥Ｊ （Ａ）のような圧延型となり、線Ｂ−Ｈの断
面では第１図（Ｂ）のようなキス点凝固５ｉ了型となり
、綜Ｃ−Ｃの断面ではＷｋｌ囚（Ｃ）のような未凝固型
になる。このような状態で得られる薄帯では、ロールキ
ス部直下で未凝固部がブレ・イクアウトして飛散し、完
全凝固部だけが残されて狭巾の薄帯になってしまう。
本発明は以上説明したような発明者の知見並びに従来技
術の欠点に舷みなはれたもので、凝固形態を巾方向に均
一にかつ適正に維持することができ、広「１］の薄帯で
も法統的に鋳造できる双ロール式急冷薄帯製造方法およ
び装Ｒｔ提供することを目的とする。
術の欠点に舷みなはれたもので、凝固形態を巾方向に均
一にかつ適正に維持することができ、広「１］の薄帯で
も法統的に鋳造できる双ロール式急冷薄帯製造方法およ
び装Ｒｔ提供することを目的とする。
本発明の特徴は、駆動側および操作側のロールギャップ
の差に比例した圧下刃を付加または削減することにより
圧下刃を基準圧下方を中心にして制御することである。
の差に比例した圧下刃を付加または削減することにより
圧下刃を基準圧下方を中心にして制御することである。
すなわち、本発明によれば、固定冷却ロールとこれに圧
下される接離可能な自由冷却ロールとでロールキス部を
形成し、上方のノズルからロールキス部に注゛湯される
溶融金属を骸ロールキス部で急冷凝固プぜて金楓薄帝を
得る双ロール式急冷薄帯製造方法において、前記自由冷
却ロールに対する圧下刃は駆動側および操作側のそれぞ
れに設けた液圧シリンダにより加えられ、これら駆動側
圧下刃および操作側圧下刃は予め設定される基準圧下刃
を中心にロールの駆動側および操作側のロールギャップ
の差に比例し交圧下刃を増減させて制御されることを特
徴とする双ロール式急冷薄帯製造方法が提供される。
下される接離可能な自由冷却ロールとでロールキス部を
形成し、上方のノズルからロールキス部に注゛湯される
溶融金属を骸ロールキス部で急冷凝固プぜて金楓薄帝を
得る双ロール式急冷薄帯製造方法において、前記自由冷
却ロールに対する圧下刃は駆動側および操作側のそれぞ
れに設けた液圧シリンダにより加えられ、これら駆動側
圧下刃および操作側圧下刃は予め設定される基準圧下刃
を中心にロールの駆動側および操作側のロールギャップ
の差に比例し交圧下刃を増減させて制御されることを特
徴とする双ロール式急冷薄帯製造方法が提供される。
以下第４図を参照して本発明の詳細な説明する。
第４因において、駆動側チョック７Ａおよび操作１ｉ１
１チヨツク７Ｂで支持された固定冷却ロール１に対し自
由冷却ロール２が圧下され、両ロールのキスｓ９で浴湯
全急冷凝固ζせて薄帯１３が製造すｔする。自由冷却ロ
ール２は摺動可能な駆動側チョック８Ａおよび操作側チ
ョック８Ｂによって接＠ ｏｌ 峡に支持され、各チョ
ックを押圧する油圧シリンダ５Ａ、および５Ｂによって
固定ロール１に圧下σれる。
１チヨツク７Ｂで支持された固定冷却ロール１に対し自
由冷却ロール２が圧下され、両ロールのキスｓ９で浴湯
全急冷凝固ζせて薄帯１３が製造すｔする。自由冷却ロ
ール２は摺動可能な駆動側チョック８Ａおよび操作側チ
ョック８Ｂによって接＠ ｏｌ 峡に支持され、各チョ
ックを押圧する油圧シリンダ５Ａ、および５Ｂによって
固定ロール１に圧下σれる。
自由冷却ロール２には該ロールの駆動側ロールギヤツブ
石ヲ検知するロールギャップセンサー１４Ａおよび操作
側ロールギヤツブ！富ヲ検知するロールギャップセンサ
ー１４Ｂが設けられる。
石ヲ検知するロールギャップセンサー１４Ａおよび操作
側ロールギヤツブ！富ヲ検知するロールギャップセンサ
ー１４Ｂが設けられる。
これりのセンサーからの検知信号はコンノくレータ１５
に導入され、該コンパレータでＪｓ Ａｔ””Δ！の
演算會して駆動側および操作側のロールギヤツノの差△
！が求められる。
に導入され、該コンパレータでＪｓ Ａｔ””Δ！の
演算會して駆動側および操作側のロールギヤツノの差△
！が求められる。
コンパレータ１５かもの出力は変換器１６に入力孕れ、
該変換器においてギヤツブ鮭−圧下刃変１、ｌ＆７Ｂ”
ｔ−乗じる演算を行なって圧下刃の増減蓋ムＰ −、−
Ｂ・Δ！が求められる。
該変換器においてギヤツブ鮭−圧下刃変１、ｌ＆７Ｂ”
ｔ−乗じる演算を行なって圧下刃の増減蓋ムＰ −、−
Ｂ・Δ！が求められる。
符号１７は基準圧下方設定器を示し、この設定器からは
駆動側の基準圧下刃Ｐ□および操作側の基準圧下刃Ｒ０
雪が出力される。このＰｅ＋およびＰ、Ｉは予め設定さ
れるものであり、全域において糖１図（Ｂ）に示すキス
点凝固完了型の凝固形態またはこれに近い適正凝固形態
を維持するに必要な基準圧下刃Ｐ ６ ％並びに駆動側
および操作側のロールチョック摺動抵抗Ｆ、およびＦ、
を基に１記の式によって算出される。
駆動側の基準圧下刃Ｐ□および操作側の基準圧下刃Ｒ０
雪が出力される。このＰｅ＋およびＰ、Ｉは予め設定さ
れるものであり、全域において糖１図（Ｂ）に示すキス
点凝固完了型の凝固形態またはこれに近い適正凝固形態
を維持するに必要な基準圧下刃Ｐ ６ ％並びに駆動側
および操作側のロールチョック摺動抵抗Ｆ、およびＦ、
を基に１記の式によって算出される。
Ｐｇ−＝ Ｐａ １＋Ｐａ ｔ ＝Ａ −Ｗ ＋Ｆ ｔ
十Ｆｗ −−−（１）ここで、Ｗは薄帯の巾であり、
Ａは凝固完了点を適正位置にするのに必要な単位巾当り
の圧Ｆ力である。
十Ｆｗ −−−（１）ここで、Ｗは薄帯の巾であり、
Ａは凝固完了点を適正位置にするのに必要な単位巾当り
の圧Ｆ力である。
なお、この単位巾当り圧下刃ＡはＡ＝Ａ （Ｒ，Ｅ、ν
、Ｃ）で示すことができ、ロール半径Ｒ１ロール材質の
ヤング率Ｅ５０−ル材質のポアッソン比１．および薄帯
の変形抵抗σの函数である。
、Ｃ）で示すことができ、ロール半径Ｒ１ロール材質の
ヤング率Ｅ５０−ル材質のポアッソン比１．および薄帯
の変形抵抗σの函数である。
一方、油圧力センサー１８Ａおよび１８Ｂにより駆動側
および操作側の油圧シリンダ５Ａおよび５Ｂの作動圧力
すなわち圧下刃Ｐ１およびＰｖが菌。
および操作側の油圧シリンダ５Ａおよび５Ｂの作動圧力
すなわち圧下刃Ｐ１およびＰｖが菌。
定ネれる。これら圧下刃検田値Ｐ＋、Ｐａは、増巾口１
９Ａ、１９Ｂで増巾された後それぞれの演算器２ＯＡ、
２０Ｂに入力される。
９Ａ、１９Ｂで増巾された後それぞれの演算器２ＯＡ、
２０Ｂに入力される。
駆動側の演舞器２０ＡＫは、前記駆動側の圧下力検出値
Ｐ１の他前記駆動側の基準圧下刃Ｐ６１および圧下刃の
増減量△Ｐが入力され、次の演算を行１工って修正圧下
刃Ｐ１が求められる。
Ｐ１の他前記駆動側の基準圧下刃Ｐ６１および圧下刃の
増減量△Ｐが入力され、次の演算を行１工って修正圧下
刃Ｐ１が求められる。
すなわち、駆動側ロールギヤツブ右が操作側ロー／レキ
ャップ！ヨより太きくＪｚＪ嘗−Δ！〉ｏの場合、ｐ＋
−ｐｕｔ＋ムＰの演算を行なって修正圧下刃Ｐ、が求め
られる。△１＜００場合にはＰｔ ＝ｐ。１−ΔＰの演
算が行なわれる。
ャップ！ヨより太きくＪｚＪ嘗−Δ！〉ｏの場合、ｐ＋
−ｐｕｔ＋ムＰの演算を行なって修正圧下刃Ｐ、が求め
られる。△１＜００場合にはＰｔ ＝ｐ。１−ΔＰの演
算が行なわれる。
一力、操作側の演算器２０Ｂには前記操作側の圧トカ検
出値Ｐオの他前記操作側の基準圧下刃Ｐ。。
出値Ｐオの他前記操作側の基準圧下刃Ｐ。。
および圧下刃の増減蓋△Ｐが入力され、次の演算を行な
って修正圧下刃Ｐｖが求めらｎる。
って修正圧下刃Ｐｖが求めらｎる。
すなわち、駆動側ロールギャップもが操作側ロールギャ
ップｔオより太きく／ｑｊｍ−Δ！〉０の場合、Ｐ ＊
−Ｐ ｕ ｔ−ΔＰの演算を行なって修正圧下刃Ｐｍ
が求められる。Δ！〈０の場合はＰ ｍ ”” Ｐ ｏ
ｔ＋△Ｐの演算が行なわれる。
ップｔオより太きく／ｑｊｍ−Δ！〉０の場合、Ｐ ＊
−Ｐ ｕ ｔ−ΔＰの演算を行なって修正圧下刃Ｐｍ
が求められる。Δ！〈０の場合はＰ ｍ ”” Ｐ ｏ
ｔ＋△Ｐの演算が行なわれる。
各演算器２ＯＡ、２０Ｂの演算結果Ｐ３、Ｐｇによって
それぞれのサーボ弁２１Ａ、２１Ｂが作動され、駆動側
および操作側の各油圧シリンダ５Ａ、５Ｂの圧下刃はギ
ャップ差Δ！に応じた値に制御される。
それぞれのサーボ弁２１Ａ、２１Ｂが作動され、駆動側
および操作側の各油圧シリンダ５Ａ、５Ｂの圧下刃はギ
ャップ差Δ！に応じた値に制御される。
以−ヒ説明した実施例によれば、基準圧下刃Ｐ。を予め
適正値に設定するだけで、凝固形態を巾方同に均一かつ
適正に維持しながら広巾の薄帯でもこれを安定した状態
で連続的に製造することができる。
適正値に設定するだけで、凝固形態を巾方同に均一かつ
適正に維持しながら広巾の薄帯でもこれを安定した状態
で連続的に製造することができる。
次に本発明を実際に適用した具体例について説明する。
具体例：
ロール径４００ ｗｍ％ ロール周速１２ Ｆｌｌ／秒
、薄帯材質６．５％５ｔ−Ｆ・、薄帯中１５０１％ｍの
製造条件と単位中基準圧下刃Ａ＝１３〜／Ｍ１ＴＩ ％
ギヤラフ−圧下力変換係数Ｂ−２０Ｋｇ／ ｆｉＴ’
ｌＬ （１５０ｍｍ中）の制御条件とを採用し、従来の
一定圧下刃の場合と本発明全適用する場合とｔごついて
比較試験を行なつ九〇第５図は従来の一定圧下刃の場合
の結果を示すグラフであり、第６図を丁本発明會適用す
る場合の結果を示すグラフである。これらのグラフでは
、横軸（工鋳込開始からの時間を秒で示し、縦軸は圧十
力（トン）およびロールギャップ（ロールクリアランス
）（μＦＸ）を示し、曲＃ｐ＋は駆動側の圧トノハ曲線
Ｐ、は操作側の圧下刃、曲線右は駆動側のτコールギャ
ップ、曲線＾は操作側のロールギャップをそれぞれ示す
。
、薄帯材質６．５％５ｔ−Ｆ・、薄帯中１５０１％ｍの
製造条件と単位中基準圧下刃Ａ＝１３〜／Ｍ１ＴＩ ％
ギヤラフ−圧下力変換係数Ｂ−２０Ｋｇ／ ｆｉＴ’
ｌＬ （１５０ｍｍ中）の制御条件とを採用し、従来の
一定圧下刃の場合と本発明全適用する場合とｔごついて
比較試験を行なつ九〇第５図は従来の一定圧下刃の場合
の結果を示すグラフであり、第６図を丁本発明會適用す
る場合の結果を示すグラフである。これらのグラフでは
、横軸（工鋳込開始からの時間を秒で示し、縦軸は圧十
力（トン）およびロールギャップ（ロールクリアランス
）（μＦＸ）を示し、曲＃ｐ＋は駆動側の圧トノハ曲線
Ｐ、は操作側の圧下刃、曲線右は駆動側のτコールギャ
ップ、曲線＾は操作側のロールギャップをそれぞれ示す
。
従来の一定圧下刃の場合は、第５図から明らかなごとく
、鋳込開始後早期に駆動側と操作側とのロールギャップ
差が生じ、その後もこのギャップ差が助長され、所定巾
１５０ｍｍの薄帯が得られたのは初期の限られた期間の
みであった。
、鋳込開始後早期に駆動側と操作側とのロールギャップ
差が生じ、その後もこのギャップ差が助長され、所定巾
１５０ｍｍの薄帯が得られたのは初期の限られた期間の
みであった。
本発明を適用した場合は、第６図から明らかなごとく、
鋳込開始後同様にロールギャップ差が生１どるが、これ
に応じて駆動側および操作側の圧下配分か変化してギャ
ップ差をなくす方向に制御さＪしる。このため、巾方同
に均一でかつ適正な凝固Ｊし聾を維持することができ、
所定巾の薄帯を連続的に製造することができた。
鋳込開始後同様にロールギャップ差が生１どるが、これ
に応じて駆動側および操作側の圧下配分か変化してギャ
ップ差をなくす方向に制御さＪしる。このため、巾方同
に均一でかつ適正な凝固Ｊし聾を維持することができ、
所定巾の薄帯を連続的に製造することができた。
以上の説明から明らかなごとく、本発明によれば、巾方
向に均一でかつ適正１工凝固形態を維持することにより
所定巾の薄帯を：１統的に製造し２５る双ロール式急冷
薄帯製造方法および装置が得られる。
向に均一でかつ適正１工凝固形態を維持することにより
所定巾の薄帯を：１統的に製造し２５る双ロール式急冷
薄帯製造方法および装置が得られる。
第１図（Ａ） 、（Ｂ） 、（Ｃ）はロールキス部にお
ける凝固形態の種類を示す横断面図、第２図を了油圧圧
下方式を採用した双ロール式急冷薄＠製造装噴の側面図
、第３図は駆動側および操作側のロールギャップに差が
生じる状態を例示する説町図、第４図は本発明の双ロー
ル式急冷薄帯製造方法を実施するための装置の制御系統
を例。示する貌明図、第５図は一足圧下刃の場合の駆動
側および操作側のロールギャップ変化を例示するグラフ
、＠６１ｚ＋は本発明を適用した場合の駆動側および操
作軸のロールギャップ変化を例示するグラフである。 １・・・固定冷却ロール、２・・・自由冷却ロール、３
・・・溶湯、４．１３・・・薄帯、５Ａ、５Ｂ・・・液
圧シリンダ、８Ａ、８Ｂ・・・チョック、９・・・ロー
ルキス部、１１・・・ノズル、１２・・・溶湯ｉ、１４
Ａ、１４Ｂ・・・ロールギャップセンサー、１７・・・
基準圧下刃設定器、１８Ａ、１８Ｂ・・・油圧力センサ
ー、右・・・駆動側ロールギャップ量、右・・・操作側
ロールギャップ差、Δｊ・・・ロールギャップ差、Ｐ、
・・・駆動側圧−トツバＰ、・・・操作側圧下刃、Ｐｏ
・・・基準圧下刃。 代理人 鵜 沼 辰 之 （けか２名） 第１図 ′（ 第２図 ０６ 第３図 第４図 新込開ｆｔ棧Φ吋間（抄）
ける凝固形態の種類を示す横断面図、第２図を了油圧圧
下方式を採用した双ロール式急冷薄＠製造装噴の側面図
、第３図は駆動側および操作側のロールギャップに差が
生じる状態を例示する説町図、第４図は本発明の双ロー
ル式急冷薄帯製造方法を実施するための装置の制御系統
を例。示する貌明図、第５図は一足圧下刃の場合の駆動
側および操作側のロールギャップ変化を例示するグラフ
、＠６１ｚ＋は本発明を適用した場合の駆動側および操
作軸のロールギャップ変化を例示するグラフである。 １・・・固定冷却ロール、２・・・自由冷却ロール、３
・・・溶湯、４．１３・・・薄帯、５Ａ、５Ｂ・・・液
圧シリンダ、８Ａ、８Ｂ・・・チョック、９・・・ロー
ルキス部、１１・・・ノズル、１２・・・溶湯ｉ、１４
Ａ、１４Ｂ・・・ロールギャップセンサー、１７・・・
基準圧下刃設定器、１８Ａ、１８Ｂ・・・油圧力センサ
ー、右・・・駆動側ロールギャップ量、右・・・操作側
ロールギャップ差、Δｊ・・・ロールギャップ差、Ｐ、
・・・駆動側圧−トツバＰ、・・・操作側圧下刃、Ｐｏ
・・・基準圧下刃。 代理人 鵜 沼 辰 之 （けか２名） 第１図 ′（ 第２図 ０６ 第３図 第４図 新込開ｆｔ棧Φ吋間（抄）
Claims (3)
- （１）固定冷却ロールととれに圧下される接離可能な自
由冷却ロールとでロールキス部を形成し、上方のノズル
から前記ロールキス部に注湯ｊＡる溶段金属を該ロール
キス部で急冷凝固させて金属薄帯全得る双ロール式急冷
薄帯製造方法において、前記自由冷却ロールに対する圧
下刃は厖動側および操作側のそｎぞれに設けた液圧シリ
ンダ（（よりフロえら几、こ扛ら実効側圧下刃および操
作側圧下刃は予め設定さｎる基準圧下方を中心にロール
の、〕勤側および操作側のロールギヤラフの差に比例し
た圧下力全増減させて制御さｎることを特徴とする双ロ
ール式急冷薄帯製造方法。 - （２） 前記自由冷却ロールの圧下刃か下記の算式（
・こ基いて１岬さすること全特徴とする特許請求の範囲
第（１）項記滅の双ロール式急冷薄帯製造方法Ｐ：＝Ｐ
ｏ＋＋ΔＰ−＝−・−−ｎ） Ｐｌ ＝ Ｐａｔ−ムＰ ・・・・・・・・・・（２
）Ｐａ ”” Ｐａ ｌ＋ Ｐ ａｔ −Ａ−ｗ ＋
Ｆ ＋ ＋ Ｆｔ −−−（３）△Ｐ＝ＢΦ△ｊ
・・・・・・・・・・・・・・・（４）ΔＡ＝Ａ
Ｉ Ａ？ ・・・・・・・・・・・・ （５
）ここで、 Ｐ、：座動側圧下刃 Ｐ７：操作側圧下刃 Ｐａ１：：セ動側の基準圧下刃 Ｐｌ：操作側の基準圧下刃 ！、：駆苅側口〜ルギャツフ− ｊ、：操作側ロールギヤラフ △！：駆動側および操作側のロールギ？ヤングの差 Ｂ°ギャップ量−圧下刀変戻係数 Ａ：凝固完了点を７Ｎ正位置にするのに盛装な単位巾轟
ｌフの圧下刃でｉ’−＝ Ａ （Ｒ，Ｅ、シ、σ）で示
せる。ここで、Ｒ：・エロール半（ｉ、 Ｅｉまロール
材質のギング率、νシエロ一）１バオ質りポアソン比、
σは４下の没形抵仇である− Ｗ：薄帯の巾 Ｆ、：Ｘ勤側のロールチョック摺動抵抗Ｆ２．操作側、
・うロールチョック摺動抵抗△Ｐ“圧下刃の増減量。 - （３） 固定冷却ロールと、駆動側および操作側の液
圧シリンターにより前記固定冷却ロールに圧下さｆｌ。 る妥離可能な自由冷却ロールと全備え、上方のノズルで
＼らロールキス部に注湯される溶融金属を該ロールキス
部で急冷凝固させて金属薄帯を得る双ロール式急冷薄帯
製造装置において、前記駆動側および操作側の各液圧シ
リンダの基準圧下刃Ｐ。１およびＰ。ｔｋ段設定る基準
圧下刃設定器と１．駆動側２よび操作側のロールギャッ
プ！１およびＡｔ ｋ検出するロールギャップセンサー
と、前記各液圧シリンダの１夜王力Ｐ１２よびＰ２を契
出するｆ夜玉力センサーと、前記各ロールギャップＡ１
、ＩｋｔＯ差Δ！を算出するコンパレータと、このロー
ルギャップの差ム！に基いて加減すべき圧下刃の増減量
ΔＰを演算する変換器と、前記基準圧下刃Ｐ。２、Ｐｏ
ｔ ’ｈ？ 、Ｊ：ひ前記圧下刃の増減ｔ△Ｐに基いて
前記各液圧シリンダの液圧力Ｐ、、Ｐ２の１疹正煩金求
める演算器と１ ＜＋心え、前記修正値により各液圧シ
リンダを作動することにより５．駆）側訃よび操作側の
圧下刃を、予め設定した基準圧下刃を中心に前記ロール
ギャップの差に比例した分だけ増減テセて制御すること
を特徴とする双ロール式急冷薄帯製造装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087690A JPS6017625B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
| DE8383302917T DE3377474D1 (en) | 1982-05-24 | 1983-05-20 | Process and apparatus for the production of rapidly solidified metallic tapes by double-roll system |
| EP83302917A EP0095352B1 (en) | 1982-05-24 | 1983-05-20 | Process and apparatus for the production of rapidly solidified metallic tapes by double-roll system |
| US06/496,849 US4546814A (en) | 1982-05-24 | 1983-05-23 | Process and apparatus for the production of rapidly solidified metallic tapes by double-roll system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087690A JPS6017625B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58205655A true JPS58205655A (ja) | 1983-11-30 |
| JPS6017625B2 JPS6017625B2 (ja) | 1985-05-04 |
Family
ID=13921915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP57087690A Expired JPS6017625B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
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- 1983-05-20 DE DE8383302917T patent/DE3377474D1/de not_active Expired
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