JPS6017625B2 - 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 - Google Patents
双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置Info
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- JPS6017625B2 JPS6017625B2 JP57087690A JP8769082A JPS6017625B2 JP S6017625 B2 JPS6017625 B2 JP S6017625B2 JP 57087690 A JP57087690 A JP 57087690A JP 8769082 A JP8769082 A JP 8769082A JP S6017625 B2 JPS6017625 B2 JP S6017625B2
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- Japan
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- roll
- rolling force
- force
- gap
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は双ロール式急冷薄帯製造方法および装置に関し
、特に、中方向に均一でかつ適正位直で凝固させること
ができ、比較的広中の金属簿帯製造に適した双ロール式
急冷薄帯製造方法および装置に関する。
、特に、中方向に均一でかつ適正位直で凝固させること
ができ、比較的広中の金属簿帯製造に適した双ロール式
急冷薄帯製造方法および装置に関する。
溶鋼を冷却ロール表面に洋錫しこれを急冷させて非晶質
あるいは結晶質の薄帯を得る方法として双ロールョヒ急
冷薄帯製造方法がある。
あるいは結晶質の薄帯を得る方法として双ロールョヒ急
冷薄帯製造方法がある。
この方法を実施するための装置は、固定冷却ロールとこ
れに氏下される接離可能な自由冷却ロールとを備え、上
方からノズルを接近させてロールキス部に溶融金属を注
湯し該ロールキス部で急冷凝固させるよう礎成されてい
る。このような急冷簿帯方法にあっては、ロールキス部
での凝固形態に第１図Ａ〜Ｃに示すような３つの態様が
ある。
れに氏下される接離可能な自由冷却ロールとを備え、上
方からノズルを接近させてロールキス部に溶融金属を注
湯し該ロールキス部で急冷凝固させるよう礎成されてい
る。このような急冷簿帯方法にあっては、ロールキス部
での凝固形態に第１図Ａ〜Ｃに示すような３つの態様が
ある。
これらの図においては、矢印方向に回転する冷却ロール
１，２のキス部に上方から連続的に溶融金属が注緩され
、落陽３はキス部を通過する間に急冷されて溝帯４とし
て下方から取出される。しかして、第１図Ａでは、凝固
完了点がロールキス部より上方にあり、薄帯４‘まロー
ルキス部で熱間変形を受けることになる。
１，２のキス部に上方から連続的に溶融金属が注緩され
、落陽３はキス部を通過する間に急冷されて溝帯４とし
て下方から取出される。しかして、第１図Ａでは、凝固
完了点がロールキス部より上方にあり、薄帯４‘まロー
ルキス部で熱間変形を受けることになる。
このため、高い圧下力が必要であり各ロールの損傷がは
げしい。以下、これを圧延型を呼ぶ。第１図Ｂでは、凝
固完了点がロールキス部に一致しており、薄帯は熱間変
形をほとんど受けない。このため、鰹圧下力のもとで製
造でき、ロールの損傷も少ない。以下、これをキス点綴
固完了型と呼ぶｏ第１図Ｃでは、凝固完了点がロールキ
ス部より下方にある。
げしい。以下、これを圧延型を呼ぶ。第１図Ｂでは、凝
固完了点がロールキス部に一致しており、薄帯は熱間変
形をほとんど受けない。このため、鰹圧下力のもとで製
造でき、ロールの損傷も少ない。以下、これをキス点綴
固完了型と呼ぶｏ第１図Ｃでは、凝固完了点がロールキ
ス部より下方にある。
このため、ロールの損傷は少ないが、薄帯４の内部に未
凝固溶湯があるのでブレイクアウトを生じ薄帯にならな
い。以下、これを未凝固型と呼ぶ。以上の３つ凝固形態
の内、第１図Ｂに示すキス点凝固完了型が最も適正であ
り、薄帯の中方向全域にわたってこの凝固形態を維持す
ることが重要である。
凝固溶湯があるのでブレイクアウトを生じ薄帯にならな
い。以下、これを未凝固型と呼ぶ。以上の３つ凝固形態
の内、第１図Ｂに示すキス点凝固完了型が最も適正であ
り、薄帯の中方向全域にわたってこの凝固形態を維持す
ることが重要である。
しかして、従来、自由冷却ロールの圧下方法とてはスク
リユウあるいはバネが使用されていたので、ロールのギ
ャップは穣込前にプリセットされており、前記キス点凝
固完了型（第１図Ｂの状態を安定的に維持することがき
わめて困難であった。
リユウあるいはバネが使用されていたので、ロールのギ
ャップは穣込前にプリセットされており、前記キス点凝
固完了型（第１図Ｂの状態を安定的に維持することがき
わめて困難であった。
これに対し、第２図に示すような液圧シリンダ（例えば
油圧シリンダ）５を使用して自由冷却ロール２の駆動側
および操作側で圧下力を加えこれら圧下力を制御するこ
とにより第１図Ｂのように安定してロールキス部に凝固
完了点を近づけ得ることが理論的および実験的に確認さ
れた。
油圧シリンダ）５を使用して自由冷却ロール２の駆動側
および操作側で圧下力を加えこれら圧下力を制御するこ
とにより第１図Ｂのように安定してロールキス部に凝固
完了点を近づけ得ることが理論的および実験的に確認さ
れた。
第２図は、このような油圧圧下方式を採用した薄帯製造
装鷹を例示する側面図であり、横型ハウジング６内には
チョツク７を介して設置された固定冷却ロール１と摺敷
チョック８を介して設置された自由冷却ロール２とが配
設され、摺動チョック（第４図に示すごとく駆動側およ
び操作側にそれぞれ設けられている）８の背面を油圧シ
リンダ（各沼勤チョックに対応して両側に設けられてい
る）５で押圧して圧下力を作用させるよう機成されてい
る。
装鷹を例示する側面図であり、横型ハウジング６内には
チョツク７を介して設置された固定冷却ロール１と摺敷
チョック８を介して設置された自由冷却ロール２とが配
設され、摺動チョック（第４図に示すごとく駆動側およ
び操作側にそれぞれ設けられている）８の背面を油圧シ
リンダ（各沼勤チョックに対応して両側に設けられてい
る）５で押圧して圧下力を作用させるよう機成されてい
る。
矢印×，Ｙ方向に回転する各ロールのキス部９に対して
、上方に配置された溶解炉１０およびノズル１ １から
溶濠流１２が連続的に供離合され、ロールキス部９で急
冷凝固されて薄帯１３として下方から救出される。しか
し、第２図に示したような油圧圧下方式の双ロールによ
っても、これだけでは、特に広中薄帯を製造する場合に
第３図に示すように冷却ロール１，２の駆動側と操作側
とでロールギャップの差が発生し「薄帯４の中方向に第
１図Ａ〜Ｃに示すような３つの凝固形態が起り、中方向
に均一な圧下状態を作り得ない。この原因としては、ヒ
ートクラウンの発生による圧下中心点の移動によってモ
ーメントのアンバランスが発生すること、駆動側と操作
側とでチョックの摺動抵抗に差があること、並びに中方
向の注湯量分布が不均一であることなどが考えられる。
、上方に配置された溶解炉１０およびノズル１ １から
溶濠流１２が連続的に供離合され、ロールキス部９で急
冷凝固されて薄帯１３として下方から救出される。しか
し、第２図に示したような油圧圧下方式の双ロールによ
っても、これだけでは、特に広中薄帯を製造する場合に
第３図に示すように冷却ロール１，２の駆動側と操作側
とでロールギャップの差が発生し「薄帯４の中方向に第
１図Ａ〜Ｃに示すような３つの凝固形態が起り、中方向
に均一な圧下状態を作り得ない。この原因としては、ヒ
ートクラウンの発生による圧下中心点の移動によってモ
ーメントのアンバランスが発生すること、駆動側と操作
側とでチョックの摺動抵抗に差があること、並びに中方
向の注湯量分布が不均一であることなどが考えられる。
第３図に示すような凝固状態では中方向各断面における
凝固形態が異なり、第３図中の線Ａ−Ａの断面では第１
図Ａのような圧延型となり、線Ｂ−Ｂの断面では第１図
Ｂのようなキス部凝固完了型となり、線Ｃ−Ｃの断面で
は第１図Ｃのような未凝固型になる。
凝固形態が異なり、第３図中の線Ａ−Ａの断面では第１
図Ａのような圧延型となり、線Ｂ−Ｂの断面では第１図
Ｂのようなキス部凝固完了型となり、線Ｃ−Ｃの断面で
は第１図Ｃのような未凝固型になる。
このような状態で得られる薄帯では、ロールキス部直下
で未凝固部がブレイクアウトして飛散し、完全凝固部だ
けが残されて狭中の薄帯になってしまう。本発明は以上
説明したような発明質の知見並びに従釆技術の欠点‘こ
鑑みなされたもので、凝固形態を中方向に均一にかつ適
正に維持することができ、広中の薄帯でも連続的に鋳造
できる双ロール式急冷薄帯製造方法および菱膚を提供す
ることを目的とする。
で未凝固部がブレイクアウトして飛散し、完全凝固部だ
けが残されて狭中の薄帯になってしまう。本発明は以上
説明したような発明質の知見並びに従釆技術の欠点‘こ
鑑みなされたもので、凝固形態を中方向に均一にかつ適
正に維持することができ、広中の薄帯でも連続的に鋳造
できる双ロール式急冷薄帯製造方法および菱膚を提供す
ることを目的とする。
本発明の特徴は、駆動側および操作側のロールギャップ
の差に比例した圧下力を付加または削減することにより
圧下力を基準圧下力を中心にして制御することである。
の差に比例した圧下力を付加または削減することにより
圧下力を基準圧下力を中心にして制御することである。
すなわち、本発明によれば、固定冷却ロールとこれに圧
下される綾離可能な自由冷却ロールとでロールキス部を
形成し、上方のノズルからロールキス部に洋湯される溶
融金属を該ロールキス部で急冷凝固させて金属薄帯を得
る双ロール式急冷薄帯製造方法において、前記自由冷却
ロールに対する圧下力は駆動側および操作側のそれぞれ
に設けた液圧シリンダにより加えられ、これら駆動側圧
下力および操作側圧下力は予め設定される基準圧下力を
中心にロールの駆動側および操作側のロールギャップの
差に比例した圧下力を増減させて制御されることを特徴
とする双ロール式急冷薄帯製造方法が提供される。以下
第４図を参照して本発明の実施例を説明する。
下される綾離可能な自由冷却ロールとでロールキス部を
形成し、上方のノズルからロールキス部に洋湯される溶
融金属を該ロールキス部で急冷凝固させて金属薄帯を得
る双ロール式急冷薄帯製造方法において、前記自由冷却
ロールに対する圧下力は駆動側および操作側のそれぞれ
に設けた液圧シリンダにより加えられ、これら駆動側圧
下力および操作側圧下力は予め設定される基準圧下力を
中心にロールの駆動側および操作側のロールギャップの
差に比例した圧下力を増減させて制御されることを特徴
とする双ロール式急冷薄帯製造方法が提供される。以下
第４図を参照して本発明の実施例を説明する。
第４図において、駆動側チョック７Ａおよび操作側チョ
ツク７Ｂで支持された固定冷却ロ−ル１に対し自由冷却
ロール２が圧下され、両ロールのキス部９で溶湯を急冷
凝固させて薄帯１３が製造される。
ツク７Ｂで支持された固定冷却ロ−ル１に対し自由冷却
ロール２が圧下され、両ロールのキス部９で溶湯を急冷
凝固させて薄帯１３が製造される。
自由冷却ロール２は摺動可能な駆動側チョック８Ａおよ
び操作側チョック８８によって姿磯可能に支持され、各
チョックを押圧する油圧シリンダ５Ａおよび５Ｂによっ
て固定ロール１に圧下される。自由冷却ロール２には該
ロールの駆動側ロールギャップ〆，を検知するロールギ
ャップセンサー１４Ａおよび操作側ロールギャップＺ２
を検知するロールギャップセンサー１４８が設けられる
。
び操作側チョック８８によって姿磯可能に支持され、各
チョックを押圧する油圧シリンダ５Ａおよび５Ｂによっ
て固定ロール１に圧下される。自由冷却ロール２には該
ロールの駆動側ロールギャップ〆，を検知するロールギ
ャップセンサー１４Ａおよび操作側ロールギャップＺ２
を検知するロールギャップセンサー１４８が設けられる
。
これらのセンサーからの検知信号はコンパレータ１５に
導入され、該コンパレータで〆・一そ２ ＝△その演算
をして駆動側および操作例のロールギャップの差△〆が
求められる。コンパレータ１５からの出力は変換器１６
に入力され、該変換器においてギャップ量‐圧下力変換
係数Ｂを案じる演算を行なって圧下力の増減量△Ｐ＝Ｂ
・△〆が求められる。
導入され、該コンパレータで〆・一そ２ ＝△その演算
をして駆動側および操作例のロールギャップの差△〆が
求められる。コンパレータ１５からの出力は変換器１６
に入力され、該変換器においてギャップ量‐圧下力変換
係数Ｂを案じる演算を行なって圧下力の増減量△Ｐ＝Ｂ
・△〆が求められる。
符号１７は基準圧下力設定器を示し、この設定器からは
駆動側の基準圧下力Ｐのおよび操作側の基準圧下力Ｐ笹
が出力される。
駆動側の基準圧下力Ｐのおよび操作側の基準圧下力Ｐ笹
が出力される。
このＰｏ・およびＰｏ２は予め設定されるものであり、
全域において第１図８に示すキス点凝固完了型の凝固形
態またはこれに近い適正凝固形態を維持するに必要な基
準圧下力Ｐｏ、並びに駆動側および操作側の。−ルチョ
ック摺敷抵抗Ｆ，およびＦ２を基に下記の式によって算
出される。Ｆ。
全域において第１図８に示すキス点凝固完了型の凝固形
態またはこれに近い適正凝固形態を維持するに必要な基
準圧下力Ｐｏ、並びに駆動側および操作側の。−ルチョ
ック摺敷抵抗Ｆ，およびＦ２を基に下記の式によって算
出される。Ｆ。
ニＰＯＩ十Ｐ舷ニＡ・ＶＶ＋ＦＩ＋Ｆ２ ……
ｔｌ｝ここで、Ｗは薄帯の中であり、Ａは凝固完了点を
適正位魔にするのに必要な単位中当りの圧下力である。
なお、この単位中当り圧下力ＡはＡ＝Ａ（Ｒ，Ｅ，し，
。
ｔｌ｝ここで、Ｗは薄帯の中であり、Ａは凝固完了点を
適正位魔にするのに必要な単位中当りの圧下力である。
なお、この単位中当り圧下力ＡはＡ＝Ａ（Ｒ，Ｅ，し，
。
）で示すことができ、ロール半径、ロール材質のヤング
率Ｅ、ロール材質のボアッソン比し、および薄帯の変形
抵抗〇の函数である。一方、油圧力センサー１８Ａおよ
び１８Ｂにより駆動側および操作側の油圧シリンダ５Ａ
および５８の作動圧力すなわち圧下力Ｐ，およびＰ２が
測定される。これら圧下力検出値Ｐｉ，Ｐ２は、増中器
１９Ａ，１９Ｂで増中された後それぞれの演算器２０Ａ
，２０８に入力される。駆動側の演算器２０Ａには、前
記駆動側の圧下力検出値び，の池前記駆動側の基準圧下
力Ｐｏ，および氏下力の増減量△Ｐが入力され、次の演
算を行なって修正圧下力Ｐ，が求められる。
率Ｅ、ロール材質のボアッソン比し、および薄帯の変形
抵抗〇の函数である。一方、油圧力センサー１８Ａおよ
び１８Ｂにより駆動側および操作側の油圧シリンダ５Ａ
および５８の作動圧力すなわち圧下力Ｐ，およびＰ２が
測定される。これら圧下力検出値Ｐｉ，Ｐ２は、増中器
１９Ａ，１９Ｂで増中された後それぞれの演算器２０Ａ
，２０８に入力される。駆動側の演算器２０Ａには、前
記駆動側の圧下力検出値び，の池前記駆動側の基準圧下
力Ｐｏ，および氏下力の増減量△Ｐが入力され、次の演
算を行なって修正圧下力Ｐ，が求められる。
すなわち、駆動側ロールギャップ〆．が操作側ロールギ
ャップ〆２より大きく夕，一そ２＝△そ〉０の場合、Ｐ
，＝Ｐｏ，十△Ｐの演算を行なって惨正圧下力Ｐ，が求
められる。
ャップ〆２より大きく夕，一そ２＝△そ〉０の場合、Ｐ
，＝Ｐｏ，十△Ｐの演算を行なって惨正圧下力Ｐ，が求
められる。
△そく０の場合にはＰ，＝Ｐｏ，一△Ｐの演算が行なわ
れる。一方、操作側の演算器２０８には前記操作側の庄
下力検出値Ｐ２の池前記操作側の基準圧下力Ｐｏ２およ
び技下力の増減童△Ｐが入力され、次の演算を行なって
疹正圧下力Ｐ２が求められる。
れる。一方、操作側の演算器２０８には前記操作側の庄
下力検出値Ｐ２の池前記操作側の基準圧下力Ｐｏ２およ
び技下力の増減童△Ｐが入力され、次の演算を行なって
疹正圧下力Ｐ２が求められる。
すなわち、駆動側ロールギヤツプそ，が操作側ロールギ
ャップ夕２より大きく夕，ーク２＝△Ｚ＞０の場合、Ｐ
２＝Ｐｏ２一△Ｐの演算を行なって修正圧下力Ｐ２が求
められる。
ャップ夕２より大きく夕，ーク２＝△Ｚ＞０の場合、Ｐ
２＝Ｐｏ２一△Ｐの演算を行なって修正圧下力Ｐ２が求
められる。
△そく０の場合はＰ２＝Ｐ。２十△Ｐの演算が行なわれ
る。
る。
各演算器２０Ａ，２０Ｂの演算結果Ｐ，．Ｐ２によって
それぞれのサーボ弁２１Ａ．２１Ｂが作動され、駆動側
および操作側の各油圧シリンダ５Ａ，５８の氏下力はギ
ャップ差△のこ応じた値に制御される。
それぞれのサーボ弁２１Ａ．２１Ｂが作動され、駆動側
および操作側の各油圧シリンダ５Ａ，５８の氏下力はギ
ャップ差△のこ応じた値に制御される。
以上説明した実施例によれば、基準圧下力Ｐｏを予め適
正値に設定するだけで、凝固形態を中方向に均一かつ適
正に維持しながら広中の薄帯でもこれを安定した状態で
連続的に製造することができる。
正値に設定するだけで、凝固形態を中方向に均一かつ適
正に維持しながら広中の薄帯でもこれを安定した状態で
連続的に製造することができる。
次に本発明を実際に適用した具体例について説明する。
具体例：ロール径４０仇舷、ロール周速１２机／秒、薄
帯材質６．５％Ｓｉ−Ｆｅ、薄帯中１５仇収の製造条件
と単位中基準圧下力Ａ＝１３ｋｇ／肋、ギャップ‐圧下
力変換係数Ｂ＝２０【９／一触（１５０脚中）の制御条
件とを採用し、従釆の一定圧下力の場合と本発明を適用
する場合とについて比較試験を行なった。
帯材質６．５％Ｓｉ−Ｆｅ、薄帯中１５仇収の製造条件
と単位中基準圧下力Ａ＝１３ｋｇ／肋、ギャップ‐圧下
力変換係数Ｂ＝２０【９／一触（１５０脚中）の制御条
件とを採用し、従釆の一定圧下力の場合と本発明を適用
する場合とについて比較試験を行なった。
第５図は従来の一定圧下力の場合の結果を示すグラフで
あり、第６図は本発明を適用する場合の結果を示すグラ
フである。
あり、第６図は本発明を適用する場合の結果を示すグラ
フである。
これらのグラフでは、機軸は銭込開始からの時間を秒で
示し、縦軸は圧下力（トン）およびロールギャップ（ロ
ールクリアランス）（ｒｗ）を示し、曲線Ｐ，は騒動側
の圧下力、曲線Ｐ２は操作側の圧下力、曲線そ，は駆動
側のロールギャップ、曲線〆２ は操作側のロールギャ
ップをそれぞれ示す。従釆の一定圧下力の場合は、第５
図から明らかなごとく、鍵込開始後早期に駆動側と操作
側とのロールギャップ差が生じ、その後もこのギャップ
差が助長され、所定中１５０豚の薄帯が得られたのは初
期の限られた期間のみであった。
示し、縦軸は圧下力（トン）およびロールギャップ（ロ
ールクリアランス）（ｒｗ）を示し、曲線Ｐ，は騒動側
の圧下力、曲線Ｐ２は操作側の圧下力、曲線そ，は駆動
側のロールギャップ、曲線〆２ は操作側のロールギャ
ップをそれぞれ示す。従釆の一定圧下力の場合は、第５
図から明らかなごとく、鍵込開始後早期に駆動側と操作
側とのロールギャップ差が生じ、その後もこのギャップ
差が助長され、所定中１５０豚の薄帯が得られたのは初
期の限られた期間のみであった。
本発明を適用した場合は、第６図から明らかなごとく、
鏡込開始後同様にロールギャップ差が生じるが、これに
応じて駆動側および操作側の圧下配分が変化してギャッ
プ差をなくす方向に制御される。
鏡込開始後同様にロールギャップ差が生じるが、これに
応じて駆動側および操作側の圧下配分が変化してギャッ
プ差をなくす方向に制御される。
このため、中方向に均一でかつ適正な凝固形態を維持す
ることができ、所定中の薄帯を連続的に製造することが
できた。以上の説明から明らかなごと〈、本発明によれ
ば、中方向に均一でかつ適正な凝固形態を維持すること
により所定中の薄帯を連続的に製造しうる双ロール式急
冷薄帯製造方法および装置が得られる。
ることができ、所定中の薄帯を連続的に製造することが
できた。以上の説明から明らかなごと〈、本発明によれ
ば、中方向に均一でかつ適正な凝固形態を維持すること
により所定中の薄帯を連続的に製造しうる双ロール式急
冷薄帯製造方法および装置が得られる。
第１図Ａ，Ｂ，Ｃはロールキス部における凝固形態の種
類を示す横断面図、第２図は油圧圧下方式を採用した双
ロール式急冷薄帯製造装置の側面図、第３図は駆動側お
よび操作側のロールギャップに差が生じる状態を例示す
る説明図、第４図は本発明の双ロール式急冷薄帯製造方
法を実施するための装置の制御系統を例示する説明図、
第５図は一定圧下力の場合の駆動側および操作側のロー
ルギャップ変化を例示するグラフ、第６図は本発明を適
用した場合の駆動側および操作側のロールギャップ変化
を例示するグラフである。 １・・・固定冷却ロール、２・・・自由冷却ロール、３
・・・溶湯、４，１３・・・薄帯、５Ａ，５Ｂ…液圧シ
リンダ、８Ａ，８８…チヨツク、９…ロールキス部、１
１・・・ノズル、１２・・・溶湯流、１４Ａ，１４Ｂ・
・・ロールギャップセンサー、１７・・・基準圧下力設
定器１８Ａ，１８８・・・油圧力センサー、〆．・・・
駆動側ロールギャップ量、そ２・・・操作側ロールギャ
ップ量、△夕・・・ロールギャップ差、Ｐ，…駆動側圧
下力、Ｐ２・・・操作側圧下力、Ｐｏ・・・基準圧下力
。 第１図第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
類を示す横断面図、第２図は油圧圧下方式を採用した双
ロール式急冷薄帯製造装置の側面図、第３図は駆動側お
よび操作側のロールギャップに差が生じる状態を例示す
る説明図、第４図は本発明の双ロール式急冷薄帯製造方
法を実施するための装置の制御系統を例示する説明図、
第５図は一定圧下力の場合の駆動側および操作側のロー
ルギャップ変化を例示するグラフ、第６図は本発明を適
用した場合の駆動側および操作側のロールギャップ変化
を例示するグラフである。 １・・・固定冷却ロール、２・・・自由冷却ロール、３
・・・溶湯、４，１３・・・薄帯、５Ａ，５Ｂ…液圧シ
リンダ、８Ａ，８８…チヨツク、９…ロールキス部、１
１・・・ノズル、１２・・・溶湯流、１４Ａ，１４Ｂ・
・・ロールギャップセンサー、１７・・・基準圧下力設
定器１８Ａ，１８８・・・油圧力センサー、〆．・・・
駆動側ロールギャップ量、そ２・・・操作側ロールギャ
ップ量、△夕・・・ロールギャップ差、Ｐ，…駆動側圧
下力、Ｐ２・・・操作側圧下力、Ｐｏ・・・基準圧下力
。 第１図第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 固定冷却ロールとこれに圧下される接離可能な自由
冷却ロールとでロールキス部を形成し、上方のノズルか
ら前記ロールキス部に注湯される溶融金属を該ロールキ
ス部で急冷凝固させて金属薄帯を得る双ロール式急冷薄
帯製造方法において、前記自由冷却ロールに対する圧下
力は駆動側および操作側のそれぞれに設けた液圧シリン
ダにより加えられ、これら駆動側圧下力および操作側圧
下力は予め設定される基準圧下力を中心にロールの駆動
側および操作側のロールギヤツプの差に比例した圧下力
を増減させて制御されることを特徴とする双ロール式急
冷薄帯製造方法。 ２ 前記自由冷却ロールの圧下力が下記の算式に基いて
制御されることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の双ロール式急冷薄帯製造方法 Ｐ＿１＝Ｐ＿０＿１＋
ΔＰ ……（１） Ｐ＿２＝Ｐ＿０＿２−ΔＰ ……（
２） Ｐ＿０＝Ｐ＿０＿１＋Ｐ＿０＿２＝Ａ・Ｗ＋Ｆ＿
１＋Ｆ＿２ ……（３） ΔＰ＝Ｂ・Δｌ ……（４）
Δｌ＝ｌ＿１−ｌ＿２ ……（５） ここで、 Ｐ＿１：駆動側圧下力 Ｐ＿２：操作側圧下力 Ｐ＿０＿１：駆動側の基準圧下力 Ｐ＿０＿２：操作側の基準圧下力 ｌ＿１：駆動側ロールギヤツプ ｌ＿２：操作側ロールギヤツプ Δｌ：駆動側および操作側のロールギヤツプの差Ｂ：
ギヤツプ量−圧下力変換係数 Ａ：凝固完了点を適正位置にするのに必要な単位巾当り
の圧下力でＡ＝Ａ（Ｒ， Ｅ，ν，σ）で示せる。 ここで、Ｒはロール半径、Ｅはロール材質のヤング率、 νはロール材質のポアソン比、σは薄帯 の変形抵抗である。 Ｗ：薄帯の巾 Ｆ＿１：駆動側のロールチヨツク摺動抵抗 Ｆ＿２：
操作側のロールチヨツク摺動抵抗 ΔＰ：圧下力の増減
量。 ３ 固定冷却ロールと駆動側および操作側の液圧シリン
ダにより前記固定冷却ロールに圧下される接離可能な自
由冷却ロールとを備え、上方のノズルからロールキス部
に注湯される溶融金属を該ロールキス部で急冷凝固させ
て金属薄帯を得る双ロール式急冷薄帯製造装置において
、前記駆動側および操作側の各液圧シリンダの基準圧下
力Ｐ＿０＿１およびＰ＿０＿２を設定する基準圧下力設
定器と、駆動側および操作側のロールギヤツプｌ＿１お
よびｌ＿２を検出するロールギヤツプセンサーと、前記
各液圧シリンダの液圧力Ｐ＿１およびＰ＿２を検出する
液圧力センサーと、前記各ロールギヤツプｌ＿１，ｌ＿
２の差Δｌを算出するコンパレータと、このロールギヤ
ツプの差Δｌに基いて加減すばき圧下力の増減量ΔＰを
演算する変換器と、前記基準圧下力Ｐ＿０＿１，Ｐ＿０
＿２および前記圧下力の増減量ΔＰに基いて前記各液圧
シリンダの液圧力Ｐ＿１，Ｐ＿２の修正値を求める演算
器とを備え、前記修正値により各液圧シリンダを作動す
ることにより、駆動側および操作側の圧下力を、予め設
定した基準圧下力を中心に前記ロールギヤツプの差に比
例した分だけ増減させて制御することを特徴とする双ロ
ール式急冷薄帯製造装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087690A JPS6017625B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
| DE8383302917T DE3377474D1 (en) | 1982-05-24 | 1983-05-20 | Process and apparatus for the production of rapidly solidified metallic tapes by double-roll system |
| EP83302917A EP0095352B1 (en) | 1982-05-24 | 1983-05-20 | Process and apparatus for the production of rapidly solidified metallic tapes by double-roll system |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087690A JPS6017625B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58205655A JPS58205655A (ja) | 1983-11-30 |
| JPS6017625B2 true JPS6017625B2 (ja) | 1985-05-04 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57087690A Expired JPS6017625B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
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- 1983-05-23 US US06/496,849 patent/US4546814A/en not_active Expired - Lifetime
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