JPS6156722A - 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 - Google Patents
熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法Info
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- JPS6156722A JPS6156722A JP17739984A JP17739984A JPS6156722A JP S6156722 A JPS6156722 A JP S6156722A JP 17739984 A JP17739984 A JP 17739984A JP 17739984 A JP17739984 A JP 17739984A JP S6156722 A JPS6156722 A JP S6156722A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、熱間仕上圧延ｖ１を出た直後の熱延鋼板を冷
却する方法、待に、熱延ｕＡ板表面のスケール発生を低
減することを目的とする熱間仕上圧延機の出側での熱延
鋼板の冷却方法に関するものである。
却する方法、待に、熱延ｕＡ板表面のスケール発生を低
減することを目的とする熱間仕上圧延機の出側での熱延
鋼板の冷却方法に関するものである。
（従来の技術）
熱延鋼板表面のスケール付着口が極めて少ない薄スケー
ル熱延鋼板を製造する方法としては、持聞昭５８−１５
７５１７号公報に開示された技術が既知である。この公
報に記載の方法は、熱間仕上圧延機の出側でゾーン冷却
装置までの全域にわたって、その間を移動する熱延鋼板
の表裏全面をスリット状のラミナーノズルから↓ｃ１則
されたラミナー水流で覆い、大気を遮断するもので、こ
れにより鋼板表裏全面と空気との接触を１＋ ［１７ｉ
してスケールの発生を低減させることを目的としている
。
ル熱延鋼板を製造する方法としては、持聞昭５８−１５
７５１７号公報に開示された技術が既知である。この公
報に記載の方法は、熱間仕上圧延機の出側でゾーン冷却
装置までの全域にわたって、その間を移動する熱延鋼板
の表裏全面をスリット状のラミナーノズルから↓ｃ１則
されたラミナー水流で覆い、大気を遮断するもので、こ
れにより鋼板表裏全面と空気との接触を１＋ ［１７ｉ
してスケールの発生を低減させることを目的としている
。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、上述した従来技術は、熱延鋼板の温度を
下げるよりはむしろ１ｌｉＩ仮表裏面と空気との接触を
遮断してスケールの発生を低減させるものであるため、
熱間仕上圧延機の出側でゾーン冷却装置までの全域にね
たり熱延鋼板の表裏全面を水流で覆う必要があることに
問題があるばかりでなく、巻取時においても鋼板温度が
５００℃をこえているため、スケールが生成するという
問題／）（あった。
下げるよりはむしろ１ｌｉＩ仮表裏面と空気との接触を
遮断してスケールの発生を低減させるものであるため、
熱間仕上圧延機の出側でゾーン冷却装置までの全域にね
たり熱延鋼板の表裏全面を水流で覆う必要があることに
問題があるばかりでなく、巻取時においても鋼板温度が
５００℃をこえているため、スケールが生成するという
問題／）（あった。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上述した問題を角７決ツることを目的とし、本
発明によれば、熱延鋼板表面のスケールの性状が５００
℃近辺でウスタイトからマグネタイトに変ＩＳシ、マグ
ネタイトに変態した状態では、スケールが殆んど成長し
ないという事実のみ２識と、熱間仕上圧延機から出た熱
延鋼板を５００″Ｃ以下に冷却するまでの時間に比例し
てスケールが厚くなり、スケール厚みを１μ以下に抑え
るためには冷却速度を２００℃／ ｓｅｃ以上にするこ
とが必要であるという事実の認識に基づき、仕上圧延機
から出た直後に熱延鋼板を２００℃／ ｓｅｃ以上の冷
却速度で、５００ ’Ｃ以下まで急冷することを特徴と
する。
発明によれば、熱延鋼板表面のスケールの性状が５００
℃近辺でウスタイトからマグネタイトに変ＩＳシ、マグ
ネタイトに変態した状態では、スケールが殆んど成長し
ないという事実のみ２識と、熱間仕上圧延機から出た熱
延鋼板を５００″Ｃ以下に冷却するまでの時間に比例し
てスケールが厚くなり、スケール厚みを１μ以下に抑え
るためには冷却速度を２００℃／ ｓｅｃ以上にするこ
とが必要であるという事実の認識に基づき、仕上圧延機
から出た直後に熱延鋼板を２００℃／ ｓｅｃ以上の冷
却速度で、５００ ’Ｃ以下まで急冷することを特徴と
する。
（作 用）
本発明によれば、上述したように２００℃／ ＳｅＣ以
上の冷却速度で５００℃以下の温度に熱間仕上圧延機か
ら出た直後に直近急冷する−ことによって、急冷後にお
いては熱延鋼板と空気との接触を遮断しなくてもスケー
ルの生長を殆んどなくして、スケール発生ｍを１μ以下
に抑えることができる。
上の冷却速度で５００℃以下の温度に熱間仕上圧延機か
ら出た直後に直近急冷する−ことによって、急冷後にお
いては熱延鋼板と空気との接触を遮断しなくてもスケー
ルの生長を殆んどなくして、スケール発生ｍを１μ以下
に抑えることができる。
（実施例）
第１図は本発明による圧延機出側直近急冷の実施態様を
示す。図示のように、仕上最終圧延礪１から出てぎた熱
延鋼板２をバイト直近より高圧噴流式スプレィノズル３
により忠速に冷ムＩＩ １．ノズル出側に設置したＥＣ
Ｄ下温度計４により測定される直近急冷後の板温を５０
０ ’Ｃ以下にザる。５はゾーン冷却装置を示す。
示す。図示のように、仕上最終圧延礪１から出てぎた熱
延鋼板２をバイト直近より高圧噴流式スプレィノズル３
により忠速に冷ムＩＩ １．ノズル出側に設置したＥＣ
Ｄ下温度計４により測定される直近急冷後の板温を５０
０ ’Ｃ以下にザる。５はゾーン冷却装置を示す。
本発明を実施するに当っては、従来仕上最終圧延礪出側
に設置していたＦＤＴ温度計によるスタンド出側板温の
測定は冷却水のため測定不可能になるため、ＦＤ’Ｔ温
度計は圧延殿出側には設置Ｖｉせず、圧延はスタンド間
にＦ Ｉ Ｔ ｉ品度計を設置して最終スタンド入側板
温を測定する必要がある。
に設置していたＦＤＴ温度計によるスタンド出側板温の
測定は冷却水のため測定不可能になるため、ＦＤ’Ｔ温
度計は圧延殿出側には設置Ｖｉせず、圧延はスタンド間
にＦ Ｉ Ｔ ｉ品度計を設置して最終スタンド入側板
温を測定する必要がある。
高圧噴流式スプレィノズル３は圧延機に向けて傾斜させ
、ノズル口と熱延鋼板２との距離Ｓをできるだけ近づけ
、例えば、２００〜３００ ｍ ｍ程度とし、厚板材の
焼入れ装置のノズルと同様に用いるのが好ｘｔ Ｌ ＜
、熱伝達率αを２０００〜３０００Ｋｃａｌ ７ｍ
２１＋℃とすることにより極Ｅｌ／物材で２００〜４０
０’Ｃ／ ＳｅＣの冷却速度を十分確保することができ
る。
、ノズル口と熱延鋼板２との距離Ｓをできるだけ近づけ
、例えば、２００〜３００ ｍ ｍ程度とし、厚板材の
焼入れ装置のノズルと同様に用いるのが好ｘｔ Ｌ ＜
、熱伝達率αを２０００〜３０００Ｋｃａｌ ７ｍ
２１＋℃とすることにより極Ｅｌ／物材で２００〜４０
０’Ｃ／ ＳｅＣの冷却速度を十分確保することができ
る。
かかる冷Ｗ速度によれば、例えば、スタンド出側板温が
７５０℃の場合、直近急冷時間淘を４００’Ｃｔで下げ
るには、直近急冷時間が０．９〜１．８秒位必要となる
。
７５０℃の場合、直近急冷時間淘を４００’Ｃｔで下げ
るには、直近急冷時間が０．９〜１．８秒位必要となる
。
上述の仕上圧延偲出側直近急冷法はエンドレス圧延技術
に有利に適用でき、その実施例を第２図に示す。
に有利に適用でき、その実施例を第２図に示す。
第２図に示ずように、エンドレス圧延法では、粗圧延機
６を出たシートパー７をコイルボックス８に巻取った後
、このコイルボックス８から引き出し、クロップシャー
９によりシートバー７の前端を切Ｗ１シ、先行のシート
パー１０の後端に接合機１１によって接合する。１２は
接合時間を確医するために設【プられたルーパーを示ず
。このようにして租圧延（幾６と仕上圧延０１１との間
でシートバー７゜１０７２連続させることによって、仕
上圧延）幾１の出５（１１からコイラー１３までの通板
のバタツキが全くなくなり、ゾーン冷却装置＆ ５での
冷却条件が飛躍的に向上する。なお、接合したストリッ
プはコイラー１３の手前に設けられたストリップシｖ−
１４で適当な長さに切断される。
６を出たシートパー７をコイルボックス８に巻取った後
、このコイルボックス８から引き出し、クロップシャー
９によりシートバー７の前端を切Ｗ１シ、先行のシート
パー１０の後端に接合機１１によって接合する。１２は
接合時間を確医するために設【プられたルーパーを示ず
。このようにして租圧延（幾６と仕上圧延０１１との間
でシートバー７゜１０７２連続させることによって、仕
上圧延）幾１の出５（１１からコイラー１３までの通板
のバタツキが全くなくなり、ゾーン冷却装置＆ ５での
冷却条件が飛躍的に向上する。なお、接合したストリッ
プはコイラー１３の手前に設けられたストリップシｖ−
１４で適当な長さに切断される。
実施例１
ＦＩＴ温度計で測定した熱間仕上圧延；晟ｆ２柊スタン
ド入側板温が７８０℃（従来の圧延でのＩ１１終スタン
ド出側板濡７Ｓ０℃に相当）で仕上板厚０ 、 Ｇｍｍ
まで圧延した熱延鋼帯を最終スタンド出側直後から冷却
速度８５０℃／ ＳｅＣで水冷して（熱（公達係数２６
００Ｋｃａｌ ７ｍ ２ｈ℃）直近急冷時間度（ＥＣＤ
Ｔ）を４６０℃にし、巻き取り温度（ＣＴ）を３００℃
で巻ぎ取った後のスケール厚みは０．４６μｍであった
。
ド入側板温が７８０℃（従来の圧延でのＩ１１終スタン
ド出側板濡７Ｓ０℃に相当）で仕上板厚０ 、 Ｇｍｍ
まで圧延した熱延鋼帯を最終スタンド出側直後から冷却
速度８５０℃／ ＳｅＣで水冷して（熱（公達係数２６
００Ｋｃａｌ ７ｍ ２ｈ℃）直近急冷時間度（ＥＣＤ
Ｔ）を４６０℃にし、巻き取り温度（ＣＴ）を３００℃
で巻ぎ取った後のスケール厚みは０．４６μｍであった
。
比較例として、従来方法により、最終スタンド出側温度
８５０℃で仕上板厚３．ｏｍｍまで圧延した熱延鋼帯を
通常の冷却法により冷却速度６０℃，’５ｅｃ（熱伝遼
係数８００Ｋ ｃａｌ ７ｍ ２ｈｒ’Ｃ）で７３０℃
に冷却し、巻き取り温度（ＣＴ） ６！ｉ０℃で巻き
取り、巻き取り後、コイル状のまま水冷した鋼帯のスケ
ール厚みは５．４μｍであった。
８５０℃で仕上板厚３．ｏｍｍまで圧延した熱延鋼帯を
通常の冷却法により冷却速度６０℃，’５ｅｃ（熱伝遼
係数８００Ｋ ｃａｌ ７ｍ ２ｈｒ’Ｃ）で７３０℃
に冷却し、巻き取り温度（ＣＴ） ６！ｉ０℃で巻き
取り、巻き取り後、コイル状のまま水冷した鋼帯のスケ
ール厚みは５．４μｍであった。
これらのスケールの生成過程あよぴ仕上圧延低最終スタ
ド出側からひき取る直前までの板温度履歴をモデルＳ１
障により求めた結果を第３図および第４図に示す。
ド出側からひき取る直前までの板温度履歴をモデルＳ１
障により求めた結果を第３図および第４図に示す。
第３図および第４図において、曲線Ａは本発明方法によ
るもの、曲、ｌＱ Ｂは従来方法によるものを示し、そ
の条件を第１表に示す。
るもの、曲、ｌＱ Ｂは従来方法によるものを示し、そ
の条件を第１表に示す。
表１
（発明のダノ果）
本発明によれば、熱延板表面スケールを茗しく低減させ
ることができる。
ることができる。
第１図は本発明により熱間仕上圧延礪出側で熱ゝ１
延鋼板を直近急冷する状態を示す概略線図、第２図
は本発明による直近急冷法をエンドレス圧延法に適用し
た実施例を示す概略線図、第３図は本発明によるｉ’？
ｉ ７Ｊ］ハ１（人と１．′Ｌ来の’（’０ ：、１１
方法とによる熱延鋼板表面のスケール生成状ＥＢを比較
して示ずグラフ、 第４図は本発明による冷ｌＪ′１方法と従来の冷却方法
とによる熱延鋼板の温度変化を比較して示すグラフであ
る。 １・・・熱間仕上圧延機 ２・・・熱延鋼板３・・・高
圧噴流式スプレィノズル ５・・・ゾーン冷却装置。 第１図 第２図 第３図 第４図
延鋼板を直近急冷する状態を示す概略線図、第２図
は本発明による直近急冷法をエンドレス圧延法に適用し
た実施例を示す概略線図、第３図は本発明によるｉ’？
ｉ ７Ｊ］ハ１（人と１．′Ｌ来の’（’０ ：、１１
方法とによる熱延鋼板表面のスケール生成状ＥＢを比較
して示ずグラフ、 第４図は本発明による冷ｌＪ′１方法と従来の冷却方法
とによる熱延鋼板の温度変化を比較して示すグラフであ
る。 １・・・熱間仕上圧延機 ２・・・熱延鋼板３・・・高
圧噴流式スプレィノズル ５・・・ゾーン冷却装置。 第１図 第２図 第３図 第４図
Claims (1)
- １、熱間圧延に際し、仕上圧延機から出た直後に熱延鋼
板を２００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で、５００℃以下
まで急冷することを特徴とする熱延鋼板の熱間仕上圧延
機出側直近急冷方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17739984A JPS6156722A (ja) | 1984-08-28 | 1984-08-28 | 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17739984A JPS6156722A (ja) | 1984-08-28 | 1984-08-28 | 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156722A true JPS6156722A (ja) | 1986-03-22 |
| JPH0431762B2 JPH0431762B2 (ja) | 1992-05-27 |
Family
ID=16030244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17739984A Granted JPS6156722A (ja) | 1984-08-28 | 1984-08-28 | 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156722A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011065291A1 (ja) | 2009-11-24 | 2011-06-03 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板の製造方法、および熱延鋼板の製造装置 |
| CN103212594A (zh) * | 2013-04-08 | 2013-07-24 | 张家港联峰钢铁研究所有限公司 | 自动脱落氧化铁皮盒出口装置 |
| CN104785551A (zh) * | 2013-11-07 | 2015-07-22 | 杨海西 | 钢板冷却装置 |
| US9833823B2 (en) | 2013-05-03 | 2017-12-05 | Sms Group Gmbh | Method for producing a metal strip |
| CN113518672A (zh) * | 2019-03-06 | 2021-10-19 | Sms集团有限公司 | 用于制造金属带材或板材的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6101132B2 (ja) * | 2012-04-20 | 2017-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5693820A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of hot-rolled steel-belt having thin skin scale |
| JPS58122105A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の製造方法 |
| JPS58157517A (ja) * | 1982-03-11 | 1983-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄スケ−ル熱延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-08-28 JP JP17739984A patent/JPS6156722A/ja active Granted
Patent Citations (3)
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| JPS5693820A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of hot-rolled steel-belt having thin skin scale |
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Cited By (12)
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|---|---|---|---|---|
| WO2011065291A1 (ja) | 2009-11-24 | 2011-06-03 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板の製造方法、および熱延鋼板の製造装置 |
| CN102596440A (zh) * | 2009-11-24 | 2012-07-18 | 住友金属工业株式会社 | 热轧钢板的制造方法和热轧钢板的制造装置 |
| EP2959984A1 (en) | 2009-11-24 | 2015-12-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet and manufacturing apparatus of hot-rolled steel sheet |
| US9308563B2 (en) | 2009-11-24 | 2016-04-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet |
| CN103212594A (zh) * | 2013-04-08 | 2013-07-24 | 张家港联峰钢铁研究所有限公司 | 自动脱落氧化铁皮盒出口装置 |
| US9833823B2 (en) | 2013-05-03 | 2017-12-05 | Sms Group Gmbh | Method for producing a metal strip |
| CN104785551A (zh) * | 2013-11-07 | 2015-07-22 | 杨海西 | 钢板冷却装置 |
| CN104785551B (zh) * | 2013-11-07 | 2019-04-30 | 杨海西 | 钢板冷却装置 |
| CN113518672A (zh) * | 2019-03-06 | 2021-10-19 | Sms集团有限公司 | 用于制造金属带材或板材的方法 |
| JP2022522181A (ja) * | 2019-03-06 | 2022-04-14 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属のストリップ又は板を製造するための方法 |
| CN113518672B (zh) * | 2019-03-06 | 2023-09-01 | Sms集团有限公司 | 用于制造金属带材或板材的方法 |
| US11858020B2 (en) | 2019-03-06 | 2024-01-02 | Sms Group Gmbh | Process for the production of a metallic strip or sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0431762B2 (ja) | 1992-05-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |