JPH0431762B2 - - Google Patents
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- JPH0431762B2 JPH0431762B2 JP59177399A JP17739984A JPH0431762B2 JP H0431762 B2 JPH0431762 B2 JP H0431762B2 JP 59177399 A JP59177399 A JP 59177399A JP 17739984 A JP17739984 A JP 17739984A JP H0431762 B2 JPH0431762 B2 JP H0431762B2
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- rolled steel
- steel sheet
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
- B21B37/76—Cooling control on the run-out table
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
-
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/08—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing hydraulically
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、熱間仕上圧延機を出た直後の熱延鋼
板を冷却する方法、特に、熱延鋼板表面のスケー
ル発生を低減することを目的とする熱間仕上圧延
機の出側での熱延鋼板の冷却方法に関するもので
ある。 （従来の技術） 熱延鋼板表面のスケール付着量が極めて少ない
薄スケール熱延鋼板を製造する方法としては、特
開昭58−157517号公報に開示された技術が既知で
ある。この公報に記載の方法は、熱間仕上圧延機
の出側でゾーン冷却装置までの全域にわたつて、
その間を移動する熱延鋼板の表面全面をスリツト
状のラミナーノズルから噴射されたラミナー水流
で覆い、大気を遮断するもので、これにより鋼板
表裏全面と空気との接触を遮断してスケールの発
生を低減させることを目的としている。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、上述した従来技術は、熱延鋼板
の温度を下げるよりはむしろ鋼板表裏面と空気と
の接触を遮断してスケールの発生を低減させるも
のであるため、熱間仕上圧延機の出側でゾーン冷
却装置までの全域にわたり熱延鋼板の表裏全面を
水流で覆う必要があることに問題があるばかりで
なく、巻取時においても鋼板温度が500℃をこえ
ているため、スケールが生成するという問題があ
つた。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上述した問題を解決することを目的と
し、本発明によれば、熱延鋼板表面のスケールの
性状が500℃近辺でウスタイトからマグネタイト
に変態し、マグネタイトに変態した状態では、ス
ケールが殆んど成長しないという事実の認識と、
熱間仕上圧延機から出た熱延鋼板を500℃以下に
冷却するまでの時間に比例してスケールが厚くな
り、スケール厚みを1μ以下に抑えるためには冷
却速度を200℃／sec以上にすることが必要である
という事実の認識に基づき、仕上圧延機から出た
直後、仕上圧延機のロールバイト直近から熱延鋼
板をAr3変態点近傍の温度から、200℃／sec以上
の冷却速度で、500℃以下の温度に急冷すること
を特徴とする。 （作用） 本発明によれば、上述したように200℃／sec以
上の冷却速度で500℃以下の温度に熱間仕上圧延
機から出た直後に直近急冷することによつて、急
冷後においては熱延鋼板と空気との接触を遮断し
なくてもスケールの生長を殆んどなくして、スケ
ール発生量を1μ以下に抑えることができる。 （実施例） 第１図は本発明による圧延機出側直近急冷の実
施態様を示す。図示のように、仕上最終圧延機１
から出てきた熱延鋼板２をバイト直近より高圧噴
流式スプレイノズル３により急速に冷却しノズル
出側に設置したECDT温度計４により測定される
直近急冷後の板温を500℃以下にする。５はゾー
ン冷却装置を示す。 本発明を実施するに当つては、従来仕上最終圧
延機出側に設置していたFDT温度計によるスタ
ンド出側板温の測定は冷却水のため測定不可能に
なるため、FDT温度計は圧延機出側には設置せ
ず、圧延機スタンド間にFIT温度計を設置して最
終スタンド入側板温を測定する必要がある。 高圧噴流式スプレイノズル３は圧延機に向けて
傾斜させ、ノズル口と熱延鋼板２との距離Ｓをで
きるだけ近づけ、例えば、200〜300mm程度とし、
厚板材の焼入れ装置のノズルと同様に用いるのが
好ましく、熱伝達率αを2000〜3000Kcal／m2ｈ
℃とすることにより極薄物材で200〜400℃／sec
の冷却速度を十分確保することができる。かかる
冷却速度によれば、例えば、スタンド出側板温が
750℃の場合、直近急冷板温を400℃まで下げるに
は、直近急冷時間が0.9〜1.8秒位必要となる。 上述の仕上圧延機出側直近急冷法はエンドレス
圧延技術に有利に適用でき、その実施例を第２図
に示す。 第２図に示すように、エンドレス圧延法では、
粗圧延機６を出たシートバー７をコイルボツクス
８に巻取つた後、このコイルボツクス８から引き
出し、クロツプシヤー９によりシートバー７の前
端を切断し、先行のシートバー１０の後端に接合
機１１によつて接合する。１２は接合時間を確保
するために設けられたルーパーを示す。このよう
にして粗圧延機６と仕上圧延機１との間でシート
バー７，１０を連続させることによつて、仕上圧
延機１の出側からコイラー１３までの通板のバタ
ツキが全くなくなり、ゾーン冷却装置５での冷却
条件が飛躍的に向上する。なお、接合したストリ
ツプはコイラー１３の手前に設けられたストリツ
プシヤー１４で適当な長さに切断される。 実施例 １ FIT温度計で測定した熱間仕上圧延機最終スタ
ンド入側板温が780℃（従来の圧延での最終スタ
ンド出側板温750℃に相当）で仕上板厚0.6mmまで
圧延した熱延鋼帯を最終スタンド出側直後から冷
却速度850℃／secで水冷して（熱伝達係数
2600Kcal／m2ｈ℃）直近急冷後温度 （ECDT）を460℃にし、巻き取り温度（CT）
を300℃で巻き取つた後のスケール厚みは0.46μm
であつた。 比較例として、従来方法により、最終スタンド
出側温度850℃で仕上板厚3.0mmまで圧延した熱延
鋼帯を通常の冷却法により冷却速度60℃／sec（熱
伝達係数600Kcal／m2ｈ℃）で730℃に冷却し、
巻き取り温度（CT）650℃で巻き取り、巻き取り
後、コイル状のまま水冷した鋼帯のスケール厚み
は5.4μmであつた。 これらのスケールの生成過程および仕上圧延機
最終スタド出側から巻き取る直前までの板温度覆
歴をモデル計算により求めた結果を第３図および
第４図に示す。 第３図および第４図において、曲線Ａは本発明
方法によるもの、曲線Ｂは従来方式によるものを
示し、その条件を第１表に示す。
板を冷却する方法、特に、熱延鋼板表面のスケー
ル発生を低減することを目的とする熱間仕上圧延
機の出側での熱延鋼板の冷却方法に関するもので
ある。 （従来の技術） 熱延鋼板表面のスケール付着量が極めて少ない
薄スケール熱延鋼板を製造する方法としては、特
開昭58−157517号公報に開示された技術が既知で
ある。この公報に記載の方法は、熱間仕上圧延機
の出側でゾーン冷却装置までの全域にわたつて、
その間を移動する熱延鋼板の表面全面をスリツト
状のラミナーノズルから噴射されたラミナー水流
で覆い、大気を遮断するもので、これにより鋼板
表裏全面と空気との接触を遮断してスケールの発
生を低減させることを目的としている。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、上述した従来技術は、熱延鋼板
の温度を下げるよりはむしろ鋼板表裏面と空気と
の接触を遮断してスケールの発生を低減させるも
のであるため、熱間仕上圧延機の出側でゾーン冷
却装置までの全域にわたり熱延鋼板の表裏全面を
水流で覆う必要があることに問題があるばかりで
なく、巻取時においても鋼板温度が500℃をこえ
ているため、スケールが生成するという問題があ
つた。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上述した問題を解決することを目的と
し、本発明によれば、熱延鋼板表面のスケールの
性状が500℃近辺でウスタイトからマグネタイト
に変態し、マグネタイトに変態した状態では、ス
ケールが殆んど成長しないという事実の認識と、
熱間仕上圧延機から出た熱延鋼板を500℃以下に
冷却するまでの時間に比例してスケールが厚くな
り、スケール厚みを1μ以下に抑えるためには冷
却速度を200℃／sec以上にすることが必要である
という事実の認識に基づき、仕上圧延機から出た
直後、仕上圧延機のロールバイト直近から熱延鋼
板をAr3変態点近傍の温度から、200℃／sec以上
の冷却速度で、500℃以下の温度に急冷すること
を特徴とする。 （作用） 本発明によれば、上述したように200℃／sec以
上の冷却速度で500℃以下の温度に熱間仕上圧延
機から出た直後に直近急冷することによつて、急
冷後においては熱延鋼板と空気との接触を遮断し
なくてもスケールの生長を殆んどなくして、スケ
ール発生量を1μ以下に抑えることができる。 （実施例） 第１図は本発明による圧延機出側直近急冷の実
施態様を示す。図示のように、仕上最終圧延機１
から出てきた熱延鋼板２をバイト直近より高圧噴
流式スプレイノズル３により急速に冷却しノズル
出側に設置したECDT温度計４により測定される
直近急冷後の板温を500℃以下にする。５はゾー
ン冷却装置を示す。 本発明を実施するに当つては、従来仕上最終圧
延機出側に設置していたFDT温度計によるスタ
ンド出側板温の測定は冷却水のため測定不可能に
なるため、FDT温度計は圧延機出側には設置せ
ず、圧延機スタンド間にFIT温度計を設置して最
終スタンド入側板温を測定する必要がある。 高圧噴流式スプレイノズル３は圧延機に向けて
傾斜させ、ノズル口と熱延鋼板２との距離Ｓをで
きるだけ近づけ、例えば、200〜300mm程度とし、
厚板材の焼入れ装置のノズルと同様に用いるのが
好ましく、熱伝達率αを2000〜3000Kcal／m2ｈ
℃とすることにより極薄物材で200〜400℃／sec
の冷却速度を十分確保することができる。かかる
冷却速度によれば、例えば、スタンド出側板温が
750℃の場合、直近急冷板温を400℃まで下げるに
は、直近急冷時間が0.9〜1.8秒位必要となる。 上述の仕上圧延機出側直近急冷法はエンドレス
圧延技術に有利に適用でき、その実施例を第２図
に示す。 第２図に示すように、エンドレス圧延法では、
粗圧延機６を出たシートバー７をコイルボツクス
８に巻取つた後、このコイルボツクス８から引き
出し、クロツプシヤー９によりシートバー７の前
端を切断し、先行のシートバー１０の後端に接合
機１１によつて接合する。１２は接合時間を確保
するために設けられたルーパーを示す。このよう
にして粗圧延機６と仕上圧延機１との間でシート
バー７，１０を連続させることによつて、仕上圧
延機１の出側からコイラー１３までの通板のバタ
ツキが全くなくなり、ゾーン冷却装置５での冷却
条件が飛躍的に向上する。なお、接合したストリ
ツプはコイラー１３の手前に設けられたストリツ
プシヤー１４で適当な長さに切断される。 実施例 １ FIT温度計で測定した熱間仕上圧延機最終スタ
ンド入側板温が780℃（従来の圧延での最終スタ
ンド出側板温750℃に相当）で仕上板厚0.6mmまで
圧延した熱延鋼帯を最終スタンド出側直後から冷
却速度850℃／secで水冷して（熱伝達係数
2600Kcal／m2ｈ℃）直近急冷後温度 （ECDT）を460℃にし、巻き取り温度（CT）
を300℃で巻き取つた後のスケール厚みは0.46μm
であつた。 比較例として、従来方法により、最終スタンド
出側温度850℃で仕上板厚3.0mmまで圧延した熱延
鋼帯を通常の冷却法により冷却速度60℃／sec（熱
伝達係数600Kcal／m2ｈ℃）で730℃に冷却し、
巻き取り温度（CT）650℃で巻き取り、巻き取り
後、コイル状のまま水冷した鋼帯のスケール厚み
は5.4μmであつた。 これらのスケールの生成過程および仕上圧延機
最終スタド出側から巻き取る直前までの板温度覆
歴をモデル計算により求めた結果を第３図および
第４図に示す。 第３図および第４図において、曲線Ａは本発明
方法によるもの、曲線Ｂは従来方式によるものを
示し、その条件を第１表に示す。
【表】
（発明の効果）
本発明によれば、熱延板表面スケールを著しく
低減させることができる。
低減させることができる。
第１図は本発明により熱間仕上圧延機出側で熱
延鋼板を直近急冷する状態を示す概略線図、第２
図は本発明による直近急冷法をエンドレス圧延法
に適用した実施例を示す概略線図、第３図は本発
明による冷却方法と従来の冷却方法とによる熱延
鋼板表面のスケール生成状態を比較して示すグラ
フ、第４図は本発明による冷却方法と従来の冷却
方法とによる熱延鋼板の温度変化を比較して示す
グラフである。 １……熱間仕上圧延機、２……熱延鋼板、３…
…高圧噴流式スプレイノズル、５……ゾーン冷却
装置。
延鋼板を直近急冷する状態を示す概略線図、第２
図は本発明による直近急冷法をエンドレス圧延法
に適用した実施例を示す概略線図、第３図は本発
明による冷却方法と従来の冷却方法とによる熱延
鋼板表面のスケール生成状態を比較して示すグラ
フ、第４図は本発明による冷却方法と従来の冷却
方法とによる熱延鋼板の温度変化を比較して示す
グラフである。 １……熱間仕上圧延機、２……熱延鋼板、３…
…高圧噴流式スプレイノズル、５……ゾーン冷却
装置。
Claims (1)
- １ 熱間圧延に際し、仕上圧延機から出た直後、
ロールバイト直近から、熱延鋼板をAr3変態点近
傍の温度から、200℃／sec以上の冷却速度で、
500℃以下の温度に急冷することを特徴とする熱
延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17739984A JPS6156722A (ja) | 1984-08-28 | 1984-08-28 | 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17739984A JPS6156722A (ja) | 1984-08-28 | 1984-08-28 | 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156722A JPS6156722A (ja) | 1986-03-22 |
| JPH0431762B2 true JPH0431762B2 (ja) | 1992-05-27 |
Family
ID=16030244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17739984A Granted JPS6156722A (ja) | 1984-08-28 | 1984-08-28 | 熱延鋼板の熱間仕上圧延機出側直近急冷方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156722A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013237101A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材およびその製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2505278B1 (en) | 2009-11-24 | 2015-09-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet manufacturing method, and hot-rolled steel sheet manufacturing device |
| CN103212594A (zh) * | 2013-04-08 | 2013-07-24 | 张家港联峰钢铁研究所有限公司 | 自动脱落氧化铁皮盒出口装置 |
| DE102013019698A1 (de) | 2013-05-03 | 2014-11-06 | Sms Siemag Ag | Verfahren zur Herstellung eines metallischen Bandes |
| CN103567238B (zh) * | 2013-11-07 | 2015-08-26 | 杨海西 | 钢板冷却装置 |
| DE102019203088A1 (de) * | 2019-03-06 | 2020-09-10 | Sms Group Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines metallischen Bandes oder Blechs |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5693820A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of hot-rolled steel-belt having thin skin scale |
| JPS58122105A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の製造方法 |
| JPS58157517A (ja) * | 1982-03-11 | 1983-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄スケ−ル熱延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-08-28 JP JP17739984A patent/JPS6156722A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5693820A (en) * | 1979-12-27 | 1981-07-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of hot-rolled steel-belt having thin skin scale |
| JPS58122105A (ja) * | 1982-01-16 | 1983-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼帯の製造方法 |
| JPS58157517A (ja) * | 1982-03-11 | 1983-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄スケ−ル熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013237101A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6156722A (ja) | 1986-03-22 |
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