JP3297593B2 - 連続熱間圧延における被圧延材の接合方法 - Google Patents
連続熱間圧延における被圧延材の接合方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼材などの連続熱
間圧延設備において、被圧延材同士を互いに突合せ接合
する前に、先行材の後端部と後行材の先端部の温度を均
等化することにより、仕上圧延時における通板性および
製品板厚精度を向上させるための方法に関するものであ
る。
間圧延設備において、被圧延材同士を互いに突合せ接合
する前に、先行材の後端部と後行材の先端部の温度を均
等化することにより、仕上圧延時における通板性および
製品板厚精度を向上させるための方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼材などの熱間圧延設備は、加熱したス
ラブを粗圧延機で圧延して中間板厚のシートバーとし、
ついで仕上圧延機列により製品板厚まで圧延し、ランナ
ウトテーブルを走行させ、コイラーで巻き取る連続工程
からなっている。しかし、粗圧延から巻取りまで、１本
のスラブ毎に行っており、個々の材料先端部の通板性に
よるトラブルや、先端部および後端部の形状不良、板厚
精度不良等による歩留まり低下といった問題があった。
ラブを粗圧延機で圧延して中間板厚のシートバーとし、
ついで仕上圧延機列により製品板厚まで圧延し、ランナ
ウトテーブルを走行させ、コイラーで巻き取る連続工程
からなっている。しかし、粗圧延から巻取りまで、１本
のスラブ毎に行っており、個々の材料先端部の通板性に
よるトラブルや、先端部および後端部の形状不良、板厚
精度不良等による歩留まり低下といった問題があった。
【０００３】近年、粗圧延され仕上げ圧延中のシートバ
ー（以下、被圧延材と記す）の後端に、粗圧延された後
行被圧延材の先端を突合せ接合することにより、仕上圧
延機列を連続的に通板し、コイラーの前で分割する連続
熱間圧延法が採用され始めている。このような連続熱間
圧延法によれば、上記従来の問題点の解決が期待されて
いる。そして、被圧延材同士の突合せ接合に関し、種々
の技術が提案されている。その例を以下に示す。
ー（以下、被圧延材と記す）の後端に、粗圧延された後
行被圧延材の先端を突合せ接合することにより、仕上圧
延機列を連続的に通板し、コイラーの前で分割する連続
熱間圧延法が採用され始めている。このような連続熱間
圧延法によれば、上記従来の問題点の解決が期待されて
いる。そして、被圧延材同士の突合せ接合に関し、種々
の技術が提案されている。その例を以下に示す。
【０００４】特開平７−１６６１１号公報には、先行被
圧延材の後端部および後行被圧延材の先端部をクランプ
にて挟圧支持し、両端部を加熱押圧して突合せ接合する
にあたり、各クランプの挟圧面の形状を、被圧延材端部
に向って接触面積または接触面圧が漸減するようにし
て、被圧延材の挟圧支持された領域の局部的な温度勾配
を緩和することにより、該領域の変形抵抗増大に伴う圧
延荷重やスタンド間張力の変動を緩和し、製品板厚の変
動を抑制することが開示されている。
圧延材の後端部および後行被圧延材の先端部をクランプ
にて挟圧支持し、両端部を加熱押圧して突合せ接合する
にあたり、各クランプの挟圧面の形状を、被圧延材端部
に向って接触面積または接触面圧が漸減するようにし
て、被圧延材の挟圧支持された領域の局部的な温度勾配
を緩和することにより、該領域の変形抵抗増大に伴う圧
延荷重やスタンド間張力の変動を緩和し、製品板厚の変
動を抑制することが開示されている。
【０００５】また、特開昭６１−７４７０７号公報に
は、上記温度降下対策として、クランプに加熱手段を内
蔵した装置が提案されている。さらに、特開平６−３９
４０６号公報には、接合手段の入側にて、両接合端面に
高圧水による脱スケール処理を施し、接合が完了するま
で該端面を不活性雰囲気もしくは還元性雰囲気に保持す
ることで、接合をより一層強固にし、連続圧延中の破断
を防止して生産性の安定向上を図ることが開示されてい
る。
は、上記温度降下対策として、クランプに加熱手段を内
蔵した装置が提案されている。さらに、特開平６−３９
４０６号公報には、接合手段の入側にて、両接合端面に
高圧水による脱スケール処理を施し、接合が完了するま
で該端面を不活性雰囲気もしくは還元性雰囲気に保持す
ることで、接合をより一層強固にし、連続圧延中の破断
を防止して生産性の安定向上を図ることが開示されてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、鋼材な
どの連続熱間圧延について検討したところ、被圧延材同
士の突合せ接合を行う前に、先行被圧延材（以下、先行
材と記す）の後端部と後行被圧延材（以下、後行材と記
す）の先端部に温度差があり、接合後の仕上圧延におい
て、該温度差に基づく張力変動が生じ、製品板厚が変動
するという問題を知見した。そして、上記特開平７−１
６６１１号公報等の従来技術では、この問題点を解決す
ることはできない。
どの連続熱間圧延について検討したところ、被圧延材同
士の突合せ接合を行う前に、先行被圧延材（以下、先行
材と記す）の後端部と後行被圧延材（以下、後行材と記
す）の先端部に温度差があり、接合後の仕上圧延におい
て、該温度差に基づく張力変動が生じ、製品板厚が変動
するという問題を知見した。そして、上記特開平７−１
６６１１号公報等の従来技術では、この問題点を解決す
ることはできない。
【０００７】本発明は、鋼材などの連続熱間圧延設備に
おいて、被圧延材同士を互いに突合せ接合する前に、先
行材の後端部と後行材の先端部の温度を均等化すること
により、仕上圧延機列の各スタンド間において、接合部
領域の張力変動を抑制して通板性を向上し、かつ製品板
厚精度を向上し、ひいては圧延製品の品質向上および歩
留まり向上を図ることを目的とする。
おいて、被圧延材同士を互いに突合せ接合する前に、先
行材の後端部と後行材の先端部の温度を均等化すること
により、仕上圧延機列の各スタンド間において、接合部
領域の張力変動を抑制して通板性を向上し、かつ製品板
厚精度を向上し、ひいては圧延製品の品質向上および歩
留まり向上を図ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明は、連続熱間圧延設備において、先行材の後端
と後行材の先端とを突合せ接合する前に、被圧延材を部
分的に冷却することで、該先行材の後端部と該後行材の
先端部の温度を均等化することを特徴とする連続熱間圧
延における被圧延材の接合方法である。そして、通常は
後行材の先端部を冷却する。また、先行材のクランプ部
位の後端側および後行材のクランプ部位の先端側を冷却
し、さらには後行材のクランプ部位を冷却することが好
ましい。
の本発明は、連続熱間圧延設備において、先行材の後端
と後行材の先端とを突合せ接合する前に、被圧延材を部
分的に冷却することで、該先行材の後端部と該後行材の
先端部の温度を均等化することを特徴とする連続熱間圧
延における被圧延材の接合方法である。そして、通常は
後行材の先端部を冷却する。また、先行材のクランプ部
位の後端側および後行材のクランプ部位の先端側を冷却
し、さらには後行材のクランプ部位を冷却することが好
ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明法は、図１に例示するよう
な連続熱間圧延設備において実施することができる。図
１の設備において、加熱されたスラブ等の素材（図示せ
ず）を、１本ずつ粗圧延機１で中間板厚まで圧延して被
圧延材とし、これをコイルボックス３で巻取ってコイル
２とする。その後、このコイル２を巻き戻し、接合台車
６の溶接機７で先行材と後行材を突合せ接合して、仕上
圧延機列１１で製品板厚まで連続圧延する。
な連続熱間圧延設備において実施することができる。図
１の設備において、加熱されたスラブ等の素材（図示せ
ず）を、１本ずつ粗圧延機１で中間板厚まで圧延して被
圧延材とし、これをコイルボックス３で巻取ってコイル
２とする。その後、このコイル２を巻き戻し、接合台車
６の溶接機７で先行材と後行材を突合せ接合して、仕上
圧延機列１１で製品板厚まで連続圧延する。
【００１０】先頭の被圧延材は、先端の形状不良部をク
ロップシャー１０で切断除去した後、仕上圧延機列１１
に導入し、後端は、シャー４で切断して、端面を突合せ
接合に好適な形状とする。そして、被圧延材と同速度で
走行する接合台車６の出側クランプ９で、後端部を挟圧
保持する。つぎの被圧延材は、先端をシャー４で切断し
て端面の形状を整え、先端部を接合台車６の入側クラン
プ８で挟圧保持する。そして、両クランプ８および９を
互いに接近させることで、先行材の後端面と後行材の先
端面とを接触させ、溶接機７で突合せ接合する。
ロップシャー１０で切断除去した後、仕上圧延機列１１
に導入し、後端は、シャー４で切断して、端面を突合せ
接合に好適な形状とする。そして、被圧延材と同速度で
走行する接合台車６の出側クランプ９で、後端部を挟圧
保持する。つぎの被圧延材は、先端をシャー４で切断し
て端面の形状を整え、先端部を接合台車６の入側クラン
プ８で挟圧保持する。そして、両クランプ８および９を
互いに接近させることで、先行材の後端面と後行材の先
端面とを接触させ、溶接機７で突合せ接合する。
【００１１】この間、接合台車６は、被圧延材と同速度
で仕上圧延機列１１に向けて走行し、接合完了後、クラ
ンプ８および９の挟圧を解除し、粗圧延機１側に戻る。
そして、つぎつぎに送られてくる被圧延材同士を突合せ
接合する。最終の被圧延材は、後端の形状不良部をクロ
ップシャー１０で切断除去する。仕上圧延機列１１で連
続圧延した材料は、ランナウトテーブル（図示せず）を
経てコイラー（図示せず）で巻き取る。このとき、コイ
ラー前の切断機により、スラブ等の素材単位毎に分割し
て製品コイルとする。
で仕上圧延機列１１に向けて走行し、接合完了後、クラ
ンプ８および９の挟圧を解除し、粗圧延機１側に戻る。
そして、つぎつぎに送られてくる被圧延材同士を突合せ
接合する。最終の被圧延材は、後端の形状不良部をクロ
ップシャー１０で切断除去する。仕上圧延機列１１で連
続圧延した材料は、ランナウトテーブル（図示せず）を
経てコイラー（図示せず）で巻き取る。このとき、コイ
ラー前の切断機により、スラブ等の素材単位毎に分割し
て製品コイルとする。
【００１２】本発明法は、このような連続熱間圧延設備
において、シャー４と接合台車６の間にて被圧延材を部
分的に冷却することで、先行材の後端部と後行材の先端
部の温度を均等化する。図１の例では、スプレー装置５
を設け、水スプレーにより冷却している。接合台車６で
被圧延材同士を突合せ接合する時に、先行材の後端部と
後行材の先端部では、加熱炉（図示せず）から抽出され
てからの経過時間差等のため温度差があるので、スプレ
ー装置５により高温側を冷却して両者の温度を均等化す
る。なお、本発明において、被圧延材の上記部分的な冷
却は、突合せ接合の前であればよく、図１の例のように
粗圧延後に温度保定を行う場合は、スプレー装置５をコ
イルボックス３の後に設け、シャー４の前でもよく、ま
た接合台車６内に設けてもよい。
において、シャー４と接合台車６の間にて被圧延材を部
分的に冷却することで、先行材の後端部と後行材の先端
部の温度を均等化する。図１の例では、スプレー装置５
を設け、水スプレーにより冷却している。接合台車６で
被圧延材同士を突合せ接合する時に、先行材の後端部と
後行材の先端部では、加熱炉（図示せず）から抽出され
てからの経過時間差等のため温度差があるので、スプレ
ー装置５により高温側を冷却して両者の温度を均等化す
る。なお、本発明において、被圧延材の上記部分的な冷
却は、突合せ接合の前であればよく、図１の例のように
粗圧延後に温度保定を行う場合は、スプレー装置５をコ
イルボックス３の後に設け、シャー４の前でもよく、ま
た接合台車６内に設けてもよい。
【００１３】通常は、加熱炉から抽出後の経過時間が長
い先行材の後端部の方が温度が低いので、図２に示すよ
うに、後行材１２の先端部を、先行材１３の後端部との
温度差Δｔ1 だけ冷却することで、両者の温度を均等化
する。図２において、破線は冷却前の温度、実線は冷却
後の温度を示す。Δｔ1 は、被圧延材が鋼材の場合、後
行材先端部の温度が１１００℃のときで、２０〜５０℃
程度である。後行材１２の先端部の冷却範囲は、シャー
切断後の先端からの長さａを１００〜２０００mm程度と
すればよい。また、均等化後の両者の温度差は、被圧延
材の板厚により適正範囲が若干異なるものの、２０℃以
内とすればよい。なお、後行材１２の単重が小さい場合
や、加熱炉からの抽出温度が低い場合など、後行材１２
の先端部の方が、温度が低くなることもあり得るので、
そのときは、先行材１３の後端部を冷却する。
い先行材の後端部の方が温度が低いので、図２に示すよ
うに、後行材１２の先端部を、先行材１３の後端部との
温度差Δｔ1 だけ冷却することで、両者の温度を均等化
する。図２において、破線は冷却前の温度、実線は冷却
後の温度を示す。Δｔ1 は、被圧延材が鋼材の場合、後
行材先端部の温度が１１００℃のときで、２０〜５０℃
程度である。後行材１２の先端部の冷却範囲は、シャー
切断後の先端からの長さａを１００〜２０００mm程度と
すればよい。また、均等化後の両者の温度差は、被圧延
材の板厚により適正範囲が若干異なるものの、２０℃以
内とすればよい。なお、後行材１２の単重が小さい場合
や、加熱炉からの抽出温度が低い場合など、後行材１２
の先端部の方が、温度が低くなることもあり得るので、
そのときは、先行材１３の後端部を冷却する。
【００１４】このように、突合わせ接合する前の先行材
の後端部と後行材の先端部の温度を均等化することによ
り、突合せ接合性が改善される。そして、本発明法によ
り接合した被圧延材を仕上げ圧延するとき、突合せ接合
部に発生する圧延荷重の変動を緩和することができる。
すなわち、従来法においては、突合せ接合部に先行材と
後行材の温度差があり、さらに板厚差および材質差があ
る場合もあって、これらにより、仕上げ圧延時、該接合
部に発生する圧延荷重の変動が大きいものであった。し
かし、本発明法により突合せ接合部における温度差が均
等化し、該温度差は先行材または後行材の中央部方向に
移動するので、突合せ接合部での圧延荷重の変動を緩和
することができる。したがって、仕上圧延機列１１によ
る圧延時、各スタンド間の張力が被圧延材内で均等にか
かるようになり、通板性が向上し、かつ圧延後の板厚精
度が向上する。
の後端部と後行材の先端部の温度を均等化することによ
り、突合せ接合性が改善される。そして、本発明法によ
り接合した被圧延材を仕上げ圧延するとき、突合せ接合
部に発生する圧延荷重の変動を緩和することができる。
すなわち、従来法においては、突合せ接合部に先行材と
後行材の温度差があり、さらに板厚差および材質差があ
る場合もあって、これらにより、仕上げ圧延時、該接合
部に発生する圧延荷重の変動が大きいものであった。し
かし、本発明法により突合せ接合部における温度差が均
等化し、該温度差は先行材または後行材の中央部方向に
移動するので、突合せ接合部での圧延荷重の変動を緩和
することができる。したがって、仕上圧延機列１１によ
る圧延時、各スタンド間の張力が被圧延材内で均等にか
かるようになり、通板性が向上し、かつ圧延後の板厚精
度が向上する。
【００１５】突合せ接合を行うには、上記のように、入
側クランプ８および出側クランプ９を互いに接近させ、
先行材１３と後行材１２の端面を互いに接触させた状態
で、境界部を溶接機７で加熱して圧着あるいは溶着す
る。溶接機７の加熱手段としては、レーザ照射、誘導加
熱、通電加熱、ガス加熱、アーク加熱等を採用すること
ができる。
側クランプ８および出側クランプ９を互いに接近させ、
先行材１３と後行材１２の端面を互いに接触させた状態
で、境界部を溶接機７で加熱して圧着あるいは溶着す
る。溶接機７の加熱手段としては、レーザ照射、誘導加
熱、通電加熱、ガス加熱、アーク加熱等を採用すること
ができる。
【００１６】温度均等化のための冷却手段として使用す
る冷却媒体は、気体でもよいが、冷却能力の点から水が
好ましく、水スプレーを行うことができる。スプレー能
力としては、熱間圧延設備に従来からデスケール用とし
て使用されている水スプレーと同様の、水圧１〜３０ k
gf／cm2 程度のもので十分である。なお、従来のデスケ
ール用の水スプレーは、粗圧延機１の入側で行われ、粗
圧延機１と仕上圧延機列１１の間では行われない。本発
明法における冷却手段は、コイルボックス３と接合台車
６の間にスプレー装置５を設けて行うのが好ましい。ス
プレー装置５は、従来のデスケール用装置の給排水設備
を利用することで、容易に設置することができる。
る冷却媒体は、気体でもよいが、冷却能力の点から水が
好ましく、水スプレーを行うことができる。スプレー能
力としては、熱間圧延設備に従来からデスケール用とし
て使用されている水スプレーと同様の、水圧１〜３０ k
gf／cm2 程度のもので十分である。なお、従来のデスケ
ール用の水スプレーは、粗圧延機１の入側で行われ、粗
圧延機１と仕上圧延機列１１の間では行われない。本発
明法における冷却手段は、コイルボックス３と接合台車
６の間にスプレー装置５を設けて行うのが好ましい。ス
プレー装置５は、従来のデスケール用装置の給排水設備
を利用することで、容易に設置することができる。
【００１７】また、本発明法によって、入側クランプ８
および出側クランプ９で被圧延材を挟圧保持したときの
温度降下による問題を解決することができる。すなわ
ち、図３の破線に示すように、後行材１２が先行材１３
よりΔｔ1 だけ高温で、先行材１３を出側クランプ９で
挟圧保持したときΔｔ2 だけ温度降下する場合、先行材
１３のクランプ部位の後端側（シャー切断後の後端から
長さｂ2 の領域）を実線のようにΔｔ2 だけ冷却する。
そして、後行材１２を入側クランプ８で挟圧保持したと
きも同様にΔｔ2 だけ温度降下するので、実線のように
後行材１２のクランプ部位の先端側（シャー切断後の先
端から長さｂ1 の領域）をΔｔ1 ＋Δｔ2だけ冷却し、
該クランプ部位（長さｃの領域）をΔｔ1 だけ冷却す
る。
および出側クランプ９で被圧延材を挟圧保持したときの
温度降下による問題を解決することができる。すなわ
ち、図３の破線に示すように、後行材１２が先行材１３
よりΔｔ1 だけ高温で、先行材１３を出側クランプ９で
挟圧保持したときΔｔ2 だけ温度降下する場合、先行材
１３のクランプ部位の後端側（シャー切断後の後端から
長さｂ2 の領域）を実線のようにΔｔ2 だけ冷却する。
そして、後行材１２を入側クランプ８で挟圧保持したと
きも同様にΔｔ2 だけ温度降下するので、実線のように
後行材１２のクランプ部位の先端側（シャー切断後の先
端から長さｂ1 の領域）をΔｔ1 ＋Δｔ2だけ冷却し、
該クランプ部位（長さｃの領域）をΔｔ1 だけ冷却す
る。
【００１８】ついで、接合台車６にてクランプ８および
９で挟圧保持すると、一点鎖線のように、先行材１３後
端部と後行材１２先端部の温度が均等化される。Δｔ1
は、被圧延材が鋼材の場合、後行材先端部の温度が１１
００℃のときで、上記のように２０〜５０℃程度、Δｔ
2 は５０℃程度である。先行材１３および後行材１２の
端面からクランプ部位までの長さｂは、１００〜４００
mmとすればよい、クランプ８および９の幅ｃは４００〜
１６００mm程度である。
９で挟圧保持すると、一点鎖線のように、先行材１３後
端部と後行材１２先端部の温度が均等化される。Δｔ1
は、被圧延材が鋼材の場合、後行材先端部の温度が１１
００℃のときで、上記のように２０〜５０℃程度、Δｔ
2 は５０℃程度である。先行材１３および後行材１２の
端面からクランプ部位までの長さｂは、１００〜４００
mmとすればよい、クランプ８および９の幅ｃは４００〜
１６００mm程度である。
【００１９】つぎに、本発明法における被圧延材の冷却
範囲および冷却温度の制御は、例えばつぎのようにして
行うことができる。図４のように、素材各スラブの寸
法、粗圧延後の各シートバー（被圧延材）の板厚をシー
ケンサに入力しておき、また各スラブ毎に加熱炉抽出温
度の計測データを入力する。そして、粗圧延機１以降お
よびコイルボックス３以降の各被圧延材の温度推移が、
上記スラブ寸法、被圧延材板厚および加熱炉抽出温度に
よって定まるので、スプレー装置５への到達時間から、
該到達時の各被圧延材の温度を予測することができる。
範囲および冷却温度の制御は、例えばつぎのようにして
行うことができる。図４のように、素材各スラブの寸
法、粗圧延後の各シートバー（被圧延材）の板厚をシー
ケンサに入力しておき、また各スラブ毎に加熱炉抽出温
度の計測データを入力する。そして、粗圧延機１以降お
よびコイルボックス３以降の各被圧延材の温度推移が、
上記スラブ寸法、被圧延材板厚および加熱炉抽出温度に
よって定まるので、スプレー装置５への到達時間から、
該到達時の各被圧延材の温度を予測することができる。
【００２０】そして、あらかじめ入力した設定条件、す
なわち先行材および後行材の各冷却部位の長さ（ａ，
ｂ，ｃ）、クランプによる温度降下代（Δｔ2 ）によ
り、冷却後の温度が均等化するように、スプレー装置５
のＯＮ−ＯＦＦ弁および圧力流量調整弁を制御する。ま
た、当然のことながら、スプレー装置５直前のシートバ
ー温度を実測して、スプレー水の制御を行うこともでき
る。
なわち先行材および後行材の各冷却部位の長さ（ａ，
ｂ，ｃ）、クランプによる温度降下代（Δｔ2 ）によ
り、冷却後の温度が均等化するように、スプレー装置５
のＯＮ−ＯＦＦ弁および圧力流量調整弁を制御する。ま
た、当然のことながら、スプレー装置５直前のシートバ
ー温度を実測して、スプレー水の制御を行うこともでき
る。
【００２１】
【実施例】図１に示すような連続熱間圧延設備により、
粗圧延後のシートバー（被圧延材）をコイルボックス３
で保定し、接合台車６で先行材と後行材を突合せ接合し
て、連続仕上圧延を行うときの、仕上圧延機列１１各ス
タンド間における接合部の張力変動を、実験により求め
た。対象材料は低炭素鋼であり、スラブ重量２０ｔ、厚
さ２５０mm、幅１２００mm、シートバー（被圧延材）は
板厚３５mm、長さ６０ｍ、製品板厚は２．４mmである。
加熱炉抽出温度は１２００〜１３００℃、接合台車６の
溶接機７にはレーザ溶接を採用した。
粗圧延後のシートバー（被圧延材）をコイルボックス３
で保定し、接合台車６で先行材と後行材を突合せ接合し
て、連続仕上圧延を行うときの、仕上圧延機列１１各ス
タンド間における接合部の張力変動を、実験により求め
た。対象材料は低炭素鋼であり、スラブ重量２０ｔ、厚
さ２５０mm、幅１２００mm、シートバー（被圧延材）は
板厚３５mm、長さ６０ｍ、製品板厚は２．４mmである。
加熱炉抽出温度は１２００〜１３００℃、接合台車６の
溶接機７にはレーザ溶接を採用した。
【００２２】本発明例１：スプレー装置５による水スプ
レーで、図２に示すように後行材１２の先端部ａ＝４０
０mmの範囲を冷却した。図４に示す制御系によって、シ
ーケンサで、先行材１３後端部との温度差Δｔ1 ＝５０
℃を予測し、スプレー装置５のスプレー圧１０ kgf／cm
2 の条件で、水スプレー冷却を行い、冷却後の温度差は
２０℃以内であった。
レーで、図２に示すように後行材１２の先端部ａ＝４０
０mmの範囲を冷却した。図４に示す制御系によって、シ
ーケンサで、先行材１３後端部との温度差Δｔ1 ＝５０
℃を予測し、スプレー装置５のスプレー圧１０ kgf／cm
2 の条件で、水スプレー冷却を行い、冷却後の温度差は
２０℃以内であった。
【００２３】本発明例２：スプレー装置５による水スプ
レーで、図３に示すように先行材１３のクランプ部位の
後端側ｂ＝２００mmの範囲、後行材１２のクランプ部位
の先端側ｂ2 ＝４００mmの範囲、および後行材１２のク
ランプ部位ｃ＝８００mmの範囲を冷却した。クランプ８
および９による温度降下代はΔｔ2 ＝５０℃であり、図
４に示す制御系によって、シーケンサで、先行材１３後
端部と後行材１２先端部の温度差Δｔ1 ＝５０℃を予測
した。そして、スプレー装置５のスプレー圧をいずれも
スプレー圧１０ kgf／cm2 として、水スプレー冷却を行
った。クランプ後の各部位の温度差は２０℃以内であっ
た。
レーで、図３に示すように先行材１３のクランプ部位の
後端側ｂ＝２００mmの範囲、後行材１２のクランプ部位
の先端側ｂ2 ＝４００mmの範囲、および後行材１２のク
ランプ部位ｃ＝８００mmの範囲を冷却した。クランプ８
および９による温度降下代はΔｔ2 ＝５０℃であり、図
４に示す制御系によって、シーケンサで、先行材１３後
端部と後行材１２先端部の温度差Δｔ1 ＝５０℃を予測
した。そして、スプレー装置５のスプレー圧をいずれも
スプレー圧１０ kgf／cm2 として、水スプレー冷却を行
った。クランプ後の各部位の温度差は２０℃以内であっ
た。
【００２４】従来例：スプレー装置５による冷却を行わ
ず、先行材１３の後端部と後行材１２の先端部が温度差
Δｔ1 ＝５０℃を有し、かつクランプ８および９によっ
てΔｔ2 ＝５０℃の温度降下がある状態で突合せ接合し
た。
ず、先行材１３の後端部と後行材１２の先端部が温度差
Δｔ1 ＝５０℃を有し、かつクランプ８および９によっ
てΔｔ2 ＝５０℃の温度降下がある状態で突合せ接合し
た。
【００２５】本発明例１および本発明例２では、仕上げ
圧延機列１１における突合せ接合部の張力変動は小さ
く、圧延後の製品を調査した結果、板厚精度、クラウン
とも良好であった。これに対して従来例では、仕上圧延
機列１１における突合せ接合部の張力変動が大きく、＃
２スタンドと＃３スタンド間で圧延中に接合部にて破断
した。
圧延機列１１における突合せ接合部の張力変動は小さ
く、圧延後の製品を調査した結果、板厚精度、クラウン
とも良好であった。これに対して従来例では、仕上圧延
機列１１における突合せ接合部の張力変動が大きく、＃
２スタンドと＃３スタンド間で圧延中に接合部にて破断
した。
【００２６】
【発明の効果】本発明法によれば、鋼材などの連続熱間
圧延設備において、被圧延材同士を互いに突合せ接合す
る前に、先行材の後端部と後行材の先端部の温度を均等
化するので、仕上圧延機列の各スタンド間で、圧延材の
接合部およびその周辺領域における張力変動が抑制さ
れ、通板性が向上する。したがって、連続熱間圧延設備
の操業が安定化するとともに、圧延製品の板厚精度が向
上し製品歩留まりが向上する。
圧延設備において、被圧延材同士を互いに突合せ接合す
る前に、先行材の後端部と後行材の先端部の温度を均等
化するので、仕上圧延機列の各スタンド間で、圧延材の
接合部およびその周辺領域における張力変動が抑制さ
れ、通板性が向上する。したがって、連続熱間圧延設備
の操業が安定化するとともに、圧延製品の板厚精度が向
上し製品歩留まりが向上する。
【図１】本発明法を実施する連続熱間圧延設備の例を示
す説明図である。
す説明図である。
【図２】本発明法の例を示す説明図である。
【図３】本発明法の別の例を示す説明図である。
【図４】本発明法における冷却制御の説明図である。
１…粗圧延機 ２…コイル ３…コイルボックス ４…シャー ５…スプレー装置 ６…接合台車 ７…溶接機 ８…入側クランプ ９…出側クランプ １０…クロップシャー １１…仕上圧延機列 １２…後行材 １３…先行材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−88505（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−1204（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−24506（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−90004（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−74707（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−299503（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−47408（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−16611（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/00 - 11/00 B21B 15/00 B23K 9/235 B23K 31/00
Claims (3)
- 【請求項１】 連続熱間圧延設備において、先行材の後
端と後行材の先端とを突合せ接合する前に、被圧延材を
部分的に冷却することで、該先行材の後端部と該後行材
の先端部の温度を均等化することを特徴とする連続熱間
圧延における被圧延材の接合方法。 - 【請求項２】 後行材の先端部を冷却することを特徴と
する請求項１記載の連続熱間圧延に被圧延材の接合方
法。 - 【請求項３】 先行材のクランプ部位の後端側を冷却
し、かつ後行材のクランプ部位の先端側および該クラン
プ部位を冷却することを特徴とする請求項１記載の連続
熱間圧延における被圧延材の接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11592596A JP3297593B2 (ja) | 1996-05-10 | 1996-05-10 | 連続熱間圧延における被圧延材の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11592596A JP3297593B2 (ja) | 1996-05-10 | 1996-05-10 | 連続熱間圧延における被圧延材の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09295004A JPH09295004A (ja) | 1997-11-18 |
| JP3297593B2 true JP3297593B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
ID=14674595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11592596A Expired - Fee Related JP3297593B2 (ja) | 1996-05-10 | 1996-05-10 | 連続熱間圧延における被圧延材の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3297593B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5359990B2 (ja) * | 2010-05-19 | 2013-12-04 | 新日鐵住金株式会社 | 給排水システムおよび金属製品の製造ライン |
-
1996
- 1996-05-10 JP JP11592596A patent/JP3297593B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09295004A (ja) | 1997-11-18 |
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