JPH03146202A - ストリップの冷間圧延方法 - Google Patents
ストリップの冷間圧延方法Info
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- JPH03146202A JPH03146202A JP28525789A JP28525789A JPH03146202A JP H03146202 A JPH03146202 A JP H03146202A JP 28525789 A JP28525789 A JP 28525789A JP 28525789 A JP28525789 A JP 28525789A JP H03146202 A JPH03146202 A JP H03146202A
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
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- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
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- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ストリップの冷間圧延方法に関し、特にスト
リップ表面にダルロールで粗度を転写するとともに、ス
トリップの平坦度向上をもなし得る新規なストリップの
冷間圧延方法に関するものである。
リップ表面にダルロールで粗度を転写するとともに、ス
トリップの平坦度向上をもなし得る新規なストリップの
冷間圧延方法に関するものである。
（従来の技術）
鋼板、つまりストリップの従来のタンデム圧延機列３０
を第３図に示す０通常、これは４スタンド〜６スタンド
が主流であり、各スタンドは４Ｈｉ（６Ｈ１）ミルが主
流である。第３図を例にとれば、トα５スタンドあるう
ちｋｌ〜４スタンドはブライドロールで圧下率２５〜５
０％の圧延を施こし被圧延材であるストリップを薄肉化
してゆくが、ｋ５スタンドの最終スタンドは図中斜線を
付して示すワークロールがダルロールで３〜８％の軽圧
下圧延を施こしロールの粗度を板面に圧延転写する方式
がとられる。図中、符号３２は形状検出器を示す。
を第３図に示す０通常、これは４スタンド〜６スタンド
が主流であり、各スタンドは４Ｈｉ（６Ｈ１）ミルが主
流である。第３図を例にとれば、トα５スタンドあるう
ちｋｌ〜４スタンドはブライドロールで圧下率２５〜５
０％の圧延を施こし被圧延材であるストリップを薄肉化
してゆくが、ｋ５スタンドの最終スタンドは図中斜線を
付して示すワークロールがダルロールで３〜８％の軽圧
下圧延を施こしロールの粗度を板面に圧延転写する方式
がとられる。図中、符号３２は形状検出器を示す。
このようなダル面転写は、ストリップ表面を粗くして（
Ｒｍａｘζ３〜１０ｍ） 、次工程での焼鈍時の焼付き
防止やユーザが行う塗装時の塗膜の密着性を高めるため
である。この場合のダルロール加工はショット加工、放
電加工、レーザ、腐食等が一般的である。
Ｒｍａｘζ３〜１０ｍ） 、次工程での焼鈍時の焼付き
防止やユーザが行う塗装時の塗膜の密着性を高めるため
である。この場合のダルロール加工はショット加工、放
電加工、レーザ、腐食等が一般的である。
板形状、つまり板の平坦度は圧延機出側の張力に大きく
影響される。特に張力を高める程（板切れ防止の観点か
ら上限はあるが）良好な平坦度となるが、例えば第３図
のような構成の従来技術の圧延ラインではそれに伴って
巻取張力も高まるので巻締り、コイル抜き後の座屈、焼
鈍での焼付き、巻取リールの撓み発生等、種々の問題が
発生する。
影響される。特に張力を高める程（板切れ防止の観点か
ら上限はあるが）良好な平坦度となるが、例えば第３図
のような構成の従来技術の圧延ラインではそれに伴って
巻取張力も高まるので巻締り、コイル抜き後の座屈、焼
鈍での焼付き、巻取リールの撓み発生等、種々の問題が
発生する。
そのため、一つの対策として圧延機出側張力（σｆ）と
巻取り張力（σ、）を分離設定できるように、第４図の
ごとく多段圧延機列４０と巻取機４２との間にプライド
ルロール４４を設置する方法が提案されている。なお、
図示例でも、ダルロールは斜線を付して示す。
巻取り張力（σ、）を分離設定できるように、第４図の
ごとく多段圧延機列４０と巻取機４２との間にプライド
ルロール４４を設置する方法が提案されている。なお、
図示例でも、ダルロールは斜線を付して示す。
あるいは「日新製鋼技報２５号、１９７１年１１月」第
１〜９ページの第１図に示されているように圧延機出側
に２１１１ミルを設置してσ、とσえの個別制御を可能
化する方法もあるが、この２旧ミルもストリップを圧下
する能力はほどんど無視される程度しかなく、専らテン
ション付与のみを行うものである。
１〜９ページの第１図に示されているように圧延機出側
に２１１１ミルを設置してσ、とσえの個別制御を可能
化する方法もあるが、この２旧ミルもストリップを圧下
する能力はほどんど無視される程度しかなく、専らテン
ション付与のみを行うものである。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、前述した従来技術は次のような問題点が
存在している。
存在している。
（１）第１図で最終スタンドは軽圧下なのに他と同様の
大きなミルが要る。また最終スタンドはスタンド間張力
より巻取張力が低いのでモータパワーは大きい。
大きなミルが要る。また最終スタンドはスタンド間張力
より巻取張力が低いのでモータパワーは大きい。
（２）２旧ミルがダル転写に理想的であるが４旧ミル以
上の多段ミルにダルロールを組込むとダルロールの粗度
の変化（摩耗）がはげしくストリップ表面の粗度は安定
しない。
上の多段ミルにダルロールを組込むとダルロールの粗度
の変化（摩耗）がはげしくストリップ表面の粗度は安定
しない。
（３）巻取張力（＝ミル出側張力）が低いので仕上形状
は良くない（高張力程形状は良好）。
は良くない（高張力程形状は良好）。
（４）第４図のようにプライドルロールを設置し、ミル
出側を高張力とし、巻取張力を低張力とするとストリッ
プ先端の通板トラブルが多くなるとともにスペースが大
きくなる。プライドルロールとストリップ間の滑りによ
りストリップ表面疵が入り易い。
出側を高張力とし、巻取張力を低張力とするとストリッ
プ先端の通板トラブルが多くなるとともにスペースが大
きくなる。プライドルロールとストリップ間の滑りによ
りストリップ表面疵が入り易い。
（５）粗度転写は無潤滑圧延が理想的（美麗に転写がで
きる）であるが、第３図、第４図では先行するスタンド
の圧延油と同じものを使用しておリストリップダル目に
オイルピット等のむらが入る。
きる）であるが、第３図、第４図では先行するスタンド
の圧延油と同じものを使用しておリストリップダル目に
オイルピット等のむらが入る。
しかし、スタンド間での圧延油ワイパ設置はむずかしい
。
。
（６）形状検出器を導入して圧延機のアクチュエータを
制御して平坦度向上をはかる技術は時間遅れ、その到達
レベルに不満があるとともに形状検出器が非常に高価で
ある。形状高位安定化にはテンションレベラが理想的で
ある。
制御して平坦度向上をはかる技術は時間遅れ、その到達
レベルに不満があるとともに形状検出器が非常に高価で
ある。形状高位安定化にはテンションレベラが理想的で
ある。
本発明はこれらの問題点を解決し、特性の優れた冷間ス
トリップ圧延方法を提供することを目的としている。
トリップ圧延方法を提供することを目的としている。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明者らは鋭意研究を重ね
た結果、次の点を新たに見出した。
た結果、次の点を新たに見出した。
すなわち、ダル転写目的の最終スタンドを２Ｈｉミルと
することにより設備費低減とダル転写圧延の安定化、製
品品質向上をはかることができ、また２旧ミルの速度制
御により最終多段ミルスタンドのミル出側張力を高め圧
延形状の高位安定化を図るとともに適正な巻取張力設定
を可能とすることができ、良好な平坦度のストリップが
得られる。
することにより設備費低減とダル転写圧延の安定化、製
品品質向上をはかることができ、また２旧ミルの速度制
御により最終多段ミルスタンドのミル出側張力を高め圧
延形状の高位安定化を図るとともに適正な巻取張力設定
を可能とすることができ、良好な平坦度のストリップが
得られる。
更に上記最終多段ミルスタンドと２旧ミルスタンドとの
間にワイパを設は圧延油を切って２旧ミルで無潤滑油状
態でダル転写するように構成してもよく、また上記最終
多段ミルスタンドと２１１ｉミルスタンドとの間を高張
力となしレヘラを導入してテンションレベラとして作用
させてもよく、その場合にも形状制御なしに良好な平坦
度のストリップが得られる。
間にワイパを設は圧延油を切って２旧ミルで無潤滑油状
態でダル転写するように構成してもよく、また上記最終
多段ミルスタンドと２１１ｉミルスタンドとの間を高張
力となしレヘラを導入してテンションレベラとして作用
させてもよく、その場合にも形状制御なしに良好な平坦
度のストリップが得られる。
かくして、本発明の要旨とするところは、冷間圧延機の
最終スタンドを構成する多段圧延機と巻取機との間に２
段圧延機を設置し、該２段圧延機の少なくとも一方の圧
延ロールを夕°ルロールとなし、該２段圧延機により軽
圧下圧延、例えば圧下率３〜８％まで軽圧下圧延を施し
て被圧延材にロール粗面を転写するとともに、前記多段
圧延機の回転速度より該２段圧延機の回転速度を高め、
これら両圧延機間の張力を巻取張力より高くしたことを
特徴とするストリップの冷間圧延方法である。
最終スタンドを構成する多段圧延機と巻取機との間に２
段圧延機を設置し、該２段圧延機の少なくとも一方の圧
延ロールを夕°ルロールとなし、該２段圧延機により軽
圧下圧延、例えば圧下率３〜８％まで軽圧下圧延を施し
て被圧延材にロール粗面を転写するとともに、前記多段
圧延機の回転速度より該２段圧延機の回転速度を高め、
これら両圧延機間の張力を巻取張力より高くしたことを
特徴とするストリップの冷間圧延方法である。
本発明の好適態様によれば、前記多段圧延機と２段圧延
機との両圧延機間にワイパ装置を設け、前記多段圧延機
の圧延油を遮断し、前記２段圧延機では非潤滑圧延を旙
すようにしてもよい。
機との両圧延機間にワイパ装置を設け、前記多段圧延機
の圧延油を遮断し、前記２段圧延機では非潤滑圧延を旙
すようにしてもよい。
さらに、前記多段圧延機と２段圧延機との両圧延機間に
千鳥状に配列したレベラを設置しテンションレベラ作用
で平坦矯正した後に前記２段圧延機によりダル転写の軽
圧下圧延を施すようにしてもよい。
千鳥状に配列したレベラを設置しテンションレベラ作用
で平坦矯正した後に前記２段圧延機によりダル転写の軽
圧下圧延を施すようにしてもよい。
なお、本発明における冷間圧延機としては一般に複数ス
タンドから構成されるタンデム圧延機が例示されるが、
レバース圧延を行う場合には１の多段圧延機から成るも
のであってもよい。
タンドから構成されるタンデム圧延機が例示されるが、
レバース圧延を行う場合には１の多段圧延機から成るも
のであってもよい。
（作用）
次に、添付図面を参照しながら、本発明について更に具
体的に説明する。
体的に説明する。
第１図は、本発明にがかる冷間圧延方法を実施するため
の圧延機列１０の略式説明図であり、巻戻されたストリ
ップ１は複数の多段圧延機から構成される、図示例では
Ｎα１〜Ｎα４スタンドの多段圧延機列ｌＯを経て冷間
圧延される。この最終多段圧延機列の下流に２旧ミル４
を設置し、図中、斜線を付して示すように該２旧ミルの
少なくとも一方のワークロールをダルロールとなし、か
かる２Ｈｉミル４でダル転写圧延を施す、圧延完了後、
ストリップ１は所定の張力で巻取機５に巻取られる。
の圧延機列１０の略式説明図であり、巻戻されたストリ
ップ１は複数の多段圧延機から構成される、図示例では
Ｎα１〜Ｎα４スタンドの多段圧延機列ｌＯを経て冷間
圧延される。この最終多段圧延機列の下流に２旧ミル４
を設置し、図中、斜線を付して示すように該２旧ミルの
少なくとも一方のワークロールをダルロールとなし、か
かる２Ｈｉミル４でダル転写圧延を施す、圧延完了後、
ストリップ１は所定の張力で巻取機５に巻取られる。
第１図の場合、２旧ミルの回転数制御でスタンド間テン
シッンσ、を高め（０，３σ、≦σ、≦０．７σｙ）圧
延形状の高位安定化を達成するとともに、巻取張力σ脆
はできるだけ低くおさえ（σ、≦０．１５σア）焼鈍時
の焼付き防止をはかるとともにコイル抜出し後のコイル
つぶれを防止することができる。なお、上記σ、はスト
リップ材の降伏応力である。
シッンσ、を高め（０，３σ、≦σ、≦０．７σｙ）圧
延形状の高位安定化を達成するとともに、巻取張力σ脆
はできるだけ低くおさえ（σ、≦０．１５σア）焼鈍時
の焼付き防止をはかるとともにコイル抜出し後のコイル
つぶれを防止することができる。なお、上記σ、はスト
リップ材の降伏応力である。
第２図は、本発明の別の変更例を示すもので、最終スタ
ンド（Ｎα４スタンド）と２１１１ ミルスタンド４
との間にワイパ７を設置し、２１１１ミル４では潤滑油
をかけないで（板に残っているものはそのままとするの
は含む）圧延し、良好なダル模様を転写する。ワイパ７
としては、例えば、高圧エアジェツト、絞りピンチロー
ルｅｔｃ、が考えられるが、実質上圧延油を除去できる
機構のものであれば、特に制限はない。
ンド（Ｎα４スタンド）と２１１１ ミルスタンド４
との間にワイパ７を設置し、２１１１ミル４では潤滑油
をかけないで（板に残っているものはそのままとするの
は含む）圧延し、良好なダル模様を転写する。ワイパ７
としては、例えば、高圧エアジェツト、絞りピンチロー
ルｅｔｃ、が考えられるが、実質上圧延油を除去できる
機構のものであれば、特に制限はない。
上述のように、本発明によれば、最終スタンド（階４ス
タンド）と２旧ミル４の圧延スタンドとのスタンド間は
高張力となすことができるので、同じく第２図に示すよ
うに、千鳥状に配列したレベラ９を設置すれば、これは
テンションレベラとなり良好な平坦度を確保できるので
、・例えば第３図、第４図にみられるように形状検出器
による高価な自動形状制御システムが不要となる。
タンド）と２旧ミル４の圧延スタンドとのスタンド間は
高張力となすことができるので、同じく第２図に示すよ
うに、千鳥状に配列したレベラ９を設置すれば、これは
テンションレベラとなり良好な平坦度を確保できるので
、・例えば第３図、第４図にみられるように形状検出器
による高価な自動形状制御システムが不要となる。
（１）ダル転写圧延に関する４旧、２旧の各ミルの比較
： 第１図の圧延ラインにおいて、多段圧延機出側に、例え
ば、２５０ φ２旧ミルと、２５０ φ１５００φ４旧
ミルとを設けて、０．４ｔＸ３００ｗフルハード材を圧
下率５％でそれぞれ連続圧延した実験値によれば、第５
図にグラフで示すように、４旧ミルの場合粗度変化は大
であるが、２旧ミルでは変化幅が小さく安定しているこ
とが判明した。
： 第１図の圧延ラインにおいて、多段圧延機出側に、例え
ば、２５０ φ２旧ミルと、２５０ φ１５００φ４旧
ミルとを設けて、０．４ｔＸ３００ｗフルハード材を圧
下率５％でそれぞれ連続圧延した実験値によれば、第５
図にグラフで示すように、４旧ミルの場合粗度変化は大
であるが、２旧ミルでは変化幅が小さく安定しているこ
とが判明した。
（２）多段圧延機による板形状急峻度（λ）および板破
断率とフロントテンションσ、との関係：０．８ｔＸ１
２２５ｗ（ａ＋＋ｗ） ０）ス） ’Ｊ ７７” （冷
延Ｅ板） ヲ第４図のタンデムミルで圧延し、最終スタ
ンド出側張力σ、を変化させた場合のストリップ形状は
、第６図にグラフで示すように、急峻度λ（＝ｈ／Ｎ×
１００％、ｈ：波高さ、ｌ１波のピッチ）はσ、〉０．
３σ、で急激に良好となることが分かる。特に、レベラ
を設けた場合、急峻度はσ、＞０．２σ、のとき良好と
なる。
断率とフロントテンションσ、との関係：０．８ｔＸ１
２２５ｗ（ａ＋＋ｗ） ０）ス） ’Ｊ ７７” （冷
延Ｅ板） ヲ第４図のタンデムミルで圧延し、最終スタ
ンド出側張力σ、を変化させた場合のストリップ形状は
、第６図にグラフで示すように、急峻度λ（＝ｈ／Ｎ×
１００％、ｈ：波高さ、ｌ１波のピッチ）はσ、〉０．
３σ、で急激に良好となることが分かる。特に、レベラ
を設けた場合、急峻度はσ、＞０．２σ、のとき良好と
なる。
一方、同じ（第６図に示すグラフからも明らかなように
、冑張力になる程板破断率は高まるが、σｆ＞０．７σ
、で急激に増加する。
、冑張力になる程板破断率は高まるが、σｆ＞０．７σ
、で急激に増加する。
以上より、０．３ σ、≦σ、≦０．７ σ、が望まし
い。
い。
（３）ダル、ウェットによるロール粗度のストリップへ
の転写率： ２５０ φ１５００φ４旧ミルにて１．０ｔＸ２００−
のストリップ（冷延鋼板）を潤滑有無で圧下率を変えて
冷間圧延した場合のロール面最大粗さＲ１１とストリッ
プ表面最大粗さＲｓの比を第７図にグラフで示す。無潤
滑（板面に少し油がのっていても良い）の方が転写率が
高く美麗なダル目が得られるのが分かる。
の転写率： ２５０ φ１５００φ４旧ミルにて１．０ｔＸ２００−
のストリップ（冷延鋼板）を潤滑有無で圧下率を変えて
冷間圧延した場合のロール面最大粗さＲ１１とストリッ
プ表面最大粗さＲｓの比を第７図にグラフで示す。無潤
滑（板面に少し油がのっていても良い）の方が転写率が
高く美麗なダル目が得られるのが分かる。
（４）巻取張カニ
σえを高くするとパンチ焼鈍で焼付き発生し、特に高温
焼鈍で問題とする。経験的にはσ□≦５ｋｇｆ／ｍｎ＋
”程度が望ましい。
焼鈍で問題とする。経験的にはσ□≦５ｋｇｆ／ｍｎ＋
”程度が望ましい。
（５）レベラの効果：
第４図のタンデムミルにて最終スタンドの下流に、４０
φ×４本（伸長ユニット） 、２５０ φ７８０ φ／
２５０φ（矯正ユニット）から成るレベラを組み込んで
張力変化させたところ、第６図に点線で示すグラフのご
とくテンションレベラ効果で急峻度０゜５％以下（主と
して０．３％以下）の高水準平坦度が容易に得られるこ
とが判明した。
φ×４本（伸長ユニット） 、２５０ φ７８０ φ／
２５０φ（矯正ユニット）から成るレベラを組み込んで
張力変化させたところ、第６図に点線で示すグラフのご
とくテンションレベラ効果で急峻度０゜５％以下（主と
して０．３％以下）の高水準平坦度が容易に得られるこ
とが判明した。
従来の形状検出器を使った自動形状制御システムでは、
急峻度０．３％以下は実現が困難であったことより、本
発明方法がはるかにすぐれて４いることがわかる。
急峻度０．３％以下は実現が困難であったことより、本
発明方法がはるかにすぐれて４いることがわかる。
（実施例）
本発明を実施例によって詳細に説明する。
実施例１
第３図の５スタンドタンデムミル（５８０φ／１４２２
φＸ １４５０ ｆｆｉ ）の圧延機出側を改造し、下
流に６５０φ２旧ミルを設置し第１図のミル配列となし
た。
φＸ １４５０ ｆｆｉ ）の圧延機出側を改造し、下
流に６５０φ２旧ミルを設置し第１図のミル配列となし
た。
２旧ミルの両６５０ φワークロールにはＲｍａｘ５Ｊ
ＪＩのレーザダル加工を施し、その上にクロームメツキ
を付与した。
ＪＩのレーザダル加工を施し、その上にクロームメツキ
を付与した。
従来、巻取張力はσ８≦５ ｋｇ４／＋ｍｓ＋”に限定
されていたが（σ、も５ ｋｇｆ／ｗ＋ｗ”以下）、本
例では２１１ｉミルの速度制御で０．３σ、≦σ、≦０
．７σ、となし、σ、≦５ ｋｇｆ／ｗ＋ｍ”で操業を
行ったところ、次のような結果が得られた。
されていたが（σ、も５ ｋｇｆ／ｗ＋ｗ”以下）、本
例では２１１ｉミルの速度制御で０．３σ、≦σ、≦０
．７σ、となし、σ、≦５ ｋｇｆ／ｗ＋ｍ”で操業を
行ったところ、次のような結果が得られた。
■ダルロールの押込み疵が激減した。
■ダルロールは従来５０ｋｍ圧延で交替していたが、２
００ｋｍ圧延でも問題なく、板粗度のばらつきも従来の
１／３以下になった。
００ｋｍ圧延でも問題なく、板粗度のばらつきも従来の
１／３以下になった。
■平坦度は従来０．４〜１．２％（平均０．８％程度）
であったがσ、高張力化効果があり０．３〜０．７％（
平均０．５％程度）となった。
であったがσ、高張力化効果があり０．３〜０．７％（
平均０．５％程度）となった。
実施例２
本例では、４０φ×４本の伸長ユニットと２５０ φ／
８０φ／２５０ φの矯正ユニットからなるレベラを第
２図のごとく組込んだ圧延ラインによりストリップの冷
間圧延を行った。ワイパとしては超高圧エアジェツトノ
ズルを３列配設し、圧延油の２旧ミルへの流入を実質上
防止した。
８０φ／２５０ φの矯正ユニットからなるレベラを第
２図のごとく組込んだ圧延ラインによりストリップの冷
間圧延を行った。ワイパとしては超高圧エアジェツトノ
ズルを３列配設し、圧延油の２旧ミルへの流入を実質上
防止した。
次のような結果が得られた。
■ダルロールの転写率が高まるとともに表面の目視観察
による美麗度が１ランク向上し、板汚れも減少した。
による美麗度が１ランク向上し、板汚れも減少した。
■σ「をσ、 ＞０．３ σ、とし、レベラ圧下量を調
整して、レベラで０．２〜０．５％の塑性伸びを付与し
たところ９５％のコイルが平坦度０．３％以下となった
。
整して、レベラで０．２〜０．５％の塑性伸びを付与し
たところ９５％のコイルが平坦度０．３％以下となった
。
■板形状の大幅向上により下流でのトラブルが減少し合
計歩留で０．２％の向上がみられた。
計歩留で０．２％の向上がみられた。
実施例３
第８図に示すロール配列の４８０ φ／１４００φ／１
６００１のレバースミル８０の下流に６００ φの２旧
ミル８２を設置した。上下ロールともダルロールとした
。
６００１のレバースミル８０の下流に６００ φの２旧
ミル８２を設置した。上下ロールともダルロールとした
。
７パス仕上げの製品（０，５ｔ Ｘ １０１００Ｏに対
して６バスまでは２旧ミルをオーブンとして圧延を行い
、従来と同様であったが、最終パスでは下流の２旧ミル
も圧下し、σ、を高めて板形状の向上をはかるとともに
２旧ミルでダル付けを行った。また巻取張力は可能な限
り低張力とした。本例では次のような結果を得た。
して６バスまでは２旧ミルをオーブンとして圧延を行い
、従来と同様であったが、最終パスでは下流の２旧ミル
も圧下し、σ、を高めて板形状の向上をはかるとともに
２旧ミルでダル付けを行った。また巻取張力は可能な限
り低張力とした。本例では次のような結果を得た。
■ブライドロール、ダルロールのロール替時間を省略で
きた。従来は最終パスはロール替後、ダル転写を行って
いた。
きた。従来は最終パスはロール替後、ダル転写を行って
いた。
■平坦度が０．９％から０．６％へと大幅に向上した。
■ダル粗度の安定化美麗化をはかることができた。
（発明の効果）
本発明は、以上説明したとおり構成されているので、新
ミルの投資額低減、ストリップ平坦度の向上、ストリッ
プ表面性状向上等の顕著な効果が奏され、産業上極めて
有益である。
ミルの投資額低減、ストリップ平坦度の向上、ストリッ
プ表面性状向上等の顕著な効果が奏され、産業上極めて
有益である。
第１図および第２図は、本発明にかかる圧延方法を実施
するタンデムミルの概略説明図：第３図および第４図は
、従来のタンデムミルの概略説明図： 第５図は、ダル転写圧延における２１１１と４ｔｌｉの
効果の比較説明図； 第６図は、ミル出側張力と板形状、破断率の関係の説明
図； 第７図は、転写率に及ぼす潤滑効果の説明図；および 第８図は、レバースミルを用いた実施例の説明図である
。 １ニストリツプ ５：巻取機 ９： レベラ ４：２１１ｉミル ７：ワイパ １０ ： 冷間圧延機
するタンデムミルの概略説明図：第３図および第４図は
、従来のタンデムミルの概略説明図： 第５図は、ダル転写圧延における２１１１と４ｔｌｉの
効果の比較説明図； 第６図は、ミル出側張力と板形状、破断率の関係の説明
図； 第７図は、転写率に及ぼす潤滑効果の説明図；および 第８図は、レバースミルを用いた実施例の説明図である
。 １ニストリツプ ５：巻取機 ９： レベラ ４：２１１ｉミル ７：ワイパ １０ ： 冷間圧延機
Claims (3)
- （１）冷間圧延機の最終スタンドを構成する多段圧延機
と巻取機との間に２段圧延機を設置し、該２段圧延機の
少なくとも一方の圧延ロールをダルロールとなし、該２
段圧延機により軽圧下圧延を施して被圧延材にロール粗
面を転写するとともに、前記多段圧延機の回転速度より
該２段圧延機の回転速度を高め、これら両圧延機間の張
力を巻取張力より高くしたことを特徴とするストリップ
の冷間圧延方法。 - （２）前記多段圧延機と２段圧延機との両圧延機間にワ
イパ装置を設け、前記多段圧延機の圧延油を遮断し、前
記２段圧延機では非潤滑圧延を施すことを特徴とする請
求項１記載のストリップの冷間圧延方法。 - （３）前記多段圧延機と２段圧延機との両圧延機間に千
鳥状に配列したレベラを設置しテンションレベラ作用で
平坦度矯正した後に前記２段圧延機によりダル転写の軽
圧下圧延を施すことを特徴とする請求項１または２記載
のストリップの冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1285257A JP2782860B2 (ja) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | ストリップの冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1285257A JP2782860B2 (ja) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | ストリップの冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03146202A true JPH03146202A (ja) | 1991-06-21 |
| JP2782860B2 JP2782860B2 (ja) | 1998-08-06 |
Family
ID=17689159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1285257A Expired - Fee Related JP2782860B2 (ja) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | ストリップの冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2782860B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009004005A1 (de) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Walzen eines bandes in einer walzstrasse unter nutzung des letzen gerüsts der walzstrasse als zugverringerer |
| JP2009208100A (ja) * | 2008-03-03 | 2009-09-17 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法 |
| CN109530436A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-03-29 | 佛山市诚德新材料有限公司 | 一种不锈钢带的冷轧方法及不锈钢带 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6186005A (ja) * | 1984-10-02 | 1986-05-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延方法及びその装置 |
-
1989
- 1989-11-01 JP JP1285257A patent/JP2782860B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6186005A (ja) * | 1984-10-02 | 1986-05-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延方法及びその装置 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2009004005A1 (de) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Walzen eines bandes in einer walzstrasse unter nutzung des letzen gerüsts der walzstrasse als zugverringerer |
| US8676371B2 (en) | 2007-07-05 | 2014-03-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Rolling of a strip in a rolling train using the last stand of the rolling train as a tension reducer |
| JP2009208100A (ja) * | 2008-03-03 | 2009-09-17 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法 |
| CN109530436A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-03-29 | 佛山市诚德新材料有限公司 | 一种不锈钢带的冷轧方法及不锈钢带 |
| CN109530436B (zh) * | 2018-12-11 | 2020-06-19 | 佛山市诚德新材料有限公司 | 一种不锈钢带的冷轧方法及不锈钢带 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2782860B2 (ja) | 1998-08-06 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |