JP2022513167A - Ｃｏ２利用率を向上させて動作させる燃料電池のための改質触媒パターン - Google Patents

Ｃｏ２利用率を向上させて動作させる燃料電池のための改質触媒パターン Download PDF

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Abstract

Figure 2022513167000001
ＣＯ２利用率を向上させて燃料電池スタックを動作させるときに、燃料電池スタック内の温度差を低減または最小化することができる、溶融炭酸塩型燃料電池スタックのための改質素子および対応する方法が提供される。改質素子は、改質触媒が表面上に堆積した少なくとも１つの表面を含むことができる。少なくとも１つの表面の第１の部分上の最小改質触媒密度および／または活性と最大改質触媒密度および／または活性との差は、２０％～７５％であることができ、最も高い触媒密度および／または活性は、アノード入口およびカソード入口のうちの少なくとも一方に対応する燃料電池スタックの側に近接している。
【選択図】図１

Description

カソード入力ストリームのＣＯ２含量を低くして動作させときにＣＯ２利用率を向上させるための、溶融炭酸塩型燃料電池スタックを動作させるためのシステムおよび方法が提供される。本燃料電池アセンブリは、燃料電池内の温度勾配を低減または最小化する改質触媒分布を有する内部改質アセンブリを含むことができる。
本出願は、本出願の有効出願日以前に有効であったＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ＣｏｍｐａｎｙとＦｕｅｌＣｅｌｌ Ｅｎｅｒｇｙ，Ｉｎｃ．との間の共同研究契約の範囲内での活動の結果としてなされた主題を開示し、特許請求する。
溶融炭酸塩型燃料電池は、電気を生成するために水素および／または他の燃料を利用する。水素は、メタンまたは他の改質可能な燃料を、蒸気改質器、例えば、燃料電池の上流に位置するかまたは燃料電池内に統合された蒸気改質器内で改質することによって提供されてもよい。燃料はまた、アノード中の燃料の改質に好適な条件を創出するように動作させることができる溶融炭酸塩型燃料電池のアノード電池中で改質することができる。さらに別の選択肢は、燃料電池の外部および内部の両方で何らかの改質を行うことであり得る。改質可能な燃料は、昇温および／または昇圧で蒸気および／または酸素と反応して、水素を含む気体生成物を生成することができる炭化水素系物質を包含し得る。
溶融炭酸塩型燃料電池の魅力的な特徴の１つは、ＣＯ２を低濃度ストリーム（カソード入力ストリームなど）からより高濃度のストリーム（アノード出力流など）に輸送する能力である。動作中、ＭＣＦＣカソード中のＣＯ２およびＯ２が炭酸イオン（ＣＯ３ ２－）に変換され、これは次に、電荷担体として溶融炭酸塩電解質を横断して輸送される。炭酸イオンは、燃料電池アノード中でＨ２と反応して、Ｈ２ＯおよびＣＯ２を形成する。このため、ＭＣＦＣを動作させることの最終的な成果のうちの１つは、電解質を横断するＣＯ２の輸送である。電解質を横断するＣＯ２のこの輸送により、ＭＣＦＣに電力を生成させると同時に、酸化炭素を様々なＣＯｘ含有ストリームから隔離するコストおよび／または困難を低減または最小限にすることが可能となり得る。ＭＣＦＣを天然ガス火力発電所などの燃焼発生源と組み合わせると、追加の発電を行うと同時に、発電から生じる全体的なＣＯ２排出量を低減または最小限にすることが可能となり得る。
内部改質セクションが燃料電池スタック内に位置する燃料電池アセンブリに関しては、様々な種類の触媒分布が既知である。例えば、米国特許第８，８２２，０９０号は、改質触媒パターンおよび対応するフロースキームを説明している。この触媒パターンおよびフロースキームは、一部には燃料電池スタックの中心付近で追加の改質を生じさせることによって、改善された温度分布を提供するものとして説明される。
米国特許出願公開第２０１５／００９３６６５号は、カソードでいくらかの燃焼を起こして、燃料電池アノード内で追加の改質（および／または他の吸熱反応）を行うための補助的な熱を供給する、溶融炭酸塩型燃料電池を動作させるための方法を説明する。この公開特許は、ＣＯ２濃度が約１．０モル％を下回る際に、炭酸塩型燃料電池によって生成される電圧および／または電力が急速に低下し始める可能性があることに注目している。この公開特許はさらに、ＣＯ２濃度が、さらに、例えば、約０．３体積％未満に低下すると、ある時点で、燃料電池を通した電圧が十分に低くなり、炭酸塩のさらなる輸送がほとんど発生しないか、または全く発生しなくなり得、燃料電池が機能しなくなると述べている。
ある態様では、電気を生成するための方法が提供される。本方法には、改質可能な燃料を含む燃料ストリームを、第１の表面を含む燃料スタックに通すことが含まれ得る。第１の表面は、改質触媒を含む第１の部分を含み得る。いくつかの態様では、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が２０％～７５％であり得る。いくつかの態様では、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒活性と最小触媒活性との差が２０％～７５％であり得る。改質可能な燃料の少なくとも一部は、第１の表面の存在下で改質されて、改質された水素を生成し得る。改質可能な燃料の少なくとも一部、改質された水素の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせは、溶融炭酸塩型燃料電池のアノードに導入され得る。本方法には、Ｏ２、Ｈ２Ｏ、およびＣＯ２を含むカソード入力ストリームを、溶融炭酸塩型燃料電池のカソードに導入することがさらに含まれ得る。溶融炭酸塩型燃料電池のカソード中の流れの方向は、溶融炭酸塩型燃料電池のアノード中の流れの方向と実質的に直交し得る。溶融炭酸塩型燃料電池は、０．９７以下の輸率および６０ｍＡ／ｃｍ２以上の平均電流密度で動作して、電気と、Ｈ２、ＣＯ、およびＣＯ２を含むアノード排気と、２．０体積％以下のＣＯ２、１．０体積％以上のＯ２、および１．０体積％以上のＨ２Ｏを含むカソード排気とを生成し得る。
別の態様では、燃料電池スタックが提供される。燃料電池スタックは、アノードおよびカソードを備える溶融炭酸塩型燃料電池を含み得る。燃料電池スタックは、アノードと関連付けられる改質素子をさらに含み得る。改質素子は、第１の表面を含むことができ、第１の表面は、改質触媒を含む第１の部分を含む。第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、単調に減少する触媒密度に対応し得る。加えてまたはあるいは、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が２０％～７５％であり得る。燃料電池スタックは、アノードと改質素子との間にセパレータプレートをさらに含み得る。
溶融炭酸塩型燃料電池、ならびに関連する改質段および分離段の構成の例を示す。 溶融炭酸塩型燃料電池、ならびに関連する改質段および分離段の構成の別の例を示す。 溶融炭酸塩型燃料電池スタックの一部の例を示す。 アノード流の方向がカソード流の方向にほぼ垂直に整列している溶融炭酸塩型燃料電池のフローパターンの例を示す。 改質素子内のフローパターンの例を示す。 改質素子における改質触媒密度プロファイルの例を示す。 燃料電池挙動のモデリングのための改質触媒密度プロファイルの比較を示す。 ＣＯ２利用率を上昇させるための条件下での従来の改質触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池スタックを動作させるための温度プロファイルを示す。 ＣＯ２利用率を上昇させるための条件下での改善された改質触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池スタックを動作させるための温度プロファイルを示す。 燃料電池挙動のモデリングのための改質触媒密度プロファイルの比較を示す。 ＣＯ２利用率を上昇させるための条件下での従来の改質触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池スタックを動作させるための温度プロファイルを示す。 ＣＯ２利用率を上昇させるための条件下での別の従来の改質触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池スタックを動作させるための温度プロファイルを示す。 ＣＯ２利用率を上昇させるための条件下での改善された改質触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池スタックを動作させるための温度プロファイルを示す。
概要
様々な態様において、カソード供給のＣＯ２含有量を下げ、ＣＯ２利用率を向上させて燃料電池スタックを動作させるときに、燃料電池スタック内の温度差を低減または最小化することができる、溶融炭酸塩型燃料電池スタックのための改質素子が提供される。改質素子は、改質触媒が表面上に堆積した少なくとも１つの表面を含むことができる。燃料電池スタック内の温度差を低減または最小化するために、少なくとも１つの表面の第１の部分上の最小改質触媒密度と最大改質触媒密度との差は、２０％～７５％、または２０％～７０％、または２５％～６５％であることができ、最も高い触媒密度は、アノード入口およびカソード入口のうちの少なくとも一方に対応する燃料電池スタックの側に近接している。加えてまたはあるいは、少なくとも１つの表面の第１の部分上の最小改質触媒活性と最大改質触媒活性との差は、２０％～７５％、または２０％～７０％、または２５％～６５％であることができ、最も高い触媒活性は、アノード入口およびカソード入口のうちの少なくとも一方に対応する燃料電池スタックの側に近接している。例えば、アノード流と整列している触媒密度パターンについては、最大触媒密度および／または活性は、アノード入口に対応する燃料電池スタックの側に最も近い（すなわち、アノード入口に近接している）触媒パターンの端に存在し得る。任意選択であるが好ましくは、改質触媒密度および／または活性は、少なくとも１つの表面の第１の部分にわたって単調に変化し得る。任意選択で、改質素子中の少なくとも１つの表面の第２の部分は、改質素子のカソード入口またはアノード入口側に近接している表面の部分に対応し得る。具体的には、第１の部分の触媒パターンがアノード流パターンに基づいて整列している場合、第２の部分はカソード入口に近接し得る。あるいは、第１の部分の触媒パターンがカソード流パターンに基づいて整列している場合、第２の部分はアノード入口に近接し得る。少なくとも１つの表面の第２の部分は、カソード入口における増加した燃料電池活性を考慮するために、比較的一定の触媒密度プロファイルおよび／または活性プロファイルなどの別個の触媒プロファイルを有し得る。第１の部分および任意選択の第２の部分に対応する改質素子内のこの改質触媒パターンにより、温度差を燃料電池スタック全体で７０℃以下、または５０℃以下、または４５℃以下、または４０℃以下にしながら、ＣＯ２捕捉を上昇させて、燃料電池スタックを動作させることができるようになる。温度差は、改質素子とアノードとの間のセパレータプレートにおいて測定されてもよい。燃料電池スタック内の温度差を低減または最小化することによって、より高い平均動作温度を使用しながら、燃料電池スタック内の構造を損傷する可能性のある燃料電池スタック内の局所的な「ホットスポット」の存在を低減または最小化することができる。
加えてまたはあるいは、様々な態様において、燃料電池のアノードは、改質触媒を含有する少なくとも１つの表面を含み得る。かかる態様では、少なくとも１つの表面の第１の部分は、少なくとも１つの表面の第１の部分上の最小改質触媒密度と最大改質触媒密度との差および／または最小改質触媒活性と最大改質触媒活性との差が、２０％～７５％、または２０％～７０％、または２５％～６５％、または４０％～７５％、または４０％～７０％、または４０％～６５％であり得る。かかる態様では、最高触媒密度および／または活性は、アノード入口に対応する燃料電池スタックの側に近接し得る。任意選択であるが好ましくは、改質触媒密度および／または活性は、少なくとも１つの表面の第１の部分にわたって単調に変化し得る。任意選択で、改質素子中の少なくとも１つの表面の第２の部分は、改質素子のカソード入口側に対応し得る。少なくとも１つの表面の第２の部分は、カソード入口における増加した燃料電池活性を考慮するために、比較的一定の触媒密度プロファイルおよび／または活性プロファイルなどの別個の触媒プロファイルを有し得る。
触媒活性に関して、触媒パターンの性質および触媒パターンに対するガス流の配向により、得られる触媒活性が改変され得ることに留意されたい。例えば、表面上に所望の触媒密度をもたらすための１つの選択肢は、触媒を一連の（実質的に）平行な触媒粒子線として提供することであり得る。かかる平行線触媒パターンから得られる活性は、触媒粒子線の方向に対するガス流の配向に応じて変化し得る。具体的には、触媒活性は、触媒粒子線とほぼ整列（実質的に平行であるなど）しているガス流についてはより大きくなり得る一方、触媒粒子線に対して歪んでいるまたは実質的に垂直であるガス流は、触媒活性の様々な量の低減につながり得る。
従来の燃料電池動作とは対照的に、様々な態様において、溶融炭酸塩型燃料電池は、０．９７以下、または０．９５以下の輸率など、上昇したＣＯ２捕捉を有するように動作させることができる。０．９７以下、または０．９５以下の輸率で動作させると、従来の動作とは異なる燃料電池全体の温度分布につながり得る。具体的には、カソード中のＣＯ２の枯渇に起因して、燃料電池中の電流密度の一部が代替イオン輸送に起因し得ることが発見されている。かかる代替イオン輸送には、典型的には、より大きな廃熱生成が伴う。従来の改質触媒パターンが使用される場合、代替イオン輸送に起因する廃熱は、著しい不測の温度変動を生じさせ得る。
代替イオン輸送に起因する追加の廃熱は、カソード出口付近に蓄積し得ることが発見されている。これは、カソード出口付近のＣＯ２の枯渇に一部起因すると考えられる。カソードにおける反応の性質に対する温度プロファイルのこの依存性は、従来の燃料電池動作とは対照的であり、温度パターンは、カソードおよびアノードにおけるフローパターンに大体依存する。その結果、カソード中のＣＯ２消費量の上昇中に従来の改質触媒パターンを使用すると、燃料電池内に不測のホットスポットが生じ得る。例えば、カソードおよびアノード内の流れがほぼ直交するように配向される場合、予想されるアノード反応プロファイルに基づいて改質触媒パターンを使用することで、アノード出口とカソード出口との両方に対応する燃料電池の角付近の燃料電池内の実質的なホットスポットが生じ得ることがさらに発見されている。これは、代替イオン輸送からの過剰な廃熱と、アノード出口およびカソード出口に対応する角付近の従来の触媒パターンからの冷却量の低減との組み合わせに起因する。
代替イオン輸送に起因する過剰な廃熱に関連付けられる困難を克服するために、アノード出口付近でより多くの量の改質が生じるように、代替の改質触媒パターンを使用することができる。これは、例えば、最大触媒密度と最小触媒密度との間の変動量が低減した改質触媒パターンを使用することによって達成することができる。例えば、改質触媒密度における最大密度と最小密度との差は、最大触媒密度の２０％～７５％、または２０％～７０％、または２５％～６５％に対応し得る。加えてまたはあるいは、改質触媒パターンは、最大改質触媒活性と最小改質触媒活性との差を最大触媒活性の２０％～７５％、または２０％～７０％、または２５％～６５％にして使用することができる。これにより、アノード出口付近の改質が増加し、その結果、代替イオン輸送に起因して生成される追加の廃熱を軽減することができる追加の冷却が生じ得る。
好適な触媒密度プロファイルおよび／または触媒活性プロファイルの例は、単調に減少するプロファイルであり得る。かかる触媒密度／触媒活性プロファイルにおいて、触媒密度および／または触媒活性は、アノード入口で最大値にある。ひいては、触媒密度および／または活性は、ほぼ同じままであるか、アノード入口からアノード出口への方向に沿って減少するかのいずれかである。単調に減少するプロファイルの例には、一定の傾斜を有する触媒密度および／もしくは活性プロファイル（すなわち、一定して減少する、触媒密度および／もしくは活性の量）、または改質触媒密度および／もしくは活性が一連のステップに対応し、触媒密度／活性が各ステップ内でほぼ一定であるプロファイルが挙げられる。さらに他の触媒パターン、例えば、減少する触媒密度および／または活性のステップおよび領域の組み合わせも使用され得る。
改善された改質触媒パターンを使用することは、ＣＯ２利用率を向上または上昇させるようにＭＣＦＣを動作させるときに、有益であり得る。ＣＯ２利用率を上昇させてＭＣＦＣを動作させる際の１つの困難は、燃料電池動作に必要とされる反応物のうちの１つ以上が少量で存在する場合、燃料電池の動作が動力的に制限される可能性があることである。例えば、カソード入力ストリームを４．０体積％以下のＣＯ２含有量で使用する場合、７５％以上のＣＯ２利用率を達成することは、１．０体積％以下のカソード出口濃度に対応する。しかしながら、１．０体積％以下のカソード出口濃度は、必ずしもＣＯ２がカソード全体に均等に分布することを意味するわけではない。代わりに、濃度は、典型的には、アノードおよびカソードにおけるフローパターンなどの様々な要因に起因してカソード内で変化することになる。ＣＯ２濃度の変動により、ＣＯ２濃度が実質的に１．０体積％未満であるカソードの部分が生じる。
溶融炭酸塩型燃料電池の従来の動作条件は、典型的には、代替イオン輸送の量が低減される、最小化される、または存在しない条件に対応する。代替イオン輸送の量は、燃料電池のための輸率に基づいて定量化することができる。輸率は、水酸化物イオンおよび／または他のイオンとは対照的に、炭酸塩イオンに対応する溶融炭酸塩電解質を横断して輸送されるイオンの画分として定義される。輸率を決定するための好都合な方法は、ａ）カソード入口とカソード出口とでのＣＯ２濃度の測定された変化を、ｂ）燃料電池によって生成される電流密度を達成するのに必要な炭酸塩イオン輸送の量と比較することに基づき得る。輸率についてのこの定義は、アノードからカソードへのＣＯ２の逆輸送が最小限であることを仮定していることに留意されたい。かかる逆輸送は、本明細書に記載の動作条件では最小限であると考えられる。ＣＯ２濃度について、カソード入力ストリームおよび／またはカソード出力ストリームをサンプリングすることができ、サンプルは、ＣＯ２含有量の決定のためにガスクロマトグラフに転換される。燃料電池の平均電流密度は、任意の好都合な様式で測定することができる。
従来の動作条件下では、輸率は、０．９８以上など、および／または代替イオン輸送を実質的に有しないなど、比較的１．０に近いものであり得る。０．９８以上の輸率は、電解質を横断して輸送されるイオン電荷の９８％以上が炭酸塩イオンに対応することを意味する。水酸化物イオンは－１の電荷を有し、一方で炭酸塩イオンは－２の電荷を有するので、１つの炭酸塩イオンの輸送と同じ電荷移動をもたらすためには、２つの水酸化物イオンを、電解質を通して輸送する必要があることに留意されたい。
従来の動作条件とは対照的に、０．９５以下（または、増加した開放面積および／または減少したブロックされていない流れの断面で動作させる場合、０．９７以下）の輸率で、溶融炭酸塩型燃料電池を動作させることにより、燃料電池によって生成される電流密度の一部が炭酸塩イオン以外のイオンの輸送に起因するにもかかわらず、達成される炭酸塩イオン輸送の有効量を増加させることができる。０．９７以下、または０．９５以下の輸率で燃料電池を動作させるためには、燃料電池カソード内でＣＯ２の枯渇を生じさせる必要がある。カソード内のＣＯ２のかかる枯渇は局在化する傾向があることが発見されている。その結果、燃料電池カソード内の多くの領域が、依然として通常の動作のために十分なＣＯ２を有することができる。これらの領域は、炭素捕捉のためなど、電解質を横断して輸送することが望ましい追加のＣＯ２を含有する。しかしながら、そのような領域におけるＣＯ２は、典型的には、従来の条件下で動作するとき、電解質を横断して輸送されない。輸率が０．９７以下、または０．９５以下の動作条件を選択することによって、十分なＣＯ２を有する領域を使用して、追加のＣＯ２を輸送し得る一方で、枯渇した領域は、代替イオン輸送に基づいて動作し得る。これにより、カソード入力ストリームから捕捉されるＣＯ２の量の実用限界が増大し得る。
電解質を横断して代替イオンを輸送する利点のうちの１つは、十分な数のＣＯ２分子が動力学的に利用可能ではないにもかかわらず、燃料電池が動作を継続できることである。これにより、カソードに存在するＣＯ２の量が従来であれば通常の燃料電池動作に不十分であると見なされ得るにもかかわらず、追加のＣＯ２をカソードからアノードに移すことが可能になり得る。これにより、計算ＣＯ２利用率（電流密度に基づく）は、測定ＣＯ２利用率よりも少なくとも３％大きい、または少なくとも５％大きい、または少なくとも１０％大きい、または少なくとも２０％大きくあり得るものの、燃料電池は、１００％に近い測定ＣＯ２利用率で動作することが可能になり得る。代替イオン輸送により、燃料電池が、１００％を超える計算ＣＯ２利用率に対応し得る電流密度で動作することが可能になり得ることに留意されたい。
代替イオンの輸送により、燃料電池が目標電流密度を維持することが可能になり得るが、電解質を横断する代替イオンの輸送により、溶融炭酸塩型燃料電池の寿命が低減または最小化され得ることがさらに発見されている。このため、燃料電池寿命におけるこの損失を軽減することが望ましい。改質触媒密度および／または活性を変更することにより燃料電池内の温度を管理することで、燃料電池寿命におけるかかる損失を低減または最小限にできることが予想外に発見された。
いくつかの態様では、高められたＣＯ２捕捉は、０．９７以下、０．９５以下、または０．９３以下、または０．９０以下の輸率などの輸率の量に基づいて定義され得る。また、動作状態を０．９７以下の輸率で維持することで、典型的には、カソード出力ストリーム中のＣＯ２濃度が２．０体積％以下、１．５体積％以下、または１．０体積％以下になり得る。カソード出力ストリーム中のＣＯ２濃度がより高いと、典型的には、ＣＯ２の局所的枯渇が、より低い輸率値を得るには不十分となる。
高められたＣＯ２捕捉の存在は他の要因によっても示され得るが、かかる他の要因自体は、典型的には、高められたＣＯ２捕捉を示すのに十分な条件ではない。例えば、より低いＣＯ２濃度のカソード入力ストリームを使用する場合、高められたＣＯ２捕捉は、いくつかの態様では、７０％以上、または７５％以上、または８０％以上、例えば、最大９５％の、または場合によりさらに高いＣＯ２利用率に対応し得る。より低濃度のＣＯ２源の例は、５．０体積％以下、または４．０体積％以下、例えば、１．５体積％までの、または場合によってはより低いＣＯ２を含有するカソード入力ストリームを生じさせるＣＯ２源に対応し得る。天然ガスタービンからの排気は、多くの場合にＣＯ２含有量が５．０体積％以下または４．０体積％以下のＣＯ２であるＣＯ２含有ストリームの一例である。加えてまたはあるいは、高められたＣＯ 2捕捉は、溶融炭酸塩型燃料電池を使用して、６０ｍＡ／ｃｍ２以上、または８０ｍＡ／ｃｍ２以上、または１００ｍＡ／ｃｍ２以上、または１２０ｍＡ／ｃｍ２以上、または１５０ｍＡ／ｃｍ２以上、または２００ｍＡ／ｃｍ２以上、例えば、最大３００ｍＡ／ｃｍ２、または場合によりさらに高いなど、相当量の電流密度を生成する動作条件に対応し得る。代替イオン輸送のための反応経路は、炭酸塩イオンを使用する反応経路よりも理論電圧が低いため、代替イオン輸送は、燃料電池の動作電圧の低減によっても示され得ることに留意されたい。
従来、溶融炭酸塩型燃料電池のカソード排気中のＣＯ２濃度は、比較的高い値、例えば、５体積％以上のＣＯ２、または１０体積％以上のＣＯ２、または場合によりさらに高い値で維持される。加えて、溶融炭酸塩型燃料電池は、典型的には、７０％以下のＣＯ２利用値で動作する。これらの条件のうちのいずれかが存在する場合、溶融炭酸塩電解質を横断して電荷を輸送するための支配的な機構は、炭酸塩イオンの輸送である。電解質を横断する代替イオン（水酸化物イオンなど）の輸送をかかる従来の条件下で生じさせることは可能であるが、代替イオン輸送の量は僅少であり、２％以下の電流密度（言い換えれば、０．９８以上の輸率）に対応する。
輸率の観点から動作条件を説明する代わりに、動作条件は、測定ＣＯ２利用率、および平均電流密度に基づく「計算」ＣＯ２利用率に基づいて説明することができる。この考察では、測定ＣＯ２利用率は、カソード入力ストリームから除去されるＣＯ２の量に対応する。これは、例えば、ガスクロマトグラフィーを使用して、カソード入力ストリームおよびカソード出力ストリーム中のＣＯ２濃度を決定することによって決定することができる。これは、実際のＣＯ２利用率、または単にＣＯ２利用率とも称され得る。この考察では、計算ＣＯ２利用率は、燃料電池によって生成された電流密度のすべてが、電解質を横断するＣＯ３ ２－イオンの輸送（すなわち、ＣＯ２に基づくイオンの輸送）に基づいて生成された場合に生じ得るＣＯ２利用率として定義される。測定ＣＯ２利用率と計算ＣＯ２利用率との差を個別に使用して、代替イオン輸送の量を特徴付けることができ、かつ／またはこれらの値を使用して、上記のように、輸率を計算することができる。
いくつかの態様では、溶融炭酸塩型燃料電池の動作に好適な任意の好都合な種類の電解質を使用することができる。多くの従来のＭＣＦＣは、６２モル％の炭酸リチウムと３８モル％の炭酸カリウムとの共晶炭酸塩混合物（６２％のＬｉ２ＣＯ３／３８％のＫ２ＣＯ３）または５２モル％の炭酸リチウムと４８モル％の炭酸ナトリウムとの共晶混合物（５２％のＬｉ２ＣＯ３／４８％のＮａ２ＣＯ３）などの共晶炭酸塩混合物を炭酸塩電解質として使用する。他の共晶混合物、例えば、４０モル％の炭酸リチウムと６０モル％の炭酸カリウムとの共晶混合物（４０％のＬｉ２ＣＯ３／６０％のＫ２ＣＯ３）も利用可能である。炭酸塩の共晶混合物は、様々な理由から電解質として好都合であり得るが、炭酸塩の非共晶混合物も好適であり得る。概して、かかる非共晶混合物には、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、および／または炭酸カリウムの様々な組み合わせが含まれ得る。任意選択で、より少量の他の金属炭酸塩、例えば、他のアルカリ炭酸塩（炭酸ルビジウム、炭酸セシウム）、または炭酸バリウム、炭酸ビスマス、炭酸ランタン、もしくは炭酸タンタルなどの他の種類の金属炭酸塩が、電解質中に添加剤として含まれ得る。
この考察では、改質素子は、燃料電池スタック内に位置する改質段を指す。改質素子は、改質可能な燃料の燃料供給を受け取り、改質可能な燃料の少なくとも一部を水素に変換することができる。改質可能な燃料を水素に変換した後、水素（加えて任意選択で、残存する改質可能な燃料）は、改質素子に関連付けられた１つ以上のアノードに通され得る。この考察では、燃料電池スタック内の温度均一性は、燃料電池のアノードと、隣接する関連付けられた改質素子との間に位置するセパレータプレートの温度に基づいて決定することができる。
この考察では、改質触媒密度は、表面上の単位面積あたりの改質触媒の平均重量として定義される。触媒の粒または粒子を表面上に充填するなど、改質触媒を非連続的に表面上に充填する態様では、ある位置での改質触媒密度を決定するための単位面積は、粒子の代表長さの２５倍の辺長を有する正方形であり得る。粒子の代表長さは、粒子の最長軸に沿った平均直径または平均長さであり得る。次に、かかる正方形を使用してテッセレーションを形成することができ、触媒密度は、単位正方形ごとに別個の様式で計算され得る。別個の粒子を有しない触媒パターンについて、または代表長さが他に利用可能でない触媒パターンについては、テッセレーションを定義するための正方形は、片長が１ｍｍであり得る。この考察では、燃料電池にわたって（改質素子内の表面の第１の部分にわたってなど）最小改質触媒密度と最大改質触媒密度との差を決定するとき、この差は、最大密度が１００の値に対応するように正規化した改質触媒密度に基づいて差を決定することができる。最大密度と所与の位置における密度との差は、こうして、位置間の改質触媒密度における差のパーセンテージに対応し得る。
代替イオン輸送を用いた溶融炭酸塩型燃料電池動作の条件
様々な態様では、溶融炭酸塩型燃料電池（燃料電池スタックの一部としての電池など）の動作条件は、０．９７以下の輸率に対応するように選択され、それにより、電池が、炭酸塩イオンと少なくとも１種類の代替イオンとの両方を、電解質を横断して輸送するようになり得る。輸率に加えて、溶融炭酸塩型燃料電池が代替イオンの輸送を用いて動作していることを示し得る動作条件としては、カソード入力ストリームのＣＯ２濃度、カソードのＣＯ２利用率、燃料電池の電流密度、カソードにわたる電圧降下、アノードにわたる電圧降下、およびカソード極入力ストリームのＯ２濃度が挙げられるが、これらに限定されない。加えて、アノード内のアノード入力ストリームおよび燃料利用率は、概して、所望の電流密度を提供するように選択することができる。
概して、代替イオン輸送を引き起こすためには、カソードの少なくとも一部におけるＣＯ２濃度は、十分に高い電流密度を提供するために、燃料電池の動作中、十分に低い必要がある。カソード中のＣＯ２濃度を十分に低下させることは、典型的には、カソード入力流中の低いＣＯ２濃度、高いＣＯ２利用率、および／または高い平均電流密度の何らかの組み合わせに対応する。しかしながら、０．９７以下、または０．９５以下の輸率を示すには、かかる条件だけでは十分でない。
例えば、カソード開放面積がほぼ３３％の溶融炭酸塩型燃料電池を、１９体積％のＣＯ２カソード入口濃度、７５％のＣＯ２利用率、および１６０ｍＡ／ｃｍ２の平均電流密度で動作させた。これらの条件は、計算ＣＯ２利用率と測定ＣＯ２利用率との１％未満の差に対応した。このため、実質的な代替イオン輸送／０．９７以下または０．９５以下の輸率の存在は、高いＣＯ２利用率および高い平均電流密度の存在から単純に推測することはできない。
別の例として、カソード開放面積が５０％～６０％の溶融炭酸塩型燃料電池を、４．０体積％のＣＯ２カソード入口濃度、８９％のＣＯ２利用率、および１００ｍＡ／ｃｍ２の電流密度で動作させた。これらの条件は、少なくとも０．９７の輸率に対応した。このため、０．９５以下の輸率／実質的な代替イオン輸送の存在は、カソード入力ストリーム中の低いＣＯ２濃度と組み合わせた高いＣＯ２利用率の存在から単純に推測することはできない。
さらに別の例として、カソード開放面積が５０％～６０％の溶融炭酸塩型燃料電池を、１３体積％のＣＯ２カソード入口濃度、６８％のＣＯ２利用率、および１００ｍＡ／ｃｍ２の電流密度で動作させた。これらの条件は、少なくとも０．９８の輸率に対応した。
この考察では、電解質を横断して代替イオンを輸送するためにＭＣＦＣを動作させることは、僅少量を上回る代替イオンが輸送されるようにＭＣＦＣを動作させることとして定義される。少量の代替イオンを、様々な従来の条件下でＭＣＦＣ電解質を横断して輸送させることが可能である。従来の条件下でのかかる代替イオン輸送は、０．９８以上の輸率に対応し得、これは、燃料電池の電流密度の２．０％未満に対応する代替イオンの輸送に対応する。
この考察では、代替イオン輸送を引き起こすようにＭＣＦＣを動作させることは、５．０％以上の電流密度（または、計算ＣＯ２利用率の５．０％以上）、または１０％以上、または２０％以上、例えば、最大３５％以上、または場合によりさらに高い電流密度が、代替イオンの輸送に基づく電流密度に対応するように、０．９５以下の輸率でＭＣＦＣを操作することとして定義される。いくつかの態様では、開放面積を増加させて動作させることにより、別様には０．９５以下の輸率を生じさせ得る条件下で、代替イオン輸送の量を低減または最小化できることに留意されたい。このため、開放面積を増加させた、および／またはブロックされていない流れの断面を減少させた動作により、高められたＣＯ２捕捉／実質的な代替イオン輸送を伴ういくつかの動作条件は、０．９７以下の輸率に対応し得る。
この考察では、実質的な代替イオン輸送を引き起こすようにＭＣＦＣを動作させること（すなわち、開放面積を増加させて０．９５以下または０．９７以下の輸率で動作させること）は、発電に好適に、アノードおよびカソードにわたって電圧を降下させてＭＣＦＣを動作させることに対応するようにさらに定義される。溶融炭酸塩型燃料電池中の反応の総電気化学ポテンシャル差は、約１．０４Ｖである。実用上の配慮のため、ＭＣＦＣは、典型的には、０．７Ｖ付近または約０．８Ｖの電圧で電流を生成するように動作させる。これは、カソード、電解質、およびアノード全体の組み合わせた電圧降下ほぼ０．３４Ｖに対応する。安定した動作を維持するためには、燃料電池によって生成される派生電流が０．５５Ｖ以上または０．６Ｖ以上の電圧であるように、カソード、電解質、およびアノード全体の組み合わせた電圧降下は、約０．５Ｖ未満であり得る。
アノードに関して、実質的な代替イオン輸送を伴って動作させるための１つの条件は、実質的な代替イオン輸送が生じる領域においてＨ２濃度を８．０体積％以上、または１０体積％以上にすることであり得る。態様に応じて、これは、アノード入口付近の領域、アノード出口付近の領域、またはそれらの組み合わせに対応し得る。概して、アノードの領域におけるＨ２濃度が低すぎると、実質的な代替イオン輸送を生成するための駆動力が不十分となる。
アノードに好適な条件には、Ｈ２、改質可能な燃料、またはそれらの組み合わせをアノードに提供することと、２０％～８０％の範囲の燃料利用率を含む、所望の電流密度を生成する任意の好都合な燃料利用率で動作させることとが含まれ得る。いくつかの態様では、これは、従来の燃料利用率、例えば、６０％以上、または７０％以上、例えば、最大８５％、または場合によりさらに高い燃料利用率に対応し得る。他の態様では、これは、Ｈ２の上昇した含有量ならびに／またはＨ２およびＣＯ（すなわち、合成ガス）の上昇した総含有量でアノード出力ストリームを提供するように選択された燃料利用率、例えば、５５％以下、または５０％以下、または４０％以下、例えば、２０％まで、または場合によりさらに低い燃料利用率に対応し得る。アノード出力ストリーム中のＨ２含有量、および／またはアノード出力ストリーム中のＨ２およびＣＯの総含有量は、所望の電流密度の生成を可能にするのに十分であり得る。いくつかの態様では、アノード出力ストリーム中のＨ２含有量は、３．０体積％以上、または５．０体積％以上、または８．０体積％以上、例えば、最大１５体積％、または場合によりさらに高くあることができる。加えてまたはあるいは、アノード出力ストリーム中のＨ２およびＣＯの総量は、４．０体積％以上、または６．０体積％以上、または１０体積％以上、例えば、最大２０体積％、または場合によりさらに高くあることができる。任意選択で、燃料電池を低燃料利用率で動作させる場合、アノード出力ストリーム中のＨ 2含有量は、１０体積％～２５体積％のＨ２含有量など、より高い範囲であることができる。かかる態様では、アノード出力ストリームの合成ガス含有量は、１５体積％～３５体積％のＨ２およびＣＯの総含有量など、対応してより高くあることができる。態様に応じて、アノードは、生成される電気エネルギーの量を増加させるように、生成される化学エネルギー（すなわち、アノード出力ストリーム中で利用可能な改質によって生成されるＨ２）の量を増加させるように動作させるか、または代替イオン輸送を引き起こすように燃料電池を動作させることと両立可能な任意の他の好都合な戦略を使用して動作させることができる。
アノード中のＨ２濃度が十分であることに加えて、炭酸塩イオン輸送のより好ましい経路が容易には利用可能でないように、カソード内の１つ以上の位置のＣＯ２濃度が十分に低い必要がある。いくつかの態様では、これは、カソード出口ストリーム（すなわち、カソード排気）中のＣＯ２濃度が２．０体積％以下、または１．０体積％以下、または０．８体積％以下であることに対応し得る。カソード内の変動に起因して、カソード排気中の２．０体積％以下（または１．０体積％以下、または０．８体積％以下）の平均濃度は、カソードの局所領域におけるさらに低いＣＯ２濃度に対応し得ることに留意されたい。例えば、クロスフロー構成において、アノード入口およびカソード出口に隣接する燃料電池の角では、ＣＯ２濃度は、アノード出口およびカソード出口に隣接する同じ燃料電池の角よりも低くなり得る。ＣＯ２濃度の同様の局所変動は、並流または逆流構成を有する燃料電池においても生じ得る。
ＣＯ２の濃度を低くすることに加えて、カソードの局所領域はまた、１．０体積％以上または２．０体積％以上のＯ２を有し得る。燃料電池では、Ｏ２を使用して、代替イオン輸送を可能にする水酸化物イオンを形成する。炭酸塩イオン輸送機構と代替イオン輸送機構との両方がＯ２の利用可能性に依存するため、十分なＯ２が存在しないと、燃料電池は動作しない。カソード入力ストリーム中のＯ２に関して、いくつかの態様では、これは、４．０体積％～１５体積％、または６．０体積％～１０体積％の酸素含有量に対応し得る。
代替イオン輸送を生じさせるには、１．０体積％以上または２．０体積％以上などの十分な量の水が存在すべきであることが観察されている。いかなる特定の理論にも拘束されるものではないが、実質的な代替イオン輸送を伴って動作させようとするときにカソード内で水が利用可能でない場合、燃料電池は、十分な水が利用可能な状態での代替イオン輸送に起因して観察される失活速度よりもはるかに速い速度で劣化するように見受けられる。空気がＯ２源として一般的に使用されるため、またＨ２Ｏは燃焼中に生成される生成物のうちの１つであるため、典型的には、十分な量の水がカソード内で利用可能であることに留意されたい。
ＣＯ２捕捉を高めるために溶融炭酸塩型燃料電池を動作させている間のカソードガスおよび／またはアノードガスの不均一な分布に起因して、溶融炭酸塩型燃料電池の角および／または縁のうちの１つ以上は、典型的には、代替イオン輸送の密度が実質的により高いと考えられる。１つ以上の角は、カソード中のＣＯ２濃度が平均よりも低い場所、またはアノード中のＨ２濃度が平均よりも高い場所、またはそれらの組み合わせに対応し得る。
この考察では、燃料電池は、アノードとカソードとが電解質によって分離された単一の電池に対応し得る。アノードおよびカソードは、電解質を横断して電荷を輸送し、電気を生成するためのそれぞれのアノードおよびカソード反応を容易にするために、入力ガス流を受け取り得る。燃料電池スタックは、統合ユニット内の複数の電池を表し得る。燃料電池スタックは複数の燃料電池を含み得るが、燃料電池は、典型的には、並列に接続することができ、それらがより大きなサイズの単一の燃料電池を集合的に表すかのように（およそ）機能することができる。入力流が燃料電池スタックのアノードまたはカソードに送達されるとき、燃料電池スタックは、入力流をスタック中の電池の各々の間で分割するためのフローチャネルと、個々の電池からの出力流を組み合わせるためのフローチャネルとを含み得る。この考察では、燃料電池アレイは、直列で、並列で、または任意の他の好都合な様式で（例えば、直列と並列との組み合わせで）配置される複数の燃料電池（複数の燃料電池スタックなど）を指すように使用され得る。燃料電池アレイには、燃料電池および／または燃料電池スタックの１つ以上の段が含まれ得、ここでは、第１の段からのアノード／カソード出力は、第２の段のアノード／カソード入力として機能してもよい。燃料電池アレイ中のアノードをアレイ中のカソードと同じように接続する必要はないことに留意されたい。便宜上、燃料電池アレイの第１のアノード段への入力は、アレイのアノード入力と称されてもよく、燃料電池アレイの第１のカソード段への入力は、アレイへのカソード入力と称されてもよい。同様に、最終アノード／カソード段からの出力は、アレイからのアノード／カソード出力と称されてもよい。燃料電池スタックに別個の改質素子が含まれる態様では、アノード入力流は、改質素子に関連付けられた１つ以上のアノードに進入する前に、まず改質素子を通過してもよいことに留意されたい。
本明細書における燃料電池の使用への言及は、典型的には、個々の燃料電池で構成される「燃料電池スタック」を示し、より一般的には、流体連通している１つ以上の燃料電池スタックの使用を指すことを理解すべきである。個々の燃料電池素子（プレート）は、典型的には、「燃料電池スタック」と呼ばれる長方形のアレイにおいて一緒に「スタックする」ことができる。燃料電池スタックには、改質素子などの追加の種類の素子も含まれ得る。この燃料電池スタックは、典型的には、供給ストリームを取り込み、反応物を個々の燃料電池素子のすべての間に分散させることができ、次に、これらの素子の各々から生成物を収集することができる。ユニットとして見ると、動作中の燃料電池スタックは、多くの（多くの場合、数十または数百の）個々の燃料電池素子で構成されているにもかかわらず、総体的に見ることができる。これらの個々の燃料電池素子は、典型的には、類似の電圧を有することができ（反応物および生成物濃度が類似しているため）、総出力は、素子が直列に電気接続しているときに、全電池素子の全電流の合計から得ることができる。スタックはまた、高電圧を生成するために直列配置で配置することができる。並列配置は、電流を引き上げることができる。所与の排気流を処理するのに十分に大容量の燃料電池スタックが利用可能である場合、本明細書に記載のシステムおよび方法は、単一の溶融炭酸塩型燃料電池スタックとともに使用することができる。本発明の他の態様では、複数の燃料電池スタックが様々な理由で望ましいかまたは必要とされ得る。
本発明の目的では、別途指定されない限り、「燃料電池」という用語は、典型的に燃料電池が実際に用いられる様式であるように、単一の入力および出力がある１つ以上の個々の燃料電池素子のセットで構成される燃料電池スタックを指すようにも理解されるべきであり、かつ／またはそれへの言及を含むものとして定義される。同様に、燃料電池（複数）という用語は、別途指定されない限り、複数の別個の燃料電池スタックを指すようにも理解されるべきであり、かつ／またはそれを含むものとして定義される。換言すると、本文書内のすべての参照は、別途記述されない限り、燃料電池スタックの「燃料電池」としての動作を同義に指し得る。例えば、商業規模の燃焼発電機によって生成される排気量は、従来のサイズの燃料電池（すなわち、単一のスタック）による処理には大きすぎる場合がある。全排気を処理するために、複数の燃料電池（すなわち、２つ以上の別個の燃料電池または燃料電池スタック）を、各燃料電池が（ほぼ）等量の燃焼排気を処理することができるように、並列に配置することができる。複数の燃料電池を使用することができるものの、各燃料電池は、典型的には、その（ほぼ）等量の燃焼排気を所与として、概して類似した様式で動作させることができる。
溶融炭酸塩型燃料電池動作の例：カソードおよびアノードのクロスフロー配向
図３は、溶融炭酸塩型燃料電池スタックの一部の一般例を示す。図３に示されるスタックの部分は、燃料電池３０１および関連する改質素子３８０に対応する。スタック内の隣接する燃料電池および／またはスタック内の他の素子から燃料電池を単離するために、燃料電池には、セパレータプレート３１０および３１１が含まれる。例えば、セパレータプレート３１０は、燃料電池３０１を改質素子３８０から分離する。追加のセパレータプレート３９０は、改質素子３８０の上に位置する。図３では、燃料電池３０１は、電解質３４２を含有する電解質マトリックス３４０によって分離されるアノード３３０およびカソード３５０を含む。アノードコレクタ３２０は、アノード３３０と燃料電池スタック中の他のアノードとの間に電気接点を提供し、一方で、カソードコレクタ３６０は、カソード３５０と燃料電池スタック中の他のカソードとの間に同様の電気接点を提供する。加えて、アノードコレクタ３２０は、アノード３３０からのガスの導入および排気を可能にし、一方で、カソードコレクタ３６０は、カソード３５０からのガスの導入および排気を可能にする。
動作中、ＣＯ２は、Ｏ２とともにカソードコレクタ３６０に通される。ＣＯ２およびＯ２は、多孔質カソード３５０内に拡散し、カソード３５０および電解質マトリックス３４０の境界付近のカソード界面領域に移動する。カソード界面領域では、電解質３４２の一部は、カソード３５０の細孔中に存在し得る。ＣＯ２およびＯ２は、カソード界面領域の付近／中で炭酸塩イオン（ＣＯ３ ２－）に変換され得、これは次に、電解質３４２を横断して（したがって、電解質マトリックス３４０を横断して）輸送されて、電流の生成を容易にし得る。代替イオン輸送が発生している態様では、Ｏ２の一部は、電解質３４２における輸送のために、水酸化物イオンまたは過酸化物イオンなどの代替イオンに変換され得る。電解質３４２を横断して輸送された後、炭酸塩イオン（または代替イオン）は、電解質マトリックス３４０およびアノード３３０の境界付近のアノード界面領域に到達し得る。炭酸塩イオンは、Ｈ２の存在下でＣＯ２およびＨ２Ｏに戻って変換されて、燃料電池によって生成される電流を形成するために使用される電子を放出し得る。Ｈ２および／またはＨ２の形成に好適な炭化水素は、アノードコレクタ３２０を介してアノード３３０に導入される。
図３に示される燃料電池スタックの例示的な部分において、Ｈ２および／または炭化水素の少なくとも一部は、改質素子３８０からアノードコレクタ３２０に通され得る。改質素子３８０は、改質触媒を含む１つ以上の表面を含み得る。改質素子中の少なくとも１つの表面の第１の部分にある改質触媒は、本明細書に記載の触媒密度パターンを有する改質触媒に対応し得る。任意選択で、改質触媒は、アノード３３０内の表面の第１の部分（図示せず）に存在することができ、アノード３３０中の改質触媒は、本明細書に記載の触媒密度パターンを有する。
溶融炭酸塩型燃料電池のアノード内の流れの方向は、カソード内の流れの方向に対して任意の好都合な配向を有することができる。１つの選択肢は、アノード内の流れの方向がカソード内の流れの方向に対してほぼ９０°の角度になるように、クロスフロー構成を使用することであり得る。この種類のフロー構成は、クロスフロー構成を使用することで、アノード入口／出口のためのマニホルドおよび／または配管が、カソード入口／出口のためのマニホルドおよび／または配管とは異なる燃料電池スタックの側に位置するようになり得るため、実用的な利益を有し得る。
図４は、燃料電池カソードおよび対応する燃料電池アノード内の流れの方向を示す矢印とともに、燃料電池カソードの上面図の例を概略的に示す。図４では、矢印４０５はカソード４５０内の流れの方向を示し、一方で矢印４２５はアノード（図示せず）内の流れの方向を示す。
アノードおよびカソードの流れは、互いに対してほぼ９０°で配向されるため、アノードおよびカソードのフローパターンは、反応条件がカソードの様々な部分で異なることの一因であり得る。異なる条件は、カソードの４つの角における反応条件を考慮することによって解説することができる。図４の解説では、本明細書に記載の反応条件は、ＣＯ２利用率が７５％以上（または８０％以上）で動作する燃料電池の反応条件と質的に類似している。
角４８２は、カソード入力流とアノード入力流との両方の進入点に近い燃料電池の部分に対応する。その結果、ＣＯ２（カソード中）とＨ２（アノード中）との両方の濃度は、角４８２において比較的高くなる。この高濃度に基づいて、角４８２付近の燃料電池の一部は、実質的に電解質を横断する炭酸塩イオン以外のイオンの輸送なく、予想される条件下で動作し得ることが予想される。
角４８４は、カソード入力流の進入点に近く、かつアノード出力流の退出点に近い燃料電池の部分に対応する。角４８４付近の位置では、燃料利用率に応じて、アノード中のＨ２の濃度が低いことを理由に、電流密度の量が制限されてもよい。しかしながら、電解質を横断して輸送されるいずれのイオンも炭酸塩イオンに実質的に対応するように、十分なＣＯ２が存在するべきである。
角４８６は、アノード出力流の退出点に近く、かつカソード出力流の退出点に近い燃料電池の部分に対応する。角４８６付近の位置では、Ｈ２（アノード中）およびＣＯ２（カソード中）両方の濃度がより低いことを理由に、燃料電池反応のための駆動力が低いため、電流はほとんどまたはまったくないことが予想され得る。
角４８８は、アノード入力流の進入点に近く、かつカソード出力流の退出点に近い燃料電池の部分に対応する。角４８８付近の位置における水素の利用可能性が比較的高いことにより、実質的な電流密度が得られることが予想される。しかしながら、ＣＯ２の濃度が比較的低いことに起因して、水酸化物イオンおよび／または他の代替イオンの相当量の輸送が生じ得る。態様に応じて、相当量の代替イオン輸送により、計算ＣＯ２利用率が、５％以上、または１０％以上、または１５％以上、または２０％以上増加し得る。加えてまたはあるいは、輸率は、０．９７以下、または０．９５以下、または０．９０以下、または０．８５以下、または０．８０以下であり得る。電解質を横断する相当量の代替イオンの輸送により、一時的に、より高い電流密度が角４８８付近の位置に維持されるようになり得る。しかしながら、代替イオンの輸送により、カソードおよび／またはアノード構造の劣化も生じ得るため、角４８８付近の位置における経時的な電流密度はより低くなる（場合により無くなる）。代替イオン輸送の量がより少ない（０．９６以上、または０．９８以上の輸率など）と、寿命にわたる劣化量はそれほど深刻ではないことに留意されたい。
代替イオン輸送が燃料電池内の１つ以上の場所において顕著になると、燃料電池はすぐに劣化し始めることが発見されている。これは、１つ以上の位置が劣化し、さらなる電流密度を提供しないためと考えられる。領域（複数可）が所望の電流密度に寄与しなくなると、燃料電池のための一定の全体（平均）電流密度を維持するために、燃料電池内の残りの位置がより高い電流密度で動作する必要がある。これにより、代替イオンの輸送のための領域が大きくなって燃料電池の膨張部分を生じさせ得、これが劣化して最終的に稼働を停止する。あるいは、燃料電池の一部の劣化により、電池からの総電流密度が低減し得、これもまた望ましくない。改善された改質触媒パターンで燃料電池を動作させることで、代替イオン輸送の不均一な分布に起因する温度変動を低減することができる。これにより、ＣＯ２捕捉が高まっている間に生じる代替イオン輸送に起因する劣化の量を低減または最小限にすることができ、より長い燃料電池寿命が可能になる。
アノード入力および出力
様々な態様では、ＭＣＦＣのためのアノード入力ストリームには、水素、メタンなどの炭化水素、ＣおよびＨとは異なるヘテロ原子を含有してもよい炭化水素性もしくは炭化水素様化合物、またはそれらの組み合わせが含まれ得る。水素／炭化水素／炭化水素様化合物の供給源は、燃料源と称され得る。いくつかの態様では、アノードに供給されるメタン（または他の炭化水素、炭化水素性、または炭化水素様化合物）の大部分は、典型的には、新鮮なメタンであり得る。本記載においては、新鮮なメタンなどの新鮮な燃料は、別の燃料電池プロセスからリサイクルされない燃料を指す。例えば、アノード出口ストリームからアノード入口に戻ってリサイクルされたメタンは、「新鮮な」メタンとは見なされないことがあり、代わりに、再生メタンと記載され得る。
使用される燃料源は、カソード入力のためにＣＯ２含有ストリームを提供するために燃料源の一部を使用するタービンなどの他の構成要素と共有することができる。燃料源入力は、水素を生成する改質セクション内の炭化水素（または炭化水素様）化合物を改質するのに適切な燃料に比例した水を含み得る。例えば、メタンが、Ｈ２を生成するための改質用の燃料入力である場合、水対燃料のモル比は、約１対１～約１０対１、例えば、少なくとも約２対１であり得る。外部改質には４対１以上の比が典型的であるが、内部改質にはより低い値が典型的であり得る。Ｈ２が燃料源の一部である程度で、いくつかの任意選択の態様では、燃料中に追加の水を必要としない場合があり、これは、アノードでのＨ２の酸化が、燃料を改質するために使用することができるＨ２Ｏを生成する傾向があり得るためである。燃料源はまた、任意選択で、燃料源に付帯する構成要素を含有することができる（例えば、天然ガス供給は、追加の構成要素としていくらかの含有量のＣＯ２を含有することができる）。例えば、天然ガス供給物は、追加の成分としてＣＯ２、Ｎ２、および／または他の不活性（希）ガスを含有することができる。任意選択で、いくつかの態様では、燃料源はまた、アノード排気のリサイクルされた部分に由来するＣＯなどのＣＯを含有してもよい。燃料中のＣＯの燃料電池アセンブリへの追加的または代替的な可能な供給源は、燃料電池アセンブリに進入する前に燃料に対して行われる炭化水素燃料の水蒸気改質によって生成されるＣＯであり得る。
より一般的には、様々な種類の燃料ストリームが、溶融炭酸塩型燃料電池のアノードのアノード入力ストリームとして使用するのに好適であり得る。いくつかの燃料ストリームは、ＣともＨとも異なるヘテロ原子も含み得る炭化水素および／または炭化水素様化合物を含有するストリームに対応し得る。この考察では、別途指定されない限り、ＭＣＦＣアノードのための炭化水素を含有する燃料ストリームへの言及は、かかる炭化水素様化合物を含有する燃料ストリームを含むように定義される。炭化水素（炭化水素様）燃料ストリームの例としては、天然ガス、Ｃ１～Ｃ４炭素化合物（メタンまたはエタンなど）を含有するストリーム、およびより重いＣ５以上の炭化水素（炭化水素様化合物を含む）を含有するストリーム、およびそれらの組み合わせが挙げられる。アノード入力において使用するための可能な燃料ストリームのさらに他の追加的または代替的な例としては、有機材料の自然（生物学的）分解から生成されるメタンなどのバイオガス型ストリームを挙げることができる。
いくつかの態様では、溶融炭酸塩型燃料電池を使用して、希釈剤化合物の存在によりエネルギー含有量が低い、天然ガスおよび／または炭化水素ストリームなどの入力燃料ストリームを処理することができる。例えば、メタンおよび／または天然ガスのいくつかの供給源は、相当量のＣＯ２、または窒素、アルゴン、もしくはヘリウムなどの他の不活性分子のいずれかを含み得る供給源である。ＣＯ２および／または不活性物質の量が上昇しているため、供給源に基づく燃料ストリームのエネルギー含有量は減少し得る。燃焼反応のためにエネルギー含有量が低い燃料を使用すること（例えば、燃焼動力タービンに電力供給するためなど）は、困難をもたらし得る。しかしながら、溶融炭酸塩型燃料電池は、燃料電池の効率に対する影響を低減または最小限にして、エネルギー含有量が低い燃料源に基づいて電力を生成し得る。追加のガス体積があることで、燃料の温度を改質および／またはアノード反応のための温度に上昇させるため、追加の熱が必要となり得る。加えて、燃料電池アノード内の水性ガスシフト反応の平衡性に起因して、追加のＣＯ２があることにより、アノード出力に存在するＨ２およびＣＯの相対量が影響を受け得る。しかしながら、それ以外の場合、不活性化合物が改質およびアノード反応に与える直接的な影響は最小限であり得る。溶融炭酸塩型燃料電池の燃料ストリーム中のＣＯ２および／または不活性化合物の量は、存在する場合、少なくとも約１体積％、例えば、少なくとも約２体積％、または少なくとも約５体積％、または少なくとも約１０体積％、または少なくとも約１５体積％、または少なくとも約２０体積％、または少なくとも約２５体積％、または少なくとも約３０体積％、または少なくとも約３５体積％、または少なくとも約４０体積％、または少なくとも約４５体積％、または少なくとも約５０体積％、または少なくとも約７５体積％であり得る。加えてまたはあるいは、溶融炭酸塩型燃料電池の燃料ストリーム中のＣＯ２および／または不活性化合物の量は、約９０体積％以下、例えば、約７５体積％以下、または約６０体積％以下、または約５０体積％以下、または約４０体積％以下、または約３５体積％以下であり得る。
アノード入力ストリームの可能な供給源のさらに他の例は、精製機および／または他の産業プロセスの出力ストリームに対応し得る。例えば、コークス化は、多くの精製機において、より重い化合物をより低い沸点の範囲に変換するための一般的なプロセスである。コークス化により、典型的には、ＣＯおよび様々なＣ１～Ｃ４炭化水素を含む、室温でガスである様々な化合物を含有するオフガスが生成される。このオフガスは、アノード入力ストリームの少なくとも一部として使用することができる。クラッキングまたは他の精製プロセス中に生成される軽留分（Ｃ１～Ｃ４）などの他の精製機オフガスストリームは、加えてまたはあるいは、アノード入力ストリームに含めるのに好適であり得る。さらに他の好適な精製機ストリームは、加えてまたはあるいは、Ｈ２および／または改質可能な燃料化合物も含有するＣＯまたはＣＯ２を含有する精製機ストリームを含み得る。
アノード入力のためのさらに他の可能な供給源は、加えてまたはあるいは、水含有量が増加したストリームを含み得る。例えば、エタノールプラント（または別の種類の発酵プロセス）からのエタノール出力ストリームは、最終蒸留の前には、Ｈ２Ｏのかなりの部分を含み得る。かかるＨ２Ｏが燃料電池の動作に対して生じさせる影響は、典型的には、最小限であり得る。このため、アルコール（または他の発酵生成物）と水との発酵混合物は、アノード入力ストリームの少なくとも一部として使用することができる。
バイオガス、または消化ガスは、アノード入力のための別の追加的または代替的な可能な供給源である。バイオガスは、主にメタンおよびＣＯ２で構成されてもよく、典型的には、有機物の分解または消化によって生成される。有機物を消化し、バイオガスを生成するために、嫌気性細菌を使用してもよい。アノード入力として使用する前に、硫黄含有化合物などの不純物をバイオガスから除去してもよい。
ＭＣＦＣアノードからの出力ストリームは、Ｈ２Ｏ、ＣＯ２、ＣＯ、およびＨ２を含み得る。任意選択で、アノード出力ストリームは、追加の出力成分として供給物中に未反応燃料（Ｈ２またはＣＨ４など）または不活性化合物も有し得る。この出力ストリームを、改質反応用の熱を提供するための燃料源として、または電池を加熱するための燃焼燃料として使用する代わりに、アノード出力ストリーム上で１つ以上の分離を行って、Ｈ２またはＣＯなどの別のプロセスへの入力として価値がある可能性のある成分からＣＯ２を分離することができる。Ｈ２および／またはＣＯは、化学合成のための合成ガスとして、化学反応のための水素源として、および／または温室効果ガス排出量が低減された燃料として使用することができる。
アノード排気は、水性ガスシフトおよび成分の互いから分離を含む、様々なガス処理オプションに供され得る。２つの一般的なアノード処理スキームを図１および図２に示す。
図１は、化学合成プロセスと併せて、溶融炭酸塩型燃料電池の燃料電池アレイを動作させるための反応システムの例を概略的に示す。図１では、燃料ストリーム１０５は、燃料電池アレイ中の燃料電池スタックの一部である燃料電池などの燃料電池１２０のアノード１２７と関連付けられた改質段（単数または複数）１１０に提供される。燃料電池１２０と関連付けられる改質段１１０は、燃料電池アセンブリの内部であり得る。いくつかの任意選択の態様では、外部改質段（図示せず）を使用して、入力ストリームを燃料電池アセンブリに通す前に、入力ストリーム中の改質可能な燃料の一部を改質することもできる。燃料ストリーム１０５は、好ましくは、改質可能な燃料、例えば、メタン、他の炭化水素、および／または炭素－水素結合を含有する有機化合物などの他の炭化水素様化合物を含み得る。燃料ストリーム１０５はまた、任意選択で、Ｈ２および／またはＣＯ、例えば、任意選択のアノード再循環ストリーム１８５によって提供されるＨ２および／またはＣＯを含有し得る。アノード再循環ストリーム１８５は任意選択であること、また多くの態様において、直接的に、または燃料ストリーム１０５もしくは改質された燃料ストリーム１１５と組み合わせることを介して間接的にアノード排気１２５からアノード１２７に戻る再循環ストリームは提供されないことに留意されたい。改質後、改質された燃料ストリーム１１５を燃料電池１２０のアノード１２７に通すことができる。ＣＯ２およびＯ２含有ストリーム１１９も、カソード１２９に通すことができる。燃料電池のカソード部分１２９からの炭酸塩イオン１２２、ＣＯ３ ２－の流れにより、アノード燃料電池反応に必要な残りの反応物が提供され得る。アノード１２７での反応に基づいて、得られるアノード排気１２５は、Ｈ２Ｏ、ＣＯ２、不完全に反応した燃料に対応する１つ以上の成分（Ｈ２、ＣＯ、ＣＨ４、または改質可能な燃料に対応する他の成分）、ならびに任意選択で、燃料ストリーム１０５の一部であるＮ２および／または他の汚染物質などの１つ以上の追加の非反応性成分を含み得る。次に、アノード排気１２５を１つ以上の分離段に通すことができる。例えば、ＣＯ２除去段１４０は、低温ＣＯ２除去システム、ＣＯ２などの酸性ガスを除去するためのアミン洗浄段、またはＣＯ２出力ストリーム１４３をアノード排気から分離するための別の好適な種類のＣＯ２分離段に対応し得る。任意選択で、アノード排気を、まず水性ガスシフト反応器１３０に通して、アノード排気に存在するあらゆるＣＯを（いくらかのＨ２Ｏと併せて）、任意選択で水性ガスシフトしたアノード排気１３５中でＣＯ２およびＨ２に変換し得る。ＣＯ２除去段の性質に応じて、水出力ストリーム１５３をアノード排気から除去ために、水分凝縮または除去段１５０が望ましいことがある。ＣＯ２分離段１４０の後に図１に示されているが、これは、任意選択で、代わりにＣＯ２分離段１４０の前に位置してもよい。加えて、Ｈ２の分離のための任意選択の膜分離段１６０を使用して、Ｈ２の高純度透過物ストリーム１６３を生成することができる。次に、得られた保持物ストリーム１６６を、化学合成プロセスへの入力として使用し得る。加えてまたはあるいは、ストリーム１６６を第２の水性ガスシフト反応器１３１中でシフトさせて、Ｈ２、ＣＯ、およびＣＯ２含有量を異なる比に調整し、化学合成プロセスでさらに使用するための出力ストリーム１６８を生成することができる。図１では、アノード排気再循環ストリーム１８５は、保持物ストリーム１６６から引き出されるように示されるが、アノード再循環ストリーム１８５は、加えてまたはあるいは、様々な分離段中またはそれらの間の他の好都合な場所から引き出され得る。分離段およびシフト反応器（複数可）は、加えてまたはあるいは、異なる順序で、および／または並列構成で構成され得る。最後に、ＣＯ２の含有量が低減したストリーム１３９を、カソード１２９からの出力として生成することができる。簡素化のために、プロセスで有用であり得る圧縮および熱付加／除去の様々な段、ならびに蒸気付加または除去は図示しない。
上述のように、アノード排気に行われる様々な種類の分離は、任意の好都合な順序で行うことができる。図２は、アノード排気に分離を行うための代替的な順序の例を示す。図２では、アノード排気１２５は、最初に、水素含有量の一部２６３をアノード排気１２５から除去するための分離段２６０に通され得る。これにより、例えば、アノード排気のＨ２含有量が低減し、Ｈ２とＣＯとの比が２：１に近い保持物２６６を提供することができるようになる。次に、Ｈ２とＣＯとの比をさらに調整して、水性ガスシフト段２３０における所望の値を達成することができる。その後、水性ガスシフトした出力２３５を、ＣＯ２分離段２４０および水除去段２５０に通して、所望の化学合成プロセスへの入力として使用するのに好適な出力ストリーム２７５を生成することができる。任意選択で、出力ストリーム２７５を、追加の水性ガスシフト段（図示せず）に曝露し得る。出力ストリーム２７５の一部は、任意選択でアノード入力に再循環（図示せず）させ得る。言うまでもなく、分離段のさらに他の組み合わせおよび順序付けを使用して、所望の組成物を有するアノード出力に基づくストリームを生成してもよい。簡素化のために、プロセスで有用であり得る圧縮および熱付加／除去の様々な段、ならびに蒸気付加または除去は図示しない。
カソード入力および出力
従来、溶融炭酸塩型燃料電池は、アノードに送達される燃料ストリーム中の燃料のある部分を消費しながら所望の負荷を引き出すことに基づいて動作し得る。次に、燃料電池の電圧が、負荷、アノードへの燃料入力、カソードに提供される空気およびＣＯ２、ならびに燃料電池の内部抵抗によって決定さ得る。カソードへのＣＯ２は、従来、一部にはアノード排気をカソード入力ストリームの少なくとも一部分として使用することによって提供され得る。対照的に、本発明は、アノード入力およびカソード入力に別個の／異なる供給源を使用し得る。アノード入力流の組成物とカソード入力流との間のあらゆる直結を除去することによって、過剰な合成ガスを生成すること、二酸化炭素の捕捉を改善すること、および／または燃料電池の総効率（電気的および化学的電力）を改善することなど、燃料電池を動作させるための追加の選択肢が利用可能になる。
様々な態様では、ＭＣＦＣは、燃料電池のために電解質を横断する代替イオン輸送を引き起こすように動作させることができる。代替イオン輸送を引き起こすためには、カソード入力ストリームのＣＯ２含有量は、５．０体積％以下、または４．０体積％以下、例えば、１．５体積％～５．０体積％、または１．５体積％～４．０体積％、または２．０体積％～５．０体積％、または２．０体積％～４．０体積％であり得る。
カソード入力流としての使用に好適なＣＯ２含有ストリームの一例は、燃焼源からの出力または排気流であり得る。燃焼源の例としては、天然ガスの燃焼、石炭の燃焼、および／または他の炭化水素型燃料（生物由来燃料を含む）の燃焼に基づく供給源が挙げられるが、これらに限定されない。追加的または代替的な供給源には、他の種類のボイラー、燃焼加熱器、炉、および／または別の物質（水または空気など）を加熱するために炭素含有燃料を燃やす他の種類のデバイスが含まれ得る。
カソード入力ストリームの他の可能な供給源には、加えてまたはあるいは、生物産生ＣＯ２の供給源が含まれ得る。これには、例えば、エタノール生産中に生成されるＣＯ２などの、生物由来化合物の処理中に生成されるＣＯ２が含まれ得る。追加的または代替的な例としては、リグノセルロースの燃焼などの生物産生燃料の燃焼によって生成されるＣＯ２を挙げることができる。さらに他の追加的または代替的な可能なＣＯ２源は、鋼、セメント、および／または紙を製造するためにプラントによって生成されるＣＯ２含有ストリームなどの様々な産業プロセスからの出力または排気ストリームに対応し得る。
ＣＯ２のさらに別の追加的または代替的な可能な供給源は、燃料電池からのＣＯ２含有ストリームであり得る。燃料電池からのＣＯ２含有ストリームは、異なる燃料電池からのカソード出力ストリーム、異なる燃料電池からのアノード出力ストリーム、燃料電池のカソード出力からカソード入力への再循環ストリーム、および／または燃料電池のアノード出力からカソード入力への再循環ストリームに対応し得る。例えば、従来の条件下、スタンドアロンモードで動作するＭＣＦＣは、少なくとも約５体積％のＣＯ２濃度でカソード排気を生成し得る。かかるＣＯ２含有カソード排気は、本発明の態様に従って動作するＭＣＦＣのカソード入力として使用され得る。より一般的には、カソード排気からＣＯ２出力を生成する他の種類の燃料電池、ならびに「燃焼」反応によっておよび／または燃焼動力発電機によって生成されない他の種類のＣＯ２含有ストリームが、追加的または代替的に使用され得る。任意選択であるが、好ましくは、別の燃料電池由来のＣＯ２含有ストリームは、別の溶融炭酸塩型燃料電池由来であり得る。例えば、カソードに関して直列に接続される溶融炭酸塩型燃料電池には、第１の溶融炭酸塩型燃料電池のカソードからの出力を、第２の溶融炭酸塩型燃料電池のカソードへの入力として使用することができる。
ＣＯ２に加えて、カソード入力ストリームは、カソード反応に必要な成分を提供するために、Ｏ２を含み得る。一部のカソード入力ストリームは、空気を成分として有することに基づき得る。例えば、燃焼排気ストリームは、空気の存在下で炭化水素燃料を燃焼することによって形成され得る。かかる燃焼排気ストリーム、または空気の含有に基づく酸素含有量を有する別の種類のカソード入力ストリームは、酸素含有量が、約２０体積％以下、例えば、約１５体積％以下、または約１０体積％以下であり得る。加えてまたはあるいは、カソード入力ストリームの酸素含有量は、少なくとも約４体積％、例えば、少なくとも約６体積％、または少なくとも約８体積％であり得る。より一般的には、カソード入力ストリームは、カソード反応を行うのに好適な酸素の含有量を有し得る。いくつかの態様では、これは、約５体積％～約１５体積％、例えば、約７体積％～約９体積％の酸素含有量に対応し得る。多くの種類のカソード入力ストリームについて、ＣＯ２とＯ２とを組み合わせた量は、入力ストリームの約２１体積％未満、例えば、ストリームの約１５体積％未満、または約１０体積％未満に対応し得る。酸素を含有する空気ストリームを、酸素含有量が低いＣＯ２源と組み合わせることができる。例えば、石炭を燃やすことによって生成される排気ストリームは低い酸素含有量を含んでもよく、これを空気と混合して、カソード入口ストリームを形成することができる。
ＣＯ２およびＯ２に加えて、カソード入力ストリームは、Ｎ２、Ｈ２Ｏ、および他の典型的な酸化体（空気）成分などの不活性／非反応性種からも構成され得る。例えば、燃焼反応由来の排気から誘導されるカソード入力については、空気が燃焼反応のための酸化体源の一部として使用される場合、排気ガスは、Ｎ２、Ｈ２Ｏ、および空気中に存在する少量の他の化合物などの空気の典型的な成分を含み得る。燃焼反応のための燃料源の性質に応じて、燃料源に基づく燃焼後に存在する追加の種には、Ｈ２Ｏ、窒素（ＮＯｘ）および／または硫黄（ＳＯｘ）の酸化物、ならびに燃料中に存在する、および／またはＣＯなどの燃料中に存在する化合物の部分もしくは完全燃焼生成物である他の化合物のうちの１つ以上が含まれてもよい。これらの種は、カソード触媒表面を害さない量で存在してもよいが、全体的なカソード活性を低下させ得る。かかる性能の低下は許容可能であってもよく、あるいはカソード触媒と相互作用する種は、既知の汚染物質除去技術によって許容可能なレベルに低減されてもよい。
カソード入力ストリーム（燃焼排気に基づく入力カソードストリームなど）に存在するＯ２の量は、有利には、燃料電池中のカソード反応に必要な酸素を提供するのに十分なものであり得る。このため、Ｏ２の体積率は、有利には、排気中のＣＯ２の量の少なくとも０．５倍であり得る。任意選択で、必要に応じて、追加の空気をカソード入力に添加して、カソード反応に十分な酸化体を提供することができる。酸化体として何らかの形態の空気を使用する場合、カソード排気中のＮ２の量は、少なくとも約７８体積％、例えば、少なくとも約８８体積％、および／または約９５体積％以下であり得る。いくつかの態様では、カソード入力ストリームは、加えてまたはあるいは、Ｈ２ＳまたはＮＨ３などの一般的に汚染物質と見なされる化合物を含有し得る。他の態様では、カソード入力ストリームは、かかる汚染物質の含有量を低減または最小化するために、洗浄することができる。
ＭＣＦＣの動作に好適な温度は、例えば、入口温度が約５５０℃、出口温度が約６２５℃で、少なくとも約５００℃など、約４５０℃～約７５０℃であり得る。カソードに進入する前に、熱は、所望であれば、カソード入力ストリームに加えられるかまたはそれから除去されて、例えば、アノードのための燃料入力を改質するなどの他のプロセスのために熱を提供する。例えば、カソード入力ストリームのための供給源が燃焼排気ストリームである場合、燃焼排気ストリームは、温度が、カソード入口に所望される温度より高くてもよい。かかる態様では、熱は、カソード入力ストリームとして使用する前に燃焼排気から除去され得る。あるいは、燃焼排気は、例えば石炭火力ボイラー上の湿式ガス洗浄器の後で、非常に低い温度にあり得、この場合、燃焼排気は、約１００℃未満であり得る。あるいは、燃焼排気は、追加の発電用に蒸気タービンを運転するために蒸気を立ち昇らせることによってガスを冷却することができる複合サイクルモードで動作するガスタービンの排気に由来し得る。この場合、ガスは約５０℃未満であり得る。所望以上に冷却された燃焼排気には、熱を加えることができる。
追加の溶融炭酸塩型燃料電池の動作戦略
いくつかの態様では、代替イオン輸送を引き起こすためにＭＣＦＣを動作させる場合、燃料電池のアノードは、ほぼ６０％～８０％の伝統的な燃料利用率値で動作させることができる。電力を生成しようとするとき、燃料電池のアノードを比較的高い燃料利用率で動作させることが、電気効率（すなわち、燃料電池によって消費される化学エネルギーの単位あたりに生成される電気エネルギー）を改善するために有益であり得る。
いくつかの態様では、アノード出力流に提供されるＨ２の量の増加などの他の利益をもたらすために、燃料電池の電気効率を低減することが有益であってもよい。これは、例えば、追加の改質を行うことおよび／または別の吸熱反応を行うことによって、燃料電池（または燃料電池スタック）中で生成された過剰な熱を消費することが望ましい場合に有益であり得る。例えば、溶融炭酸塩型燃料電池を動作させて、合成ガスおよび／または水素の生成の増加をもたらすことができる。吸熱改質反応を行うために必要な熱は、発電のためにアノード中の発熱電気化学反応によって提供され得る。発熱燃料電池反応（複数可）によって生成された熱を燃料電池から離して輸送しようとするのではなく、この過剰な熱を、改質および／または別の吸熱反応のための熱源として原位置で使用することができる。これにより、熱エネルギーのより効率的な使用、および／または追加の外部もしくは内部熱交換の必要性の低減が生じ得る。本質的には原位置でのこの熱エネルギーの効率的な生成および使用により、有利な動作条件を維持しながら、システムの複雑性および構成要素を低減することができる。いくつかの態様では、改質または他の吸熱反応の量は、先行技術で典型的に説明されているように必要熱量よりも有意に少ないのではなく、発熱反応（複数可）によって生成される過剰な熱の量に相当する、またはさらにはそれよりも大きい必要吸熱量を有するように選択され得る。
加えてまたはあるいは、アノード入口とアノード出口との温度差が正ではなく負であり得るように、燃料電池を動作させ得る。このため、アノード入口とアノード出口との間の温度を増加させる代わりに、十分な量の改質および／または他の吸熱反応を行って、アノード出口からの出力ストリームをアノード入口温度よりも冷たくすることができる。さらに加えてまたはあるいは、アノード入力とアノード出力との間の温度差が、吸熱反応（複数可）の相対需要、ならびに電力を生成するためのカソード燃焼反応とアノード反応との組み合わせた発熱生成に基づいて予想される差よりも小さくなり得るように、追加の燃料を燃料電池および／または内部改質段（または他の内部吸熱反応段）のための加熱器に供給することができる。改質を吸熱反応として使用する態様では、過剰な燃料を改質するように燃料電池を動作させることで、熱交換および改質のためのシステムの複雑性を最小限にしながら、従来の燃料電池動作と比べて増加した合成ガスおよび／または増加した水素の生成が可能になり得る。こうして、追加の合成ガスおよび／または追加の水素を、「クリーン」燃料として使用するための化学合成プロセスおよび／または水素の収集／再利用を含む、様々な用途で使用することができる。
アノードでの発熱反応によって酸化した水素１モルあたりの生成される熱の量は、改質反応によって生成される水素１モルあたりの消費される熱の量よりも実質的に大きくなり得る。溶融炭酸塩型燃料電池中の水素の正味反応（Ｈ２＋１／２ Ｏ２＝＞Ｈ２Ｏ）は、約－２８５ｋＪ／モルの水素分子の反応エンタルピーを有し得る。このエネルギーの少なくとも一部は、燃料電池内の電気エネルギーに変換され得る。しかしながら、反応エンタルピーと、燃料電池によって生成される電気エネルギーとの差（およそ）は、燃料電池内の熱になり得る。このエネルギー量は、代替的に、燃料電池の理論最大電圧と実際の電圧との差を乗じた電池の電流密度（単位面積あたりの電流）、または＜電流密度＞＊（Ｖ最大－Ｖ実際）として表すことができる。このエネルギー量は、燃料電池の「廃熱」として定義される。改質の一例として、メタンのための改質のエンタルピー（ＣＨ４＋２Ｈ２Ｏ＝＞４Ｈ２＋ＣＯ２）は、約２５０ｋＪ／モルのメタン、または約６２ｋＪ／モルの水素分子であり得る。熱バランスの観点から、電気化学的に酸化した各水素分子は、改質によって１個超の水素分子を生成するのに十分な熱を生成することができる。従来の構成では、この過剰な熱により、アノード入口からアノード出口までの実質的な温度差が生じ得る。この過剰な熱を燃料電池中の温度を増加させるために使用することを許容する代わりに、過剰な熱は、一致量の改質反応を行うことによって消費することができる。アノードで生成された過剰な熱は、燃料電池中の燃焼反応によって生成された過剰な熱で補充され得る。より一般的には、過剰な熱は、燃料電池アノードにおいておよび／または燃料電池と統合された吸熱反応段において吸熱反応を行うことによって消費され得る。
態様に応じて、改質および／または他の吸熱反応の量は、燃料電池の所望の温度比を達成するために、アノードで反応した水素の量に対して選択することができる。本明細書で使用されるとき、「温度比」は、燃料電池アセンブリでの発熱反応（アノードとカソードとの両方での発熱反応を含む）によって生成される熱を、燃料電池アセンブリ内で発生する改質反応の吸熱熱需要で除したものとして定義される。数学的に表現すると、温度比（ＴＨ）＝Ｑ発熱／Ｑ吸熱であり、Ｑ発熱は、発熱反応によって生成される熱の合計であり、Ｑ吸熱は、燃料電池内で発生する吸熱反応によって消費される熱の合計である。発熱反応によって生成される熱は、カソードにおける改質反応、水性ガスシフト反応、燃焼反応（すなわち、燃料化合物の酸化）、および／または電池における電気化学反応に起因する任意の熱に対応し得ることに留意されたい。電気化学反応によって生成される熱は、電解質を横断する燃料電池反応の理想電気化学ポテンシャルから燃料電池の実際の出力電圧を減じたものに基づいて計算することができる。例えば、ＭＣＦＣ中の反応の理想電気化学的ポテンシャルは、電池で生じる正味反応に基づいて約１．０４Ｖであると考えられる。ＭＣＦＣの動作中、電池は、典型的には、様々な損失に起因して、出力電圧が１．０４Ｖ未満であり得る。例えば、共通の出力／動作電圧は、約０．７Ｖであり得る。生成される熱は、電池の電気化学ポテンシャル（すなわち、約１．０４Ｖ）から動作電圧を減じたものと等しくてもよい。例えば、燃料電池中で約０．７Ｖの出力電圧が達成されると、電池中の電気化学反応によって生成される熱は約０．３４Ｖであり得る。このため、この状況では、電気化学反応により、約０．７Ｖの電気および約０．３４Ｖの熱エネルギーが生成され得る。かかる例では、約０．７Ｖの電気エネルギーは、Ｑ発熱の一部として含まれない。換言すると、熱エネルギーは電気エネルギーではない。
様々な態様では、温度比は、燃料電池スタック、燃料電池スタック内の個々の燃料電池、改質段が統合されている燃料電池スタック、吸熱反応段が統合されている燃料電池スタック、またはそれらの組み合わせなどの任意の好都合な燃料電池構造に対して決定することができる。温度比はまた、燃料電池または燃料電池スタックのアセンブリなどの燃料電池スタック内の異なるユニットについて計算されてもよい。例えば、温度比は、熱統合の観点から統合される燃料電池（複数可）に十分に近接した統合された改質段および／または統合された吸熱反応段素子とともに、燃料電池スタック内の燃料電池（または複数の燃料電池）について計算されてもよい。
熱統合の観点から、燃料電池スタックにおける代表幅は、個々の燃料電池スタック素子の高さであり得る。別個の改質段および／または別個の吸熱反応段は、スタックにおける高さが燃料電池とは異なり得ることに留意されたい。かかる状況では、燃料電池素子の高さを代表高さとして使用することができる。この考察では、統合された吸熱反応段は、１つ以上の燃料電池と熱統合され、その結果、統合された吸熱反応段が燃料電池からの熱を改質のための熱源として使用することができる段として定義され得る。かかる統合された吸熱反応段は、燃料電池からスタック素子の高さの１０倍未満で位置決めされ、統合された段に熱を提供するものとして定義され得る。例えば、統合された吸熱反応段（改質段など）は、熱統合されたいずれかの燃料電池からスタック素子の高さの１０倍未満、またはスタック素子の高さの８倍未満、またはスタック素子の高さの５倍未満、またはスタック要素の高さの３倍未満で位置決めされ得る。この考察では、燃料電池素子に隣接するスタック素子を表す統合された改質段および／または統合された吸熱反応段は、高さが、隣接する燃料電池素子から約１スタック素子以下であると定義される。
約１．３以下、または約１．１５以下、または約１．０以下、または約０．９５以下、または約０．９０以下、または約０．８５以下、または約０．８０以下、または約０．７５以下の温度比は、ＭＣＦＣ燃料電池の使用において典型的に求められる温度比よりも低くあり得る。本発明の態様では、温度比を低減して、合成ガス生成、水素生成、吸熱反応を介した別の生成物の生成、またはそれらの組み合わせを増加させるおよび／または最適化することができる。
本発明の様々な態様では、燃料電池の動作は、温度比に基づいて特徴付けることができる。燃料電池が所望の温度比を有するように動作する場合、溶融炭酸塩型燃料電池は、約１．５以下、例えば、約１．３以下、または約１．１５以下、または約１．０以下、または約０．９５以下、または約０．９０以下、または約０．８５以下、または約０．８０以下、または約０．７５以下の温度比を有するように動作し得る。加えてまたはあるいは、温度比は、少なくとも約０．２５、または少なくとも約０．３５、または少なくとも約０．４５、または少なくとも約０．５０であり得る。さらに加えてまたはあるいは、いくつかの態様では、燃料電池は、アノード入力とアノード出力との間の温度上昇が、約４０℃以下、例えば、約２０℃以下、または約１０℃以下であるように動作し得る。なおさらに加えてまたはあるいは、燃料電池は、アノード出口温度が、アノード入口の温度よりも約１０℃低い～約１０℃高いように動作し得る。またさらに加えてまたはあるいは、燃料電池は、アノード入口温度が、アノード出口温度よりも高い、例えば、少なくとも約５℃高い、または少なくとも約１０℃高い、または少なくとも約２０℃高い、または少なくとも約２５℃高いように動作し得る。なおさらに加えてまたはあるいは、燃料電池は、アノード入口温度が、アノード出口温度よりも、約１００℃以下、または約８０℃以下、または約６０℃以下、または約５０℃以下、または約４０℃以下、または約３０℃以下、または約２０℃以下高いように動作し得る。
温度比を１未満にして燃料電池を動作させると、燃料電池全体の温度降下が生じ得る。いくつかの態様では、アノード入口からアノード出口までの温度降下が、約１００℃以下、例えば、約８０℃以下、または約６０℃以下、または約５０℃以下、または約４０℃以下、または約３０℃以下、または約２０℃以下であり得るように、改質および／または他の吸熱反応の量を制限してもよい。アノード入口からアノード出口への温度降下を制限することは、例えば、アノード中の燃料の完全または実質的に完全な変換（改質による）を可能にするのに十分な温度を維持するために有益であり得る。他の態様では、吸熱反応によって消費される熱と燃料電池に供給される追加の外部熱とのバランスに起因して、アノード入口温度がアノード出口温度よりも、約１００℃以下、例えば、約８０℃以下、または約６０℃以下、または約５０℃以下、または約４０℃以下、または約３０°Ｃ℃以下、または約２０℃以下高いように、追加の熱を燃料電池に供給する（熱交換または追加燃料の燃焼によってなど）ことができる。
改質の量は、加えてまたはあるいは、改質可能な燃料の利用可能性に依存し得る。例えば、燃料がＨ２のみを含む場合、Ｈ２は既に改質されており、さらに改質可能ではないため、改質は発生しない。燃料電池によって「生成された合成ガス」の量は、アノード入力における合成ガスの低位発熱量（ＬＨＶ）値とアノード出力における合成ガスのＬＨＶ値の差として定義することができる。生成された合成ガスＬＨＶ（正味ｓｇ）＝（ＬＨＶ（出口ｓｇ）－ＬＨＶ（入口ｓｇ））、式中、ＬＨＶ（入口ｓｇ）およびＬＨＶ（出口ｓｇ）は、それぞれ、アノード入口ストリームまたは入口流中の合成ガスのＬＨＶおよびアノード出口ストリームまたは出口流中の合成ガスのＬＨＶを指す。相当量のＨ２を含有する燃料を与えた燃料電池は、可能な合成ガス生成の量が制限され得、これは、燃料が、追加の改質可能な燃料を含有するのではなく、既に改質された相当量のＨ２を含有するためである。低位発熱量は、気相の完全に酸化した生成物（すなわち、気相ＣＯ２およびＨ２Ｏ生成物）への燃料成分の燃焼エンタルピーとして定義される。例えば、アノード入力ストリームに存在するいずれのＣＯ２も、ＣＯ２がすでに完全に酸化しているため、アノード入力の燃料含有量に寄与しない。この定義では、アノード燃料電池反応に起因してアノードで生じる酸化の量は、アノード中の電気化学反応の一部としてのアノード中のＨ２の酸化として定義される。
温度比を低減して燃料電池を動作させるための方法の例は、燃料電池中の熱の生成と消費とのバランスをとり、かつ／または生成されるよりも多くの熱を消費するために、燃料の過剰な改質を行う方法であり得る。Ｈ２および／またはＣＯを形成するために改質可能な燃料を改質することは吸熱プロセスであり得る一方、アノード電気化学酸化反応およびカソード燃焼反応（複数可）は、発熱であり得る。従来の燃料電池動作中、燃料電池動作のための供給成分を供給するために必要な改質の量は、典型的には、アノード酸化反応によって生成される熱の量よりも少ない熱を消費し得る。例えば、約７０％または約７５％の燃料利用率での従来の動作は、実質的に１より大きい温度比、例えば、少なくとも約１．４以上、または１．５以上の温度比をもたらす。その結果、燃料電池の出力ストリームは、入力ストリームよりも高温であり得る。この種類の従来の動作の代わりに、アノードに関連付けられる改質段で改質される燃料の量を増加させることができる。例えば、追加の燃料を改質して、発熱性燃料電池反応によって生成される熱が、改質で消費される熱によって（ほぼ）バランスをとること、および／または生成されるよりも多くの熱を消費することができるようにし得る。これにより、水素が、発電のためのアノード中の酸化した量と比べて実質的に過剰になり、温度比が、約１．０以下、例えば、約０．９５以下、または約０．９０以下、または約０．８５以下、または約０．８０以下、または約０．７５以下となり得る。
水素または合成ガスのいずれかを化学エネルギー出力としてアノード排気から引き出すことができる。水素は、燃やす（ｂｕｒｎ）または燃焼させる時に温室効果ガスを発生させることなく、クリーン燃料として使用することができる。代わりに、炭化水素（または炭化水素性化合物）の改質によって生成される水素については、ＣＯ２は、アノードループに既に「捕捉」されていることになる。加えて、水素は、様々な精製プロセスおよび／または他の合成プロセスのための貴重な入力であり得る。合成ガスは、様々なプロセスのための貴重な入力でもあり得る。燃料的価値を有することに加えて、合成ガスは、フィッシャー・トロプシュ合成および／またはメタノール合成プロセスのための入力として合成ガスを使用することによってなど、他のより高価値の製品を生成するための原料として使用され得る。
いくつかの態様では、アノードに送達されるおよび／またはアノードに関連付けられる改質段に送達される入力ストリーム中の改質可能な燃料の改質可能な水素の含有量は、アノードで反応した水素の正味量よりも、少なくとも約５０％多く、例えば、少なくとも約７５％多く、または少なくとも約１００％多くあり得る。加えてまたはあるいは、アノードに送達されるおよび／またはアノードに関連付けられる改質段に送達される入力ストリーム中の燃料の改質可能な水素の含有量は、アノードで反応した水素の正味量よりも、少なくとも約５０％多く、例えば、少なくとも約７５％多く、または少なくとも約１００％多くあり得る。様々な態様では、燃料流中の改質可能な燃料の改質可能な水素の含有量と、アノード中で反応した水素の量との比は、少なくとも約１．５：１、または少なくとも約２．０：１、または少なくとも約２．５：１、または少なくとも約３．０：１であり得る。加えてまたはあるいは、燃料流中の改質可能な燃料の改質可能な水素の含有量と、アノード中で反応した水素の量との比は、約２０：１以下、例えば、約１５：１以下、または約１０：１以下であり得る。一態様では、アノード入口ストリーム中の改質可能な水素の含有量の１００％未満が水素に変換され得ることが企図される。例えば、アノード入口ストリーム中の改質可能な水素の含有量の少なくとも約８０％、例えば、少なくとも約８５％、または少なくとも約９０％が、アノード中および／または関連付けられる改質段（複数可）中に水素に変換され得る。加えてまたはあるいは、アノードに送達される改質可能な燃料の量は、アノード中の酸化した水素の低位発熱量（ＬＨＶ）に対する改質可能な燃料のＬＨＶに基づいて特徴付けられ得る。これは、改質可能な燃料の余剰比と称され得る。様々な態様において、改質可能な燃料の余剰比は、少なくとも約２．０、例えば、少なくとも約２．５、または少なくとも約３．０、または少なくとも約４．０であり得る。加えてまたはあるいは、改質可能な燃料の余剰比は、約２５．０以下、例えば、約２０．０以下、または約１５．０以下、または約１０．０以下であり得る。
比較例－従来の触媒パターン
溶融炭酸塩型燃料電池の従来の動作中、カソードは、典型的には、カソード入力供給中のＣＯ２濃度が８体積％以上および／またはＣＯ２利用率が７０％以下で動作する。かかる動作は、典型的には、５．０体積％以上のＣＯ２を含むカソード排気に対応する。かかる従来の動作中、アノードは、燃料利用率６０％以上で過剰な燃料を用いて動作する。かかる従来の条件下での動作のためには、燃料電池の動作を改善するため、様々な改質触媒パターンが開発されている。これらの触媒パターンは、従来の燃料電池動作中の予想される温度プロファイルに基づく。予想される温度プロファイルは、燃料電池内で反応が起こる場所の対応する予想に基づく。特に、６０％～７０％の典型的なまたは従来の燃料利用率では、燃料がアノード入口からアノード出口へとアノード内で移動するにつれて、いくらかの燃料の枯渇が生じることになる。同様に、４０％～６０％のＣＯ２利用率については、ＣＯ２がカソード入口からカソード出口へと移動する際に失われるため、反応に利用可能なＣＯ２の量がいくらか低減することになる。アノードとカソードとの両方における反応成分の濃度は、燃料電池中の反応の駆動力に寄与し得るため、反応の量は、カソード入口および／またはアノード入口付近で最も高くなり、アノード出口の方向およびカソード出口の方向に減低することが予想される。これに基づいて、従来の触媒パターンは、カソード入口およびアノード入口付近で追加の改質を提供すると同時に、アノード出口およびカソード出口付近で改質を低減または最小限にするように設計される。これにより、燃料電池中の発熱反応の位置と、改質素子内の吸熱反応とのバランスがとれる。
従来の改質触媒パターン、ならびに燃料電池中のアノード流およびカソード流に対する関係を解説するために、図５は、改質素子内のフローパターンの例を示す。図５に示すフローパターンでは、改質可能な燃料５２１は、最初に改質素子５１０の脇にあるチャネル５３０を通過する。チャネル５３０は、燃料電池スタックのカソード入口に近接している。チャネル５３０は、障壁５３５によって、改質素子５１０の残りの部分または第１の部分から分離している。チャネル５３０中の触媒密度は、例えばチャネル５３０中に改質触媒がないことに起因して、比較的均一であり得る。より典型的には、チャネル５３０は、第１の部分５４０における平均改質触媒密度、第１の部分５４０における最小触媒密度、または任意の他の好都合な触媒密度に対応する改質触媒密度などの非ゼロ改質触媒密度を有し得る。図５に示す例では、チャネル５３０を下降（矢印５０７の方向に）した後、改質可能な燃料５２１は、チャネル５３０から改質素子５１０の第１の部分５４０に通され５４５、ここで、矢印５０８の方向に第１の部分５４０を通って流れる。次に、改質燃料および／または改質されていない燃料の残りの部分によって生成される水素が、改質要素（図示せず）を出て、１つ以上のマニホルドまたは導管を介してなど任意の好都合な方法によって（アノードコレクタを介して）１つ以上のアノードへと通され得る。矢印５５０は、改質素子５１０と関連付けられたアノード内の流れの方向を示し、一方で矢印５６０は、改質素子５１０と関連付けられるカソード内の流れの方向を示す。
図６は、改質触媒を含む表面で使用するのに好適な改質触媒パターンの例を示す。触媒パターンは、平行な触媒粒子線に基づいて形成され、流れの方向は、流れ経路の大部分で触媒粒子線に実質的に平行である。図６に示すパターンは、改質素子全体の改質触媒、または改質素子中の第１の部分５１０などの一部分のいずれかに好適なパターンに対応する。図６では、改質触媒密度は、左端で最も高く、右端で触媒密度がなくなるように減少する。矢印５５０によって示すように、図６に示す改質触媒パターンは、アノード入口付近の改質触媒の濃度が上昇し、アノード出口付近の改質触媒はほとんどまたはまったくないことに対応する。図６と同様のフローパターンについては、これは、改質可能な燃料が最初に触媒密度にほとんどまたはまったく遭遇しないことを意味し、触媒密度は、改質可能な燃料が改質素子から出る直前に最も高くなる。これにより、発生する改質の量が、アノード入口付近で最大になり、アノード出口付近で最小になり得る。過剰な燃料がアノードに存在し、過剰なＣＯ２がカソードに存在する動作については、アノード中の燃料の酸化は、アノード入口付近で最大になり得る。このため、吸熱改質の最大量（改質素子内）は、アノード中の発熱酸化の最大量付近で発生する。図５の初期チャネル５１０などのカソード入口に近接した初期チャネルで平均触媒密度が使用される場合、図６の触媒パターンにより、アノード入口とカソード入口との両方に近接した実質的な改質が提供され得ることに留意されたい。
米国特許第８，８２２，０９０号は、別の種類の改質触媒パターンを説明している。米国特許第８，８２２，０９０号の触媒パターンには、触媒密度変動が別個に２つあり、一方はカソード流と整列し、他方はアノード流と整列する。米国特許第８，８２２，０９０号では、燃料は、燃料電池スタックのカソード出口側に近接している側にある改質素子に進入する。燃料が改質素子のカソード出口側からカソード出口側に向かって移動するにつれて、触媒密度が増加する。触媒パターンの例は、改質触媒粒子の配置に基づく改質触媒密度の変動を伴って示される。最大触媒密度は、２つの可能な配置部位あたり１粒子の頻度、および６４の可能な配置部位あたり１粒子の最小触媒密度での粒子の配置に対応する。これは、本明細書に提供する定義のもとで、最大から最小への変動が９０％超であることに対応する。カソード流の方向に沿った変動に加えて、改質素子に関連付けられたアノードにおけるアノード流の方向に沿った第２の勾配が存在することに留意されたい。
実施例２－上昇したＣＯ２利用率で使用するための触媒パターンの改質
燃料電池内の流体の流れおよび熱伝達を表す態様を含む溶融炭酸塩型燃料電池モデルを使用して、燃料電池内の温度差に対する触媒パターンの影響を決定した。このモデルは、市販のプロセスモデリングプラットフォームを使用して構築した。この実施例で使用するモデルについて、本モデルは、改質素子、アノードおよびカソードを有する関連する燃料電池、ならびに改質素子と関連付けられる燃料電池との間のセパレータプレートを有するシステムを示した。改質素子のフローパターンは、図５に示すフローパターンに対応する。図５と同様に、改質素子は、一定の触媒密度（第１の部分の平均に対応する）を有するカソード入口に近接する初期チャネルと、アノード中のフローパターンと整列した触媒パターンを有する第１の部分とを含んだ。
この実施例では、モデリング結果は、改質素子の第１の部分について２つの異なる種類の触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池について提供される。１つの種類の触媒パターンは、図５に示す触媒パターンに対応する。第２の種類の触媒パターンは、最大触媒密度と最小触媒密度との差がほぼ６３％である触媒パターンに対応する。
図７は、改質素子の第１の部分についての３種類の触媒密度プロファイルを示す。図７では、ｘ軸はアノード中の流れの軸に対応し、０はアノード入口に対応し、１はアノード出口に対応する。線９１０は、図５に示す従来の触媒プロファイルに対応する。線９２０は、モデリングした第２の燃料電池に使用する触媒プロファイルに対応する。図７に示すように、線９２０は、最小触媒密度と最大触媒密度との比が、６０／１６０、または３／８である。これは、最大と最小との６２．５％の差に対応する。対照的に、線９１０の最大と最小との差は、線９１０のアノード出口で触媒密度がゼロに降下するため、事実上１００％である。図７はまた、線９２０におけるプロファイルに類似するが、線９２０に示す触媒密度の段階的な単調減少とは対照的に、触媒密度の連続的な単調減少を伴う、線９３０を示す。
本モデルでは、改質素子内の表面の第１の部分に対して線９１０によって説明される触媒プロファイルを使用する燃料電池を、ＣＯ２利用率の上昇をもたらす条件下でモデリングした。モデル条件は、３．８体積％のカソード入口ＣＯ２濃度、５０％の燃料利用率、約８１％の実際のＣＯ２利用率、ほぼ９０３．１５°Ｋ（６３０℃）の平均カソード温度、および９０ｍＡ／ｃｍ２の電流密度であった。改質器への入力ストリームには、２９体積％のＨ２、９．０体積％のＣＯ２、４１体積％のＨ２Ｏ、および２０体積％のＣＨ４が含まれ、残余分は窒素に対応した。これにより、５１体積％のＨ２、９体積％のＣＯ２、２４体積％のＨ２Ｏ、９体積％のＣＨ４、および６体積％のＣＯを含む、各燃料電池のアノード入力への入力ストリームが得られた。各燃料電池のカソード入力ストリームには、３．８体積％のＣＯ２、１１体積％のＯ２、および１０体積％のＨ２Ｏが含まれた。
本モデルでは、改質素子内の表面の第１の部分に対して線９２０によって説明される触媒プロファイルを使用する燃料電池を、ＣＯ２利用率の上昇をもたらす条件下でモデリングした。モデル条件は、４．５体積％のカソード入口ＣＯ２濃度、５０％の燃料利用率、約８６％の実際のＣＯ２利用率、ほぼ９０３．１５°Ｋ（６３０℃）の平均カソード温度、および９０ｍＡ／ｃｍ２の電流密度であった。改質器への入力ストリームには、２９体積％のＨ２、９．０体積％のＣＯ２、４１％のＨ２Ｏ、および２０体積％のＣＨ４が含まれ、残余分は窒素に対応した。これにより、５３体積％のＨ２、９体積％のＣＯ２、２３体積％のＨ２Ｏ、８体積％のＣＨ４、および８体積％のＣＯを含む、各燃料電池のアノード入力への入力ストリームが得られた。各燃料電池のカソード入力ストリームには、４．５体積％のＣＯ２、１１体積％のＯ２、および１０体積％のＨ２Ｏが含まれた。
図８は、図７の線９１０に対応する比較改質触媒密度でモデル化した燃料電池のセパレータプレートにおける温度変動を示す。図８では、ｘ軸はアノード流の方向に対応し、ｙ軸はカソード流の方向に対応する。図８に示すように、燃料電池全体の温度勾配は、８０°Ｋを超えるか、または８０℃を超える。これは、カソード出口およびアノード出口に対応する燃料電池の角における代替イオン輸送によって生成される過剰な廃熱に起因する。線９１０に対応する触媒パターンに基づいて、触媒密度は、カソード出口およびアノード出口に対応する角付近でゼロに近い。このため、代替イオン輸送に起因して生成された追加の廃熱のバランスをとるために利用可能な吸熱改質反応の量は最低限しかない。
図９は、図７の線９２０に対応する改質触媒密度でモデル化した燃料電池のセパレータプレートにおける温度変動を示す。最小改質触媒密度と最大改質触媒密度との差を低減することにより、燃料電池全体の温度変動は、約３７°Ｋまたはほぼ約３７℃に低減される。
実施例３－上昇したＣＯ２利用率で使用するための触媒パターンの改質
実施例２と同様に、燃料電池内の流体の流れおよび熱伝達を表す態様を含む溶融炭酸塩型燃料電池モデルを使用して、燃料電池内の温度差に対する触媒パターンの影響を決定した。このモデルは、市販のプロセスモデリングプラットフォームを使用して構築した。この実施例で使用するモデルについて、本モデルは、改質素子、アノードおよびカソードを有する関連する燃料電池、ならびに改質素子と関連付けられる燃料電池との間のセパレータプレートを有するシステムを示した。改質素子のフローパターンは、図５に示すフローパターンに対応する。図５と同様に、改質素子は、一定の触媒密度（第１の部分の平均に対応する）を有するカソード入口に近接する初期チャネルと、アノード中のフローパターンと整列した触媒パターンを有する第１の部分とを含んだ。
この実施例では、モデリング結果は、改質素子の第１の部分について３つの異なる種類の触媒パターンを有する溶融炭酸塩型燃料電池について提供される。１つの種類の触媒パターンは、図５に示す触媒パターンに対応する。第２の種類の触媒パターンは、この実施例の第１の種類の触媒パターンのように、最大触媒密度と最小触媒密度との差がほぼ１００％である触媒パターンに対応する。第３の種類の触媒パターンは、最大触媒密度と最小触媒密度との差がほぼ４３％である触媒パターンに対応する。
図１０は、改質素子の第１の部分についての４種類の触媒密度プロファイルを示す。図１０では、ｘ軸はアノード中の流れの軸に対応し、０はアノード入口に対応し、１はアノード出口に対応する。線９１０は、上記の実施例２からの図５および図７に示す従来の触媒プロファイルに対応する。上述のように、この触媒プロファイルの最大触媒密度と最小触媒密度との差は、線９１０のアノード出口で触媒密度がゼロに降下するため、事実上１００％である。同様に、線１０１０は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が事実上１００％の別の触媒プロファイルに対応し、これは、ここでも、線１０１０のアノード出口で触媒密度がゼロに降下するためである。図１０に示すように、線１０２０は、最小触媒密度と最大触媒密度との比が、約８０／１６０、または１／２である。これは、最大と最小との約５０％の差に対応する。図１０はまた、線１０２０におけるプロファイルに類似するが、線１０２０に示す触媒密度の段階的な単調減少とは対照的に、触媒密度の連続的な単調減少を伴う、線１０３０を示す。
本モデルでは、改質素子内の表面の第１の部分に対して線１０１０によって説明される触媒プロファイルを使用する燃料電池を、ＣＯ２利用率の上昇をもたらす条件下でモデリングした。モデル条件は、４．３体積％のカソード入口ＣＯ２濃度、５０％の燃料利用率、約８５％の実際のＣＯ２利用率、ほぼ９０３．１５°Ｋ（６３０℃）の平均カソード温度、および１１０ｍＡ／ｃｍ２の電流密度であった。改質器への入力ストリームには、７体積％のＨ２、２体積％のＣＯ２、６０体積％のＨ２Ｏ、および３０体積％のＣＨ４が含まれ、残余分は窒素に対応した。これにより、５０体積％のＨ２、９体積％のＣＯ２、１０体積％のＨ２Ｏ、１０体積％のＣＨ４、および５体積％のＣＯを含む、各燃料電池のアノード入力への入力ストリームが得られた。各燃料電池のカソード入力ストリームには、４．３体積％のＣＯ２、１１体積％のＯ２、および１０体積％のＨ２Ｏが含まれた。
本モデルでは、改質素子内の表面の第１の部分に対して線１０２０によって説明される触媒プロファイルを使用する燃料電池を、ＣＯ２利用率の上昇をもたらす条件下でモデリングした。モデル条件は、４．４体積％のカソード入口ＣＯ２濃度、５０％の燃料利用率、約８５％の実際のＣＯ２利用率、ほぼ９０３．１５°Ｋ（６３０℃）の平均カソード温度、および１５０ｍＡ／ｃｍ２の電流密度であった。改質器への入力ストリームには、１０体積％のＨ２、３体積％のＣＯ２、５８％のＨ２Ｏ、および２９体積％のＣＨ４が含まれ、残余分は窒素に対応した。これにより、５１体積％のＨ２、９体積％のＣＯ２、２５体積％のＨ２Ｏ、１０体積％のＣＨ４、および６体積％のＣＯを含む、各燃料電池のアノード入力への入力ストリームが得られた。各燃料電池のカソード入力ストリームには、４．３体積％のＣＯ２、１１体積％のＯ２、および１０体積％のＨ２Ｏが含まれた。
本モデルでは、改質素子内の表面の第１の部分に対して線１０３０によって説明される触媒プロファイルを使用する燃料電池を、ＣＯ２利用率の上昇をもたらす条件下でモデリングした。モデル条件は、４．４体積％のカソード入口ＣＯ２濃度、５０％の燃料利用率、約８５％の実際のＣＯ２利用率、ほぼ９０３．１５°Ｋ（６３０℃）の平均カソード温度、および１５０ｍＡ／ｃｍ２の電流密度であった。改質器への入力ストリームには、１０体積％のＨ２、３体積％のＣＯ２、５８％のＨ２Ｏ、および２９体積％のＣＨ４が含まれ、残余分は窒素に対応した。これにより、５１体積％のＨ２、９体積％のＣＯ２、２５体積％のＨ２Ｏ、１０体積％のＣＨ４、および６体積％のＣＯを含む、各燃料電池のアノード入力への入力ストリームが得られた。各燃料電池のカソード入力ストリームには、４．３体積％のＣＯ２、１１体積％のＯ２、および１０体積％のＨ２Ｏが含まれた。
図１１は、図１０の線９１０に対応する比較改質触媒密度でモデル化した燃料電池のセパレータプレートにおける温度変動を示す。図１１では、ｘ軸はアノード流の方向に対応し、ｙ軸はカソード流の方向に対応する。図１１に示すように、燃料電池全体の温度勾配は、１００°Ｋを超えるか、または１００℃を超える。これは、カソード出口およびアノード出口に対応する燃料電池の角における代替イオン輸送によって生成される過剰な廃熱に起因する。線９１０に対応する触媒パターンに基づいて、触媒密度は、カソード出口およびアノード出口に対応する角付近でゼロに近い。このため、代替イオン輸送に起因して生成された追加の廃熱のバランスをとるために利用可能な吸熱改質反応の量は最低限しかない。
図１１と同様に、図１２は、図１０の線１０１０に対応する改質触媒密度でモデル化した燃料電池のセパレータプレートの温度変動を示す。図１２に示すように、燃料電池全体の温度勾配は、約７０°Ｋまたは７０℃であり、これは、カソード出口およびアノード出口に対応する燃料電池の角における代替イオン輸送によって生成される過剰な廃熱に起因する。線１０１０に対応する触媒パターンに基づいて、触媒密度は、カソード出口およびアノード出口に対応する角付近でゼロに近い。このため、代替イオン輸送に起因して生成された追加の廃熱のバランスをとるために利用可能な吸熱改質反応の量は最低限しかない。
図１３は、図１０の線１０３０に対応する改質触媒密度でモデル化した燃料電池のセパレータプレートにおける温度変動を示す。最小改質触媒密度と最大改質触媒密度との差を低減することにより、燃料電池全体の温度変動は、約３８°Ｋまたはほぼ約３８℃に低減される。
追加の実施形態
実施形態１．電気を生成するための方法であって、本方法が、改質可能な燃料を含む燃料ストリームを、第１の表面を含む燃料スタックに通すことであって、第１の表面が、改質触媒を含む第１の部分を含み、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が２０％～７５％である、通すことと、改質可能な燃料の少なくとも一部を、第１の表面の存在下で改質して、改質された水素を生成することと、改質可能な燃料の少なくとも一部、改質された水素の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを、溶融炭酸塩型燃料電池のアノードに導入することと、Ｏ２およびＣＯ２を含むカソード入力ストリームを溶融炭酸塩型燃料電池のカソードに導入することであって、溶融炭酸塩型燃料電池のカソード中の流れの方向が、溶融炭酸塩型燃料電池のアノード中の流れの方向に実質的に直交する、導入することと、溶融炭酸塩型燃料電池を、０．９７以下の輸率および６０ｍＡ／ｃｍ２以上の平均電流密度で動作させて、電気と、Ｈ２、ＣＯ、およびＣＯ２を含むアノード排気と、２．０体積％以下のＣＯ２、１．０体積％以上のＨ２Ｏ、および１．０体積％以上のＯ２を含むカソード排気とを生成することと、を含む、方法。
実施形態２．カソード入力ストリームが、５．０体積％以下のＣＯ２を含むか、またはカソード排気が、１．０体積％以下のＣＯ２を含むか、またはそれらの組み合わせである、実施形態１に記載の方法。
実施形態３．電気を生成するための方法であって、本方法が、改質可能な燃料を含む燃料ストリームを、第１の表面を含む燃料スタックに通すことであって、第１の表面が、改質触媒を含む第１の部分を含み、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒活性と最小触媒活性との差が２０％～７５％である、通すことと、改質可能な燃料の少なくとも一部を、第１の表面の存在下で改質して、改質された水素を生成することと、改質可能な燃料の少なくとも一部、改質された水素の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを、溶融炭酸塩型燃料電池のアノードに導入することと、Ｏ２およびＣＯ２を含むカソード入力ストリームを溶融炭酸塩型燃料電池のカソードに導入することであって、溶融炭酸塩型燃料電池のカソード中の流れの方向が、溶融炭酸塩型燃料電池のアノード中の流れの方向に実質的に直交する、導入することと、溶融炭酸塩型燃料電池を、０．９７以下の輸率および６０ｍＡ／ｃｍ２以上の平均電流密度で動作させて、電気と、Ｈ２、ＣＯ、およびＣＯ２を含むアノード排気と、２．０体積％以下のＣＯ２、１．０体積％以上のＨ２Ｏ、および１．０体積％以上のＯ２を含むカソード排気とを生成することと、を含む、方法。
実施形態４．輸率が、０．９５以下、または０．９０以下である、実施形態１～３のいずれかに記載の方法。
実施形態５．第１の表面の第１の部分上の改質触媒が、単調な触媒密度変動を含む、実施形態１～４のいずれかに記載の方法。
実施形態６．最大触媒密度が、アノード入口に近接しているか、または最大触媒密度が、カソード入口に近接している、実施形態１～５のいずれかに記載の方法。
実施形態７．最小触媒密度が、アノード出口に近接しているか、または最小触媒密度が、カソード出口に近接している、実施形態１～６のいずれかに記載の方法。
実施形態８．燃料電池スタックが、アノードと関連付けられる改質素子を含み、第１の表面が、改質素子の内面を含み、改質素子とアノードとの間のセパレータプレートにおける燃料電池スタック内の温度変動が、任意選択で７０℃以下（または４０℃以下）である、実施形態１～７のいずれかに記載の方法。
実施形態９．第１の表面が、アノードの内面を含み、アノードと別の素子との間のセパレータプレートにおける燃料電池スタック内の温度変動が、任意選択で７０℃以下（または４０℃以下）である、実施形態１～７のいずれかに記載の方法。
実施形態１０．第１の表面が、第２の部分をさらに含み、第２の部分が、任意選択で、一定の触媒密度および一定の触媒活性のうちの少なくとも一方を含み、第２の部分が、カソード入口に近接しているか、または第２の部分が、アノード入口に近接している、実施形態１～９のいずれかに記載の方法。
実施形態１１．改質触媒が、複数の触媒粒子線を含み、改質可能な燃料の少なくとも一部を改質することが、改質可能な燃料の少なくとも一部を、触媒粒子の上に、触媒粒子線に実質的に平行な方向で流すことを含む、実施形態１～１０のいずれかに記載の方法。
実施形態１２．燃料電池スタックであって、アノードおよびカソードを含む溶融炭酸塩型燃料電池と、アノードと関連付けられる改質素子であって、改質素子が、第１の表面を含み、第１の表面が、改質触媒を含む第１の部分を含み、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度が、単調に減少する触媒密度を含み、第１の表面の第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が２０％～７５％（または２５％～７０％、または２５％～６５％）である、改質素子と、アノードと改質素子との間のセパレータプレートと、を備え、第１の表面が、第２の部分を任意選択でさらに含み、任意選択の第２の部分が、カソード入口に近接しているか、またはアノード入口に近接し、任意選択の第２の部分が、一定の触媒密度を含む、燃料電池スタック。
実施形態１３．最大触媒密度が、アノード入口に近接しているか、または最大触媒密度が、カソード入口に近接している、実施形態１２に記載の燃料電池スタック。
実施形態１４．最小触媒密度が、アノード出口に近接しているか、または最小触媒密度が、カソード出口に近接している、実施形態１２または１３に記載の燃料電池スタック。
実施形態１５．改質触媒が、実質的に平行な触媒粒子線を含む、実施形態１２～１４のいずれかに記載の燃料電池スタック。
本明細書の詳細な説明および特許請求の範囲内のすべての数値は、「約」または「およそ」の表示値によって修飾され、当業者によって予想され得る実験誤差および変動を踏まえたものである。
本発明は、特定の実施形態に関して説明されてきたが、必ずしもそれに限定されるものではない。特定の条件下での動作に好適な変更／修正が当業者には明らかであろう。したがって、以下の特許請求の範囲が、本発明の真の趣旨／範囲内に入るすべてのかかる変更／修正を網羅するものとして解釈されることが意図される。

Claims (15)

  1. 電気を生成するための方法であって、前記方法が、改質可能な燃料を含む燃料ストリームを、第１の表面を含む燃料スタックに通すことであって、前記第１の表面が、改質触媒を含む第１の部分を含み、前記第１の表面の前記第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が２０％～７５％である、通すことと、前記改質可能な燃料の少なくとも一部を、前記第１の表面の存在下で改質して、改質された水素を生成することと、前記改質可能な燃料の少なくとも一部、前記改質された水素の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを、溶融炭酸塩型燃料電池のアノードに導入することと、Ｏ２およびＣＯ２を含むカソード入力ストリームを前記溶融炭酸塩型燃料電池のカソードに導入することであって、前記溶融炭酸塩型燃料電池の前記カソード中の流れの方向が、前記溶融炭酸塩型燃料電池の前記アノード中の流れの方向に実質的に直交する、導入することと、前記溶融炭酸塩型燃料電池を、０．９７以下の輸率および６０ｍＡ／ｃｍ２以上の平均電流密度で動作させて、電気と、Ｈ２、ＣＯ、およびＣＯ２を含むアノード排気と、２．０体積％以下のＣＯ２、１．０体積％以上のＨ２Ｏ、および１．０体積％以上のＯ２を含むカソード排気とを生成することと、を含む、方法。
  2. 前記カソード入力ストリームが、５．０体積％以下のＣＯ２を含むか、または前記カソード排気が、１．０体積％以下のＣＯ２を含むか、またはそれらの組み合わせである、請求項１に記載の方法。
  3. 電気を生成するための方法であって、前記方法が、改質可能な燃料を含む燃料ストリームを、第１の表面を含む燃料スタックに通すことであって、前記第１の表面が、改質触媒を含む第１の部分を含み、前記第１の表面の前記第１の部分上の改質触媒密度は、最大触媒活性と最小触媒活性との差が２０％～７５％である、通すことと、前記改質可能な燃料の少なくとも一部を、前記第１の表面の存在下で改質して、改質された水素を生成することと、前記改質可能な燃料の少なくとも一部、前記改質された水素の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを、溶融炭酸塩型燃料電池のアノードに導入することと、Ｏ２およびＣＯ２を含むカソード入力ストリームを前記溶融炭酸塩型燃料電池のカソードに導入することであって、前記溶融炭酸塩型燃料電池の前記カソード中の流れの方向が、前記溶融炭酸塩型燃料電池の前記アノード中の流れの方向に実質的に直交する、導入することと、前記溶融炭酸塩型燃料電池を、０．９７以下の輸率および６０ｍＡ／ｃｍ２以上の平均電流密度で動作させて、電気と、Ｈ２、ＣＯ、およびＣＯ２を含むアノード排気と、２．０体積％以下のＣＯ２、１．０体積％以上のＨ２Ｏ、および１．０体積％以上のＯ２を含むカソード排気とを生成することと、を含む、方法。
  4. 前記輸率が、０．９５以下、または０．９０以下である、請求項１～３のいずれかに記載の方法。
  5. 前記第１の表面の前記第１の部分上の前記改質触媒が、単調な触媒密度変動を含む、請求項１～４のいずれかに記載の方法。
  6. 前記最大触媒密度が、前記アノード入口に近接しているか、または前記最大触媒密度が、前記カソード入口に近接している、請求項１～５のいずれかに記載の方法。
  7. 前記最小触媒密度が、前記アノード出口に近接しているか、または前記最小触媒密度が、前記カソード出口に近接している、請求項１～６のいずれかに記載の方法。
  8. 前記燃料電池スタックが、前記アノードと関連付けられる改質素子を含み、前記第１の表面が、前記改質素子の内面を含み、前記改質素子と前記アノードとの間のセパレータプレートにおける前記燃料電池スタック内の温度変動が、任意選択で７０℃以下（または４０℃以下）である、請求項１～７のいずれかに記載の方法。
  9. 前記第１の表面が、前記アノードの内面を含み、前記アノードと別の素子との間のセパレータプレートにおける前記燃料電池スタック内の温度変動が、任意選択で７０℃以下（または４０℃以下）である、請求項１～７のいずれかに記載の方法。
  10. 前記第１の表面が、第２の部分をさらに含み、前記第２の部分が、任意選択で、一定の触媒密度および一定の触媒活性のうちの少なくとも一方を含み、前記第２の部分が、前記カソード入口に近接しているか、または前記第２の部分が、前記アノード入口に近接している、請求項１～９のいずれかに記載の方法。
  11. 前記改質触媒が、複数の触媒粒子線を含み、前記改質可能な燃料の前記少なくとも一部を改質することが、前記改質可能な燃料の前記少なくとも一部を、前記触媒粒子の上に、前記触媒粒子線に実質的に平行な方向で流すことを含む、請求項１～１０のいずれかに記載の方法。
  12. 燃料電池スタックであって、アノードおよびカソードを含む溶融炭酸塩型燃料電池と、前記アノードと関連付けられる改質素子であって、前記改質素子が、第１の表面を含み、前記第１の表面が、改質触媒を含む第１の部分を含み、前記第１の表面の前記第１の部分上の改質触媒密度が、単調に減少する触媒密度を含み、前記第１の表面の前記第１の部分上の前記改質触媒密度は、最大触媒密度と最小触媒密度との差が２０％～７５％（または２５％～７０％、または２５％～６５％）である、改質素子と、前記アノードと前記改質素子との間のセパレータプレートと、を備え、前記第１の表面が、第２の部分を任意選択でさらに含み、前記任意選択の第２の部分が、前記カソード入口に近接しているか、または前記アノード入口に近接し、前記任意選択の第２の部分が、一定の触媒密度を含む、燃料電池スタック。
  13. 前記最大触媒密度が、前記アノード入口に近接しているか、または前記最大触媒密度が、前記カソード入口に近接している、請求項１２に記載の燃料電池スタック。
  14. 前記最小触媒密度が、前記アノード出口に近接しているか、または前記最小触媒密度が、前記カソード出口に近接している、請求項１２または１３に記載の燃料電池スタック。
  15. 前記改質触媒が、実質的に平行な触媒粒子線を含む、請求項１２～１４のいずれかに記載の燃料電池スタック。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0349163A (ja) * 1989-07-17 1991-03-01 Kansai Electric Power Co Inc:The 間接型内部改質方式溶融炭酸塩型燃料電池
JPH03210774A (ja) * 1990-01-11 1991-09-13 Kansai Electric Power Co Inc:The 内部改質方式溶融炭酸塩型燃料電池
JPH05325996A (ja) * 1992-05-22 1993-12-10 Matsushita Electric Ind Co Ltd 内部改質型溶融炭酸塩燃料電池
JPH06196184A (ja) * 1992-10-30 1994-07-15 Sekiyu Sangyo Kasseika Center 燃料電池用触媒充填器
JPH06260189A (ja) * 1993-03-01 1994-09-16 Matsushita Electric Ind Co Ltd 燃料電池
JPH06310158A (ja) * 1993-04-28 1994-11-04 Mitsubishi Electric Corp 内部改質形燃料電池装置および燃料電池発電システム
US5660941A (en) * 1996-06-19 1997-08-26 Energy Research Corporation Catalyst assembly for internal reforming fuel cell
US8822090B2 (en) * 2009-03-09 2014-09-02 Fuelcell Energy, Inc. Internally reforming fuel cell assembly with staged fuel flow and selective catalyst loading for improved temperature uniformity and efficiency
WO2017160511A1 (en) * 2016-03-17 2017-09-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated operation of molten carbonate fuel cells

Family Cites Families (215)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3615839A (en) 1968-07-12 1971-10-26 United Aircraft Corp Fuel cell system with recycle stream
US3970474A (en) 1975-08-11 1976-07-20 Stanford Research Institute Method and apparatus for electrochemical generation of power from carbonaceous fuels
US4041210A (en) 1976-08-30 1977-08-09 United Technologies Corporation Pressurized high temperature fuel cell power plant with bottoming cycle
US4160663A (en) 1978-02-21 1979-07-10 Jack Hsieh Method for the direct reduction of iron ore
JPS5669775A (en) 1979-11-12 1981-06-11 Hitachi Ltd Generation of molten-carbonate fuel cell
US4567117A (en) * 1982-07-08 1986-01-28 Energy Research Corporation Fuel cell employing non-uniform catalyst
JPH0622148B2 (ja) 1984-07-31 1994-03-23 株式会社日立製作所 溶融炭酸塩型燃料電池発電プラント
US4532192A (en) 1984-11-06 1985-07-30 Energy Research Corporation Fuel cell system
US4708917A (en) 1985-12-23 1987-11-24 International Fuel Cells Corporation Molten carbonate cathodes and method of fabricating
US4772634A (en) 1986-07-31 1988-09-20 Energy Research Corporation Apparatus and method for methanol production using a fuel cell to regulate the gas composition entering the methanol synthesizer
US4810595A (en) 1987-01-09 1989-03-07 New Energy Development Organization Molten carbonate fuel cell, and its operation control method
DK159963C (da) 1988-07-01 1991-06-03 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade til fremstilling af ammoniak
US5071717A (en) 1988-09-08 1991-12-10 International Fuel Cells Corporation Coated cathode substrate
JPH0275164A (ja) 1988-09-08 1990-03-14 Hitachi Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池発電装置および該発電装置の運転方法
JPH02172159A (ja) 1988-12-24 1990-07-03 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池発電方法及び装置
US4917971A (en) 1989-03-03 1990-04-17 Energy Research Corporation Internal reforming fuel cell system requiring no recirculated cooling and providing a high fuel process gas utilization
US4995807A (en) 1989-03-20 1991-02-26 Bryan Steam Corporation Flue gas recirculation system
DE3913581A1 (de) 1989-04-25 1990-10-31 Linde Ag Verfahren zum betrieb von brennstoffzellen
DK162245C (da) 1989-06-19 1992-02-17 Haldor Topsoe As Braendselscellesystem
US4921765A (en) 1989-06-26 1990-05-01 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Combined goal gasifier and fuel cell system and method
US5232793A (en) 1989-09-19 1993-08-03 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Method of and apparatus for utilizing and recovering co2 in combustion exhaust gas
DK162961C (da) 1989-11-20 1992-05-25 Haldor Topsoe As Braendselscellekraftvaerk
US4983472A (en) 1989-11-24 1991-01-08 International Fuel Cells Corporation Fuel cell current collector
JP2899709B2 (ja) 1989-11-25 1999-06-02 石川島播磨重工業株式会社 溶融炭酸塩型燃料電池発電装置
JP2819730B2 (ja) 1990-02-15 1998-11-05 石川島播磨重工業株式会社 溶融炭酸塩型燃料電池の運転方法
DE4005468A1 (de) 1990-02-21 1991-08-22 Linde Ag Verfahren zum betrieb von hochtemperatur-brennstoffzellen
JP3038393B2 (ja) 1990-05-30 2000-05-08 石川島播磨重工業株式会社 Ｌｎｇ冷熱を利用したｃｏ▲下２▼分離装置を有する溶融炭酸塩型燃料電池発電装置
JPH0439868A (ja) 1990-06-06 1992-02-10 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池用セパレータ
US5084362A (en) 1990-08-29 1992-01-28 Energy Research Corporation Internal reforming molten carbonate fuel cell system with methane feed
DE4032993C1 (ja) 1990-10-15 1992-05-07 Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf, De
US5208113A (en) 1991-07-10 1993-05-04 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Power generation method using molten carbonate fuel cells
JPH0529009A (ja) 1991-07-18 1993-02-05 Matsushita Electric Ind Co Ltd 燃料電池用ガス流路板
JPH05163180A (ja) 1991-12-16 1993-06-29 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 炭化水素ガスを原料とするメタノール合成法
CA2120858A1 (en) 1993-04-26 1994-10-27 Ramachandran Krishnamurthy Enhanced recovery of carbon dioxide from kiln gas by addition of cooled carbon dioxide
US5376472A (en) 1993-10-06 1994-12-27 Ceramatec, Inc. Semi-internally manifolded interconnect
US5413878A (en) 1993-10-28 1995-05-09 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy System and method for networking electrochemical devices
IT1269334B (it) 1994-04-19 1997-03-26 Finmeccanica Spa Azienda Ansal Metodo per la fabbricazione di catodi per celle a combustibile
US5422195A (en) 1994-05-04 1995-06-06 Energy Research Corporation Carbonate fuel cell with direct recycle of anode exhaust to cathode
US5468573A (en) 1994-06-23 1995-11-21 International Fuel Cells Corporation Electrolyte paste for molten carbonate fuel cells
JPH0812303A (ja) * 1994-07-05 1996-01-16 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd プレートリフォーマ
US6083636A (en) 1994-08-08 2000-07-04 Ztek Corporation Fuel cell stacks for ultra-high efficiency power systems
JPH0869808A (ja) 1994-08-30 1996-03-12 Toyota Motor Corp 改質装置と燃料電池システム
JPH0896824A (ja) 1994-09-29 1996-04-12 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池発電装置
JPH08138701A (ja) 1994-11-15 1996-05-31 Toshiba Corp 溶融炭酸塩型燃料電池
US5554453A (en) 1995-01-04 1996-09-10 Energy Research Corporation Carbonate fuel cell system with thermally integrated gasification
AUPN226095A0 (en) 1995-04-07 1995-05-04 Technological Resources Pty Limited A method of producing metals and metal alloys
DE19515669C2 (de) 1995-04-28 2002-07-18 Ingbuero Dipl Ing Rudolf Loock Verfahren zur regenerativen Energiegewinnung durch die Verknüpfung einer Vergärungsanlage für biogen organische Stoffe mit einer Brennstoffzelle
UA42803C2 (uk) 1995-10-10 2001-11-15 Фоест-Альпіне Індустріанлагенбау Гмбх Спосіб прямого відновлення дрібнозернистого матеріалу у формі часток, що містить оксид заліза, та установка для здійснення цього способу
US5541014A (en) 1995-10-23 1996-07-30 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Indirect-fired gas turbine dual fuel cell power cycle
DE19545186A1 (de) 1995-12-04 1997-06-05 Siemens Ag Verfahren zum Betreiben einer Hochtemperatur-Brennstoffzellenanlage und Hochtemperatur-Brennstoffzellenanlage
US6162556A (en) 1995-12-04 2000-12-19 Siemens Aktiengesellschaft Method for operating a high-temperature fuel cell installation, and a high-temperature fuel cell installation
US6090312A (en) 1996-01-31 2000-07-18 Ziaka; Zoe D. Reactor-membrane permeator process for hydrocarbon reforming and water gas-shift reactions
US5736026A (en) 1996-02-05 1998-04-07 Energy Research Corporation Biomass-fuel cell cogeneration apparatus and method
DE19609313C1 (de) 1996-03-09 1997-09-25 Mtu Friedrichshafen Gmbh Verfahren zur Herstellung einer Kathode für eine Schmelzkarbonat-Brennstoffzelle und eine nach dem Verfahren hergestellte Kathode
NL1002582C2 (nl) 1996-03-12 1997-09-15 Univ Delft Tech Werkwijze voor de bereiding van ammoniak.
NL1003862C2 (nl) 1996-08-23 1998-02-26 Univ Delft Tech Werkwijze voor het bedrijven van een gesmolten-carbonaat-brandstofcel, een brandstofcel en een brandstofcelstapel.
JPH10172595A (ja) 1996-12-17 1998-06-26 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池の炭素析出監視方法及び装置
DE19721546C1 (de) 1997-05-23 1998-10-22 Mtu Friedrichshafen Gmbh Verfahren zur Herstellung von Doppelschichtkathoden-Vorläuferplatten, deren Verwendung zur Herstellung von Doppelschichtkathoden sowie Doppelschichtkathode für Schmelzkarbonatbrennstoffzellen
US6383251B1 (en) 1997-08-22 2002-05-07 William Lyon Sherwood Direct iron and steelmaking
US5997596A (en) 1997-09-05 1999-12-07 Spectrum Design & Consulting International, Inc. Oxygen-fuel boost reformer process and apparatus
JP3584425B2 (ja) 1997-09-26 2004-11-04 関東自動車工業株式会社 カップホルダ
US6030718A (en) 1997-11-20 2000-02-29 Avista Corporation Proton exchange membrane fuel cell power system
NL1008883C2 (nl) 1998-04-15 1999-10-18 Univ Delft Tech Werkwijze voor het bereiden van een waterstofrijke gasstroom en toepassing daarvan voor de bereiding van ammoniak.
JPH11312527A (ja) 1998-04-28 1999-11-09 Nippon Steel Corp 製鉄副生ガスを利用した溶融炭酸塩型燃料電池発電−排ガス回収複合システム
DE19941724A1 (de) 1998-09-14 2000-08-31 Forschungszentrum Juelich Gmbh Brennstoffzelle betrieben mit Brennstoffüberschuß
US6261710B1 (en) 1998-11-25 2001-07-17 Institute Of Gas Technology Sheet metal bipolar plate design for polymer electrolyte membrane fuel cells
US6126718A (en) 1999-02-03 2000-10-03 Kawasaki Steel Corporation Method of producing a reduced metal, and traveling hearth furnace for producing same
US6383677B1 (en) 1999-10-07 2002-05-07 Allen Engineering Company, Inc. Fuel cell current collector
US6365290B1 (en) 1999-12-02 2002-04-02 Fuelcell Energy, Inc. High-efficiency fuel cell system
DE10016847C2 (de) 2000-04-05 2002-11-14 Zae Bayern Bayerisches Zentrum Fuer Angewandte Energieforschung Ev Vorrichtung zur energetischen Nutzung von kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
US6815105B2 (en) 2000-10-23 2004-11-09 The Regents Of The University Of California Fuel cell apparatus and method thereof
CA2325072A1 (en) 2000-10-30 2002-04-30 Questair Technologies Inc. Gas separation for molten carbonate fuel cell
US7097925B2 (en) 2000-10-30 2006-08-29 Questair Technologies Inc. High temperature fuel cell power plant
JP2004531022A (ja) 2000-10-30 2004-10-07 ジーテック コーポレーション 燃料電池、改質装置又は熱プラントとして動作可能な多機能エネルギシステム
JP3888051B2 (ja) 2000-11-10 2007-02-28 住友金属工業株式会社 固体高分子型燃料電池
US6509113B2 (en) 2000-12-15 2003-01-21 Delphi Technologies, Inc. Fluid distribution surface for solid oxide fuel cells
US6648942B2 (en) 2001-01-26 2003-11-18 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Method of direct iron-making / steel-making via gas or coal-based direct reduction and apparatus
WO2002069430A2 (en) 2001-02-23 2002-09-06 Meacham G B Kirby Internal reforming improvements for fuel cells
WO2002070402A2 (en) 2001-03-05 2002-09-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Apparatus and process for the production of hydrogen
JP2002319428A (ja) 2001-04-19 2002-10-31 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池発電設備
US6645657B2 (en) 2001-05-03 2003-11-11 Fuelcell Energy, Inc. Sol-gel coated cathode side hardware for carbonate fuel cells
US20040043274A1 (en) 2001-06-01 2004-03-04 Scartozzi John P. Fuel cell power system
EP1399984A1 (en) 2001-06-15 2004-03-24 ZTEK Corporation Zero/low emission and co-production energy supply station
US20030008183A1 (en) 2001-06-15 2003-01-09 Ztek Corporation Zero/low emission and co-production energy supply station
US6492045B1 (en) 2001-06-26 2002-12-10 Fuelcell Energy, Inc. Corrugated current collector for direct internal reforming fuel cells
KR100519938B1 (ko) 2001-11-01 2005-10-11 한국과학기술연구원 다공성 세라믹 막이 코팅된 용융탄산염 연료전지용 연료극
US7967878B2 (en) 2002-01-04 2011-06-28 Meggitt (Uk) Limited Reformer apparatus and method
JP2005516348A (ja) 2002-01-25 2005-06-02 クエストエアー テクノロジーズ インコーポレイテッド 高温燃料電池発電装置
EP1354856B1 (de) 2002-04-16 2005-11-02 Airbus Deutschland GmbH Verfahren zur Wasseraufbereitung und Verteilung von bordgeneriertem Wasser in Luft-, Land- und/oder Wasserfahrzeugen
AUPS244802A0 (en) 2002-05-21 2002-06-13 Ceramic Fuel Cells Limited Fuel cell system
US7045231B2 (en) 2002-05-22 2006-05-16 Protonetics International, Inc. Direct hydrocarbon reforming in protonic ceramic fuel cells by electrolyte steam permeation
JP2004014124A (ja) 2002-06-03 2004-01-15 Chubu Electric Power Co Inc 発電方法および発電装置
US7753973B2 (en) 2002-06-27 2010-07-13 Galloway Terry R Process and system for converting carbonaceous feedstocks into energy without greenhouse gas emissions
US7220502B2 (en) 2002-06-27 2007-05-22 Intellergy Corporation Process and system for converting carbonaceous feedstocks into energy without greenhouse gas emissions
DE10234263A1 (de) 2002-07-27 2004-02-12 Mtu Friedrichshafen Gmbh Verbundbrennstoffzellenanlage
JP3911540B2 (ja) 2002-08-21 2007-05-09 丸紅株式会社 ごみのガス化ガスによる燃料電池発電システム
US6890679B2 (en) 2002-08-23 2005-05-10 Fuelcell Energy, Inc. Dual-porosity ribbed fuel cell cathode
JP2004186074A (ja) 2002-12-05 2004-07-02 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池を用いた二酸化炭素回収方法
CA2513205C (en) 2003-01-14 2013-01-08 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for generating electricity and concentrated carbon dioxide
US7482078B2 (en) 2003-04-09 2009-01-27 Bloom Energy Corporation Co-production of hydrogen and electricity in a high temperature electrochemical system
JP4579560B2 (ja) 2003-06-30 2010-11-10 川崎重工業株式会社 燃料電池・常圧タービン・ハイブリッドシステム
US6896988B2 (en) 2003-09-11 2005-05-24 Fuelcell Energy, Inc. Enhanced high efficiency fuel cell/turbine power plant
US20050112425A1 (en) 2003-10-07 2005-05-26 Ztek Corporation Fuel cell for hydrogen production, electricity generation and co-production
US7595124B2 (en) 2003-10-09 2009-09-29 General Electric Company Integrated fuel cell hybrid power plant with controlled oxidant flow for combustion of spent fuel
US7553568B2 (en) 2003-11-19 2009-06-30 Bowie Keefer High efficiency load-following solid oxide fuel cell systems
JP4623994B2 (ja) 2003-12-05 2011-02-02 京セラ株式会社 燃料電池
US20050123810A1 (en) 2003-12-09 2005-06-09 Chellappa Balan System and method for co-production of hydrogen and electrical energy
DE10360951A1 (de) 2003-12-23 2005-07-28 Alstom Technology Ltd Wärmekraftanlage mit sequentieller Verbrennung und reduziertem CO2-Ausstoß sowie Verfahren zum Betreiben einer derartigen Anlage
US7422810B2 (en) 2004-01-22 2008-09-09 Bloom Energy Corporation High temperature fuel cell system and method of operating same
US7413592B2 (en) 2004-03-31 2008-08-19 Nu-Iron Technology, Llc Linear hearth furnace system and methods regarding same
WO2005107003A1 (en) 2004-05-05 2005-11-10 Ansaldo Fuel Cells S.P.A. Differential pressure control method for molten carbonates fuel cell power plants
US7396603B2 (en) 2004-06-03 2008-07-08 Fuelcell Energy, Inc. Integrated high efficiency fossil fuel power plant/fuel cell system with CO2 emissions abatement
JP4831947B2 (ja) 2004-09-01 2011-12-07 東京瓦斯株式会社 燃料電池コジェネレーションシステム
KR100907690B1 (ko) 2004-10-19 2009-07-14 자이단호징 덴료쿠추오켄큐쇼 복합 발전설비
US7431746B2 (en) * 2004-12-09 2008-10-07 Fuelcell Energy, Inc. High performance internal reforming unit for high temperature fuel cells
JP4869672B2 (ja) 2004-12-13 2012-02-08 日本碍子株式会社 燃料電池を備えた焼成炉及びその運転方法
US20060127718A1 (en) 2004-12-13 2006-06-15 Ngk Insulators, Ltd. Fuel cell, operating method thereof, sintering furnace, and power generator
CN101103481A (zh) 2005-01-04 2008-01-09 安萨多燃料电池（共同）股份公司 操作熔融碳酸盐燃料电池的方法和系统
JP4992188B2 (ja) 2005-03-11 2012-08-08 株式会社エクォス・リサーチ セパレータユニット及び燃料電池スタック
US7858256B2 (en) 2005-05-09 2010-12-28 Bloom Energy Corporation High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US7939219B2 (en) * 2005-05-27 2011-05-10 Fuelcell Energy, Inc. Carbonate fuel cell and components thereof for in-situ delayed addition of carbonate electrolyte
US7266940B2 (en) 2005-07-08 2007-09-11 General Electric Company Systems and methods for power generation with carbon dioxide isolation
JP5542332B2 (ja) 2005-07-25 2014-07-09 ブルーム エナジー コーポレーション アノード排気を部分的にリサイクルする燃料電池システム
US7520916B2 (en) 2005-07-25 2009-04-21 Bloom Energy Corporation Partial pressure swing adsorption system for providing hydrogen to a vehicle fuel cell
US7785744B2 (en) 2005-09-28 2010-08-31 Bloom Energy Corporation Fuel cell water purification system and method
US8142943B2 (en) 2005-11-16 2012-03-27 Bloom Energy Corporation Solid oxide fuel cell column temperature equalization by internal reforming and fuel cascading
AU2007204758B2 (en) 2006-01-09 2010-01-21 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Fuel cell components having porous electrodes
KR100750794B1 (ko) * 2006-02-07 2007-08-20 두산중공업 주식회사 간접 내부 개질기를 구비하는 용융탄산염 연료전지
UA91600C2 (uk) 2006-03-01 2010-08-10 ТЕХНОЛОДЖИКАЛ РЕСОРСИЗ ПиТиВай. ЛИМИТЕД Установка прямої плавки
JP5004156B2 (ja) 2006-04-19 2012-08-22 一般財団法人電力中央研究所 発電設備
AU2007242514B2 (en) 2006-04-24 2011-09-22 University Of The Witwatersrand, Johannesburg Improvement of carbon efficiencies in hydrocarbon production
US8080344B2 (en) 2006-05-16 2011-12-20 Fuelcell Energy, Inc. Fuel cell hybrid power generation system
KR100651270B1 (ko) 2006-05-30 2006-11-30 한국기계연구원 용융탄산염 연료전지 장치
DE102006047823A1 (de) 2006-08-07 2008-02-14 Mtu Cfc Solutions Gmbh Elektrode für eine Schmelzkarbonat-Brennstollzelle und Verfahren zu ihrer Herstellung
KR100802283B1 (ko) 2006-09-01 2008-02-11 두산중공업 주식회사 연료극 배출가스의 재순환 방식을 적용한 연료전지 발전장치
US8273487B2 (en) 2006-09-19 2012-09-25 Bloom Energy Corporation Fuel cell system with fuel distillation unit
EP1926171A1 (en) 2006-11-22 2008-05-28 Technip KTI S.p.A. Method and apparatus for integrating a liquid fuel processor and a fuel cell through dual reforming and a gas turbine
US7914765B2 (en) 2007-01-08 2011-03-29 Available Energy Corporation Reactor and process for the continuous production of hydrogen based on steam oxidation of molten iron
JP5183931B2 (ja) 2007-02-02 2013-04-17 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 燃料電池システム及びその運転方法
US7862938B2 (en) 2007-02-05 2011-01-04 Fuelcell Energy, Inc. Integrated fuel cell and heat engine hybrid system for high efficiency power generation
US8110310B2 (en) 2007-02-07 2012-02-07 Central Research Institute Of Electric Power Industry Power generating plant
US8137741B2 (en) 2007-05-10 2012-03-20 Fuelcell Energy, Inc. System for fabricating a fuel cell component for use with or as part of a fuel cell in a fuel cell stack
JP5229772B2 (ja) 2007-05-15 2013-07-03 一般財団法人電力中央研究所 発電設備
KR100827954B1 (ko) 2007-06-26 2008-05-08 한국전력공사 용융탄산염 연료전지 보호 장치 및 그 방법
CN100459267C (zh) 2007-07-03 2009-02-04 山东省科学院能源研究所 生物质氢能发电方法
US8920997B2 (en) 2007-07-26 2014-12-30 Bloom Energy Corporation Hybrid fuel heat exchanger—pre-reformer in SOFC systems
EP2182572A4 (en) 2007-08-02 2016-10-19 Sharp Kk FUEL CELL STACK AND FUEL CELL SYSTEM
JP5183119B2 (ja) 2007-08-07 2013-04-17 中国電力株式会社 発電システム
US20090042070A1 (en) 2007-08-08 2009-02-12 The University Corporation, Inc. At California State University, Northridge Barometric thermal trap and collection apparatus and method thereof for combining multiple exhaust streams into one
KR100958991B1 (ko) 2007-12-21 2010-05-20 주식회사 포스코 용융탄산염 연료전지의 배 가스 수분제거 장치 및 그 방법
JP2012513944A (ja) 2007-12-28 2012-06-21 カレラ コーポレイション Ｃｏ２を捕捉する方法
WO2009105191A2 (en) 2008-02-19 2009-08-27 Bloom Energy Corporation Fuel cell system containing anode tail gas oxidizer and hybrid heat exchanger/reformer
DE102008019981B4 (de) 2008-04-21 2020-10-08 Adkor Gmbh Schrank mit wenigstens einem modularen, integrierten Energieversorgungssystem mit Brennstoffzellenstapel
US7964020B2 (en) 2008-05-12 2011-06-21 Membrane Technology & Research, Inc Gas separation process using membranes with permeate sweep to remove CO2 from combustion gases
KR100961838B1 (ko) 2008-05-30 2010-06-08 한국전력공사 외부 개질형 용융탄산염 연료전지 시스템
AU2009293900B2 (en) 2008-09-16 2014-01-23 Istc Co., Ltd. Process for producing molten iron
KR101040580B1 (ko) 2008-09-19 2011-06-13 대한민국 다단 육묘장치
DE102009013599A1 (de) 2008-09-19 2010-03-25 Mtu Onsite Energy Gmbh Brennstoffzellenanordnung mit verbesserter Gasrückführung
WO2010044113A1 (en) 2008-10-15 2010-04-22 Ansaldo Fuel Cells S.P.A. Apparatus and method for capturing carbon dioxide from combustion exhaust gas and generating electric energy by means of mcfc systems
WO2010058750A1 (ja) 2008-11-18 2010-05-27 東京瓦斯株式会社 水素リサイクル型ｍｃｆｃ発電システム
WO2010058749A1 (ja) 2008-11-18 2010-05-27 東京瓦斯株式会社 Ｍｃｆｃ発電システムとその運転方法
WO2010067223A1 (en) 2008-12-11 2010-06-17 Flsmidth A/S Method and plant for heat treatment of raw materials
US8936883B2 (en) 2009-03-10 2015-01-20 Powercell Sweden Ab Arrangement and method for generating hydrogen from hydrocarbon fuel
US8349504B1 (en) 2009-03-24 2013-01-08 Michael John Radovich Electricity, heat and fuel generation system using fuel cell, bioreactor and twin-fluid bed steam gasifier
IT1393711B1 (it) 2009-04-29 2012-05-08 Ansaldo Fuel Cells Spa Sistema e processo per separazione di co2 e recupero di combustibile da gas esausti anodici di celle a combustibile a carbonati fusi
US8563186B2 (en) 2009-06-16 2013-10-22 Shell Oil Company Systems and processes of operating fuel cell systems
CA2764117A1 (en) 2009-06-16 2010-12-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Systems and processes of operating fuel cell systems
US8795912B2 (en) 2009-06-16 2014-08-05 Shell Oil Company Systems and processes for operating fuel cell systems
EP2443689A4 (en) 2009-06-16 2013-10-23 Shell Oil Co SYSTEMS AND PROCESSES FOR OPERATING FUEL CELL SYSTEMS
US8632922B2 (en) 2009-06-16 2014-01-21 Shell Oil Company Systems and processes for operating fuel cell systems
AU2010292313B2 (en) 2009-09-08 2015-08-20 The Ohio State University Research Foundation Integration of reforming/water splitting and electrochemical systems for power generation with integrated carbon capture
KR101142472B1 (ko) 2009-09-17 2012-05-08 한국전력공사 탄화수소발생장치를 포함하는 용융탄산염연료전지시스템
US7937948B2 (en) 2009-09-23 2011-05-10 Pioneer Energy, Inc. Systems and methods for generating electricity from carbonaceous material with substantially no carbon dioxide emissions
KR101142473B1 (ko) 2009-09-23 2012-05-08 한국전력공사 이산화탄소 냉매제조 및 히트펌프 연계 용융탄산염연료전지시스템
FI123690B (fi) 2009-10-30 2013-09-30 Convion Oy Menetelmä ja järjestely anoditakaisinkierrätyksen ohjaamiseksi
KR101199133B1 (ko) 2009-11-18 2012-11-09 삼성에스디아이 주식회사 연료전지 시스템 및 그 운전 방법
IT1397523B1 (it) 2009-12-21 2013-01-16 Ansaldo Fuel Cells Spa Sistema e metodo per separare co2 da fumi di combustione mediante pile mcfc pluri-stack.
KR20110077775A (ko) 2009-12-30 2011-07-07 두산중공업 주식회사 연료 전지 시스템
WO2011106883A1 (en) 2010-03-02 2011-09-09 Giulio Grossi Apparatus and methods for producing direct reduced iron
JP5504018B2 (ja) 2010-03-15 2014-05-28 本田技研工業株式会社 燃料電池スタック
CA2694153A1 (en) 2010-03-18 2011-09-18 Gerard Voon Steam reformation fuel cell with waste heat cogeneration turbine heat to energy pyroelectric crystals and/or thermo-coupling any and all waste heat to energy technologies and/or new macro-micros fuel cell power plant design
US8557468B2 (en) 2010-07-21 2013-10-15 Fuelcell Energy, Inc. High performance electrolyte for molten carbonate fuel cells comprising carbonate electrolyte doped with additive material(s) and lithium precursor(s)
KR20120050319A (ko) 2010-11-10 2012-05-18 포항공과대학교 산학협력단 수소 및 수소 함유 가스를 사용하는 내부개질형 연료전지 및 이의 운전 방법
CN201902241U (zh) 2010-12-23 2011-07-20 河北新能电力集团有限公司 一种利用燃气轮机排烟余热发电的装置
WO2012091096A1 (ja) 2010-12-28 2012-07-05 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 燃料電池システム
TWI563165B (en) 2011-03-22 2016-12-21 Exxonmobil Upstream Res Co Power generation system and method for generating power
US8778545B2 (en) 2011-03-31 2014-07-15 General Electric Company Recirculation complex for increasing yield from fuel cell with CO2 capture
ITMI20111161A1 (it) 2011-06-24 2012-12-25 Ansaldo Fuel Cells Spa Sistema mcfc multi-stack e metodo per separare co2 da fumi di combustione contenenti nox e sox
ITMI20111160A1 (it) 2011-06-24 2012-12-25 Ansaldo Fuel Cells Spa Sistema e metodo per separare co2 da fumi di combustione contenenti sox ed nox mediante celle a combustibile a carbonati fusi (mcfc)
JP5801141B2 (ja) 2011-08-23 2015-10-28 東京瓦斯株式会社 炭酸ガス回収型燃料電池システム
WO2013048705A1 (en) 2011-09-27 2013-04-04 Phillips 66 Company Integrated natural gas powered sofc system
US8906131B2 (en) 2011-10-04 2014-12-09 John J. Simmons Direct production of iron slabs and nuggets from ore without pelletizing or briquetting
KR101453441B1 (ko) 2012-12-27 2014-10-23 재단법인 포항산업과학연구원 용융탄산염 연료전지용 캐소드 및 그 제조방법
CN105209377B (zh) 2013-03-15 2017-04-26 埃克森美孚研究工程公司 在费‑托合成中集成熔融碳酸盐燃料电池
US9077007B2 (en) 2013-03-15 2015-07-07 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated power generation and chemical production using fuel cells
US20150093665A1 (en) 2013-09-30 2015-04-02 Exxonmobil Research And Engineering Company Cathode combustion for enhanced fuel cell syngas production
KR20160064187A (ko) 2013-09-30 2016-06-07 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 연료 전지 합성 가스 생산을 향상시키기 위한 캐쏘드 연소 방법
KR101630683B1 (ko) 2013-12-06 2016-06-15 두산중공업 주식회사 연료전지용 셀 패키지
US20150280265A1 (en) 2014-04-01 2015-10-01 Dustin Fogle McLarty Poly-generating fuel cell with thermally balancing fuel processing
WO2015174386A1 (ja) 2014-05-13 2015-11-19 住友精密工業株式会社 燃料電池
US9954262B2 (en) 2014-08-29 2018-04-24 Honda Motor Co., Ltd. Air secondary battery including cathode having trap portion
KR20160041309A (ko) 2014-10-07 2016-04-18 주식회사 엘지화학 공기극 구조체, 이를 포함하는 연료 전지, 상기 연료 전지를 포함하는 전지 모듈 및 공기극 구조체의 제조방법
JP6131942B2 (ja) 2014-12-26 2017-05-24 トヨタ自動車株式会社 燃料電池システムおよび燃料電池の運転制御方法
US11043679B2 (en) 2014-12-30 2021-06-22 Ess Tech, Inc. Alternative low cost electrodes for hybrid flow batteries
JP6502726B2 (ja) 2015-03-31 2019-04-17 日本特殊陶業株式会社 平板型燃料電池
DE102016107906A1 (de) 2016-04-28 2017-11-02 Volkswagen Aktiengesellschaft Bipolarplatte aufweisend Reaktantengaskanäle mit variablen Querschnittsflächen, Brennstoffzellenstapel sowie Fahrzeug mit einem solchen Brennstoffzellenstapel
WO2017223218A1 (en) 2016-06-22 2017-12-28 Fuelcell Energy, Inc. High-performance electrolyte for molten carbonate fuel cell
EP3509148A4 (en) 2016-09-02 2020-05-20 Showa Denko K.K. REDOX FLOW SECONDARY BATTERY AND ELECTRODE FOR IT
WO2018222265A1 (en) 2017-05-31 2018-12-06 Fuelcell Energy, Inc. Fuel cell anode flow field design configurations for achieving increased fuel utilization
CN207542331U (zh) 2017-10-25 2018-06-26 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 一种串联式熔融碳酸盐燃料电池发电系统
EP3807945A4 (en) 2018-06-14 2022-03-23 Saint-Gobain Ceramics&Plastics, Inc. CATHODE LAYER AND ELECTROCHEMICAL DEVICE COMPRISING IT
US10991963B2 (en) 2018-07-10 2021-04-27 Cummins Enterprise Llc Fuel cell system and control method thereof
CA3121538C (en) 2018-11-30 2023-09-12 Exxonmobile Research And Engineering Company Method for producing electricity in a molten carbonate fuel cell
WO2020113242A1 (en) 2018-11-30 2020-06-04 Exxonmobil Research And Engineering Company Anode exhaust processing for molten carbonate fuel cells
JP7286769B2 (ja) 2018-11-30 2023-06-05 エクソンモービル・テクノロジー・アンド・エンジニアリング・カンパニー 溶融炭酸塩型燃料電池のカソード集電体構造

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0349163A (ja) * 1989-07-17 1991-03-01 Kansai Electric Power Co Inc:The 間接型内部改質方式溶融炭酸塩型燃料電池
JPH03210774A (ja) * 1990-01-11 1991-09-13 Kansai Electric Power Co Inc:The 内部改質方式溶融炭酸塩型燃料電池
JPH05325996A (ja) * 1992-05-22 1993-12-10 Matsushita Electric Ind Co Ltd 内部改質型溶融炭酸塩燃料電池
JPH06196184A (ja) * 1992-10-30 1994-07-15 Sekiyu Sangyo Kasseika Center 燃料電池用触媒充填器
JPH06260189A (ja) * 1993-03-01 1994-09-16 Matsushita Electric Ind Co Ltd 燃料電池
JPH06310158A (ja) * 1993-04-28 1994-11-04 Mitsubishi Electric Corp 内部改質形燃料電池装置および燃料電池発電システム
US5660941A (en) * 1996-06-19 1997-08-26 Energy Research Corporation Catalyst assembly for internal reforming fuel cell
US8822090B2 (en) * 2009-03-09 2014-09-02 Fuelcell Energy, Inc. Internally reforming fuel cell assembly with staged fuel flow and selective catalyst loading for improved temperature uniformity and efficiency
WO2017160511A1 (en) * 2016-03-17 2017-09-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated operation of molten carbonate fuel cells

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