JP2020507385A - 流体吸収性物品 - Google Patents

Abstract

本発明は、改善された特性、特に改善されたリウェット性能および液体捕捉を示す、流体吸収性物品、流体吸収性コアおよび流体吸収性混合物に関する。該流体吸収性物品は、（Ａ）上側液体透過性シートと、（Ｂ）下側液体不透過性シートと、（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０−７ｃｍ３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

Description

本発明は、改善された特性、特に改善されたリウェット性能および液体捕捉性を示す、流体吸収性物品、流体吸収性コアおよび流体吸収性混合物に関する。

本発明によれば、該流体吸収性物品は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素と
を含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

流体吸収性物品の製造は、研究論文“Ｍｏｄｅｒｎ Ｓｕｐｅｒａｂｓｏｒｂｅｎｔ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ”，Ｆ．Ｌ．Ｂｕｃｈｈｏｌｚ ａｎｄ Ａ．Ｔ．Ｇｒａｈａｍ，Ｗｉｌｅｙ−ＶＣＨ，１９９８，ｐ．２５２−２５８に記載されている。

吸水性ポリマー粒子の製造は、同様に、研究論文“Ｍｏｄｅｒｎ Ｓｕｐｅｒａｂｓｏｒｂｅｎｔ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ”，Ｆ．Ｌ．Ｂｕｃｈｈｏｌｚ ａｎｄ Ａ．Ｔ．Ｇｒａｈａｍ，Ｗｉｌｅｙ−ＶＣＨ，１９９８，ｐ．７１−１０３に記載されている。吸水性ポリマー粒子は、「流体吸収性ポリマー粒子」、「超吸収性ポリマー」または「超吸収剤」とも呼ばれる。モノマー溶液の液滴の重合による吸水性ポリマー粒子の製造は、例えば、欧州特許出願公開第０３４８１８０号明細書（ＥＰ ０３４８１８０ Ａ１）、国際公開第９６／４０４２７号（ＷＯ ９６／４０４２７ Ａ１）、米国特許第５，２６９，９８０号明細書（ＵＳ ５，２６９，９８０）、国際公開第２００８／００９５８０号（ＷＯ ２００８／００９５８０ Ａ１）、同第２００８／０５２９７１号（ＷＯ ２００８／０５２９７１ Ａ１）、同第２０１１／０２６８７６号（ＷＯ２０１１／０２６８７６ Ａ１）、同第２０１１／１１７２６３号（ＷＯ ２０１１／１１７２６３ Ａ１）、同第２０１４／０７９６９４号（ＷＯ ２０１４／０７９６９４）、同第２０１５／０２８３２７号（ＷＯ ２０１５／０２８３２７）および同第２０１５／０２８１５８号（ＷＯ ２０１５／０２８１５８）に記載されている。

現在市販されている使い捨ておむつは、典型的には、液体透過性トップシート（Ａ）と、液体不透過性バックシート（Ｂ）と、層（Ａ）と（Ｂ）との間の吸水性貯留層または吸収性コア（Ｃ）と、層（Ａ）と（Ｃ）との間の捕捉分配層（Ｄ）とからなる。

通常、流体吸収性物品の幾つかの層は、上側液体透過性層の乾燥性、下側液体不透過性層の水分を通さずに蒸気を透過させる性質、可撓性でかつ蒸気透過性の流体吸収性コア等の明確な機能を担っており、高い吸収速度を示し、多量の体液を保持することができ、また、上側層とコアとの間の捕捉・分配層（ＡＤＬ）は、排出された体液の輸送および分配層として作用している。

総じて、捕捉分配層（ＡＤＬ）によって、体液が吸収性物品の構造の内部を迅速に通過し、かつこの体液が、液体が到達する箇所の下方に位置するゾーンにのみ局所的にまたは主にこれらのゾーンに吸収されるのではなく、下方にある貯留層またはコアの厚さ全体にわたって均一に分配されることが確実となることが望ましい。一方で、多くの場合、流体吸収性物品の厚さを薄くする傾向があることから、ＡＤＬの厚さも薄くなる場合があり、その結果、コア全体にわたる液体分配性が低下し、それにより流体吸収性物品の液体捕捉性が低下し、また高度のリウェットが生じる。

したがって、本発明の目的は、改善された液体捕捉性を示す流体吸収性物品を提供し、漏出を回避することにある。

さらに、本発明の目的は、改善されたリウェット性能を示す流体吸収性物品を提供し、着用者の乾燥性を保証することにある。

また、本発明の目的は、流体吸収性物品における改善された液体捕捉性およびリウェットを保証する流体吸収性混合物を提供することにある。

さらに、本発明の目的は、流体吸収性物品における改善されたリウェット性能および液体捕捉性を保証する流体吸収性コアを提供することにある。

前記目的は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素と
を含む流体吸収性物品であって、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、流体吸収性物品により達成される。

さらに、前記目的は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料と、４０〜８０重量％の、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む流体吸収性コアであって、該流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ該流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、流体吸収性コアにより達成される。

本発明のこの実施形態による流体吸収性コア（Ｃ）は、少なくとも２つの層（Ｋ、Ｌ）を含み、これらの層のうちの１つ（Ｋ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含み、第２の層（Ｌ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む。

本発明の好ましい実施形態によれば、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層上にｚ方向に配置されている。

さらに、前記目的は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）の混合物を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素と
を含む流体吸収性物品であって、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、流体吸収性物品により達成される。

また、前記目的は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料、および４０〜８０重量％の、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物を含む流体吸収性コアであって、該流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ該流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、流体吸収性コアによっても達成される。

また、前記目的は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物であって、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、混合物によっても達成される。

本発明の別の実施形態によれば、第１の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも２５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは少なくとも３０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも４０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは少なくとも６０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは少なくとも８０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、さらに最も好ましくは少なくとも１００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇであるが、２００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇを超えないＳＦＣを有する。

本発明のさらなる実施形態によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは最高で１０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは３×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

別の実施形態によれば、本発明の流体吸収性物品、吸収性コアまたは吸収性混合物それぞれの第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０、好ましくは少なくとも０．８５、特に好ましくは少なくとも０．９０の真球度を有する。

本発明のさらなる実施形態によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度および最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明の流体吸収性物品、吸収性コアまたは吸収性混合物それぞれの別の実施形態によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。

本発明の別の実施形態によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、周囲の加熱された気相中でモノマー溶液の液滴を重合させることにより製造される。

本発明の一実施形態による流体吸収性物品、吸収性コアまたは吸収性混合物それぞれの吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）は、表面後架橋されている。

本発明の実施形態によれば、本発明の混合物を含む流体吸収性コアまたは流体吸収性物品によって、第１の種類の吸水性ポリマー（Ｇ）または第２の種類の吸水性ポリマー（Ｈ）それぞれのみを該混合物と同じ重量で含有するコアおよび／または吸収性物品と比較して、４回の連続する放出に関する捕捉時間の合計が短くなることも可能である。

この混合物は、同量の双方の個々の成分よりも、４回の放出に関してより短い液体捕捉時間を有する（これは、液体をより迅速に吸収することを意味する）。この実施形態によれば、この混合物は、液体捕捉時間に関して相乗効果を提供する。

適切な吸水性ポリマーは、
ａ）酸基を有し、かつ少なくとも部分的に中和されていてもよい少なくとも１種のエチレン性不飽和モノマーと、
ｂ）任意選択的に、１種以上の架橋剤と、
ｃ）少なくとも１種の開始剤と、
ｄ）任意選択的に、ａ）で挙げられたモノマーと共重合可能な１種以上のエチレン性不飽和モノマーと、
ｅ）任意選択的に、１種以上の水溶性ポリマーと、
ｆ）水と
を含むモノマー溶液を重合することにより、吸水性ポリマー粒子を形成する工程と、
任意選択的に、該吸水性ポリマー粒子を少なくとも１種の表面後架橋剤で被覆し、被覆された該吸水性ポリマー粒子を熱表面後架橋する工程とを含む、方法により製造される。

本発明の一実施形態によれば、表面後架橋剤で被覆する前の吸水性ポリマー粒子中の残留モノマーの含量は、好ましくは０．０３〜１５重量％の範囲にあり、熱表面後架橋の間の温度は、１００〜１８０℃の範囲にある。

発明の詳細な説明
Ａ．定義
本明細書で使用する場合、「流体吸収性物品」という用語は、身体から排出される流体を捕捉して貯留することができる任意の三次元固体材料を指す。好ましい流体吸収性物品は、使用者の身体と接触して着用されるように設計された使い捨て流体吸収性物品、例えば、使い捨て流体吸収性パンティライナー、衛生ナプキン、月経用品、失禁用インサート／パッド、おむつ、トレーニングパンツおむつ、乳房パッド、陰唇間インサート／パッドまたは体液を吸収するのに有用な他の物品である。

本明細書で使用する場合、「流体吸収性組成物」という用語は、体液の捕捉、輸送、分配および貯留を含む、流体吸収性物品の流体処理を主に担う、流体吸収性物品の構成要素を指す。

本明細書で使用する場合、「流体吸収性コア」または「吸収性コア」という用語は、吸水性ポリマー粒子ならびに場合により、繊維材料、不織布材料、ティッシュ材料および場合により、接着剤を含む流体吸収性組成物を指す。流体吸収性コアは、体液の捕捉、輸送、分配、貯留および保持を含む、流体吸収性物品の流体処理／管理を主に担う。

本明細書で使用する場合、「層」という用語は、その主要な寸法がその長さおよび幅に沿っている流体吸収性組成物を指す。「層」という用語は、流体吸収性組成物の単独の層またはシートに必ずしも限定されないことを知っておくべきである。このため、層は、異なる材料の積層体、複合体、幾つかのシートまたはウェブの組み合わせを含むことができる。

本明細書で使用する場合、「ｘ次元」という用語は、流体吸収性組成物、層、コアまたは物品の長さを指し、「ｙ次元」という用語は、これらの幅を指す。総じて、「ｘ−ｙ次元」という用語は、流体吸収性組成物、層、コアまたは物品の高さまたは厚さに直交する平面を指す。

本明細書で使用する場合、「ｚ次元」という用語は、流体吸収性組成物、層、コアまたは物品の長さおよび幅に直交する次元を指す。総じて、「ｚ次元」という用語は、流体吸収性組成物、層、コアまたは物品の高さを指す。

本明細書で使用する場合、「目付」という用語は、１平方メートルあたりの流体吸収性コアの重量または１平方メートルあたりの捕捉・分配層の重量それぞれを示す。目付は、流体吸収性コアまたは捕捉分配層それぞれの別個の領域で決定される。

さらに、「上側」という用語は、流体吸収性物品の着用者により近い流体吸収性組成物を指すことを理解されたい。総じて、トップシートは、流体吸収性物品の着用者に最も近い組成物であり、以下、「上側液体透過性層」と記載される。対照的に、「下側」という用語は、流体吸収性物品の着用者から離れている流体吸収性組成物を指す。総じて、バックシートは、流体吸収性物品の着用者から最も遠く離れた構成要素であり、以下、「下側液体不透過性層」と記載される。

本明細書で使用する場合、「液体透過性」という用語は、基材、層または積層体を指すため、液体、すなわち、体液、例えば、尿、月経分泌物および／または膣液が、その厚さ全体を通って容易に浸透し得ることを指す。

本明細書で使用する場合、「液体不透過性」という用語は、通常の使用条件下で、体液を液体接触点で層の平面に概ね垂直な方向に通過させない基材、層または積層体を指す。

本明細書で使用する場合、「シャーシ」という用語は、吸収性物品のための上側液体透過性層と、下側液体不透過性層と、弾性および閉鎖系とを含む、流体吸収性材料を指す。

本明細書で使用する場合、「親水性」という用語は、繊維上に堆積した水による該繊維の濡れ性を指す。「親水性」という用語は、体液の接触角および表面張力により定められる。刊行物Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ（１９６４年）“Ｃｏｎｔａｃｔ ａｎｇｌｅ，ｗｅｔｔａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ａｄｈｅｓｉｏｎ”におけるＲｏｂｅｒｔ Ｆ．Ｇｏｕｌｄの定義によれば、液体と繊維、特に繊維表面との間の接触角が９０°未満である場合、または液体が同じ表面上に自然に広がる傾向がある場合に、該繊維は親水性であると言われる。

対照的に、「疎水性」という用語は、９０°より大きい接触角を示すか、または繊維の表面を横切って液体が自然に広がらない繊維を指す。

本明細書で使用する場合、「体液」という用語は、ヒトまたは動物の身体により生成されて排出される任意の流体、例えば、尿、月経液、糞便、膣分泌物等を指す。

本明細書で使用する場合、「通気性」という用語は、流体吸収性物品から蒸気を逃がすことができるものの、流体の漏出を防止することのできる、基材、層、フィルムまたは積層体を指す。通気性の基材、層、フィルムまたは積層体は、多孔質ポリマーフィルム、スパンボンドとメルトブローン層とから構成される不織積層体および多孔質ポリマーフィルムと不織布とから構成される積層体であってよい。

本明細書で使用する場合、「長手方向」という用語は、流体吸収性物品のウエスト縁部から対向するウエスト縁部まで垂直に伸びる方向を指す。

Ｂ．吸水性ポリマー粒子
吸水性ポリマー粒子は、
ｇ）酸基を有し、かつ少なくとも部分的に中和されていてもよい少なくとも１種のエチレン性不飽和モノマーと、
ｈ）任意選択的に、１種以上の架橋剤と、
ｉ）少なくとも１種の開始剤と、
ｊ）任意選択的に、ａ）で挙げられたモノマーと共重合可能な１種以上のエチレン性不飽和モノマーと、
ｋ）任意選択的に、１種以上の水溶性ポリマーと、
ｌ）水と
を含むモノマー溶液を重合することにより、吸水性ポリマー粒子を形成する工程と、
任意選択的に、該吸水性ポリマー粒子を少なくとも１種の表面後架橋剤で被覆し、被覆された該吸水性ポリマー粒子を熱表面後架橋する工程とを含む、方法により製造される。

好ましくは、表面後架橋剤で被覆する前の吸水性ポリマー粒子中の残留モノマーの含量は、０．０３〜１５重量％の範囲にあり、好ましい表面後架橋剤は、アルキレンカーボネートであり、熱表面後架橋の間の温度は、１００〜１８０℃の範囲にある。

吸水性ポリマー粒子は、典型的には、水に不溶であるが膨潤可能である。

モノマーａ）は、好ましくは水溶性である。すなわち、２３℃での水への溶解度は、典型的には、少なくとも１ｇ／水１００ｇ、好ましくは少なくとも５ｇ／水１００ｇ、より好ましくは少なくとも２５ｇ／水１００ｇ、最も好ましくは少なくとも３５ｇ／水１００ｇである。

適切なモノマーａ）は、例えば、エチレン性不飽和カルボン酸、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸およびイタコン酸である。特に好ましいモノマーは、アクリル酸およびメタクリル酸である。アクリル酸が特に非常に好ましい。

さらに適切なモノマーａ）は、例えば、エチレン性不飽和スルホン酸、例えば、ビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸および２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸（ＡＭＰＳ）である。

不純物は、重合に強い影響を及ぼす場合がある。精製されたモノマーａ）が特に好ましい。有用な精製法は、国際公開第２００２／０５５４６９号（ＷＯ ２００２／０５５４６９ Ａ１）、同第２００３／０７８３７８号（ＷＯ ２００３／０７８３７８ Ａ１）および同第２００４／０３５５１４号（ＷＯ ２００４／０３５５１４ Ａ１）に開示されている。適切なモノマーａ）は、国際公開第２００４／０３５５１４号（ＷＯ ２００４／０３５５１４ Ａ１）によれば、９９．８４６０重量％のアクリル酸、０．０９５０重量％の酢酸、０．０３３２重量％の水、０．０２０３重量％のプロピオン酸、０．０００１重量％のフルフラール、０．０００１重量％の無水マレイン酸、０．０００３重量％のジアクリル酸および０．００５０重量％のヒドロキノンモノメチルエーテルを有する精製アクリル酸である。

重合ジアクリル酸は、熱分解による残留モノマーの供給源である。プロセス中の温度が低い場合、ジアクリル酸の濃度は、もはや重要ではなく、より高い濃度、すなわち、５００〜１０，０００ｐｐｍのジアクリル酸を有するアクリル酸を、本発明の方法に使用することができる。

モノマーａ）の全量におけるアクリル酸および／またはその塩の含量は、好ましくは少なくとも５０ｍｏｌ％、より好ましくは少なくとも９０ｍｏｌ％、最も好ましくは少なくとも９５ｍｏｌ％である。

モノマーａ）の酸基は、典型的には、０〜１００ｍｏｌ％の範囲、好ましくは２５〜８５ｍｏｌ％の程度、好ましくは５０〜８０ｍｏｌ％の程度、より好ましくは６０〜７５ｍｏｌ％の範囲で部分的に中和されている。この中和に、慣用の中和剤、好ましくはアルカリ金属水酸化物、アルカリ金属酸化物、アルカリ金属炭酸塩またはアルカリ金属炭酸水素塩およびそれらの混合物を使用することができる。アルカリ金属塩の代わりに、アンモニアまたは有機アミン、例えば、トリエタノールアミンを使用することも可能である。マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、亜鉛またはアルミニウムの酸化物、炭酸塩、炭酸水素塩および水酸化物ならびに上記中和剤のいずれかの混合物を、粉末、スラリーまたは溶液として使用するも可能である。混合物の例は、アルミン酸ナトリウムの溶液である。アルカリ金属としてはナトリウムおよびカリウムが特に好ましいが、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウムまたは炭酸水素ナトリウムおよびそれらの混合物が特に非常に好ましい。典型的には、中和は、中和剤を水溶液として、溶融物としてまたは好ましくは固体として混合することによっても達成される。例えば、含水量が５０重量％を明らかに下回る水酸化ナトリウムは、２３℃より高い融点を有するワックス状物質として存在する場合がある。この場合、ピース材料または高温での溶融物としての計量添加が可能である。

場合により、安定化の目的で、モノマー溶液またはその開始材料に、金属イオン、例えば、鉄をマスキングするための１種以上のキレート剤を添加することが可能である。適切なキレート剤は、例えば、アルカリ金属クエン酸塩、クエン酸、アルカリ金属酒石酸塩、アルカリ金属乳酸塩およびグリコレート、三リン酸五ナトリウム、エチレンジアミン四酢酸、ニトリロ三酢酸およびＴｒｉｌｏｎ（登録商標）の名称で知られている全てのキレート剤、例えば、Ｔｒｉｌｏｎ（登録商標）Ｃ（ジエチレントリアミン五酢酸五ナトリウム）、Ｔｒｉｌｏｎ（登録商標）Ｄ（（ヒドロキシエチル）−エチレンジアミン三酢酸三ナトリウム）、Ｔｒｉｌｏｎ（登録商標）Ｍ（メチルグリシン二酢酸）およびＣｕｂｌｅｎ（登録商標）である。

モノマーａ）は、典型的には、貯留のための阻害剤として、重合阻害剤、好ましくはヒドロキノンモノエーテルを含む。

モノマー溶液は、いずれの場合もアクリル酸に対して、好ましくは最高で２５０重量ｐｐｍ、より好ましくは１３０重量ｐｐｍ以下、最も好ましくは７０重量ｐｐｍ以下、好ましくは１０重量ｐｐｍ以上、より好ましくは３０重量ｐｐｍ以上、特に約５０重量ｐｐｍのヒドロキノンモノエーテルを含み、アクリル酸塩は、アクリル酸としてカウントされる。例えば、モノマー溶液は、適切なヒドロキノンモノエーテル含量を有するアクリル酸を使用して製造することができる。ただし、ヒドロキノンモノエーテルは、例えば、活性炭への吸収によりモノマー溶液から除去することもできる。

好ましいヒドロキノンモノエーテルは、ヒドロキノンモノメチルエーテル（ＭＥＨＱ）および／またはアルファ−トコフェロール（ビタミンＥ）である。

適切な架橋剤ｂ）は、架橋に適した基を少なくとも２つ有する化合物である。このような基は、例えば、フリーラジカル機構により重合してポリマー鎖となり得るエチレン性不飽和基、およびモノマーａ）の酸基と共有結合を形成し得る官能基である。加えて、モノマーａ）の少なくとも２つの酸基と配位結合を形成し得る多価金属イオンも、適切な架橋剤ｂ）である。

架橋剤ｂ）は、好ましくは少なくとも２つのフリーラジカル重合性基を有する化合物であり、同基は、フリーラジカル機構により重合してポリマーネットワークとなり得る。適切な架橋剤ｂ）は、例えば、欧州特許出願公開第０５３０４３８号明細書（ＥＰ ０ ５３０ ４３８ Ａ１）に記載のエチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジアクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、アリルメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリアリルアミン、塩化テトラアリルアンモニウム、テトラアリルオキシエタン、同第０５４７８４７号明細書（ＥＰ ０ ５４７ ８４７ Ａ１）、同第０５５９４７６号明細書（ＥＰ ０ ５５９ ４７６ Ａ１）、同第０６３２０６８号明細書（ＥＰ ０ ６３２ ０６８ Ａ１）、国際公開第９３／２１２３７号（ＷＯ ９３／２１２３７ Ａ１）、同第２００３／１０４２９９号（ＷＯ ２００３／１０４２９９ Ａ１）、同第２００３／１０４３００号（ＷＯ ２００３／１０４３００ Ａ１）、同第２００３／１０４３０１号（ＷＯ ２００３／１０４３０１ Ａ１）および独国特許出願公開第１０３３１４５０号明細書（ＤＥ １０３ ３１ ４５０ Ａ１）に記載のジアクリレートおよびトリアクリレート、独国特許出願公開第１０３３１４５６号明細書（ＤＥ １０３ ３１４ ５６ Ａ１）および同第１０３５５４０１号明細書（ＤＥ １０３ ５５ ４０１ Ａ１）に記載のアクリレート基と同様に、さらなるエチレン性不飽和基を含む混合アクリレート、または例えば、独国特許出願公開第１９５４３３６８号明細書（ＤＥ １９５ ４３ ３６８ Ａ１）、同第１９６４６４８４号明細書（ＤＥ １９６ ４６ ４８４ Ａ１）、国際公開第９０／１５８３０号（ＷＯ ９０／１５８３０ Ａ１）および同第２００２／３２９６２号（ＷＯ ２００２／３２９６２ Ａ２）に記載の架橋剤混合物である。

適切な架橋剤ｂ）は、特にペンタエリスリトールトリアリルエーテル、テトラアリルオキシエタン、ポリエチレングリコールジアリルエーテル（４００〜２００００ｇ／ｍｏｌの分子量を有するポリエチレングリコールに基づく）、Ｎ，Ｎ’−メチレンビスアクリルアミド、１５箇所エトキシル化されたトリメチロールプロパン、ポリエチレングリコールジアクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレートおよびトリアリルアミンである。

特に非常に好ましい架橋剤ｂ）は、例えば、国際公開第２００３／１０４３０１号（ＷＯ ２００３／１０４３０１ Ａ１）に記載の、ポリエトキシル化および／またはプロポキシル化グリセロールをアクリル酸またはメタクリル酸によりエステル化させてジアクリレートまたはトリアクリレートとしたものである。３〜１８箇所エトキシル化されたグリセロールのジアクリレートおよび／またはトリアクリレートが特に有利である。１〜５箇所エトキシル化されたおよび／またはプロポキシル化されたグリセロールが特に非常に好ましい。３〜５箇所エトキシル化されたおよび／またはプロポキシル化されたグリセロールのトリアクリレート、特に３箇所エトキシル化されたグリセロールのトリアクリレートが最も好ましい。

架橋剤ｂ）の量は、いずれの場合もモノマーａ）に対して、好ましくは０．０００１〜０．６重量％、より好ましくは０．００１〜０．２重量％、最も好ましくは０．０１〜０．０６重量％である。架橋剤ｂ）の量を増加させると、遠心分離保持容量（ＣＲＣ）は減少し、２１．０ｇ／ｃｍ^２の圧力下での吸収（ＡＵＬ）は、最大となる。

本発明の表面後架橋ポリマー粒子は、驚くべきことに、重合工程中に架橋剤をほとんどまたは全く必要としない。したがって、本発明の１つの特に好ましい実施形態では、架橋剤ｂ）は使用されない。

使用される開始剤ｃ）は、重合条件下でフリーラジカルに分解するいずれの化合物であってもよく、例えば、過酸化物、ヒドロペルオキシド、過酸化水素、過硫酸塩、アゾ化合物およびレドックス開始剤であってよい。水溶性開始剤の使用が好ましい。場合によっては、種々の開始剤の混合物、例えば、過酸化水素とペルオキソ二硫酸ナトリウムまたはカリウムとの混合物を使用することが有利である。過酸化水素とペルオキソ二硫酸ナトリウムとの混合物は、任意の割合で使用することができる。

特に好ましい開始剤ｃ）は、アゾ開始剤、例えば、２，２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］二塩酸塩および２，２’−アゾビス［２−（５−メチル−２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］二塩酸塩、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩、４，４’−アゾビス（４−シアノペンタン酸）、４，４’−アゾビス（４−シアノペンタン酸）ナトリウム塩、２，２’−アゾビス［２−メチル−Ｎ−（２−ヒドロキシエチル）プロピオンアミド］および光開始剤、例えば、２−ヒドロキシ−２−メチルプロピオフェノンおよび１−［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］−２−ヒドロキシ−２−メチル−１−プロパン−１−オン、レドックス開始剤、例えば、過硫酸ナトリウム／ヒドロキシメチルスルフィン酸、ペルオキソ二硫酸アンモニウム／ヒドロキシメチルスルフィン酸、過酸化水素／ヒドロキシメチルスルフィン酸、過硫酸ナトリウム／アスコルビン酸、ペルオキソ二硫酸アンモニウム／アスコルビン酸および過酸化水素／アスコルビン酸、光開始剤、例えば、１−［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］−２−ヒドロキシ−２−メチル−１−プロパン−１−オンならびにそれらの混合物である。ただし、使用される還元成分は、好ましくは２−ヒドロキシ−２−スルフィナト酢酸のナトリウム塩、２−ヒドロキシ−２−スルホナト酢酸の二ナトリウム塩および重亜硫酸ナトリウムの混合物である。このような混合物は、Ｂｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ６およびＢｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７（Ｂｒｕｅｇｇｅｍａｎｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ；独国ハイルブロン）として入手可能である。当然、本発明の範囲内で、２−ヒドロキシ−２−スルフィナト酢酸および２−ヒドロキシ−２−スルホナト酢酸の精製塩または酸を使用することも可能であり、後者は、商品名Ｂｌａｎｃｏｌｅｎｅ（登録商標）（Ｂｒｕｅｇｇｅｍａｎｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ；独国ハイルブロン）でナトリウム塩として入手可能である。

開始剤は、通例の量で使用され、例えば、モノマーａ）に対して、０．００１〜５重量％、好ましくは０．０１〜２重量％、最も好ましくは０．０５〜０．５重量％の量で使用される。

モノマーａ）と共重合可能なエチレン性不飽和モノマーｄ）の例は、アクリルアミド、メタクリルアミド、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、ジメチルアミノエチルアクリレート、ジメチルアミノエチルメタクリレート、ジメチルアミノプロピルアクリレートおよびジエチルアミノプロピルメタクリレートである。

有用な水溶性ポリマーｅ）は、ポリビニルアルコール、酸性側鎖を含む改質ポリビニルアルコール、例えば、Ｐｏｖａｌ（登録商標）Ｋ（Ｋｕｒａｒａｙ Ｅｕｒｏｐｅ ＧｍｂＨ；独国フランクフルト）、ポリビニルピロリドン、デンプン、デンプン誘導体、改質セルロース、例えば、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロースまたはヒドロキシエチルセルロース、ゼラチン、ポリグリコールまたはポリアクリル酸、ポリエステルおよびポリアミド、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ｃｏ−ポリ乳酸−ポリグリコール酸、ポリビニルアミン、ポリアリルアミン、Ｓｏｋａｌａｎ（登録商標）（ＢＡＳＦ ＳＥ；独国ルートヴィヒスハーフェン）として入手可能であるアクリル酸およびマレイン酸との水溶性コポリマー、好ましくはデンプン、デンプン誘導体および改質セルロースを含む。

最適な作用のために、好ましい重合阻害剤は、溶存酸素を必要とする。したがって、重合前に、不活性化により、すなわち、不活性ガス、好ましくは窒素を流すことにより、モノマー溶液から溶存酸素を除去することができる。また、還元剤を添加することによって溶存酸素濃度を低減することも可能である。モノマー溶液の酸素含量を、好ましくは重合前に、１重量ｐｐｍ未満、より好ましくは０．５重量ｐｐｍ未満に低下させる。

モノマー溶液の含水量は、好ましくは６５重量％未満、好ましくは６２重量％未満、より好ましくは６０重量％未満、最も好ましくは５８重量％未満である。

モノマー溶液は、２０℃で、好ましくは０．００２〜０．０２Ｐａ・ｓ、より好ましくは０．００４〜０．０１５Ｐａ・ｓ、最も好ましくは０．００５〜０．０１Ｐａ・ｓの動粘度を有する。液滴生成における平均液滴直径は、動粘度の上昇と共に上昇する。

モノマー溶液は、２０℃で、好ましくは１〜１．３ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは１．０５〜１．２５ｇ／ｃｍ^３、最も好ましくは１．１〜１．２ｇ／ｃｍ^３の密度を有する。

モノマー溶液は、２０℃で、０．０２〜０．０６Ｎ／ｍ、より好ましくは０．０３〜０．０５Ｎ／ｍ、最も好ましくは０．０３５〜０．０４５Ｎ／ｍの表面張力を有する。液滴生成における平均液滴直径は、表面張力の上昇と共に上昇する。

重合
モノマー溶液を重合させる。適切な反応器は、例えば、混練反応器またはベルト式反応器である。混練機において、モノマー水溶液または懸濁液の重合で形成されたポリマーゲルが、国際公開第２００１／０３８４０２号（ＷＯ ２００１／０３８４０２ Ａ１）に記載のとおり、例えば、逆転撹拌シャフトにより連続的に微粉砕される。ベルトでの重合は、例えば、独国特許出願公開第３８２５３６６号明細書（ＤＥ ３８ ２５ ３６６ Ａ１）および米国特許第６，２４１，９２８号明細書（ＵＳ ６，２４１，９２８）に記載されている。ベルト式反応器内での重合によってポリマーゲルが形成され、該ゲルを、さらなるプロセス工程において、例えば押出機または混練機内で微粉砕すべきである。

特に少なくとも０．８０の真円度を有する吸水性ポリマー粒子を製造するために、例えば、国際公開第２００８／０４０７１５号（ＷＯ ２００８／０４０７１５ Ａ２）、同第２００８／０５２９７１号（ＷＯ ２００８／０５２９７１ Ａ１）、同第２００８／０６９６３９号（ＷＯ ２００８／０６９６３９ Ａ１）および同第２００８／０８６９７６号（ＷＯ ２００８／０８６９７６ Ａ１）、同第２０１４／０７９６９４号（ＷＯ ２０１４／０７９６９４）、同第２０１５／０２８３２７号（ＷＯ ２０１５／０２８３２７）、同第２０１５／０２８１５８号（ＷＯ ２０１５／０２８１５８）に記載されているシステムを使用して、周囲の加熱された気相においてモノマー液滴の重合が行われる。

本発明による流体吸収性混合物および流体吸収性物品はそれぞれ、周囲の加熱された気相中でモノマー液滴を重合させることにより生成される吸水性ポリマー粒子を含むことが好ましい。

液滴は、好ましくは液滴プレートにより生成される。液滴プレートは、多数の孔を有するプレートであり、液体は、頂部から孔に入る。液滴プレートまたは液体を振動させることができ、これにより、液滴プレートの下側の各孔で、理想的には単分散性の液滴の鎖が生成される。好ましい実施形態では、液滴プレートを揺動させない。

本発明の範囲内で、所望の粒径の範囲を得ることができるように、異なる孔径を有する２つ以上の液滴プレートを使用することも可能である。各液滴プレートが１つの孔径のみを有することが好ましいが、１つのプレートにおける混合孔径も可能である。

孔の数およびサイズは、所望の容量および液滴サイズに応じて選択される。液滴の直径は、典型的には、孔径の１．９倍である。ここで重要なことは、液滴化すべき液体が孔を過度に急速に通過することのないようにし、また孔で過度に大幅な圧力降下が生じることのないようにすることである。さもなくば、液体が液滴化されず、高い運動エネルギーゆえに液体噴流が分解（噴霧）される。本発明の好ましい実施形態では、圧力降下は、４〜５ｂａｒである。孔１つあたりの処理量および孔径に基づくレイノルズ数は、好ましくは２０００未満、好ましくは１６００未満、より好ましくは１４００未満、最も好ましくは１２００未満である。

液滴プレートの下側は、少なくとも部分的に、水に対して、好ましくは少なくとも６０°、より好ましくは少なくとも７５°、最も好ましくは少なくとも９０°の接触角を有する。接触角とは、表面に対する液体、特に水の濡れ挙動の指標であり、従来の方法、例えば、ＡＳＴＭ Ｄ ５７２５に従って測定することができる。低い接触角は、良好な濡れ性を示し、高い接触角は、不十分な濡れ性を示す。

また、液滴プレートは、水に対して比較的小さい接触角を有する材料、例えば、独国建築材料コード番号が１．４５７１である鋼からなり、水に対して比較的大きな接触角を有する材料で被覆されることも可能である。有用な被覆材としては、例えば、フルオロポリマー、例えば、ペルフルオロアルコキシエチレン、ポリテトラフルオロエチレン、エチレン−クロロトリフルオロエチレンコポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレンコポリマーおよびフッ化ポリエチレンが挙げられる。

被覆材を、分散液として基材に塗工することができ、この場合、次いで溶媒を蒸発させて被覆材を熱処理する。ポリテトラフルオロエチレンに関して、これは、例えば、米国特許第３，２４３，３２１号明細書（ＵＳ−３，２４３，３２１）に記載されている。

さらなる被覆プロセスは、“Ｕｌｌｍａｎｎ’ｓ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ”（Ｕｐｄａｔｅｄ Ｓｉｘｔｈ Ｅｄｉｔｉｏｎ，２０００ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｒｅｌｅａｓｅ）の電子版における見出し“Ｔｈｉｎ Ｆｉｌｍｓ”に示されている。

被覆材を、化学的ニッケル化の過程でニッケル層にさらに組み込むことができる。これによって液滴プレートの濡れ性が低くなり、その結果、液滴サイズ分布の狭い単分散性液滴が生成される。

液滴プレートは、好ましくは少なくとも５個、より好ましくは少なくとも２５個、最も好ましくは少なくとも５０個、好ましくは最高で２０００個、より好ましくは最高で１５００個、最も好ましくは最高で１０００個の孔を有する。孔の数は、主に幾何学的および製造上の制約により決まり、上記の所定の範囲外であっても、実際の使用条件に合わせて調整することができる。

孔径は、所望の液滴サイズに調整される。

孔の間隔は、通常は２〜５０ｍｍ、好ましくは３〜４０ｍｍ、より好ましくは４〜３０ｍｍ、最も好ましくは５〜２５ｍｍである。孔の間隔を狭くすると、重合中の液滴の凝集を招く場合がある。

孔サイズ面積は、１９００〜２２３００μｍ^２、より好ましくは７８００〜２０１００μｍ^２、最も好ましくは１１３００〜１７７００μｍ^２である。円形の孔は、好ましくは５０〜１７０μｍ、より好ましくは１００〜１６０μｍ、最も好ましくは１２０〜１５０μｍの孔サイズを有する。

平均粒径を最適化するために、異なる孔径を有する液滴プレートを使用することができる。このバリエーションは、１つのプレート上の異なる孔によって行うことも、異なるプレートを使用して各プレートが異なる孔径を有することによって行うこともできる。平均粒径分布は、単峰性であっても二峰性であっても多峰性であってもよい。最も好ましくは、平均粒径分布は、単峰性または二峰性である。

モノマー溶液が孔を通過する際のモノマー溶液の温度は、好ましくは５〜８０℃、より好ましくは１０〜７０℃、最も好ましくは３０〜６０℃である。

反応ゾーンには、キャリアガスが通って流れる。キャリアガスは、モノマー溶液の自由落下液滴と並流で、すなわち、上部から下向きに反応ゾーンを通って導入されてもよい。１回の通過後、ガスは、好ましくは少なくとも部分的に、好ましくは少なくとも５０％程度、より好ましくは少なくとも７５％程度、循環ガスとして反応ゾーンに再循環される。典型的には、キャリアガスの一部は、各通過の後に、好ましくは最高で１０％、より好ましくは最高で３％、最も好ましくは最高で１％排出される。

キャリアガスの酸素含量は、好ましくは０．１〜２５体積％、より好ましくは１〜１０体積％、最も好ましくは２〜７重量％である。本発明の範囲において、酸素を含まないキャリアガスを使用することも可能である。酸素と同様に、キャリアガスは、好ましくは窒素を含む。このガスの窒素含量は、好ましくは少なくとも８０体積％、より好ましくは少なくとも９０体積％、最も好ましくは少なくとも９５体積％である。他の可能性のあるキャリアガスは、二酸化炭素、アルゴン、キセノン、クリプトン、ネオン、ヘリウム、六フッ化硫黄から選択されてもよい。キャリアガスの任意の混合物を使用してもよい。キャリアガスとして空気を使用することも可能である。キャリアガスが、水蒸気および／またはアクリル酸蒸気とともに充填されてもよい。

ガス速度は、好ましくは反応ゾーン（５）内の流れが方向付けられるように、例えば、全体の流れ方向に対向する対流が存在しないように調節され、好ましくは０．１〜２．５ｍ／ｓ、より好ましくは０．３〜１．５ｍ／ｓ、さらにより好ましくは０．５〜１．２ｍ／ｓ、最も好ましくは０．７〜０．９ｍ／ｓである。

ガス流入口温度、すなわち、ガスが反応ゾーンに入る温度は、好ましくは１６０〜２００℃、より好ましくは１６５〜１９５℃、さらにより好ましくは１７０〜１９０℃、最も好ましくは１７５〜１８５℃である。

反応ゾーンに入るガスの水蒸気含量は、好ましくは乾燥ガス１ｋｇあたり０．０１〜０．１５ｋｇ、より好ましくは乾燥ガス１ｋｇあたり０．０２〜０．１２ｋｇ、最も好ましくは乾燥ガス１ｋｇあたり０．０３〜０．１０ｋｇである。

ガス流入口温度は、ガス排出口温度、すなわち、ガスが反応ゾーンから出る温度が、１５０℃未満、好ましくは９０〜１４０℃、より好ましくは１００〜１３０℃、さらにより好ましくは１０５〜１２５℃、最も好ましくは１１０〜１２０℃となるように制御される。

吸水性ポリマー粒子は、３つのカテゴリーに分けることができる。タイプ１の吸水性ポリマー粒子は、空洞を１つ有する粒子である。タイプ２の吸水性ポリマー粒子は、空洞を２つ以上有する粒子である。タイプ３の吸水性ポリマー粒子は、目に見える空洞を有しない密な粒子である。

吸水性ポリマー粒子の形態は、重合中の反応条件により制御することができる。低いガス速度および高いガス排出口温度を使用することによって、空洞を１つ有する粒子（タイプ１）を多量に有する吸水性ポリマー粒子を製造することができる。高いガス速度および低いガス排出口温度を使用することによって、空洞を２つ以上有する粒子（タイプ２）を多量に有する吸水性ポリマー粒子を製造することができる。

空洞を２つ以上有する吸水性ポリマー粒子（タイプ２）は、改善された機械的安定性を示す。

反応は、高圧下でも減圧下でも行うことができ、好ましくは周囲圧力より１〜１００ｍｂａｒ低く、より好ましくは周囲圧力より１．５〜５０ｍｂａｒ低く、最も好ましくは周囲圧力より２〜１０ｍｂａｒ低く行うことができる。

反応オフガス、すなわち、反応ゾーンを出るガスは、熱交換器で冷却されてもよい。これにより、水および未転化モノマーａ）が凝縮される。次いで、反応オフガスを少なくとも部分的に再加熱し、循環ガスとして反応ゾーンに再循環させることができる。反応オフガスの一部を排出し、新鮮なガスに置き換えることができ、この場合、反応オフガス中に存在する水および未転化モノマーａ）を除去し、再利用することができる。

熱的に統合されたシステムが特に好ましく、すなわち、オフガスの冷却における廃熱の一部が循環ガスの加熱に使用されることが特に好ましい。

反応器は、微加熱することができる。この場合、微加熱は、壁温度が内面温度よりも少なくとも５℃高くなり、かつ表面上での凝縮が確実に防止されるように調整される。

熱後処理
液滴化により得られた吸水性ポリマー粒子は、残留モノマーの含量を所望の値に調整するために熱後処理されてもよい。

総じて、残留モノマーのレベルは、プロセスパラメータ設定、例えば、吸水性粒子の後処理温度により影響を受ける場合がある。残留モノマーは、比較的高い温度および比較的長い滞留時間で、より良好に除去することができる。本明細書において重要なことは、吸水性ポリマー粒子を過度に乾燥させないようにすることである。過度に乾燥した粒子の場合、残留モノマーは、ごくわずかしか減少しない。含水量が高すぎると、吸水性ポリマー粒子のケーキング傾向が高くなる。

熱後処理は、流動層内で行うことができる。本発明の好ましい実施形態では、内側流動層が使用される。内側流動層とは、液滴化重合の生成物が反応ゾーンの下方の流動層に蓄積することを意味する。

残留モノマーは、熱後処理の間に除去することができる。本明細書において重要なことは、吸水性ポリマー粒子を過度に乾燥させないようにすることである。過度に乾燥した粒子の場合、残留モノマーは、ごくわずかしか減少しない。含水量が高すぎると、吸水性ポリマー粒子のケーキング傾向が高くなる。

流動状態では、ポリマー粒子の運動エネルギーは、ポリマー粒子間の凝集または付着ポテンシャルより大きい。

流動層により、流動状態を達成することができる。この層では、吸水性ポリマー粒子に向かって上向きの流れがあり、その結果、粒子は流動層を形成する。流動層の高さは、ガスレートおよびガス速度により、すなわち、流動層の圧力降下（ガスの運動エネルギー）により調節される。

流動層内でのガス流の速度は、好ましくは０．３〜２．５ｍ／ｓ、より好ましくは０．４〜２．０ｍ／ｓ、最も好ましくは０．５〜１．５ｍ／ｓである。

内側流動層の底部上での圧力降下は、好ましくは１〜１００ｍｂａｒ、より好ましくは３〜５０ｍｂａｒ、最も好ましくは５〜２５ｍｂａｒである。

熱後処理の終了時の吸水性ポリマー粒子の含水量は、好ましくは１〜２０重量％、より好ましくは２〜１５重量％、さらにより好ましくは３〜１２重量％、最も好ましくは５〜８重量％である。

熱後処理中の吸水性ポリマー粒子の温度は、２０〜１４０℃、好ましくは４０〜１１０℃、より好ましくは５０〜１０５℃、最も好ましくは６０〜１００℃である。

内側流動層における平均滞留時間は、１０〜３００分、好ましくは６０〜２７０分、より好ましくは４０〜２５０分、最も好ましくは１２０〜２４０分である。

流動層を出る吸水性ポリマーの残留モノマーの量を減少させるために、流動層の条件を調節することができる。追加の蒸気を使用する熱後処理により、残留モノマーの量を０．１重量％未満のレベルに減少させることができる。

ガスの水蒸気含量は、好ましくは乾燥ガス１ｋｇあたり０．００５〜０．２５ｋｇ、より好ましくは乾燥ガス１ｋｇあたり０．０１〜０．２ｋｇ、最も好ましくは乾燥ガス１ｋｇあたり０．０２〜０．１５ｋｇである。

追加の蒸気を使用することにより、流動層を出る吸水性ポリマーの残留モノマーの量が、０．０３〜１５重量％、好ましくは０．０５〜１２重量％、より好ましくは０．１〜１０重量％、さらにより好ましくは０．１５〜７．５重量％、最も好ましくは０．２〜５重量％、さらに最も好ましくは０．２５〜２．５重量％となるように、流動層の条件を調節することができる。

吸水性ポリマー中の残留モノマーのレベルは、後に形成される表面後架橋された吸水性ポリマー粒子の特性に重要な影響を及ぼす。このことは、非常に低レベルの残留モノマーであっても避けなければならないことを意味する。

熱後処理は、外側流動層中で完全にまたは少なくとも部分的に行われることが好ましい。外側流動層の操作条件は、上記の内側流動層の範囲内である。

また、熱後処理は、例えば国際公開第２０１１／１１７２１５号（ＷＯ ２０１１／１１７２１５ Ａ１）に記載の可動式混合器具を備えた外部ミキサー、好ましくは横型ミキサー、例えば、スクリューミキサー、ディスクミキサー、スクリューベルトミキサーおよびパドルミキサーにおいて行われることが好ましい。適切なミキサーは、例えば、ベッカー（Ｂｅｃｋｅｒ）ショベルミキサー（Ｇｅｂｒ．Ｌｏｅｄｉｇｅ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕ ＧｍｂＨ；独国パーダーボルン）、ナラ（Ｎａｒａ）パドルミキサー（ＮＡＲＡ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｅｕｒｏｐｅ；独国フレッヒェン）、Ｐｆｌｕｇｓｃｈａｒ（登録商標）すき刃ミキサー（Ｇｅｂｒ．Ｌｏｅｄｉｇｅ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕ ＧｍｂＨ；独国パーダーボルン）、フリーコ−ナウタ（Ｖｒｉｅｃｏ−Ｎａｕｔａ）連続式ミキサー（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＢＶ；オランダ国ドゥーティンヘム）、プロセッサル・ミックスミル（Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ Ｍｉｘｍｉｌｌ）ミキサー（Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ；米国シンシナティ）およびルバーグ（Ｒｕｂｅｒｇ）連続流ミキサー（Ｇｅｂｒｕｅｄｅｒ Ｒｕｂｅｒｇ ＧｍｂＨ ＆ Ｃｏ ＫＧ，独国ニーハイム）である。ルバーグ（Ｒｕｂｅｒｇ）連続流ミキサー、ベッカー（Ｂｅｃｋｅｒ）ショベルミキサーおよびＰｆｌｕｇｓｃｈａｒ（登録商標）すき刃ミキサーが好ましい。

熱後処理は、不連続式外部ミキサー内で行ってもよいし、連続式外部ミキサー内で行ってもよい。

不連続式外部ミキサーで使用されるガスの量は、いずれの場合も吸水性ポリマー粒子１ｋｇに対して、好ましくは０．０１〜５Ｎｍ^３／ｈ、より好ましくは０．０５〜２Ｎｍ^３／ｈ、最も好ましくは０．１〜０．５Ｎｍ^３／ｈである。

連続式外部ミキサーで使用されるガスの量は、いずれの場合も吸水性ポリマー粒子の処理量１ｋｇ／ｈに対して、好ましくは０．０１〜５Ｎｍ^３／ｈ、より好ましくは０．０５〜２Ｎｍ^３／ｈ、最も好ましくは０．１〜０．５Ｎｍ^３／ｈである。

ガスの他の成分は、好ましくは窒素、二酸化炭素、アルゴン、キセノン、クリプトン、ネオン、ヘリウム、空気または空気／窒素混合物であり、より好ましくは窒素または１０体積％未満の酸素を含む空気／窒素混合物である。酸素は、変色の原因となる場合がある。

吸水性ポリマー粒子の形態は、熱後処理中の反応条件によっても制御することができる。高い製造温度および短い滞留時間を用いることによって、空洞を１つ有する粒子（タイプ１）を多量に有する吸水性ポリマー粒子を製造することができる。低い製造温度および長い滞留時間を用いることによって、空洞を２つ以上有する粒子（タイプ２）を多量に有する吸水性ポリマー粒子を製造することができる。

表面後架橋
ポリマー粒子は、特性のさらなる改善のために、表面後架橋することができる。

表面後架橋剤は、ポリマー粒子のカルボキシレート基と少なくとも２つの共有結合を形成することができる基を含む化合物である。適切な化合物は、例えば、欧州特許出願公開第００８３０２２号明細書（ＥＰ ０ ０８３ ０２２ Ａ２）、同第０５４３３０３号明細書（ＥＰ ０ ５４３ ３０３ Ａ１）および同第０９３７７３６号明細書（ＥＰ ０ ９３７ ７３６ Ａ２）に記載されている多官能性アミン、多官能性アミドアミン、多官能性エポキシド、独国特許出願公開第３３１４０１９号明細書（ＤＥ ３３ １４ ０１９ Ａ１）、同第３５２３６１７号明細書（ＤＥ ３５ ２３ ６１７ Ａ１）および欧州特許出願公開第０４５０９２２号明細書（ＥＰ ０ ４５０ ９２２ Ａ２）に記載されている二官能性もしくは多官能性アルコール、または独国特許出願公開第１０２０４９３８号明細書（ＤＥ １０２ ０４ ９３８ Ａ１）および米国特許第６，２３９，２３０号明細書（ＵＳ ６，２３９，２３０）に記載されているβ−ヒドロキシアルキルアミドである。また、エチレンオキシド、アジリジン、グリシドール、オキセタンおよびその誘導体を使用してもよい。

ポリビニルアミン、ポリアミドアミンおよびポリビニルアルコールは、多官能性ポリマー性表面後架橋剤の例である。

加えて、適切な表面後架橋剤として、独国特許第４０２０７８０号明細書（ＤＥ ４０ ２０ ７８０ Ｃ１）には、アルキレンカーボネートが記載されており、独国特許出願公開第１９８０７５０２号明細書（ＤＥ １９８ ０７ ５０２ Ａ１）には、１，３−オキサゾリジン−２−オンおよびその誘導体、例えば２−ヒドロキシエチル−１，３−オキサゾリジン−２−オンが記載されており、独国特許第１９８０７９９２号明細書（ＤＥ １９８ ０７ ９９２ Ｃ１）には、ビス−およびポリ−１，３−オキサゾリジン−２−オンが記載されており、欧州特許出願公開第０９９９２３８号明細書（ＥＰ ０ ９９９ ２３８ Ａ１）には、ビス−およびポリ−１，３−オキサゾリジンが記載されており、独国特許出願公開第１９８５４５７３号明細書（ＤＥ １９８ ５４ ５７３ Ａ１）には、２−オキソテトラヒドロ−１，３−オキサジンおよびその誘導体が記載されており、独国特許出願公開第１９８５４５７４号明細書（ＤＥ １９８ ５４ ５７４ Ａ１）には、Ｎ−アシル−１，３−オキサゾリジン−２−オンが記載されており、独国特許出願公開第１０２０４９３７号明細書（ＤＥ １０２ ０４ ９３７ Ａ１）には、環式尿素が記載されており、独国特許出願公開第１０３３４５８４号明細書（ＤＥ １０３ ３４ ５８４ Ａ１）には、二環式アミドアセタールが記載されており、欧州特許出願公開第１１９９３２７号明細書（ＥＰ １ １９９ ３２７ Ａ２）には、オキセタンおよび環式尿素が記載されており、国際公開第２００３／３１４８２号（ＷＯ ２００３／３１４８２ Ａ１）には、モルホリン−２，３−ジオンおよびその誘導体が記載されている。

加えて、独国特許出願公開第３７１３６０１号明細書（ＤＥ ３７ １３ ６０１ Ａ１）に記載のとおり、追加の重合性エチレン性不飽和基を含む表面後架橋剤を使用することも可能である。

少なくとも１種の表面後架橋剤は、アルキレンカーボネート、１，３−オキサゾリジン−２−オン、ビス−およびポリ−１，３−オキサゾリジン−２−オン、ビス−およびポリ−１，３−オキサゾリジン、２−オキソテトラヒドロ−１，３−オキサジン、Ｎ−アシル−１，３−オキサゾリジン−２−オン、環式尿素、二環式アミドアセタール、オキセタンおよびモルホリン−２，３−ジオンから選択される。適切な表面後架橋剤は、エチレンカーボネート、３−メチル−１，３−オキサゾリジン−２−オン、３−メチル−３−オキセタンメタノール、１，３−オキサゾリジン−２−オン、３−（２−ヒドロキシエチル）−１，３−オキサゾリジン−２−オン、１，３−ジオキサン−２−オンまたはそれらの混合物である。

表面後架橋剤の任意の適切な混合物を使用することも可能である。１，３−ジオキソラン−２−オン（エチレンカーボネート）と１，３−オキサゾリジン−２−オンとの混合物を使用することが特に好ましい。このような混合物は、１，３−ジオキソラン−２−オン（エチレンカーボネート）を対応する２−アミノ−アルコール（例えば、２−アミノエタノール）と混合し、部分的に反応させることにより得ることができ、この反応から生じたエチレングリコールを含み得る。

少なくとも１種のアルキレンカーボネートが、表面後架橋剤として使用されることが好ましい。適切なアルキレンカーボネートは、１，３−ジオキソラン−２−オン（エチレンカーボネート）、４−メチル−１，３−ジオキソラン−２−オン（プロピレンカーボネート）、４，５−ジメチル−１，３−ジオキソラン−２−オン、４，４−ジメチル−１，３−ジオキソラン−２−オン、４−エチル−１，３−ジオキソラン−２−オン、４−ヒドロキシメチル−１，３−ジオキソラン−２−オン（グリセリンカーボネート）、１，３−ジオキサン−２−オン（トリメチレンカーボネート）、４−メチル−１，３−ジオキサン−２−オン、４，６−ジメチル−１，３−ジオキサン−２−オン、および１，３−ジオキセパン−２−オン、好ましくは１，３−ジオキソラン−２−オン（エチレンカーボネート）および１，３−ジオキサン−２−オン（トリメチレンカーボネート）、最も好ましくは１，３−ジオキソラン−２−オン（エチレンカーボネート）である。

表面後架橋剤の量は、好ましくはいずれの場合にもポリマーに対して、０．１〜１０重量％、より好ましくは０．５〜７．５重量％、最も好ましくは１〜５重量％である。

表面後架橋剤で被覆する前の吸水性ポリマー粒子中の残留モノマーの含量は、０．０３〜１５重量％、好ましくは０．０５〜１２重量％、より好ましくは０．１〜１０重量％、さらにより好ましくは０．１５〜７．５重量％、最も好ましくは０．２〜５重量％、さらに最も好ましくは０．２５〜２．５重量％の範囲にある。

熱表面後架橋前の吸水性ポリマー粒子の含水量は、好ましくは１〜２０重量％、より好ましくは２〜１５重量％、最も好ましくは３〜１０重量％である。

熱表面後架橋前、同架橋中または同架橋後に、表面後架橋剤に加えて、粒子表面に多価カチオンを適用することができる。

本発明による方法において使用可能な多価カチオンは、例えば、二価カチオン、例えば、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、鉄およびストロンチウムのカチオン、三価カチオン、例えば、アルミニウム、鉄、クロム、希土類およびマンガンのカチオン、四価カチオン、例えば、チタンおよびジルコニウムのカチオンならびにそれらの混合物である。使用可能な対イオンは、塩化物イオン、臭化物イオン、硫酸イオン、硫酸水素イオン、メタン硫酸イオン、炭酸イオン、炭酸水素イオン、硝酸イオン、水酸化物イオン、リン酸イオン、リン酸水素イオン、リン酸二水素イオン、グリコリン酸イオンおよびカルボン酸イオン、例えば、酢酸イオン、グリコール酸イオン、酒石酸イオン、ギ酸イオン、プロピオン酸イオン、３−ヒドロキシプロピオン酸イオン、ラクトアミドイオンおよび乳酸イオンならびにそれらの混合物である。硫酸アルミニウム、酢酸アルミニウムおよび乳酸アルミニウムが好ましい。乳酸アルミニウムがより好ましい。本発明の方法を使用し、乳酸アルミニウムの使用と組み合わせることで、比較的低い遠心分離保持容量（ＣＲＣ）で極めて高い全液体吸収性を示す吸水性ポリマー粒子を製造することができる。

金属塩の他に、ポリアミンおよび／またはポリマーアミンを多価カチオンとして使用することも可能である。単一の金属塩および金属塩の任意の混合物ならびに／または上記ポリアミンを使用することができる。

好ましい多価カチオンおよび対応するアニオンは、国際公開第２０１２／０４５７０５号（ＷＯ ２０１２／０４５７０５ Ａ１）に開示されており、参照により本明細書に明示的に組み込まれる。好ましいポリビニルアミンは、国際公開第２００４／０２４８１６号（ＷＯ ２００４／０２４８１６ Ａ１）に開示されており、参照により本明細書に明示的に組み込まれる。

使用される多価カチオンの量は、例えば、いずれの場合にもポリマーに対して、０．００１〜１．５重量％、好ましくは０．００５〜１重量％、より好ましくは０．０２〜０．８重量％である。

多価金属カチオンの添加は、表面後架橋前に行うことも、同架橋後に行うことも、同架橋と同時に行うこともできる。利用される配合および操作条件に応じて、均一な表面被覆および多価カチオンの分布を得ることも、不均一で典型的には斑点状の被覆を得ることも可能である。どちらのタイプの被覆も、それらの任意の混合体も、本発明の範囲内で有用である。

表面後架橋は、典型的には、表面後架橋剤の溶液をヒドロゲルまたは乾燥ポリマー粒子に噴霧するという方法で行われる。噴霧後、表面後架橋剤で被覆されたポリマー粒子は、熱乾燥され、冷却される。

表面後架橋剤の溶液の噴霧は、好ましくは可動式混合器具を備えたミキサー、例えば、スクリューミキサー、ディスクミキサーおよびパドルミキサー中で行われる。適切なミキサーは、例えば、縦型Ｓｃｈｕｇｉ Ｆｌｅｘｏｍｉｘ（登録商標）ミキサー（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＢＶ；オランダ国ドゥーティンヘム）、Ｔｕｒｂｏｌｉｚｅｒｓ（登録商標）ミキサー（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＢＶ；オランダ国ドゥーティンヘム）、横型Ｐｆｌｕｇｓｃｈａｒ（登録商標）すき刃ミキサー（Ｇｅｂｒ．Ｌｏｅｄｉｇｅ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕ ＧｍｂＨ；独国パーダーボルン）、フリーコ−ナウタ（Ｖｒｉｅｃｏ−Ｎａｕｔａ）連続式ミキサー（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＢＶ；オランダ国ドゥーティンヘム）、プロセッサル・ミックスミル（Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ Ｍｉｘｍｉｌｌ）ミキサー（Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ；米国シンシナティ）およびルバーグ（Ｒｕｂｅｒｇ）連続流ミキサー（Ｇｅｂｒｕｅｄｅｒ Ｒｕｂｅｒｇ ＧｍｂＨ ＆ Ｃｏ ＫＧ，独国ニーハイム）である。ルバーグ（Ｒｕｂｅｒｇ）連続流ミキサーおよび横型Ｐｆｌｕｇｓｃｈａｒ（登録商標）すき刃ミキサーが好ましい。表面後架橋剤溶液を、流動層に噴霧することもできる。

表面後架橋剤の溶液を、熱後処理の間に吸水性ポリマー粒子に噴霧することもできる。このような場合、表面後架橋剤を、熱後処理ミキサーの軸に沿って、１つの部分としてまたは複数の部分で添加することができる。一実施形態では、熱後処理工程の最後に表面後架橋剤を添加することが好ましい。熱後処理工程の間に表面後架橋剤の溶液を添加する特定の利点として、表面後架橋剤添加用の別個のミキサーのための技術的労力を排除または低減できる場合がある。

表面後架橋剤は、典型的には水溶液として使用される。非水性溶媒の添加は、表面の濡れ性を改善し、ポリマー粒子への表面後架橋剤の浸透深さを調節するのに使用することができる。

熱表面後架橋は、好ましくは接触式乾燥機、より好ましくはパドル式乾燥機、最も好ましくはディスク式乾燥機において行われる。適切な乾燥機は、例えば、Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｂｅｐｅｘ（登録商標）横型パドル式乾燥機（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＧｍｂＨ；独国ラインガルテン）、Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｂｅｐｅｘ（登録商標）ディスク式乾燥機（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＧｍｂＨ；独国ラインガルテン）、Ｈｏｌｏ−Ｆｌｉｔｅ（登録商標）乾燥機（Ｍｅｔｓｏ Ｍｉｎｅｒａｌｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｉｎｃ．；米国ダンビル）およびナラ（Ｎａｒａ）パドル式乾燥機（ＮＡＲＡ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｅｕｒｏｐｅ；独国フレッヒェン）である。さらに、流動層式乾燥機を使用することも可能である。流動層式乾燥機を使用した場合、反応時間は、他の実施形態と比較してより短い場合がある。

横型乾燥機を使用する場合には、多くの場合、乾燥機を地表に対して数度の傾斜角度に設定して、乾燥機を通る適切な生成物流を得ることが有利である。角度は、固定することができるが調節可能でもよく、典型的には０〜１０度、好ましくは１〜６度、最も好ましくは２〜４度である。

１つの装置内に２つの異なる加熱ゾーンを有する接触式乾燥機を使用することができる。例えば、ナラ（Ｎａｒａ）パドル式乾燥機は、唯一の加熱ゾーンまたは２つの加熱ゾーンで利用可能である。２つ以上の加熱ゾーン乾燥機を使用する利点は、熱後処理および／または表面後架橋の異なる段階を組み合わせることができることである。

同一の乾燥機において、高温の第１の加熱ゾーンと、それに続いて温度保持ゾーンとを有する接触式乾燥機を使用することが可能である。この構成により、第１の加熱ゾーンにおける生成物温度の急激な上昇および余剰液体の蒸発が可能となり、一方で、乾燥機の残りの部分は、反応を完了させるのに安定した生成物温度を保持するのみである。

また、温かい第１の加熱ゾーンを有し、これに高温の加熱ゾーンが続く接触式乾燥機を使用することも可能である。第１の温かいゾーンでは熱後処理が行われるかまたは完了し、一方で、後続の高温ゾーンでは表面後架橋が行われる。

典型的には、温度ゾーンを１つのみ有するパドルヒーターが利用される。

当業者であれば、所望の最終生成物特性および重合工程から得られるベースポリマー品質に応じて、これらの構成のいずれか１つを選択するであろう。

熱表面後架橋は、ジャケットを加熱し、温かい空気または蒸気中で吹き込むことにより、ミキサー自体で行うことができる。下流の乾燥機、例えば、棚式乾燥機、回転管式オーブンまたは加熱可能なスクリューも同様に適している。流動層式乾燥機中で混合し、乾燥させることが特に有利である。

好ましい熱表面後架橋温度は、通常は１００〜１９５℃の範囲、大半は１００〜１８０℃の範囲、好ましくは１２０〜１７０℃、より好ましくは１３０〜１６５℃、最も好ましくは１４０〜１６０℃である。反応ミキサーまたは乾燥機におけるこの温度での好ましい滞留時間は、好ましくは少なくとも５分、より好ましくは少なくとも２０分、最も好ましくは少なくとも４０分、典型的には最長で１２０分である。

熱表面後架橋後にポリマー粒子を冷却することが好ましい。冷却は、好ましくは接触式冷却器、より好ましくはパドル式冷却器、最も好ましくはディスク式冷却器において行われる。適切な冷却器は、例えば、Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｂｅｐｅｘ（登録商標）横型パドル式冷却器（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＧｍｂＨ；独国ラインガルテン）、Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｂｅｐｅｘ（登録商標）ディスク式冷却器（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＧｍｂＨ；独国ラインガルテン）、Ｈｏｌｏ−Ｆｌｉｔｅ（登録商標）冷却器（Ｍｅｔｓｏ Ｍｉｎｅｒａｌｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｉｎｃ．；米国ダンビル）およびナラ（Ｎａｒａ）パドル式冷却器（ＮＡＲＡ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｅｕｒｏｐｅ；独国フレッヒェン）である。さらに、流動層式冷却器を使用することも可能である。

冷却器において、ポリマー粒子は、２０〜１５０℃、好ましくは４０〜１２０℃、より好ましくは６０〜１００℃、最も好ましくは７０〜９０℃の範囲の温度に冷却される。特に接触式冷却器が使用される場合、温水を使用する冷却が好ましい。

被覆
特性を改善するために、吸水性ポリマー粒子を被覆することができおよび／または場合により給湿することができる。内側流動層、外側流動層ならびに／または熱後処理に使用される外部ミキサーおよび／もしくは別個のコーター（ミキサー）を、吸水性ポリマー粒子の被覆に使用することができる。さらに、冷却器および／または別個のコーター（ミキサー）を、表面後架橋された吸水性ポリマー粒子の被覆／給湿に使用することができる。捕捉挙動を制御し、透過性（ＳＦＣまたはＧＢＰ）を改善するのに適した被覆は、例えば、無機不活性物質、例えば、水不溶性金属塩、有機ポリマー、カチオン性ポリマー、アニオン性ポリマーおよび多価金属カチオンである。色安定性を改善するのに適した被覆は、例えば、還元剤、キレート剤および酸化防止剤である。ダスト結合に適した被覆は、例えば、ポリオールである。ポリマー粒子の望ましくないケーキング傾向に対する適切な被覆は、例えば、ヒュームドシリカ、例えば、Ａｅｒｏｓｉｌ（登録商標）２００および界面活性剤、例えば、Ｓｐａｎ（登録商標）２０およびＰｌａｎｔａｃａｒｅ（登録商標）８１８ ＵＰである。好ましい被覆は、ジヒドロキシモノ酢酸アルミニウム、硫酸アルミニウム、乳酸アルミニウム、３−ヒドロキシプロピオン酸アルミニウム、酢酸ジルコニウム、クエン酸またはその水溶性塩、ジおよびモノリン酸またはそれらの水溶性塩、Ｂｌａｎｃｏｌｅｎ（登録商標）、Ｂｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７、Ｃｕｂｌｅｎ（登録商標）、Ｓｐａｎ（登録商標）２０およびＰｌａｎｔａｃａｒｅ（登録商標）８１８ ＵＰである。

遊離酸の代わりに上記酸の塩を使用する場合、好ましい塩は、アルカリ金属、アルカリ土類金属、アルミニウム、ジルコニウム、チタン、亜鉛およびアンモニウム塩である。

商品名Ｃｕｂｌｅｎ（登録商標）（Ｚｓｃｈｉｍｍｅｒ ＆ Ｓｃｈｗａｒｚ Ｍｏｈｓｄｏｒｆ ＧｍｂＨ ＆ Ｃｏ ＫＧ；独国ブルクシュテット）で、下記酸および／またはそれらのアルカリ金属塩（好ましくはＮａおよびＫ塩）が入手可能であり、これは、例えば、最終生成物に色安定性を付与するために本発明の範囲内で使用されてもよい：１−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、アミノ−トリス（メチレンホスホン酸）、エチレンジアミン−テトラ（メチレンホスホン酸）、ジエチレントリアミン−ペンタ（メチレンホスホン酸）、ヘキサメチレンジアミン−テトラ（メチレンホスホン酸）、ヒドロキシエチル−アミノ−ジ（メチレンホスホン酸）、２−ホスホノブタン−１，２，４−トリカルボン酸、ビス（ヘキサメチレントリアミンペンタ（メチレンホスホン酸）。

最も好ましくは、１−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸またはナトリウム、カリウムもしくはアンモニウムとのその塩が利用される。上記Ｃｕｂｌｅｎｅｓ（登録商標）の任意の混合物を使用することができる。

また、重合に使用するための前記キレート剤のいずれかを、最終生成物上に被覆することができる。

適切な無機不活性物質は、ケイ酸塩、例えば、モンモリロナイト、カオリナイトおよびタルク、ゼオライト、活性炭、ポリケイ酸、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、リン酸アルミニウム、硫酸バリウム、酸化アルミニウム、二酸化チタンおよび酸化鉄（ＩＩ）である。ポリケイ酸を使用することが好ましく、これは、その製造様式に応じて沈降シリカとヒュームドシリカとに分けられる。これら２つの変形例はそれぞれ、Ｓｉｌｉｃａ ＦＫ，Ｓｉｐｅｒｎａｔ（登録商標）、Ｗｅｓｓａｌｏｎ（登録商標）（沈降シリカ）およびＡｅｒｏｓｉｌ（登録商標）（ヒュームドシリカ）の名称で市販されている。無機不活性物質は、水性または水混和性分散剤中の分散液として使用されてもよいし、塊状で使用されてもよい。

吸水性ポリマー粒子が無機不活性物質で被覆される場合、使用される無機不活性物質の量は、吸水性ポリマー粒子に対して、好ましくは０．０５〜５重量％、より好ましくは０．１〜１．５重量％、最も好ましくは０．３〜１重量％である。

適切な有機ポリマーは、ポリアルキルメタクリレートまたは熱可塑性物質、例えば、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミドまたはポリテトラフルオロエチレンをベースとするワックスである。他の例は、スチレン−イソプレン−スチレンブロックコポリマーまたはスチレン−ブタジエン−スチレンブロックコポリマーである。他の例は、Ｐｏｖａｌ（登録商標）Ｒ（Ｋｕｒａｒａｙ Ｅｕｒｏｐｅ ＧｍｂＨ；独国フランクフルト）の商品名で入手可能なシラノール基含有ポリビニルアルコールである。

適切なカチオン性ポリマーは、ポリアルキレンポリアミン、ポリアクリルアミドのカチオン性誘導体、ポリエチレンイミンおよびポリ四級アミンである。

ポリ四級アミンは、例えば、ヘキサメチレンジアミン、ジメチルアミンとエピクロロヒドリンとの縮合生成物、ジメチルアミンとエピクロロヒドリンとの縮合生成物、ヒドロキシエチルセルロースとジアリルジメチルアンモニウムクロリドとのコポリマー、アクリルアミドとα−メタクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロリドとのコポリマー、ヒドロキシエチルセルロース、エピクロロヒドリンおよびトリメチルアミンの縮合生成物、ジアリルジメチルアンモニウムクロリドのホモポリマーならびにエピクロロヒドリンのアミドアミンへの付加生成物である。加えて、ポリ四級アミンは、硫酸ジメチルを、ポリエチレンイミン、ビニルピロリドンとジメチルアミノエチルメタクリレートとのコポリマーまたはエチルメタクリレートとジエチルアミノエチルメタクリレートとのコポリマー等のポリマーと反応させることにより得ることができる。ポリ四級アミンは、広い分子量範囲内で利用可能である。

ただし、それ自体とネットワークを形成することができる試薬、例えば、エピクロロヒドリンのポリアミドアミンへの付加生成物か、または添加された架橋剤、例えば、ポリアミンもしくはポリイミンとポリエポキシド、多官能性エステル、多官能性酸もしくは多官能性（メタ）アクリレートと組み合わせて反応させることができるカチオン性ポリマーの適用のいずれかによって、粒子表面上にカチオン性ポリマーを生成することも可能である。

第一級または第二級アミノ基を有する全ての多官能性アミン、例えば、ポリエチレンイミン、ポリアリルアミンおよびポリリジンを使用することが可能である。本発明による方法により噴霧される液体は、好ましくは少なくとも１種のポリアミン、例えば、ポリビニルアミンまたは部分的に加水分解されたポリビニルホルムアミドを含む。

カチオン性ポリマーは、水性または水混和性溶媒中の溶液として使用することも、水性または水混和性分散剤中の分散液として使用することも、塊状で使用することもできる。

吸水性ポリマー粒子がカチオン性ポリマーで被覆される場合、吸水性ポリマー粒子に対するカチオン性ポリマーの使用量は、通常は０．００１重量％以上、典型的には０．０１重量％以上、好ましくは０．１〜１５重量％、より好ましくは０．５〜１０重量％、最も好ましくは１〜５重量％である。

適切なアニオン性ポリマーは、ポリアクリレート（酸性形態または塩として部分的に中和されている）、アクリル酸とマレイン酸とのコポリマー（商品名Ｓｏｋａｌａｎ（登録商標）（ＢＡＳＦ ＳＥ；独国ルートヴィヒスハーフェン）で入手可能）および組込みイオン電荷を有するポリビニルアルコール（商品名Ｐｏｖａｌ（登録商標）Ｋ（Ｋｕｒａｒａｙ Ｅｕｒｏｐｅ ＧｍｂＨ；独国フランクフルト）で入手可能）である。

適切な多価金属カチオンは、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ａｌ^３＋、Ｓｃ^３＋、Ｔｉ^４＋、Ｍｎ^２＋、Ｆｅ^{２＋／３＋}、Ｃｏ^２＋、Ｎｉ^２＋、Ｃｕ^＋／２＋、Ｚｎ^２＋、Ｙ^３＋、Ｚｒ^４＋、Ａｇ^＋、Ｌａ^３＋、Ｃｅ^４＋、Ｈｆ^４＋およびＡｕ^＋／３＋である。好ましい金属カチオンは、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ａｌ^３＋、Ｔｉ^４＋、Ｚｒ^４＋およびＬａ^３＋である。特に好ましい金属カチオンは、Ａｌ^３＋、Ｔｉ^４＋およびＺｒ^４＋である。金属カチオンは、単独で使用することも、それぞれ混合して使用することもできる。言及された金属カチオンの適切な金属塩は、使用される溶媒への十分な溶解度を有するもの全てである。特に適切な金属塩は、弱錯化性アニオンを有し、例えば、塩化物、水酸化物、炭酸塩、酢酸塩、ギ酸塩、プロピオン酸塩、硝酸塩、硫酸塩およびメタンスルフェートである。金属塩は、好ましくは溶液としてまたは安定な水性コロイド分散液として使用される。金属塩に使用される溶媒は、水、アルコール、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、ジメチルホルムアミド、ジメチルスルホキシドおよびそれらの混合物でもよい。水および水／アルコール混合物、例えば、水／メタノール、水／イソプロパノール、水／１，３−プロパンジオール、水／１，２−プロパンジオール／１，４−ブタンジオールまたは水／プロピレングリコールが特に好ましい。

吸水性ポリマー粒子が多価金属カチオンで被覆される場合、使用される多価金属カチオンの量は、吸水性ポリマー粒子に対して、好ましくは０．０５〜５重量％、より好ましくは０．１〜１．５重量％、最も好ましくは０．３〜１重量％である。

適切な還元剤は、例えば、亜硫酸ナトリウム、亜硫酸水素ナトリウム（亜硫酸水素ナトリウム）、亜ジチオン酸ナトリウム、亜硫酸およびその塩、アスコルビン酸、次亜リン酸ナトリウム、亜リン酸ナトリウムおよび亜リン酸およびその塩である。ただし、次亜リン酸の塩、例えば、次亜リン酸ナトリウム、スルフィン酸の塩、例えば、２−ヒドロキシ−２−スルフィナト酢酸の二ナトリウム塩およびアルデヒドの付加生成物、例えば、２−ヒドロキシ−２−スルホナト酢酸の二ナトリウム塩が好ましい。ただし、使用される還元剤は、２−ヒドロキシ−２−スルフィナト酢酸のナトリウム塩、２−ヒドロキシ−２−スルホナト酢酸の二ナトリウム塩および重亜硫酸ナトリウムの混合物であってよい。このような混合物は、Ｂｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ６およびＢｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７（Ｂｒｕｅｇｇｅｍａｎｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ；独国ハイルブロン）として入手可能である。また、同企業からＢｌａｎｃｏｌｅｎ（登録商標）の商品名で入手可能な精製２−ヒドロキシ−２−スルホナト酢酸およびそのナトリウム塩も有用である。

還元剤は、典型的には、適切な溶媒の溶液の形態で使用され、好ましくは水溶液の形態で使用される。還元剤は、純粋な物質として使用することができ、また上記還元剤の任意の混合物を使用することもできる。

吸水性ポリマー粒子が還元剤で被覆される場合、使用される還元剤の量は、吸水性ポリマー粒子に対して、好ましくは０．０１〜５重量％、より好ましくは０．０５〜２重量％、最も好ましくは０．１〜１重量％である。

適切なポリオールは、４００〜２００００ｇ／ｍｏｌの分子量を有するポリエチレングリコール、ポリグリセロール、３〜１００箇所エトキシル化されたポリオール、例えば、トリメチロールプロパン、グリセロール、ソルビトール、マンニトール、イノシトール、ペンタエリスリトールおよびネオペンチルグリコールである。特に適切なポリオールは、７〜２０箇所エトキシル化されたグリセロールまたはトリメチロールプロパン、例えば、Ｐｏｌｙｏｌ ＴＰ ７０（登録商標）（Ｐｅｒｓｔｏｒｐ ＡＢ，スウェーデン国パーストープ）である。後者は、特に吸水性ポリマー粒子の水性抽出物の表面張力をごくわずかしか低下させないという利点を有する。ポリオールは、好ましくは水性または水混和性溶媒における溶液として使用される。

ポリオールは、表面架橋前に添加しても、同架橋中に添加しても、同架橋後に添加してもよい。好ましくはポリオールは、表面架橋後に添加される。上記で列挙されたポリオールのいずれの混合物も使用可能である。

吸水性ポリマー粒子がポリオールで被覆される場合、ポリオールの使用量は、吸水性ポリマー粒子に対して、好ましくは０．００５〜２重量％、より好ましくは０．０１〜１重量％、最も好ましくは０．０５〜０．５重量％である。

被覆は、好ましくは可動式混合器具を備えたミキサー、例えば、スクリューミキサー、ディスクミキサー、パドルミキサーおよびドラムコーター中で行われる。適切なミキサーは、例えば、横型Ｐｆｌｕｇｓｃｈａｒ（登録商標）すき刃ミキサー（Ｇｅｂｒ．Ｌｏｅｄｉｇｅ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｂａｕ ＧｍｂＨ；独国パーダーボルン）、フリーコ−ナウタ（Ｖｒｉｅｃｏ−Ｎａｕｔａ）連続式ミキサー（Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ ＢＶ；オランダ国ドゥーティンヘム）、プロセッサル・ミックスミル（Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ Ｍｉｘｍｉｌｌ）ミキサー（Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ；米国シンシナティ）およびルバーグ（Ｒｕｂｅｒｇ）連続流ミキサー（Ｇｅｂｒｕｅｄｅｒ Ｒｕｂｅｒｇ ＧｍｂＨ ＆ Ｃｏ ＫＧ，独国ニーハイム）である。さらに、混合に流動層を使用することも可能である。

凝集
吸水性ポリマー粒子を、さらに選択的に凝集させることができる。凝集は、重合、熱後処理、熱表面後架橋または被覆の後に行うことができる。

有用な凝集助剤は、水ならびに水混和性有機溶媒、例えば、アルコール、テトラヒドロフランおよびアセトンを含み、水溶性ポリマーをさらに使用することができる。

凝集のために、凝集助剤を含む溶液を、吸水性ポリマー粒子に噴霧する。溶液の噴霧は、例えば、可動式混合器具を有するミキサー、例えば、スクリューミキサー、パドルミキサー、ディスクミキサー、すき刃ミキサーおよびショベルミキサー中で行うことができる。有用なミキサーとしては、例えば、Ｌｏｅｄｉｇｅ（登録商標）ミキサー、Ｂｅｐｅｘ（登録商標）ミキサー、Ｎａｕｔａ（登録商標）ミキサー、Ｐｒｏｃｅｓｓａｌｌ（登録商標）ミキサーおよびＳｃｈｕｇｉ（登録商標）ミキサーが挙げられる。縦型ミキサーが好ましい。流動層式装置が特に好ましい。

熱後処理と、表面後架橋と、任意選択的に被覆との合一
熱後処理工程と熱表面後架橋工程とを、１つのプロセス工程に合することが好ましい。このような合一により、低コストの装置の使用が可能となり、さらに、この方法を低温で行うことができる。すなわち、費用効率が高く、熱分解による最終生成物の変色および性能特性の損失を回避することができる。

ミキサーは、熱後処理の節で引用された装置の選択肢のいずれかから選択することができる。ルバーグ（Ｒｕｂｅｒｇ）連続流ミキサー、ベッカー（Ｂｅｃｋｅｒ）ショベルミキサーおよびＰｆｌｕｇｓｃｈａｒ（登録商標）すき刃ミキサーが好ましい。

表面後架橋溶液は、振とう下で吸水性ポリマー粒子に噴霧されることが特に好ましい。

熱後処理／表面後架橋に続いて、吸水性ポリマー粒子を所望の水分レベルまで乾燥させ、この工程に、表面後架橋の節で引用されたいずれの乾燥機を選択することもできる。ただし、この特定の好ましい実施形態では、乾燥のみが達成される必要があるため、簡易でかつ低コストな加熱接触式乾燥機、例えば、加熱スクリュー乾燥機、例えば、Ｈｏｌｏ−Ｆｌｉｔｅ（登録商標）乾燥機（Ｍｅｔｓｏ Ｍｉｎｅｒａｌｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｉｎｃ．；米国ダンビル）を使用することが可能である。また、流動層を使用してもよい。生成物を所定の短い滞留時間で乾燥させる必要がある場合には、トーラス状ディスク式乾燥機またはパドル式乾燥機、例えば、ナラ（Ｎａｒａ）パドル式乾燥機（ＮＡＲＡ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｅｕｒｏｐｅ；独国フレッヒェン）を使用することが可能である。

本発明の好ましい実施形態では、表面後架橋の節で引用された多価カチオンが、横型ミキサーの軸に沿って異なる添加点を使用することにより、表面後架橋剤の添加前、同添加中または同添加後に粒子表面に適用される。

熱後処理工程と、表面後架橋工程と、被覆工程とを、１つのプロセス工程に合することが特に非常に好ましい。適切な被覆は、カチオン性ポリマー、界面活性剤および被覆の節で引用された無機不活性物質である。被覆剤を、表面後架橋剤の添加前、同添加中または同添加後に、横型ミキサーの軸に沿って異なる添加点を使用することによって粒子表面に適用することもできる。

多価カチオンおよび／またはカチオン性ポリマーは、残留した表面後架橋剤のための追加のスカベンジャーとして作用することができる。表面後架橋剤は、表面後架橋剤が最初に反応することを可能にするために、多価カチオンおよび／またはカチオン性ポリマーの前に添加されることが好ましい。

界面活性剤および／または無機不活性物質は、湿潤大気条件下でのこのプロセス工程中の粘着またはケーキングを回避するのに使用することができる。好ましい界面活性剤は、非イオン性および両性界面活性剤である。好ましい無機不活性物質は、粉末または分散液の形態の沈降シリカおよびヒュームドシリカである。

溶液／分散液を製造するのに使用される全液体の量は、典型的には、処理すべき吸水性ポリマー粒子の重量に対して、０．０１重量％〜２５重量％、好ましくは０．５重量％〜１２重量％、より好ましくは２重量％〜７重量％、最も好ましくは３重量％〜６重量％である。

好ましい実施形態を、図１〜１６Ｂに示す。

プロセススキームを示す図。 乾燥空気を用いたプロセススキームを示す図。 Ｔ＿ｏｕｔｌｅｔ測定の配置を示す図。 ３つの液滴プレートを有する液滴化装置ユニットの配置を示す図。 ９個の液滴プレートを有する液滴化装置ユニットの配置を示す図。 ９個の液滴プレートを有する液滴化装置ユニットの配置を示す図。 液滴化装置ユニット（長手方向切断面）を示す図。 液滴化装置ユニット（断面図）を示す図。 内側流動層の底部（上面図）を示す図。 内側流動層の底部の開口部を示す図。 内側流動層用レーキ撹拌機（上面図）を示す図。 内側流動層用レーキ撹拌機（断面図）を示す図。 プロセススキーム（表面後架橋）を示す図。 プロセススキーム（表面後架橋および被覆）を示す図。 表面後架橋用接触式乾燥機を示す図。 本発明による流体吸収性物品の模式図。 本発明による流体吸収性物品の模式図。

参照符号は、下記の意味を有する。

１ 乾燥ガス流入管
２ 乾燥ガス量測定
３ ガス分配器
４ 液滴化装置ユニット
４ａ 液滴化装置ユニット
４ｂ 液滴化装置ユニット
４ｃ 液滴化装置ユニット
５ 反応ゾーン（噴霧乾燥機の円筒形部分）
６ コーン
７ Ｔ＿ｏｕｔｌｅｔ測定
８ 塔オフガス管
９ ダスト分離ユニット
１０ 換気装置
１１ クエンチノズル
１２ 冷却管、対流冷却
１３ 熱交換器
１４ ポンプ
１５ ポンプ
１６ 水排出口
１７ 換気装置
１８ オフガス排出口
１９ 窒素流入口
２０ 熱交換器
２１ 換気装置
２２ 熱交換器
２４ 水負荷測定
２５ 調整済み内側流動層ガス
２６ 内側流動層生成物の温度測定
２７ 内側流動層
２８ 回転バルブ
２９ ふるい
３０ 最終生成物
３１ スタティックミキサー
３２ スタティックミキサー
３３ 開始剤フィード
３４ 開始剤フィード
３５ モノマーフィード
３６ 再処理のための微粒子画分排出口
３７ ガス乾燥ユニット
３８ モノマー分離装置ユニット
３９ ガス流入口管
４０ ガス排出口管
４１ ガス乾燥ユニットから冷却管への水排出口
４２ 廃水排出口
４３ Ｔ＿ｏｕｔｌｅｔ測定値（塔周囲の３か所での測定値からの平均温度）
４５ 開始剤フィードと予め混合されているモノマー
４６ 噴霧乾燥機塔壁
４７ 液滴化装置ユニットの外側管
４８ 液滴化装置ユニットの内側管
４９ 液滴化装置カセット
５０ テフロンブロック
５１ バルブ
５２ 開始剤フィードと予め混合されているモノマーの流入口管コネクタ
５３ 液滴プレート
５４ カウンタープレート
５５ 温度制御水用流路
５６ モノマー溶液用のデッドボリュームを含まない流路
５７ 液滴化装置カセットのステンレス鋼ブロック
５８ ４つのセグメントを有する内側流動層の底部
５９ セグメントのスプリット開口部
６０ レーキ撹拌機
６１ レーキ撹拌機のプロング
６２ ミキサー
６３ 任意選択の被覆フィード
６４ 後架橋フィード
６５ 熱乾燥機（表面後架橋）
６６ 冷却器
６７ 任意選択の被覆／水フィード
６８ コーター
６９ 被覆／水フィード
７０ ベースポリマーフィード
７１ 放出ゾーン
７２ 堰開口部
７３ 堰板
７４ 堰高さ１００％
７５ 堰高さ５０％
７６ シャフト
７７ 放出コーン
７８ 傾斜角α
７９ 温度センサ（Ｔ_１〜Ｔ_６）
８０ パドル（シャフトオフセット９０°）。

乾燥ガスを、図１に示すように、噴霧乾燥機の頂部のガス分配器（３）から供給する。乾燥ガスは、バグハウスフィルタまたはサイクロンユニット（９）および冷却管（１２）により、部分的に再循環される（乾燥ガスループ）。噴霧乾燥機内部の圧力は、周囲圧力未満である。

噴霧乾燥機排出口温度を、好ましくは図３に示すように、円筒形部分の端部における周囲の３点で測定する。単一の測定値（４３）を使用して、円筒形噴霧乾燥機排出口の平均温度を計算する。

１つの好ましい実施態様では、モノマー分離装置ユニット（３８）を、冷却管（１２）からモノマーフィード（３５）へのモノマーの再循環に使用する。このモノマー分離装置ユニットは、例えば、モノマーを水およびポリマー粒子から分離するための、特に精密ろ過、限外ろ過、ナノろ過および浸透膜ユニットの組み合わせである。適切な膜分離装置システムは、例えば、研究論文“Ｍｅｍｂｒａｎｅｎ：Ｇｒｕｎｄｌａｇｅｎ，Ｖｅｒｆａｈｒｅｎ ｕｎｄ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｌｌｅ Ａｎｗｅｎｄｕｎｇｅｎ”，Ｋ．Ｏｈｌｒｏｇｇｅ ａｎｄ Ｋ．Ｅｂｅｒｔ，Ｗｉｌｅｙ−ＶＣＨ，２０１２（ＩＳＢＮ：９７８−３−５２７−６６０３３−９）に記載されている。

生成物は、内側流動層（２７）に蓄積した。調整済み内側流動層ガスを、管路（２５）を通じて内側流動層（２７）に供給する。内側流動層ガスの相対湿度を、好ましくは冷却管（１２）内の温度により、モリエ線図を使用して制御する。

噴霧乾燥機オフガスを、ダスト分離ユニット（９）においてろ過し、急冷／冷却のために冷却管（１２）に送る。ダスト分離（９）後、冷却管（１２）後のガスを予熱するための回復熱交換器システムを使用することができる。ダスト分離ユニット（９）は、好ましくは８０〜１８０℃、より好ましくは９０〜１５０℃、最も好ましくは１００〜１４０℃の温度で熱追跡することができる。

ダスト分離ユニットの例は、バグハウスフィルタ、膜、サイクロン、ダストコンパクターであり、例えば、研究論文“Ｓｔａｕｂａｂｓｃｈｅｉｄｅｎ”，Ｆ．Ｌｏｅｆｆｌｅｒ，Ｇｅｏｒｇ Ｔｈｉｅｍｅ Ｖｅｒｌａｇ，Ｓｔｕｔｔｇａｒｔ，１９８８（ＩＳＢＮ ９７８−３１３７１２２０１２）および“Ｓｔａｕｂａｂｓｃｈｅｉｄｕｎｇ ｍｉｔ Ｓｃｈｌａｕｃｈｆｉｌｔｅｒｎ ｕｎｄ Ｔａｓｃｈｅｎｆｉｌｔｅｒｎ”，Ｆ．Ｌｏｅｆｆｌｅｒ，Ｈ．Ｄｉｅｔｒｉｃｈ ａｎｄ Ｗ．Ｆｌａｔｔ，Ｖｉｅｗｅｇ，Ｂｒａｕｎｓｃｈｗｅｉｇ，１９９１（ＩＳＢＮ ９７８−３５４０６７０６２９）に記載されている。

サイクロン、例えば、ＬＴＧ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ製ＺＳＡ／ＺＳＢ／ＺＳＣ型サイクロン／遠心分離機、およびＶｅｎｔｉｌａｔｏｒｅｎｆａｂｒｉｋ Ｏｅｌｄｅ ＧｍｂＨ、Ｃａｍｆｉｌ Ｆａｒｒ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ａｎｄ ＭｉｋｒｏＰｕｌ ＧｍｂＨ製のサイクロン分離機が最も好ましい。

冷却管（１２）中の（一定の）充填レベルを制御することにより、余剰水を、冷却管（１２）からポンプ排出する。冷却管（１２）内の水を、クエンチノズル（１１）を通じてガスに向流でポンプ輸送し、熱交換器（１３）により冷却する。その結果、冷却管（１２）内の温度は、好ましくは４０〜７１℃、より好ましくは４６〜６９℃、最も好ましくは４９〜６５℃、さらにより好ましくは５１〜６０℃である。中和剤を添加してモノマーａ）の蒸気を洗い流すことにより、冷却管（１２）内の水をアルカリ性ｐＨに調整する。冷却管（１２）からの水溶液を、モノマー溶液の製造のために送り返すことができる。

冷却管オフガスを、ガス乾燥ユニット（３７）および調整済み内側流動層ガス（２７）に分割してもよい。

ガス乾燥ユニットの原理は、研究論文“Ｌｅｉｔｆａｄｅｎ ｆｕｅｒ Ｌｕｅｆｔｕｎｇｓ− ｕｎｄ Ｋｌｉｍａａｎｌａｇｅｎ − Ｇｒｕｎｄｌａｇｅｎ ｄｅｒ Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｋ Ｋｏｍｐｏｎｅｎｔｅｎ ｅｉｎｅｒ Ｖｏｌｌｋｌｉｍａａｎｌａｇｅ Ｎｏｒｍｅｎ ｕｎｄ Ｖｏｒｓｃｈｒｉｆｔｅｎ”，Ｌ．Ｋｅｌｌｅｒ，Ｏｌｄｅｎｂｏｕｒｇ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｖｅｒｌａｇ，２００９（ＩＳＢＮ ９７８−３８３５６３１６５６）に記載されている。

ガス乾燥ユニットとしては、例えば、ガスミスト除去器または液滴分離器（デミスター）と組み合わせた空気ガス冷却システム、例えば、水平流（例えば、Ｍｕｎｔｅｒｓ ＡＢ（スウェーデン国）製ＤＨ ５０００型）または垂直流（例えば、Ｍｕｎｔｅｒｓ ＡＢ（スウェーデン国）製ＤＶ ２７０型）用の液滴ベーン型分離器を使用することができる。ベーン型デミスターでは、慣性衝突により連続ガス流から液滴が除去される。捕捉された液滴を運ぶガスがベーンの正弦波経路を通って移動する際に、比較的高密度の液滴は随行できず、その結果、ベーンブレードの回転毎に、該液滴はベーン表面に衝突する。液滴の大部分はベーン壁に付着する。液滴が同じ位置でベーンブレードに衝突すると、合一が生じる。次いで、合一した液滴は、重力により排出される。

空気ガス冷却システムとして、任意のガス／ガスまたはガス／液体熱交換器を使用することができる。密封型のプレート式熱交換器が好ましい。

一実施形態では、乾燥空気を、ガス分配器（３）用のフィードとして使用することができる。空気がガスとして使用される場合には、空気を、空気流入口管（３９）を通じて輸送することができ、前述のように、ガス乾燥ユニット（３７）内で乾燥させることができる。冷却管（１２）後に、内側流動層に使用されなかった空気は、図２に示すように、排出口管を通じてプラントの外（４０）に輸送される。

ガス乾燥ユニット（３７）中で凝縮された水を、部分的に冷却管（１２）の洗浄水として使用してもよいし廃棄してもよい。

ガス温度を、熱交換器（２０）および（２２）により制御する。高温乾燥ガスを、ガス分配器（３）を通じて並流噴霧乾燥機に供給する。ガス分配器（３）は、好ましくは乾燥ガス量に応じて、好ましくは１〜１００ｍｂａｒ、より好ましくは２〜３０ｍｂａｒ、最も好ましくは４〜２０ｍｂａｒの圧力降下を提供するプレートセットからなる。必要に応じて、ガスノズルまたはバッフルプレートを使用することにより、乱流および／または遠心速度を乾燥ガスに導入することもできる。

調整済み内側流動層ガスを、管路（２５）を通じて内側流動層（２７）に供給する。流動層ガスの水蒸気含量を、冷却管（１２）内の温度により制御することができる。内側流動層（２７）内の生成物停止を、回転バルブ（２８）の回転速度により制御することができる。

内側流動層（２７）中のガス量は、粒子が内側流動層（２７）中で自由にかつ乱流で移動するように選択される。内側流動層（２７）中の生成物の高さは、ガスにより、ガスを使用しない場合より、好ましくは少なくとも１０％、より好ましくは少なくとも２０％、より好ましくは少なくとも３０％、さらにより好ましくは少なくとも４０％高い。

生成物を、回転バルブ（２８）を通じて内側流動層（２７）から排出する。内側流動層（２７）内での生成物停止を、回転バルブ（２８）の回転速度により制御することができる。ふるい（２９）を使用して、オーバー／塊状物をふるい分けする。

好ましくは第１のモノマーａ）を中和剤と混合し、次に架橋剤ｂ）と混合することにより、モノマー溶液を製造する。熱交換器を使用し、ループ内をポンプ輸送することによって、中和時の温度を、好ましくは５〜６０℃、より好ましくは８〜４０℃、最も好ましくは１０〜３０℃に制御する。フィルタユニットを、好ましくはポンプ輸送後のループにおいて使用する。開始剤を、図１および図２に示すように、管路（３３）および（３４）を通じてスタティックミキサー（３１）および（３２）により、液滴化装置の上流のモノマー溶液に計量供給する。好ましくは５〜６０℃、より好ましくは１０〜５０℃、最も好ましくは１５〜４０℃の温度を有する過酸化物溶液を、管路（３３）を通じて添加し、好ましくは２〜３０℃、より好ましくは３〜１５℃、最も好ましくは４〜８℃の温度を有するアゾ開始剤溶液を、好ましくは管路（３４）を通じて添加する。各開始剤を、好ましくはループ内でポンプ輸送し、制御バルブを通じて各液滴化装置ユニットに投入する。スタティックミキサー（３２）の後に、好ましくは第２のフィルタユニットを使用する。液滴化前の配管内で完全な開始剤パッケージと混合されたモノマー溶液の平均滞留時間は、好ましくは６０秒未満、より好ましくは３０秒未満、最も好ましくは１０秒未満である。

モノマー溶液を噴霧乾燥機の頂部に投入するために、好ましくは図４に示すように、３つの液滴化装置ユニットを使用する。ただし、プロセスの処理量および生成物の品質を最適化するのに必要とされる任意の数の液滴化装置を使用することができる。したがって、本発明では、少なくとも１つの液滴化装置を利用し、幾何学的に許容される限り多くの液滴化装置を使用することができる。

液滴化装置ユニットは、図７に示すように、液滴化装置カセット（４９）用の開口部を有する外側管（４７）からなる。液滴化装置カセット（４９）は、内側管（４８）と接続している。シールとして端部にＰＴＦＥブロック（５０）を有する内側管（４８）を、メンテナンスの目的で、プロセスの動作中に外側管（５１）内外に押すことができる。

液滴化装置カセット（５７）の温度を、図８に示すように、流路（５５）内の水により、好ましくは５〜８０℃、より好ましくは１０〜７０℃、最も好ましくは３０〜６０℃に制御する。

液滴化装置カセットは、好ましくは１０〜２０００個の孔、より好ましくは５０〜１５００個の孔、最も好ましくは１００〜１０００個の孔を有する。直径の孔サイズ面積は、１９００〜２２３００μｍ^２、より好ましくは７８００〜２０１００μｍ^２、最も好ましくは１１３００〜１７７００μｍ^２である。孔は、円形、長方形、三角形または任意の他の形状とすることができる。円形孔は、５０〜１７０μｍの孔サイズを有することが好ましく、より好ましくは１００〜１６０μｍ、最も好ましくは１２０〜１５０μｍである。孔長さ対孔径の比は、好ましくは０．５〜１０、より好ましくは０．８〜５、最も好ましくは１〜３である。液滴プレート（５３）は、流入口孔チャネルを使用する場合、孔長よりも大きい厚さを有することができる。液滴プレート（５３）は、好ましくは国際公開第２００８／０８６９７６号（ＷＯ ２００８／０８６９７６ Ａ１）に開示されているように、長く狭い。液滴プレート１つあたり、複数列、好ましくは１〜２０列、より好ましくは２〜５列の孔を使用することができる。

液滴化装置カセット（５７）は、予め混合されたモノマーおよび開始剤溶液の均一な分配のために実質的に停滞容積を有しない流路（５６）と、２つの液滴プレート（５３）とからなる。液滴プレート（５３）は、好ましくは１〜９０°、より好ましくは３〜４５°、最も好ましくは５〜２０°の角度の角度構成を有する。各液滴プレート（５３）は、好ましくは熱および／または化学抵抗性材料、例えば、ステンレス鋼、ポリエーテルエーテルケトン、ポリカーボネート、ポリアリールスルホン、例えば、ポリスルホンまたはポリフェニルスルホンまたはフルオロポリマー、例えば、ペルフルオロアルコキシエチレン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリビニリデンフルオリド、エチレン−クロロトリフルオロエチレンコポリマー、エチレン−テトラフルオロエチレンコポリマーおよびフッ化ポリエチレン製である。国際公開第２００７／０３１４４１号（ＷＯ ２００７／０３１４４１ Ａ１）に開示されているような被覆された液滴プレートを使用してもよい。液滴プレート用の材料の選択は、液滴形成が機能しなければならないこと、およびその表面上で重合開始を触媒しない材料を使用することが好ましいことを除いて、限定されない。

液滴化装置カセットの配置は、好ましくは回転対称であるかまたは噴霧乾燥機内に均等に分配される（例えば、図３〜５を参照のこと）。

好ましい実施形態では、液滴プレート（５３）の角度構成は、外側より下方の中央にあり、例えば、４ａ＝３°、４ｂ＝５°および４ｃ＝８°（図５）である。

液滴化装置ユニット１つあたりの開始剤溶液を含むモノマーの処理量は、好ましくは１０〜４０００ｋｇ／ｈ、より好ましくは１００〜１０００ｋｇ／ｈ、最も好ましくは２００〜６００ｋｇ／ｈである。孔１つあたりの処理量は、好ましくは０．１〜１０ｋｇ／ｈ、より好ましくは０．５〜５ｋｇ／ｈ、最も好ましくは０．７〜２ｋｇ／ｈである。

並流噴霧乾燥機（５）の始動を、下記順序で行うことができる。

・冷却管（１２）の始動
・換気装置（１０）および（１７）の始動
・熱交換器（２０）の始動
・乾燥ガスループを９５℃まで加熱
・窒素流入口（１９）を通じて窒素供給を開始
・残留酸素が４重量％未満になるまで待機
・乾燥ガスループを加熱
・１０５℃の温度で水フィード（図示せず）を開始および
・目標温度で、水フィードを停止し、液滴化装置ユニット（４）を通じてモノマーフィードを開始。

並流噴霧乾燥機（５）の停止を、下記順序で行うことができる。

・モノマーフィードを停止し、水フィード（図示せず）を開始
・熱交換器（２０）を停止
・熱交換器（１３）により乾燥ガスループを冷却
・１０５℃の温度で水フィードを停止
・６０℃の温度で、窒素流入口（１９）からの窒素供給を停止および
・乾燥ガスループ（図示せず）に空気を供給。

損傷を防ぐために、並流噴霧乾燥機（５）を、非常に注意深く加熱し、冷却しなければならない。あらゆる急激な温度変化を避けなければならない。

内側流動層の底部の開口部を、吸水性ポリマー粒子が図９に示すサイクルで流れるように配置することができる。図９に示す底部は、４つのセグメント（５８）から構成されている。セグメント（５８）の開口部（５９）は、通過するガス流を次のセグメント（５８）の方向に案内するスリットの形状である。図１０は、開口部（５９）の拡大図を示す。

開口部は、孔またはスリットの形状を有してもよい。孔径は、０．１〜１０ｍｍが好ましく、０．２〜５ｍｍがより好ましく、０．５〜２ｍｍが最も好ましい。スリットは、好ましくは１〜１００ｍｍ、より好ましくは２〜２０ｍｍ、最も好ましくは５〜１０ｍｍの長さおよび好ましくは０．５〜２０ｍｍ、より好ましくは１〜１０ｍｍ、最も好ましくは２〜５ｍｍの幅を有する。

図１１および図１２に、内側流動層に使用することができるレーキ撹拌機（６０）を示す。レーキのプロング（６１）は、互い違いに配置されている。レーキ撹拌機の速度は、好ましくは０．５〜２０ｒｐｍ、より好ましくは１〜１０ｒｐｍ、最も好ましくは２〜５ｒｐｍである。

始動のために、内側流動層に、好ましくは５〜５０ｃｍ、より好ましくは１０〜４０ｃｍ、最も好ましくは１５〜３０ｃｍの吸水性ポリマー粒子の層を充填してもよい。

液滴重合により得られる表面後架橋された吸水性ポリマー粒子は、好ましくは０．８０〜０．９５、好ましくは０．８２〜０．９３、より好ましくは０．８４〜０．９１、最も好ましくは０．８５〜０．９０の平均真球度または真円度を有する。真球度（ＳＰＨＴ）は、

［式中、
Ａは、断面積であり、Ｕは、ポリマー粒子の断面円周である］と定められる。平均真球度は、体積平均真球度である。

平均真球度は、例えば、Ｃａｍｓｉｚｅｒ（登録商標）画像分析システム（Ｒｅｔｓｃｈ Ｔｅｃｈｎｏｌｇｙ ＧｍｂＨ；独国ハーン）により求めることができる。

測定のために、生成物を、漏斗を通して導入し、計量チャネルを備えた落下シャフトに輸送する。粒子が光壁を通過して落下し、それをカメラにより選択的に記録する。記録された画像を、選択されたパラメータに従ってソフトウェアにより評価する。

真円度を特徴決定するために、プログラムにおいて真球度として指定されたパラメータを利用する。報告されるパラメータは、平均体積加重真球度であり、粒子の体積は、等価径ｘｃ_ｍｉｎにより決定される。等価径ｘｃ_ｍｉｎを決定するために、合計３２の異なる空間方向に対する最長弦直径をそれぞれ測定する。等価径ｘｃ_ｍｉｎは、これら３２の弦直径のうちの最も短いものである。粒子を記録するために、いわゆるＣＣＤズームカメラ（ＣＡＭ−Ｚ）を使用する。計量チャネルを制御するために、カメラの検出窓における表面被覆率（透過率）を、０．５％に予め規定する。

本発明の文脈において、「真球度」とは、「平均真球度」または特に「平均体積加重真球度」を意味する。

本発明に有用な第１の種類の液体吸収性粒子（Ｇ）に適した液体吸収性粒子は、好ましくは少なくとも２５ｇ／ｇ、好ましくは少なくとも３０ｇ／ｇの遠心分離保持容量を有し、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも３０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

遠心分離保持容量（ＣＲＣ）とは、表面後架橋された吸水性ポリマー粒子の最大液体保持容量であるため、このパラメータを最大にすることが重要である。一方で、高負荷下吸収性（ＡＵＨＬ）は、衛生物品中の繊維マトリックスが膨潤中に細孔を開き、さらなる液体が物品構造を容易に通過して、この液体の迅速な取り込みを可能にするのに重要である。

ＳＦＣは、透過性の指標である。透過性が増大すると、通常は、流体吸収性ポリマーの吸収能力の損失を招く。

本発明に有用な第２の種類の流体吸収性粒子（Ｈ）に適した流体吸収性粒子は、好ましくは少なくとも３０ｇ／ｇ、好ましくは３５ｇ／ｇ、より好ましくは４０ｇ／ｇの遠心分離保持容量を有する。

また、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）に適した流体吸収性粒子は、少なくとも０．８０、好ましくは少なくとも０．８５、特に好ましくは少なくとも０．９０の真球度を有する。

第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）のＳＦＣは、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは少なくとも２５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは少なくとも３０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも４０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは少なくとも６０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは少なくとも８０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、さらに最も好ましくは少なくとも１００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇであるが、２００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇを超えない。

第２の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｈ）のＳＦＣは、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは最高で１０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは３×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇである。

流体吸収性ポリマー粒子の嵩密度は、第１の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｇ）について、好ましくは０．６〜０．７５ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．６２〜０．６８ｇ／ｃｍ^３である。

好ましくは第２の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｈ）について、０．６２〜１ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．７〜０．９ｇ／ｃｍ^３である。

総じて、適切な吸水性ポリマー粒子は、少なくとも１０ｇ／ｇ、好ましくは少なくとも１５ｇ／ｇの高負荷下吸収性（ＡＵＨＬ）を有する。

第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）について、少なくとも１５ｇ／ｇのＡＵＨＬを有することが好ましい。

さらに、吸水性ポリマー粒子は、１０重量％未満、好ましくは９重量％未満、より好ましくは８重量％未満、最も好ましくは６重量％未満のレベルで、抽出可能な成分を有する。

本発明に有用な吸水性粒子の平均粒径は、好ましくは２００〜５５０μｍ、より好ましくは２５０〜５００μｍ、最も好ましくは３５０〜４５０μｍである。

本発明の一実施形態によれば、少なくとも２種類の吸水性ポリマー粒子が混合される。

本発明によれば、吸水性ポリマー粒子の混合物は、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含み、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明の混合物の実施形態では、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在する。

本発明の混合物の別の実施形態では、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも５０重量％存在する。

本発明の混合物の実施形態では、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在する。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、少なくとも５０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、最高で５０重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明の混合物によれば、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、好ましくは少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも２５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは少なくとも３０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも４０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは少なくとも６０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは少なくとも８０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、さらに最も好ましくは少なくとも１００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇであるが、２００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇを超えないＳＦＣを有する。

本発明によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０、好ましくは少なくとも０．８５、特に好ましくは少なくとも０．９０の真球度を有する。

第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）のＳＦＣは、さらに好ましくは最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは最高で１０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは３×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

好ましくは本発明の混合物の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度および最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明の流体吸収性混合物の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。

一実施形態によれば、吸水性ポリマー粒子の本発明の混合物は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも０．８０の真球度および最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含み、一方で、同量の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、最高で２５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣ、好ましくは最高で２３×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣ、より好ましくは最高で２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

吸収性物品の吸収性コアに存在する、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも０．８０の真球度および最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー（Ｈ）との本発明の混合物により、同量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および／または第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）の少なくとも一方と比較して、特に負荷下でのリウェットおよび／または液体捕捉時間に関して、コアおよび／または吸収性物品の改善された性能が確実になる。

Ｃ．流体吸収性物品
流体吸収性物品は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）、好ましくは５０〜３０重量％の繊維材料および５０〜７０重量％の吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）、より好ましくは４０〜３５重量％の繊維材料および６０〜６５重量％の吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含む。

本発明の一実施形態によれば、流体吸収性物品は、さらに、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明の別の実施形態によれば、流体吸収性物品は、さらに、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）の混合物を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明の流体吸収性物品は、改善されたリウェットおよび流体捕捉特性を示す。流体吸収性物品は、例えば、成人用の失禁パッドおよび失禁ブリーフまたは乳児用のおむつおよびトレーニングパンツを意味すると理解される。適切な流体吸収性物品は、基材、層、シートおよび／または流体吸収性コアのための繊維ウェブまたはマトリックスを形成するための、繊維材料および場合により、吸水性ポリマー粒子を含む流体吸収性組成物を含む。

適切な流体吸収性物品は、その個々の要素が好ましくは明確な機能パラメータを示す必要がある複数の層から構成され、例えば、上側液体透過性層（Ａ）については乾燥度、下側液体不透過性層（Ｂ）については、水分を通さずに蒸気を透過させる性質を示す必要があり、そして、高い吸収速度を示し、最高量の体液を保持することができる、可撓性で蒸気透過性の薄い流体吸収性コア（Ｃ）、また、排出される体液の輸送層および分配層として作用する、上側層（Ａ）とコア（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）が存在する。これらの個々の要素は、得られる流体吸収性物品が、全体的な基準、例えば、可撓性、水蒸気通気性、乾燥性、使用者に面する側での着用の快適さおよび保護ならびに液体保持、リウェットおよび衣類側でのウェットスルーの防止を満たすように組み合わせられる。これらの層の特定の組み合わせにより、消費者に高い保護レベルおよび高い快適性の双方を実現する流体吸収性物品が提供される。

流体吸収性物品について、捕捉・分配層を有することは、流体分配に関して特に有利である。捕捉・分配層（Ｄ）は、排出された体液の輸送層および分配層として作用し、典型的には、下にある流体吸収性コアとの効率的な液体分配に影響を及ぼすように最適化される。したがって、迅速な一時的液体保持のために、捕捉・分配層（Ｄ）により、必要な空隙空間が提供され、一方、下にある流体吸収性コアのその面積被覆は、必要な液体分配に影響を及ぼさなければならず、流体吸収性コアが捕捉・分配層を急速に脱水する能力に採用される。

流体吸収性物品の製造方法は、例えば、下記刊行物および該刊行物で引用された文献に記載されており、本発明に明示的に組み込まれる：欧州特許出願公開第２３０１４９９号明細書（ＥＰ ２ ３０１ ４９９ Ａ１）、同第２３１４２６４号明細書（ＥＰ ２ ３１４ ２６４ Ａ１）、同第２３８７９８１号明細書（ＥＰ ２ ３８７ ９８１ Ａ１）、同第２４８６９０１号明細書（ＥＰ ２ ４８６ ９０１ Ａ１）、同第２５２４６７９号明細書（ＥＰ ２ ５２４ ６７９ Ａ１）、同第２５２４６７９号明細書（ＥＰ ２ ５２４ ６７９ Ａ１）、同第２５２４６８０号明細書（ＥＰ ２ ５２４ ６８０ Ａ１）、同第２５６５０３１号明細書（ＥＰ ２ ５６５ ０３１ Ａ１）、米国特許第６，９７２，０１１号明細書（ＵＳ ６，９７２，０１１）、米国特許出願公開第２０１１／０１６２９８９号明細書（ＵＳ ２０１１／０１６２９８９）、同第２０１１／０２７０２０４号明細書（ＵＳ ２０１１／０２７０２０４）、国際公開第２０１０／００４８９４号（ＷＯ ２０１０／００４８９４ Ａ１）、同第２０１０／００４８９５号（ＷＯ ２０１０／００４８９５ Ａ１）、同第２０１０／０７６８５７号（ＷＯ ２０１０／０７６８５７ Ａ１）、同第２０１０／０８２３７３号（ＷＯ ２０１０／０８２３７３ Ａ１）、同第２０１０／１１８４０９号（ＷＯ ２０１０／１１８４０９ Ａ１）、同第２０１０／１３３５２９号（ＷＯ ２０１０／１３３５２９ Ａ２）、同第２０１０／１４３６３５号（ＷＯ ２０１０／１４３６３５ Ａ１）、同第２０１１／０８４９８１号（ＷＯ ２０１１／０８４９８１ Ａ１）、同第２０１１／０８６８４１号（ＷＯ ２０１１／０８６８４１ Ａ１）、同第２０１１／０８６８４２号（ＷＯ ２０１１／０８６８４２ Ａ１）、同第２０１１／０８６８４３号（ＷＯ ２０１１／０８６８４３ Ａ１）、同第２０１１／０８６８４４号（ＷＯ ２０１１／０８６８４４ Ａ１）、同第２０１１／１１７９９７号（ＷＯ ２０１１／１１７９９７ Ａ１）、同第２０１１／１３６０８７号（ＷＯ ２０１１／１３６０８７ Ａ１）、同第２０１２／０４８８７９号（ＷＯ ２０１２／０４８８７９ Ａ１）、同第２０１２／０５２１７３号（ＷＯ ２０１２／０５２１７３ Ａ１）および同第２０１２／０５２１７２号（ＷＯ ２０１２／０５２１７２ Ａ１）。

典型的には、本発明による流体吸収性物品は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明の別の実施形態によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子のＳＦＣは、より好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇである。

本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。

本発明の流体吸収性物品による流体吸収性コア（Ｃ）は、少なくとも２つの層（Ｋ、Ｌ）を含み、これらの層のうちの１つ（Ｋ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含み、第２の層（Ｌ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む。

好ましい実施形態によれば、流体吸収性物品の流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層上にｚ方向に配置されている。

一方、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、流体吸収性コア（Ｃ）内に同じ重量だけ存在することが好ましい。

吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在し、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在することがさらに好ましい。

本発明の別の実施形態によれば、流体吸収性物品において、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも５０重量％の量だけ存在し、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、最高で５０重量％存在する。

吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在し、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在することが好ましい場合がある。

本発明の別の実施形態によれば、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層上にｚ方向に配置されている。本発明によれば、この実施形態について、４回目の放出に関する負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および／または４回の連続の放出に関する負荷下でのリウェットの合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％低減されている。さらにこの実施形態について、４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短い。

流体吸収性コアの各層（Ｋ、Ｌ）において同量の各吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）を提供する実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層上にｚ方向に配置されており、４回目の放出に関するその負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および／または４回の連続の放出に関する負荷下でのリウェットの合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％、最高で８０％低減されている。

流体吸収性コアの各層（Ｋ、Ｌ）において同量の各吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）を提供するこの実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層上にｚ方向に配置されており、４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短い。

図１６は、本発明による流体吸収性物品の模式図である。

本発明による吸収性物品は、好ましくは図１６に示すように、上側液体透過性層（Ａ）と、下側液体不透過性層（Ｂ）と、（Ａ）と（Ｂ）との間で繊維材料（Ｍ）と混合されている吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の１つ（図１６Ａ）または２つの層（Ｋ、Ｌ）（図１６Ｂ）を含む少なくとも１つの流体吸収性コア（Ｃ）と、（Ａ）と（Ｃ）との間の捕捉・分配層（Ｄ）と、（Ｃ）の直上および／もしくは直下に配置されているかまたは（Ｃ）を完全にもしくは部分的に包んでいる任意選択的なティッシュ層とを含む。これらの層同士は、場合により、バインダー（Ｎ）、例えば、接着剤、超音波結合または任意の他の適切な方法により結合していてもよい。

本発明によれば、２つの層の吸水性ポリマー粒子（Ｋ、Ｌ）は、互いに隣接して直接結合して配置されているかまたはバインダー（Ｎ）により結合している。本発明によれば、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の各層（Ｋ、Ｌ）は、任意選択的なティッシュ層により包むことができる。エアスルーボンド層は、層（Ｋ、Ｌ）の間には存在しない。

別の実施形態によれば、本発明による流体吸収性物品は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）の混合物を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明の別の実施形態によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子のＳＦＣは、より好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇである。

本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。

本発明の流体吸収性物品によれば、混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含み、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明の流体吸収性物品の実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在する。

本発明の流体吸収性物品の実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に少なくとも５０重量％存在する。

本発明の流体吸収性物品の別の実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在する。

本発明の流体吸収性物品のさらなる実施形態によれば、流体吸収性コア内の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明によれば、流体吸収性コア内の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、少なくとも５０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、最高で５０重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明によれば、流体吸収性コア内の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明の流体吸収性物品の実施形態について、４回目の放出に関する負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および／または４回の連続の放出に関する負荷下でのリウェットの合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％低減されている。

本発明の吸収性物品についての４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短いことがさらに好ましい。

好ましくは流体吸収性コア（Ｃ）において同量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を提供する本発明の流体吸収性物品の実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）に関して、４回目の放出に関する負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および／または４回の連続の放出に関する負荷下でのリウェットの合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％、最高で８０％低減されている。

流体吸収性コア（Ｃ）において同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を提供するこの実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）に関して、４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短い。

本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。したがって、得られた吸水性ポリマー粒子は、不規則な形状を有する。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、流体吸収性物品の流体吸収性コア（Ｃ）内に同じ重量だけ存在する。

液体透過性シートまたは液体透過性層（Ａ）
液体透過性シート（Ａ）は、皮膚と直接接触する層である。このため、液体透過性シートは、好ましくは従順で、柔らかい感触であり、消費者の皮膚を刺激しない。このため、総じて、「液体透過性」という用語は、液体、すなわち、体液、例えば、尿、月経分泌物および／または膣液が、その厚さを通って容易に浸透することを可能にすると理解される。液体透過性シートの主な機能は、着用者から流体吸収性コアに向かう体液の捕捉および輸送である。典型的には、液体透過性層は、当技術分野において公知である任意の材料、例えば、不織布材料、フィルムまたはそれらの組み合わせから形成される。適切な液体透過性シート（Ａ）は、ポリエステル、ポリオレフィン、レーヨンもしくは天然繊維またはそれらの任意の組み合わせの慣用的な合成もしくは半合成繊維または二成分繊維またはフィルムからなる。不織布材料の場合、繊維は、総じて、バインダー、例えば、ポリアクリレートにより結合させるべきである。加えて、液体透過性シートは、弾性組成物を含有してもよく、このため、弾性特性を示し、一方向または二方向に延伸可能である。

適切な合成繊維は、ポリ塩化ビニル、ポリフッ化ビニル、ポリテトラフルオロエチレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリル、ポリ酢酸ビニル、ポリエチル酢酸ビニル、不溶性または可溶性ポリビニルアルコール、ポリオレフィン、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミド、ポリエステル、ポリウレタン、ポリスチレン等から製造される。

フィルムの例は、有孔成形熱可塑性フィルム、有孔プラスチックフィルム、ハイドロフォーム熱可塑性フィルム、網状熱可塑性フィルム、多孔性発泡体、網状発泡体および熱可塑性スクリムである。

適切な改質または非改質天然繊維の例は、綿、バガス、ケンプ、亜麻、絹、羊毛、木材パルプ、化学改質木材パルプ、ジュート、レーヨン、エチルセルロースおよび酢酸セルロースを含む。

繊維材料は、天然繊維のみもしくは合成繊維のみまたはそれらの任意の組み合わせを含んでもよい。好ましい材料は、ポリエステル、レーヨンおよびそれらのブレンド、ポリエチレンおよびポリプロピレンである。流体吸収性組成物の成分としての繊維材料は、親水性であっても疎水性であってもよく、また親水性繊維と疎水性繊維との双方の組み合わせであってもよい。親水性の定義は、上記章における「定義」の節に与えられている。親水性／疎水性の比、したがって、流体吸収性組成物内の親水性繊維および疎水性繊維の量の選択は、流体処理特性および得られる流体吸収性組成物の吸水性ポリマー粒子の量により決まるであろう。したがって、疎水性繊維の使用は、流体吸収性組成物が流体吸収性物品の着用者に隣接している場合、すなわち、好ましくは疎水性不織布材料から形成される上側液体透過性層を部分的にまたは完全に置き換えるのに使用される場合に好ましい。また、疎水性繊維は、下方通気性であるが、流体不透過性の層の部材でもよく、そこで流体不透過性バリアとして作用する。

親水性繊維の例は、セルロース繊維、改質セルロース繊維、レーヨン、ポリエステル繊維、例えば、ポリエチレンテレフタレート、親水性ナイロン等である。また、親水性繊維は、例えば、界面活性剤処理またはシリカ処理により親水化された疎水性繊維から得ることもできる。このため、親水性熱可塑性繊維は、ポリオレフィン、例えば、ポリプロピレン、ポリアミド、ポリスチレン等から界面活性剤処理またはシリカ処理により得られる。

上側層の強度および完全性を向上させるために、繊維は、総じて、層内の繊維間の架橋として作用する結合部位を示すべきである。

ウェブ中の繊維を強化するための技術は、メカニカルボンド法、サーマルボンド法およびケミカルボンド法である。メカニカルボンド法のプロセスにおいて、繊維は、例えばウォータージェット法（スパンレース法）により機械的に絡み合い、ウェブに完全性を与える。サーマルボンド法は、低融点ポリマーの存在下で温度を上昇させる手段により行われる。サーマルボンド法の例は、スパンボンド法、スルーエアボンド法およびレジンボンド法である。

完全性を向上させる好ましい手段は、サーマルボンド法、スパンボンド法、レジンボンド法、スルーエアボンド法および／またはスパンレース法である。

サーマルボンド法の場合、熱可塑性材料が、繊維に添加される。熱処理の際に、この熱可塑性材料の少なくとも一部は溶融し、毛管効果により生じる繊維の交差部に移動する。これらの交差部は、冷却後に凝固して結合部位となり、繊維マトリックスの完全性を向上させる。さらに、化学的に剛化されたセルロース繊維の場合、熱可塑性材料の溶融および移動は、その密度および目付を維持しながら、得られる繊維層の孔径を増大させる効果を有する。濡れた際に、層の構造および完全性は安定なままである。要約すると、熱可塑性材料の添加により、排出される体液の流体透過性が改善されるため、捕捉特性が改善される。

適切な熱可塑性材料は、ポリオレフィン、例えば、ポリエチレンおよびポリプロピレン、ポリエステル、コポリエステル、ポリ酢酸ビニル、ポリエチル酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリル、ポリアミド、コポリアミド、ポリスチレン、ポリウレタンおよび言及されたポリマーのいずれかのコポリマーを含む。

適切な熱可塑性繊維は、単一成分繊維である単一ポリマーから製造することができる。また、適切な熱可塑性繊維を、２種以上のポリマー、例えば二成分繊維または多成分繊維から製造することもできる。「二成分繊維」という用語は、シェルとは異なる繊維材料から製造されるコア繊維を含む熱可塑性繊維を指す。典型的には、双方の繊維材料が、異なる融点を有し、総じて、シースは、より低い温度で溶融する。二成分繊維は、同心であっても偏心であってもよく、これは、シースが二成分繊維の断面積を通して均一でまたは不均一である厚さを有するかどうかによって決まる。より薄い繊維厚でより高い圧縮強度を示す偏心二成分繊維が有利である。さらに、二成分繊維は、「クリンプされていない」（曲げられていない）または「クリンプされている」（曲げられている）という特徴を示すことができ、さらに、二成分繊維は、異なる態様の表面潤滑性を示すことができる。

二成分繊維の例は、下記ポリマーの組み合わせ：ポリエチレン／ポリプロピレン、ポリエチル酢酸ビニル／ポリプロピレン、ポリエチレン／ポリエステル、ポリプロピレン／ポリエステル、コポリエステル／ポリエステル等を含む。

適切な熱可塑性材料は、層の繊維を損傷するであろう温度よりも低温であるが、通常、流体吸収性物品が保管される温度以上の融点を有する。好ましくは融点は、約７５℃〜１７５℃である。熱可塑性繊維の典型的な長さは、約０．４〜６ｃｍ、好ましくは約０．５〜１ｃｍである。熱可塑性繊維の直径は、デニール（９０００メートルあたりのグラム数）またはｄｔｅｘ（１００００メートルあたりのグラム数）のいずれかに関して定められる。典型的な熱可塑性繊維は、約１．２〜２０、好ましくは約１．４〜１０の範囲のｄｔｅｘを有する。

流体吸収性組成物の完全性を向上させるさらなる手段は、スパンボンド法技術である。スパンボンド法による繊維層の製造の性質は、ポリマー造粒体を連続フィラメントに直接紡糸し、次いで繊維層を製造することに基づいている。

スパンボンド布地は、押し出され、スパンされた繊維を、均一でランダムな方法において移動ベルト上で堆積させ、次いで繊維のサーマルボンドを行うことによって製造される。繊維は、ウェブ敷設プロセス中にエアジェットにより分離される。ポリマーを部分的に溶融し、繊維を共に融合させるために、加熱されたロールまたはホットニードルを適用することによって、繊維の結合を生じさせる。分子配向は融点を上昇させるため、高度に延伸されていない繊維を、サーマルボンド繊維として使用することができる。ポリエチレンまたはランダムエチレン／プロピレンコポリマーが、低融点結合部位として使用される。

スパンボンド法の他に、レジンボンド法の技術も、サーマルボンド法の主題に属する。結合部位を生じさせるために、この技術を使用して、例えばエポキシ、ポリウレタンおよびアクリルをベースとする特定の接着剤が繊維材料に添加され、得られたマトリックスが熱処理される。このため、ウェブは、繊維材料内に分散された樹脂および／または熱可塑性樹脂により結合される。

さらなるサーマルボンド法技術として、スルーエアボンド法は、繊維布地の表面に熱風を適用することを含む。熱風は、繊維布地の真上を循環するが、繊維布地を押し通さない。結合部位は、バインダーの添加により生じる。スルーエアサーマルボンド法に使用されるのに適したバインダーは、結晶性バインダー繊維、二成分バインダー繊維および粉末を含む。結晶性バインダー繊維または粉末を使用する場合、バインダーは完全に溶融し、不織布の断面全体にわたって溶融液滴を形成する。結合は、冷却時にこれらの点で生じる。シース／コアバインダ繊維の場合、シースは、バインダーであり、コアは、担体繊維である。通気式オーブンを使用して製造される生成物はかさばり、開放され、柔らかく、強い伸張性があり、通気性があり、吸収性である傾向がある。スルーエアボンド加工と、後続の即時の低温カレンダー加工とによって、高温ロールカレンダ加工生成物と、圧縮せずにスルーエアボンド処理された生成物との間に厚さが生じる。低温カレンダー加工後でも、この生成物は、エリアボンド高温カレンダー加工された材料より、柔軟で、可撓性で、伸張性がある。

スパンレース法（「水流交絡」）は、ウェブの完全性を向上させるさらなる方法である。ばら繊維の形成されたウェブ（通常、エアレイドまたはウェットレイド）を、最初に圧縮し、予備湿潤させてエアポケットを除去する。スパンレース法の技術は、繊維が互いに結びつくように、多孔質ベルトまたは移動する穿孔またはパターン化されたスクリーン上のウェブに衝突させるために、水の複数列の微細な高速ジェットを使用する。水圧は、総じて、最初のインジェクタから最後のインジェクタまで上昇する。水ジェットをウェブ上に向けるために、１５０ｂａｒ程度の高い圧力が使用される。この圧力は、大部分の不織繊維に十分であるが、特殊な用途では、より高い圧力が使用される。

スパンレース法は、繊維を絡ませることにより、布地の完全性を提供するために、水のジェットを利用する不織布製造システムである。柔軟性、ドレープ、快適性および比較的高い強度は、スパンレース不織布の主な特性である。

最新の研究では、得られる液体透過性層のいくつかの構造的特徴に利点が見出されている。例えば、層の厚さは、非常に重要であり、そのｘ−ｙ次元と共に、層の捕捉・分配挙動に影響を及ぼす。一体化されたいくつかのプロファイルされた構造がさらに存在する場合、捕捉・分配挙動を、層の３次元構造に応じて方向付けることができる。このため、液体透過性層の機能において、３Ｄポリエチレンが好ましい。

このため、適切な液体透過性シート（Ａ）は、サーマルボンド法、スパンボンド法、レジンボンド法またはスルーエアボンド法により、上記繊維から形成される不織層である。さらに適切な液体透過性層は、３Ｄポリエチレン層およびスパンレースである。

好ましくは３Ｄポリエチレン層およびスパンレースは、１２〜２２ｇｓｍの目付を示す。

典型的には、液体透過性シート（Ａ）は、流体吸収性構造に部分的にまたは全体的にわたって広がり、かつ全ての好ましいサイドフラップ、サイドラッピング要素、ウィングおよびイヤーへと広がりかつ／またはそれらの一部を形成することができる。

液体不透過性シートまたは液体不透過性層（Ｂ）
液体不透過性シート（Ｂ）は、流体吸収性コアにより吸収され、保持された滲出物が流体吸収性物品と接触している物品、例えば、ベッドシート、パンツ、パジャマ、および下着を濡らすのを防止する。このため、液体不透過性シート（Ｂ）は、織布または不織布材料、ポリマーフィルム、例えば、ポリエチレンもしくはポリプロピレンの熱可塑性フィルムまたは複合材料、例えば、フィルム被覆不織布材料を含んでもよい。

適切な液体不透過性シートは、不織布、プラスチックおよび／またはプラスチックと不織布との積層体を含む。プラスチックおよび／またはプラスチックと不織布との積層体は双方とも、適切に通気性でもよい。すなわち、液体不透過性層（Ｂ）は、蒸気が流体吸収性材料から逃げることを可能にすることができる。このため、液体不透過性シートは、明確な水蒸気透過率を有し、同時に、一定レベルの不透過性を有さなければならない。これらの特徴を組み合わせるために、適切な液体不透過性層は、少なくとも２つの層、例えば、特定の秤量および孔径を有する繊維不織布からの積層体と、特定の厚さを有し、場合により、孔構造を有する第２の層として、例えば、ポリビニルアルコールの連続した３次元フィルムとを含む。このような積層体は、バリアとして作用し、液体輸送またはウェットスルーを示さない。このため、適切な液体不透過性層は、繊維不織布である多孔質ウェブの少なくとも第１の通気性層、例えば、合成繊維から製造されたメルトブローン不織布層またはスパンボンド不織布層の複合ウェブと、液体不透過性ポリマーフィルム、例えば、場合により毛細管として作用する孔を有するプラスチックからなる弾性三次元ウェブの少なくとも第２の層とを含み、これらは、好ましくはフィルムの平面に対して垂直ではないが、フィルムの平面に対して９０°未満の角度で配置される。

適切な液体不透過性シートは、蒸気透過性である。好ましくは液体不透過性シートは、２４時間あたりに少なくとも約１００ｇｓｍ、好ましくは２４時間あたりに少なくとも約２５０ｇｓｍ、最も好ましくは２４時間あたりに少なくとも約５００ｇｓｍの水蒸気透過速度（ＷＶＴＲ）を示す蒸気透過性材料から構成される。

好ましくは液体不透過性シート（Ｂ）は、疎水性材料、例えば、合成繊維を含む不織布またはプラスチック、例えば、ポリエチレンを含む液体不透過性ポリマーフィルムから製造される。液体不透過性シートの厚さは、好ましくは１５〜３０μｍである。

さらに、液体不透過性シート（Ｂ）は、好ましくは１２〜１５ｇｓｍの密度を有する不織布と、約１０〜２０μｍの厚さを有するポリエチレン層とを含む、不織布とプラスチックとの積層体から製造される。

典型的には、液体不透過性シート（Ｂ）は、流体吸収性構造に部分的にまたは全体的にわたって広がり、全ての好ましいサイドフラップ、サイドラッピング要素、ウィングおよびイヤーへと広がり、かつ／またはそれらの一部を形成することができる。

流体吸収性コア（Ｃ）
流体吸収性コア（Ｃ）は、上側液体透過性シート（Ａ）と下側液体不透過性シート（Ｂ）との間に配置されている。

本発明によれば、流体吸収性コアは、下記構成要素：
１．任意選択的なコアカバー
２．流体貯留層
３．任意選択的なダスティング層
を含むことができる。

１．任意選択的なコアカバー
流体吸収性コアの完全性を向上させるために、コアには、カバーが設けられる。このカバーは、ホットメルト、超音波ボンド法、サーマルボンド法または当業者に公知のボンド法技術の組み合わせによる、横方向接合部でのボンディングおよび／または遠位接合部でのボンディングを伴って、流体吸収性コアの上部および／または底部にあってもよい。さらに、このカバーは、材料の単一シートを有する流体吸収性コア全体を含むことができるため、ラップとして機能することができる。ラッピングは、完全なラップ、部分的なラップまたはＣ−ラップとして可能である。

コアカバーの材料は、不織布、ウェブ、衣類、織物、フィルム、ティッシュおよび２つ以上の基材またはウェブの積層体を含む、任意の公知の種類の基材を含んでもよい。コアカバー材料は、天然繊維、例えば、セルロース、綿、亜麻、リネン、麻、羊毛、絹、毛皮、毛髪および天然鉱物繊維を含んでもよい。また、コアカバー材料は、合成繊維、例えば、レーヨンおよびリオセル（セルロースから得られる）、多糖類（デンプン）、ポリオレフィン繊維（ポリプロピレン、ポリエチレン）、ポリアミド、ポリエステル、ブタジエン−スチレンブロックコポリマー、ポリウレタンおよびそれらの組み合わせも含んでもよい。好ましくはコアカバーは、合成繊維またはティッシュを含む。

繊維は、単成分または多成分でもよい。多成分繊維は、ホモポリマー、コポリマーまたはそれらのブレンドを含んでもよい。

２．流体貯留層
本発明によれば、流体吸収性コアは、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料と、４０〜８０重量％の、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含み、該流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ該流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子のＳＦＣは、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは最高で１０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは３×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇである。

本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。

存在する吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）は、好ましくは表面後架橋されている。本発明による流体吸収性コア（Ｃ）の実施形態は、図１６Ｂに図示されたように、少なくとも２つの層（Ｋ、Ｌ）を含む。これらの層のうちの１つ（Ｋ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含み、第２の層（Ｌ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む。

低いリウェットおよび迅速な液体捕捉性を確実にするために、本発明による流体吸収性コアでは、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層を、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層の上にｚ方向に配置することが好ましい。

第１の層における少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の量と、第２の層における少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）の量とは、同じ重量であることが好ましい。

本発明の流体吸収性コアの実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在する。

本発明の流体吸収性コアの実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に少なくとも５０重量％存在する。

本発明の流体吸収性コアの別の実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在する。

吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在し、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在することがさらに好ましい。

本発明の別の実施形態によれば、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも５０重量％の量だけ存在し、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、最高で５０重量％存在する。

また、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在し、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在するのも好ましい。

本発明の実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層の上にｚ方向に配置されている。この実施形態について、４回目の放出に関するその負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）が、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％低減されていることが好ましい場合がある。

本発明の吸収性コアについての４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性コアと比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短いことがさらに好ましい。

流体吸収性コア（Ｃ）の各層（Ｋ、Ｌ）において同量の各吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）を提供する実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層の上にｚ方向に配置されている。４回目の放出に関するその負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および／または４回の連続の放出に関する負荷下でのリウェットの合計が、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品および／または流体吸収性コアと比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％、最高で８０％低減されていることが好ましい場合がある。この実施形態について、流体吸収性コアの各層（Ｋ、Ｌ）において同量の各吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）が提供されることが好ましい。

流体吸収性コア（Ｃ）の各層（Ｋ、Ｌ）において同量の各吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）を提供し、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層が少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層の上にｚ方向に配置されている実施形態について、４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計が、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品および／または流体吸収性コアと比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短いことが好ましい場合がある。

特に両吸水性ポリマー粒子を同じ重量で含む層状コアは、驚くべきことに、流体吸収性物品において相乗効果を示す。

ただし、第１の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｇ）と第２の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｈ）との直接混合物が好ましい。

本発明の別の実施形態によれば、流体吸収性コアは、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料、および４０〜８０重量％の、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物を含み、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明の流体吸収性コアの実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在する。

本発明の流体吸収性コアの実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に少なくとも５０重量％存在する。

本発明の流体吸収性コアの別の実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、流体吸収性コア（Ｃ）内に、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在する。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸収性コア内に、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸収性コア内に、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、少なくとも５０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、最高で５０重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物は、吸収性コア内に、吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む。

本発明の吸収性コアによれば、第１の種類の流体吸収性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも２５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは少なくとも３０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは少なくとも４０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは少なくとも６０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは少なくとも８０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、さらに最も好ましくは少なくとも１００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇであるが、２００×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇを超えないＳＦＣを有する。

本発明の吸収性コアのさらなる実施形態によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、好ましくは最高で１０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、特に好ましくは最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、より好ましくは３×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇ、最も好ましくは０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

別の実施形態によれば、本発明の吸収性コアの第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０、好ましくは少なくとも０．８５、特に好ましくは少なくとも０．９０の真球度を有する。

本発明の吸収性コアによれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度および最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明の吸収性コアによれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。

本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、周囲の加熱された気相中でモノマー溶液の液滴を重合させることにより製造される。

本発明の一実施形態による流体吸収性物品または吸収性コアそれぞれの吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）は、表面後架橋されている。

本発明による実施形態について、４回目の放出に関するその負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）が、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品と比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％低減されていることが好ましい。

さらに、本発明によれば、本発明の吸収性コアについての４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計は、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性コアと比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短い。

流体吸収性コア（Ｃ）において同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物を提供する実施形態について、流体吸収性コア（Ｃ）に関して、４回目の放出に関する負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および／または４回の連続の放出に関する負荷下でのリウェットの合計が、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品および／または流体吸収性コアと比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％、最高で８０％低減されていることが好ましい。

流体吸収性コア（Ｃ）において同じ重量の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物を含む本発明による吸収性コアについて、流体吸収性コア（Ｃ）に関して、４回目の放出に関する捕捉時間および／または４回の連続の放出に関する捕捉時間の合計が、流体吸収性コア（Ｃ）内の吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品および／または流体吸収性コアと比較して、少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、最高で２０％短いことが好ましい。

第１の種類および第２の種類の流体吸収性ポリマー粒子の直接混合物、好ましくは均質な混合物、好ましくは吸収性コアにおいて同じ重量の混合物により、各流体吸収性ポリマー粒子のうちの一方のみを同量含有するコアと比較して、負荷下でのリウェットおよび液体捕捉時間測定値の低減がもたらされる。驚くべきことに、この混合物によって、負荷下でのリウェットおよび液体捕捉時間に関して、より良好な値が保証される。この混合物は、負荷下でのリウェットおよび液体捕捉時間に関して相乗効果を示す。

本発明による吸収性コアに有用な繊維は、天然繊維および合成繊維を含む。適切な改質または非改質天然繊維の例は、上記「液体透過性層（Ａ）」の章に記載されている。これらのうち、木材パルプ繊維が好ましい。

適切な合成繊維の例は、上記「液体透過性層（Ａ）」の章に記載されている。繊維材料は、天然繊維もしくは合成繊維のみまたはそれらの任意の組み合わせを含んでもよい。

流体吸収性組成物の成分としての繊維材料は、親水性であっても疎水性であってもよく、また親水性繊維と疎水性繊維との双方の組み合わせであってもよい。

総じて、上側層（Ａ）と下側層（Ｂ）との間に埋め込まれた流体吸収性コアにおける使用には、親水性繊維が好ましい。このことは特に、排出された体液を迅速に捕捉し、流体吸収性組成物または流体吸収性コアの他の領域に輸送、分配することが望ましい流体吸収性組成物について該当する。親水性繊維の使用は、吸水性ポリマー粒子を含む流体吸収性組成物に特に好ましい。

親水性繊維の例は、上記「液体透過性層（Ａ）」の章に記載されている。好ましくは流体吸収性コアは、酢酸ビスコース、ポリエステルおよび／またはポリプロピレンから製造される。

流体吸収性コアの繊維材料を、均一に混合して、均質または不均質な流体吸収性コアを生成することができる。また、繊維材料を、場合により、吸水性ポリマー材料を含む別個の層に集中または配置させてもよい。流体吸収性コアの適切な貯留層は、繊維材料の均質な混合物を含み、かつ吸水性ポリマー材料を含む。層状のコア系を含む流体吸収性コアの適切な貯留層は、繊維材料の均質な混合物を含み、かつ吸水性ポリマー材料を含み、その際、これらの層はそれぞれ、当技術分野において公知の手段により任意の繊維材料から構築することができる。層の順序は、挿入された流体吸収性材料、例えば、吸水性ポリマー粒子の量および分布に応じて、所望の流体捕捉、分配および移動が生じるように割り当てられてよい。好ましくは、吸水性ポリマー粒子の組み込みのためのマトリックスとして作用する、繊維材料の層または不均質混合物から形成された流体吸収性コアの貯留層内に、吸収速度または保持性が最も高い別個のゾーンが存在する。このゾーンは、全領域にわたって広がっていてもよいし、流体吸収性コアの一部のみを形成してもよい。

適切な流体吸収性コアは、繊維材料および流体吸収性材料を含む。体液または体外排泄物を吸収し、保持可能な任意の流体吸収性材料、例えば、セルロースワッディング、改質および非改質セルロース、架橋セルロース、積層体、複合体、流体吸収性発泡体、上記「液体透過性層（Ａ）」の章に記載された材料、吸水性ポリマー粒子ならびにそれらの組み合わせが適切である。

吸水性ポリマー材料を吸収性コアに適用する技術は、当業者に公知であり、体積、重量損失または重量でもよい。公知の技術は、振動システム、単一および複数のオーガシステム、投入ロール、重量ベルト、流動層容積システムならびに重力スプリンクルならびに／または噴霧システムによる適用を含む。挿入のさらなる技術は、投入システムのコンセンサスおよび流体吸収性ポリマー材料を適用する、対向する空気圧アプリケータまたは真空印刷方法である。

適切な流体吸収性コアとして、流体吸収性物品の製造方法により形成される層を含むこともできる。層状構造は、異なる層をｚ方向に続いて生成することにより形成することができる。

また、コア構造を２つ以上の予備形成された層から形成して、層状の流体吸収性コアを得ることもできる。

また、他の材料の層、例えば、連続気泡発泡体もしくは独立気泡発泡体または穿孔フィルムの層を付加することもできる。また、前記吸水性ポリマー材料を含む少なくとも２つの層の積層体も含まれる。

本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）は、２０重量％以下の接着剤を含むことが好ましい。流体吸収性コア内の吸水性ポリマー粒子の量は、マキシ・ダイアパー（ｍａｘｉ−ｄｉａｐｅｒ）の場合には、３〜２０ｇ、好ましくは４〜１８、より好ましくは６〜１６ｇおよび８〜１３ｇであり、失禁製品の場合には、最高で約５０ｇである。

流体吸収性コア（Ｃ）は、典型的には、均一なサイズまたはプロファイルを有する。また、適切な流体吸収性コアは、コアの形状および／または吸水性ポリマー粒子の含量および／または吸水性ポリマー粒子の分布および／または層状の流体吸収性コアが存在する場合には、異なる層の寸法に関して、プロファイルされた構造を有することもできる。

上から見たコアの形状（ｘ−ｙ次元）は、長方形、より狭い股領域を有する解剖学的形状または任意の他の形状とすることができる。

流体吸収性コア（Ｃ）の上面図面積は、好ましくは少なくとも２００ｃｍ^２、より好ましくは少なくとも２５０ｃｍ^２、最も好ましくは少なくとも３００ｃｍ^２である。上面図面積は、上側液体透過性層（Ａ）に面しているコアの一部である。

流体吸収性コアは、当技術分野において公知の流体吸収性物品に典型的に存在する追加の添加剤を含んでもよい。例示的な添加剤は、流体吸収性コアを補強し、安定化するための繊維である。好ましくはポリエチレンが、流体吸収性コアを補強するのに使用される。

流体吸収性コアを補強するのにさらに適した安定剤は、バインダーとして作用する材料である。

流体吸収性コアの異なる領域で使用されるバインダー材料の種類またはバインダーの量を変化させて、プロファイル安定化を得ることが可能である。例えば、流体吸収性コアの領域において、異なる融解温度を示す異なるバインダー材料を使用することができ、例えば、コアの中央領域において、より低融点のものを使用し、遠位領域において、より高融点のものを使用することができる。適切なバインダー材料は、接着剤または非接着剤繊維、連続または不連続押出繊維、二成分ステープル繊維、非エラストマー繊維および噴霧液体バインダーまたはこれらのバインダー材料の任意の組み合わせでもよい。

さらに、熱可塑性組成物は、通常、コア層の完全性を向上させるのに添加される。熱可塑性組成物は、単一の種類の熱可塑性ポリマーまたは熱可塑性ポリマーのブレンドを含んでもよい。また、熱可塑性組成物は、少なくとも１種の熱可塑性ポリマーを、熱可塑性希釈剤、例えば、粘着付与剤、可塑剤または他の添加剤、例えば酸化防止剤と共に含むホットメルト接着剤を含んでもよい。熱可塑性組成物は、例えば、結晶性ポリプロピレンおよび非晶質ポリアルファオレフィンまたはスチレンブロックコポリマーおよびワックスの混合物を含む感圧ホットメルト接着剤をさらに含んでもよい。

適切な熱可塑性ポリマーは、Ａ−Ｂ−Ａトリブロックセグメント、Ａ−Ｂジブロックセグメントおよび（Ａ−Ｂ）_ｎ放射状ブロックコポリマーセグメントを含むスチレン系ブロックコポリマーである。Ａという文字は、非エラストマーポリマーセグメント、例えば、ポリスチレンを企図しており、Ｂは、不飽和共役ジエンまたはそれらの（部分的に）水素化された形態を表す。好ましくはＢは、イソプレン、ブタジエン、エチレン／ブチレン（水素化ブタジエン）、エチレン／プロピレン（水素化イソプレン）およびそれらの混合物を含む。

他の適切な熱可塑性ポリマーは、非晶質ポリオレフィン、非晶質ポリアルファオレフィンおよびメタロセンポリオレフィンである。

臭気制御に関して、香料および／または臭気制御添加剤を場合により添加する。適切な臭気制御添加剤は、当技術分野において公知の、流体吸収性物品を運ぶ際に経時的に発生する臭気を低減する全ての物質である。このため、適切な臭気制御添加剤は、無機材料、例えば、ゼオライト、活性炭、ベントナイト、シリカ、エアロシル、珪藻土、クレイ；キレート剤、例えば、エチレンジアミン四酢酸（ＥＤＴＡ）、シクロデキストリン、アミノポリカルボン酸、エチレンジアミンテトラメチレンホスホン酸、アミノリン酸、多官能性芳香族化合物、Ｎ，Ｎ−ジコハク酸である。適切な臭気制御添加剤は、さらなる抗菌剤、例えば、第四級アンモニウム、フェノール、アミドおよびニトロ化合物ならびにそれらの混合物；殺菌剤、例えば、銀塩、亜鉛塩、塩化セチルピリジニウムおよび／またはトリクロサンならびに１２未満のＨＬＢ値を有する界面活性剤である。

適切な臭気制御添加剤は、酸無水物基を有するさらなる化合物、例えば、マレイン酸、イタコン酸、ポリマレイン酸またはポリイタコン酸無水物、マレイン酸とＣ_２−Ｃ_８オレフィンもしくはスチレンとのコポリマー、ポリ無水マレイン酸または無水マレイン酸とイソブテン、ジイソブテンもしくはスチレンとのコポリマー、酸基を有する化合物、例えば、アスコルビン酸、安息香酸、クエン酸、サリチル酸もしくはソルビン酸および酸基を有するモノマーの流体可溶性ポリマー、Ｃ_３−Ｃ_５モノ不飽和カルボン酸のホモポリマーもしくはコポリマーである。

適切な臭気制御添加剤は、さらなる香料、例えば、アリルカプロエート、アリルシクロヘキサンアセテート、アリルシクロヘキサンプロピオネート、アリルヘプタノエート、アミルアセテート、アミルプロピオネート、アネトール、アニスアルデヒド、アニソール、ベンズアルデヒド、ベンジルアセテート、ベンジルアセトン、ベンジルアルコール、ベンジルブチレート、ベンジルホルメート、カンフェン、カンファーガム、ラエボカルベオール、シンナミルホルメート、ｃｉｓ−ジャスモン、シトラール、シトロネロールおよびその誘導体、クミンアルコールおよびその誘導体、シクラールＣ、ジメチルベンジルカルビノールおよびその誘導体、ジメチルオクタノールおよびその誘導体、ユーカリプトール、ゲラニル誘導体、ラバンズリルアセテート、リグストラル、ｄ−リモネン、リナロール、リナリル誘導体、メントンおよびその誘導体、ミルセンおよびその誘導体、ネラール、ネロール、ｐ−クレゾール、ｐ−シメン、オレンジテルペン、アルファ−ポネン、４−テルピネオール、チモール等である。

任意選択的なダスティング層
吸収性コアに含めるための任意選択的な成分は、隣接するダスティング層である。ダスティング層は、繊維層であり、吸収性コアの上部および／または底部に位置することができる。典型的には、ダスティング層は、貯留層の下にある。この下にある層は、ダスティング層と呼ばれる。流体吸収性コアの製造プロセス中に堆積された吸水性ポリマー粒子のための担体として働くためである。吸水性ポリマー材料が、マクロ構造、フィルムまたはフレークの形態にある場合、ダスティング層の挿入は不要である。液滴化重合により得られる吸水性ポリマー粒子の場合、粒子は、かどのない滑らかな表面を有する。この場合にも、流体吸収性コアにダスティング層を添加する必要はない。他方、大きな利点として、ダスティング層は、幾つかのさらなる流体処理特性、例えば、ウィッキング性能を提供し、液体不透過性層（Ｂ）のピンホール形成および／またはポックマーク形成の発生率を低減することができる。

好ましくはダスティング層は、毛羽（セルロース繊維）を含む繊維層である。

捕捉・分配層（Ｄ）
任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）は、上側層（Ａ）と流体吸収性コア（Ｃ）との間に位置しており、好ましくは排出された体液を効率的に捕捉し、それらを流体吸収性組成物の他の領域または体液が固定化され、貯留される他の層に輸送し、分配するように構築されている。このため、上側層は、排出された液体を、同液体を流体吸収性コアに分配するための捕捉・分配層（Ｄ）に輸送する。

捕捉・分配層（Ｄ）は、繊維材料を含む。

好ましい捕捉・分配層は、親水性、疎水性でもよくまたは親水性および疎水性繊維の双方の組み合わせであることができる。捕捉・分配層は、天然繊維、合成繊維または双方の組み合わせから得ることができる。

適切な捕捉・分配層は、セルロース繊維および／もしくは改質セルロース繊維ならびに／または合成物またはそれらの組み合わせから形成される。このため、適切な捕捉・分配層は、セルロース繊維、特に木材パルプフラフを含有してもよい。さらに適切な親水性、疎水性繊維および改質または非改質天然繊維の例は、上記「液体透過性シートまたは液体透過性層（Ａ）」の章に記載されている。

特に流体捕捉特性および分配特性の双方を提供するために、改質セルロース繊維の使用が好ましい。改質セルロース繊維の例は、化学処理セルロース繊維、特に化学補剛セルロース繊維である。「化学補剛セルロース繊維」という用語は、繊維の剛性を向上させるために、化学的手段により補剛されているセルロース繊維を意味する。このような手段は、表面被覆、表面架橋および含浸剤の形態での化学補剛剤の添加を含む。適切なポリマー補剛剤は、窒素含有基を有するカチオン性改質デンプン、ラテックス、湿潤強度樹脂、例えば、ポリアミド−エピクロロヒドリン樹脂、ポリアクリルアミド、尿素ホルムアルデヒドおよびメラミンホルムアルデヒド樹脂ならびにポリエチレンイミン樹脂を含むことができる。

また、補剛は、例えば、ポリマー鎖を架橋することにより、化学構造を変化させることも含むことができる。このため、架橋剤は、繊維内架橋結合を化学的に形成させる繊維に適用することができる。さらに、セルロース繊維は、個別化された形態での架橋結合により補剛されてもよい。適切な化学補剛剤は、典型的には、Ｃ_２−Ｃ_８ジアルデヒド、酸官能性を有するＣ_２−Ｃ_８モノアルデヒド、特にＣ_２−Ｃ_９ポリカルボン酸を含むモノマー架橋剤である。

好ましくは改質セルロース繊維は、化学処理セルロース繊維である。セルロース繊維をクエン酸で処理することにより得ることができるカール繊維が特に好ましい。好ましくはセルロース繊維および改質セルロース繊維の目付は、５０〜２００ｇｓｍである。

適切な捕捉・分配層は、合成繊維をさらに含む。合成繊維の公知の例は、上記「液体透過性シートまたは液体透過性層（Ａ）」の章に見出される。利用可能な別の可能性は、液体透過性層（Ａ）および捕捉・分配層としての二重機能を有する３Ｄポリエチレンフィルムである。

さらに、セルロース繊維の場合には、親水性合成繊維が好ましい。親水性合成繊維は、疎水性繊維の化学改質により得ることができる。好ましくは親水化は、疎水性繊維の界面活性剤処理により行われる。このため、疎水性繊維の表面は、非イオン性またはイオン性界面活性剤による処理により、例えば、繊維に界面活性剤を噴霧することによりまたは繊維を界面活性剤に浸漬することにより、親水性にすることができる。永久親水性合成繊維がさらに好ましい。

捕捉・分配層の繊維材料は、層の強度および完全性を向上させるために固定されてもよい。ウェブ中の繊維を強化する技術は、メカニカルボンド法、サーマルボンド法およびケミカルボンド法である。ウェブの完全性を向上させる種々の方法の詳細な説明は、上記「液体透過性シートまたは液体透過性層（Ａ）」の章に記載されている。

このため、適切な捕捉・分配層は、８０〜１００重量％の繊維材料と、０〜２０重量％の吸水性ポリマー粒子とを含む。

好ましい捕捉・分配層は、２０〜２００ｇｓｍの範囲、最も好ましくは４０〜６０ｇｓｍの範囲の目付を示す。

また、液体不透過性層（Ｄ）は、（Ａ）と（Ｃ）との間に合成樹脂フィルムを含み、分配層として機能し、供給された尿を表面に沿って流体吸収性コア（Ｃ）の上側部分に迅速に輸送する。好ましくは上側液体不透過性層（Ｄ）は、下にある層状の流体吸収性コア（Ｃ）（８０）より小さい。液体不透過性層（Ｄ）の材料は、特に制限されない。このようなフィルムは、樹脂、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリウレタンまたは架橋ポリビニルアルコール製であり、上記された樹脂製の、透気性であるが液体不透過性の、いわゆる、「通気性」フィルムを使用してもよい。

好ましくは上側液体不透過性層（Ｄ）は、流体の迅速な捕捉および分配の双方のための多孔性ポリエチレンフィルムを含む。

また、流体吸収性コアの頂部に緩く分布した捕捉・分配層として作用する合成繊維の束を使用してもよい。適切な合成繊維は、コポリエステル、ポリアミド、コポリアミド、ポリ乳酸、ポリプロピレンまたはポリエチレン、ビスコースまたはそれらのブレンドである。さらなる二成分繊維を使用することができる。合成繊維成分は、円形断面を有する単一繊維タイプまたは異なる断面形状を有する２種の繊維タイプのブレンドのいずれかから構成されてもよい。このようにして配置された合成繊維により、非常に迅速な液体の輸送および疎通が確実になる。好ましくはポリエチレン繊維の束が使用される。

任意選択的なティッシュ層は、（Ｃ）の直上および／または直下に配置される。

ティッシュ層の材料は、ウェブ、衣類、織物およびフィルムを含む任意の公知の種類の基材を含んでもよい。ティッシュ層は、天然繊維、例えば、セルロース、綿、亜麻、リネン、麻、羊毛、絹、毛皮、毛髪および天然鉱物繊維を含んでもよい。また、ティッシュ層は、合成繊維、例えば、レーヨンおよびリオセル（セルロースから得られる）、多糖類（デンプン）、ポリオレフィン繊維（ポリプロピレン、ポリエチレン）、ポリアミド、ポリエステル、ブタジエン−スチレンブロックコポリマー、ポリウレタンならびにそれらの組み合わせも含んでもよい。好ましくはティッシュ層は、セルロース繊維を含む。

他の任意選択的な構成要素（Ｆ）
１．脚部カフ
典型的な脚部カフは、繊維および不織布材料が同時に形成される直接押出法によりまたは後の時点で不織布材料に堆積され得る予備形成繊維の堆積法により形成することができる不織布材料を含む。直接押出法のための例は、スパンボンド法、メルトブロー法、溶媒紡糸法、エレクトロスピニング法およびそれらの組み合わせを含む。堆積法の例は、湿式堆積法および乾式堆積（例えば、エアレイド、カーディング）法を含む。上記方法の組み合わせは、スパンボンド−メルトブローン−スパンボンド（ｓｍｓ）、スパンボンド−メルトブロー−メルトブローン−スパンボンド（ｓｍｍｓ）、スパンボンド−カーディング（ｓｃ）、スパンボンド−エアレイド（ｓａ）、メルトブローン−エアレイド（ｍａ）およびそれらの組合せを含む。直接押出を含む組み合わせは、同じ時点または後続の時点で組み合わせることができる。上記の例では、１つ以上の個々の層を各方法により製造することができる。このため、「ｓｍｓ」は、３層不織布材料を意味し、「ｓｍｓｍｓ」または「ｓｓｍｍｓ」は、５層不織布材料を意味する。通常、小文字（ｓｍｓ）は、個々の層を表し、一方、大文字（ＳＭＳ）は、類似する隣接層の編集体を表す。

さらに、適切な脚部カフは、弾性ストランドを備えている。

層の組み合わせｓｍｓ、ｓｍｍｓまたはｓｍｓｍｓを示す合成繊維からの脚部カフが好ましい。１３〜１７ｇｓｍの密度を有する不織布が好ましい。好ましくは脚部カフは、２つの弾性ストランドを備えている。

２．弾性体
弾性体は、封じ込めおよびフィットを改善するために、着用者の身体、例えば、ウエストおよび脚の周りに流体吸収性物品をしっかりと保持し、柔軟に閉じるのに使用される。脚部弾性体は、外層と内層との間もしくは流体吸収性物品の間または外側衣類に面するカバーと使用者に面する身体側ライナーとの間に位置している。適切な弾性体は、熱可塑性ポリウレタン、エラストマー材料、ポリ（エーテル−アミド）ブロックコポリマー、熱可塑性ゴム、スチレン−ブタジエンコポリマー、シリコーンゴム、天然ゴム、合成ゴム、スチレンイソプレンコポリマー、スチレンエチレンブチレンコポリマー、ナイロンコポリマー、セグメント化ポリウレタンおよび／またはエチレン−酢酸ビニルコポリマーを含むスパンデックス繊維のシート、リボンまたはストランドを含む。弾性体は、延伸された後に基材に固定されてもよくまたは延伸された基材に固定されてもよい。他の方法では、弾性体は、基材に固定され、次いで、例えば、熱を加えることにより、弾性化または収縮されてもよい。

３．閉鎖系
閉鎖系は、テープタブ、ランディングゾーン、エラストマー、プルアップおよびベルト系またはそれらの組み合わせを含むことができる。

第１のウエスト領域の少なくとも一部は、閉鎖系により第２のウエスト領域の一部に取り付けられて、流体吸収性物品を適所に保持し、流体吸収性物品の脚部開口部およびウエストを形成する。好ましくは流体吸収性物品は、再閉鎖可能な閉鎖系を備えている。

閉鎖系は、再封止可能であるかまたは永続的であるかのいずれかであり、このような使用に適した任意の材料、例えば、プラスチック、弾性体、フィルム、発泡体、不織布基材、織布基材、紙、ティッシュ、積層体、繊維強化プラスチック等またはそれらの組み合わせを含む。好ましくは閉鎖系は、可撓性材料を含み、着用者の皮膚を刺激することなく、滑らかかつ柔らかに機能する。

閉鎖要素の一部は、接着テープであるかまたは第１のウエスト領域の側縁に配置されている一対の横方向に伸びるタブを含む。テープタブは、典型的には、前方本体パネルに取り付けられ、第１ウエストバンドの各コーナーから横方向に伸びる。これらのテープタブは、使用前に、薄い取り外し可能なカバーシートにより典型的に保護される、内側に面する表面に接着剤を含む。

適切なテープタブは、熱可塑性ポリマー、例えば、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリエステル、エチレン酢酸ビニル、エチレンビニルアルコール、エチレン酢酸ビニルアクリレートまたはエチレンアクリル酸コポリマーから形成されてもよい。

適切な閉鎖系は、フックアンドループファスナーのフック部分をさらに含み、目的の装置は、フックアンドループファスナーのループ部分を含む。

適切な機械式閉鎖系は、ランディングゾーンを含む。機械式閉鎖系は、外側カバーに直接固定されてもよい。ランディングゾーンは、テープタブと係合することが望ましい流体吸収性物品の領域として機能することができる。ランディングゾーンは、基材および複数のテープタブを含んでもよい。テープタブは、ランディングゾーンの基材に埋め込まれてもよい。基材は、ループ材料を含んでもよい。ループ材料は、バッキング材料と、バッキング材料に取り付けられた不織布スパンボンドウェブの層とを含んでもよい。

このため、適切なランディングゾーンは、スパンボンディングにより製造することができる。スパンボンド不織布は、溶融熱可塑性材料を押し出すことにより形成された溶融スパン繊維から製造される。機械式閉鎖系の場合には、二配向ポリプロピレン（ＢＯＰＰ）またはブラシ／閉鎖ループが好ましい。

さらに、適切な機械式閉鎖系は、流体吸収性物品、例えば、パンツまたはプルアップのための遠位端に位置する、柔軟な腹部および／または背側の別個のウエストバンド、柔軟な腹部および／または背側のゾーンとして機能する弾性体ユニットを含む。弾性体ユニットにより、流体吸収性物品が、例えば、トレーニングパンツのように、着用者により引き下げられることが可能となる。

適切なパンツ形状の流体吸収性物品は、前部腹部、後部背部、股部、前部と後部を横方向に接続するための側部、臀部、弾性ウエスト領域および液密外層を有する。臀部は、使用者のウエスト周りに配置される。使い捨てパンツ形状の流体吸収性物品（プルアップ）は、好ましい可撓性、伸縮性、漏出防止特性およびフィット特性を有するため、着用者に優れた快適性を与え、改善された可動性および自由裁量を提供する。

適切なプルアップは、低弾性率、良好な引裂強度および高い弾性回復を有する熱可塑性フィルム、シートおよび積層体を含む。

適切な閉鎖系は、流体吸収性物品の締結装置内に弾性領域を生じさせるためのエラストマーをさらに含んでもよい。エラストマーは、漏出に対する適切な性能を維持しながら、ウエスト開口部および脚部開口部において、着用者に対する流体吸収性物品の快適なフィットを提供する。

適切なエラストマーは、蒸気透過性および液体バリア特性を示すエラストマーポリマーまたは弾性接着材料である。好ましいエラストマーは、その元の長さに等しい長さに伸長した後に戻ることができる。

適切な閉鎖系は、流体吸収性物品を着用者の身体に柔軟に固定し、着用者に改善されたフィットを提供するためのウエストベルトおよび脚部ベルトを含むベルト系をさらに含む。適切なウエストベルトは、２つの弾性ベルトである左側弾性ベルトおよび右側弾性ベルトを含む。左側弾性ベルトは、左側の角張った縁部それぞれに関連している。右側弾性ベルトは、右側の角張った縁部それぞれに関連している。左側および右側のサイドベルトは、吸収性衣類が平らに置かれたときに弾性的に伸びる。各ベルトは、流体吸収性物品の前部と後部とに接続され、それらの間に広がり、ウエストホールおよび脚部ホールを形成する。

好ましくはベルト系は、エラストマー製であるため、流体吸収性物品の快適なフィットを提供し、漏出に対する適切な性能を維持する。

好ましい閉鎖系は、いわゆる、「弾性イヤー」であり、これは、流体吸収性物品のシャーシの後部背側長手方向縁部に位置する長手方向側縁部にイヤーの片側で取り付けられる。市販の流体吸収性物品は、伸縮性積層体、例えば、一成分繊維または二成分繊維製の不織布ウェブ製の伸縮性イヤーまたはサイドパネルを含む。特に好ましい閉鎖系は、第１の溶融温度を有する第１のポリマーを含むコアを有する多成分繊維を含む異なる繊維材料、例えば、メルトブローン繊維、スパンボンド繊維それぞれの複数の層のコアと、第２の溶融温度を有する第２のポリマーを含むシースと、積層体を形成するための上面および底面としてのエラストマー材料のウェブとを含む、伸縮性積層体である。

Ｄ．流体吸収性物品の構造
さらに、本発明は、流体吸収性物品を提供するための、上記で言及された構成要素と層、フィルム、シート、ティッシュまたは基材との接合に関する。少なくとも２つ、好ましくは全ての層、フィルム、シート、ティッシュまたは基材が接合される。

吸水性ポリマー粒子を固定するために、隣接する層は、熱可塑性材料により固定されることにより、全面にわたってあるいは接合部の別個の領域に接続部を構築する。後者の場合、吸水性粒子を担持する空洞またはポケットが構築される。接合領域は、規則的または不規則なパターン、例えば、流体吸収性コアの長手方向軸と位置合わせされたパターンまたは多角形、例えば、五角形もしくは六角形のパターンを有してもよい。接合領域自体は、約０．５ｍｍ〜２ｍｍの直径を有する長方形、円形または正方形のものでもよい。接合領域を含む流体吸収性物品は、より良好な湿潤強度を示す。

製品シャーシおよびその中に含まれる構成要素の構造は、当業者に公知であるように、ホットメルト接着剤の個別の適用により製造され、制御される。例は、例えば、Ｂｏｓｔｉｋ，Ｈｅｎｋｅｌ ｏｒ Ｆｕｌｌｅｒにより製造されたＤｉｓｐｏｍｅｌｔ ５０５Ｂ、Ｄｉｓｐｏｍｅｌｔ Ｃｏｏｌ １１０１および他の特定の機能性接着剤であろう。

適用される体液のウィッキングを確実にするために、好ましい流体吸収性物品は、より良好な輸送のためのチャネルを示す。チャネルは、例えば、流体吸収性コアに対するトップシートの圧縮力により形成される。圧縮力は、例えば、２つの加熱されたカレンダーローラー間の熱処理により適用されてもよい。圧縮の効果として、トップシートおよび流体吸収性コアの双方が、チャネルが形成されるように変形する。体液は、このチャネルに沿って、体液が吸収され、漏出が防止される箇所に流れる。他の方法では、圧縮により、より高い密度がもたらされる。これは、放出された流体を運ぶためのチャネルの第２の効果である。さらに、おむつの構造に対する圧縮力は、流体吸収性物品の構造的一体性を改善する。

典型的には、本発明による流体吸収性物品は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する。

本発明によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明による流体吸収性コア（Ｃ）は、少なくとも２つの層（Ｋ、Ｌ）を含んでもよく、これらの層のうちの１つ（Ｋ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含み、第２の層（Ｌ）は、吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む。

好ましい実施形態によれば、流体吸収性コア（Ｃ）において、第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む層は、少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む層の上にｚ方向に配置されている。

別の実施形態によれば、本発明による流体吸収性物品は、
（Ａ）上側液体透過性シートと、
（Ｂ）下側液体不透過性シートと、
（Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）の混合物を含む流体吸収性コアと、
（Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
（Ｆ）他の任意選択的な構成要素とを含み、
流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ流体吸収性コアの少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の平均真球度を有する。

本発明によれば、第２の種類の吸水性ポリマー粒子は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する。

本発明の流体吸収性物品は、改善されたリウェットおよび流体捕捉特性を示す。本発明によれば、流体吸収性コア（Ｃ）の第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む。したがって、得られる吸水性ポリマー粒子は、不規則な形状である。

本発明の好ましい実施形態によれば、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、流体吸収性コア（Ｃ）内に同じ重量だけ存在する。

方法
特に断らない限り、測定を、周囲温度２３±２℃および相対周囲湿度５０±１０％で行うべきである。吸水性ポリマーを、測定前に完全に混合する。

「ＷＳＰ」標準試験法は、“Ｗｏｒｌｄｗｉｄｅ Ｓｔｒａｔｅｇｉｃ Ｐａｒｔｎｅｒｓ”ＥＤＡＮＡ（Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｄｉｓｐｏｓａｂｌｅｓ ａｎｄ Ｎｏｎｗｏｖｅｎｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ａｖｅｎｕｅ Ｅｕｇｅｎｅ Ｐｌａｓｋｙ，１５７，１０３０ Ｂｒｕｓｓｅｌｓ，Ｂｅｌｇｉｕｍ，ｗｗｗ．ｅｄａｎａ．ｏｒｇ）およびＩＮＤＡ（Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｎｏｎｗｏｖｅｎ Ｆａｂｒｉｃｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，１１００ Ｃｒｅｓｃｅｎｔ Ｇｒｅｅｎ，Ｓｕｉｔｅ １１５，Ｃａｒｙ，Ｎ．Ｃ．２７５１８，Ｕ．Ｓ．Ａ．，ｗｗｗ．ｉｎｄａ．ｏｒｇ）により共同刊行された“Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｔｅｓｔ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｎｏｎｗｏｖｅｎｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ”に記載されている。該刊行物は、ＥＤＡＮＡおよびＩＮＤＡの双方から入手可能である。

促進老化試験
測定１（初期色）：内径９ｃｍのプラスチック皿に、超吸収性ポリマー粒子を過充填する。この表面を、ナイフによりペトリ皿の縁の高さで平らにし、ＣＩＥ色値およびＨＣ６０値を測定する。

測定２（老化後）：内径９ｃｍのプラスチック皿に、超吸収性ポリマー粒子を過充填する。この表面を、ナイフによりペトリ皿の縁の高さで平らにする。次いで、プラスチック皿（カバーなし）を、６０℃および相対湿度８６％の湿度チャンバーに入れる。プラスチック皿を、７日後および１４日後に湿度チャンバーから取り出し、室温まで冷却し、ＣＩＥ色値を測定する。

無負荷下吸収性（ＡＵＮＬ）
吸水性ポリマー粒子の無負荷下吸収性を、２１．０ｇ／ｃｍ^２の重りの代わりに、０．０ｇ／ｃｍ^２の重りを使用することを除いて、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２４２．３（１１）「圧力下での吸収の重量測定」と同様に測定する。

負荷下吸収性（ＡＵＬ）
吸水性ポリマー粒子の負荷下吸収性を、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２４２．３（１１）「圧力下での吸収の重量測定」により測定する。

高負荷下吸収性（ＡＵＨＬ）
吸水性ポリマー粒子の高負荷下吸収性を、２１．０ｇ／ｃｍ^２の重りの代わりに、４９．２ｇ／ｃｍ^２の重りを使用することを除いて、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２４２．３（１１）「圧力下での吸収の重量測定」と同様に測定する。

嵩密度
吸水性ポリマー粒子の嵩密度を、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２５０．３（１１）「密度の重量測定」により測定する。

遠心分離保持容量（ＣＲＣ）
吸水性ポリマー粒子の遠心分離保持容量を、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２４１．３（１１）「遠心分離後の生理食塩水中での流体保持容量」により測定する。ここで、遠心分離保持容量の値が高いほど、より大きなティーバッグを使用する必要がある。

色値（ＣＩＥ 色番号［Ｌ，ａ，ｂ］）
色値の測定を、ＣＩＥＬＡＢ法（Ｈｕｎｔｅｒｌａｂ，Ｖｏｌｕｍｅ ８，１９９６，Ｉｓｓｕｅ ７，ｐ．１−４）に従って、比色計「ＬａｂＳｃａｎ ＸＥ Ｓ／Ｎ ＬＸ１７３０９」型（ＨｕｎｔｅｒＬａｂ；米国レストン）により行う。色は、三次元系の座標Ｌ、ａおよびｂにより記述される。Ｌは、明度を表す。その際、Ｌ＝０は、黒色であり、Ｌ＝１００は白色である。ａおよびｂの値はそれぞれ、色軸赤色／緑色、黄色／青色上の色の位置を表す。その際、正のａ値は、赤色を表し、負のａ値は、緑色を表し、正のｂ値は、黄色を表し、負のｂ値は、青色を表す。

色値の測定は、ＤＩＮ ５０３３−６による三刺激法と一致する。

抽出物
吸水性ポリマー粒子中の抽出可能な成分のレベルを、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２７０．３（１１）「抽出物」により測定する。

自由膨潤容量（ＦＳＣ）
吸水性ポリマー粒子の自由膨潤容量を、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２４０．３（１１）「生理食塩水中での自由膨潤容量、重量測定」により測定する。ここで、自由膨潤容量の値が高いほど、より大きなティーバッグを使用する必要がある。

自由膨潤速度（ＦＳＲ）
１．００ｇ（＝Ｗ１）の乾燥吸水性ポリマー粒子を、２５ｍｌのガラスビーカー中に秤量し、ガラスビーカーの底部上に均一に分配させる。次いで、０．９重量％の塩化ナトリウム溶液２０ｍｌを第２のガラスビーカーに注ぎ、このビーカーの内容物を、第１のビーカーに迅速に加え、ストップウォッチを始動させる。最後の１滴の塩溶液が吸収され、液体表面上の反射の消失が確認されたらすぐに、ストップウォッチを停止する。第２のビーカーから注がれ、第１のビーカー中のポリマーにより吸収される液体の正確な量を、第２のビーカーを秤量し直すことによって正確に測定する（＝Ｗ２）。ストップウォッチで測定された吸収に要する時間を、ｔとする。表面上の液体の最後の液滴の消失を、時間ｔと定義する。

自由膨潤速度（ＦＳＲ）は、下記のように計算される。

ＦＳＲ［ｇ／ｇｓ］＝Ｗ２／（Ｗ１×ｔ）
ただし、ヒドロゲル形成ポリマーの含水量が３重量％を超える場合には、重量Ｗ１を、この含水量について補正する必要がある。

ゲル層透過性
０．３ｐｓｉ（２０７０Ｐａ）の圧力下での膨潤ゲル層のゲル層透過性（ＧＢＰ）を、米国特許出願公開第２００５／０２５６７５７号明細書（ＵＳ ２００５／０２５６７５７）（段落［００６１］および［００７５］）に記載のとおり、吸水性ポリマー粒子の膨潤ゲル層のゲル層透過性として測定する。

真球度および真円度
真円度を、ＰａｒｔＡｎ（登録商標）３００１Ｌ粒子分析器（Ｍｉｃｒｏｔｒａｃ Ｅｕｒｏｐｅ ＧｍｂＨ；独国メーアブッシュ）またはＣａｍｓｉｚｅｒ（登録商標）画像分析システム（Ｒｅｔｓｃｈ Ｔｅｃｈｎｏｌｇｙ ＧｍｂＨ；独国ハーン）により測定する。

測定のために、漏斗を通して生成物を導入し、計量チャネルを備えた落下シャフトに運ぶ。粒子が光壁を通過して落下し、これらをカメラにより選択的に記録する。記録した画像を、選択されたパラメータに従ってソフトウェアにより評価する。

報告されたパラメータを、平均体積加重真球度とする。

含水量
吸水性ポリマー粒子の含水量を、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ４３０．２−０５「含水量」により測定する。

粒径分布
吸水性ポリマー粒子の粒径分布を、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２２０．３（１１）「粒径分布」により測定する。

本明細書において、平均粒径（ｄ_５０）とは、累積５０重量％となるメッシュサイズの値である。

粒子の粒径の多分散度αは、
α＝（ｄ_{８４．１３}−ｄ_{１５．８７}）／（２×ｄ_５０）
により計算され、ここで、ｄ_{１５．８７}およびｄ_{８４．１３}は、それぞれ累積１５．８７重量％、８４．１３重量％となるメッシュサイズの値である。

負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）および捕捉時間
この試験では、流体吸収性物品が複数回の別々の放出後５分間にわたって０．７ｐｓｉ（４９．２ｇ／ｃｍ^２）の圧力に維持された後に解放される流体の量を測定する。負荷下でのリウェットを、流体吸収性物品が圧力下で解放する流体の量により測定する。負荷下でのリウェットを、各放出後に測定する。

流体吸収性物品を、検査テーブル上で不織布側を上向きにクランプ止めする。放出点（ピーポイント）を、試験されるおむつの種類および性別に応じてマークする（すなわち、女子用は、コアの中心、ユニセックス用は、前方に向かって２．５ｃｍ、男子用は、前方に向かって５ｃｍ）。パースペックス管を有する中央開口部（直径２．３ｃｍ）を有する３．６４ｋｇの円形重り（直径１０ｃｍ）を、予め印を付けた放出点上に置く。

上にＡＤＬを有する吸収性パッドのＲＵＬを測定するために、パッドを、検査テーブル上ＡＤＬ側を上にしてクランプ止めする。放出点（ピーポイント）を、試験されるおむつの種類および性別に応じてマークする（すなわち、女子用は、コアの中心、ユニセックス用は、前方に向かって２．５ｃｍ、男子用は、前方に向かって５ｃｍ）。

１回目の放出に関して、７５ｇの生理食塩水（０．９重量％）を、ワンショットでパースペックス管に注ぐ。流体が流体吸収性物品に完全に吸収されるのに必要な時間の量を記録する。この時間を、捕捉時間とし、秒で報告する。５分の経過後、負荷を除去し、直径９ｃｍ、乾燥重量（Ｗ１）が既知の１０枚のろ紙（Ｗｈａｔｍａｎ（登録商標））のスタックをそれぞれ、流体吸収性物品またはＡＤＬを有する吸収性パッド上の放出点の上に置く。ろ紙の上に、直径８ｃｍの２．５ｋｇの重りを加える。２分の経過後、重りを除去し、ろ紙を再秤量して、湿重量値（Ｗ２）を得る。

負荷下でのリウェットを、下記のように計算する。

ＲＵＬ［ｇ］＝Ｗ２−Ｗ１
２回目およびその後の放出の負荷下でのリウェットに関して、１回目の放出に関する手順を繰り返す。次の放出「２」、「３」および「４」それぞれに、７５ｇの生理食塩水（０．９重量％）および２０、３０、４０枚のろ紙をそれぞれ使用する。

残留モノマー
吸水性ポリマー粒子中の残留モノマーのレベルを、ＥＤＡＮＡ推奨試験法Ｎｏ．ＷＳＰ ２１０．３（１１）「残留モノマー」により測定する。

生理食塩水流動伝導率（ＳＦＣ）
０．３ｐｓｉ（２０７０Ｐａ）の圧力下での膨潤ゲル層の生理食塩水流動伝導率（ＳＦＣ）を、欧州特許出願公開第０６４０３３０号明細書（ＥＰ ０ ６４０ ３３０ Ａ１）に記載のとおり、吸水性ポリマー粒子の膨潤ゲル層のゲル層透過率として測定し、引用された該特許出願の第１９頁および図８に記載されている装置を、ガラスフリット（４０）を使用せず、プランジャー（３９）がシリンダー（３７）と同じポリマー材料からなり、ここで、接触領域全体にわたって均質に分布する等しいサイズの２１個の孔を含むように改良した。測定の手順および評価は、欧州特許出願公開第０６４０３３０号明細書（ＥＰ ０ ６４０ ３３０ Ａ１）から変更していない。流量を、自動的に検出する。

生理食塩水流動伝導率（ＳＦＣ）を、下記のように計算する。

ＳＦＣ［ｃｍ^３ｓ／ｇ］＝（Ｆｇ（ｔ＝０）×Ｌ０）／（ｄ×Ａ×ＷＰ）
式中、Ｆｇ（ｔ＝０）は、ＮａＣｌ溶液の流量（ｇ／ｓ）であり、ｔ＝０への外挿による流量測定のＦｇ（ｔ）データの線形回帰分析を使用して得られる。Ｌ０は、ゲル層の厚さ（ｃｍ）であり、ｄは、ＮａＣｌ溶液の密度（ｇ／ｃｍ^３）であり、Ａは、ゲル層の面積（ｃｍ^２）であり、ＷＰは、ゲル層上の静水圧（ｄｙｎ／ｃｍ^２）である。

ボルテックス
０．９％のＮａＣｌ溶液５０．０±１．０ｍｌを、１００ｍｌビーカーに加える。円筒状のスターラーバー（３０×６ｍｍ）を加え、生理食塩水を、撹拌プレート上で６０ｒｐｍで撹拌する。２．０００±０．０１０ｇの吸水性ポリマー粒子を、できるだけ迅速にビーカーに加え、添加と同時にストップウォッチを始動させる。ストップウォッチを、混合物の表面が「静止」した時点で停止する。同静止は、表面が乱流を有さず、混合物が依然として回転してもよいが、粒子の表面全体が一体として回転することを意味する。ストップウォッチの表示時間を、ボルテックス時間として記録する。

ＥＤＡＮＡ試験法は、例えば、ＥＤＡＮＡ，Ａｖｅｎｕｅ Ｅｕｇｅｎｅ Ｐｌａｓｋｙ １５７，Ｂ−１０３０ Ｂｒｕｓｓｅｌｓ，Ｂｅｌｇｉｕｍから入手可能である。

実施例
流体吸収性ポリマー粒子の製造
下記ポリマー粒子を使用する。

− 実施例４に記載のとおりに製造された吸水性ポリマー粒子
− 実施例５に記載のとおりに製造された吸水性ポリマー粒子
− 実施例６に記載のとおりに製造された吸水性ポリマー粒子
− 実施例７に記載された吸水性ポリマー粒子
− ＢＡＳＦ Ａｎｔｗｅｒｐｅｎ Ｎ．Ｖ．（ベルギー国）から入手可能なＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５
− ＢＡＳＦ Ａｎｔｗｅｒｐｅｎ Ｎ．Ｖ．（ベルギー国）から入手可能なＨｙｓｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓ。

全てのポリマー粒子の特徴および吸収プロファイルを、表９にまとめる。

実施例１ − ベースポリマー
この方法を、図１に示す一体化流動層（２７）を有する同時噴霧乾燥プラントにおいて行った。反応ゾーン（５）の高さを２２ｍ、直径を３．４ｍとした。内側流動層（ＩＦＢ）は、直径３ｍ、堰高さ０．２５ｍとした。

乾燥ガスを、噴霧乾燥機の頂部のガス分配器（３）から供給した。乾燥ガスを、ダスト分離ユニット（９）としてのサイクロンおよび冷却管（１２）を通じて部分的に再循環させた（乾燥ガスループ）。乾燥ガスは、１体積％〜４体積％の残留酸素を含む窒素とした。重合開始前に、残留酸素が４体積％未満になるまで、乾燥ガスループに窒素を充填した。反応ゾーン（５）における乾燥ガスのガス速度は、０．７９ｍ／ｓとした。噴霧乾燥機内部の圧力は、周囲圧力より４ｍｂａｒ低かった。

反応ゾーン（５）を出るガスの温度を、図３に示すように、噴霧乾燥機の円筒形部分の端部の周囲の３点で測定した。３つの単独の測定値（４３）を使用して、平均温度（噴霧乾燥機排出口温度）を計算した。乾燥ガスループを加熱し、モノマー溶液の投入を開始した。この時点から、噴霧乾燥機排出口温度を、熱交換器（２０）を通じてガス流入口温度を調節することにより、１２２℃に制御した。ガス流入口温度は、１６７℃であり、乾燥ガスの水蒸気含量を、表１に示す。

生成物は、堰高さに達するまで内側流動層（２７）に蓄積した。１１２℃の温度を有する調整済み内側流動層ガスを、管路（２５）を通じて内側流動層（２７）に供給した。内側流動層（２７）中の内側流動層ガスのガス速度は、０．６５ｍ／ｓとした。生成物の滞留時間は、１５０分であった。内側流動層（２７）中の吸水性ポリマー粒子の温度は、８０℃であった。

噴霧乾燥機オフガスを、ダスト分離ユニット（９）としてサイクロン中でろ過し、急冷／冷却のための冷却管（１２）に送った。冷却管（１２）内の（一定の）充填レベルを制御することにより、余剰水を、冷却管（１２）からポンプ排出した。冷却管（１２）内の水を、熱交換器（１３）により冷却し、ガスに向流でポンプ輸送した。冷却管（１２）を出るガスの温度および水蒸気含量を、表１に示す。水酸化ナトリウム溶液を投入してアクリル酸蒸気を洗い流すことにより、冷却管（１２）内の水をアルカリ性ｐＨに調整した。

冷却管（１２）を出たガスを、乾燥ガス流入口管（３７）および調整済み内側流動層ガス（２５）に分割した。ガス温度を、熱交換器（２０）および（２２）を通じて制御した。高温乾燥ガスを、ガス分配器（３）を通じて同時噴霧乾燥機に供給した。ガス分配器（３）は、乾燥ガス量に応じて、２〜４ｍｂａｒの圧力降下を提供するプレートセットからなる。

生成物を、内側流動層（２７）から回転バルブ（２８）を通じてふるい（２９）に充填した。ふるい（２９）を使用して、８００μｍ超の粒径を有するオーバー／塊状物をふるい分けした。オーバー／塊状物の重量を、表３にまとめる。

最初に、アクリル酸を３箇所エトキシル化されたグリセロールトリアクリレート（内部架橋剤）と混合し、次に３７．３重量％のアクリル酸ナトリウム溶液と混合することにより、モノマー溶液を製造した。得られたモノマー溶液の温度を、熱交換器を使用し、ループ中でポンプ輸送することにより、１０℃に制御した。ポンプ後のループには、メッシュサイズ２５０μｍのフィルタユニットを使用した。開始剤を、図１に示すように、管路（３３）および（３４）を通じて、スタティックミキサー（３１）および（３２）により、液滴化装置の上流のモノマー溶液中に計量供給した。２０℃の温度を有するペルオキソ二硫酸ナトリウム溶液を、管路（３３）を通じて添加し、［２，２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］二塩酸塩溶液を、１０℃の温度を有するＢｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７およびＢｌａｎｃｏｌｅｎ（登録商標）ＨＰと共に、管路（３４）を通じて添加した。各開始剤を、ループ内でポンプ輸送し、制御バルブを通じて各液滴化装置ユニットに投入した。スタティックミキサー（３２）の後に、メッシュサイズ１４０μｍの第２のフィルタユニットを使用した。モノマー溶液を噴霧乾燥機の頂部に投入するために、図４に示すように、３つの液滴化装置ユニットを使用した。

液滴化装置ユニットは、図７に示すように、液滴化装置カセット（４９）用の開口部を有する外側管（４７）からなっていた。液滴化装置カセット（４９）は、内側管（４８）に接続していた。シールとして端部にＰＴＦＥブロック（５０）を有する内側管（４８）を、メンテナンスの目的で、プロセスの動作中に外側管（４７）内外に押すことができる。

液滴化装置カセット（４９）の温度を、図８に示すように、流路（５５）内の水により、８℃に制御した。液滴化装置カセット（４９）は、直径１７０μｍ、孔間隔１５ｍｍの２５６個の孔を有していた。液滴化装置カセット（４９）は、予混合モノマーおよび開始剤溶液の均質な分布のために実質的に停滞容積を有しない流路（５６）と、１つの液滴プレート（５３）とからなっていた。液滴プレート（５３）は、３°の角度を有する角度構成を有していた。液滴プレート（５３）は、ステンレス鋼製であり、長さ６３０ｍｍ、幅１２８ｍｍ、厚さ１ｍｍであった。

噴霧乾燥機へのフィードは、９．５６重量％のアクリル酸、３３．７３重量％のアクリル酸ナトリウム、０．０１１重量％の３箇所エトキシル化されたグリセロールトリアクリレート（純度約８５重量％）、０．０７１重量％の［２，２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］二塩酸塩、０．００２８重量％のＢｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７（Ｂｒｕｅｇｇｅｍａｎｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ；独国ハイルブロン）、０．０７１重量％のＢｌａｎｃｏｌｅｎｅ（登録商標）ＨＰ（Ｂｒｕｅｇｇｅｍａｎｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ；独国ハイルブロン）、０．０５４重量％のペルオキソ二硫酸ナトリウムおよび水からなっていた。中和度は、７３％であった。孔１つあたりのフィードは、１．４ｋｇ／ｈであった。

得られた吸水性ポリマー粒子を分析した。条件および結果を、表１〜３にまとめる。

実施例２ − ベースポリマー
この方法を、図１に示す一体化流動層（２７）を有する同時噴霧乾燥プラントにおいて行った。反応ゾーン（５）の高さを２２ｍ、直径を３．４ｍとした。内側流動層（ＩＦＢ）は、直径３ｍ、堰高さ０．２５ｍとした。

乾燥ガスを、噴霧乾燥機の頂部のガス分配器（３）から供給した。乾燥ガスを、ダスト分離ユニット（９）としてのサイクロンおよび冷却管（１２）を通じて部分的に再循環させた（乾燥ガスループ）。乾燥ガスは、１体積％〜４体積％の残留酸素を含む窒素とした。重合開始前に、残留酸素が４体積％未満になるまで、乾燥ガスループに窒素を充填した。反応ゾーン（５）における乾燥ガスのガス速度は、０．７９ｍ／ｓとした。噴霧乾燥機内部の圧力は、周囲圧力より４ｍｂａｒ低かった。

反応ゾーン（５）を出るガスの温度を、図３に示すように、噴霧乾燥機の円筒形部分の端部の周囲の３点で測定した。３つの単独の測定値（４３）を使用して、平均温度（噴霧乾燥機排出口温度）を計算した。乾燥ガスループを加熱し、モノマー溶液の投入を開始した。この時点から、噴霧乾燥機排出口温度を、熱交換器（２０）を通じてガス流入口温度を調節することにより、１１２℃に制御した。ガス流入口温度は、１６７℃であり、乾燥ガスの水蒸気含量を、表１に示す。

生成物は、堰高さに達するまで内側流動層（２７）に蓄積した。１０７℃の温度を有する調整済み内側流動層ガスを、管路（２５）を通じて内側流動層（２７）に供給した。内側流動層（２７）中の内側流動層ガスのガス速度は、０．６５ｍ／ｓとした。生成物の滞留時間は、１５０分であった。内側流動層（２７）中の吸水性ポリマー粒子の温度は、７７℃であった。

噴霧乾燥機オフガスを、ダスト分離ユニット（９）としてサイクロン中でろ過し、急冷／冷却のための冷却管（１２）に送った。冷却管（１２）内の（一定の）充填レベルを制御することにより、余剰水を、冷却管（１２）からポンプ排出した。冷却管（１２）内の水を、熱交換器（１３）により冷却し、ガスに向流でポンプ輸送した。冷却管（１２）を出るガスの温度および水蒸気含量を、表１に示す。水酸化ナトリウム溶液を投入してアクリル酸蒸気を洗い流すことにより、冷却管（１２）内の水をアルカリ性ｐＨに調整した。

冷却管（１２）を出たガスを、ガス乾燥ユニット（３７）および調整済み内側流動層ガス（２５）に分割した。ガス乾燥ユニット（３７）は、ガス冷却器およびデミスターを含む。ガス乾燥ユニット（３７）において、ガスを４０℃に冷却し、乾燥ガス流入口管（１）の前に加熱する。ガス温度を、熱交換器（２０）および（２２）を通じて制御した。高温乾燥ガスを、ガス分配器（３）を通じて同時噴霧乾燥機に供給した。ガス分配器（３）は、乾燥ガス量に応じて、２〜４ｍｂａｒの圧力降下を提供するプレートセットからなる。

生成物を、内側流動層（２７）から回転バルブ（２８）を通じてふるい（２９）に充填した。ふるい（２９）を使用して、８００μｍ超の粒径を有するオーバー／塊状物をふるい分けした。オーバー／塊状物の重量を、表３にまとめる。

最初に、アクリル酸を３箇所エトキシル化されたグリセロールトリアクリレート（内部架橋剤）と混合し、次に３７．３重量％のアクリル酸ナトリウム溶液と混合することにより、モノマー溶液を製造した。得られたモノマー溶液の温度を、熱交換器を使用し、ループ中でポンプ輸送することにより、１０℃に制御した。ポンプ後のループには、メッシュサイズ２５０μｍのフィルタユニットを使用した。開始剤を、図１に示すように、管路（３３）および（３４）を通じて、スタティックミキサー（３１）および（３２）により、液滴化装置の上流のモノマー溶液中に計量供給した。２０℃の温度を有するペルオキソ二硫酸ナトリウム溶液を、管路（３３）を通じて添加し、［２，２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］二塩酸塩溶液を、５℃の温度を有するＢｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７と共に、管路（３４）を通じて添加した。各開始剤を、ループ内でポンプ輸送し、制御バルブを通じて各液滴化装置ユニットに投入した。スタティックミキサー（３２）の後に、メッシュサイズ１４０μｍの第２のフィルタユニットを使用した。モノマー溶液を噴霧乾燥機の頂部に投入するために、図４に示すように、３つの液滴化装置ユニットを使用した。

液滴化装置ユニットは、図７に示すように、液滴化装置カセット（４９）用の開口部を有する外側管（４７）からなっていた。液滴化装置カセット（４９）は、内側管（４８）に接続していた。シールとして端部にＰＴＦＥブロック（５０）を有する内側管（４８）を、メンテナンスの目的で、プロセスの動作中に外側管（４７）内外に押すことができる。

液滴化装置カセット（４９）の温度を、図８に示すように、流路（５５）内の水により冷却しなかった。液滴化装置カセット（４９）は、直径１７０μｍ、孔間隔１５ｍｍの２５６個の孔を有していた。液滴化装置カセット（４９）は、予混合モノマーおよび開始剤溶液の均質な分布のために実質的に停滞容積を有しない流路（５６）と、１つの液滴プレート（５３）とからなっていた。液滴プレート（５３）は、３°の角度を有する角度構成を有していた。液滴プレート（５３）は、ステンレス鋼製であり、長さ６３０ｍｍ、幅１２８ｍｍ、厚さ１ｍｍであった。

噴霧乾燥機へのフィードは、９．３重量％のアクリル酸、３３．４重量％のアクリル酸ナトリウム、０．０１３重量％の３箇所エトキシル化されたグリセロールトリアクリレート、０．０５４重量％の［２，２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］二塩酸塩、０．００１８重量％のＢｒｕｅｇｇｏｌｉｔｅ（登録商標）ＦＦ７、０．０７２重量％のペルオキソ二硫酸ナトリウム、０．０７２重量％の１−ヒドロキシエタンジホスホン酸ナトリウム塩および水からなっていた。中和度は、７３％であった。孔１つあたりのフィードは、１．４ｋｇ／ｈであった。

得られた吸水性ポリマー粒子を分析した。試験条件および結果を、表１〜３にまとめる。

実施例３ ベースポリマー
０．０７２重量％の１−ヒドロキシエタンジホスホン酸ナトリウム塩の代わりに、０．１０８重量％の１−ヒドロキシエタンジホスホン酸ナトリウム塩を使用したことを除いて、実施例２と同様に、本実施例を行った。得られた吸水性ポリマー粒子を分析した。試験条件および結果を、表１〜３にまとめる。

実施例４
表面架橋の全体的な説明
２０００ｒｐｍの速度を有するＳｃｈｕｇｉ Ｆｌｅｘｏｍｉｘ（登録商標）（Ｆｌｅｘｏｍｉｘ １６０型、Ｈｏｓｏｋａｗａ Ｍｉｃｒｏｎ Ｂ．Ｖ．（オランダ国ドゥーティンヘム）製）において、吸水性ベースポリマーを、３つの丸い噴霧ノズルシステム（Ｇｒａｖｉｔｙ−Ｆｅｄ Ｓｐｒａｙ Ｓｅｔ−ｕｐｓ、Ｅｘｔｅｒｎａｌ Ｍｉｘ Ｔｙｐ ＳＵ４、Ｆｌｕｉｄ Ｃａｐ ６０１００型およびＡｉｒ Ｃａｐ ＳＳ−１２０型、Ｓｐｒａｙｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｃｏ．（米国イリノイ州ウィートン）製）を使用することにより、表面後架橋剤溶液で被覆し、次いでベースポリマーフィード（７０）を通じて充填し、６ｒｐｍのシャフト（７６）の速度を有する熱乾燥機（６５）（ＮＰＤ ５Ｗ−１８型、ＧＭＦ Ｇｏｕｄａ（オランダ国ワッディンクフェーン）製）中で乾燥させた。熱乾燥機（６５）は、９０°のシャフトオフセットを有する２つのパドル（８０）と、可撓性の２枚の堰板（７３）を有する固定排出ゾーン（７１）とを有する。各堰は、図１５に示すように、５０％で最小堰高さ（７５）を有する堰開口部および１００％で最大堰開口部（７４）を有する。

層プレートと熱乾燥機との間の傾斜角α（７８）は、約３°とした。熱乾燥機の堰高さは、５０〜１００％であり、これは、約７００〜７５０ｋｇ／ｍ^３の生成物密度により、約４０〜１５０分の滞留時間に相当した。熱乾燥機中の生成物の温度は、１２０〜１６５℃の範囲にあった。乾燥後、表面後架橋ポリマーを、冷却器（ＮＰＤ ５Ｗ−１８型、ＧＭＦ Ｇｏｕｄａ（オランダ国ワッディンクフェーン）製）中で排出コーン（７７）上に輸送して、表面後架橋ポリマーを約６０℃に、速度１１ｒｐｍおよび堰高さ１４５ｍｍで冷却した。

実施例１において製造されたベースポリマーの表面架橋
エチレンカーボネート、水、Ｓｐａｎ（登録商標）２０（Ｃｒｏｄａ（独国ネッテタール））、乳酸アルミニウム水溶液（２２重量％）を予備混合し、表５にまとめられたように、表面後架橋剤溶液として使用した。乳酸アルミニウムとして、Ｌｏｔｈｒａｇｏｎ（登録商標）Ａｌ ２２０（Ｄｒ．Ｐａｕｌ Ｌｏｈｍａｎｎ ＧｍｂＨ（独国エンマータール）製）を使用した。

４．３重量％のＰｌａｎｔａｃａｒｅ（登録商標）８１８ ＵＰ溶液（無水、ＢＡＳＦ ＳＥ製）の０．０５％水溶液および４．３重量％のＰｌａｎｔａｃａｒｅ（登録商標）８１８ ＵＰの０．０２５％水溶液を、冷却器の３分の１にある２つのノズルを使用して冷却器にさらに加えた。双方の溶液は、約２５℃の温度を有する。ノズルを、生成物層の下方に配置した。

冷却後、材料を、最小カットサイズ１５０μｍおよび最大カットサイズ８５０μｍでふるい分けした。

得られた吸水性ポリマー粒子を分析した。試験条件および結果を、表４〜８にまとめる。

実施例５および６
実施例２および３において製造されたベースポリマーの表面架橋
表５ｂにまとめたように、エチレンカーボネート、水および硫酸アルミニウム水溶液（２６．８重量％）を予備混合し、噴霧被覆した。

２．３２４重量％のＳｐａｎ（登録商標）２０溶液の０．０５３８％水溶液および２．３２５重量％の水を、冷却器の３分の１の箇所にある２つのノズルを使用して、冷却器にさらに加えた。どちらの溶液も、約２５℃の温度を有する。ノズルは、生成物層の下方に配置されていた。

Ｓｃｈｕｇｉ Ｆｌｅｘｏｍｉｘ（登録商標）への被覆の計量および条件、乾燥および冷却工程の条件、配合および値を、表４にまとめる。

冷却後、材料を、最小カットサイズ１５０μｍおよび最大カットサイズ７１０μｍでふるい分けした。

得られたポリマーの全ての物性を、表６〜８にまとめる。

実施例７
吸水性ポリマー粒子を、国際公開第２０１３／００７８１９号（ＷＯ ２０１３／００７８１９ Ａ１）の実施例２５に従って製造する。

実施例４、５および６の流体吸収性粒子は、少なくとも０．８の真円度または真球度を有する。

流体吸収性パッドの製造
実施例８ 流体吸収性パッド−二重コア
流体吸収性パッドは、２つのＳＡＰ層を有する単一コア系を含む。コアは、サイズ４１ｃｍ×１０ｃｍの長方形を有する。流体吸収性パッドは、トップシート（Ａ）としてのスパンボンド層カバーストックの多層系、層状の高ロフト捕捉分配層（Ｄ）およびフラフ／ＳＡＰ混合物製の流体吸収性コア（Ｃ）を含む。

流体吸収性コアは、フラフ繊維内に均一に分布した２つの異なるＳＡＰタイプを含む層状構造を有する。吸収性コアの下層は、６．５ｇの実施例６からの均一に分布した流体吸収性ポリマー粒子を保持し、一方、上層は、市販のＨｙｓｏｒｂ（登録商標）７０８５を保持する。

コア中のフラフパルプ（セルロース繊維）の総重量は、７ｇである。流体吸収性コアの密度は、平均０．２５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３である。コアの目付は、４８８ｇ／ｍ^２である。流体吸収性コアは、２つの層内に分布した６５重量％の流体吸収性ポリマー粒子を保持し、流体吸収性コア内の流体吸収性ポリマー粒子の全量は、１３ｇである。

捕捉・分配層として、目付が６０ｇ／ｍ^２である多官能性Ａｃｑｕｉｔｅｘ（Ｔｅｘｓｕｓ（イタリア国））を使用した。捕捉・分配層（Ｄ）は、サイズ１６ｃｍ×９ｃｍの長方形であり、ＡＤＬの中間点がピーポイントを覆うように、吸収性コア上に位置する。ピーポイントを、吸収性コアの中心から前方に向かって２．５ｃｍにマークした。

実施例９
流体吸収性コアの底部層中の流体吸収性ポリマー粒子を、実施例４に記載された流体吸収性ポリマー粒子により置き換えたことを除いて、実施例８の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例１０ − 流体吸収性パッド − 混合ＳＡＰを有するコア
流体吸収性コアを製造する前に、２種類の流体吸収性ポリマーを、Ｔｕｒｂｕｌａ（登録商標）ミキサー、Ｔ２Ｆ型（Ｗｉｌｌｙ Ａ．Ｂａｃｈｏｆｅｎ ＡＧ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｆａｂｒｉｋ（スイス国））内で、４９回転／分の速度で５分間にわたって所定の割合で混合した。このように製造された流体吸収性ポリマー混合物の物性を測定し、表１０にまとめた。流体吸収性ポリマー混合物を、混合直後に、流体吸収性パッド製造に使用した。

流体吸収性パッドは、サイズ４１ｃｍ×１０ｃｍの長方形を有する単一コア系を含む。流体吸収性パッドは、トップシート（Ａ）としてのスパンボンド層カバーストックの多層系、層状の高ロフト捕捉分配層（Ｄ）およびフラフ／ＳＡＰ混合物製の流体吸収性コア（Ｃ）を含む。

フラフパルプ（セルロース繊維）の総重量は、７ｇである。流体吸収性コアの密度は、平均０．２５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３である。コアの目付は、４８８ｇ／ｍ^２である。流体吸収性コアは、６５重量％の均質に分布した、実施例６の粒子とＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の粒子とを含む流体吸収性ポリマー混合物（１：１の割合で混合）を保持している。流体吸収性コア内の流体吸収性ポリマー粒子の全量は、１３ｇである。

捕捉・分配層として、目付が６０ｇ／ｍ^２である多官能性Ａｃｑｕｉｔｅｘ（Ｔｅｘｓｕｓ（イタリア国））を使用した。捕捉・分配層は、サイズ１６ｃｍ×９ｃｍの長方形であり、ＡＤＬの中間点がピーポイントを覆うように、吸収性コア上に位置する。ピーポイントを、吸収性コアの中心から前方に向かって２．５ｃｍにマークした。

実施例１１
流体吸収性コアの製造に使用された流体吸収性ポリマー混合物が、実施例７および実施例６に記載のとおりに製造された粒子を含有する（１：１の割合で混合）ことを除いて、実施例１０の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例１２
流体吸収性コアの製造に使用された流体吸収性ポリマー混合物が、実施例６に記載のとおりに製造された粒子とＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓの粒子とを含有することを除いて、実施例１０の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例６からの流体吸収性ポリマーおよびＨｙｓｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓを、下記割合で混合した。

− 実施例１２ａ）Ｈｙｓｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓ：実施例６、１：２で混合
− 実施例１２ｂ）Ｈｙｓｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓ：実施例６、１：１で混合
− 実施例１２ｃ）Ｈｙｓｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓ：実施例６、２：１で混合。

実施例１３
流体吸収性コアの製造に使用された流体吸収性ポリマー混合物が、実施例４および実施例５に記載のとおりに製造された粒子を含有することを除いて、実施例１０の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例４および実施例５の流体吸収性ポリマーを、下記割合で混合した。

− 実施例１３ａ）実施例４：実施例５、１：２で混合
− 実施例１３ｂ）実施例４：実施例５、１：１で混合
− 実施例１３ｃ）実施例４：実施例５、２：１で混合。

実施例１４
流体吸収性コアの製造に使用された流体吸収性ポリマー混合物が、ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の粒子と実施例４に記載のとおりに製造された粒子とを含有する（１：１の割合で混合）ことを除いて、実施例１０の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例１５ −比較− 流体吸収パッド − 単一ＳＡＰを有するコア
流体吸収性パッドは、サイズ４１ｃｍ×１０ｃｍの長方形を有する単一コア系を含む。流体吸収性パッドは、トップシート（Ａ）としてのスパンボンド層カバーストックの多層系、層状の高ロフト捕捉分配層（Ｄ）およびフラフ／ＳＡＰ混合物製の流体吸収性コア（Ｃ）を含む。

フラフパルプ（セルロース繊維）の総重量は、７ｇである。流体吸収性コアの密度は、平均０．２５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３である。コアの目付は、４８８ｇ／ｍ^２である。流体吸収性コアは、６５重量％の均質に分布した、ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の粒子の流体吸収性ポリマー粒子を保持している。流体吸収性コア内の流体吸収性ポリマー粒子の量は、１３ｇである。

捕捉・分配層として、目付が６０ｇ／ｍ^２である多官能性Ａｃｑｕｉｔｅｘ（Ｔｅｘｓｕｓ（イタリア国））を使用した。捕捉・分配層は、サイズ１６ｃｍ×９ｃｍの長方形であり、ＡＤＬの中間点がピーポイントを覆うように、吸収性コア上に位置する。ピーポイントを、吸収性コアの中心から前方に向かって２．５ｃｍにマークした。

実施例１６ − 比較、単一ＳＡＰを有するコア
ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の流体吸収性ポリマー粒子を、実施例６に記載された流体吸収性ポリマー粒子に置き換えたことを除いて、実施例１５の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例１７ − 比較、単一ＳＡＰを有するコア
ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の流体吸収性ポリマー粒子を、実施例４に記載された流体吸収性ポリマー粒子に置き換えたことを除いて、実施例１５の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例１８ − 比較、単一ＳＡＰを有するコア
ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の流体吸収性ポリマー粒子を、実施例７に記載された流体吸収性ポリマー粒子に置き換えたことを除いて、実施例１５の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例１９ − 比較、単一ＳＡＰを有するコア
ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の流体吸収性ポリマー粒子を、ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７１６０Ｓの流体吸収性ポリマー粒子に置き換えたことを除いて、実施例１５の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例２０ − 比較、単一ＳＡＰを有するコア
ＨｙＳｏｒｂ（登録商標）Ｂ７０８５の流体吸収性ポリマー粒子を、実施例５の流体吸収性ポリマー粒子に置き換えたことを除いて、実施例１５の流体吸収性パッドを繰り返した。

実施例８〜２０の流体吸収性パッドの負荷下捕捉時間およびリウェット値を測定し、結果を、表１１、１２および１３にまとめる。

上記実施例から、頂部層上に透過性流体吸収性粒子および底部層に高容量ＳＡＰを有する二重コアと、混合流体吸収性ポリマー粒子を有するコアとが、パッドの性能、したがって流体吸収性物品の性能に正の相乗効果を示すことが明らかに判明した。これらは、対応する流体吸収性ポリマー粒子を有する単一のＳＡＰ充填パッドと比較して、負荷下での捕捉時間が短く、またより良好な乾燥度を示す。さらに、これらの実施例から、ＳＡＰの選択とは無関係に、それらの混合比は、対応する流体吸収性ポリマー粒子を有する単一のＳＡＰ充填パッドと比較して、パッドのより良好な性能に寄与することが判明した。

Claims (20)

1. （Ａ）上側液体透過性シートと、
   （Ｂ）下側液体不透過性シートと、
   （Ｃ）吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料ならびに４０〜８０重量％の少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む流体吸収性コアと、
   （Ｄ）（Ａ）と（Ｃ）との間の任意選択的な捕捉・分配層（Ｄ）と、
   （Ｆ）他の任意選択的な構成要素と
   を含む流体吸収性物品であって、
   前記流体吸収性コア（Ｃ）の前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ前記流体吸収性コアの前記少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、
   流体吸収性物品。
2. 前記流体吸収性コア（Ｃ）が、少なくとも２つの層（Ｋ、Ｌ）を含み、前記層のうちの１つ（Ｋ）が、前記吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含み、前記第２の層（Ｌ）が、前記吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料および４０〜８０重量％の前記少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む、請求項１記載の流体吸収性物品。
3. 前記流体吸収性コア（Ｃ）において、前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）を含む前記層が、前記少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）を含む前記層上にｚ方向に配置されている、請求項２記載の流体吸収性物品。
4. 前記流体吸収性コアが、前記吸水性ポリマー粒子と繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料、および４０〜８０重量％の、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）との混合物を含む、請求項１記載の流体吸収性物品。
5. 前記流体吸収性コアの前記第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する、請求項１から４までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
6. 前記流体吸収性コアの前記第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、最高で５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する、請求項１から４までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
7. 前記流体吸収性コア（Ｃ）の前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法は、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む、請求項１から６までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
8. 前記吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）が、表面後架橋されている、請求項１から７までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
9. 前記少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、前記吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、前記流体吸収性コア（Ｃ）内に少なくとも３０重量％、好ましくは少なくとも３３重量％存在する、請求項１から８までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
10. 前記少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、前記吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、前記流体吸収性コア（Ｃ）内に少なくとも５０重量％存在する、請求項１から９までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
11. 前記少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）が、前記吸水性ポリマー粒子（Ｇ、Ｈ）の合計に対して、前記流体吸収性コア（Ｃ）内に最高で６６重量％、好ましくは最高で７０重量％存在する、請求項１から１０までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
12. 前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および前記少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、前記流体吸収性コア（Ｃ）内に同じ重量だけ存在する、請求項１から１１までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
13. 前記流体吸収性コアについて、４回目の放出に関する負荷下でのリウェット（ＲＵＬ）が、前記流体吸収性コア（Ｃ）内の前記吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）により置き換えられている流体吸収性物品の流体吸収性コアと比較して、少なくとも２０％、好ましくは少なくとも５０％低減されている、請求項１から１２までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
14. 前記流体吸収性コアについて、４回目の放出に関する液体捕捉時間が、前記吸水性ポリマー粒子の全量（ＧおよびＨ）が同じ重量の前記第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）により置き換えられている流体吸収性物品の流体吸収性コアと比較して、少なくとも５％低減されている、請求項１から１３までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
15. 前記第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）が、少なくとも１５ｇ／ｇのＡＵＨＬを有する、請求項１から１４までのいずれか１項記載の流体吸収性物品。
16. 吸水性ポリマー粒子および繊維材料との合計に対して、６０〜２０重量％の繊維材料と、４０〜８０重量％の、少なくとも第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）および少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む流体吸収性コア（Ｃ）であって、前記流体吸収性コア（Ｃ）の前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）は、少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有し、かつ前記流体吸収性コアの前記少なくとも第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、少なくとも０．８０の真球度を有する、
    流体吸収性コア（Ｃ）。
17. 前記流体吸収性コア（Ｃ）の前記第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する、請求項１６記載の流体吸収性コア（Ｃ）。
18. 前記流体吸収性コア（Ｃ）の前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法が、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む、請求項１６または１７記載の流体吸収性コア。
19. 少なくとも２０×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）と、少なくとも０．８０の真球度を有する第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）とを含む流体吸収性混合物であって、
    前記第２の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｈ）は、最高で１５×１０^−７ｃｍ^３・ｓ／ｇのＳＦＣを有する、
    流体吸収性混合物。
20. 前記第１の種類の吸水性ポリマー粒子（Ｇ）の製造方法が、モノマー溶液の重合工程、ポリマーゲルの形成および微粉砕工程、ポリマーの乾燥および粉砕工程を含む、請求項１９記載の流体吸収性混合物。

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