JP2019060091A - 作業機械の作業腕 - Google Patents

Abstract

【課題】ボスと板部材とを接合する溶接部の疲労寿命を向上させることができる作業機械の作業腕を提供する。【解決手段】作業機械の作業腕は、複数の板部材で構成した箱型構造体２１、対向する板部材２２に取り付けた一対のボス３０、一対のボス３０を連結した円筒状のボス連結部材４２を備える。ボス３０は、連結ピン４８が挿通されるピン挿通孔３１ａを有し板部材２２の並び方向に延びるボス本体部３１、ボス本体部３１の外周部から外側に延出して板部材２２に第１溶接部４４を介して接合されたつば部３２を有する。ボス本体部３１は、箱型構造体２１の外面側の円筒状の外側本体部３３、内面側の円筒状の内側本体部３４で構成される。ボス連結部材４２は、両端部が内側本体部３４の端部に第２溶接部４５を介して接合される。内側本体部３４は、そのつば部３２側の外径Ｄ２が外側本体部３３の軸方向端部の外径Ｄ１よりも小さくなるように構成された。【選択図】 図６

Description

本発明は、作業機械の作業腕に係り、更に詳しくは、ボスと呼ばれる軸受部材を備えた作業機械の作業腕に関する。

油圧ショベル等の作業機械は、ブームやアーム等で構成される作業腕を備えている。作業腕を動作させるため、油圧シリンダ等の伸縮部材が回転自由な軸（ピン）を介して作業腕に取り付けられている。ブームやアームは、箱形状をした鋼板の溶接構造である場合が多い。油圧シリンダが取り付けられる回転軸（ピン）は、箱形状のブームやアームの一部を構成する側板に設けたボスと呼ばれる軸受部材によって支持される。このボスは、溶接によって側板に固定される場合が多い。

ボスは、回転軸（ピン）を介して油圧シリンダから様々な方向の負荷を受ける。そのため、ボスと側板とを接合する溶接部には、ブームやアームの動き、それらの負荷状況等に合わせて様々な応力が生じる。ボスと側板との溶接部に生じる応力を低減する方法として、特許文献１及び特許文献２に記載のものが知られている。

特許文献１に記載の建設機械の作業機のボス構造では、一対のボスをそれぞれ、中心部の軸受部と、軸受部から軸心方向に延伸する円筒部と、軸受部から径方向に広がるフランジ部とで構成している。これらのボスの円筒部の端面同士を接合することで左右対称のセンタボスを構成した上で、センタボスの左右両側のフランジ部の周縁部をブームの側板に溶接している。このボス構造では、ボスと側板との溶接部の良好な溶接品質を確保する（溶接部の負担を軽減する）ことを目的として、センタボスのフランジ部の表面を削り込み、フランジ部の周縁部の開先高さを側板の板厚と等しくしている。

特許文献２に記載の建設機械のブーム構造では、ボスに形成したフランジ部をブームの側板に溶接することによりボスを側板に固定している。また、側板の固定したボスの間に補強のための筒状の連結部材を設けている。このブーム構造では、ブームの側板とボスとの溶接部に応力が集中することを防止してブームの信頼性を高めることを目的として、フランジ部に溝状の肉厚調整部を形成することにより、溶接位置における側板の肉厚とフランジ部の肉厚とを等しくなるようにしている。

特開２００２−３３２６５４号公報 特開２０１２−２１９４４１号公報

しかし、特許文献１及び特許文献２に記載の従来技術には、次の課題がある。
特許文献１に記載の技術においては、ボスのフランジ部とブームの側板との溶接部の厚みを側板の板厚と等しくすることで、両者に生じる応力の大きさを略等しくすることができる。しかし、溶接材と被溶接材とでは疲労強度が異なっており、溶接材の疲労強度は被溶接材のそれよりも小さい。したがって、溶接部と側板の発生応力の大きさを略同じにしても、疲労き裂は、溶接部から生じてしまう。例えば、ボスに作用する荷重によってブームの側板に面外方向（ブームの箱形状の内面側及び外面側の方向）の曲げ変形が生じる場合においては、ボスのフランジ部と側板との溶接部の厚みと側板の板厚とを等しくしているので、当該溶接部及び側板に生じる曲げ応力の大きさは略等しくなる。このため、疲労強度のより小さい溶接部の方に疲労破壊が生じてしまう。

特許文献２に記載の技術においても、特許文献１に記載の技術と同様に、ボスのフランジ部とブームの側板との溶接部の肉厚を側板の肉厚と等しくしているので、両者に生じる応力の大きさが略等しくなる。したがって、疲労強度のより小さい溶接部から疲労き裂が生じてしまう。

本発明は、上記の事柄に基づいてなされたもので、その目的は、ボスと板部材とを接合する溶接部の疲労寿命を向上させることができる作業機械の作業腕を提供することである。

本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、複数の板部材により構成された箱型構造体と、前記複数の板部材のうち対向する板部材に取り付けられた一対のボスと、前記一対のボスの間に配置されて前記一対のボスを連結する円筒状のボス連結部材とを備え、前記一対のボスの各々は、連結ピンが挿通されるピン挿通孔を有し、前記対向する板部材の並び方向に延びるボス本体部と、前記ボス本体部の外周部から外側に延出し、先端部が前記対向する板部材に第１溶接部を介して接合されたつば部とを有し、前記ボス本体部は、前記つば部の位置を境に前記箱型構造体の外面側に位置する円筒状の第１本体部と、前記箱型構造体の内面側に位置する円筒状の第２本体部とで構成され、前記ボス連結部材は、その軸方向両端部がそれぞれ前記第２本体部の軸方向端部に第２溶接部を介して接合され、前記第２本体部は、そのつば部側の部分の外径が前記第１本体部の軸方向端部の外径よりも小さくなるように構成されたことを特徴とする。

本発明によれば、ボスのボス本体部のうち、作業腕の箱型構造体の内面側に位置する第２本体部のつば部側の部分の外径を、外面側に位置する第１本体部の軸方向端部の外径よりも小さくしたので、その分、ボスのつば部の面外方向の曲げ剛性が小さくなる。そのため、作業腕の板部材とボスのつば部とを接合する第１溶接部の曲げ応力が緩和され、当該第１溶接部の疲労寿命を向上させることができる。その結果、作業機械の耐久性及び信頼性が向上する。
上記以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を適用した油圧ショベルを示す側面図である。 本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を含む作業フロントを示す側面図である。 本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態のバケット内面押し荷重の作用位置と方向及びブームシリンダ、アームシリンダに発生する推力の方向を示す図である。 本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態のバケット外面押し荷重の作用位置と方向及びブームシリンダ、アームシリンダに発生する推力の方向を示す図である。 図２に示す本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態をV−V矢視から見た断面図である。 図５の符号Ｘで示す本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を構成するボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。 本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態の図３に示すバケット内面押し荷重時における変形状態を示す説明図である。 本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態の図４に示すバケット外面押し荷重時における変形状態を示す説明図である。 ボスの外面側の外径に対する内面側の外径の比と、ボスの溶接部の疲労寿命との関係を示す特性図である。 本発明の作業機械の作業腕の第２の実施の形態におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。 ボスのつば部の厚みに対するボス本体部の溝底部の曲率半径の比と、応力集中係数との関係を示す特性図である。 本発明の作業機械の作業腕の第３の実施の形態におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。 本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。 本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態の変形例におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。 本発明の作業機械の作業腕の第５の実施の形態を示す側面図である。

以下、本発明の作業機械の作業腕の実施の形態を図面を用いて説明する。本実施の形態においては、作業機械の一例として油圧ショベルを例に挙げて説明する。
まず、本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を適用した油圧ショベルの構成を図１を用いて説明する。図１は本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を適用した油圧ショベルを示す側面図である。ここでは、運転席に着座したオペレータから見た方向を用いて説明する。

図１において、油圧ショベル１は、自走可能なクローラ式の下部走行体２と、下部走行体２上に旋回軸受装置５を介して旋回可能に搭載され、下部走行体２と共に車体を構成する上部旋回体３とを備えている。上部旋回体３の前端部には、作業フロント４が俯仰動可能に設けられている。

上部旋回体３は、下部走行体２上に旋回可能に搭載された支持構造体である旋回フレーム６と、旋回フレーム６上の右前側に設置されたキャブ７と、旋回フレーム６の後端部に設けられたカウンタウェイト８と、キャブ７とカウンタウェイト８の間に配置された機械室９とを含んで構成されている。キャブ７には、下部走行体２や作業フロント４等の動作を指示する操作装置やオペレータが着座する運転席等（ともに図示せず）が配置されている。カウンタウェイト８は、作業フロント４と重量バランスをとるためのものである。機械室９には、エンジンや油圧ポンプ（ともに図示せず）等が収容されている。

作業フロント４は、掘削作業等を行うための多関節型の作動装置であり、作業腕としてのブーム１１及びアーム１２と、作業腕の先端に取り付けられた作業具（アタッチメント）としてのバケット１３とで構成されている。ブーム１１の基端側は、上部旋回体３の前端部に回動可能に連結されている。ブーム１１の先端部には、アーム１２の基端部が回動可能に連結されている。アーム１２の先端部には、バケット１３の基端部が回動可能に連結されている。アーム１２の先端側とバケット１３との間には、バケットリンク１５が設けられている。

ブーム１１は、一対のブームシリンダ１６（図１では、１つのみ図示）によって回動される。アーム１２は、アームシリンダ１７によって回動される。バケット１３は、バケットリンク１５を介してバケットシリンダ１８によって回動される。すなわち、ブームシリンダ１６、アームシリンダ１７及びバケットシリンダ１８は、ブーム１１、アーム１２及びバケット１３を駆動する駆動装置を構成する。本実施の形態では、ブームシリンダ１６、アームシリンダ１７及びバケットシリンダ１８は、油圧シリンダにより構成されている。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を含む作業フロントの各部の構成を図２及び図５を用いて説明する。図２は本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を含む作業フロントを示す側面図、図５は図２に示す本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態をV−V矢視から見た断面図である。

図２及び図５において、作業腕の一部を構成するブーム１１は、弓形状に湾曲しつつ一方向（図２では、略左右方向）に延びる長尺な箱型構造体２１を備えている。箱型構造体２１は、複数の鋼板（板部材）を溶接により接合することで横断面が矩形状の閉断面構造をなしている。具体的には、箱型構造体２１は、油圧ショベル１（図１参照）の幅方向（図５では、左右方向）で間隔をもって対向しつつ一方向（図２では、略左右方向）に延びる一対の側板２２と、両側板２２の上端側に溶接により接合された上板２３と、両側板２２の下端側に溶接により接合された下板２４とで構成されている。各側板２２、上板２３、及び下板２４には、例えば、高張力鋼からなる鋼材が用いられている。各側板２２、上板２３、及び下板２４は、例えば、複数の板部材を接合して構成されている。

図２に示すように、箱型構造体２１の基端部（図２では、左端部）には、基端側ボス２５が溶接により接合されている。基端側ボス２５は、ブーム１１と油圧ショベル１の旋回フレーム６（図１参照）の前端部とを相対的に回動可能に連結する連結ピン（図示せず）を支持するものである。箱型構造体２１の先端側（図２では、右端部）には、アーム取付部材２６が設けられている。アーム取付部材２６は、アーム１２の基端側をブーム１１に連結ピン２８を介して回動可能に連結するものである。

箱型構造体２１の上板２３における長手方向の中間部には、アームシリンダ第１ブラケット２７が設けられている。アームシリンダ第１ブラケット２７は、上板２３の幅方向に間隔をもって対向する一対の板部材からなり、一対の板部材は上板２３に溶接により接合されている。アームシリンダ第１ブラケット２７には、アームシリンダ１７のボトム側端部が回動可能にピン結合されている。

各側板２２の長手方向の中央部には、図２及び図５に示すように、それぞれ円形のボス嵌合孔２２ａが設けられている。両側板２２のボス嵌合孔２２ａには、それぞれブームセンターボス３０が溶接により接合されている。両ブームセンターボス３０は、両ブームセンターボス３０の間に配置された円筒状のボス連結部材４２により連結されている。両ブームセンターボス３０は、ボス連結部材４２と共に、一対のブームシリンダ１６（図１参照）のロッド側先端部をブーム１１に相対的に回動可能に取り付ける連結ピン４８を支持するものである。ブームセンターボス３０及びボス連結部材４２の詳細な構造は、後述する。

作業腕の一部を構成するアーム１２は、図２に示すように、一方向に延びる長尺な箱型構造体５１を備えている。箱型構造体５１は複数の鋼板（板部材）を溶接により接合することで横断面が矩形状の閉断面構造をなしている。具体的には、箱型構造体５１は、油圧ショベル１（図１参照）の幅方向で間隔をもって対向しつつ一方向に延びる一対の側板５２と、両側板５２の上端側に接合された上板５３と、両側板５２の下端側に接合された下板５４と、両側板５２、上板５３、下板５４とで形成される基端側（後端側）の開口を閉塞する後板５５とにより構成されている。各側板５２、上板５３、下板５４、及び後板５５には、例えば、高張力鋼からなる鋼材が用いられている。各側板５２、上板５３、及び下板５４は、例えば、複数の板部材を接合して構成されている。箱型構造体５１の先端部側には、バケット連結ボス５７が設けられている。バケット連結ボス５７は、バケット１３とアーム１２とを相対的に回動可能に連結する連結ピン５８を支持するものである。

箱型構造体５１を構成する各側板５２の基端側には、それぞれ凹湾形状の切欠き５２ａが設けられている。両側板５２の切欠き５２ａには、ブーム連結ボス６０が溶接により接合されている。ブーム連結ボス６０は、ブーム１１の先端部（アーム取付部材２６）とアーム１２の基端側とを相対的に回動可能に連結する連結ピン２８を支持するものである。両側板５２の先端側には、リンク連結ボス（図示せず）が設けられている。リンク連結ボスは、バケットリンク１５をアーム１２に連結ピン６３を介して回動可能に取り付けるものである。

箱型構造体５１を構成する後板５５には、アームシリンダ第２ブラケット６５が設けられている。アームシリンダ第２ブラケット６５は、箱型構造体５１の幅方向に間隔をもって対向する一対の板部材からなり、一対の板部材は後板５５に溶接により接合されている。アームシリンダ第２ブラケット６５には、アームシリンダ１７のロッド側端部が回動可能にピン結合されている。

箱型構造体５１を構成する上板５３の基端側には、バケットシリンダブラケット６６が設けられている。バケットシリンダブラケット６６は、上板５３の幅方向に間隔をもって対向する一対の板部材からなり、一対の板部材は上板５３に溶接により接合されている。バケットシリンダブラケット６６には、バケットシリンダ１８のボトム側端部が回動可能にピン結合されている。

作業具（アタッチメント）としてのバケット１３は、ブラケット７１を備えている。ブラケット７１は、左右方向に間隔をもって対向する一対の略板状の部材からなっている。ブラケット７１には、バケットリンク１５の先端部が回動可能にピン結合されている。また、ブラケット７１は、バケット１３をアーム１２の先端側に連結ピン５８を介して回動可能に連結するためのものである。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態の一部を構成するブームセンターボス及びボス連結部材の構造を図５を用いて説明する。

図５において、ブームセンターボス（以下、ボスという）３０の各々は、ブーム１１の両側板２２の並び方向（図５では、左右方向）に延びる筒状のボス本体部３１と、ボス本体部３１の外周部における軸方向の略中間部から径方向外側に延出した円環状のつば部３２とを有している。ボス本体部３１とつば部３２は、例えば、鋳造により一体形成されている。

筒状のボス本体部３１の内周側は連結ピン４８が挿通されるピン挿通孔３１ａとなっている。ボス本体部３１は、その軸方向の長さがつば部３２の厚みよりも大きくなるように構成されており、つば部３２の位置を境に箱型構造体２１の外面側に位置する外側本体部３３と、箱型構造体２１の内面側に位置する内側本体部３４とで構成されている。

つば部３２は、その先端部がブーム１１の側板２２のボス嵌合孔２２ａの内周縁部に突き合わされて第１溶接部４４を介して側板２２に接合されている。つば部３２は、その先端部の厚みが側板２２の板厚と略同じになるように構成されており、ボス３０に作用した荷重（力）がつば部３２から第１溶接部４４を介して側板２２へ滑らかに伝達されるようになっている。また、つば部３２は、その根元部（ボス本体部３１に連続する部分）において、箱型構造体２１の外面側の厚みが外側本体部３３（径方向内側）に向かって漸増するような第１曲面部３２ｂを有すると共に、箱型構造体２１の内面側の厚みが内側本体部３４（径方向内側）に向かって漸増するような第２曲面部３２ｃを有している。

ボス連結部材４２は、軸対称の円環断面を有しリブ等の補強部のない円筒状の部材である。ボス連結部材４２は、ボス３０同士をそれらのピン挿入孔３１ａの軸Ｌが一致するように連結している。また、円筒状のボス連結部材４２は、その軸がピン挿入孔３１ａの軸Ｌと一致するように配置されており、その内部がピン挿通孔３１ａに連通している。ボス連結部材４２は、その軸方向両端部がそれぞれボス本体部３１の内側本体部３４の軸方向端部に第２溶接部４５を介して接合されている。

ボス３０のつば部３２と側板２２との突き合わせ部分における箱型構造体２１の内面側には、裏当部材４６が設けられている。裏当部材４６は、例えば、円環状の部材であり、ボス３０を側板２２に溶接する際のボス３０のつば部３２の位置決めや溶接金属の溶け落ちの防止を目的として用いられるものである。

ここで、ブーム１１の箱型構造体２１の溶接手順の一例の概略を説明する。先ず、各ボス３０のつば部３２の先端部における内側本体部３４側に円環状の裏当部材４６を溶接する。裏当部材４６が溶接された両ボス３０にボス連結部材４２を溶接して両ボス３０を連結する。次に、連結された両ボス３０に対してそれぞれ側板２２を外側から嵌め込む。このとき、裏当部材４６により、側板２２がボス３０のつば部３２に対して位置決めされる。次いで、側板２２に対して、上板２３及び下板２４を仮溶接することで、断面が矩形状の箱型の構造物が形成される。その後、箱型の構造物の外側から溶接することで、両ボス３０をそれぞれ側板２２に接合する。このとき、裏当部材４６により、箱型の構造物の内部への溶接金属の溶け落ちが防止される。また、ボス３０のつば部３２と側板２２の溶接時に、裏当部材４６の一部が第１溶接部４４に溶着する。ボス３０を溶接する対象物が箱型構造体２１であるので、ボス３０の溶接施工後に裏当部材４６を除去することは困難である。したがって、ボス３０の溶接施工後も、裏当部材４６は、第１溶接部４４に一部溶着した状態で箱型構造体２１の内部に残留する。

次に、本実施の形態におけるボスの特徴部の構造を図５及び図６を用いて説明する。図６は図５の符号Ｘで示す本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態を構成するボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図６において、図１、図２及び図５に示す符号と同符号のものは、同一の部分であるので、その詳細な説明は省略する。

図５に示すボス３０のピン挿入孔３１ａに挿入された連結ピン４８の両端部にそれぞれブームシリンダ１６（図１参照）が取り付けられており、ブームシリンダ１６からの荷重が連結ピン４８を介して両ボス３０に作用する。このような構成の場合、ブームシリンダ１６の取付位置近傍の連結ピン４８の両端部側がボス本体部３１の外側本体部３３の軸方向端部におけるピン挿入孔３１ａの内面（破線Ｓで示す部分）に特に強く押し付けられる。そのため、外側本体部３３の当該部分には他の部分よりも高い面圧が生じる。

そこで、本実施の形態においては、ボス本体部３１の外側本体部３３における軸方向端部の外径Ｄ１を、図６に示すように、外側本体部３３の軸方向端部におけるピン挿入孔３１ａの内面（破線Ｓで示す部分）に塑性変形が生じないような径に設定している。すなわち、ボス本体部３１（外側本体部３３）は、連結ピン４８から受けた荷重を、ピン挿通孔３１ａを塑性変形させることなく支持するように構成されている。具体的には、外側本体部３３の外径Ｄ１を従来のブームセンターボスの外面側（外側本体部）の外径の実績値と略同等となるように設定している。外側本体部３３は、軸方向端部からつば部３２側の部分まで外径が略一定の円筒状に形成されている。

一方、ボス本体部３１の内側本体部３４におけるピン挿入孔３１ａの内面には、外側本体部３３ほど高い面圧は生じない。そこで、内側本体部３４のつば部３２側の部分の外径Ｄ２を、外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定している。内側本体部３４は、軸方向端部からつば部３２側の部分まで外径が略一定の円筒状に形成されている。つまり、内側本体部３４の円筒部の厚みは、外側本体部３３の円筒部の厚みよりも薄くなっている。従来のブームセンターボスでは、その内面側（内側本体部）の外径が外面側（外側本体部）の外径よりも大きくなるように設定されていた。つまり、本実施の形態の内側本体部３４の外径Ｄ２は、従来のブームセンターボスの内面側（内側本体部）の外径の実績値よりも小さくなっている。

また、ボス連結部材４２の外径Ｄ３は、ボス本体部３１の内側本体部３４（の軸方向端部）の外径Ｄ２と略同じとなるように設定されている。すなわち、ボス連結部材４２の外径Ｄ３は従来のボス連結部材の外径の実績値よりも小さくなっている。また、ボス連結部材４２は、円筒部の厚みが内側本体部３４の円筒部の厚みよりも薄くなるように構成されている。つまり、ボス連結部材４２の内径は、内側本体部３４の内径よりも大きくなっている。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態の作用及び効果を図３乃至図９を用いて説明する。図３は本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態のバケット内面押し荷重の作用位置と方向及びブームシリンダ、アームシリンダに発生する推力の方向を示す図、図４は本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態のバケット外面押し荷重の作用位置と方向及びブームシリンダ、アームシリンダに発生する推力の方向を示す図、図７は本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態の図３に示すバケット内面押し荷重時における変形状態を示す説明図、図８は本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態の図４に示すバケット外面押し荷重時における変形状態を示す説明図、図９はボスの外面側の外径に対する内面側の外径の比と、ボスの溶接部の疲労寿命との関係を示す特性図である。図９中、横軸Ｄ２／Ｄ１はボスのボス本体部の外面側の外径に対するボス本体部の内面側の外径の比を、縦軸Ｎｆは第１溶接部及び第２溶接部の疲労寿命を示している。実線Ａは第１溶接部の特性曲線を、破線Ｂは第２溶接部の特性曲線を示している。

図５に示すブーム１１のボス３０には、連結ピン４８を介してブームシリンダ１６（図１参照）から荷重が作用する。この荷重によって、ボス３０のつば部３２及びブーム１１の側板２２には、面外方向（箱型構造体２１の外面側の方向又は内面側の方向）に曲げ変形が生じ、ボス３０のつば部３２及び側板２２に応力が発生する。具体的には、図３に示すように掘削作業等でブームシリンダ１６に縮み方向推力が発生し、アームシリンダ１７に伸び方向推力が発生し、バケット１３にバケット内面押し荷重が作用すると、図７に示すように、ボス３０のボス本体部３１及びボス連結部材４２が上に凸形状に変形することで、ブーム１１を構成するボス３０のつば部３２、側板２２、上板２３、下板２４に面外方向の曲げ変形が生じる。一方、図４に示すように押付作業等でブームシリンダ１６に伸び方向推力が発生し、アームシリンダ１７に縮み方向推力が発生し、バケット１３にバケット外面押し荷重が作用すると、図８に示すように、ボス本体部３１とボス連結部材４２が下に凸形状に変形することで、つば部３２、側板２２、上板２３、下板２４に面外方向の曲げ変形が生じる。

側板２２の曲げ変形が過度になると、側板２２が座屈あるいは塑性変形を起こす虞がある。本実施の形態においては、各側板２２に取り付けられた両ボス３０の間をボス連結部材４２により連結しているので、側板２２の過度の曲げ変形が防止され、側板２２の座屈及び塑性変形を防止することができる。

また、ボス３０のつば部３２及び側板２２の曲げ変形は、ボス３０と側板２２とを接合する第１溶接部４４及びボス３０とボス連結部材４２とを接合する第２溶接部４５にも高い応力を発生させる。第１溶接部４４及び第２溶接部４５の応力は、ブームシリンダ１６の動作に応じて変動する。応力値及び応力変動の繰返し数が材料に固有の閾値を超えると疲労破壊が発生する。特に、被溶接部材を接合する溶接部では、溶接時の熱によって残留応力や残留変形が生じることが多いので、溶接部における疲労破壊の閾値は被溶接部材のそれよりも小さいことが知られている。すなわち、ブーム１１では、第１溶接部４４及び第２溶接部４５の方が、ボス３０のつば部３２や側板２２、ボス連結部材４２よりも疲労破壊が生じやすい。特に、第１溶接部４４に一部溶着した状態の裏当部材４６と第１溶接部４４との境界部において疲労き裂が発生する虞がある。

本実施の形態においては、図６に示すように、ボス本体部３１の内側本体部３４のつば部３２側の部分の外径Ｄ２を外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定しているので、内側本体部の外径が外側本体部の外径よりも大きい従来構造よりも、ボス３０のつば部３２における内側本体部３４側の径方向の長さが長くなり、その分、つば部３２の面外方向の曲げ剛性が小さくなる。そのため、ボス３０に作用する荷重によって生じる面外方向の曲げ変形は、主にボス３０のつば部３２で発生するようになる。その結果、つば部３２と側板２２とを接合する第１溶接部４４における面外方向の曲げ変形量が相対的に低減する。これにより、第１溶接部４４における曲げ応力が小さくなるので、第１溶接部４４の疲労寿命が増加する結果となる。

また、本実施の形態においては、内側本体部３４の外径Ｄ２を外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定している。つまり、内側本体部３４の外径Ｄ２が従来構造のボスの内側本体部よりも小さくなっている。したがって、ボス３０の質量が従来構造のボスよりも小さくなり、ボス３０を軽量化することができ、その結果、ブーム１１の軽量化となる。

さらに、本実施の形態においては、ボス連結部材４２の外径Ｄ３をボス本体部３１の内側本体部３４の外径Ｄ２と略同じとなるように設定している。つまり、ボス連結部材４２の外径Ｄ３は従来構造のボス連結部材よりも小さくなっている。したがって、ボス連結部材４２の質量が従来のボス連結部材よりも小さくなるので、ボス連結部材４２を軽量化することができ、その結果、ブーム１１の軽量化となる。

また、第１溶接部４４及び第２溶接部４５の疲労亀裂に関する解析結果から次のことが判明している。第１に、裏当部材４６と第１溶接部４４との境界部を起点として第１溶接部４４に亀裂を生じさせる応力は、ボス３０とボス連結部材４２とを接合する第２溶接部４５に亀裂を生じさせる応力よりも小さい。すなわち、応力値に関して、第２溶接部４５は、第１溶接部４４よりも疲労き裂が発生しにくい。

第２に、図９の特性曲線Ａが示すように、第１溶接部４４の疲労寿命は、ボス３０の外側本体部３３の外径Ｄ１に対する内側本体部３４の外径Ｄ２の比（Ｄ２／Ｄ１）が小さくなるほど長くなる。ここでは、外側本体部３３の外径Ｄ１を、ピン挿通孔３１ａの内面を塑性変形させることなく連結ピン４８を支持可能な大きさに限定している。また、図９の特性曲線Ｂが示すように、第２溶接部４５の疲労寿命はＤ２／Ｄ１が小さくなるほど短くなる。

本実施の形態においては、ブーム１１の耐久性及び信頼性の観点から、Ｄ２／Ｄ１を０．７以上１．０未満にすることが望ましい。外側本体部３３の外径Ｄ１に対して内側本体部３４の外径Ｄ２を小さくすると、第１溶接部４４の疲労寿命は延びる一方、第２溶接部４５の疲労寿命が短くなる。したがって、第１溶接部４４及び第２溶接部４５の疲労寿命を所定の範囲に維持するには、上記範囲が望ましい。

また、疲労き裂が発生しやすい裏当部材４６と第１溶接部４４との境界部は、ブーム１１の箱型構造体２１の内部に位置するので、当該部分の検査を行うことは困難である。Ｄ２／Ｄ１を０．７以上１．０未満にすることで、第１溶接部４４の強度上の安全率を大きくすることができ、疲労き裂の発生を抑制することができる。

上述したように、本発明の作業機械の作業腕の第１の実施の形態によれば、ボス３０のボス本体部３１のうち、ブーム１１（作業腕）の箱型構造体２１の内面側に位置する内側本体部３４（第２本体部）のつば部３２側の部分の外径Ｄ２を、外面側に位置する外側本体部３３（第１本体部）の軸方向端部の外径Ｄ１よりも小さくしたので、その分、ボス３０のつば部３２の面外方向の曲げ剛性が小さくなる。そのため、ブーム１１（作業腕）の側板２２（板部材）とつば部３２とを接合する第１溶接部４４の曲げ応力が緩和され、当該第１溶接部４４の疲労寿命を向上させることができる。その結果、油圧ショベル１（作業機械）の耐久性及び信頼性が向上する。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第２の実施の形態を図１０及び図１１を用いて説明する。図１０は本発明の作業機械の作業腕の第２の実施の形態におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図、図１１はボスのつば部の厚みに対するボス本体部の溝底部の曲率半径の比と、応力集中係数との関係を示す特性図である。図１１中、横軸ρ／ｔはボスのつば部の厚みｔに対するボス本体部の溝部の底部における曲率半径ρの比を、縦軸αは溝部の応力集中係数を示している。なお、図１０において、第１の実施の形態と共通する構成については、第１の実施の形態の場合と同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。

図１０に示す本発明の作業機械の作業腕の第２の実施の形態が第１の実施の形態に対して相違する主な点は、以下の３つである。

第１に、ボス３０Ａは、ボス本体部３１Ａの内側本体部３４Ａの外径Ｄ２が外側本体部３３の外径Ｄ１と同じになるように構成されている。つまり、内側本体部３４Ａは、第１の実施の形態よりも大きな外径を有している。

第２に、ボス連結部材４２Ａは、その外径Ｄ３が内側本体部３４Ａの外径Ｄ２と略同じ、すなわち、外側本体部３３の外径Ｄ１と略同じになるように構成されている。ボス連結部材４２Ａは、第１の実施の形態よりも大きな外径を有している。

第３に、内側本体部３４Ａのつば部３２側の外周部に、つば部３２の根元部に沿って溝部３５を設けている。溝部３５は、ボス本体部３１Ａのピン挿入孔３１ａと軸Ｌを同じくするような円環状に形成されている。溝部３５の底部の直径Ｄ４は、外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定されている。外側本体部３３の外径Ｄ１に対する内側本体部３４Ａの溝部３５の直径Ｄ４との比Ｄ４／Ｄ１を０．７以上１．０未満とすることが望ましい。

また、溝部３５は、底部の断面形状が一定の曲率半径ρを有しており、応力集中による破壊が起きないように構成されている。図１１に示す特性図は、ボス３０Ａのつば部３２の厚みｔに対するボス本体部３１Ａの溝部３５の曲率半径ρの比と溝部３５の応力集中係数αとの関係の計算結果を示したものである。本実施の形態においては、溝部３５の底部における応力集中による疲労破壊を防止する観点から、ρ／ｔが１．５以上となるように設定することが望ましい。この場合、応力集中係数αが１．１以下になるので、ボス３０Ａの溝部３５の疲労強度の低下をほぼ無視することができる。

なお、外側本体部３３の外径Ｄ１は、第１の実施の形態と同様に、高い面圧が生じる外側本体部３３のピン挿入孔３１ａの内面（破線Ｓで示す部分）に塑性変形が生じないような径に設定されている。

本実施の形態においては、ボス３０Ａの内側本体部３４Ａのつば部３２側の外周部に円環状の溝部３５を設けると共に、溝部３５の直径Ｄ４を外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定しているので、つば部３２の内側本体部３４Ａ側の径方向の長さが、溝部３５の分を含めると、第１の実施の形態の構造と同様に、実質的に従来構造よりも長くなる。したがって、ボス３０Ａのつば部３２における面外方向の曲げ剛性が従来構造よりも小さくなり、面外方向の曲げ変形が主にボス３０Ａのつば部３２で発生するようになる。その結果、第１溶接部４４における面外方向の曲げ変形量が相対的に低減し、その分、第１溶接部４４の曲げ応力が小さくなる。それ故、第１溶接部４４の疲労寿命が増加する結果となる。

上述した本発明の作業機械の作業腕の第２の実施の形態によれば、前述した第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態によれば、ボス連結部材４２Ａの外径Ｄ３を第１の実施の形態よりも大きくなるように設定したので、ボス連結部材４２Ａの曲げ剛性が第１の実施の形態よりも大きくなる。したがって、ボス３０Ａとボス連結部材４２Ａとを接合する第２溶接部４５に生じる応力がその分低減するので、第２溶接部４５の疲労寿命を第１の実施の形態よりも向上させることができる。さらに、ボス連結部材４２Ａの曲げ剛性が第１の実施の形態よりも大きくなるので、ブーム１１の側板２２の座屈裕度も向上する。

また、本実施の形態によれば、既存のブームに使用されている既存構造のボスに溝部３５を追加工することで、追加工したボスとブームの側板とを接合する第１溶接部４４の疲労寿命を向上させることができる。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第３の実施の形態を図１２を用いて説明する。図１２は本発明の作業機械の作業腕の第３の実施の形態におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図１２において、第２の実施の形態と共通する構成については、第２の実施の形態の場合と同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。

図１２に示す本発明の作業機械の作業腕の第３の実施の形態が第２の実施の形態に対して相違する主な点は、以下の２つである。

第１に、ボス３０Ｂは、ボス本体部３１Ｂの内側本体部３４Ｂの外径Ｄ２が外側本体部３３の外径Ｄ１よりも大きくなるように構成されている。つまり、内側本体部３４Ｂは、第２の実施の形態よりも大きな外径を有している。

第２に、ボス連結部材４２Ｂは、その外径Ｄ３がボス本体部３１Ｂの内側本体部３４Ｂの外径Ｄ２と略同じ、すなわち、外側本体部３３の外径Ｄ１よりも大きくなるように構成されている。ボス連結部材４２Ｂは、第２の実施の形態よりも大きな外径を有している。

なお、内側本体部３４Ｂのつば部３２側の外周部には、第２の実施の形態と同様に、溝部３５がつば部３２に沿って設けられている。溝部３５の底部の直径Ｄ４は、外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定されており、Ｄ４／Ｄ１を０．７以上１．０未満とすることが望ましい。また、ボス３０Ｂのつば部３２の厚みｔに対するボス本体部３１Ｂの溝部３５の曲率半径ρの比ρ／ｔが１．５以上となるように設定することが望ましい。

本実施の形態においては、第２実施の形態と同様に、内側本体部３４Ｂのつば部３２側の外周部に円環状の溝部３５を設けると共に、溝部３５の直径Ｄ４を外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定しているので、つば部３２の内側本体部３４Ｂ側の径方向の長さは、溝部３５の分を含めると、第２の実施の形態と同様に、実質的に従来構造よりも長くなる。したがって、つば部３２の面外方向の曲げ剛性が従来構造よりも小さくなり、面外方向の曲げ変形が主につば部３２で発生するようになる。その結果、第１溶接部４４における面外方向の曲げ変形量が相対的に低減し、その分、第１溶接部４４の曲げ応力が小さくなる。それ故、第１溶接部４４の疲労寿命が増加する結果となる。

上述した本発明の作業機械の作業腕の第３の実施の形態によれば、前述した第２の実施の形態と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態によれば、ボス連結部材４２Ｂの外径Ｄ３を第２の実施の形態よりも大きくなるように設定したので、ボス連結部材４２Ｂの曲げ剛性が第２の実施の形態よりも大きくなる。したがって、ボス３０Ｂとボス連結部材４２Ｂとを接合する第２溶接部４５に生じる応力がその分低減するので、第２溶接部４５の疲労寿命を第２の実施の形態よりも向上させることができる。さらに、ボス連結部材４２Ｂの曲げ剛性が第２の実施の形態よりも大きくなるので、ブーム１１の側板２２の座屈裕度も更に向上する。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態を図１３を用いて説明する。図１３は本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図１３において、第１の実施の形態と共通する構成については、第１の実施の形態の場合と同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。

図１３に示す本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態が第１の実施の形態に対して相違する主な点は、ピン挿通孔３１ａの内面を塑性変形させることなく連結ピン４８（図５参照）からの荷重を支持するものであるボス本体部を、外径が略一定の円筒状の円筒ボス部３６と、円筒ボス部３６の外周部に嵌合した補強部材としての円環状の補強リング４０とで構成したことである。

具体的には、ボス３０Ｃは、ブーム１１の両側板２２の並び方向（図１３では、左右方向）に延びる円筒状の円筒ボス部３６と、円筒ボス部３６の外周部における軸方向の略中間部から径方向外側に延出し、円筒ボス部３６と一体形成された円環状のつば部３２と、円筒ボス部３６の外周部のおけるつば部３２よりも箱型構造体２１の外面側に位置する部分に嵌合された補強リング４０とで構成されている。円筒ボス部３６の内周側は、連結ピン４８が挿通されるピン挿通孔３１ａとなっている。円筒ボス部３６は、つば部３２の位置を境に箱型構造体２１の外面側に位置する外側円筒部３７と、箱型構造体２１の内面側に位置する内側円筒部３８とで構成されている。補強リング４０は、つば部３２との間に隙間が形成されるように配置されており、焼き嵌め又は冷やし嵌めによって円筒ボス部３６の外周部に取り付けられている。

補強リング４０の外径Ｄ５は、補強リング４０が円筒ボス部３６に嵌合された状態において、連結ピン４８との接触により外側円筒部３７のピン挿入孔３１ａの内面が塑性変形しないような径に設定されている。すなわち、補強リング４０は、第１の実施の形態のボス本体部３１の外側本体部３３と同様に、外径Ｄ５が従来のブームセンターボスの外面側（外側本体部）の外径の実績値と略同等となるように構成されている。

円筒ボス部３６は、外側円筒部３７の外径Ｄ６と内側円筒部３８の外径Ｄ７とが同じとなるように構成されている。外側円筒部３７は、補強リング４０を取り付けた分、その外径Ｄ６が第１の実施の形態のボス本体部３１の外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように構成されている。すなわち、外側円筒部３７の外径Ｄ６及び内側円筒部３８の外径Ｄ７は、従来構造の実績値よりも小さくなるように設定されている。

本実施の形態においては、円筒ボス部３６の外側円筒部３７と補強リング４０がボス３０Ｃのボス本体部の外側本体部を構成している。また、円筒ボス部３６の内側円筒部３８がボス３０Ｃのボス本体部の内側本体部を構成している。

また、本実施の形態においては、ボス３０Ｃの円筒ボス部３６の外側円筒部３７に補強リング４０を嵌合することで、外側円筒部３７の外径Ｄ６及び内側円筒部３８の外径Ｄ７を第１の実施の形態のボス本体部３１の外側本体部３３の外径Ｄ１よりも小さくなるように設定できるので、ボス３０Ｃのつば部３２における外側円筒部３７側及び内側円筒部３８側の径方向の長さが従来構造よりも大きくなる。また、つば部３２の外側円筒部３７側の径方向の長さが第１の実施の形態よりも大きくなる。したがって、つば部３２の面外方向の曲げ剛性が従来構造及び第１の実施の形態よりも小さくなり、面外方向の曲げ変形が主につば部３２で発生するようになる。その結果、第１溶接部４４における面外方向の曲げ変形量が相対的に低減し、その分、第１溶接部４４の曲げ応力が小さくなる。それ故、第１溶接部４４の疲労寿命が増加する結果となる。

また、本実施の形態においては、連結ピン４８が主に接触する円筒ボス部３６の外側円筒部３７に補強リング４０を嵌合しているので、外側円筒部３７のピン挿入孔３１ａの内面（破線Ｓで示す部分）に対して連結ピン４８の接触による高い面圧が生じても、ピン挿入孔３１ａの内面の塑性変形が抑制される。したがって、連結ピン４８はピン挿入孔３１ａの変形部に邪魔されることなく滑らかな回転が可能である。

また、本実施の形態においては、従来構造のボスのボス本体部よりも小さい円筒ボス部３６とつば部３２とが一体形成された部品を各種作業機械の共通部品とし、ボス３０Ｃに作用する異なるピン荷重に応じて補強リング４０の大きさ（外径）を任意に設計することで、各種の作業機械に対応したボスを構成できる。これにより、各種の作業機械の部品を共通化できるので、製造コストの削減が可能となる。

上述した本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態によれば、前述した第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態の変形例を図１４を用いて説明する。図１４は本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態の変形例におけるボス及びその周辺部の構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図１４において、第４の実施の形態と共通する構成については、第４の実施の形態の場合と同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。

図１４に示す本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態の変形例が第４の実施の形態に対して相違する主な点は、ボス３０Ｄの円筒ボス部３６の外周部に補強リング４０を溶接して固定したことである。補強リング４０は、円筒ボス部３６の外側円筒部３７の軸方向端部に第３溶接部４１を介して円環状に接合されている。

上述した本発明の作業機械の作業腕の第４の実施の形態の変形例によれば、前述した第４の実施の形態と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態においては、補強リング４０を溶接により円筒ボス部３６に固定しているので、補強リング４０の脱落を長期間の使用においても抑制することができる。

次に、本発明の作業機械の作業腕の第５の実施の形態を図１５を用いて説明する。図１５は本発明の作業機械の作業腕の第５の実施の形態を示す側面図である。なお、図１５において、第４の実施の形態の変形例と共通する構成については、第４の実施の形態の変形例の場合と同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。

図１５に示す本発明の作業機械の作業腕の第５の実施の形態は、第４の実施の形態の変形例がボス３０Ｄの外側円筒部３７に円環状の補強リング４０を溶接したものであるのに対して、ボス３０Ｅの外側円筒部３７の外周部に複数（図１５では２つ）の円弧状の補強部材４０Ｅを溶接したものである。補強部材４０Ｅの外寸は、第４の実施の形態の変形例と同様に、補強部材４０Ｅが外側円筒部３７に固定された状態において、連結ピン４８（図５参照）との接触により外側円筒部３７のピン挿入孔３１ａの内面が塑性変形しないような径に設定されている。補強部材４０Ｅは、ブームシリンダ１６（図１参照）の伸縮動作の方向Ｙの線上の位置に固定されている。

本実施の形態においては、ボス３０Ｅの外側円筒部３７の外周部に円弧状の補強部材４０Ｅを取り付けることで、第４の実施の形態の変形例と同様に、ボス３０Ｅのつば部３２における面外方向の曲げ剛性を従来構造及び第１の実施の形態よりも小さくすることができる。したがって、面外方向の曲げ変形は、主にボス３０Ｃのつば部３２で発生するようになり、第１溶接部４４の疲労寿命が増加する結果となる。

上述した本発明の作業機械の作業腕の第５の実施の形態によれば、前述した第４の実施の形態の変形例と同様の効果を得ることができる。

また、本実施の形態によれば、円弧状の補強部材４０Ｅを全周でなく特定の位置のみに配置するようにボス３０Ｅを構成したので、第４の実施の形態の変形例の円環状の補強リング４０を用いたボス３０Ｄよりも軽量化を図ることができ、ボス３０Ｅの材料費を削減することができる。

なお、本発明は本実施の形態に限られるものではなく、様々な変形例が含まれる。上記した実施形態は本発明をわかり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。ある実施形態の構成の一部を他の実施の形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施の形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加、削除、置換をすることも可能である。

例えば、上述した本発明の作業機械の作業腕の第１乃至第５の実施の形態及びその変形例においては、本発明を油圧ショベル１に適用した例を示したが、本発明を箱型構造の作業腕を備える各種の作業機械に広く適用することができる。

また、上述した実施の形態においては、本発明をブームセンターボスに適用した例を示したが、本発明をブーム１１の基端側ボス２５やアーム１２のブーム連結ボス６０、アーム１２のバケット連結ボス５７にも適用することが可能である。

さらに、上述した実施の形態においては、ボス３０、３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ、３０Ｅのつば部３２と側板２２との突き合わせ部分に裏当部材４６を設けた構成のブーム１１を例示したが、裏当部材４６を設けていないブームに本発明を適用することも可能である。

また、上述した実施の形態においては、ボス３０、３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ、３０Ｅのつば部３２を円環状に形成した例を示したが、つば部３２の形状はこれに限られない。ボスのつば部は、ブームやアーム等の作業腕を構成する板部材に突き合わせて接合される部分であり、接合される板部材に応じて扇形状や台形形状等に任意の形状に形成することが可能である。

１…油圧ショベル（作業機械）、 １１…ブーム（作業腕）、 １２…アーム（作業腕）、 ２１…箱型構造体、 ２２…側板（板部材）、 ２５…基端側ボス（ボス）、 ３０、３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ、３０Ｅ…ブームセンターボス（ボス）、 ３１、３１Ａ、３１Ｂ…ボス本体部、 ３１ａ…ピン挿入孔、３２…つば部、 ３３…外面側本体部（第１本体部）、 ３４、３４Ａ、３４Ｂ…内面側本体部（第２本体部）、 ３５…溝部、 ３６…円筒ボス部（ボス本体部）、３７…外側円筒部（第１本体部）、３８…内側円筒部（第２本体部）、 ４０…補強リング（補強部材）、４０Ｅ…補強部材、４１…第３溶接部、 ４２、４２Ａ、４２Ｂ…ボス連結部材、４４…第１溶接部、 ４５…第２溶接部、 ４８…連結ピン、 ５１…箱型構造体、 ５２…側板（板部材）、 ５７…バケット連結ボス（ボス）、 ６０…ブーム連結ボス（ボス）

Claims (10)

1. 複数の板部材により構成された箱型構造体と、
   前記複数の板部材のうち対向する板部材に取り付けられた一対のボスと、
   前記一対のボスの間に配置されて前記一対のボスを連結する円筒状のボス連結部材とを備え、
   前記一対のボスの各々は、
   連結ピンが挿通されるピン挿通孔を有し、前記対向する板部材の並び方向に延びるボス本体部と、
   前記ボス本体部の外周部から外側に延出し、先端部が前記対向する板部材に第１溶接部を介して接合されたつば部とを有し、
   前記ボス本体部は、
   前記つば部の位置を境に前記箱型構造体の外面側に位置する円筒状の第１本体部と、
   前記箱型構造体の内面側に位置する円筒状の第２本体部とで構成され、
   前記ボス連結部材は、その軸方向両端部がそれぞれ前記第２本体部の軸方向端部に第２溶接部を介して接合され、
   前記第２本体部は、そのつば部側の部分の外径が前記第１本体部の軸方向端部の外径よりも小さくなるように構成された
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
2. 請求項１に記載の作業機械の作業腕において、
   前記第２本体部は、その軸方向端部の外径が前記第１本体部の軸方向端部の外径よりも小さくなるように構成された
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
3. 請求項１に記載の作業機械の作業腕において、
   前記第２本体部は、その軸方向端部の外径が前記第１本体部の軸方向端部の外径と同じになるように構成され、
   前記第２本体部は、そのつば部側の外周部に設けられた円環状の溝部を有し、
   前記溝部の底部の径が前記第１本体部の軸方向端部の外径よりも小さい
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
4. 請求項１に記載の作業機械の作業腕において、
   前記第２本体部は、その軸方向端部の外径が前記第１本体部の軸方向端部の外径よりも大きくなるように構成され、
   前記第２本体部は、そのつば部側の外周部に設けられた円環状の溝部を有し、
   前記溝部の底部の径が前記第１本体部の軸方向端部の外径よりも小さい
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
5. 請求項１に記載の作業機械の作業腕において、
   前記ボス本体部は、
   前記ピン挿通孔を有し、前記対向する板部材の並び方向に延び外径が一定の円筒状の円筒ボス部と、
   前記円筒ボス部の外周部に配置された補強部材とで構成され、
   前記第１本体部は、
   前記円筒ボス部のうち、前記つば部の位置を境に前記箱型構造体の外面側に位置する外側円筒部と、
   前記外側円筒部の外周部に固定された前記補強部材とで構成され、
   前記第２本体部は、前記円筒ボス部のうち、前記つば部の位置を境に前記箱型構造体の内面側に位置する内側円筒部で構成されている
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
6. 請求項５に記載の作業機械の作業腕において、
   前記補強部材は、円環状の部材であり、前記外側円筒部の外周部に嵌合されている
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
7. 請求項６に記載の作業機械の作業腕において、
   前記補強部材は、前記外側円筒部の軸方向端部において第３溶接部を介して接合されている
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
8. 請求項５に記載の作業機械の作業腕において、
   前記補強部材は、円弧状の部材であり、
   前記補強部材は、前記連結ピンの荷重が作用する方向に配置される
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
9. 請求項１に記載の作業機械の作業腕において、
   前記第１本体部の軸方向端部の外径に対する前記第２本体部のつば部側の部分の外径の比が０．７以上かつ１．０未満である
   ことを特徴とする作業機械の作業腕。
10. 請求項３又は４に記載の作業機械の作業腕において、
    前記溝部は、その底部の断面形状が一定の曲率半径を有するように構成され、
    前記つば部の厚みに対する前記溝部の前記曲率半径の比が１．５以上である
    ことを特徴とする作業機械の作業腕。

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