JP2017508863A - フラッパ弁用ステンレス鋼帯 - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、圧縮機のフラッパ弁および他のリード(reed)用途用ステンレス鋼帯(steel strip)に関する。
フラッパまたはリード弁は、特定の種類の圧縮サイクルが、特定の目的のために調節される様々な種類の用途において使用されている。それは、冷蔵庫または車のエアコンにおいて、絶えず動作する密閉型往復圧縮機の冷凍サイクルであり得る。フラッパ弁は基本的に、プリハードン(pre-hardened)鋼帯から作製されるばねである。最も単純な形態では、フラッパ弁は舌状であり、片端部が固定され、反対の端部が自由に動くよう取り付けられて、圧縮機内の液体または気体の流れを調節する。フラッパ弁は、稼働中に、繰り返し曲げ応力および繰り返し衝撃応力を受ける。通常、これらの繰り返し応力は、最終的に疲労破壊を引き起こす。したがって、疲労特性は、フラッパ弁材料について最も重要である。
本発明の一般的な目的は、より効率的かつ信頼性の高い圧縮機を製造するために使用され得るように、最適化された特性プロファイル(property profile)を有する、フラッパ弁用のプリハードンステンレス鋼帯を提供することである。
個別の元素およびそれらの互いの相互作用の重要性、ならびに特許請求される合金の化学成分の制限を、下記で簡潔に説明する。鋼の化学組成についての全ての百分率は、明細書全体にわたって重量%(wt%)で示す。微細構造の相の量は、体積%(vol%)で示す。個別の元素の上限および下限は、特許請求の範囲で提示される制限内で、自由に組み合わせることができる。
炭素は、最小含有量0.3%、好ましくは、少なくとも0.32%、0.34%、0.36%または0.36%で存在する。炭素は、オーステナイト中での溶解度が比較的大きい、強いオーステナイト安定剤である。炭素の上限は0.5%であり、0.48%、0.46%、0.44%または0.42%に設定されてもよい。参照範囲(referred range)は0.35〜0.41%である。いずれの場合でも、炭素の量は、鋼中のM23C6、M7C3およびM6C型の一次炭化物の量が制限されるよう、好ましくは鋼が当該一次炭化物を含まないように制御されるべきである。
ケイ素は脱酸素のために使用される。Siは強いフェライト形成剤であり、炭素の活性(activity)を増加させる。また、Siは強力な固溶体強化元素であり、鋼マトリックスを強化する。この効果は0.2%のSiの含有量で現れる。好ましい範囲は0.30〜0.60%である。
マンガンはオーステナイト安定剤であり、鋼の焼入性(hardenability)の改善に寄与する。したがってマンガンは、最小含有量0.2%、好ましくは、少なくとも0.3%、0.35%または0.4%で存在するであろう。Mnの含有量が多すぎる場合、仕上げ焼鈍後の残留オーステナイトの量が、多すぎることがある。したがって鋼は、最大1.0%のMn、好ましくは、最大0.8%、0.7%または0.65%のMnを含有するであろう。
クロムはフェライト安定化元素であり、鋼に耐腐食(corrosion)性を付与するために添加される。Crは、鋼表面上に不動態膜を提供するために、少なくとも12.0%の含有量で存在する必要がある。下限は、12、4、12、6、12、8または13%であってもよい。しかし、Crの含有量が15%を超える場合は、デルタフェライトが生じることがある。
Moはフェライト安定剤であり、焼入性について非常に好ましい効果を有するとして知られている。モリブデンは、良好な二次硬化応答(response)を達成するために必須である。最小含有量は0.5%であり、0.6%、0.7%または0.8%に設定してもよい。モリブデンは強い炭化物形成元素であり、また、強いフェライト形成剤でもある。したがって、モリブデンの最大含有量は2.0%である。好ましくは、Moは1.5%、1.3%または1.1%まで制限される。
バナジウムは、均等に分布した微細な析出炭化物、窒化物およびV(N,C)型の炭窒化物を、鋼のマトリックス中に形成する。また、この硬質相は、MXと表示されてもよく、式中、Mは主にVであるが、CrおよびMoのような他の金属が、ある程度まで存在してもよい。XはCおよびNの一方または両方である。したがって、バナジウムは0.01〜0.2%の量で存在するであろう。上限は、0.1%または0.08%に設定されてもよい。下限は、0.02%、0.03%、0.04%または0.05%であってもよい。
窒素は強いオーステナイト形成剤である。望ましい種類および量の硬質相、特にV(C,N)を得るために、Nは0.15%まで制限される。より多い窒素含有量は、ワークの硬化(work hardening)、エッジのクラック、および/または多量の残留オーステナイトにつながることがある。窒素含有量とバナジウム含有量とのバランスが適切である場合、バナジウムリッチ炭窒化物V(C,N)が生じるであろう。これらは、オーステナイト化工程の間に部分的に固溶した後、焼戻し工程の間に、ナノメートルサイズの粒子として析出するであろう。バナジウム炭窒化物の熱的安定性は、バナジウム炭化物の熱的安定性よりも良好であると考えられる。したがって、高いオーステナイト化温度での結晶粒成長に対する耐性が向上する。下限は、0.02%、0.03%、0.04%または0.05%であってもよい。上限は、0.12%、0.10%、0.08%または0.06%であってもよい。
ニッケルはオーステナイト形成剤である。Niは、≦2.0%の量で存在してもよい。Niは、鋼に良好な焼入性および靱性を与える。しかし、高価なので、鋼のニッケル含有量は制限されるべきである。したがって、上限は1.0%、0.5%または0.5%に設定されてもよい。しかし、Niは通常、意図的には添加されない。
コバルトはオーステナイト形成剤である。Coは、固相線温度を上昇させるので、焼入れ温度を上昇させる機会を提供する。したがって、オーステナイト化の間に、より多い分率の炭化物を固溶し、これにより焼入性を高めることが可能である。また、Coは、MS温度も上昇させる。しかし、大量のCoは、靱性および耐摩耗性を減少させることがある。最大量は2%であり、0.5%に設定されてもよい。しかし、スクラップ処理などの実用的な理由のために、Coの意図的な添加は通常なされない。
Cuはオーステナイト安定化元素であるが、フェライト中の溶解度が低い。Cuは、鋼の硬さおよび耐腐食性の向上に寄与し得る。しかし、一度銅が添加されると、銅を鋼から抽出することは不可能である。このことは、スクラップ処理を劇的により難しくする。この理由により、上限は1.0%、0.5%、または0.3%であってもよい。銅は通常、意図的には添加されない。
脱酸素のために、アルミニウムをSiおよびMnと組み合わせて使用してもよい。下限は、良好な脱酸素を保証するために、0.001%、0.003%、0.005%または0.007%に設定される。上限は、望ましくない相、例えばAlNおよび硬い脆性アルミナ介在物の析出を避けるために、0.06%に制限される。上限は、0.05%、0.04%、0.03%、0.02%または0.015%であってもよい。
原理的に、モリブデンとタングステンとの化学的類似性により、モリブデンを2倍のタングステンで置き換えることができる。しかし、タングステンは高価であり、かつスクラップ金属の取扱いを複雑にする。したがって、最大量は2%、好ましくは0.5%または0.3%に制限され、最も好ましくは、意図的な添加がなされない。
ニオブは、M(N,C)型の炭窒化物を形成する点で、バナジウムと類似しており、原理的にバナジウムの一部を置き換えるために使用され得るが、バナジウムと比較して、2倍の量のニオブが必要である。しかしNbによって、より角張った形状のM(N,C)が生じ、これはV(C,N)よりも大幅に安定でもあるので、オーステナイト化の間に固溶しないことがある。したがって、最大量は0.05%、好ましくは0.01%であり、最も好ましくは、意図的な添加がなされない。
これらの元素は炭化物形成剤であり、硬質相の組成を変えるために、特許請求される範囲で合金中に存在してもよい。しかし通常、これらの元素は全て添加されない。
Bは、鋼の硬さを更に増加させるために使用され得る。量は、0.01%まで制限され、好ましくは≦0.005%または更に≦0.001%である。
これらの元素は、高温加工性を更に改善し、かつ非金属介在物の形を改変するために、特許請求される量で鋼に添加されてもよい。
P、SおよびOは主な不純物であり、鋼帯の機械的特性に負の影響を有する。したがって、Pは、0.03%、好ましくは0.01%まで制限されてもよい。Sは、0.03%、0.01%、0.008%、0.0005%または0.0002%まで制限されてもよい。Oは、0.003%、0.002%または0.001%まで制限されてもよい。
・降伏強度Rp0.2の範囲が1300MPaと1600MPaの間(between)
・引張強度Rmの範囲が1740MPaと2100MPaの間
・伸び(elongation)A50の範囲が4%と6%の間
に相当した。
・Rp0.2の範囲が1400MPaと1750MPaの間
・Rmの範囲が1970MPaと2300MPaの間
・A50の範囲が4%と8%の間
に相当した。
この例では、本発明によるステンレス鋼帯を、従来のステンレス鋼帯と比較する。調べた鋼の組成は、以下の通りであった。
C 0.38 0.40
Si 0.36 0.42
Mn 0.48 0.56
Cr 13.1 13.4
Mo 0.98 0.99
N 0.017 0.052
V 0.009 0.055
Ni 0.31 0.15
P 0.018 0.018
S 0.0004 0.0006
Feおよび不純物 残部。
本発明の鋼帯は、改善された特性を有する圧縮機用フラッパ弁を製造するために使用され得る。
Claims (12)
- 圧縮機のフラッパ弁用冷間圧延焼入れマルテンサイト/オーステナイトステンレス鋼帯であって、
a)重量%(wt%)で、
C 0.3〜0.5
Si 0.2〜0.8
Mn 0.2〜1.0
Cr 12.0〜15.0
Mo 0.5〜2.0
N 0.02〜0.15
V 0.01〜0.20
Ni ≦2.0
Co ≦2.0
Cu ≦2.0
W ≦2.0
Al ≦0.06
Ti ≦0.05
Zr ≦0.05
Nb ≦0.05
Ta ≦0.05
B ≦0.01
Ca ≦0.009
REM ≦0.2
Feおよび不純物 残部
からなる鋼から作製され、
b)焼戻しマルテンサイトおよび5体積%と15体積%の間のオーステナイトからなるマトリックスを有し、
c)引張強度(Rm)が1970〜2300MPaであり、
d)厚さが0.07〜3mmであり、幅が≦500mmである、鋼帯。 - 下記の要件:
C 0.35〜0.41
Si 0.30〜0.60
Mn 0.40〜0.65
Cr 13〜14
Mo 0.8〜1.2
N 0.03〜0.13
V 0.02〜0.10
Ni ≦0.5
Co ≦0.5
Cu ≦0.5
W ≦0.5
Al ≦0.01
Ti ≦0.01
Zr ≦0.01
Nb ≦0.01
Ta ≦0.01
B ≦0.001
Ca 0.0005〜0.002
のうちの少なくとも1つを満たし、
P、SおよびOの不純物含有量が、下記の要件
P ≦0.03
S ≦0.03
O ≦0.003
を満たす、請求項1に記載の帯。 - 下記の要件:
C 0.35〜0.41
Si 0.30〜0.60
Mn 0.40〜0.65
Cr 13〜14
Mo 0.8〜1.2
N 0.03〜0.10
V 0.03〜0.09
を満たす、請求項1または2に記載の帯。 - 下記の要件:
引張強度(Rm)が2000〜2200MPa、
降伏強度(RP0.2)が1500〜1750MPa、
ビッカース硬さ(HV1)が570〜650、
延性(ductility)A50が4〜9%
のうちの少なくとも1つを満たす、請求項1から3のいずれか一項に記載の帯。 - 下記の要件:
反復曲げ疲労(reverse bending fatigue)が>850MPa
を満たす、請求項1から4のいずれか一項に記載の帯。 - 厚さが0.1〜1.5mmであり、かつ/または幅が5〜150mmである、請求項1から5のいずれか一項に記載の帯。
- 最大球状介在物サイズが6μmである、請求項1から6のいずれか一項に記載の帯。
- 一次介在物化学種が、最大幅4μmのケイ酸塩型である、請求項1から7のいずれか一項に記載の帯。
- 請求項1から8のいずれか一項に記載の帯を製造する方法であって、下記:
a)請求項1から3のいずれか一項で規定された組成を有する鋼を熱間圧延する工程と、
b)熱間圧延された帯を、厚さ0.07〜3mmに冷間圧延する工程と、
c)冷間圧延された帯を、連続的に焼入れ及び焼戻しする工程と、
d)任意選択により、冷間圧延された帯をスリッティングする(slitting)工程と
を含む、方法。 - 工程c)において、オーステナイト化温度が1000〜1150℃であり、焼戻し温度が200〜600℃である、請求項9に記載の方法。
- 焼入れが、帯を溶融鉛もしくは鉛合金の浴内でクエンチすることを伴い、浴が、好ましくは250〜350℃の温度を保持する、請求項9または10に記載の方法。
- 使用される鋼が、粉末冶金によって製造され、前記鋼の最大球状介在物サイズが6μmである、請求項9から11のいずれか一項に記載の方法。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021153549A1 (ja) * | 2020-01-27 | 2021-08-05 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法およびマルテンサイト系ステンレス鋼帯 |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106319385A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-01-11 | 无锡市明盛强力风机有限公司 | 一种金属材料及其制备方法 |
CN108277432A (zh) * | 2018-03-01 | 2018-07-13 | 武汉科技大学 | 一种刃具用含氮马氏体不锈钢及其制造方法 |
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CN112501491A (zh) * | 2019-09-16 | 2021-03-16 | 山特维克材料技术公司 | 马氏体不锈钢合金 |
CN112251682B (zh) * | 2020-09-29 | 2022-03-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种超高强度纳米晶20Cr13W3Co2不锈钢及其制备方法 |
CN114480952B (zh) * | 2020-11-13 | 2023-04-07 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强高韧的含Cu低碳马氏体不锈钢及其热处理工艺 |
CN114032451A (zh) * | 2021-09-25 | 2022-02-11 | 浙江吉森金属科技有限公司 | 一种阀片用不锈钢及其制备方法 |
CN114196875B (zh) * | 2021-09-25 | 2022-10-28 | 浙江吉森金属科技有限公司 | 一种阀片用不锈钢及其热处理方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0448050A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-18 | Daido Steel Co Ltd | ばね用鋼帯 |
JP2008133499A (ja) * | 2006-11-27 | 2008-06-12 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JP2010024486A (ja) * | 2008-07-17 | 2010-02-04 | Daido Steel Co Ltd | 高窒素マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1223150A (en) * | 1968-06-19 | 1971-02-24 | Uddeholms Ab | Method of producing resilient steel strip, and strip formed thereby |
JPH01275737A (ja) * | 1988-04-27 | 1989-11-06 | Daido Steel Co Ltd | 冷間加工性の優れた高強度ステンレス鋼 |
JP3012949B2 (ja) | 1991-07-19 | 2000-02-28 | 金井 宏之 | 織機用リード材 |
KR100210522B1 (ko) * | 1995-01-13 | 1999-07-15 | 다나카 히사노리 | 우수한 내점식성을 갖는 고경도 말텐사이트계 스테인레스 스틸 |
MY114984A (en) * | 1995-01-13 | 2003-03-31 | Hitachi Metals Ltd | High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance |
JP3219128B2 (ja) | 1996-03-19 | 2001-10-15 | 日新製鋼株式会社 | 抗菌性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JPH1018002A (ja) * | 1996-07-01 | 1998-01-20 | Hitachi Metals Ltd | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JPH1018001A (ja) | 1996-07-01 | 1998-01-20 | Hitachi Metals Ltd | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JP3587330B2 (ja) | 1996-10-03 | 2004-11-10 | 日立金属株式会社 | 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JPH10275737A (ja) | 1997-03-28 | 1998-10-13 | Toshiba Corp | セラミック素子とその製造方法 |
JP3452354B2 (ja) | 2000-01-20 | 2003-09-29 | 日本高周波鋼業株式会社 | ピストンリング用マルテンサイト系ステンレス鋼及びピストンリング用異形線 |
EP1739199B1 (en) | 2005-06-30 | 2009-06-24 | OUTOKUMPU, Oyj | Martensitic stainless steel |
FR2896514B1 (fr) | 2006-01-26 | 2008-05-30 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape. |
JP5235452B2 (ja) * | 2008-02-28 | 2013-07-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐食性と耐磨耗性に優れる織機部材用マルテンサイト系ステンレス鋼とその鋼帯の製造方法 |
CN102337461B (zh) * | 2010-07-23 | 2013-10-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高硬度马氏体不锈钢及其制造方法 |
CN103614649B (zh) * | 2013-12-06 | 2015-09-30 | 东北大学 | 一种高强韧性高强塑性马氏体不锈钢及其制备方法 |
-
2015
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0448050A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-18 | Daido Steel Co Ltd | ばね用鋼帯 |
JP2008133499A (ja) * | 2006-11-27 | 2008-06-12 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JP2010024486A (ja) * | 2008-07-17 | 2010-02-04 | Daido Steel Co Ltd | 高窒素マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021153549A1 (ja) * | 2020-01-27 | 2021-08-05 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法およびマルテンサイト系ステンレス鋼帯 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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