JPH0448050A - ばね用鋼帯 - Google Patents
ばね用鋼帯Info
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- JPH0448050A JPH0448050A JP15631490A JP15631490A JPH0448050A JP H0448050 A JPH0448050 A JP H0448050A JP 15631490 A JP15631490 A JP 15631490A JP 15631490 A JP15631490 A JP 15631490A JP H0448050 A JPH0448050 A JP H0448050A
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Landscapes
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、耐久性の良好なばね用鋼帯に関し、例えば、
耐熱・耐食スプリング、耐海水高強度機械部品、ショッ
クアブンーバー用等の各種薄板ばね、リードバルブやフ
ラッパーバルブ用等の薄板弁部材の素材として好適に利
用される耐久性の艮好なばね用鋼帯に関するものである
。 ζ従来の技術） 従来、薄板ばね素材として利用されるばね用鋼帯には各
種のものがあり、耐食性や耐熱性が要求される用途にお
いてはばね用に適するステンレス鋼帯が使用されている
。 このようなステンレス鋼帯には、オーステナイト系のも
のや、フェライト系のものや、マルテンサイト系のもの
や、析出硬化系のものがあり、これらのうちマルテンサ
イト系のものは焼入れ焼もどしによって必要なばね特性
を得るようにしていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼よ
りなるばね用鋼帯では、いまだ曲げ疲労強度が十分でな
く、例えば、リードバルブやフラッパーバルブなどの薄
板ばねを用いた弁部材においてその疲労特性（疲労限界
〕が十分でなく、弁部材による弁の開閉性能が早期に低
下することがあるという問題点を有し、このような問題
点を解決することが課題として存在していた。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、耐久性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
よりなるばね用鋼帯を提供することを目的としている。
耐熱・耐食スプリング、耐海水高強度機械部品、ショッ
クアブンーバー用等の各種薄板ばね、リードバルブやフ
ラッパーバルブ用等の薄板弁部材の素材として好適に利
用される耐久性の艮好なばね用鋼帯に関するものである
。 ζ従来の技術） 従来、薄板ばね素材として利用されるばね用鋼帯には各
種のものがあり、耐食性や耐熱性が要求される用途にお
いてはばね用に適するステンレス鋼帯が使用されている
。 このようなステンレス鋼帯には、オーステナイト系のも
のや、フェライト系のものや、マルテンサイト系のもの
や、析出硬化系のものがあり、これらのうちマルテンサ
イト系のものは焼入れ焼もどしによって必要なばね特性
を得るようにしていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼よ
りなるばね用鋼帯では、いまだ曲げ疲労強度が十分でな
く、例えば、リードバルブやフラッパーバルブなどの薄
板ばねを用いた弁部材においてその疲労特性（疲労限界
〕が十分でなく、弁部材による弁の開閉性能が早期に低
下することがあるという問題点を有し、このような問題
点を解決することが課題として存在していた。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、耐久性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
よりなるばね用鋼帯を提供することを目的としている。
（課題を解決するための手段）
本発明に係わる耐久性の良好なばね用鋼帯は。
重量％で、Ｃ：０．３５〜０．４５％、Ｓｉ：ｏ、ｉｏ
〜ｏ、ｓｏ％、Ｍｎ：０．ｌＯ〜０．５０％、Ｃｒ：
ｌＯ〜１５％、Ｍｏ：１．０〜１．５％、Ｐ：０．０５
％以下、Ｓ：Ｏ，００５％以下、Ｏ：０．００２％以下
、Ｎ：０．０２％以下、ＡｆＬ：０．００５％以下、Ｔ
ｉ：０．０１％以下、残部実質的にＦｅよりなる構成と
したことを特徴としており、このような耐久性の良好な
ばね用鋼帯の構成を前述した従来の課題を解決するため
の手段としている。 次に１本発明に係わる耐久性の良好なばね用鋼帯の化学
成分組成（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．３５〜０．４５％ Ｃは熱処Ｊ！ｌ後の硬さを確保して所要の強度および靭
性を得るのに有用な元素であり、Ｃ含有量が少ないと所
要の引張強度を得ることができなくなるので、このため
には０．３５％以上含有させることが必要であるが、０
．４５％を超えると熱処理後の硬さが過大となって疲労
強度を低下させるので、０．３５〜０．４５％の範囲と
した。 Ｓｉ：Ｏ，ｌＯ〜０．５０％ Ｓｉは鋼溶製時に脱酸剤として作用する元素であり、こ
のためには０．１０％以上含有させることが必要である
が、０．５０％を超えると疲労強度を低下させるので、
０．１０−０．５０％の範囲とした。 Ｍｎ：０．１０〜０．５０％ Ｍｎは鋼溶製特に脱酸および脱硫剤として作用する元素
であり、このためには０．１０％以上含有させることが
必要であるが、０．５０％を超えると疲労強度を低下さ
せるので、０．１０〜０．５０％の範囲とした。 Ｃｒ：１０〜１５％ Ｃｒは熱処理後の硬さを確保して所要のばね特性が得ら
れるようにすると共に、耐食性を確保するのに有用な元
素であり、Ｃｒ含有量が少ないと所要の引張強度を得る
ことができなくなるので、このためには１０５以上含有
させることが必要であるが、あまり多く含有させても効
果の上昇はみられず、むしろ熱処理後の硬さが過大とな
って疲労強度を低下させるので、１０〜１５％の範囲と
した。 Ｍｏ：１．Ｏ〜１．５％ ＭＯは鋼の焼入性を向上させて熱処理後の硬さを確保し
て所要のばね特性が得られるようにすると共に、耐食性
をさらに向上させるのに有用な元素であり、ＭＯ含有量
が少ないと所要の引張強度を得ることができなくなるの
で、このためには１．０％以上含有させることが必要で
ある。しかし、あまり多く含有させても上記効果のより
一層の向上はみられず、むしろ熱処理後の硬さが過大と
なって疲労強度の低下を招くので、１．０〜１．５％の
範囲とした。 Ｐ：０．０５％以下、Ｓ ＋ ０．００５％以下、０：
０．００２％以下、Ｎ：０．０２％以下。 Ａ交：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１％以下 Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｎ、Ａ見、Ｔｉは非金属介在物を形成して
疲労強度を低下させるので、Ｐについては０．０５％以
下、Ｓについては０．００５％以下、Ｏについては０．
００２％以下、Ｎについては０．０２％以下、Ａ交につ
いてはｏ、ｏｏｓ％以下、Ｔｉについては０．０１％以
下に規制する必要がある。 なお、その他の不純物元素として、Ｃｕについては０．
１％以下、Ｎｉについては０．２％以下とすることが必
要に応じて望ましい。 （発明の作用） 本発明に係わるばね用鋼帯は、上記した化学成分組成を
有するものであるから、熱処理後の硬さが適切なものと
なって必要な強度が確保されると共に、疲労限界（耐久
限界）が向上したものとなって耐久性の良好な各種薄板
ばねやリードバルブ、フラッパーバルブ等が得られるよ
うになる。 １表に示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を真空誘導溶解によって溶製
したのち、熱間圧延を行い、ざらに冷間圧延を行って銅
帯としたあと焼入温度９５０℃、焼もどし温度５３０℃
の熱処理を施し１表面研磨を実施して板厚：０．３０ｍ
ｍのばね用鋼帯を得た。 次いで、前記ばね用鋼帯の引張強さおよび硬さを測定す
ると共に、板幅：１０ｍｍ、長さ７０ｍｍの両振り曲げ
疲労試験片を用意し、両振り曲げ疲労試験を実施して繰
返し数１０７回での両振り曲げ疲労を測定した。これら
の結果を同じく第第１表に示すように、本発明を満足す
る本発明鋼帯Ｎｏ、 １〜５はいずれも所要の引張強
度（１７５〜２００ ｋ ｇ ｆ ／ ｍ ｍ ２）お
よび硬さ（Ｈｖ ５２０〜５９０）を有していると共に
両振り曲げ疲労も良好なる偵を有し、耐久性の良好なる
ばね用鋼帯であることが認められた。 これに対して、Ａ文、Ｔｆ 、Ｐ、Ｓ、Ｎ、０含有量が
多い比較鋼帯Ｎｏ、６．７，８．９では所要の引張強さ
および硬さが得られるとしても両振り曲げ疲労の値が低
くなっており、またＣ含有量の少ない比較鋼帯Ｎｏ、１
０では所要の引張強さが得られず、反対にＣ含有量の多
い比較鋼帯Ｎｏ、１１では硬さが過大なものとなってい
ていずれも両振り曲げ疲労の値が低くなっており、さら
にＣｒ含有輩の少ない比較銅帯Ｎｏ、１２では所要の引
張強ざが得られず１反対にＣｒ含有量の多い比較鋼帯Ｎ
ｏ、１３では硬さが過大になっていずれも両振り曲げ疲
労の値が低くなっており、さらにまたＭＣ含有量の少な
い比較鋼帯Ｎｏ、１４では所要の引張強さが得られず、
反対にＭＣ含有量の多い比較鋼帯Ｎｏ、１５では硬さが
過大になっていていずれも両振り曲げ疲労の値が低くな
っていることが認められた。
〜ｏ、ｓｏ％、Ｍｎ：０．ｌＯ〜０．５０％、Ｃｒ：
ｌＯ〜１５％、Ｍｏ：１．０〜１．５％、Ｐ：０．０５
％以下、Ｓ：Ｏ，００５％以下、Ｏ：０．００２％以下
、Ｎ：０．０２％以下、ＡｆＬ：０．００５％以下、Ｔ
ｉ：０．０１％以下、残部実質的にＦｅよりなる構成と
したことを特徴としており、このような耐久性の良好な
ばね用鋼帯の構成を前述した従来の課題を解決するため
の手段としている。 次に１本発明に係わる耐久性の良好なばね用鋼帯の化学
成分組成（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．３５〜０．４５％ Ｃは熱処Ｊ！ｌ後の硬さを確保して所要の強度および靭
性を得るのに有用な元素であり、Ｃ含有量が少ないと所
要の引張強度を得ることができなくなるので、このため
には０．３５％以上含有させることが必要であるが、０
．４５％を超えると熱処理後の硬さが過大となって疲労
強度を低下させるので、０．３５〜０．４５％の範囲と
した。 Ｓｉ：Ｏ，ｌＯ〜０．５０％ Ｓｉは鋼溶製時に脱酸剤として作用する元素であり、こ
のためには０．１０％以上含有させることが必要である
が、０．５０％を超えると疲労強度を低下させるので、
０．１０−０．５０％の範囲とした。 Ｍｎ：０．１０〜０．５０％ Ｍｎは鋼溶製特に脱酸および脱硫剤として作用する元素
であり、このためには０．１０％以上含有させることが
必要であるが、０．５０％を超えると疲労強度を低下さ
せるので、０．１０〜０．５０％の範囲とした。 Ｃｒ：１０〜１５％ Ｃｒは熱処理後の硬さを確保して所要のばね特性が得ら
れるようにすると共に、耐食性を確保するのに有用な元
素であり、Ｃｒ含有量が少ないと所要の引張強度を得る
ことができなくなるので、このためには１０５以上含有
させることが必要であるが、あまり多く含有させても効
果の上昇はみられず、むしろ熱処理後の硬さが過大とな
って疲労強度を低下させるので、１０〜１５％の範囲と
した。 Ｍｏ：１．Ｏ〜１．５％ ＭＯは鋼の焼入性を向上させて熱処理後の硬さを確保し
て所要のばね特性が得られるようにすると共に、耐食性
をさらに向上させるのに有用な元素であり、ＭＯ含有量
が少ないと所要の引張強度を得ることができなくなるの
で、このためには１．０％以上含有させることが必要で
ある。しかし、あまり多く含有させても上記効果のより
一層の向上はみられず、むしろ熱処理後の硬さが過大と
なって疲労強度の低下を招くので、１．０〜１．５％の
範囲とした。 Ｐ：０．０５％以下、Ｓ ＋ ０．００５％以下、０：
０．００２％以下、Ｎ：０．０２％以下。 Ａ交：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１％以下 Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｎ、Ａ見、Ｔｉは非金属介在物を形成して
疲労強度を低下させるので、Ｐについては０．０５％以
下、Ｓについては０．００５％以下、Ｏについては０．
００２％以下、Ｎについては０．０２％以下、Ａ交につ
いてはｏ、ｏｏｓ％以下、Ｔｉについては０．０１％以
下に規制する必要がある。 なお、その他の不純物元素として、Ｃｕについては０．
１％以下、Ｎｉについては０．２％以下とすることが必
要に応じて望ましい。 （発明の作用） 本発明に係わるばね用鋼帯は、上記した化学成分組成を
有するものであるから、熱処理後の硬さが適切なものと
なって必要な強度が確保されると共に、疲労限界（耐久
限界）が向上したものとなって耐久性の良好な各種薄板
ばねやリードバルブ、フラッパーバルブ等が得られるよ
うになる。 １表に示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を真空誘導溶解によって溶製
したのち、熱間圧延を行い、ざらに冷間圧延を行って銅
帯としたあと焼入温度９５０℃、焼もどし温度５３０℃
の熱処理を施し１表面研磨を実施して板厚：０．３０ｍ
ｍのばね用鋼帯を得た。 次いで、前記ばね用鋼帯の引張強さおよび硬さを測定す
ると共に、板幅：１０ｍｍ、長さ７０ｍｍの両振り曲げ
疲労試験片を用意し、両振り曲げ疲労試験を実施して繰
返し数１０７回での両振り曲げ疲労を測定した。これら
の結果を同じく第第１表に示すように、本発明を満足す
る本発明鋼帯Ｎｏ、 １〜５はいずれも所要の引張強
度（１７５〜２００ ｋ ｇ ｆ ／ ｍ ｍ ２）お
よび硬さ（Ｈｖ ５２０〜５９０）を有していると共に
両振り曲げ疲労も良好なる偵を有し、耐久性の良好なる
ばね用鋼帯であることが認められた。 これに対して、Ａ文、Ｔｆ 、Ｐ、Ｓ、Ｎ、０含有量が
多い比較鋼帯Ｎｏ、６．７，８．９では所要の引張強さ
および硬さが得られるとしても両振り曲げ疲労の値が低
くなっており、またＣ含有量の少ない比較鋼帯Ｎｏ、１
０では所要の引張強さが得られず、反対にＣ含有量の多
い比較鋼帯Ｎｏ、１１では硬さが過大なものとなってい
ていずれも両振り曲げ疲労の値が低くなっており、さら
にＣｒ含有輩の少ない比較銅帯Ｎｏ、１２では所要の引
張強ざが得られず１反対にＣｒ含有量の多い比較鋼帯Ｎ
ｏ、１３では硬さが過大になっていずれも両振り曲げ疲
労の値が低くなっており、さらにまたＭＣ含有量の少な
い比較鋼帯Ｎｏ、１４では所要の引張強さが得られず、
反対にＭＣ含有量の多い比較鋼帯Ｎｏ、１５では硬さが
過大になっていていずれも両振り曲げ疲労の値が低くな
っていることが認められた。
本発明に係わるばね用鋼帯は、Ｃ，ＳｔＭ ｎ 、 Ｃ
ｒ 、 Ｍ Ｃ含有量を適切な範囲に限足すると共に、
非金属介在物形成元素であるｐ、ｓ。 ０、Ｎ、ＡＭ、Ｔｉ含有量の上限を規制したものである
から、熱処理後の硬さが適切なものとなって必要な強度
が確保されると共に、疲労限界（耐久限界）が向上した
ものとなって耐久性の良好なる各種薄板ばねやリードバ
ルブ、フラッパーバルブなどの薄板状弁部材等々が得ら
れるようになるという著しく優れた効果がもたらされる
。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
ｒ 、 Ｍ Ｃ含有量を適切な範囲に限足すると共に、
非金属介在物形成元素であるｐ、ｓ。 ０、Ｎ、ＡＭ、Ｔｉ含有量の上限を規制したものである
から、熱処理後の硬さが適切なものとなって必要な強度
が確保されると共に、疲労限界（耐久限界）が向上した
ものとなって耐久性の良好なる各種薄板ばねやリードバ
ルブ、フラッパーバルブなどの薄板状弁部材等々が得ら
れるようになるという著しく優れた効果がもたらされる
。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (1)
- （１）重量％で、Ｃ：０．３５〜０．４５％、Ｓｉ：０
．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％、Ｃ
ｒ：１０〜１５％、Ｍｏ： １．０〜１．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．００
５％以下、Ｏ：０．００２％以下、Ｎ：０．０２％以下
、Ａｌ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１％以下、残
部実質的にＦｅよりなることを特徴とする耐久性の良好
なばね用鋼帯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15631490A JPH0448050A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | ばね用鋼帯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15631490A JPH0448050A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | ばね用鋼帯 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0448050A true JPH0448050A (ja) | 1992-02-18 |
Family
ID=15625093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15631490A Pending JPH0448050A (ja) | 1990-06-14 | 1990-06-14 | ばね用鋼帯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0448050A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH071885U (ja) * | 1993-06-15 | 1995-01-13 | 積水化学工業株式会社 | 浴 槽 |
| WO2001053555A1 (de) * | 2000-01-17 | 2001-07-26 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Chrom-stahllegierung |
| JP2007063635A (ja) * | 2005-09-01 | 2007-03-15 | Daido Steel Co Ltd | ステンレス帯鋼 |
| CN103045949A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-04-17 | 宝鼎重工股份有限公司 | 内口直径大于220mm的大型船用高强度耐腐蚀不锈钢排气阀座 |
| WO2016093762A1 (en) * | 2014-12-09 | 2016-06-16 | Voestalpine Precision Strip Ab | Stainless steel for flapper valves |
| WO2020013223A1 (ja) | 2018-07-11 | 2020-01-16 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法 |
| WO2021153549A1 (ja) | 2020-01-27 | 2021-08-05 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法およびマルテンサイト系ステンレス鋼帯 |
-
1990
- 1990-06-14 JP JP15631490A patent/JPH0448050A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH071885U (ja) * | 1993-06-15 | 1995-01-13 | 積水化学工業株式会社 | 浴 槽 |
| WO2001053555A1 (de) * | 2000-01-17 | 2001-07-26 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Chrom-stahllegierung |
| GB2374605A (en) * | 2000-01-17 | 2002-10-23 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Chrome steel alloy |
| GB2374605B (en) * | 2000-01-17 | 2004-02-25 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Chrome steel alloy |
| US6770243B2 (en) | 2000-01-17 | 2004-08-03 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Chrome steel alloy |
| CZ297208B6 (cs) * | 2000-01-17 | 2006-10-11 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Ocel legovaná chrómem |
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| CN103045949A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-04-17 | 宝鼎重工股份有限公司 | 内口直径大于220mm的大型船用高强度耐腐蚀不锈钢排气阀座 |
| WO2016093762A1 (en) * | 2014-12-09 | 2016-06-16 | Voestalpine Precision Strip Ab | Stainless steel for flapper valves |
| JP2017508863A (ja) * | 2014-12-09 | 2017-03-30 | フェストアルピーネ プレジション ストリップ アーベーＶｏｅｓｔａｌｐｉｎｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ Ｓｔｒｉｐ Ａｂ | フラッパ弁用ステンレス鋼帯 |
| US9890436B2 (en) | 2014-12-09 | 2018-02-13 | Voestalpine Precision Strip Ab | Stainless steel strip for flapper valves |
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