JP2017123312A - 燃料電池用電極触媒、及び燃料電池用電極触媒の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明は、カーボン担体と、該カーボン担体に担持された白金及び白金合金を含有する触媒金属とを含み、該カーボン担体が2.0〜3.5 nmの範囲の炭素の(002)面の結晶子サイズ及び400〜700 m2/gの範囲の比表面積を有し、該触媒金属が2.7〜5.0 nmの範囲の白金の(220)面の結晶子径を有し、白金に対する金属間化合物の形態の白金合金のXRDのピーク高さの比が0.03〜0.08の範囲である、燃料電池用電極触媒に関する。本発明はまた、前記燃料電池用電極触媒の製造方法に関する。
【選択図】なし
Description
H2→2H++2e- (1)
(1/2)O2+2H++2e-→H2O (2)
H2+(1/2)O2→H2O (3)
C+2H2O→CO2+4H++4e- (4)
(1) カーボン担体と、該カーボン担体に担持された白金及び白金合金を含有する触媒金属とを含み、該カーボン担体が2.0〜3.5 nmの範囲の炭素の(002)面の結晶子サイズ及び400〜700 m2/gの範囲の比表面積を有し、該触媒金属が2.7〜5.0 nmの範囲の白金の(220)面の結晶子径を有し、白金に対する金属間化合物の形態の白金合金のXRDのピーク高さの比が0.03〜0.08の範囲である、燃料電池用電極触媒。
(2) 白金合金が白金とコバルトとの合金である、前記(1)に記載の燃料電池用電極触媒。
(3) 前記(1)又は(2)に記載の燃料電池用電極触媒を備える燃料電池。
(4) 前記(1)又は(2)に記載の燃料電池用電極触媒の製造方法であって、
2.0〜3.5 nmの範囲の炭素の(002)面の結晶子サイズ及び400〜700 m2/gの範囲の比表面積を有するカーボン担体を得る、カーボン担体準備工程;
カーボン担体準備工程によって得られたカーボン担体と、白金の塩及び白金合金を形成するさらなる金属の塩を、さらなる金属の塩に対する白金の塩のモル比が2〜3.5の範囲で含有する触媒金属材料とを反応させて、該カーボン担体に触媒金属材料を担持させる触媒金属塩担持工程;
触媒金属塩担持工程によって得られた触媒金属材料を担持したカーボン担体を、600〜1000℃の範囲の温度で焼成して白金及びさらなる金属を合金化させる、合金化工程;
を含む、前記方法。
(5) 白金合金が白金とコバルトとの合金であり、合金化工程における焼成温度が650〜750℃の範囲である、前記(4)に記載の方法。
(6) 合金化工程によって得られた触媒金属を硝酸水溶液で処理する、硝酸処理工程をさらに含む、前記(4)又は(5)に記載の方法。
本発明は、燃料電池用電極触媒に関する。
本発明はまた、前記で説明した本発明の燃料電池用電極触媒の製造方法に関する。
本発明の燃料電池用電極触媒の製造方法は、2.0〜3.5 nmの範囲の炭素の(002)面の結晶子サイズ及び400〜700 m2/gの範囲の比表面積を有するカーボン担体を得る、カーボン担体準備工程を含むことが必要である。
本発明の燃料電池用電極触媒の製造方法は、カーボン担体準備工程によって得られたカーボン担体と、白金の塩及び白金合金を形成するさらなる金属の塩を含有する触媒金属材料とを反応させて、該カーボン担体に触媒金属材料を担持させる触媒金属塩担持工程を含むことが必要である。
本発明の燃料電池用電極触媒の製造方法は、触媒金属塩担持工程によって得られた触媒金属材料を担持したカーボン担体を焼成して白金及びさらなる金属を合金化させる、合金化工程を含むことが必要である。
本発明の燃料電池用電極触媒の製造方法は、場合により、合金化工程によって得られた触媒金属を硝酸水溶液で処理する、硝酸処理工程をさらに含むことができる。合金化工程によって得られた触媒金属を硝酸水溶液で処理することにより、触媒金属に残留するさらなる金属の酸化物及び/又は触媒金属の表面に存在する白金合金を形成するさらなる金属の少なくとも一部を除去することができる。これにより、プロトン伝導を阻害し得るさらなる金属のイオンの形成を実質的に防止することができる。また、前記で説明したコアシェル構造を有する触媒金属を形成させることができる。
[I-1-1. 実施例1]
アセチレンブラックYS(比表面積:105 m2/g;SN2A社製)10 gを磁性皿に秤量した。これを電気炉内に入れ、1.5時間かけて500℃まで昇温した後、500℃で5時間加熱して、カーボン担体を得た。得られたカーボン担体12 gに、0.1 N硝酸水溶液1500 gを加えて分散させた。この分散液に、最終生成物の総質量に対して40質量%のPt担持量となるPt仕込み量(8 g)のPtを含むジニトロジアンミン白金(II)硝酸溶液、99.5%エタノール100 gの順に加えた。この混合物を、実質的に均質となるように十分に撹拌した後、60〜95℃、3時間の条件で加熱した。加熱終了後、得られた分散液を、濾過排液の導電率が5 μS/cm以下になるまで、繰返し濾過及び洗浄した。得られた固形分を、80℃で15時間送風乾燥した。乾燥後の粉末を、アルゴンガス中、700℃で熱処理(条件:5℃/minで昇温、700℃で2時間保持)した(触媒金属塩担持工程)。得られた40質量%Pt担持カーボン担体を、その総質量に対して80倍の質量の純水に分散させた。この分散液に、硝酸コバルト水溶液を、Coに対するPtのモル比が2となる量まで滴下した。前記硝酸コバルト水溶液は、市販の硝酸コバルト六水和物を純水に溶解させることによって調製した。硝酸コバルト水溶液の滴下後、得られた混合物に、純水で希釈した水素化ホウ素ナトリウムを、Coに対するモル比が1〜6の範囲となる量まで滴下した。水素化ホウ素ナトリウムの滴下後、得られた混合物を1〜20時間攪拌した。攪拌後、得られた分散液を、濾過排液の導電率が5 μS/cm以下になるまで、繰返し濾過及び洗浄した。得られた固形分を、80℃で15時間送風乾燥した。乾燥後の粉末を、アルゴンガス中、700℃で熱処理(条件:5℃/minで昇温、700℃で2時間保持)して合金化した(合金化工程)。次いで、得られた粉末を、0.1〜2 N硝酸水溶液中、40〜80℃、0.5〜24時間の条件で処理して、電極触媒の粉末を得た(硝酸処理工程)。
実施例1において、アセチレンブラックYSの加熱処理温度を510℃に変更し、且つジニトロジアンミン白金(II)硝酸溶液の添加量を、最終生成物の総質量に対して30質量%のPt担持量となるPt仕込み量(5.14 g)のPtを含む量に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックYSの加熱処理温度を510℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックYSの加熱処理温度を540℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックYSの加熱処理温度を540℃に変更し、硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が3.1となる量に変更し、且つコバルト塩担持後の合金化工程の熱処理温度を650℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックYSの加熱処理温度を540℃に変更し、硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が3.4となる量に変更し、且つコバルト塩担持後の合金化工程の熱処理温度を750℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックをCA250(デンカ社製)に変更し、加熱処理温度を510℃に変更し、硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が3.5となる量に変更し、且つコバルト塩担持後の合金化工程の熱処理温度を670℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックをCA250(デンカ社製)に変更し、加熱処理温度を510℃に変更し、且つコバルト塩担持後の合金化工程の熱処理温度を670℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例4において、硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が2.2となる量に変更した他は、実施例4と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックをFX35(デンカ社製)に変更し、加熱処理温度を510℃に変更し、硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が3.5となる量に変更し、且つコバルト塩担持後の合金化工程の熱処理温度を670℃に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックをグラファイト化したケッチェンに変更し、加熱処理温度を400℃に変更し、且つ硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が3.5となる量に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
実施例1において、アセチレンブラックをグラファイト化したケッチェンに変更し、加熱処理温度を430℃に変更し、且つ硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が3.5となる量に変更した他は、実施例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
カーボンOSAB(比表面積:800 m2/g;デンカ社製)12 gに、0.1 N硝酸水溶液1500 gを加えて分散させた。この分散液に、最終生成物の総質量に対して50質量%のPt担持量となるPt仕込み量(12 g)のPtを含むジニトロジアンミン白金(II)硝酸溶液、99.5%エタノール100 gの順に加えた。この混合物を、実質的に均質となるように十分に撹拌した後、60〜95℃、3時間の条件で加熱した。加熱終了後、得られた分散液を、濾過排液の導電率が5 μS/cm以下になるまで、繰返し濾過及び洗浄した。得られた固形分を、80℃で15時間送風乾燥した。乾燥後の粉末を、アルゴンガス中、800℃で熱処理(条件:5℃/minで昇温、800℃で2時間保持)した。得られた50質量%Pt担持カーボン担体を、その総質量に対して80倍の質量の純水に分散させた。この分散液に、硝酸コバルト水溶液を、Coに対するPtのモル比が4.5となる量まで滴下した。前記硝酸コバルト水溶液は、市販の硝酸コバルト六水和物を純水に溶解させることによって調製した。硝酸コバルト水溶液の滴下後、得られた混合物に、純水で希釈した水素化ホウ素ナトリウムを、Coに対するモル比が1〜6の範囲となる量まで滴下した。水素化ホウ素ナトリウムの滴下後、得られた混合物を1〜20時間攪拌した。攪拌後、得られた分散液を、濾過排液の導電率が5 μS/cm以下になるまで、繰返し濾過及び洗浄した。得られた固形分を、80℃で15時間送風乾燥した。乾燥後の粉末を、アルゴンガス中、800℃で熱処理(条件:5℃/minで昇温、800℃で2時間保持)して合金化した。次いで、得られた粉末を、0.1〜2 N硝酸水溶液中、40〜80℃、0.5〜24時間の条件で処理して、電極触媒の粉末を得た。
アセチレンブラックYS(比表面積:105 m2/g;SN2A社製)20 gを1 N 硝酸水溶液に分散させて、80℃、21時間処理した。得られた分散液を濾過し、残渣を乾燥して、カーボン担体を得た。得られたカーボン担体12 gに、0.1 N硝酸水溶液1500 gを加えて分散させた。この分散液に、最終生成物の総質量に対して40質量%のPt担持量となるPt仕込み量(8 g)のPtを含むジニトロジアンミン白金(II)硝酸溶液、99.5%エタノール100 gの順に加えた。この混合物を、実質的に均質となるように十分に撹拌した後、60〜95℃、3時間の条件で加熱した。加熱終了後、得られた分散液を、濾過排液の導電率が5 μS/cm以下になるまで、繰返し濾過及び洗浄した。得られた固形分を、80℃で15時間送風乾燥した。乾燥後の粉末を、アルゴンガス中、700℃で熱処理(条件:5℃/minで昇温、700℃で2時間保持)した。得られた40質量%Pt担持カーボン担体を、その総質量に対して80倍の質量の純水に分散させた。この分散液に、硝酸コバルト水溶液を、Coに対するPtのモル比が2となる量まで滴下した。前記硝酸コバルト水溶液は、市販の硝酸コバルト六水和物を純水に溶解させることによって調製した。硝酸コバルト水溶液の滴下後、得られた混合物に、純水で希釈した水素化ホウ素ナトリウムを、Coに対するモル比が1〜6の範囲となる量まで滴下した。水素化ホウ素ナトリウムの滴下後、得られた混合物を1〜20時間攪拌した。攪拌後、得られた分散液を、濾過排液の導電率が5 μS/cm以下になるまで、繰返し濾過及び洗浄した。得られた固形分を、80℃で15時間送風乾燥した。乾燥後の粉末を、アルゴンガス中、700℃で熱処理(条件:5℃/minで昇温、700℃で2時間保持)して合金化した。次いで、得られた粉末を、0.1〜2 N硝酸水溶液中、40〜80℃、0.5〜24時間の条件で処理して、電極触媒の粉末を得た。
比較例2において、カーボン担体の調製を、アセチレンブラックYS(比表面積:105 m2/g;SN2A社製)10 gを磁性皿に秤量し、これを電気炉内に入れ、1.5時間かけて540℃まで昇温した後、540℃で5時間加熱して、カーボン担体を得た方法に変更し、且つ硝酸コバルト水溶液の添加量を、Coに対するPtのモル比が4となる量に変更した他は、比較例2と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
比較例2において、カーボン担体の調製を、アセチレンブラックYS(比表面積:105 m2/g;SN2A社製)10 gを磁性皿に秤量し、これを電気炉内に入れ、1.5時間かけて540℃まで昇温した後、540℃で5時間加熱して、カーボン担体を得た方法に変更し、且つコバルト塩担持後の工程の熱処理温度を600℃に変更した他は、比較例2と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
比較例2において、カーボン担体の調製を、アセチレンブラックYS(比表面積:105 m2/g;SN2A社製)10 gを磁性皿に秤量し、これを電気炉内に入れ、1.5時間かけて540℃まで昇温した後、540℃で5時間加熱して、カーボン担体を得た方法に変更し、且つコバルト塩担持後の工程の熱処理温度を800℃に変更した他は、比較例2と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
比較例1において、ジニトロジアンミン白金(II)硝酸溶液の添加量を、最終生成物の総質量に対して30質量%のPt担持量となるPt仕込み量(5.14 g)のPtを含む量に変更し、且つ且つコバルト塩担持後の工程の熱処理温度を800℃に変更した他は、比較例1と同様の手順で、電極触媒の粉末を得た。
[II-1. カーボン担体の炭素の(002)面の結晶子サイズ(Lc)]
XRD装置(Rint2500;リガク製)を用いて、実施例及び比較例の電極触媒の調製に用いた触媒金属担持前のカーボン担体のXRDを測定した。測定条件は、以下のとおりである:Cu管球、50 kV、300 mA。得られたXRDスペクトルに基づき、Scherrerの式を用いて、炭素の(002)面の結晶子サイズを決定した。
比表面積測定装置(BELSORP-mini;日本ベル製)を用いて、実施例及び比較例の電極触媒の調製に用いた触媒金属担持前のカーボン担体の、ガス吸着法に基づくBET比表面積(m2/g)を測定した。測定条件は、以下のとおりである:前処理:150℃、2時間真空脱気;測定:定容法を用いた窒素による吸着等温線の測定。
王水を用いて、所定量の実施例及び比較例の電極触媒から触媒金属を溶解させた。誘導結合プラズマ(ICP)発光分析装置(ICPV-8100;島津製作所製)を用いて、得られた溶液中の触媒金属イオンを定量した。前記定量値から、電極触媒に担持された触媒金属(Pt及びCo)の担持量(電極触媒の総質量に対する質量%)を決定した。
XRD装置(Rint2500;リガク製)を用いて、実施例及び比較例の電極触媒のXRDを測定した。測定条件は、以下のとおりである:Cu管球、50 kV、300 mA。得られたXRDスペクトルに基づき、Scherrerの式を用いて、白金の(220)面の結晶子径を決定した。
II-1と同様の手順及び測定条件で、実施例及び比較例の電極触媒のXRDを測定した。得られたXRDスペクトルに基づき、白金(Pt)に相当するピーク高さ及び金属間化合物の形態の白金合金(Pt3Co)に相当するピーク高さから、白金に対する金属間化合物の形態の白金合金のXRDのピーク高さの比を決定した。
走査透過型電子顕微鏡(STEM)(JEM-2100F;日本電子製)を用いて、実施例及び比較例の電極触媒のカーボン担体の表面を観察した。湿式分散法を用いて、各電極触媒の試料を調製し、加速電圧200 kV、倍率10,000,000倍で、電極触媒粒子の構造を観察した。
1 gの電極触媒を水に懸濁した。この懸濁液に、アイオノマとしてナフィオン(登録商標)DE2020溶液(デュポン社製)、及びエタノールを添加した。得られた懸濁液を、一晩攪拌した後、超音波ホモジナイザを用いて分散処理することにより、インク溶液を調製した。インク溶液中の各成分は、アイオノマ/カーボン担体の質量比が0.65、水/(エタノール+水)の質量比が8、インク溶液/カーボン担体の質量比が28となるように添加した。前記インク溶液を、スプレー法によって所定のPt目付量となるようにナフィオン(登録商標)電解質膜の表面に塗工して、カソードを作製した。このカソードに、ホットプレス法によってアノードを接合して、MEAを作製した。アノードには、電極触媒として30% Ptを担持したケッチェンブラック(登録商標)を、アイオノマとしてナフィオン(登録商標)DE2020を、それぞれ使用した。アノードのPt目付量は0.05 mg/cm2,アイオノマ/カーボン担体の質量比は1.0とした。得られたMEAの両極相対湿度を100%に調整した状態で、アノードに水素(0.5 L/min)を、カソードに空気(2 L/min)を、それぞれ流通した。電流密度0.1 A/cm2から電圧値0.2 Vを下回らない高電流密度域まで4回の慣らし運転を実施した。MEAの両極相対湿度を30%に調整した後、IV性能を測定した。次いで、MEAの両極相対湿度を80%に調整した後、IV性能を測定した。
4〜5 mgの電極触媒を1 mlの水に懸濁した。この懸濁液に、アイオノマとして所定量のナフィオン(登録商標)DE2020溶液(デュポン社製)、及び8.5 mlのエタノールを添加した。得られた懸濁液を、超音波ホモジナイザを用いて分散処理することにより、インク溶液を調製した。前記インク溶液を、マイクロシリンジに吸い込んだ。回転させた作用電極上に、マイクロシリンジからインク溶液を吐出させた。その後、インク溶液を乾燥させることにより、カソードを塗工した作用電極を作製した。得られた作用電極を、RDE評価装置に設置した。電解液として0.1 N HClO4溶液を、参照極として水素電極を、それぞれ使用した。窒素をバブリングしながら、50及び1200 mVの電位サイクルを600サイクル繰り返してクリーニングを行った。その後、酸素のバブリングに切り替え、2500、1600、900及び400 rpmの条件下で作用極を回転させて、酸素還元電流を測定した。得られた測定値と、質量活性及び電気化学表面積(ECSA)とから、比活性を算出した。
II-7と同様の手順で、MEAを作製した。得られたMEAを用いて、II-7と同様の手順で慣らし運転を実施した。その後、MEAの両端相対湿度を100%に調整した状態で、アノードに水素(0.5 L/min)を、カソードに窒素(2 L/min)を、それぞれ流通した。ポテンショスタットによって、アノードに対してカソードに1.3 V印加した状態で2時間保持した(高電位耐久)。その後、MEAの両極相対湿度を165%に調整した後、カソードガスを1% O2/N2(2 L/min)に切り替え、0.95及び0.1 Vの間のIVスイープを7サイクル実施した。7サイクルの時点の最大電流密度の値から、ガス拡散抵抗を算出した。次いで、MEAの両極相対湿度を80%に調整した後、同様の手順でガス拡散抵抗を算出した。さらに、MEAの両極相対湿度を30%に調整した後、同様の手順でガス拡散抵抗を算出した。
[III-1. 電極触媒の調製条件及び物性値]
実施例及び比較例の電極触媒の調製条件の概要及び該電極触媒の物性値を表1に示す。
Claims (6)
- カーボン担体と、該カーボン担体に担持された白金及び白金合金を含有する触媒金属とを含み、該カーボン担体が2.0〜3.5 nmの範囲の炭素の(002)面の結晶子サイズ及び400〜700 m2/gの範囲の比表面積を有し、該触媒金属が2.7〜5.0 nmの範囲の白金の(220)面の結晶子径を有し、白金に対する金属間化合物の形態の白金合金のXRDのピーク高さの比が0.03〜0.08の範囲である、燃料電池用電極触媒。
- 白金合金が白金とコバルトとの合金である、請求項1に記載の燃料電池用電極触媒。
- 請求項1又は2に記載の燃料電池用電極触媒を備える燃料電池。
- 請求項1又は2に記載の燃料電池用電極触媒の製造方法であって、
2.0〜3.5 nmの範囲の炭素の(002)面の結晶子サイズ及び400〜700 m2/gの範囲の比表面積を有するカーボン担体を得る、カーボン担体準備工程;
カーボン担体準備工程によって得られたカーボン担体と、白金の塩及び白金合金を形成するさらなる金属の塩を、さらなる金属の塩に対する白金の塩のモル比が2〜3.5の範囲で含有する触媒金属材料とを反応させて、該カーボン担体に触媒金属材料を担持させる触媒金属塩担持工程;
触媒金属塩担持工程によって得られた触媒金属材料を担持したカーボン担体を、600〜1000℃の範囲の温度で焼成して白金及びさらなる金属を合金化させる、合金化工程;
を含む、前記方法。 - 白金合金が白金とコバルトとの合金であり、合金化工程における焼成温度が650〜750℃の範囲である、請求項4に記載の方法。
- 合金化工程によって得られた触媒金属を硝酸水溶液で処理する、硝酸処理工程をさらに含む、請求項4又は5に記載の方法。
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