JP2017110626A - 遠心送風機 - Google Patents

Abstract

【課題】騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能な遠心送風機を提供する。【解決手段】ケーシング４の空気吸入部４１は、空気流れ下流側の端部を構成する下流側端部４１１、および回転軸２０の径方向ＲＤの内側の壁面を構成する内側壁面部４１２を有する。羽根車３の側板３２は、空気流れ上流側の端部を構成する一端部３２１、および回転軸２０の径方向の内側の板面を構成する内側板面部３２３を有する。そして、空気吸入部４１および側板３２は、下流側端部４１１と一端部３２１とが回転軸２０の軸方向ＡＸに間隔をあけた状態で対向配置される。さらに、空気吸入部４１および側板３２は、内側壁面部４１２における最小径となる部位の径と内側板面部３２３における最小径となる部位の径との差が側板３２の厚みＴｈ以下に設定されている。【選択図】図２

Description

本発明は、回転軸の軸方向の一端側から吸い込んだ空気を回転軸の径方向の外側に向けて吐出する遠心送風機に関する。

従来、遠心ファンにおけるシュラウドとベルマウス間の隙間からの漏れ流れを低減して、主流との干渉による羽根負圧面の剥離騒音を下げる遠心送風機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１には、シュラウドの羽根負圧面領域における空気吸込側端部のベルマウスに対向する部位に、回転方向に沿うラビリンスシール部を設ける構成が開示されている。

特開２００１−１１５９９１号公報

本発明者らの検討によれば、特許文献１に開示された構成では、ベルマウスの外周側にシュラウドが位置しており、ベルマウスとシュラウドとの間に段差が形成される。このため、ベルマウスの内側表面に沿う気流が、ベルマウスの空気流れ下流側の端部で剥離してシュラウドの内側表面に沿った流れとならない。これにより、ベルマウスの表面からファンのシュラウド付近に流入する気流に乱れが生ずる。このような乱れは、ファンの空気流れ下流側に進むにつれて成長するので、騒音増加や送風効率の低下を招く要因となる。

本発明は上記点に鑑みて、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能な遠心送風機を提供することを目的とする。

請求項１に記載の発明は、回転軸（２０）の軸方向（ＡＸ）の一端側から吸い込んだ空気を回転軸の径方向（ＲＤ）の外側に向けて吐出する遠心送風機を対象としている。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、回転軸の軸線（ＣＬ）に対して放射状に配置された複数枚の羽根（３１）、および複数枚の羽根における軸方向の一端側部位を連結する円環状の側板（３２）を有し、回転軸の軸線を中心として回転する円筒状の羽根車（３）と、羽根車を収容すると共に、側板に近接する部位に羽根車の内側に空気を導くベルマウス状の空気吸入部（４１）が形成されたケーシング（４）と、を備える。

そして、空気吸入部は、空気流れ下流側の端部を構成する下流側端部（４１１）、および回転軸の径方向の内側の壁面を構成する内側壁面部（４１２）を有している。また、側板は、空気流れ上流側の端部を構成する上流側端部（３２１）、および回転軸の径方向の内側の板面を構成する内側板面部（３２３）を有している。

さらに、空気吸入部および側板は、回転軸の回転方向（ＣＤ）における少なくとも一部において、下流側端部と上流側端部とが回転軸の軸方向に間隔をあけた状態で回転軸の軸方向に対向配置されると共に、内側壁面部における最小径となる部位の径（Ｄｂ）と内側板面部における最小径となる部位の径（Ｄｓ）との差が側板の厚み以下に設定されている。

このように、空気吸入部および側板の少なくとも一部において、空気吸入部の内側壁面部および側板の内側板面部の最小径となる部位同士の径の差を側板の厚み以下とすれば、空気吸入部の内側壁面部と側板の内側板面部との間に実質的に段差がない形状となる。これにより、空気吸入部に沿って流れる空気が側板側へ滑らかに流れ易くなる。従って、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能な遠心送風機を実現することができる。なお、ベルマウス状の空気吸入部とは、空気流れ上流側に向かってラッパ状に径を拡大させた空気吸入部を意味する。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係の一例を示すものである。

第１実施形態の遠心送風機の模式的な軸方向断面図である。 第１実施形態の遠心送風機の側板を含む要部の拡大断面図である。 第１実施形態の遠心送風機における空気の流れを示す軸方向断面図である。 比較例の遠心送風機の側板を含む要部の拡大断面図である。 第１実施形態の遠心送風機の側板付近の気流を示す拡大断面図である。 第１実施形態の遠心送風機の送風効率と比較例の遠心送風機の送風効率とを比較した図である。 第１実施形態の遠心送風機の騒音と比較例の遠心送風機の比騒音とを比較した図である。 第１実施形態の遠心送風機の側板を含む要部の変形例１を示す拡大断面図である。 第１実施形態の変形例１における側板付近の気流を示す拡大断面図である。 第１実施形態の遠心送風機の側板を含む要部の変形例２を示す拡大断面図である。 第１実施形態の変形例２における側板付近の気流を示す拡大断面図である。 第２実施形態の遠心送風機の側板を含む要部の拡大断面図である。 第２実施形態の遠心送風機の側板付近の気流を示す拡大断面図である。 第２実施形態の遠心送風機の側板を含む要部の変形例を示す拡大断面図である。 第２実施形態の変形例における側板付近の気流を示す拡大断面図である。 第３実施形態の遠心送風機の側板を含む要部の拡大断面図である。 第３実施形態の遠心送風機の側板付近の気流を示す拡大断面図である。 第４実施形態の遠心送風機の模式的な軸方向断面図である。 図１８のＸＩＸ−ＸＩＸ断面図である。 図１８の矢印ＸＸに示す方向から見た遠心送風機の矢視図である。 第１実施形態の遠心送風機を軸方向の一端側から見た上面図である。 図２１のＸＸＩＩ−ＸＸＩＩ断面図である。 図２１のＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩ断面図である。 図２０のＸＸＩＶ−ＸＸＩＶ断面図である。 図２０のＸＸＶ−ＸＸＶ断面図である。 第４実施形態の遠心送風機における空気の流れを示す軸方向断面図である。

以下、発明を実施する形態について図面を参照して説明する。なお、以下の実施形態において、先行する実施形態で説明した事項と同一もしくは均等である部分には、同一の参照符号を付し、その説明を省略する場合がある。また、実施形態において、構成要素の一部だけを説明している場合、構成要素の他の部分に関しては、先行する実施形態において説明した構成要素を適用することができる。以下の実施形態は、特に組み合わせに支障が生じない範囲であれば、特に明示していない場合であっても、各実施形態同士を部分的に組み合わせることができる。

（第１実施形態）
本実施形態について、図１〜図７を参照して説明する。図１に示す本実施形態の遠心送風機１は、例えば、車両用空調装置の室内ユニットへ空気を送風する送風ユニットに用いられる。

遠心送風機１は、回転軸２０を有する電動モータ２と、電動モータ２により回転駆動されて空気を吹き出す羽根車３と、羽根車３を収容するケーシング４とを備える。なお、図１に示す矢印ＡＸは、回転軸２０の軸線ＣＬに沿う軸方向を示している。また、図１に示す矢印ＣＤは、回転軸２０の回転方向を示している。さらに、図２に示す矢印ＲＤは、回転軸２０の軸方向ＡＸに直交する径方向を示している。このことは、図１および図２以外の図面においても同様である。

羽根車３は、回転軸２０の軸線ＣＬを中心として回転する円筒状の部材である。羽根車３は、回転軸２０に対して放射状に配置された複数枚の羽根３１、各羽根３１における軸方向ＡＸの一端側の部位を連結する円環状の側板３２、各羽根３１における軸方向ＡＸの他端側の部位を連結する円盤状の主板３３を有する。

本実施形態の羽根車３は、各羽根３１が前向き羽根からなるシロッコファンで構成される。各羽根３１は、回転軸２０の軸線ＣＬを中心として放射状に配置されている。各羽根３１は、隣り合う羽根３１の間に空気が流通する空気流路が形成される。

側板３２は、中央部が開口する円環状の部材で構成されている。羽根車３の軽量化を図るために、本実施形態の側板３２は、その厚みＴｈが、例えば、１〜３ｍｍ程度に設定されている。

本実施形態の側板３２は、空気流れ上流側の端部を構成する一端部３２１、空気流れ下流側の端部を構成する他端部３２２を有している。また、本実施形態の側板３２は、回転軸２０の径方向ＲＤの内側の板面を構成する内側板面部３２３、回転軸２０の径方向ＲＤの外側の板面を構成する外側板面部３２４を有している。本実施形態では、側板３２の一端部３２１が上流側端部を構成する。また、側板３２は、各羽根３１の軸方向ＡＸの一端側部位に連結されている。

内側板面部３２３は、後述するケーシング４の空気吸入部４１から吸い込まれた空気を羽根車３に導入する導入口を形成している。本実施形態の内側板面部３２３は、回転軸２０の軸方向ＡＸから流入した空気が回転軸２０の径方向ＲＤの外側に導かれるように、羽根車３の内側に向けて膨らんだ形状を有している。具体的には、内側板面部３２３は、一端部３２１側から他端部３２２側に向かって径が徐々に大きくなっている。本実施形態では、側板３２の一端部３２１が内側板面部３２３における最小径となる部位を構成する。

主板３３は、その中央部が回転軸２０に連結されている。また、主板３３は、側板３２に対向する部位に各羽根３１の軸方向ＡＸの他端側部位が連結されている。本実施形態の主板３３は、円形の平面形状となっている。なお、主板３３は、回転軸２０の軸方向ＡＸにおいて側板３２側に向かって凸となる円錐面形状となっていてもよい。

ケーシング４は、羽根車３を収容する部材である。本実施形態のケーシング４は、羽根車３の外側に渦巻き状の空気流路４０を形成するスクロールケーシングで構成されている。ケーシング４には、羽根車３の内側に空気を導くベルマウス状の空気吸入部４１が形成されている。

空気吸入部４１は、ケーシング４における回転軸２０の軸方向ＡＸの一端側であって、羽根車３の側板３２に近接する部位に形成されている。空気吸入部４１は、空気流れ下流側の端部を構成する下流側端部４１１、および回転軸２０の径方向ＲＤの内側の壁面を構成する内側壁面部４１２を有する。

本実施形態の空気吸入部４１は、下流側端部４１１と側板３２の一端部３２１とが回転軸２０の軸方向ＡＸに間隔をあけた状態で、回転軸２０の軸方向ＡＸに対向するようにケーシング４に形成されている。すなわち、空気吸入部４１は、ケーシング４における回転軸２０の径方向ＲＤにおいて側板３２と重なり合わない部位に形成されている。

内側壁面部４１２は、羽根車３の内側に空気を導くために、内側に向けて膨らんだ形状を有している。具体的には、内側壁面部４１２は、空気流れ上流側から下流側端部４１１に向かって径が徐々に小さくなっている。本実施形態では、空気吸入部４１の下流側端部４１１が内側壁面部４１２における最小径となる部位を構成する。

本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１から側板３２へと向かう主流が剥離してしまうことを抑えるために、回転軸２０の回転方向ＣＤの全域において、空気吸入部４１と側板３２との間に実質的に段差がない形状としている。

図２に示すように、本実施形態の空気吸入部４１および側板３２は、空気吸入部４１の内側壁面部４１２における最小径となる部位の径Ｄｂと、側板３２の内側板面部３２３における最小径となる部位の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈ以下に設定されている。なお、空気吸入部４１の内側壁面部４１２における径とは、空気吸入部４１の内側壁面部４１２における回転軸２０の軸線ＣＬに対する距離（例えば、半径）を意味する。また、側板３２の内側板面部３２３における径とは、側板３２の内側板面部３２３における回転軸２０の軸線ＣＬに対する距離（例えば、半径）を意味する。

本実施形態では、前述したように、空気吸入部４１の下流側端部４１１が内側壁面部４１２における最小径となる部位を構成し、側板３２の一端部３２１が内側板面部３２３における最小径となる部位を構成する。

このため、本実施形態の空気吸入部４１および側板３２は、回転軸２０の回転方向ＣＤの全域において、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂと、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈ以下に設定されている。なお、側板３２の厚みＴｈは、側板３２における空気吸入部４１側に近接する部位の厚みである。

本実施形態では、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂが、回転軸２０の回転方向ＣＤの全域において、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓ以下に設定されている。より具体的には、本実施形態では、回転軸２０の回転方向ＣＤの全域において、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂと、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が実質的に一致するように設定されている（Ｄｂ≒Ｄｓ）。

また、本実施形態の空気吸入部４１および側板３２は、空気吸入部４１の下流側端部４１１の接線と、側板３２の一端部３２１の接線とが実質的に平行となるように設定されている。より具体的には、本実施形態では、空気吸入部４１の下流側端部４１１の接線、および側板３２の一端部３２１の接線の双方が回転軸２０の軸方向ＡＸに沿った方向に延びるように設定されている。これにより、空気吸入部４１の下流側端部４１１にて空気の剥離が生じたとしても、剥離した空気が側板３２の一端部３２１にて再付着し易くなる。

ここで、羽根車３の空気吸入側と空気吐出側とは、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して連通している。このため、羽根車３の空気吐出側から吐出された空気は、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吸入側に逆流することがある。本実施形態では、空気吸入部４１と側板３２との隙間が、羽根車３の空気吐出側から空気吸入側へ向かう逆流の流路を構成する。

本実施形態の空気吸入部４１の下流側端部４１１は、側板３２の一端部３２１に対向する部位が回転軸２０の径方向ＲＤに延びる形状となっている。また、本実施形態の側板３２の一端部３２１は、空気吸入部４１の下流側端部４１１に対向する部位が回転軸２０の径方向ＲＤに延びる形状となっている。従って、本実施形態では、逆流の流路を構成する空気吸入部４１と側板３２との隙間が、回転軸２０の径方向ＲＤに延びる流路形状となっている。

次に、本実施形態の遠心送風機１の作動を説明する。遠心送風機１は、電動モータ２の回転軸２０の回転に伴って羽根車３が回転する。これにより、図３に示すように、回転軸２０の軸方向ＡＸの一端側の空気吸入部４１から羽根車３に吸い込まれた空気が、遠心力によって回転軸２０の径方向ＲＤの外側に向けて吹き出される。

ここで、図４は、本実施形態の比較例となる遠心送風機ＣＥの側板３２付近の気流を示す図面である。比較例の遠心送風機ＣＥは、空気吸入部４１の外周側に側板３２が位置している点だけが、本実施形態の遠心送風機１と異なっている。なお、説明の便宜上、図４では、比較例の遠心送風機ＣＥにおける本実施形態の遠心送風機１と同様の構成について同一の参照符号を付している。

比較例の遠心送風機ＣＥでは、図４に示すように、羽根車３の回転により、回転軸２０の軸方向ＡＸの一端側の空気吸入部４１から羽根車３に空気が吸い込まれる。比較例の遠心送風機ＣＥは、空気吸入部４１と側板３２との間に大きな段差が形成されるので、空気吸入部４１の表面に沿う気流が、空気吸入部４１の空気流れ下流側端部４１１で剥離する。これにより、空気吸入部４１の表面から羽根車３の側板３２付近に流入する気流に横渦を伴う乱れが生ずる。この乱れが、羽根車３における空気流れ下流側に進むほど成長する。この結果、騒音が増加すると共に、送風効率が低下してしまう。なお、横渦は、空気の主流の流れ方向に対して交差する回転の中心軸を持つ渦である。

これに対して、本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１の内側壁面部４１２における最小径となる部位の径Ｄｂと、側板３２の内側板面部３２３における最小径となる部位の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈ以下に設定されている。

このため、本実施形態の遠心送風機１では、図５に示すように、空気吸入部４１の表面に沿う気流が、空気吸入部４１の空気流れ下流側端部４１１から離れた後に側板３２に再付着する。そして、側板３２付近の気流は、側板３２から剥離することなく側板３２に沿って流れる。このように、本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１に沿って流れる気流が側板３２側へ滑らかに流れ易くなる。

ここで、図６は、本実施形態の遠心送風機１および比較例の遠心送風機ＣＥにおいて、空気の吐出流量を変化させた際の送風効率を比較した図である。なお、図６では、比較例の遠心送風機ＣＥの送風効率を実線Ａで示し、本実施形態の遠心送風機１の送風効率を破線Ｂで示している。

また、図７は、本実施形態の遠心送風機１および比較例の遠心送風機ＣＥにおいて、空気の吐出流量を変化させた際の比騒音を比較した図である。なお、図７では、比較例の遠心送風機ＣＥの比騒音を実線Ａで示し、本実施形態の遠心送風機１の比騒音を破線Ｂで示している。

図６によれば、本実施形態の遠心送風機１は、比較例の遠心送風機ＣＥに比較して、全流量域において送風効率が向上していることが確認できる。また、図７によれば、本実施形態の遠心送風機１は、比較例の遠心送風機ＣＥに比較して、全流量域において騒音が低減できていることが確認できる。このように、本実施形態の遠心送風機１では、騒音の低減および送風効率の向上を図ることができる。

以上説明した本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径の差を側板３２の厚みＴｈ以下に設定する構成としている。

これによれば、空気吸入部４１の内側壁面部４１２と側板３２の内側板面部３２３との間に実質的に段差がない形状とすることができる。これにより、空気吸入部４１に沿って流れる空気が側板３２側へ滑らかに流れ易くなる。従って、本実施形態の遠心送風機１によれば、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能となる。

また、本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂと、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が実質的に一致するように設定されている。これによれば、空気吸入部４１に沿う気流が側板３２に衝突してしまうことを抑えることができるので、空気吸入部４１に沿う気流が側板３２側へより一層滑らかに流れ易くなる。

（第１実施形態の変形例１）
本変形例では、第１実施形態の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径に差ができるように変形させた例について、図８、図９を参照して説明する。

図８に示すように、本変形例では、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂを、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓより小さく設定している（Ｄｂ＜Ｄｓ）。なお、本変形例においても、空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径の差ΔＤが側板３２の厚みＴｈ以下に設定されている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。本変形例の遠心送風機１においても、図９に示すように、空気吸入部４１の表面に沿う気流は、空気吸入部４１の空気流れ下流側端部４１１から離れた後に側板３２に再付着して、側板３２から剥離することなく側板３２に沿って流れる。従って、本変形例の遠心送風機１によれば、第１実施形態と同様に、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能となる。

（第１実施形態の変形例２）
本変形例では、第１実施形態の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の形状を変形させた例について、図１０、図１１を参照して説明する。

図１０に示すように、本変形例の空気吸入部４１は、内側壁面部４１２のうち、下流側端部４１１よりも若干空気流れ上流の部位が最小径となるように構成されている。すなわち、本変形例の内側壁面部４１２は、下流側端部４１１の径が下流側端部４１１よりも若干空気流れ上流の部位に比べて若干大きくなっている。

また、本変形例の側板３２は、内側板面部３２３のうち、一端部３２１と他端部３２２との間の部位が最小径となるように構成されている。すなわち、本変形例の内側板面部３２３は、一端部３２１と他端部３２２との間の部位の径が、一端部３２１および他端部３２２の径に比べて大きくなっている。

そして、本変形例の空気吸入部４１および側板３２は、空気吸入部４１の内側壁面部４１２における最小径となる部位の径Ｄｂと、側板３２の内側板面部３２３における最小径となる部位の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈ以下に設定されている。

また、本変形例の空気吸入部４１および側板３２は、内側壁面部４１２における最小径となる部位の接線と、内側板面部３２３における最小径となる部位の接線とが実質的に平行となるように設定されている。より具体的には、本変形例では、内側壁面部４１２における最小径となる部位の接線、および内側板面部３２３における最小径となる部位の接線の双方が回転軸２０の軸方向ＡＸに沿った方向に延びるように設定されている。

その他の構成は第１実施形態と同様である。本変形例の遠心送風機１においても、図１１に示すように、空気吸入部４１の表面に沿う気流が、空気吸入部４１の空気流れ下流側端部４１１から離れた後に側板３２に再付着して、側板３２から剥離することなく側板３２に沿って流れる。従って、本変形例の遠心送風機１によれば、第１実施形態と同様に、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能となる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について、図１２、図１３を参照して説明する。本実施形態では、空気吸入部４１と側板３２との間に逆流の向きを、主流に近づくように偏向させる構成としている点が第１実施形態と相違している。

図１２に示すように、本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１と側板３２との間に、空気吸入部４１の下流側端部４１１と側板３２の一端部３２１との隙間からの逆流を主流に近づくように偏向させる偏向流路５が設定されている。なお、逆流は、空気吸入部４１の下流側端部４１１と側板３２の一端部３２１との隙間から羽根車３の空気吸入側へと向かう気流である。また、主流は、空気吸入部４１から羽根車３の空気吸入側へと向かう気流である。

偏向流路５は、側板３２の外側板面部３２４とケーシング４の内壁面との間に形成される上流側流路５１、および空気吸入部４１の下流側端部４１１と側板３２の一端部３２１との間に形成される下流側流路５２で構成される。

本実施形態の空気吸入部４１の下流側端部４１１は、側板３２の一端部３２１に対向する部位の径が、一端部３２１側に近づくにつれて小さくなるように内側壁面部４１２に対して傾斜している。すなわち、本実施形態の下流側端部４１１は、側板３２の一端部３２１に対向する部位が内側壁面部４１２に対して鋭角で交差するように傾斜している。

また、本実施形態の上流側流路５１は、ケーシング４の内壁面のうち、下流側端部４１１に連なる部位が、下流側端部４１１における側板３２の一端部３２１に対向する部位と同様に内側壁面部４１２に対して傾斜している。

一方、本実施形態の側板３２の一端部３２１は、空気吸入部４１の下流側端部４１１に対向する部位が回転軸２０の径方向ＲＤに延びる形状となっている。このため、本実施形態の下流側流路５２は、その断面積が空気流れ下流側に向かって小さくなっている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。本実施形態の遠心送風機１では、図１３に示すように、空気吸入部４１の表面に沿う気流が側板３２から剥離することなく側板３２に沿って流れる。

さらに、本実施形態の遠心送風機１は、空気吸入部４１と側板３２との間に、空気吸入部４１の下流側端部４１１と側板３２の一端部３２１との隙間からの逆流を主流に近づくように偏向させる偏向流路５が設定されている。

このため、空気吸入部４１と側板３２との隙間からの逆流の向きが、主流に沿った向きとなり、主流と逆流とが干渉することを抑制することができる。これにより、空気吸入部４１に沿う気流が側板３２側へ滑らかに流れ易くなるので、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能となる。

（第２実施形態の変形例）
本変形例では、第２実施形態の偏向流路５の下流側流路５２を変更した例について、図１４、図１５を参照して説明する。

第２実施形態の如く、下流側流路５２の断面積が空気流れ下流側に向かって小さくなる構成とすると、逆流の流路が絞られることで、逆流に乱れが生じ易くなってしまう。このことは、主流と逆流とが合流する際に、主流を乱す要因となることから好ましくない。

そこで、本変形例では、図１４に示すように、側板３２の一端部３２１における下流側端部４１１に対向する部位を内側板面部３２３に対して傾斜させている。具体的には、本変形例の側板３２の一端部３２１は、下流側端部４１１に対向する部位の径が、下流側端部４１１側に近づくにつれて大きくなるように内側板面部３２３に対して傾斜している。すなわち、本変形例の側板３２の一端部３２１は、下流側端部４１１に対向する部位が内側板面部３２３に対して鈍角で交差するように傾斜している。これにより、本変形例の下流側流路５２は、その断面積が空気流れ上流側と下流側とで同等となっている。

その他の構成は、第２実施形態と同様である。本変形例の遠心送風機１では、図１５に示すように、空気吸入部４１の表面に沿う気流が側板３２から剥離することなく側板３２に沿って流れる。

さらに、本変形例の遠心送風機１は、偏向流路５の下流側流路５２の断面積が空気流れ上流側と下流側とで同等となっている。このため、空気吸入部４１と側板３２との隙間からを流れる逆流の乱れが抑えられるので、主流と逆流とが合流する際の主流の乱れを効果的に抑えることが可能となる。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態について、図１６、図１７を参照して説明する。本実施形態では、偏向流路５の形状が第２実施形態と相違している。

図１６に示すように、本実施形態の遠心送風機１は、偏向流路５における側板３２の外側板面部３２４とケーシング４の内壁面との間に形成される上流側流路５１が丸みを有する形状となっている。

具体的には、本実施形態のケーシング４は、上流側流路５１を形成する内壁面が、回転軸２０の一端側に向かって凸となる半円弧状の形状となっている。また、本実施形態の側板３２は、空気吸入部４１の下流側端部４１１に対向する一端部３２１がＲ形状となっている。

その他の構成は、第２実施形態と同様である。本実施形態の遠心送風機１では、図１７に示すように、空気吸入部４１の表面に沿う気流が側板３２から剥離することなく側板３２に沿って流れる。

さらに、本実施形態の遠心送風機１は、偏向流路５における上流側流路５１が丸みを有する形状となっている。このため、偏向流路５の上流側流路５１を逆流が滑らかに流れ易くなる。これにより、空気吸入部４１と側板３２との隙間からを流れる逆流の乱れが抑えられるので、主流と逆流とが合流する際の主流の乱れを効果的に抑えることが可能となる。

（第４実施形態）
次に、第４実施形態について、図１８〜図２６を参照して説明する。本実施形態の遠心送風機１Ａは、回転軸２０の回転方向ＣＤの一部において、空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径の差を側板３２の厚みＴｈ以下に設定している点が前述した実施形態と相違している。

図１８〜図２０に示すように、本実施形態の遠心送風機１Ａのケーシング４は、第１実施形態の遠心送風機１と同様に、ノーズ部４２を始点として羽根車３の外側に渦巻き状の空気流路４０を形成する側壁部４３を有するスクロールケーシングで構成されている。

ケーシング４の側壁部４３は、回転軸２０の軸線ＣＬに対する半径が対数螺旋状に増大するように、側壁部４３のノーズ部４２に位置する巻き始め部４３１から巻き終り部４３２にかけて延びている。これにより、本実施形態のケーシング４は、空気流路４０の通路断面積が側壁部４３の巻き始め部４３１側から巻き終り部４３２側に向かうほど大きくなっている。

本実施形態のように、ケーシング４をスクロールケーシングで構成する場合、羽根車３の羽根３１の後縁側と側壁部４３との間隔が、巻き始め部４３１から巻き終り部４３２に向かって拡大する。具体的には、羽根３１の後縁側と側壁部４３との間隔は、側壁部４３における巻き始め部４３１で最も狭くなり、巻き終り部４３２で最も広くなる。

このため、本実施形態のケーシング４内部では、回転軸２０の回転方向ＣＤにおいて、羽根車３の空気吐出側で気流の乱れが生じ易い部位と気流の乱れが生じ難い部位とが存在する。

例えば、図１９および図２０に示す側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１では、側壁部４３が通風抵抗となることで、羽根車３の空気吐出側で気流の乱れが生じ易い傾向がある。

一方、図１９および図２０に示す側壁部４３における中間部４３３から巻き終り部４３２までの区間ＳＥ２では、側壁部４３が殆ど通風抵抗とならないので、羽根車３の空気吐出側で気流の乱れが生じ難い傾向がある。

ここで、第１実施形態で説明したように、第１実施形態の遠心送風機１では、比較例の遠心送風機ＣＥに比べて、騒音の低減および送風効率の向上を図ることができることが判っている。

本発明者らは、第１実施形態の遠心送風機１において、更なる騒音の低減を図るために、遠心送風機１の回転軸２０の回転方向ＣＤにおける騒音の大きさについて鋭意調査した。この結果、第１実施形態の遠心送風機１では、図２１に示す側壁部４３における巻き終り部４３２付近が、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１に比べて、騒音が大きくなっていることが判った。

そこで、本発明者らは、まず、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１、および側壁部４３における巻き終り部４３２付近の空気の流れ方の違いについて調査した。

この結果、第１実施形態の遠心送風機１では、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１において、図２２に示すように、空気吸入部４１の表面付近に流入した気流が側板３２に沿って流れていることが判った。

また、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１では、羽根車３の空気吐出側から吐出された空気の一部が、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吸入側に逆流する傾向があることが判った。理由としては、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１は、前述したように、羽根車３の空気吐出側における側板３２が空気抵抗となってしまうことが挙げられる。

これに対して、側壁部４３における巻き終り部４３２付近では、図２３に示すように、空気吸入部４１の表面付近に流入した気流が側板３２に沿って流れていることが判った。

また、側壁部４３における巻き終り部４３２付近では、空気吸入部４１の表面付近に流入した気流の一部が、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吐出側に流れる傾向があることが判った。理由としては、側壁部４３における巻き終り部４３２付近では、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１に比べて、羽根車３の空気吐出側における抵抗となる要素が少ないことが挙げられる。

さらに、側壁部４３における巻き終り部４３２付近では、空気吸入部４１の表面付近に流入した気流と空気吸入部４１と側板３２との隙間から流出した気流とが、側板３２付近の気流が剥離し易い剥離領域ＤＡにて衝突する傾向があることが判った。このような気流の衝突は、騒音の発生要因となってしまう。

このように、本発明者らの調査によれば、第１実施形態の遠心送風機１では、空気吸入部４１と側板３２との隙間を流れる気流の向きが、回転軸２０の回転方向ＣＤにおいて変化する傾向があることが判った。

そして、本発明者らの調査結果を鑑みると、側壁部４３における巻き終り部４３２付近では、剥離領域ＤＡにて反対向き流れる気流の衝突が生ずることで、騒音が大きくなっていると推察される。

そこで、本実施形態の遠心送風機１Ａでは、図１８に示すように、回転軸２０の回転方向ＣＤにおける一部において、空気吸入部４１と側板３２との間に実質的に段差がない形状としている。

具体的には、本実施形態の遠心送風機１Ａは、図１９および図２０に示す側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１において、図２４に示すように、空気吸入部４１と側板３２との間に実質的に段差がない形状としている。すなわち、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１において、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂ１と、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈ以下となっている。

一方、本実施形態の遠心送風機１Ａでは、図１８に示すように、回転軸２０の回転方向ＣＤの一部において、空気吸入部４１と側板３２との間に段差を有する形状としている。

具体的には、本実施形態の遠心送風機１Ａは、図１９および図２０に示す側壁部４３における巻き終り部４３２付近において、図２５に示すように、空気吸入部４１と側板３２との間に段差を有する形状としている。本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２付近において、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂ２と、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈより大きくなっている。なお、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂ２は、側壁部４３における巻き終り部４３２付近において、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓよりも小さくなっている。

本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における中間部４３３から巻き終り部４３２付近までの区間ＳＥ２にて、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂと側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が回転軸２０の回転方向ＣＤに連続的に大きくなっている。

本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２から巻き始め部４３１までの区間において、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂと側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が回転軸２０の回転方向ＣＤに連続的に小さくなっている。なお、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂと、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差は、連続的に変化させずに、非連続的に変化させるようにしてもよい。

続いて、本実施形態の遠心送風機１Ａの作動について、図２６を参照して説明する。なお、図２６では、紙面の右側が、側壁部４３における巻き始め部４３１付近の断面形状を示し、紙面の左側が側壁部４３における巻き終り部４３２付近の断面形状を示している。

図２６に示すように、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き始め部４３１側で、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂ１と、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈ以下となっている。

このため、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き始め部４３１側において、空気吸入部４１に沿って流れる気流が側板３２側へ滑らかに流れ易くなっている。また、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き始め部４３１側において、羽根車３の空気吐出側の気流が、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吸入側に逆流する。

さらに、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２側で、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂ２と、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓとの差が側板３２の厚みＴｈより大きくなっている。

このため、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２側にて、空気吸入部４１に沿う気流が側板３２から剥離するが、空気吸入部４１の表面付近の気流が、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吐出側に流れない。すなわち、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２側においても、羽根車３の空気吐出側の気流が、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吸入側に逆流する。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。このため、本実施形態の遠心送風機１Ａは、第１実施形態と共通の構成から奏される作用効果を第１実施形態と同様に得ることができる。つまり、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１にて、空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径の差が側板３２の厚みＴｈ以下となっている。

これによれば、ケーシング４内部のうち、気流の乱れが生じ易い側壁部４３における巻き始め部４３１から中間部４３３までの区間ＳＥ１において、空気吸入部４１の内側壁面部４１２と側板３２の内側板面部３２３との間に実質的に段差がない形状となる。これにより、ケーシング４内部のうち、気流の乱れが生じ易い箇所では、空気吸入部４１に沿って流れる空気が側板３２側へ滑らかに流れ易くなるので、遠心送風機１Ａの騒音の低減、送風効率の向上を図ることができる。

また、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２付近に対応する部位が、巻き始め部４３１から中間部４３３に対応する部位に比べて空気吸入部４１および側板３２の最小径となる部位同士の径の差が大きくなっている。

これによると、側壁部４３における巻き終り部４３２付近には、空気吸入部４１の内側壁面部４１２と側板３２の内側板面部３２３との間に段差が形成される。このため、空気吸入部４１の表面付近の気流が、空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吐出側に流れてしまうことを抑えることができる。これにより、本実施形態の遠心送風機１Ａでは、側壁部４３における巻き終り部４３２付近における気流の衝突による騒音を抑えることができる。従って、本実施形態の遠心送風機１Ａでは、第１実施形態の遠心送風機１に比べて、騒音の低減を図ることができる。

特に、本実施形態の遠心送風機１Ａは、側壁部４３における巻き終り部４３２付近おいて、空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径の差が側板３２の厚みＴｈより大きくなっている。

これによると、側壁部４３における巻き終り部４３２に対応する部位には、空気吸入部４１の内側壁面部４１２と側板３２の内側板面部３２３との間に、側板３２の厚みＴｈより大きい段差が形成される。このため、空気吸入部４１の表面付近の気流が空気吸入部４１と側板３２との隙間を介して羽根車３の空気吐出側に流れてしまうことをより一層抑えることができる。

ここで、本実施形態では、側壁部４３における巻き終り部４３２付近おいて、空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位同士の径の差が側板３２の厚みＴｈより大きくする例について説明したが、これ限定されない。側壁部４３における巻き終り部４３２付近において、空気吸入部４１と側板３２との間に段差が形成される構成であれば、例えば、空気吸入部４１および側板３２の最小径となる部位同士の径の差が側板３２の厚みＴｈ以下となっていてもよい。

（他の実施形態）
以上、発明を実施する代表的な形態について説明したが、上述の実施形態に限定されることなく、例えば、以下のように種々変形可能である。

上述の各実施形態では、車両用空調装置の送風ユニットに対して遠心送風機１、１Ａを適用する例について説明したが、これに限定されない。遠心送風機１、１Ａは、例えば、車両のシート空調装置に適用可能である。また、遠心送風機１、１Ａは、車両用に限らず、定置型の空調装置や、換気装置等にも適用可能である。さらに、遠心送風機１、１Ａは、空調装置に限らず、様々な装置に適用可能である。

上述の各実施形態では、羽根車３を各羽根３１が前向き羽根からなるシロッコファンで構成する例について説明したが、これに限定されない。羽根車３は、例えば、各羽根３１が後ろ向き羽根からなるターボファンで構成されていてもよい。

上述の各実施形態では、ケーシング４としてスクロールケーシングを例示したが、これに限定されず、例えば、全周吹き出し型のケーシング４が採用されていてもよい。このように、ケーシング４を全周吹き出し型のケーシングで構成する場合、スクロールケーシングを採用する場合に比べて、空気吸入部４１と側板３２との隙間を流れる気流の向きが、回転軸２０の回転方向ＣＤにおいて変化し難いと考えられる。このため、ケーシング４を全周吹き出し型のケーシングで構成する場合は、第１〜第３実施形態の如く、回転軸２０の回転方向ＣＤの全域において、空気吸入部４１と側板３２との間に実質的に段差がない形状とすることが望ましい。

上述の第１〜第３実施形態の如く、空気吸入部４１の下流側端部４１１の径Ｄｂは、側板３２の一端部３２１の径Ｄｓ以下に設定されていることが望ましいが、これに限定されない。空気吸入部４１の内側壁面部４１２および側板３２の内側板面部３２３の最小径となる部位の径の差が側板３２の厚みＴｈ以下であれば、下流側端部４１１の径Ｄｂが、一端部３２１の径Ｄｓよりも大きくなるように設定されていてもよい。

上述の第１〜第３実施形態の如く、空気吸入部４１の下流側端部４１１の接線、および側板３２の一端部３２１の接線の双方が回転軸２０の軸方向ＡＸに沿った方向に延びるように設定されていることが望ましいが、これに限定されない。空気吸入部４１の下流側端部４１１の接線、および側板３２の一端部３２１の接線の双方が回転軸２０の軸方向ＡＸに対して若干傾斜した方向に延びるように設定されていてもよい。

上述の第２、第３実施形態では、空気吸入部４１と側板３２との間に偏向流路５を設定する例について説明したが、これに限定されない。例えば、空気吸入部４１と側板３２との間に、ラビリンスシール等の逆流防止機構を設定してもよい。

上述の実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。

上述の実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されない。

上述の実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されない。

（まとめ）
上述の実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、遠心送風機は、空気吸入部および側板が、下流側端部と上流側端部とが回転軸の軸方向に間隔をあけた状態で回転軸の軸方向に対向配置される。空気吸入部および側板は、内側壁面部における最小径となる部位の径と内側板面部における最小径となる部位の径との差が側板の厚み以下に設定されている。

第２の観点によれば、遠心送風機は、内側壁面部における最小径となる部位の径が、内側板面部における最小径となる部位の径以下に設定されている。このように、内側壁面部における最小径となる部位の径を、内側板面部における最小径となる部位の径以下に設定する構成とすれば、空気吸入部に沿う気流が側板に衝突してしまうことを抑えることができる。

第３の観点によれば、遠心送風機のケーシングは、羽根車の外側に渦巻き状の空気流路を形成する側壁部を有するスクロールケーシングで構成されている。そして、遠心送風機の空気吸入部および側板は、側壁部における巻き始め部から中間部までの間の少なくとも一部において、内側壁面部および内側板面部における最小径となる部位の径との差が側板の厚み以下に設定されている。

これによれば、ケーシング内部のうち、気流の乱れが生じ易い側壁部における巻き始め部から中間部までの区間の少なくとも一部が、空気吸入部の内側壁面部と側板の内側板面部との間に実質的に段差がない形状となる。これにより、ケーシング内部のうち、気流の乱れが生じ易い箇所において、空気吸入部に沿って流れる空気が側板側へ滑らかに流れ易くなるので、遠心送風機の騒音の低減、送風効率の向上を図ることができる。

第４の観点によれば、遠心送風機の空気吸入部および側板は、側壁部における巻き終り部付近の部位が、側壁部における巻き始め部から中間部の区間の部位に比べて、内側壁面部および内側板面部の最小径となる部位の径との差が大きくなっている。

これによると、側壁部における巻き終り部に対応する部位に、空気吸入部の内側壁面部と側板の内側板面部との間に段差が形成される。このため、空気吸入部の表面付近の気流が、空気吸入部と側板との隙間を介して羽根車の空気吐出側に流れてしまうことを抑えることができる。これにより、側壁部における巻き終り部付近における気流の衝突による騒音を抑えることができるので、遠心送風機の更なる騒音の低減を図ることができる。

第５の観点によれば、遠心送風機の空気吸入部および側板は、側壁部における巻き終り部に対応する部位が、内側壁面部における最小径となる部位の径と内側板面部における最小径となる部位の径との差が側板の厚みより大きくなっている。

これによると、側壁部における巻き終り部に対応する部位に、空気吸入部の内側壁面部と側板の内側板面部との間に、側板の厚みより大きい段差が形成される。これによれば、空気吸入部の表面付近の気流が空気吸入部と側板との隙間を介して羽根車の空気吐出側に流れてしまうことをより一層抑えることができる。

第６の観点によれば、遠心送風機は、空気吸入部および側板との間に、下流側端部と上流側端部との隙間から羽根車の空気吸入側へ向かう逆流の向きを、空気吸入部から羽根車の空気吸入側へと向かう主流に近づくように偏向させる偏向流路が設定されている。このように、逆流の向きが主流に近づくように偏向させる構成とすれば、主流と逆流との干渉を抑えることができる。これにより、空気吸入部に沿う気流が側板側へ滑らかに流れ易くなるので、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能となる。

第７の観点では、具体的な偏向流路の構成を特定している。すなわち、偏向流路は、下流側端部と上流側端部との隙間を含んでいる。そして、下流側端部は、上流側端部に対向する対向部位の径が上流側端部に近づくにつれて小さくなるように内側壁面部に対して傾斜している。

ここで、例えば、上流側端部における下流側端部に対向する対向面が、回転軸の径方向に延びる構成となっている場合、上流側端部と下流側端部との隙間の断面積が空気流れ下流に向かって小さくなってしまう。この場合、上流側端部と下流側端部との隙間を流れる逆流に乱れが生じ易くなることから好ましくない。

この点を鑑み、第８の観点において、上流側端部を、下流側端部に対向する対向部位の径が下流側端部に近づくにつれて大きくなるように内側板面部に向かって傾斜させている。これによれば、上流側端部と下流側端部との隙間における逆流の乱れを抑えることができるので、主流と逆流との干渉を抑えることができる。これにより、空気吸入部に沿って流れる空気が側板側へ滑らかに流れ易くなるので、騒音の低減、送風効率の向上を図ることが可能となる。

１ 遠心送風機
３ 羽根車
３１ 羽根
３２ 側板
３２１ 一端部（上流側端部）
３２３ 内側板面部
４ ケーシング
４１ 空気吸入部
４１１ 下流側端部
４１２ 内側壁面部

Claims (8)

1. 回転軸（２０）の軸方向（ＡＸ）の一端側から吸い込んだ空気を前記回転軸の径方向（ＲＤ）の外側に向けて吐出する遠心送風機であって、
   前記回転軸の軸線（ＣＬ）に対して放射状に配置された複数枚の羽根（３１）、および前記複数枚の羽根における前記軸方向の一端側部位を連結する円環状の側板（３２）を有し、前記回転軸の軸線を中心として回転する円筒状の羽根車（３）と、
   前記羽根車を収容すると共に、前記側板に近接する部位に前記羽根車の内側に空気を導くベルマウス状の空気吸入部（４１）が形成されたケーシング（４）と、を備え、
   前記空気吸入部は、空気流れ下流側の端部を構成する下流側端部（４１１）、および前記回転軸の径方向の内側の壁面を構成する内側壁面部（４１２）を有しており、
   前記側板は、空気流れ上流側の端部を構成する上流側端部（３２１）、および前記回転軸の径方向の内側の板面を構成する内側板面部（３２３）を有しており、
   前記空気吸入部および前記側板は、前記回転軸の回転方向（ＣＤ）の少なくとも一部において、前記下流側端部と前記上流側端部とが前記回転軸の軸方向に間隔をあけた状態で前記回転軸の軸方向に対向配置されると共に、前記内側壁面部における最小径となる部位の径（Ｄｂ）と前記内側板面部における最小径となる部位の径（Ｄｓ）との差が前記側板の厚み以下に設定されている遠心送風機。
2. 前記内側壁面部における最小径となる部位の径が、前記内側板面部における最小径となる部位の径以下に設定されている請求項１に記載の遠心送風機。
3. 前記ケーシングは、前記羽根車の外側に渦巻き状の空気流路（４０）を形成する側壁部（４３）を有するスクロールケーシングで構成されており、
   前記空気吸入部および前記側板は、前記側壁部における巻き始め部（４３１）から前記巻き始め部と巻き終り部（４３２）との中間に位置する中間部（４３３）までの間の少なくとも一部において、前記内側壁面部における最小径となる部位の径と前記内側板面部における最小径となる部位の径との差が前記側板の厚み以下に設定されている請求項２に記載の遠心送風機。
4. 前記空気吸入部および前記側板は、前記側壁部における前記巻き終り部に対応する部位が、前記側壁部における前記巻き始め部から前記中間部の区間に対応する部位に比べて、前記内側壁面部における最小径となる部位の径と前記内側板面部における最小径となる部位の径との差が大きくなっている請求項３に記載の遠心送風機。
5. 前記空気吸入部および前記側板は、前記側壁部における前記巻き終り部に対応する部位が、前記内側壁面部における最小径となる部位の径と前記内側板面部における最小径となる部位の径との差が前記側板の厚みより大きくなっている請求項４に記載の遠心送風機。
6. 前記空気吸入部および前記側板との間には、前記下流側端部と前記上流側端部との隙間から前記羽根車の空気吸入側へ向かう逆流の向きを、前記空気吸入部から前記羽根車の空気吸入側へと向かう主流に近づくように偏向させる偏向流路（５）が設定されている請求項１ないし５のいずれか１つに記載の遠心送風機。
7. 前記偏向流路は、前記下流側端部と前記上流側端部との隙間を含んでおり、
   前記下流側端部は、前記上流側端部に対向する対向部位の径が前記上流側端部に近づくにつれて小さくなるように前記内側壁面部に対して傾斜している請求項６に記載の遠心送風機。
8. 前記上流側端部は、前記下流側端部に対向する対向部位の径が前記下流側端部に近づくにつれて大きくなるように前記内側板面部に向かって傾斜している請求項７に記載の遠心送風機。

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