WO2013080241A1 - 多翼ファン及びこれを備えた空気調和機 - Google Patents

多翼ファン及びこれを備えた空気調和機 Download PDF

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diameter portion
blade
multiblade fan
ring
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岩瀬　拓
尾原　秀司
米山　裕康
岸谷　哲志
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日立アプライアンス株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/30—Vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08—Sealings
    • F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
    • F04D29/161—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/162—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps of a centrifugal flow wheel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
    • F04D29/282—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis
    • F04D29/283—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis rotors of the squirrel-cage type

Definitions

  • the present invention relates to a multiblade fan and an air conditioner equipped with the same.
  • Multi-blade fans used in air conditioners and the like are required to have low noise and high efficiency.
  • Patent Document 1 JP-A-2006-307650
  • the length of the blade is shortened on the suction port side and gradually increased toward the opposite side of the suction port to stabilize the air flow in the casing. Describes a technique that can improve the suction performance and reduce noise by reducing the separation of air generated on the back surface of the blade by using a flat portion.
  • Patent Document 2 JP-A-2000-291590
  • the opening diameter dimension of the suction port is set to be larger than the minimum inner diameter dimension of the fan, and an inclined portion is formed on the suction port side of the blade, so that a side stream that has been an unstable vortex in the past is formed. Since air is sucked into the mainstream air and concentrated together with the mainstream air on the inner diameter portion of the fan, a technique that can reduce interference between the sidestream air and the mainstream air is described.
  • FIG. 14 shows the flow field in the vicinity of the planar bell mouth 56 passing through the rotation axis O in the conventional multiblade fan
  • FIG. 15 shows the flow field between the blades in the vicinity of the ring 59 in the plane perpendicular to the rotation axis O in the conventional multiblade fan. Show.
  • the flow P in the direction along the casing wall surface and the flow Q in the direction of the rotation axis O merge as shown in FIG. 14 near the bell mouth 56, and the flow direction changes abruptly as the flow R.
  • the flow direction changes abruptly like the flow S because the blades impart momentum to the flow between the blades.
  • the flow direction has changed simultaneously on the plane passing through the rotation axis O shown in FIG. 14 and the plane perpendicular to the rotation axis O shown in FIG. If the flow direction suddenly changes at the same time on these different planes, there is a problem that the flow is disturbed and lost, leading to a reduction in noise and efficiency of the multiblade fan.
  • Patent Document 1 no consideration is given to a sudden change in the direction of simultaneous flow in a plane passing through the rotation axis and in a plane perpendicular to the rotation axis in the vicinity of the bell mouth.
  • the multiblade fan described in Patent Document 1 achieves low noise and high efficiency by devising the shape of the blade, but there is no description regarding the relationship between the shape of the blade and the suction port.
  • the inlet is not bell mouth shaped.
  • Patent Document 2 defines the positional relationship between the minimum inner diameter of the impeller and the opening diameter of the suction port, but there is no description regarding the relationship between the shape of the blade and the suction port.
  • the present invention provides a multiblade fan that suppresses the sudden change of the flow direction in the plane passing through the rotation axis in the vicinity of the bell mouth and the plane perpendicular to the rotation axis at the same time, and achieves low noise and high efficiency.
  • the purpose is to provide.
  • the present application includes a plurality of means for solving the above-described problems.
  • an impeller having a plurality of blades arranged on the circumference is accommodated in the casing, and the inner peripheral wall surface of the casing.
  • An air passage for guiding air from the suction port to the discharge port is formed by rotation of the impeller between the blade and the impeller, and the suction port is formed substantially concentrically with the circumference.
  • a bell mouth is provided from the edge of the suction port toward the inner peripheral wall surface of the casing, and the plurality of wings are shaped to turn the air flow between the wings, and the air flow between the wings turns.
  • the multiblade fan is characterized in that the position is on the outer peripheral side with respect to the inner diameter of the bell mouth.
  • each end of the plurality of blades is connected by a ring-shaped ring portion that is arranged substantially concentrically with the circumference, and a disk shape is provided so as to oppose the ring portion and the impeller in the rotational axis direction.
  • the main plate is fixed to the opposite side of the end of the plurality of blades by the main plate, and the position where the air flow between the blades turns is from the ring portion to the main plate in each of the plurality of blades. It is desirable to be a multiblade fan that is on the same line.
  • the plurality of blades are composed of an inner diameter portion on the inner periphery side and an outer diameter portion on the outer periphery side, and the inner diameter portion and the outer diameter portion have different curvatures, and the inflection points where the curvature changes are described above. It is desirable to be a multiblade fan in which the air flow between the blades is turned.
  • Each end of the plurality of blades is connected by a ring-shaped ring portion that is arranged substantially concentrically with the circumference, and the disk is arranged so as to face the ring portion and the rotation axis direction of the impeller.
  • the main plate is disposed, the opposite side of the plurality of blades to the end portion is fixed by the main plate, and the plurality of blades are configured such that the blade length increases from the ring portion side to the main plate side.
  • a multiblade fan is desirable. It is desirable that the multi-blade fan is configured such that the blade length of the inner diameter portion is longer than the blade length of the outer diameter portion.
  • the multi-blade fan is configured such that the curvature of the inner diameter portion is larger than the curvature of the outer diameter portion.
  • Each end of the plurality of blades is connected by a ring-shaped ring portion that is arranged substantially concentrically with the circumference, and the disk is arranged so as to face the ring portion and the rotation axis direction of the impeller.
  • a plurality of blades are fixed to the side opposite to the ends of the plurality of blades, and the plurality of blades includes an inner diameter portion on the inner peripheral side and an outer shape portion on the outer peripheral side.
  • the outer diameter portion have different curvatures, and the air flow between the blades is diverted at an inflection point at which the curvature changes, and the plurality of blades further include the inner diameter portion on the ring side. It is desirable that the multi-blade fan is configured such that the blade length is greater than or substantially the same as the blade length of the outer diameter portion.
  • a housing having a suction port and a blowout port, a heat exchanger disposed in the housing, and disposed on the upstream side or the downstream side of the heat exchanger, sucking air outside the housing from the suction port,
  • the multi-blade fan is preferably an air conditioner that is the above-described multi-blade fan.
  • FIG. 1 is a perspective view of a multiblade fan according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a plane passing through the rotation axis of the multiblade fan according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a blade in the vicinity of a ring in a plane perpendicular to the rotation axis of the multiblade fan in the first embodiment.
  • FIG. 9 is a blade cross-sectional view of a plane perpendicular to the rotation axis of the multiblade fan in the third embodiment.
  • FIG. 10 is a blade cross-sectional view in the vicinity of a hub in a plane perpendicular to the rotation axis of the multiblade fan in the fourth embodiment. Flow between blades in Example 4. Inter-blade flow when the blade length S1 of the inner diameter portion ⁇ the blade length St of the outer diameter portion.
  • FIG. 10 is a projection view of blade cross sections near a ring and a hub in a plane perpendicular to the rotation axis of a multiblade fan in Embodiment 5. The performance comparison of the multiblade fan in Example 5 and the conventional multiblade fan.
  • FIG. Flow field near a bellmouth on a plane passing through the rotation axis of a conventional multiblade fan. Flow field between blades near a ring in a plane perpendicular to the rotation axis in a conventional multiblade fan.
  • FIG. 1 is a perspective view of a multiblade fan 51 of the present embodiment.
  • This multi-blade fan 51 surrounds an impeller 54 in which a plurality of blades 1 are arranged in a cylindrical shape on the outer periphery of a disk-shaped main plate 3 (hub), and surrounds the impeller 54, so that air to the multi-blade fan 51 is It is composed of a suction casing 63 and a scroll casing 55 having a discharge passage for air discharged from the impeller 54 and a motor (not shown) for driving the impeller 54 to rotate.
  • the scroll casing 55 has a structure in which the impeller 54 can be incorporated by dividing the scroll casing 55 vertically.
  • the bell mouth 4 constituting the suction port 63 is provided on both side surfaces of the scroll casing 55, and a tongue 58 serving as a boundary between the discharge side and the suction side is provided at the lower part of the discharge port 57 provided on the front surface.
  • This figure shows a multi-blade fan that sucks air from both sides, but this is also applicable to a multi-blade fan that sucks air from only one side by providing the suction port 63 on one side and closing the opposite side.
  • the embodiment can be applied.
  • a plurality of blades 1 are arranged side by side in the rotation direction around the rotation shaft 5, and fixed to the main plate 3 (one formed integrally with the hub and fixed to the shaft) at the center.
  • the main plate 3 has suction ports 63 on both sides as shown in FIG. 1, the main plate 3 is arranged in the center of the rotating shaft 5 so as to face the respective suction ports 63 and is configured in a disk shape. is there.
  • Reference numeral 2 denotes a ring, which is configured in a ring shape substantially concentric with the suction port 63 from the main plate 3 to the suction port 63 side, and fixes each end of the blade fixed by the main plate 3 on the opposite side to the main plate 3.
  • FIG. 2 shows a cross-sectional view of the multiblade fan 51 cut from a plane perpendicular to the rotation axis of the impeller 54 and viewed from the suction port 63 side (bell mouth 4 side).
  • the scroll casing 55 except for the vicinity of the discharge port 57, scrolls a point on the straight line Z that is centered on the rotation shaft 5 of the impeller 54 and perpendicular to the discharge port upper surface 57a of the scroll casing 55 and passes through the rotation shaft of the impeller 54.
  • It has a shape along a logarithmic spiral having a constant expansion angle, which is the starting point 60 of the spiral of the casing, and is configured such that the space gradually expands from the tongue 58 toward the discharge port 57.
  • the tongue 58 is formed as an arc that contacts the spiral of the scroll casing 55 at the end 61 of the tongue at a predetermined angle ⁇ from the straight line Z, and further contacts the discharge port lower surface 57b.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a plane passing through the rotary shaft 5 of the multiblade fan 51 in the present embodiment.
  • the upper portion is the suction port 63, and only one suction port 63 is shown in this figure, but a double-sided suction multi-blade fan having a suction port in the lower portion may also be used.
  • 3 shows only one side of the suction port (upper part of FIG. 3), but when the suction port is provided on both sides as in FIG. 1, the ring 2 is provided on both sides in the direction of the rotating shaft 5.
  • Reference numeral 9 denotes an inflection point of the wing 1, which is positioned on the outer peripheral side (right side in FIG. 3) from the inner diameter of the bell mouth 4. Details will be described later.
  • FIG. 4 is a view showing the blade 1 near the ring in a plan view perpendicular to the axial direction of the rotary shaft 5 of the multiblade fan 51 in the first embodiment.
  • D1 is the inner diameter of the impeller 54
  • D2 is the outer diameter of the impeller 54
  • 6 indicates the rotational direction of the impeller.
  • the blade 1 is composed of an inner diameter portion 7 and an outer diameter portion 8 through an inflection point 9.
  • R1 is the curvature of the inner diameter portion 7 of the blade 1
  • R2 is the curvature of the outer diameter portion 8 of the blade 1.
  • the curvatures R1 and R2 are defined by the wing camber line 10, and the curvature R1 is not equal to the curvature R2.
  • the shapes of the inner diameter portion 7 and the outer diameter portion 8 are configured to share different roles.
  • the shape of the inner diameter portion 7 is set to an angle that matches the direction of the flow flowing from the blade inlet.
  • the shape of the outer diameter portion 8 is configured to have an angle that gives the flow a momentum for satisfying the flow rate and pressure required by the multiblade fan.
  • this condition can be satisfied by setting the curvature R1> the curvature R2.
  • the flow is appropriately turned in the vicinity of the inflection point 9 like the flow Y, that is, at the inner diameter portion 7 (curvature R1) of the blade inlet, it matches the direction of the air flow. Disturbance and loss can be reduced, and furthermore, the required flow rate and pressure can be satisfied at the outer diameter portion 8 (curvature R2).
  • the position of the inflection point 9 is further positioned on the outer peripheral side than the inner diameter of the bell mouth. That is, the inflection point diameter Di is larger than the bellmouth inner diameter Db.
  • the inflection point diameter Di is larger than the bellmouth inner diameter Db.
  • the impeller 54 in which the plurality of blades 1 are arranged on the circumference is accommodated in the casing (scroll casing 55), and the casing (scroll casing 55).
  • An air passage for guiding air from the suction port 63 to the discharge port 57 is formed by rotation of the impeller 54 between the inner peripheral wall surface and the impeller 54.
  • the suction port 63 is formed substantially concentrically with the circumference of the impeller 54, and the bell mouth 4 is provided from the edge of the suction port 63 toward the inner peripheral wall surface of the casing (scroll casing 55).
  • the plurality of blades 1 have a shape in which the air flow between the blades is turned, and the position where the air flow between the blades turns is on the outer peripheral side with respect to the inner diameter Db of the bell mouth 4. is there.
  • the plurality of blades 1 are composed of an inner diameter portion 7 on the inner peripheral side and an outer diameter portion 8 on the outer peripheral side, and the inner diameter portion 7 and the outer diameter portion 8 have different curvatures (R1 ⁇ R2), respectively. At the inflection point 9 where the angle changes, the air flow between the blades turns.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of a plane passing through the rotating shaft 5 of the multiblade fan 51 in this embodiment.
  • 11 is a line connecting inflection points 9 from the ring 2 side to the main plate 3 side.
  • the inflection point diameter Di of the line 11 is the same from the ring 2 to the main plate 3.
  • the multiblade fan 51 of the present embodiment has a ring-shaped ring portion (ring 2) in which the respective end portions of the plurality of blades 1 are arranged substantially concentrically with the circumference of the impeller 54. ), And a disk-shaped main plate 3 is disposed so as to face the ring portion (ring 2) and the rotation axis direction of the 54 impeller, and the main plate 3 fixes the end opposite to the ends of the plurality of blades 1, The position where the air flow in between is turned is on the same line from the ring portion (ring 2) to the main plate 3 in each of the plurality of blades 1. By doing so, the manufacturing cost of the multiblade fan 51 can be reduced, and when combined with the configuration of the first embodiment, it is possible to further reduce noise and increase efficiency.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a plane passing through the rotation shaft 5 of the multiblade fan 51 in this embodiment.
  • FIG. 7 is a blade cross-sectional view of a plane perpendicular to the rotating shaft 5 of the multiblade fan 51 in this embodiment.
  • 7A is a blade cross section on the main plate 3 side
  • FIG. 7B is a blade cross section on the ring 2 side.
  • Sh represents the blade length on the main plate 3 side
  • Sr represents the blade length on the ring 2 side.
  • Wing length is defined as the length along the wing.
  • each end portion of the plurality of blades 1 is connected by the ring-shaped ring portion (ring 2) arranged substantially concentrically with the circumference, and the ring portion ( A disc-shaped main plate 3 is arranged so as to face the ring 2) and the direction of the rotation axis 5 of the impeller 54.
  • the main plate 3 fixes the ends opposite to the ends of the plurality of blades 1. The blade length is increased from the portion (ring 2) side to the main plate 3 side.
  • the blade length Sh on the main plate side is increased, and the blade 1 gives momentum to the flow. Therefore, when the rotation speed is not increased, the magnitude of the momentum given is the blade length. The longer it is, the bigger. Therefore, it is possible to increase the flow rate and pressure of the multiblade fan without increasing the rotational speed of the impeller.
  • the blade length is defined by the length along the blade, but the same effect can be obtained by defining the blade length by connecting the leading edge and the trailing edge with a straight line, so-called chord length. .
  • FIG. 8 is a blade cross-sectional view of a plane perpendicular to the rotating shaft 5 of the multiblade fan 51 in this embodiment.
  • Other basic configurations are the same as those shown in FIGS. 1 to 4, and a detailed description thereof is omitted here.
  • FIG. 8 is an arbitrary blade cross section from the main plate 3 to the ring 2.
  • Sl indicates the blade length of the inner diameter portion 7
  • St indicates the blade length of the outer diameter portion 8.
  • Wing length is defined as the length along the wing.
  • FIG. 9 shows the flow between the blades in this embodiment.
  • FIG. 9 shows the flow between blades when the flow rate is smaller than the design flow rate, that is, in the low flow rate region.
  • the flow at the blade inlet does not follow the shape (angle) of the blade of the inner diameter portion 7. Therefore, the flow is separated as shown in FIG.
  • the flow U is separated on the suction surface 12 side.
  • the blade length S1 of the inner diameter portion 7> the blade length St of the outer diameter portion 8 the separated flow is reattached at the point S and the region A where the separation occurs is narrowed. Between one wing, the flow can flow along the wing.
  • FIG. 10 shows the flow between the blades when the blade length S1 of the inner diameter portion ⁇ the blade length St of the outer diameter portion.
  • the region B separated by the flow V has an influence even between the blades of the outer diameter portion 8. For this reason, the flow between the blades of the outer diameter portion 8 cannot be effectively ensured, so that noise increases and efficiency decreases.
  • the blade length is defined as the length along the blade.
  • the blade length is defined as the blade length obtained by connecting the leading edge and the inflection point and the inflection point and the trailing edge with a straight line, so-called chord length.
  • chord length so-called chord length
  • FIG. 11 is a projection view of blade cross sections near the ring 2 and the main plate 3 in the plane perpendicular to the rotation axis 5 of the multiblade fan 51 in the fifth embodiment.
  • Example 5 is a case where Example 2, Example 3 and Example 4 are combined.
  • the blade length Srl of the inner diameter portion on the ring 2 side ⁇ the blade length Srt of the outer diameter portion on the ring side
  • the blade length Shl of the inner diameter portion on the main plate side > the blade length Sht on the outer diameter portion of the main plate side.
  • the main plate side blade length Sh > the ring side blade length Sr.
  • Example 3 and Example 4 When Example 3 and Example 4 are combined, the blade length of the inner diameter tends to increase on both the ring side Srl and the main plate side Shl. On the other hand, since it is necessary to turn the flow by the blade 8 at the outer diameter portion, it is necessary to secure the blade lengths Srt and Sht at the outer diameter portion. As a result, when Example 4 and Example 5 are combined, the blade lengths Sr and Sh on the ring side and main plate side will increase.
  • An increase in blade length has the advantage that the flow direction and flow rate and pressure can be increased, but on the other hand, an increase in blade length increases the blade mass.
  • the increase in wing mass also causes an increase in cost.
  • the ring side of the blade 1 is more susceptible to the centrifugal force due to the rotation of the impeller than the main plate side and is likely to be deformed. When the rotational speed of the impeller is large, the amount of deformation becomes large, so the gap between the blade and the scroll casing is narrowed, and in the worst case, the blade and the scroll casing may come into contact with each other.
  • the blade length Srl of the ring-side inner diameter portion is increased. This is the minimum necessary.
  • FIG. 12 is a diagram showing the results of comparing the performance of the multiblade fan in Example 5 and the conventional multiblade fan.
  • the conventional multiblade fan has the shape shown in FIGS. As shown in FIG. 12, it was confirmed that the operating flow rate was reduced by 5.5 dB in noise and 16% in power consumption as compared with the conventional multi-blade fan.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the air conditioner according to the sixth embodiment.
  • This air conditioner is an indoor unit of an air conditioner called a ceiling-suspended type, and includes a scroll casing 55 installed on a partition plate 32 provided in a casing 31 and an impeller 54 disposed in the scroll casing 55.
  • a heat exchanger 37 and a drain pan 38 for receiving condensed water generated in the heat exchanger 37, and an air outlet 40 provided with a wind direction plate 39 for changing the direction of the blown air. I have.
  • the impeller 54 is rotated by a motor so that indoor air is sucked from the bell mouth 4 of the scroll casing 55 through the filter 35 provided on the suction grill 36 and is boosted by the multiblade fan 51. After being blown out from the outlet of the scroll casing 55 and cooled or overheated by the heat exchanger 37, it is blown out into the room through the outlet 40.
  • the multiblade fan 51 described in any of the first to fifth embodiments is used as the multiblade fan 51, an air conditioner with low noise and high efficiency can be obtained.
  • the ceiling-suspended indoor unit has been described.
  • the present invention is a technology that can be used in common as long as the air conditioner is of any other type or outdoor unit and uses a multi-blade fan. is there.

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Abstract

　ベルマウス付近における回転軸を通る平面と回転軸に垂直な平面での流れの向きの急激な変化が同時に起こることを抑制し、低騒音、高効率化を図る多翼ファンを提供する。　ケーシング内に、複数の翼を円周上に配置した羽根車が収容されるとともに、前記ケーシングの内周壁面と前記羽根車との間に前記羽根車の回転により吸込口から吐出口へ空気を導くための風路が形成され、前記吸込口は、前記円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、該吸込口の縁部から前記ケーシングの内周壁面に向かってベルマウスが設けられ、前記複数の翼は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、該翼間の空気の流れが転向する位置が前記ベルマウスの内径よりも外周側である多翼ファン。

Description

多翼ファン及びこれを備えた空気調和機
　本発明は、多翼ファン及びこれを備えた空気調和機に関する。
　空気調和装置などに用いられる多翼ファンは、低騒音・高効率化が要求される。本技術分野の背景技術として、特開２００６－３０７６５０号公報（特許文献１）がある。この公報には、翼の長さを、吸込口側を短く、吸込口と反対側に向けて順次長くしてケーシング内の空気流れを安定させ、翼の外周寄りを曲面部とし、内周寄りは平面部とすることで羽根の背面に生じる空気の剥離を低減させることで、吸込性能を向上できると共に、騒音を低減できる技術が記載されている。
　また、特開２０００－２９１５９０号公報（特許文献２）がある。この公報には、吸込口の開口径寸法をファンの最小内径寸法より大きく設定するとともに、ブレードのうち吸込口側に傾斜部を形成することにより、従来では不安定な渦となっていた副流空気が、主流空気に吸引されて主流空気と共にファンの内径部に集約されるため、副流空気と主流空気との干渉を低減できる技術が記載されている。
特開２００６－３０７６５０号公報 特開２０００－２９１５９０号公報
　図１４に従来の多翼ファンにおける回転軸Ｏを通る平面のベルマウス５６付近の流れ場、図１５に従来の多翼ファンにおける回転軸Ｏに垂直な平面のリング５９付近の翼間流れ場を示す。多翼ファンではベルマウス５６付近で、図１４に示すようにケーシング壁面に沿う方向の流れＰと回転軸Ｏ方向の流れＱが合流し、流れＲのように流れの向きが急激に変化する。
　一方で、図１５に示すように、翼間では翼が流れに運動量を与えるために流れＳのように流れの向きが急激に変化する。そのため従来の多翼ファンでは、図１４に表される回転軸Ｏを通る平面と、図１５に表される回転軸Ｏに垂直な平面と、において同時に流れの向きが変化していた。このような異なる平面で同時に流れの向きが急激に変化すると、流れの乱れと損失の原因となり、多翼ファンの騒音・効率低下を招くという問題があった。
　上記特許文献１及び２では、ベルマウス付近における回転軸を通る平面と回転軸に垂直な平面での同時的な流れの向きの急激な変化に関する考慮はされていない。特許文献１に記載の多翼ファンは、翼の形状を工夫することにより低騒音・高効率化を実現するものであるが、翼の形状と吸込口の関係に関する記述はない。さらに吸込口はベルマウス形状ではない。特許文献２は羽根車の最小内径寸法と吸込口の開口径寸法の位置関係を規定しているが、翼の形状と吸込口の関係に関する記述はない。
　そこで本発明は、ベルマウス付近における回転軸を通る平面と回転軸に垂直な平面での流れの向きの急激な変化が同時に起こることを抑制し、低騒音、高効率化を図る多翼ファンを提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。　
　本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、ケーシング内に、複数の翼を円周上に配置した羽根車が収容されるとともに、前記ケーシングの内周壁面と前記羽根車との間に前記羽根車の回転により吸込口から吐出口へ空気を導くための風路が形成され、前記吸込口は、前記円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、該吸込口の縁部から前記ケーシングの内周壁面に向かってベルマウスが設けられ、前記複数の翼は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、該翼間の空気の流れが転向する位置が前記ベルマウスの内径よりも外周側であることを特徴とする多翼ファンである。
　また、複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記翼間の空気の流れが転向する位置が、前記複数の翼のそれぞれにおける前記リング部から前記主板にかけて同一線上にある多翼ファンであることが望ましい。　
　また、前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外径部とから構成され、該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向する多翼ファンであることが望ましい。
　また、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記複数の翼は、前記リング部側から前記主板側にかけて翼長さが長くなるように構成された多翼ファンであることが望ましい。　
　前記内径部の翼長さの方が前記外径部の翼長さよりも長くなるように構成された多翼ファンであることが望ましい。
　また、前記外径部の曲率よりも前記内径部の曲率の方が大きくなるように構成された多翼ファンであることが望ましい。　
　また、前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外形部とから構成され、該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向するように構成され、さらに前記複数の翼は、前記リング側における前記内径部の翼長さが前記外径部の翼長さよりも大きいか、又はほぼ同一となるように構成される多翼ファンであることが望ましい。
　また、吸込口及び吹出口を有する筐体と、該筐体内に配置された熱交換器と、該熱交換器の上流側または下流側に配置され、筐体外部の空気を吸込口より吸い込み、吐出口から吹き出す多翼ファンと、を備えた空気調和機において、前記多翼ファンは、上記した多翼ファンである空気調和機であることが望ましい。
　本発明によれば、多翼ファン及びこれを用いた空気調和機の低騒音・高効率化を実現できる。
実施例１の多翼ファンの斜視図。 実施例１の多翼ファンを羽根車の回転軸に垂直な平面で切断した断面図。 実施例１における多翼ファンの回転軸を通る平面の断面図。 実施例１における多翼ファンの回転軸に垂直な平面のリング付近の翼断面図。 実施例２における多翼ファンの回転軸を通る平面の断面図。 実施例３における多翼ファンの回転軸を通る平面の断面図。 実施例３における多翼ファンの回転軸に垂直な平面の翼断面図。 実施例４における多翼ファンの回転軸に垂直な平面のハブ付近の翼断面図。 実施例４における翼間流れ。 内径部の翼長さＳｌ＜外径部の翼長さＳｔの場合の翼間流れ。 実施例５における多翼ファンの回転軸に垂直な平面のリング付近とハブ付近の翼断面の投影図。 実施例５における多翼ファンと従来の多翼ファンの性能の比較。 実施例６における空気調和機の断面図。 従来の多翼ファンにおける回転軸を通る平面のベルマウス付近の流れ場。 従来の多翼ファンにおける回転軸に垂直な平面のリング付近の翼間流れ場。
　以下、本発明の実施例について図面を用いて説明する。
　本発明の実施例１を図１～図４を用いて説明する。　
　本実施例の多翼は幅広く製品に適用されるものであり、たとえば室内機と室外機を備えた空気調和機などにおける室内機に搭載される。　
　図１に本実施例の多翼ファン５１の斜視図を示す。この多翼ファン５１は円板状の主板３（ハブ）の外周部に複数の翼１を円筒状に配置した羽根車５４と、羽根車５４の回りを囲み、多翼ファン５１への空気の吸込口６３と羽根車５４から吐き出された空気の吐出流路を備えたスクロールケーシング５５と羽根車５４を回転駆動させるための図示しないモータとで構成される。ここでスクロールケーシング５５は上下に分割することで羽根車５４が組み込みできる構造となっている。スクロールケーシング５５の両側面には吸込口６３を構成するベルマウス４が設けられており、また正面に設けられた吐出口５７の下部には吐出側と吸入側との境界となる舌部５８が設けられている。なお、この図は両側面から空気を吸い込む形式の多翼ファンであるが、吸込口６３を片側のみに設け、反対側の側面は塞いで片側からのみ空気を吸い込む形式の多翼ファンについても本実施例の適用が可能である。
　翼１は回転軸５を中心として回転方向に複数枚、並んで配置され、中央部で主板３（ハブと一体に成形されシャフトに固定されるもの）に固定される。この主板３は図１に示されるように両側に吸込口６３がある場合には、それぞれの吸込口６３と対向するようにたとえば回転軸５の中央部に配置され円盤形状で構成されるものである。２はリングであり、主板３から吸込口６３側に吸込口６３とほぼ同心円状のリング形状で構成され、主板３で固定された翼のそれぞれ端部を主板３と反対側にて固定する。
　図２に多翼ファン５１を羽根車５４の回転軸に垂直な平面で切断し、吸込口６３側（ベルマウス４側）から見た断面図を示す。スクロールケーシング５５はその吐出口５７近傍を除いて、羽根車５４の回転軸５を中心とし、スクロールケーシング５５の吐出口上面５７ａに垂直で羽根車５４の回転軸を通る直線Ｚ上の点をスクロールケーシングの螺旋の起点６０とする一定の拡大角を持った対数螺旋に沿った形状となっており、舌部５８から吐出口５７に向かって空間が徐々に拡大するように構成されている。ここで舌部５８は直線Ｚから所定の角度θとなる舌部の端点６１でスクロールケーシング５５の螺旋と接し、更に吐出口下面５７ｂとも接する円弧として形成される。
　図３は本実施例における多翼ファン５１の回転軸５を通る平面の断面図である。なお、図３において、上部が吸込口６３であり、この図では片側の吸込口６３しか示していないが、下部にも吸込口を有する両側吸込みの多翼ファンであってもよい。また図３では片側の吸込口（図３の上部）しか示していないが図１のように両側に吸込口を有する場合にはリング２を回転軸５方向の両側に有する。９は翼１の変曲点を示し、ベルマウス４の内径よりも外周側（図３の右側）に位置するようにしている。詳細は後で説明する。
　図４は実施例１における多翼ファン５１の回転軸５の軸線方向と垂直な平面図のうちリング付近の翼１を示す図である。Ｄ１は羽根車５４の内径、Ｄ２は羽根車５４の外径であり、６は羽根車の回転方向を示す。翼１は内径部７と外径部８とから変曲点９を介して構成される。Ｒ１は翼１の内径部７の曲率、Ｒ２は翼１の外径部８の曲率である。曲率Ｒ１とＲ２は翼のキャンバー線１０で定義され、曲率Ｒ１≠曲率Ｒ２とする。
　本実施例において、内径部７と外径部８の形状はそれぞれに異なる役割分担をさせるように構成する。具体的には、内径部７の形状は翼入口から流入する流れの向きに合わせた角度になるようにする。一方で外径部８の形状は多翼ファンが必要とされる流量と圧力を満足するための運動量を流れに与える角度に構成する。ここでは図２に示すように曲率Ｒ１＞曲率Ｒ２とすることで、この条件を満足することができる。これにより翼間では変曲点９付近で流れは流れＹのように適正に転向する、すなわち、翼入口の内径部７（曲率Ｒ１）においては空気の流れの向きと合っているため、流れの乱れと損失を低減し、さらに外径部８（曲率Ｒ２）において必要な流量と圧力を満足することができるものである。
　ここで本実施例においては、さらに変曲点９の位置がベルマウス内径よりも外周側に位置するようにする。すなわち変曲点の径Ｄｉはベルマウス内径Ｄｂよりも大きくするものである。このように変曲点の径Ｄｉ＞ベルマウス内径Ｄｂとすることにより、図３の流れＸと図４の流れＹは同時に変化せずに、流れＸ⇒流れＹの順番で変化する。これにより、流れＸと流れＹが同時的に変化する従来の多翼ファンに比べて流れの乱れと損失が低減するため、多翼ファンの低騒音・高効率化を実現できる。
　以上に説明したように本実施例の多翼ファンは、ケーシング（スクロールケーシング５５）内に、複数の翼１を円周上に配置した羽根車５４が収容されるとともに、ケーシング（スクロールケーシング５５）の内周壁面と羽根車５４との間に羽根車５４の回転により吸込口６３から吐出口５７へ空気を導くための風路が形成される。また吸込口６３は、羽根車５４の円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、吸込口６３の縁部からケーシング（スクロールケーシング５５）の内周壁面に向かってベルマウス４が設けられる。そして複数の翼１は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、翼間の空気の流れが転向する位置がベルマウス４の内径Ｄｂよりも外周側であることを特徴とするものである。
　また、複数の翼１は、内周側の内径部７と外周側の外径部８とから構成され、該内径部７と外径部８とはそれぞれ曲率が異なり（Ｒ１≠Ｒ２）、曲率が変化する変曲点９において翼間の空気の流れが転向するものである。
　本実施例について図５を用いて説明する。　
　図５は本実施例における多翼ファン５１の回転軸５を通る平面の断面図である。その他の基本的な構成は図１と同様であり、ここでの詳細な説明は省略する。１１は変曲点９をリング２側から主板３側にかけてつなげた線である。線１１の変曲点の径Ｄｉはリング２から主板３にかけて同一とする。このような構成とすることにより、翼の断面形状が２次元的になるので羽根車５４を金型により一体成型することが可能になる。具体的には、金型を回転軸と平行な金型の抜き方向αに抜くことが可能となる。これにより、複雑な金型を用いることなく低コストで羽根車５４を製作できる。
　以上に説明したように、本実施例の多翼ファン５１は、複数の翼１のそれぞれの端部が、羽根車５４の円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部（リング２）により連結され、リング部（リング２）と５４羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板３が配置され、主板３により複数の翼１の端部と反対側が固定され、翼間の空気の流れが転向する位置が、複数の翼１のそれぞれにおけるリング部（リング２）から主板３にかけて同一線上にある。このようにすることで多翼ファン５１の製造コストを低減することができ、実施例１の構成と組み合わせれば、さらに低騒音・高効率化を図ることが可能である。
　本実施例では、多翼ファン５１の低騒音・高効率化に加えて、羽根車５４の回転数を増加することなく流量と圧力を増加できる実施例について説明する。　
　図６は本実施例における多翼ファン５１の回転軸５を通る平面の断面図である。図７は本実施例における多翼ファン５１の回転軸５に垂直な平面の翼断面図である。図７（ａ）は主板３側の翼断面、図７（ｂ）はリング２側の翼断面である。Ｓｈは主板３側の翼長さ、Ｓｒはリング２側の翼長さを示す。翼長さは翼に沿った長さで定義する。図６及び図７において、主板側の翼長さＳｈ＞リング側の翼長さＳｒとする。その他の基本的な構成は図１～図４と同様であり、ここでの詳細な説明は省略する。　
　以上の通り、本実施例の多翼ファンは、複数の翼１のそれぞれの端部は、円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部（リング２）により連結され、リング部（リング２）と羽根車５４の回転軸５方向に対向するように円盤状の主板３が配置され、該主板３により複数の翼１の端部と反対側が固定され、複数の翼１は、リング部（リング２）側から主板３側にかけて翼長さが長くなるように構成されたものである。
　このような構成とすることにより、主板側の翼長さＳｈを長くなり、翼１は流れに運動量を与えることから、回転数を増加しない場合には与えられる運動量の大きさは翼長さが長いほど大きい。そのため羽根車の回転数を増加することなく多翼ファンの流量と圧力を増加することが可能である。　
　なお、本実施例では翼長さを翼に沿った長さで定義したが、前縁と後縁を直線で結んだ翼長さ、いわゆる翼弦長で定義しても同様の効果が得られる。
　本実施例では、多翼ファンの低騒音・高効率化に加えて、低流量域への動作流量範囲を拡大できる実施例について説明する。　
　図８は本実施例における多翼ファン５１の回転軸５に垂直な平面の翼断面図である。その他の基本的な構成は図１～図４と同様であり、ここでの詳細な説明は省略する。図８は主板３からリング２にかけての任意の翼断面である。Ｓｌは内径部７の翼長さ、Ｓｔは外径部８の翼長さを示す。翼長さは翼に沿った長さで定義する。図８において内径部７の翼長さＳｌ＞外径部８の翼長さＳｔとする。
　図９に本実施例における翼間流れを示す。図９は設計流量よりも流量が小さい場合、すなわち、低流量域での翼間流れを示す。設計流量から動作流量が低流量域に変化する場合には、翼入口での流れは内径部７の翼の形状（角度）に沿わなくなる。そのため図９に示すように流れは剥離する。低流量域の図９の場合、流れＵは負圧面１２側で剥離する。しかし、内径部７の翼長さＳｌ＞外径部８の翼長さＳｔとすることにより、剥離した流れは点Ｓで再付着して剥離する領域Ａは狭くなり、外径部８の翼１の翼間では流れは翼に沿って流れることができる。
　図１０に内径部の翼長さＳｌ＜外径部の翼長さＳｔの場合の翼間流れを示す。図１０では流れＶにより剥離する領域Ｂは外径部８の翼間にまで影響を及ぼす。そのため外径部８の翼間の流れが有効に確保できなくなるため騒音が増大し効率が低下する。　
　以上により内径部の翼長さＳｌ＞外径部の翼長さＳｔとすることにより、動作流量が低流量域に変化した場合での低騒音・高効率の効果を得ることができる。　
　なお、本実施例では翼長さを翼に沿った長さで定義したが、前縁と変曲点及び変曲点と後縁を直線で結んだ翼長さ、いわゆる翼弦長で定義しても同様の効果が得られる。
　本実施例では、多翼ファンの低騒音・高効率化に加えて、低コスト化と強度信頼性を考慮した実施例について説明する。　
　図１１に実施例５における多翼ファン５１の回転軸５に垂直な平面のリング２付近と主板３付近の翼断面の投影図である。実施例５は実施例２、実施例３及び実施例４を組み合わせた事例である。図１１において、リング２側内径部の翼長さＳｒｌ≒リング側外径部の翼長さＳｒｔ、主板側内径部の翼長さＳｈｌ＞主板側外径部の翼長さＳｈｔとする。更に主板側翼長さＳｈ＞リング側翼長さＳｒとする。図１１では内径部７の翼長さと外径部８の翼長さの和が全体の翼長さである。すなわち、Ｓｒ＝Ｓｒｌ＋Ｓｒｔ、Ｓｈ＝Ｓｈｌ＋Ｓｈｔとする。また、実施例２により変曲点９を主板３からリング２にかけてつなげた線１１の径Ｄｉはリング２から主板３にかけて同一とする。図１１では外径Ｄ２もリングから主板にかけて同一とするのでＳｒｔ＝Ｓｈｔである。
　実施例３と実施例４を組み合わせると、内径部の翼長さはリング側Ｓｒｌと主板側Ｓｈｌの両方が増加する傾向となる。一方で、外径部の翼８により流れを転向させる必要があるため、外径部の翼長さＳｒｔとＳｈｔの長さも確保する必要がある。その結果、実施例４と実施例５を組み合わせるとリング側と主板側の翼長さＳｒとＳｈは増加することになる。
　翼長さの増加は流れの向きを流量と圧力を増加できる利点があるが、その反面、翼長さの増加は翼の質量が増加する。翼の質量増加はコスト増加の要因ともなる。さらに翼１のリング側は主板側に比べて羽根車の回転による遠心力の影響を受けやすく変形しやすい。羽根車の回転数が大きい場合には変形量が大きくなるため、翼とスクロールケーシングとの間の隙間が狭まり、最悪の場合、翼とスクロールケーシングとが接触する可能性がある。
　本実施例はこのようなコスト増加を抑制し、強度信頼性を確保しつつ、翼間での流れの剥離を再付着させる作用を得るために、リング側内径部の翼長さＳｒｌの増加を必要最低限にとどめたものである。
　図１２は実施例５における多翼ファンと従来の多翼ファンの性能を比較した結果を示す図である。従来の多翼ファンは図１４、図１５に示す形状である。図１２により動作流量において従来の多翼ファンに比べて騒音で５.５ｄＢ低減、消費電力で１６％低減の効果が得られたことを確認した。
　本実施例では、実施例１～５のいずれかの要件を備えた多翼ファンを用いた空気調和機について説明する。　
　図１３は実施例６における空気調和機の断面図である。この空気調和機は天井吊下げ形と呼ばれる空気調和機の室内機で、筐体３１内に設けられた仕切り板３２に設置されたスクロールケーシング５５とスクロールケーシング５５内に配置された羽根車５４と羽根車５４の中心に回転軸を設置した図示しないモータとで構成される多翼ファン５１を備えている。また、多翼ファン５１の上流側には空気の吸込口となるフィルタ３５と吸込みグリル３６が配置されている。多翼ファン５１の下流側には熱交換器３７と熱交換器３７に生じる結露水を受けるためのドレンパン３８とを備え、吹き出し空気の向きを変えるための風向板３９を配置した吹出口４０を備えている。
　この空気調和機は、モータで羽根車５４を回転させることで、室内空気を吸込みグリル３６に設けられたフィルタ３５を通してスクロールケーシング５５のベルマウス４から吸込み、多翼ファン５１にて昇圧された後、スクロールケーシング５５の吐出口から吹き出し、熱交換器３７で冷却又は過熱された後、吹出口４０から室内に吹き出される。ここで、多翼ファン５１には実施例１～５のいずれかに記載の多翼ファン５１を用いているため、低騒音・高効率な空気調和機を得ることができる。
　なお、本実施例では天井吊下げ形の室内機について説明したが、空気調和機は他の型式でも、室外機でも、多翼ファンを用いるものであれば本発明は共通して使用できる技術である。
　また、以上に説明した実施例１～６については、それぞれの実施例の構成を組み合わせることにより、それぞれの実施例で得られる効果が相乗的に得られることは明らかである。
１、５３　翼
２、５９　リング
３、５２　主板
４、５６　ベルマウス
５、Ｏ　回転軸
６、６２　羽根車の回転方向
７　内径部
８　外径部
９　変曲点
１０　キャンバー線
１１　変曲点９をリング側から主板側にかけてつなげた線
１２　負圧面
３１　筐体
３２　仕切り板
３５　フィルタ
３６　吸込みグリル
３７　熱交換器
３８　ドレンパン
３９　風向板
４０　吹出口
４４　電気品箱
５１　多翼ファン
５４　羽根車
５５　スクロールケーシング
５７　吐出口
５８　舌部
６０　スクロールケーシングの螺旋の起点
６１　舌部の端点
Ｐ、Ｑ、Ｒ、Ｕ、Ｖ、Ｘ、Ｙ　流れ
Ｄ１　羽根車内径
Ｄ２　羽根車外径
Ｒ１　内径部７の曲率
Ｒ２　外径部８の曲率
Ｄｉ　変曲点の径
Ｄｂ　ベルマウスの径
α　金型の抜き方向
Ｓｒ　リング側の翼長さ
Ｓｈ　主板側の翼長さ
Ｓｌ　内径部の翼長さ
Ｓｔ　外径部の翼長さ
Ａ、Ｂ　剥離する領域
Ｓｒｌ　リング側内径部の翼長さ
Ｓｒｔ　リング側外径部の翼長さ
Ｓｈｌ　主板側内径部の翼長さ
Ｓｈｔ　主板側外径部の翼長さ

Claims (10)

  1. 　ケーシング内に、複数の翼を円周上に配置した羽根車が収容されるとともに、
    　前記ケーシングの内周壁面と前記羽根車との間に前記羽根車の回転により吸込口から吐出口へ空気を導くための風路が形成され、
    　前記吸込口は、前記円周とほぼ同心円状に形成されるとともに、該吸込口の縁部から前記ケーシングの内周壁面に向かってベルマウスが設けられ、
    　前記複数の翼は、翼間の空気の流れが転向する形状であり、該翼間の空気の流れが転向する位置が前記ベルマウスの内径よりも外周側であることを特徴とする多翼ファン。
  2. 　請求項１に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、
    　該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、
    　前記翼間の空気の流れが転向する位置が、前記複数の翼のそれぞれにおける前記リング部から前記主板にかけて同一線上にあることを特徴とする多翼ファン。
  3. 　請求項１又は２に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外径部とから構成され、
    　該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向することを特徴とする多翼ファン。
  4. 　請求項１に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、
    　該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、
    　前記複数の翼は、前記リング部側から前記主板側にかけて翼長さが長くなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。
  5. 　請求項２に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記複数の翼は、前記リング部側から前記主板側にかけて翼長さが長くなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。
  6. 　請求項３に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記内径部の翼長さの方が前記外径部の翼長さよりも長くなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。
  7. 　請求項３に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記外径部の曲率よりも前記内径部の曲率の方が大きくなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。
  8. 　請求項６に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記外径部の曲率よりも前記内径部の曲率の方が大きくなるように構成されたことを特徴とする多翼ファン。
  9. 　請求項１又は２に記載の多翼ファンにおいて、
    　前記複数の翼のそれぞれの端部は、前記円周とほぼ同心円状に配置されたリング状のリング部により連結され、
    　該リング部と前記羽根車の回転軸方向に対向するように円盤状の主板が配置され、該主板により前記複数の翼の前記端部と反対側が固定され、
    　前記複数の翼は、内周側の内径部と外周側の外形部とから構成され、
    　該内径部と外径部とはそれぞれ曲率が異なり、該曲率が変化する変曲点において前記翼間の空気の流れが転向するように構成され、
    　さらに前記複数の翼は、前記リング側における前記内径部の翼長さが前記外径部の翼長さよりも大きいか、又はほぼ同一となるように構成されることを特徴とする多翼ファン。
  10. 　吸込口及び吹出口を有する筐体と、
    　該筐体内に配置された熱交換器と、
    　該熱交換器の上流側または下流側に配置され、筐体外部の空気を吸込口より吸い込み、吐出口から吹き出す多翼ファンと、を備えた空気調和機において、
    　前記多翼ファンは、請求項１から９の何れかに記載の多翼ファンであることを特徴とする空気調和機。
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