JP2017094360A - Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents

Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ Download PDF

Info

Publication number
JP2017094360A
JP2017094360A JP2015229437A JP2015229437A JP2017094360A JP 2017094360 A JP2017094360 A JP 2017094360A JP 2015229437 A JP2015229437 A JP 2015229437A JP 2015229437 A JP2015229437 A JP 2015229437A JP 2017094360 A JP2017094360 A JP 2017094360A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
flux
total
wire
welding
weld metal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2015229437A
Other languages
English (en)
Inventor
笹木　聖人
Masahito Sasaki
聖人 笹木
力也 高山
Rikiya Takayama
力也 高山
康仁 戸塚
Yasuji Totsuka
康仁 戸塚
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Welding and Engineering Co Ltd
Original Assignee
Nippon Steel and Sumikin Welding Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumikin Welding Co Ltd filed Critical Nippon Steel and Sumikin Welding Co Ltd
Priority to JP2015229437A priority Critical patent/JP2017094360A/ja
Priority to SG10201609070PA priority patent/SG10201609070PA/en
Priority to NO20161743A priority patent/NO20161743A1/en
Priority to US15/352,267 priority patent/US10464174B2/en
Publication of JP2017094360A publication Critical patent/JP2017094360A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
    • B23K33/004—Filling of continuous seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
    • B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys

Abstract

【課題】全姿勢溶接での溶接作業性が良好であり、かつ耐低温割れ性、低温靭性及びＣＴＯＤ特性の優れる溶接金属を得ることができるＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供する。
【解決手段】ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．０３〜０．０９％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：１．３〜２．６％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｂ：０．００２〜０．０１５％、Ａｌ：０．０５％以下、フラックス中に、ＴｉＯ2換算値：５〜９％、ＳｉＯ2換算値：０．１〜０．６％、Ａｌ2Ｏ3換算値：０．０２〜０．３％、Ｍｇ：０．１〜０．８％、Ｆ換算値：：０．０５〜０．３％、弗素化合物中のＮａ及びＫ換算値：０．０５〜０．３％、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏ：０．０５〜０．２％、ＺｒＯ2換算値：０．１％以下であることを特徴とする。
【選択図】 なし

Description

本発明は、鋼構造物等に使用される鋼を溶接するにあたって全姿勢溶接での溶接作業性が良好であり、かつ耐低温割れ性、低温靭性及び破壊靱性（以下、ＣＴＯＤという。）等の特性に優れた溶接金属が得られるＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
鋼を被溶接材とするガスシールドアーク溶接に用いられるフラックス入りワイヤとしては、例えばルチール系フラックス入りワイヤや塩基性系フラックスワイヤが知られている。塩基性系フラックス入りワイヤを用いた溶接は、溶接金属の酸素量を低減できるので、低温靭性及びＣＴＯＤ特性は優れている。但し、この塩基性フラックス入りワイヤによる溶接では、全姿勢溶接での溶接作業性がルチール系フラックス入りワイヤに比べて劣るので一般に用いられることが少ない。
一方、ルチール系フラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接は、溶接能率、全姿勢溶接での溶接作業性において非常に優れた能力を発揮するため、造船、橋梁、海洋構造物、鉄骨等の広い分野で適用されている。
しかし、ルチール系フラックス入りワイヤは、ＴｉＯ2をはじめとする金属酸化物主体のフラックスが鋼製外皮中に充填されているために、溶接金属中の酸素量が多く、低温靭性が得にくい。
また、これらフラックス入りワイヤは、フラックス原料に含有される水分やワイヤ保管時の吸湿により、拡散性水素量がソリッドワイヤに比べ高いことから、溶接金属の低温割れが懸念され、板厚の厚い鋼板の溶接時には１００℃程度の予熱をする必要があり、溶接能率を低下させる原因となっている。
低温用鋼のルチール系フラックス入りワイヤについては、これまで種々の開発が進められている。例えば、特許文献１には、溶接中にスラグ成分に変わる合金成分を添加して、溶接作業性に作用するスラグ量を維持しながら、溶接金属の酸素量を低減して低温靭性に優れる溶接金属を得るという技術が開示されている。しかし、引用文献１に記載の技術では、シールドガスがＣＯ2であるので溶接金属の酸素量が多くなってしまい、十分な低温靭性及びＣＴＯＤ値が得られず、耐高温割れ性は確保されているものの耐低温割れ性については考慮されていない。
また特許文献２においても、低温靭性が優れる溶接金属を得る技術が開示されている。しかしながら、溶接金属の酸素量を低減するために添加されているＭｇＯは、溶接時にアークを不安定にして多量のスパッタを発生させて溶接作業性が不良となる。また、この特許文献２の開示技術では、耐低温割れ性については特段考慮されていない。
また特許文献３には、全姿勢溶接で溶接作業性が良好で、低温における靭性が良好な溶接金属が得られるルチール系のフラックス入りワイヤが開示されている。しかし、この特許文献３の開示技術では、低温における靭性の安定について十分に検討されていないため、良好なＣＴＯＤ値が得られないという問題があった。
さらに、特許文献４には、ワイヤ中のＮｂ、Ｖ及びＰの含有量を制限することにより、溶接のまま及び溶接後熱処理のいずれにおいても良好な低温靭性が得られる技術の開示がある。しかし、引用文献４に記載の技術においても、全姿勢溶接時の作業性及びＣＴＯＤ値は十分ではないという問題があった。
特開２００９−６１４７４号公報 特開２００８−８７０４３号公報 特開２００９−２４８１３７号公報 特開平９−２７７０８７号公報
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、鋼構造物等に使用される鋼を溶接するにあたって全姿勢溶接での溶接作業性が良好であり、かつ耐低温割れ性、低温靭性及びＣＴＯＤ特性の優れる溶接金属を得ることができるＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
本発明者らは、シールドガスとしてＡｒ−ＣＯ2混合を用いたルチール系のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤについて、全姿勢溶接での溶接作業性が良好であり、−４０℃における低温靭性が安定して得られ、−１０℃におけるＣＴＯＤ値が良好で、耐低温割れ性に優れた溶接金属を得るべく、種々検討を行った。
その結果、ＴｉＯ2を主成分とした金属酸化物、Ｎａ及びＫを含む弗素化合物からなるスラグ成分と最適な合金成分及び脱酸剤を含む化学成分とすることによって、全姿勢における溶接作業性、低温靭性及びＣＴＯＤ値が良好な溶接金属が得られ、さらに、成形された鋼製外皮の合わせ目が溶接されていることで鋼製外皮の継目を無くすことにより、比較的強度の高い溶接金属においても耐低温割れ性を改善できることを見出した。
すなわち、本発明の要旨は、鋼製外皮にフラックスを充填してなるＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスとの合計で、Ｃ：０．０３〜０．０９％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：１．３〜２．６％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｂ：０．００２〜０．０１５％を含有し、Ａｌ：０．０５％以下であり、さらに、ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックス中に、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：５〜９％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：０．１〜０．６％、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０２〜０．３％、Ｍｇ：０．１〜０．８％、弗素化合物のＦ換算値の合計：０．０５〜０．３％、弗素化合物中におけるＮａ及びＫのＮａ換算値及びＫ換算値の１種または２種の合計：０．０５〜０．３％、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．０５〜０．２％を含有し、Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計：０．１％以下であり、残部が鋼製外皮のＦｅ、鉄粉、鉄合金粉のＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする。
また、本発明では、ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスとの合計で、Ｎｉ：０．１〜０．５％をさらに含有することも特徴とする。
さらに本発明では、成形された鋼製外皮の合わせ目が溶接されていることで鋼製外皮に継目を無くしたことも特徴とする。
本発明のＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、全姿勢溶接での溶接作業性が良好であり、また、−４０℃における低温靭性及び−１０℃におけるＣＴＯＤ値が良好で、耐低温割れ性が優れた溶接金属が得られる。従って、本発明によれば、溶接能率の向上及び溶接部の品質の向上を図ることが可能となる。
本発明の実施例に用いた継手試験の開先形状を示す図である。
以下、本発明のＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの成分組成及びその含有率と、各成分組成の限定理由について説明する。なお、各成分組成の含有量は、ワイヤ全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載して表すこととする。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＣ：０．０３〜０．０９％］
Ｃは、溶接時にアークの安定化に寄与するとともに溶接金属の強度向上の効果がある。しかし、Ｃが０．０３％未満では、アークを安定化させることができず、溶接金属につき所望の強度が十分に得られない。一方、Ｃが０．０９％超では、Ｃが溶接金属中に過剰に歩留まることにより、溶接金属の強度が高くなり、かえって低温靱性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＣは０．０３〜０．０９％とする。なお、Ｃは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属粉及び合金粉等から添加できる。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＳｉ：０．１〜０．６％］
Ｓｉは、溶接時に一部が溶接スラグとなることにより溶接ビードの外観や形状を良好にし、溶接作業性の向上に寄与する。しかし、Ｓｉが０．１％未満では、溶接ビードの外観や形状を良好にする効果が十分に得られない。一方、Ｓｉが０．６％超では、Ｓｉが溶接金属中に過剰に歩留まることにより、溶接金属の低温靱性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＳｉは０．１〜０．６％とする。なお、Ｓｉは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の合金粉末から添加できる。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＭｎ：１．３〜２．６％］
Ｍｎは、溶接金属に歩留まることにより、溶接金属の強度と低温靱性及びＣＴＯＤ値を高める効果がある。しかし、Ｍｎが１．３％未満では、溶接金属の所望の強度が得られず、低温靭性及びＣＴＯＤ値も十分に得られない。一方、Ｍｎが２．６％超では、Ｍｎが溶接金属中に過剰に歩留まり、溶接金属の強度が過剰になることにより、かえって溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＭｎは１．３〜２．６％とする。なお、Ｍｎは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の合金粉末から添加できる。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＣｕ：０．０１〜０．５％］
Ｃｕは、溶接金属の組織を微細化し、低温靭性及び強度を高める効果がある。しかし、Ｃｕが０．０１％未満では、溶接金属の低温靭性及び強度が十分に得られない。一方、Ｃｕが０．５％超では、溶接金属に高温割れが発生しやすくなる。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＣｕは０．０１〜０．５％とする。なお、Ｃｕは、鋼製外皮表面に施したＣｕめっき分の他、フラックスから金属Ｃｕ、Ｃｕ−Ｚｒ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｃｕ等の合金粉末から添加できる。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＴｉ：０．０５〜０．５％］
Ｔｉは、溶接金属の組織を微細化して低温靭性及びＣＴＯＤ値を向上させる効果がある。しかし、Ｔｉが０．０５％未満では、溶接金属の低温靭性及びＣＴＯＤ値を向上させる効果が十分に得られない。一方、Ｔｉが０．５％超では、靭性を阻害する上部ベイナイト組織を生成し低温靭性及びＣＴＯＤ値が低くなる。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＴｉは０．０５〜０．５％とする。なお、Ｔｉは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスからの金属Ｔｉ、Ｆｅ−Ｔｉ等の合金粉末から添加できる。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＢ：０．００２〜０．０１５％］
Ｂは、微量の添加により溶接金属のミクロ組織を微細化し、溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値を向上させる効果がある。しかし、Ｂが０．００２％未満では、溶接金属の低温靭性及びＣＴＯＤ値を向上させる効果が十分に得られない。一方、Ｂが０．０１５％超では、溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値が低下するとともに、溶接金属に高温割れが発生し易くなる。従って、Ｂは０．００２〜０．０１５％とする。なお、Ｂは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスからの金属Ｂ、Ｆｅ−Ｂ、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｂ等合金粉末及び硼砂から添加できる。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＡｌ：０．０５％以下］
Ａｌは、酸化物として溶接金属に残留して溶接金属の靭性が低下する。特にこのＡｌが０．０５％を超えると、溶接金属の靭性が顕著になる。従って、Ａｌは０．０５％以下とする。なお、Ａｌは、必須の元素ではなく、含有率が０％とされていてもよい。
［フラックス中のＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：５〜９％］
Ｔｉ酸化物は、溶接時にアークの安定化に寄与するとともに、溶接ビードの形状を良好にし、溶接作業性の向上に寄与する効果がある。また、Ｔｉ酸化物は、立向上進溶接において、溶接スラグにＴｉ酸化物として含まれることによって溶融スラグの粘性や融点を調整し、溶融メタルが垂れるのを防ぐ効果がある。しかし、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が５％未満では、これらの効果が十分に得られず、アークが不安定でスパッタ発生量が多く、溶接ビード形状が劣化する。また、立向上進溶接において溶融メタルが垂れやすくなる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が９％超では、アークが安定してスパッタ発生量も少なくすることができるが、溶接金属にＴｉ酸化物が過剰に残存することにより、低温靱性が低下する。従って、フラックス中のＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計は５〜９％とする。なお、Ｔｉ酸化物は、フラックスからのルチール、酸化チタン、チタンスラグ、イルメナイト等から添加される。
［フラックス中のＳｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：０．１〜０．６％］
Ｓｉ酸化物は、溶融スラグの粘性や融点を調整してスラグ被包性を向上させる効果がある。しかし、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が０．１％未満では、この効果が十分に得られずビード外観が不良となる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が０．６％超では、溶融スラグの塩基度が低下することにより、溶接金属の酸素量が増加して低温靭性が低下する。従って、フラックス中のＳｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計は０．１〜０．６％とする。なお、Ｓｉ酸化物は、フラックスから珪砂、珪酸ソーダ等から添加できる。
［フラックス中のＡｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０２〜０．３％］
Ａｌ酸化物は、溶接時に溶融スラグの粘性や融点を調整し、特に立向上進溶接における溶融メタルが垂れるのを防止する効果がある。しかし、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が０．０２％未満では、この効果が十分に得られず、立向上進溶接で溶融メタルが垂れやすくなる。一方、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が０．３％を超えると、溶接金属中にＡｌ酸化物が過剰に残存することにより、低温靱性が低下する。従って、フラックス中のＡｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計は０．０２〜０．３％とする。なお、Ａｌ酸化物は、フラックスからのアルミナ等から添加できる。
［フラックス中のＭｇ：０．１〜０．８％］
Ｍｇは、強脱酸剤として機能することにより溶接金属中の酸素を低減させ、溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値を高める効果がある。しかし、Ｍｇが０．１％未満では、溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値向上の効果が十分に得られない。一方、Ｍｇが０．８％超では、溶接時にアーク中で激しく酸素と反応してスパッタやヒュームの発生量が多くなる。従って、フラックス中のＭｇは０．１〜０．８％とする。なお、Ｍｇは、フラックスから金属Ｍｇ、Ａｌ−Ｍｇ等の合金粉末から添加できる。
［フラックス中の弗素化合物のＦ換算値の合計：０．０５〜０．３％］
弗素化合物は、アークを安定させる効果がある。しかし、弗素化合物のＦ換算値の合計が０．０５％未満では、この効果が十分に得られずアークが不安定になる。一方、弗素化合物のＦ換算値の合計が０．３％を超えると、アークが不安定になり、スパッタ発生量が多くなる。また弗素化合物のＦ換算値の合計が０．３％を超えると、立向上進溶接では溶融メタル垂れが発生しやすくなる。従って、フラックス中の弗素化合物のＦ換算値の合計は０．０５〜０．３％とする。なお、弗素化合物は、ＣａＦ2、ＮａＦ、ＬｉＦ、ＭｇＦ2、Ｋ2ＳｉＦ6、Ｎａ3ＡｌＦ6、ＡｌＦ3等から添加でき、Ｆ換算値はそれらに含有するＦ量の合計である。
［フラックス中の弗素化合物中のＮａ及びＫにおけるＮａ換算値及びＫ換算値の１種または２種の合計：０．０５〜０．３％］
弗素化合物中のＮａ及びＫは、Ｍｇのみでは不可能であった溶接金属中の酸素をさらに低減させ、溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値を高める効果がある。しかし、弗素化合物中のＮａ及びＫにおけるＮａ換算値Ｋ換算値の１種または２種の合計が０．０５％未満では、溶接金属の低温靱性及びＣＴＯＤ値を高める効果が十分に得られない。一方、弗素化合物中のＮａ及びＫのＮａ換算値及びＫ換算値の１種または２種の合計が０．３％を超えると、アークが荒くなってスパッタ発生量が多くなる。従って、フラックス中の弗素化合物中のＮａ及びＫのＮａ換算値及びＫ換算値の１種または２種の合計は０．０５〜０．３％とする。なお、弗素化合物中のＮａ及びＫは、ＮａＦ、Ｋ2ＳｉＦ6、Ｎａ3ＡｌＦ6等から添加でき、Ｎａ換算値及びＫ換算値はそれらに含有されるＮａ及びＫの合計である。
［フラックス中のＮａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．０５〜０．２％］
Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏは、アーク安定剤及びスラグ形成剤としてとして作用する。Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計が０．０５％未満であると、アークが不安定となりスパッタ発生量が多くなる。また、ビード外観も不良になる。一方、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計が０．２％を超えると、スラグ剥離性が不良となり、また立向上進溶接ではメタルが垂れやすくなる。従って、フラックス中のＮａ2Ｏ及びとＫ2Ｏの１種または２種の合計は０．０５〜０．２％とする。なお、Ｎａ2Ｏ及びとＫ2Ｏは、珪酸ソーダ及び珪酸カリからなる水ガラスの固質成分、チタン酸カルシウム、チタン酸ナトリウム等から添加できる。
［フラックス中のＺｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計：０．１％以下］
Ｚｒ酸化物は、Ｔｉ酸化物中に微量含有する場合がある。しかし、Ｚｒ酸化物は、スラグ剥離性を不良にし、特にその含有量が０．１％を超えるとスラグ剥離性が著しくなる。従って、Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計は０．１％以下とする。なお、Ｚｒ酸化物は、必須の成分ではなく、含有率がＺｒＯ2換算値の合計で０％とされていてもよい。
［鋼製外皮とフラックスの合計でＮｉ：０．１〜０．５％］
Ｎｉは、溶接金属の低温靱性をより安定にする効果がある。Ｎｉが０．１％未満では、溶接金属の低温靱性をより安定にする効果が十分に得られない。一方、Ｎｉが０．５％超では、溶接金属の引張強さが過剰になる場合がある。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＮｉは０．１〜０．５％とする。なお、Ｎｉは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスからの金属Ｎｉ、Ｆｅ−Ｎｉ等の合金粉末から添加できる。また、Ｎｉは必須の元素ではなく、含まれていない場合もある。
［鋼製外皮に継目が無いこと］
本発明のＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、鋼製外皮をパイプ状に成形し、その内部にフラックスを充填した構造である。ワイヤの種類としては、成形した鋼製外皮の合わせ目を溶接して得られる鋼製外皮に継目の無いワイヤと、鋼製外皮の合わせ目の溶接を行わないままとした鋼製外皮に継目を有するワイヤとに大別できる。本発明においては、何れの断面構造のワイヤを採用することができるが、鋼製外皮に継目が無いワイヤは、ワイヤ中の全水素量を低減することを目的とした熱処理が可能であり、また製造後のフラックスの吸湿が無いため、溶接金属の拡散性水素量を低減し、耐低温割れ性の向上を図ることができるので、より好ましい。
本発明を適用したＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの残部は、鋼製外皮のＦｅ、成分調整のために添加する鉄粉、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ合金等の鉄合金粉のＦｅ分及び不可避不純物である。また、フラックス充填率は特に制限はしないが、生産性の観点から、ワイヤ全質量に対して８〜２０％とするのが好ましい。
溶接時のシールドガスは、溶接金属の酸素量を低減するためにＡｒ−５〜２５％ＣＯ2の混合ガスとする。
以下、本発明の効果を実施例により具体的に説明する。
鋼製外皮にＪＩＳ Ｇ ３１４１ ＳＰＣＣを使用して、鋼製外皮を成型する工程でＵ字型に成形した後、鋼製外皮の合わせ目を溶接した継目が無いワイヤと、溶接しない隙間が有るワイヤとを造管、伸線して表１〜表４に示すワイヤ径１．２ｍｍの各種成分のフラックス入りワイヤを試作した。
Figure 2017094360
Figure 2017094360
Figure 2017094360
Figure 2017094360
試作したワイヤは、ＫＥ４０に規定される鋼板を用いて立向上進すみ肉溶接による溶接作業性の評価、溶接割れ試験及び溶着金属試験として機械的特性評価を実施した。さらに、一部の試作ワイヤを用いて図１に示すＫ開先で立向上進溶接による溶接継手試験を行いＣＴＯＤ試験を実施した。ちなみに、このＫ開先では、開先角度を４５°に設定し、表面側の開先深さを２３ｍｍ、裏面側の開先深さを３５ｍｍとしている。これらの溶接条件を表５に示す。
Figure 2017094360
立向上進溶接による溶接作業性の評価は、アークの安定性、スパッタ及びヒュームの発生状態、ビード外観・形状、溶融メタルの垂れ状況及び高温割れの有無について調査した。
溶接割れ試験は、Ｕ形溶接割れ試験方法（ＪＩＳ Ｚ ３１５７）に準拠し、試験体の予熱温度を７５℃で実施し、溶接後４８時間経過した試験体について、表面割れ及び断面割れ（５断面）の発生の有無を浸透探傷試験（ＪＩＳ Ｚ ２３４３）により調査した。
溶着金属試験は、ＪＩＳ Ｚ ３１１１に準じて溶接し、溶着金属の板厚方向の中心部から引張試験（Ａ１号）及び衝撃試験（Ｖノッチ試験片）を採取して、機械試験を実施した。引張強さの評価は、引張強さが５３０〜６６０ＭＰａのものを良好とした。靭性の評価は、−４０℃におけるシャルピー衝撃試験により行い、各々繰返し３本の吸収エネルギーの平均が６０Ｊ以上を良好とした。
溶接継手試験は、図１に示すＫ開先の裏面を溶接後、表面の鋼板表面から３４ｍｍ深さまで開先部を半径６ｍｍ、開先角度４５°の裏はつり加工をして表面側を溶接した。溶接継手試験によるＣＴＯＤ値の評価は、ＢＳ（英国規格）７４４８に準じてＣＴＯＤ試験片を採取し、試験温度−１０℃で繰返し３本の試験を行いＣＴＯＤ値の最低が０．５ｍｍ以上を良好とした。これらの結果を表６にまとめて示す。
Figure 2017094360
表１、表２及び表６のワイヤ記号Ｗ１〜Ｗ１５は本発明例であり、表３、表４及び表６のワイヤ記号Ｗ１６〜Ｗ３０は比較例である。本発明例であるワイヤ記号Ｗ１〜Ｗ１５は、各成分組成が本発明において規定した範囲内にあるので溶接作業性が良好であるとともに、Ｕ型割れ試験においても割れがなく、溶着金属試験の引張強さ及び吸収エネルギーも良好な値が得られるなど極めて満足な結果であった。また、Ｎｉを適量含むワイヤ記号Ｗ３〜Ｗ５、Ｗ８，Ｗ９及びＷ１２〜Ｗ１４の溶着金属試験の吸収エネルギーは９０Ｊ以上が得られた。さらに、溶接継手試験を実施したワイヤ記号Ｗ２，Ｗ５、Ｗ７、Ｗ１０、Ｗ１２及びＷ１３は、何れも良好なＣＴＯＤ値が得られた。
比較例中ワイヤ記号Ｗ１６は、Ｃが少ないので、アークが不安定で、溶着金属の引張強さが低かった。また、弗素化合物中のＮａ換算値とＫ換算値の合計が少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であった。さらに、溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。
ワイヤ記号Ｗ１７は、Ｃが多いので、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低値であった。また、弗素化合物中のＮａ換算値とＫ換算値の合計が多いので、アークが荒くスパッタ発生量が多かった。さらに、鋼製外皮に継ぎ目を有し溶着金属の引張強さが高いので、Ｕ型割れ試験において溶接部に割れが生じた。
ワイヤ記号Ｗ１８は、Ｓｉが少ないので、ビード外観及び形状が不良であった。また、Ｍｇが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であり、溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。
ワイヤ記号Ｗ１９は、Ｓｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であった。また、ＺｒＯ2換算値が多いので、スラグ剥離性が不良であった。
ワイヤ記号Ｗ２０は、Ｍｎが少ないので、溶着金属の引張強さが低く吸収エネルギーが低値であった。また、溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。さらに、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏの合計が多いので、スラグ剥離性が不良で、メタル垂れも生じた。
ワイヤ記号Ｗ２１は、Ｍｎが多いので、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低値であった。溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。また、鋼製外皮に継ぎ目を有し溶着金属の引張強さが高いので、Ｕ型割れ試験において溶接部に割れが生じた。さらに、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏの合計が少ないので、アークが不安定でスパッタ発生量が多かった。
ワイヤ記号Ｗ２２は、Ｃｕが少ないので、溶着金属の引張強さが低く吸収エネルギーが低値であった。また、Ｎｉの含有量が少ないので、溶着金属の吸収エネルギーを向上させる効果は得られなかった。
ワイヤ記号Ｗ２３は、Ｃｕが多いので、クレータ部に高温割れが生じた。また、弗素化合物のＦ換算値が多いので、アークが不安定でスパッタ発生量が多かった。
ワイヤ記号Ｗ２４は、Ｔｉが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であり、また溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。さらに、Ｍｇが多いので、スパッタ及びヒュームの発生量が多かった。
ワイヤ記号Ｗ２５は、Ｔｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であり、また溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。さらに、Ａｌ2Ｏ3換算値が少ないので、メタル垂れが生じた。
ワイヤ記号Ｗ２６は、Ｂが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であり、また溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。さらに、ＳｉＯ2換算値が少ないので、ビード外観が不良であった。
ワイヤ記号Ｗ２７は、Ｂが多いので、クレータ部に高温割れが生じ、溶着金属の吸収エネルギーが低値であった。また、溶接継手試験のＣＴＯＤ値も低値であった。さらに、ＴｉＯ2換算値が少ないので、アークが不安定でスパッタ発生量が多く、ビード形状も不良であった。
ワイヤ記号Ｗ２８は、Ａｌが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ｎｉが多いので、溶着金属の引張強さが高かった。さらに、鋼製外皮に継ぎ目を有し溶着金属の引張強さが高いので、Ｕ型割れ試験において溶接部に割れが生じた。
ワイヤ記号Ｗ２９は、ＴｉＯ2換算値が多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であった。また、弗素化合物のＦ換算値が少ないので、アークが不安定であった。
ワイヤ記号Ｗ３０は、Ａｌ2Ｏ3換算値が多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低値であった。

Claims (3)

  1. 鋼製外皮にフラックスを充填してなるＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
    ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスとの合計で、
    Ｃ：０．０３〜０．０９％、
    Ｓｉ：０．１〜０．６％、
    Ｍｎ：１．３〜２．６％、
    Ｃｕ：０．０１〜０．５％、
    Ｔｉ：０．０５〜０．５％、
    Ｂ：０．００２〜０．０１５％を含有し、
    Ａｌ：０．０５％以下であり、
    さらに、ワイヤ全質量に対する質量％で、フラックス中に、
    Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：５〜９％、
    Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：０．１〜０．６％、
    Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：０．０２〜０．３％、
    Ｍｇ：０．１〜０．８％、
    弗素化合物のＦ換算値の合計：０．０５〜０．３％、
    弗素化合物中におけるＮａ及びＫのＮａ換算値及びＫ換算値の１種または２種の合計：０．０５〜０．３％、
    Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．０５〜０．２％を含有し、
    Ｚｒ酸化物のＺｒＯ2換算値の合計：０．１％以下であり、
    残部が鋼製外皮のＦｅ、鉄粉、鉄合金粉のＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とするＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
  2. ワイヤ全質量に対する質量％で、鋼製外皮とフラックスとの合計で、
    Ｎｉ：０．１〜０．５％をさらに含有する請求項１に記載のＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
  3. 成形された鋼製外皮の合わせ目が溶接されていることで鋼製外皮に継目を無くしたことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のＡｒ−ＣＯ2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
JP2015229437A 2015-11-25 2015-11-25 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ Pending JP2017094360A (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015229437A JP2017094360A (ja) 2015-11-25 2015-11-25 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
SG10201609070PA SG10201609070PA (en) 2015-11-25 2016-10-31 FLUX-CORED WIRE FOR Ar-CO2 MIXED GAS SHIELDED ARC WELDING
NO20161743A NO20161743A1 (en) 2015-11-25 2016-11-03 Flux-cored wire for Ar-CO2 mixed gas shielded arc welding
US15/352,267 US10464174B2 (en) 2015-11-25 2016-11-15 Flux-cored wire for Ar—CO2 mixed gas shielded arc welding

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015229437A JP2017094360A (ja) 2015-11-25 2015-11-25 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2017094360A true JP2017094360A (ja) 2017-06-01

Family

ID=58719903

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015229437A Pending JP2017094360A (ja) 2015-11-25 2015-11-25 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Country Status (4)

Country Link
US (1) US10464174B2 (ja)
JP (1) JP2017094360A (ja)
NO (1) NO20161743A1 (ja)
SG (1) SG10201609070PA (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020203302A (ja) * 2019-06-17 2020-12-24 日鉄溶接工業株式会社 高張力鋼のＡｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
WO2022130829A1 (ja) 2020-12-18 2022-06-23 株式会社神戸製鋼所 フラックス入りワイヤ及びガスシールドアーク溶接方法

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6727095B2 (ja) * 2016-10-17 2020-07-22 三菱重工業株式会社 異種金属接合方法
KR20190047388A (ko) * 2017-10-27 2019-05-08 현대종합금속 주식회사 내기공성 및 전착 도장성이 우수한 극 저 실리콘 용접용 와이어 및 이를 통하여 얻어지는 용착금속
JP7244393B2 (ja) * 2019-09-17 2023-03-22 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用ワイヤ

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07164184A (ja) * 1993-12-10 1995-06-27 Nippon Steel Corp ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2005319508A (ja) * 2004-05-11 2005-11-17 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2011189349A (ja) * 2010-03-11 2011-09-29 Kobe Steel Ltd ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2015080811A (ja) * 2013-10-24 2015-04-27 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2016131985A (ja) * 2015-01-16 2016-07-25 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2016137508A (ja) * 2015-01-28 2016-08-04 日鐵住金溶接工業株式会社 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2017087265A (ja) * 2015-11-11 2017-05-25 日鐵住金溶接工業株式会社 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Family Cites Families (67)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US257853A (en) * 1882-05-16 officee
US360327A (en) * 1887-03-29 School-slate
US3177340A (en) 1961-11-24 1965-04-06 Soudure Electr Autogene Sa Flux-cored electrode and process of welding
US3162751A (en) 1962-09-24 1964-12-22 Robbins Lawrence Welding electrode
US3843867A (en) 1972-05-26 1974-10-22 Chemetron Corp Process for out-of-position welding
JPS59104291A (ja) 1982-12-06 1984-06-16 Kobe Steel Ltd ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ
US4750948A (en) 1987-05-26 1988-06-14 Inco Alloys International, Inc. Welding flux
JP2639949B2 (ja) 1987-12-10 1997-08-13 トヨタ自動車株式会社 耐摩耗性Ｃｕ基合金
US5219425A (en) 1989-08-25 1993-06-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux containing wire for use in stainless steel welding
JPH0669633B2 (ja) 1989-12-08 1994-09-07 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入リワイヤ
JPH03243296A (ja) * 1990-02-22 1991-10-30 Kobe Steel Ltd ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ
EP0652071A1 (en) * 1993-08-12 1995-05-10 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored wire for gas shield arc welding with low fume
JPH09262693A (ja) 1996-03-28 1997-10-07 Kobe Steel Ltd アーク溶接用フラックス入りワイヤ
JPH09277087A (ja) 1996-04-18 1997-10-28 Kobe Steel Ltd アーク溶接用フラックス入りワイヤ
JPH10249583A (ja) 1997-03-05 1998-09-22 Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
FR2764221B1 (fr) 1997-06-09 1999-07-16 Soudure Autogene Francaise Fil fourre basse teneur azote
JP3730440B2 (ja) 1999-04-23 2006-01-05 日鐵住金溶接工業株式会社 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
CZ301554B6 (cs) 1999-10-25 2010-04-14 Solvay Fluor Und Derivate Gmbh Práškové tavidlo na bázi alkalického fluorohlinitanu pro nanášení za sucha a zpusob letování hliníku nebo hliníkových slitin
JP3747237B2 (ja) * 2000-05-01 2006-02-22 株式会社神戸製鋼所 耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US6367686B1 (en) 2000-08-31 2002-04-09 United Technologies Corporation Self cleaning braze material
US6784401B2 (en) * 2001-01-30 2004-08-31 Illinois Tool Works Inc. Welding electrode and method for reducing manganese in fume
KR100419495B1 (ko) 2001-04-09 2004-02-19 고려용접봉 주식회사 가스 쉴드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어
US6649872B2 (en) 2001-09-20 2003-11-18 Nippon Steel Welding Products And Engineering Co., Ltd. Flux-cored wire for gas shielded arc welding
MXPA04003383A (es) 2001-10-12 2004-06-18 Yazaki Corp Metodo de fabricacion de alambre, aparato para la fabricacion del alambre, y alambre.
US6830632B1 (en) 2002-07-24 2004-12-14 Lucas Milhaupt, Inc. Flux cored preforms for brazing
JP3758040B2 (ja) 2002-07-26 2006-03-22 株式会社神戸製鋼所 低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US7170032B2 (en) 2003-11-20 2007-01-30 Tri Tool Inc. Process for welding
JP4476018B2 (ja) * 2004-05-18 2010-06-09 株式会社神戸製鋼所 改良９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ
GB0420578D0 (en) 2004-09-16 2004-10-20 Rolls Royce Plc Forming structures by laser deposition
JP4425756B2 (ja) 2004-09-28 2010-03-03 日鐵住金溶接工業株式会社 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ
US7491910B2 (en) 2005-01-24 2009-02-17 Lincoln Global, Inc. Hardfacing electrode
US8629374B2 (en) * 2005-04-05 2014-01-14 Lincoln Global, Inc. Modified flux system in cored electrode
US20070051702A1 (en) * 2005-09-08 2007-03-08 Lincoln Global, Inc., A Delaware Corporation Flux system to reduce copper cracking
CA2629176C (en) 2005-11-10 2013-01-08 Wolverine Tube, Inc. Brazing material with continuous length layer of elastomer containing a flux
US20070181550A1 (en) 2006-02-08 2007-08-09 Siemens Power Generation, Inc. A-TIG welding of copper alloys for generator components
US8669491B2 (en) 2006-02-16 2014-03-11 Ravi Menon Hard-facing alloys having improved crack resistance
FR2905293B1 (fr) 2006-09-06 2008-11-07 Air Liquide Fil, flux et procede de soudage des aciers a forte teneur en nickel
JP5005309B2 (ja) 2006-10-02 2012-08-22 株式会社神戸製鋼所 高張力鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
KR100774155B1 (ko) 2006-10-20 2007-11-07 고려용접봉 주식회사 이상 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어와 그제조방법
US8907248B2 (en) 2007-05-03 2014-12-09 Illinois Tool Works Inc. Aluminum deoxidizing welding wire
WO2009027764A1 (en) 2007-08-28 2009-03-05 Commissariat A L'energie Atomique Method of production of solid and porous films from particulate materials by high heat flux source
JP5111028B2 (ja) 2007-09-06 2012-12-26 株式会社神戸製鋼所 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP5153421B2 (ja) 2008-04-07 2013-02-27 日鐵住金溶接工業株式会社 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US20110073570A1 (en) * 2009-09-25 2011-03-31 Nippon Steel & Sumikin Welding Co., Ltd. Flux cored wire for gas shielded arc welding of high strength steel
EP2322313A1 (de) 2009-11-13 2011-05-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Schweissen von Werkstücken aus hochwarmfesten Superlegierungen mit besonderer Massenzufuhrrate des Schweisszusatzwerkstoffes
CN102655978B (zh) 2009-12-16 2015-08-05 新日铁住金株式会社 可全位置焊接的气体保护电弧焊接用药芯焊丝
BR112012013977A2 (pt) 2009-12-16 2017-10-31 Esab Ab processo de soldagem e arranjo de soldagem
JP5411820B2 (ja) * 2010-09-06 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法
US20120181255A1 (en) 2011-01-13 2012-07-19 Bruck Gerald J Flux enhanced high energy density welding
US9352413B2 (en) 2011-01-13 2016-05-31 Siemens Energy, Inc. Deposition of superalloys using powdered flux and metal
US8704133B2 (en) 2011-03-18 2014-04-22 National Pingtung University Of Science And Technology Silver-containing antiseptic welding flux for stainless steel
CN102139424A (zh) 2011-03-21 2011-08-03 北京工业大学 一种焊渣可循环利用的气保护药芯焊丝
JP5704573B2 (ja) 2012-04-25 2015-04-22 日鐵住金溶接工業株式会社 原油油槽鋼のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
KR101535399B1 (ko) * 2012-05-08 2015-07-08 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 초고장력강 용접용 플럭스 함유 와이어
US10906135B2 (en) * 2012-05-24 2021-02-02 Hobart Brothers Llc Systems and methods for low-manganese welding wire
US10016850B2 (en) 2012-08-28 2018-07-10 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10316395B2 (en) 2012-10-09 2019-06-11 The Esab Group, Inc. Low-manganese gas-shielded flux cored welding electrodes
JP2014113615A (ja) 2012-12-10 2014-06-26 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
EP2952288B1 (en) * 2013-01-31 2018-09-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Flux cored wire, welding method using flux cored wire, method for producing welded joint using flux cored wire, and welded joint
US9844838B2 (en) 2013-05-08 2017-12-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
JP5968855B2 (ja) * 2013-10-31 2016-08-10 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
EP2871021B1 (en) 2013-11-08 2018-08-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Flux-cored wire for gas-shielded arc welding, method for welding steel for very low temperature use, and method for manufacturing weld joint
JP6373059B2 (ja) 2014-05-21 2018-08-15 株式会社不二工機 マグネットロータ式モータ及び当該モータを含むポンプ
US10300565B2 (en) 2014-10-17 2019-05-28 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding mill scaled workpieces
JP5925858B2 (ja) 2014-10-17 2016-05-25 株式会社平和 パチンコ機
US10722986B2 (en) 2015-12-11 2020-07-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for low-manganese welding wire
KR20190047388A (ko) 2017-10-27 2019-05-08 현대종합금속 주식회사 내기공성 및 전착 도장성이 우수한 극 저 실리콘 용접용 와이어 및 이를 통하여 얻어지는 용착금속

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07164184A (ja) * 1993-12-10 1995-06-27 Nippon Steel Corp ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2005319508A (ja) * 2004-05-11 2005-11-17 Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2011189349A (ja) * 2010-03-11 2011-09-29 Kobe Steel Ltd ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2015080811A (ja) * 2013-10-24 2015-04-27 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2016131985A (ja) * 2015-01-16 2016-07-25 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2016137508A (ja) * 2015-01-28 2016-08-04 日鐵住金溶接工業株式会社 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2017087265A (ja) * 2015-11-11 2017-05-25 日鐵住金溶接工業株式会社 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020203302A (ja) * 2019-06-17 2020-12-24 日鉄溶接工業株式会社 高張力鋼のＡｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP7221812B2 (ja) 2019-06-17 2023-02-14 日鉄溶接工業株式会社 高張力鋼のＡｒ－ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
WO2022130829A1 (ja) 2020-12-18 2022-06-23 株式会社神戸製鋼所 フラックス入りワイヤ及びガスシールドアーク溶接方法

Also Published As

Publication number Publication date
SG10201609070PA (en) 2017-06-29
NO20161743A1 (en) 2017-05-26
US20170144257A1 (en) 2017-05-25
US10464174B2 (en) 2019-11-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6437327B2 (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6382117B2 (ja) Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6033755B2 (ja) Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2014113615A (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6786427B2 (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2015217393A (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6188621B2 (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2006289404A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6437419B2 (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2008221231A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2017094360A (ja) Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2009248137A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP4300153B2 (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2018034170A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP5558406B2 (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6599807B2 (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2016203179A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP7257189B2 (ja) 耐候性鋼のＡｒ－ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP7175784B2 (ja) 高張力鋼の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP7247079B2 (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP6951304B2 (ja) 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2022143059A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2022148804A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2012040570A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20170905

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20180706

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A132

Effective date: 20180724

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20190205