JP2005319508A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 鋼製外皮とフラックスの全質量に対する質量%で、フラックスに、Ti酸化物:TiO2換算値で5.0〜7.5%、Si酸化物:SiO2換算値で0.5〜1.5%、Fe酸化物:FeO換算値で0.1〜0.5%、Zr酸化物:ZrO2換算値で0.2%以下、Al酸化物:Al2O3換算値で0.2%以下、NaおよびK:Na2O換算値およびK2O換算値の合計:0.15〜0.50%、かつNa2O換算値:0.05%以上、K2O換算値:0.10%以上、弗化物:F換算値で0.01〜0.15%、Mg:0.1〜0.5%、さらにフラックスおよび外皮成分の合計で、C:0.04〜0.12%、Si:0.4〜1.0%、Mn:1.5〜3.5%、Al:0.5%以下を含有する。
【選択図】 なし
Description
またさらに、フラックスおよび外皮成分の合計で、B:0.004〜0.012%を含有し、P:0.010%以下、S:0.005%以下であることも特徴とする。
[Ti酸化物:TiO2換算値で5.0〜7.5質量%(以下、%という。)]
ルチール、チタンスラグ、チタン酸ソーダ、チタン酸カリなどのTi酸化物のTiO2換算値が5.0%未満では、溶融スラグの粘性が不足して立向上進でメタル垂れが発生し、ビードの凸状化やビード止端部のなじみ性が不良となる。また、スラグ生成量が不足して立向下進の耐メタル垂れ性やスラグ剥離性が劣化する。一方、TiO2換算値が7.5%を超えるとスラグ生成量が多くなり立向下進でメタル垂れ、また開先内溶接でスラグ巻き込みが発生しやすくなる。
珪砂、カリ長石、ジルコンサンド、珪酸ソーダなどのSi酸化物のSiO2換算値が0.5%未満では、溶融スラグの粘性が不足して立向上進、立向下進でメタル垂れが発生する。他の溶接姿勢を含めスラグ被包状態も悪くスラグ剥離性、ビード形状、外観が不良となる。一方、SiO2換算値が1.5%を超えると、溶融スラグの凝固が遅れて立向上進、立向下進ともメタル垂れが発生し、また水平すみ肉でビード形状の劣化や開先内溶接でスラグ巻き込みが発生しやすくなる。
酸化鉄、ミルスケール、チタンスラグなどのFe酸化物のFeO換算値が0.1%未満では、溶融スラグの流動性が不足して水平すみ肉でビード表面の平滑性やビード止端部のなじみ性が劣化する。一方、FeO換算値が0.5%を超えると、立向上進、立向下進で溶融スラグの凝固が遅れてメタル垂れが発生し、水平すみ肉のビード形状も劣化する。
ジルコンサンド、酸化ジルコンなどのZr酸化物およびアルミナやカリ長石などのAl酸化物は、立向上進ウィービング法および立向下進の耐メタル垂れ性、水平すみ肉や下向の開先内溶接のビード形状を良好にするが、ZrO2換算値およびAl2O3換算値がそれぞれ0.2%を超えると、立向上進ストレート法でメタル垂れが発生しやすくなる。なおZr酸化物、Al酸化物とも、ZrO2換算値、Al2O3換算値としてそれぞれ0.1%以上含有すれば良好な効果が得られる。
珪酸ソーダや珪酸カリなどの水ガラス、チタン酸ソーダ、チタン酸カリ、カリ長石、弗化ソーダなどの原料のNaおよびKがNa2O換算値およびK2O換算値の合計で0.15%未満では、立向上進ストレート法においてはアークが強すぎて母材の堀り込みや溶融メタルの強い揺動、対流が起こりメタル垂れが発生しやすくなる。一方、Na2O換算値およびK2O換算値の合計が0.50%を超えると、溶融スラグの流動性が過剰になり立向上進および立向下進でメタル垂れが発生しやすくなり、またスラグ剥離性およびビード形状、外観が不良となり、スパッタも多くなる。但し、Na2O換算値が0.05%未満ではアークに集中性がなく立向上進ウィービング法および立向下進でメタル垂れが発生しやすくなる。またK2O換算値が0.10%未満では、アーク力が強くなりすぎて、立向上進ストレート法でメタル垂れが発生しやすくなる。
弗化ソーダ、氷晶石、弗化アルミ、珪弗化カリなどの弗化物のF換算値の合計が0.01%未満では、アークの指向性が弱く、さらに溶融スラグの流動性が調整されず粘性が大きくなるので溶接しにくく、立向上進および立向下進でメタル垂れが発生する。一方、F換算値が0.15%を超えると、アークが強く溶融プールを激しく攪拌するようになり、スパッタが多発する。さらに溶融スラグの粘性も小さくなるので立向上進および立向下進でメタル垂れが発生し、スラグ剥離性も劣化する。水平すみ肉ビードでは凸気味になり、スラグ剥離性も不良となる。
Mgは、強脱酸剤として作用し、0.1%以上含有させることによって溶接金属の衝撃靱性の向上効果が確認できる。一方、Mgが0.5%を超えると、脱酸生成物であるMgOが溶融スラグ中に過剰に増加して立向姿勢でメタル垂れが発生しやすくなり、またアークが粗くスパッタが多くなる。
Cは、溶接金属の機械的性質を確保するために、フラックスおよび外皮成分の合計で0.04%以上含有させる。Cが0.04%未満では脱酸不足になり衝撃靱性が低下する。一方、Cが0.12%を超えた場合も衝撃靱性が低下する。なお、ヒューム、スパッタの低減のためには鋼製外皮中のCを極力抑えて(0.03%以下)、必要なC量はグラファイトやフェロマンガンなどのフェロアロイ中のCといったフラックス成分として供給することが好ましい。
Siは、溶接金属の機械的性質を確保するために、フラックスおよび外皮成分の合計で0.4%以上含有させる。Siが0.4%未満では、脱酸不足になり衝撃値が低下する。一方、Siが1.0%を超えた場合も衝撃値が低下する。Siはフラックス成分としては、フェロシリコン、金属シリコン、シリコマンガンなどとして添加される。
Mnは、溶接金属の機械的性質の確保と脱酸反応で生成するMn酸化物をスラグの主要成分として利用するために、フラックスおよび外皮成分の合計で1.5〜3.5%含有させる。Mnが1.5%未満では、脱酸不足により衝撃値が低下し、また溶融スラグ中のMn酸化物が不足しビード止端部のなじみ性が劣化する。一方、Mnが3.5%を超えると衝撃値が低下するとともに、過剰なMn酸化物の生成は溶融スラグの流動性を高めて立向姿勢の耐メタル垂れ性や水平すみ肉溶接のビード形状およびスラグ剥離性を劣化させる。Mnはフラックス成分としてはフェロマンガン、金属マンガン、シリコマンガンなどとして添加される。
Alは、強脱酸剤として作用し、溶接金属の衝撃靱性の向上効果が認められるが、フラックスおよび外皮成分の合計で0.5%を超えると、脱酸生成物であるAl2O3が溶融スラグ中に過剰に増加して立向上進ストレート法でメタル垂れが発生しやすく、また衝撃靱性が低下する。なおAlはフラックスおよび外皮の合計で0.1%以上あれば良好な効果が得られる。またAlはフラックス成分としては金属アルミ、フェロアルミ、アルミマグネシウム、弗化アルミなどにより添加される。
Bは、フラックスおよび外皮成分の合計で0.004%以上含有させることによって溶接金属のミクロ組織微細化効果などにより低温衝撃靱性が向上する。他方、Bは高温割れを発生しやすくする成分なので上限を0.012%とした。Bはフラックス成分としてはフェロボロンなどにより添加される。さらに、P、Sはフラックスおよび外皮成分に不可避的不純物として含有される成分であるが、鋼製外皮およびフラックス原料の選択により、Pを0.010%以下、Sを0.005%以下に制限することは低温衝撃靱性に極めて効果的である。
溶接用シールドガスはCO2ガスが一般的であるが、Ar−CO2などの混合ガスも使用できる。
以下に、実施例により本発明の効果をさらに詳細に示す。
本発明例であるワイヤ記号W1〜W10は、フラックス成分、フラックスおよび外皮成分の合計がいずれも適正であるので、立向上進で問題となるメタル垂れは発生しなかった。また他の溶接姿勢においても良好な溶接作業性が得られ、試験温度0℃における衝撃値はNK規格(47J以上)を十分に満足できる値が得られた。
ワイヤ記号W12は、TiO2換算値が多いので、立向下進でメタル垂れが発生してビード形状が不良であった。また突合せ継手溶接ではスラグ巻き込みが発生したので衝撃試験は中止した。
ワイヤ記号W14は、SiO2換算値が多いので、立向上進および立向下進ではメタル垂れが発生してビード形状が不良で、水平すみ肉ではビード形状不良となった。また突合せ継ぎ手溶接でスラグ巻き込みが発生したので衝撃試験は中止した。
ワイヤ記号W16は、FeO換算値が多いので、立向上進、立向下進でメタル垂れが発生してビード形状が不良で、水平すみ肉でビード形状が不良となった。また、Siが少ないので衝撃値が低下した。
ワイヤ記号W18は、Al2O3換算値が多いので、立向上進ストレート法でメタル垂れが発生してビード形状が不良となった。
ワイヤ記号W22は、K2O換算値が少ないので、立向上進ストレート法でメタル垂れが発生してビード形状が不良となった。
ワイヤ記号W23は、Fを含有していないので、立向上進、立向下進でメタル垂れが発生してビード形状が不良となった。
ワイヤ記号W26は、Mgが多いので、立向上進および立向下進でメタル垂れが発生してビード形状が不良となった。また各溶接姿勢でスラグ剥離性が不良で、スパッタも多発した。
ワイヤ記号W27は、Alが多いので、立向上進ストレート法でメタル垂れが発生してビード形状不良となり、また衝撃値が低下した。
本発明例であるワイヤ記号W28〜W30は、フラックス成分、フラックスおよび外皮成分の合計、およびB、P、Sがいずれも適正であるので、各溶接姿勢で溶接作業性が良好であると共に、溶接金属の−20℃における衝撃値はNK規格(47J以上)を十分に満足できる値が得られた。
ワイヤ記号W32は、Bが多いので高温割れが発生したので衝撃試験は中止した。
ワイヤ記号W33はPが多いので、またワイヤ記号W34はSが多いので、いずれも衝撃値が低下した。
2 溶融プール
3 スラグの凝固開始線
4 凝固したスラグ
5 ビード表面
6 ビード止端部
7 溶融プール
8 ビード
Claims (2)
- 鋼製外皮内にフラックスを充填してなるガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量%で、フラックスに、
Ti酸化物:TiO2 換算値で5.0〜7.5%、
Si酸化物:SiO2 換算値で0.5〜1.5%、
Fe酸化物:FeO換算値で0.1〜0.5%、
Zr酸化物:ZrO2 換算値で0.2%以下、
Al酸化物:Al2O3換算値で0.2%以下、
NaおよびK:Na2O換算値およびK2O換算値の合計で0.15〜0.50%、かつNa2O換算値:0.05%以上、K2O換算値:0.10%以上、
弗化物:F換算値で0.01〜0.15%、
Mg:0.1〜0.5%、
さらに、フラックスおよび外皮成分の合計で、
C:0.04〜0.12%、
Si:0.4〜1.0%、
Mn:1.5〜3.5%、
Al:0.5%以下
を含有し、残部は主に鋼製外皮およびフラックスのFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - さらにまた、フラックスおよび外皮成分の合計で、
B:0.004〜0.012%を含有し、
P:0.010%以下、
S:0.005%以下
であることを特徴とする請求項1記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
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