JP2017011276A - 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びボンド磁石 - Google Patents
希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びボンド磁石 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017011276A JP2017011276A JP2016136671A JP2016136671A JP2017011276A JP 2017011276 A JP2017011276 A JP 2017011276A JP 2016136671 A JP2016136671 A JP 2016136671A JP 2016136671 A JP2016136671 A JP 2016136671A JP 2017011276 A JP2017011276 A JP 2017011276A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnet
- powder
- rare earth
- transition metal
- fine powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
【課題】磁石粉末が特定の粒度範囲に微粉砕され、表面に強固な燐酸塩皮膜が形成されることで、磁気特性が向上し耐酸化安定性にも優れた希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及び磁石粗粉末を含むボンド磁石を提供する。
【解決手段】希土類元素を２３．０〜２５．０質量％、Ｎを３．０〜３．６質量％含み、残りが実質的に遷移金属元素である希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末において、該磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍで、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であり、かつ、表面に、Ｐ含有量が元素換算で１質量％以下の燐酸塩皮膜が形成されている。
【選択図】なし
【解決手段】希土類元素を２３．０〜２５．０質量％、Ｎを３．０〜３．６質量％含み、残りが実質的に遷移金属元素である希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末において、該磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍで、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であり、かつ、表面に、Ｐ含有量が元素換算で１質量％以下の燐酸塩皮膜が形成されている。
【選択図】なし
Description
本発明は、希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びボンド磁石に関し、より詳しくは、磁石粉末が特定の粒度範囲に微粉砕され、表面に強固な燐酸塩皮膜が形成されることで、磁気特性が向上し耐酸化安定性にも優れた希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末、また、該磁石粗粉末を含むボンド磁石に関するものである。
ＳｍＦｅＮで代表される希土類−遷移金属−窒素系磁石は、高性能でかつ安価な希土類−遷移金属−窒素系磁石として知られている。
従来、この希土類−遷移金属−窒素系磁石は、希土類金属と遷移金属を溶解して合金を作製する溶解法や、希土類酸化物と遷移金属からなる原料にアルカリ土類金属を還元剤として配合し、高温で希土類酸化物を金属に還元するとともに遷移金属と合金化する還元拡散法によって製造されている。しかし、溶解法では、原料として使用する希土類金属が高価であるため経済的ではなく、安価な希土類酸化物粉末を原料として利用できる還元拡散法が望ましい方法であると考えられている。
従来、この希土類−遷移金属−窒素系磁石は、希土類金属と遷移金属を溶解して合金を作製する溶解法や、希土類酸化物と遷移金属からなる原料にアルカリ土類金属を還元剤として配合し、高温で希土類酸化物を金属に還元するとともに遷移金属と合金化する還元拡散法によって製造されている。しかし、溶解法では、原料として使用する希土類金属が高価であるため経済的ではなく、安価な希土類酸化物粉末を原料として利用できる還元拡散法が望ましい方法であると考えられている。
すなわち、還元拡散法では、先ず希土類酸化物粉末原料、遷移金属粉末原料、および上記希土類酸化物の還元剤であるアルカリ土類金属を配合した混合物を、非酸化性雰囲気中で焼成して希土類−遷移金属系合金を合成する。その後、得られた希土類−遷移金属系合金を水素吸蔵させてから湿式処理して粉末状にした後、この粉末状の希土類−遷移金属合金を窒化処理する方法もしくは窒化処理と湿式処理の順番を入れ替えた方法により、所望の希土類−遷移金属−窒素系磁石が製造される。
この様にして得られた粉末状の希土類−遷移金属−窒素系磁石は、特定の粒度になるまで微粉砕処理される。この場合、希土類−遷移金属−窒素系磁石は、保磁力の発生機構がニュークリエーション型であることから、磁気特性の一つである減磁曲線の角型性、保磁力を高めるには、微粉砕された後の希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の粒度を揃えることが必要とされている。
磁石粉末の粒度を揃えるために、出発原料として微細な鉄粉や酸化鉄粉が用いられているが、例えば、特許文献１および特許文献２には、共沈法で微細水酸化物を作製してから焼成して得られた微細粉末を原料粉末とし、還元拡散法で合金化して窒化することで、粉砕することなく高性能磁石粉末を製造していた。
しかしながら、この方法では、微細な鉄粉や酸化鉄粉を用いるために製造コストが高く、かつ合成時に磁石の微細粉末が凝集しやすくなり、結果として、残留磁束密度や減磁曲線の角形性が低下するという欠点を有していた。
磁石粉末の粒度を揃えるために、出発原料として微細な鉄粉や酸化鉄粉が用いられているが、例えば、特許文献１および特許文献２には、共沈法で微細水酸化物を作製してから焼成して得られた微細粉末を原料粉末とし、還元拡散法で合金化して窒化することで、粉砕することなく高性能磁石粉末を製造していた。
しかしながら、この方法では、微細な鉄粉や酸化鉄粉を用いるために製造コストが高く、かつ合成時に磁石の微細粉末が凝集しやすくなり、結果として、残留磁束密度や減磁曲線の角形性が低下するという欠点を有していた。
一方、希土類−遷移金属系磁石粉末を粉砕する場合は、例えば、特許文献３には、不活性ガス雰囲気を保持したハンマーミル、ディスクミル、振動ミル、アトライタ、ジェットミル、あるいはボールミルで効率的に行うことができるといった記載があり、実施例１では湿式ボールミルと乾式ジェットミル粉砕を行って微粉砕し、平均粒径２．０〜３．０μｍの磁粉が得られている。しかし、まだ粉末の平均粒径が大きく、所望とする磁気特性が得られたとはいえない。
また、アトライタ等の粉砕機を用い、鉄系ボールと溶媒、磁石粉末を混合し、０．３〜１．０ｍ／ｓ程度の回転周速度で粉砕を行った場合には、サブミクロンの微粉末が発生し粒度分布が広がってしまう傾向にあった。このため、希土類−遷移金属系磁石粉末に凝集が起こり、最終的に得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の磁気特性の低下が起こっていた。
また、アトライタ等の粉砕機を用い、鉄系ボールと溶媒、磁石粉末を混合し、０．３〜１．０ｍ／ｓ程度の回転周速度で粉砕を行った場合には、サブミクロンの微粉末が発生し粒度分布が広がってしまう傾向にあった。このため、希土類−遷移金属系磁石粉末に凝集が起こり、最終的に得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の磁気特性の低下が起こっていた。
このため、例えば、特許文献４では、ＳｍＦｅＮ合金粒子を微粉砕する際、または微粉砕後の分級の際に、磁石粒子の温度を３００〜６５０℃に保つようにして磁石粒子の凝集を防ぐ方法が提案されている。また、特許文献５では、ＳｍＦｅＮ合金粒子の表面をフッ素化合物皮膜、ポリシラザン硬化皮膜、酸化ケイ素皮膜、窒化ケイ素皮膜のいずれかで被覆して保護層を形成することによって、耐酸化性を向上させ、微粉同士の凝集を抑制した高磁気特性の合金粉末が提案されている。
さらに、特許文献６では、希土類元素を含む鉄系磁石合金粉を粉砕中に、特定量の燐酸化合物を含む有機溶剤で特定時間接触処理して、粉砕により生じる新生面に、メカノケミカル的な作用で燐酸塩皮膜を形成させ、微粉化された該鉄系磁石粉の表面の８０％以上を平均５〜１００ｎｍの厚さで均一に被覆することが提案されている。
しかしながら、特許文献４，５の方法では、製造時に温度調整や皮膜条件などをコントロ−ルすることが難しく、製造工程も長くなり、また、特許文献６の方法では燐酸化合物を含む有機溶剤との接触時間が短く、バラツキが大きくなりやすいなどの問題があり、いずれも所望の磁気特性を有する磁石粉末を得ることが困難であった。
さらに、特許文献６では、希土類元素を含む鉄系磁石合金粉を粉砕中に、特定量の燐酸化合物を含む有機溶剤で特定時間接触処理して、粉砕により生じる新生面に、メカノケミカル的な作用で燐酸塩皮膜を形成させ、微粉化された該鉄系磁石粉の表面の８０％以上を平均５〜１００ｎｍの厚さで均一に被覆することが提案されている。
しかしながら、特許文献４，５の方法では、製造時に温度調整や皮膜条件などをコントロ−ルすることが難しく、製造工程も長くなり、また、特許文献６の方法では燐酸化合物を含む有機溶剤との接触時間が短く、バラツキが大きくなりやすいなどの問題があり、いずれも所望の磁気特性を有する磁石粉末を得ることが困難であった。
そこで本出願人は、先に上記課題を解決する方法として、磁石粉末を特定の粒度分布に揃えることで凝集度が低くなり、磁気特性が向上した希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末、また、磁石粉末を特定の装置・条件で粉砕することによって効率的に製造する方法を提案した（特許文献７参照）。
この方法では、希土類−遷移金属−窒素系磁石の粗粉末を媒体攪拌ミルの粉砕機に入れ、次いで、粉砕機の中で金属ボール又はセラミックスボールの粉砕媒体とともに回転させ、その際、粉砕機の回転周速度を１０〜２０ｍ／ｓとすることにより、希土類−遷移金属−窒素系磁石の粗粉末を特定時間で微粉砕している。これにより磁石粉末の平均粒径（Ｄ５０）が２〜４μｍとなり、従来法と比較すると磁気特性は向上したものの、まだ保磁力、角形性などに改善の余地が残されていた。
この方法では、希土類−遷移金属−窒素系磁石の粗粉末を媒体攪拌ミルの粉砕機に入れ、次いで、粉砕機の中で金属ボール又はセラミックスボールの粉砕媒体とともに回転させ、その際、粉砕機の回転周速度を１０〜２０ｍ／ｓとすることにより、希土類−遷移金属−窒素系磁石の粗粉末を特定時間で微粉砕している。これにより磁石粉末の平均粒径（Ｄ５０）が２〜４μｍとなり、従来法と比較すると磁気特性は向上したものの、まだ保磁力、角形性などに改善の余地が残されていた。
本発明の目的は、このような従来の状況に鑑み、磁石粉末が特定の粒度範囲に微粉砕され、表面に強固な燐酸塩皮膜が形成されることで、磁気特性が向上し耐酸化安定性にも優れた希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末、及び該磁石粗粉末を含むボンド磁石を提供することにある。
本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、還元拡散法で製造された希土類−遷移金属系合金粉末を窒化後、この磁石粗粉末を燐酸含有有機媒体と共に媒体攪拌ミル中、特定の条件で微粉砕して、粉末の平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍ、かつ１μｍ以下の粒度が２０〜４８質量％となるように粉砕することで、表面に燐酸塩皮膜が形成され、乾燥後に徐酸化することで表面が強固な燐酸塩皮膜となることによって、磁気特性が改善され、保磁力、残留磁束密度、残留磁束密度の９０％に対応する磁場および角形性のいずれも高く、耐酸化安定性にも優れた磁石微粉末を容易に得ることができることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の第１の発明によれば、希土類元素を２３．０〜２５．０質量％、Ｎを３．０〜３．６質量％含み、残りが実質的に遷移金属元素である希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末において、
該磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍで、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であり、かつ表面に、Ｐ含有量が元素換算で１質量％以下の燐酸塩皮膜が形成されていることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
該磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍで、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であり、かつ表面に、Ｐ含有量が元素換算で１質量％以下の燐酸塩皮膜が形成されていることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記磁石微粉末は、２．１〜３μｍの粒度の割合が５〜２０％であることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
また、本発明の第３の発明によれば、第１または第２の発明において、前記磁石微粉末は、３μｍを超える粒度の割合が１０％以下であることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
一方、本発明の第４の発明によれば、第３の発明において、前記磁石微粉末は、１μｍ以下の粒度の割合が２３〜４６％であることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
また、本発明の第５の発明によれば、第４の発明において、前記磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜１．８μｍであることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
また、本発明の第６の発明によれば、第５の発明において、前記磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜１．６μｍであることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が提供される。
また、本発明の第７の発明によれば、第１〜６のいずれかの発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末と、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム組成物から選ばれるいずれかを含むボンド磁石が提供される。
さらに、本発明の第８の発明によれば、第７の発明において、さらに、希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末以外の異方性磁石粉末、あるいは等方性磁石粉末を含むことを特徴とするボンド磁石が提供される。
本発明によれば、平均粒径が１〜２μｍで、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％という微細で粒径が揃った希土類−遷移金属−窒素系合金粉末を提供することができ、かかる合金粉末は、保磁力、角形性、残留磁束密度および残留磁束密度の９０％に対応する磁場がいずれも高く、耐酸化安定性にも優れた磁石微粉末である。
この磁気特性や耐酸化安定性が改善された磁石微粉末は、特定量の磁石粗粉末を燐酸とともに媒体攪拌ミルなどの粉砕機に入れ、回転数１０００ｒｐｍ以上の条件で特定時間粉砕することで、比較的低コストで安定的に該磁石合金粉末を生産できることからその工業的価値は極めて大きい。
この磁気特性や耐酸化安定性が改善された磁石微粉末は、特定量の磁石粗粉末を燐酸とともに媒体攪拌ミルなどの粉砕機に入れ、回転数１０００ｒｐｍ以上の条件で特定時間粉砕することで、比較的低コストで安定的に該磁石合金粉末を生産できることからその工業的価値は極めて大きい。
以下、本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末及び該磁石粗粉末を含むボンド磁石について詳細に説明する。
１．希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末
本発明に係る希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末は、微粉砕された磁石粉末の粒度が特定範囲に揃えられて、優れた磁気特性と表面の酸化安定性を有している磁石粉末である。磁石粉末は、希土類元素を含む遷移金属−窒素系磁石合金の粉末であり、例えば、希土類−鉄−窒素系の各種磁石粉末等を使用できる。
本発明に係る希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末は、微粉砕された磁石粉末の粒度が特定範囲に揃えられて、優れた磁気特性と表面の酸化安定性を有している磁石粉末である。磁石粉末は、希土類元素を含む遷移金属−窒素系磁石合金の粉末であり、例えば、希土類−鉄−窒素系の各種磁石粉末等を使用できる。
希土類元素には、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｃｅの内、少なくとも一種、あるいは、さらにＰｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂの内、一種以上を含むものが好ましい。中でもＳｍが含まれる場合、本発明の効果を著しく発揮させることが可能となる。希土類元素は、単独若しくは混合物として使用でき、その含有量は、２３．０〜２５．０質量％とすることが好ましい。希土類元素の含有量が２３．０質量％よりも少ないと、合金中に軟磁性相であるα−Ｆｅが多く存在するようになって高い保磁力が得にくくなり、２５．０質量％を超えると主相となる合金相の体積が減少してしまい飽和磁化が低下するため好ましくない。好ましい含有量は、２３．２〜２４．８質量％である。
遷移金属には、Ｆｅのほかに、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎが一般的に用いられている。これらの中では、特に、Ｆｅを７０質量％以上含有するものが好ましい。さらに、磁気特性を損なうことなく磁石の温度特性を改善する目的で、Ｆｅの一部をＣｏで置換することが好ましい。
遷移金属が、７０質量％より少ないと磁化が低くなり好ましくないが、８０質量％を超えると希土類元素の割合が少なくなり過ぎ、高い保磁力が得られず好ましくない。
遷移金属の組成範囲が７０〜７６質量％であれば、保磁力と磁化のバランスのとれた材料となり、特に好ましい。
また、保磁力の向上、生産性の向上並びに低コスト化のために、Ｃａ、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｓｂ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｖ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｚｎ又はＣｕ等から選ばれた一種以上の元素（Ｍ元素）を添加してもよい。この場合、Ｍ元素の添加量は、遷移金属全重量に対して７質量％以下とすることが望ましい。また、不可避的不純物としてＣあるいはＢ等が５質量％以下含有されていてもよい。
遷移金属が、７０質量％より少ないと磁化が低くなり好ましくないが、８０質量％を超えると希土類元素の割合が少なくなり過ぎ、高い保磁力が得られず好ましくない。
遷移金属の組成範囲が７０〜７６質量％であれば、保磁力と磁化のバランスのとれた材料となり、特に好ましい。
また、保磁力の向上、生産性の向上並びに低コスト化のために、Ｃａ、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｓｂ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｖ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｚｎ又はＣｕ等から選ばれた一種以上の元素（Ｍ元素）を添加してもよい。この場合、Ｍ元素の添加量は、遷移金属全重量に対して７質量％以下とすることが望ましい。また、不可避的不純物としてＣあるいはＢ等が５質量％以下含有されていてもよい。
さらに、窒素Ｎは磁気特性の観点から３．０〜３．６質量％とすることが好ましい。窒素が３．０質量％未満では９ｅサイトに窒素が埋まりきらないため高い磁気特性が得られず、窒素が３．６質量％より多く入ってしまうと結晶構造が壊れ磁気特性が下がってしまう。窒素Ｎの好ましい含有量は、３．２〜３．５質量％である。
本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍであり、かつ１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％のものである。平均粒径（Ｄ５０）が前記範囲を外れると、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であっても所望とする磁気特性が得られない。また、２．１〜３μｍの粒度が、６〜２０％であることがより好ましい。なお、３μｍを超える粒度のものは、１０％以下であることが好ましい。
平均粒径（Ｄ５０）、１μｍ以下の粒度、２．１〜３μｍの粒度の割合は、ＨＥＬＯＳ粒度分布測定装置を用いて測定した値である。ＨＥＬＯＳ粒度分布測定装置は、粒度分布を測定する際に、被測定粉末に一定の圧力の窒素を噴射させて凝集した粉末を解凝して測定するものである。そして、このときの窒素圧を分散力と呼んでいる。ここで、平均粒径（Ｄ５０）、１μｍ以下の粒度、２．１〜３μｍの粒度は、いずれも窒素圧力を３．０×１０５Ｐａで噴射して測定したものである。
本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末は、表面に燐酸塩の皮膜が形成されている。Ｐ含有量は、元素換算で１質量％以下である。１質量％を越えると、所望とする磁気特性、特に保磁力が得られない。好ましい含有量は、０．７質量％以下である。
本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末は、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％と微細な粒子も多いが、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍであり粒度が２μｍを超えるものが少なく、粒が揃っているので凝集が極めて少ない。
本発明において好ましい平均粒径（Ｄ５０）は、１〜１．８μｍであり、より好ましい平均粒径（Ｄ５０）は、１〜１．６μｍである。また、１μｍ以下の粒度の割合は、２３〜４６％がより好ましい。
本発明において好ましい平均粒径（Ｄ５０）は、１〜１．８μｍであり、より好ましい平均粒径（Ｄ５０）は、１〜１．６μｍである。また、１μｍ以下の粒度の割合は、２３〜４６％がより好ましい。
本発明の磁石微粉末は、保磁力ｉＨｃが１１００ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが５７０ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５２以上という優れた磁気特性を有するものである。また、本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末は、表面に強固な燐酸塩の皮膜が形成されているために、耐酸化安定性が高く、空気中あるいは塩水中に長時間接触しても磁気特性の低下が小さい。好ましいのは、保磁力ｉＨｃが１１４０ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが６１０ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５４以上の磁石微粉末である。
２．磁石粉末の製造方法
本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末は、還元拡散法によって希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末を製造した後、燐酸とともに特定の粉砕装置・条件で微粉砕して、乾燥後に徐酸化し、平均粒径と１μｍ以下の粒度の割合が特定範囲の微粉末となるように粒度を揃えることによって製造される。
本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末は、還元拡散法によって希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末を製造した後、燐酸とともに特定の粉砕装置・条件で微粉砕して、乾燥後に徐酸化し、平均粒径と１μｍ以下の粒度の割合が特定範囲の微粉末となるように粒度を揃えることによって製造される。
（１）希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の調製
原料の希土類粉末としては、希土類酸化物粉末が使用される。希土類酸化物粉末の粒径は、特に制限されないが、反応性、作業性等の面から１０μｍ以下であることが好ましい。さらに好ましくは、希土類酸化物粉末は、粒径０．１〜１０μｍの粉末が希土類酸化物粉末全体の８０質量％以上を占める粉末を用いるようにする。粒径が１μｍ未満の粉末が多くなると、製造中に粉末が舞い上がり取り扱いにくくなる。また、１０μｍを越えるものが多くなると、還元拡散法で、希土類元素が拡散していない遷移金属（鉄部）が多くなる。
原料の希土類粉末としては、希土類酸化物粉末が使用される。希土類酸化物粉末の粒径は、特に制限されないが、反応性、作業性等の面から１０μｍ以下であることが好ましい。さらに好ましくは、希土類酸化物粉末は、粒径０．１〜１０μｍの粉末が希土類酸化物粉末全体の８０質量％以上を占める粉末を用いるようにする。粒径が１μｍ未満の粉末が多くなると、製造中に粉末が舞い上がり取り扱いにくくなる。また、１０μｍを越えるものが多くなると、還元拡散法で、希土類元素が拡散していない遷移金属（鉄部）が多くなる。
原料として用いる遷移金属粉末の鉄粉末は、一般的にアトマイズ法、電解法等により製造されるが、粉末状のものであれば、その製法は限定されない。遷移金属、希土類元素、また、保磁力の向上、生産性の向上並びに低コスト化のために添加する元素は、前記の通りである。還元剤としては、Ｃａなどのアルカリ土類金属が用いられる。上記還元剤の粒度は、５ｍｍ以下の塊状になっていることが好ましい。
上記希土類元素を含む希土類酸化物粉末原料と、その粒径が１μｍ〜１００μｍの範囲に粒度調整された遷移金属粉末原料および、その他原料粉末を秤量して反応容器に入れて混合し、さらに希土類元素を還元するのに十分な量の還元剤を添加し混合する。
上記希土類元素を含む希土類酸化物粉末原料と、その粒径が１μｍ〜１００μｍの範囲に粒度調整された遷移金属粉末原料および、その他原料粉末を秤量して反応容器に入れて混合し、さらに希土類元素を還元するのに十分な量の還元剤を添加し混合する。
上記原料混合物の入った反応容器を還元拡散炉に移し、非酸化性雰囲気中、例えば、アルゴンを流しながら還元拡散炉で上記還元剤が溶融状態になる温度まで昇温し加熱焼成して、焙焼物とする。
加熱焼成は１０００〜１２５０℃程度の温度として、所定の時間、例えば４〜１０時間処理することが好ましい。還元剤として上記のようにＣａを選定した場合、Ｃａの融点が８３８℃、沸点が１４８０℃であるため、１０００〜１２５０℃の温度範囲内であれば還元剤は溶解するが、蒸気にはならずに処理することができる。
この加熱焼成により、上記混合物中の希土類酸化物が希土類元素に還元されるとともに、該希土類元素が鉄粉中に拡散され、希土類−遷移金属系合金（希土類−鉄母合金）が合成される。
この還元拡散反応が起きる際、原料混合物が圧縮されていると、圧縮されていない場合に比較して、原料混合物が炉内の底部、すなわち高温部で、温度分布の小さい範囲に配置され、均一に熱がかかることにより場所による反応のばらつきが小さくなり、よって組成ばらつきが小さい還元物が得られ、ひいては磁気特性の優れた合金粉末が得られることになる。さらに原料混合物が圧縮されていることにより各原料粒子間の距離が短いため熱伝導がよく、短時間で還元拡散反応が起こり昇温時間も短くなる。還元拡散時間が長すぎると、蒸気圧の高い希土類元素は高温部で揮発し、低温部に濃縮し組成がばらつく原因になる。したがって、このように短時間で還元拡散反応できることは特性を向上させる大きな要因となる。
加熱焼成は１０００〜１２５０℃程度の温度として、所定の時間、例えば４〜１０時間処理することが好ましい。還元剤として上記のようにＣａを選定した場合、Ｃａの融点が８３８℃、沸点が１４８０℃であるため、１０００〜１２５０℃の温度範囲内であれば還元剤は溶解するが、蒸気にはならずに処理することができる。
この加熱焼成により、上記混合物中の希土類酸化物が希土類元素に還元されるとともに、該希土類元素が鉄粉中に拡散され、希土類−遷移金属系合金（希土類−鉄母合金）が合成される。
この還元拡散反応が起きる際、原料混合物が圧縮されていると、圧縮されていない場合に比較して、原料混合物が炉内の底部、すなわち高温部で、温度分布の小さい範囲に配置され、均一に熱がかかることにより場所による反応のばらつきが小さくなり、よって組成ばらつきが小さい還元物が得られ、ひいては磁気特性の優れた合金粉末が得られることになる。さらに原料混合物が圧縮されていることにより各原料粒子間の距離が短いため熱伝導がよく、短時間で還元拡散反応が起こり昇温時間も短くなる。還元拡散時間が長すぎると、蒸気圧の高い希土類元素は高温部で揮発し、低温部に濃縮し組成がばらつく原因になる。したがって、このように短時間で還元拡散反応できることは特性を向上させる大きな要因となる。
次に、この希土類−遷移金属系合金に対して水素吸蔵を行う。希土類−遷移金属系合金は、まず雰囲気温度が５００℃以下となるように冷却する。５００℃を越えると消費エネルギーが大きくなり、しかも、目的の希土類−鉄母合金が分解したり、副反応生成物が生じたりすることがあるからである。反応生成物に水素を吸蔵させることは室温でも十分行うことができる。反応生成物が水素を吸蔵すると自己発熱を起こし、材料温度が上昇するため、５００℃を越えないように留意する。
水素吸蔵では、還元拡散処理を行った後、冷却した反応生成物を炉内に入れたまま、還元拡散処理で用いた不活性ガスを水素雰囲気ガスに置換し、この水素を含む雰囲気ガスで加圧するか、あるいは流しながら一定時間吸蔵処理することにより行う。この時、次工程の窒化処理に悪影響を与えない範囲で加熱しても構わない。水素ガスの置換は、炉内にある不活性ガスを脱気し、真空に引いてから水素ガスを導入した方が短時間で水素ガスに完全に置換できるので好ましい。この時の真空度は、大気圧に対して−３０ｋＰａ以下が好ましく、−１００ｋＰａ以下がさらに好ましい。
アルゴンガスは、水素ガスよりも比重が大きいため反応生成物の底部まで完全に水素ガスで置換しきれないと、水素吸蔵が効果的に行えず、水素吸蔵後も大きな塊のまま存在することがあるから、注意を要する。
次に、水素を含む雰囲気ガスで置換後、水素の吸蔵を促進するために炉内の圧力を大気圧に対して＋５ｋＰａ以上に加圧しておくことが好ましい。加圧は大気圧に対して＋１０〜５０ｋＰａがより好ましい。加圧した状態で放置し、反応生成物が水素を吸蔵していくと、初期加圧圧力から徐々に低下していくことで水素吸蔵が進行していくことが確認できる。
焙焼物では、主相であるＳｍ２Ｆｅ１７相の周りにＳｍリッチ相で覆われている状態が通常である。上記水素吸蔵を行うことにより、水素がＳｍリッチ相等の結晶格子内に入ることで、Ｓｍリッチ相は主相よりも膨張率が大きいために、Ｓｍリッチ相と主相の粒界から割れて崩壊する。また、強固に凝集している反応生成物の周りにある未反応還元剤や酸化カルシウム等が水素と反応して、凝集がほぐれて崩壊していく。
取り出した崩壊物の粒径が１０ｍｍ以下、好ましくは１ｍｍ以下になるように反応温度と時間を設定することが好ましい。崩壊物の粒径が１０ｍｍを越える状態では、窒化処理工程で均一な窒化が困難になり、磁気特性の角形が低下してしまい、水素吸蔵の効果がない。
このように、水素吸蔵させた反応生成物は、該水素処理後、容器から取り出した時点で既に崩壊しており、引き続き行われる窒化工程での崩壊性も向上している。そのため、生成した主相であるＳｍ２Ｆｅ１７相磁性粉末の凝集が小さく、崩壊して、該磁性粉末の表面が活性となっており、その後の窒化処理において該磁性粉末合金内の窒素の分布が均一になり、結果として、微粉砕して得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の減磁曲線の角形性が良好なものとなる。
また、水素吸蔵で崩壊した後、窒化処理して得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末は、窒素の分布が均一となるので、磁気特性を低下させる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末が少なくなるので収率が高くなる。
水素吸蔵では、還元拡散処理を行った後、冷却した反応生成物を炉内に入れたまま、還元拡散処理で用いた不活性ガスを水素雰囲気ガスに置換し、この水素を含む雰囲気ガスで加圧するか、あるいは流しながら一定時間吸蔵処理することにより行う。この時、次工程の窒化処理に悪影響を与えない範囲で加熱しても構わない。水素ガスの置換は、炉内にある不活性ガスを脱気し、真空に引いてから水素ガスを導入した方が短時間で水素ガスに完全に置換できるので好ましい。この時の真空度は、大気圧に対して−３０ｋＰａ以下が好ましく、−１００ｋＰａ以下がさらに好ましい。
アルゴンガスは、水素ガスよりも比重が大きいため反応生成物の底部まで完全に水素ガスで置換しきれないと、水素吸蔵が効果的に行えず、水素吸蔵後も大きな塊のまま存在することがあるから、注意を要する。
次に、水素を含む雰囲気ガスで置換後、水素の吸蔵を促進するために炉内の圧力を大気圧に対して＋５ｋＰａ以上に加圧しておくことが好ましい。加圧は大気圧に対して＋１０〜５０ｋＰａがより好ましい。加圧した状態で放置し、反応生成物が水素を吸蔵していくと、初期加圧圧力から徐々に低下していくことで水素吸蔵が進行していくことが確認できる。
焙焼物では、主相であるＳｍ２Ｆｅ１７相の周りにＳｍリッチ相で覆われている状態が通常である。上記水素吸蔵を行うことにより、水素がＳｍリッチ相等の結晶格子内に入ることで、Ｓｍリッチ相は主相よりも膨張率が大きいために、Ｓｍリッチ相と主相の粒界から割れて崩壊する。また、強固に凝集している反応生成物の周りにある未反応還元剤や酸化カルシウム等が水素と反応して、凝集がほぐれて崩壊していく。
取り出した崩壊物の粒径が１０ｍｍ以下、好ましくは１ｍｍ以下になるように反応温度と時間を設定することが好ましい。崩壊物の粒径が１０ｍｍを越える状態では、窒化処理工程で均一な窒化が困難になり、磁気特性の角形が低下してしまい、水素吸蔵の効果がない。
このように、水素吸蔵させた反応生成物は、該水素処理後、容器から取り出した時点で既に崩壊しており、引き続き行われる窒化工程での崩壊性も向上している。そのため、生成した主相であるＳｍ２Ｆｅ１７相磁性粉末の凝集が小さく、崩壊して、該磁性粉末の表面が活性となっており、その後の窒化処理において該磁性粉末合金内の窒素の分布が均一になり、結果として、微粉砕して得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の減磁曲線の角形性が良好なものとなる。
また、水素吸蔵で崩壊した後、窒化処理して得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末は、窒素の分布が均一となるので、磁気特性を低下させる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末が少なくなるので収率が高くなる。
その後、水素を吸蔵した焙焼物を純水中に投じ、水素イオン濃度ｐＨが１０以下となるまで、攪拌とデカンテーションとを繰り返す。そして、ｐＨがおよそ５となるまで水中に酢酸を添加し、この状態で攪拌を行う。
その後、得られた希土類−遷移金属系合金を乾燥して粉末状にした後、この粉末状の希土類−遷移金属合金を窒化処理して希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が製造される。
窒化処理では、希土類−鉄母合金粉末を装入した反応容器を予め窒素ガス又はアンモニア、あるいはアンモニア−水素混合ガスのいずれかを含む含窒素雰囲気とした後、加熱を行う。
その後、得られた希土類−遷移金属系合金を乾燥して粉末状にした後、この粉末状の希土類−遷移金属合金を窒化処理して希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末が製造される。
窒化処理では、希土類−鉄母合金粉末を装入した反応容器を予め窒素ガス又はアンモニア、あるいはアンモニア−水素混合ガスのいずれかを含む含窒素雰囲気とした後、加熱を行う。
窒化ガスには、窒素、またはアンモニアを用いることが好ましい。特に、アンモニアは希土類−鉄合金粉末を窒化しやすく、短時間で窒化できるため好ましい。本発明では、窒化ガスが少なくともアンモニアと水素とを含有していることが好ましく、反応をコントロールするためにアルゴン、窒素、ヘリウムなどを混合することができる。アンモニア−水素混合ガスを用いるとアンモニアだけ窒化した場合と比較し、アンモニア分圧が下がり、表面付近が過窒化になりづらく粉末内部まで均一に窒化できる。窒化ガスの量は、磁石粉末中の窒素量が３．０〜３．６質量％となるに十分な量であることが好ましい。
全気流圧力に対するアンモニアの比（アンモニア分圧）は、０．３〜０．７、好ましくは０．４〜０．６となるようにする。アンモニア分圧がこの範囲であると、母合金の窒化が進み、十分に磁石粉末の飽和磁化と保磁力を向上できる。
全気流圧力に対するアンモニアの比（アンモニア分圧）は、０．３〜０．７、好ましくは０．４〜０．６となるようにする。アンモニア分圧がこの範囲であると、母合金の窒化が進み、十分に磁石粉末の飽和磁化と保磁力を向上できる。
窒化反応を行う反応装置は、特に限定されず、横型、縦型の管状炉、回転式反応炉、密閉式反応炉などが挙げられる。何れの装置においても、本発明の希土類−遷移金属−窒素磁石粉末を調製することが可能であるが、特に窒素組成分布の揃った粉体を得るためにはキルンのような回転式反応炉を用いるのが好ましい。
窒化処理は、希土類−鉄母合金粉末を含窒素雰囲気中で、例えば、２００〜７００℃に加熱する。加熱温度は、３００〜６００℃が好ましく、さらに好ましくは３５０〜５５０℃とする。２００℃未満では母合金の窒化速度が遅くなり、７００℃を超える温度では希土類の窒化物と鉄とに分解してしまうので好ましくない。加熱時間は、例えば２〜１０時間とし、５〜１０時間とするのが好ましく、より好ましくは７〜１０時間とする。
窒化処理は、希土類−鉄母合金粉末を含窒素雰囲気中で、例えば、２００〜７００℃に加熱する。加熱温度は、３００〜６００℃が好ましく、さらに好ましくは３５０〜５５０℃とする。２００℃未満では母合金の窒化速度が遅くなり、７００℃を超える温度では希土類の窒化物と鉄とに分解してしまうので好ましくない。加熱時間は、例えば２〜１０時間とし、５〜１０時間とするのが好ましく、より好ましくは７〜１０時間とする。
粒子の大きさは特に制限されないが、窒化を効率よく行うためには、通常８０μｍ程度以下の希土類−鉄母合金粉末を用いる。粒子は、凝集・融着部を実質的に含まない平均粒径１〜５０μｍの粉末であればなお好ましい。このため、希土類−鉄母合金粉末の凝集・融着部をなくすために、必要により解砕しておくことが好ましく、粒径の大きな希土類−鉄系合金粉末をさらに微粉砕（解砕を含む）して製造してもよい。粒径が８０μｍよりも粗いと粒子内を均一に窒化することが行いづらくなり、磁気特性が低くなってしまう。なお、粒径が１μｍよりも細かいと発火や表面酸化し易く取り扱いが難しくなるとされている。
ここで、前記の通り水素吸蔵工程、水中デカンテーション工程と窒化処理工程の順番としたが、処理すべき焙焼物の種類や粒径によっては、先に窒化処理工程を行ってから水素吸蔵工程、あるいは水中デカンテーション工程を行うようにしてもよい。
ここで、前記の通り水素吸蔵工程、水中デカンテーション工程と窒化処理工程の順番としたが、処理すべき焙焼物の種類や粒径によっては、先に窒化処理工程を行ってから水素吸蔵工程、あるいは水中デカンテーション工程を行うようにしてもよい。
（２）磁石粉末の微粉砕化
得られた希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末は、媒体攪拌ミルの粉砕機に入れ、燐酸を含む有機溶媒中で粉砕媒体によって微粉砕する。磁石粗粉末を、その平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍ、かつ１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％となるように微粉砕することで、優れた磁気特性の磁石微粉末を製造することができる。
得られた希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末は、媒体攪拌ミルの粉砕機に入れ、燐酸を含む有機溶媒中で粉砕媒体によって微粉砕する。磁石粗粉末を、その平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍ、かつ１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％となるように微粉砕することで、優れた磁気特性の磁石微粉末を製造することができる。
本発明で磁石粉末を微粉砕するには、粉砕装置の種類によって特に限定されるわけではないが、中でも、粉末の組成や粒子径を均一にしやすい点で媒体攪拌ミルによる粉砕方法が好適である。
媒体攪拌ミルは、有機溶媒と磁石粗粉末を混合して形成されたスラリーを微粉砕するものであり、例えば、ボール、ビーズ等の粉砕媒体を充填したミルを、攪拌棒、回転ディスク等によって強制的に攪拌することにより、粉砕を行う装置が挙げられる。
媒体攪拌ミルは、有機溶媒と磁石粗粉末を混合して形成されたスラリーを微粉砕するものであり、例えば、ボール、ビーズ等の粉砕媒体を充填したミルを、攪拌棒、回転ディスク等によって強制的に攪拌することにより、粉砕を行う装置が挙げられる。
有機溶媒を装置内に入れておき、これに磁石粗粉末を加えてから装置を回転させてもよいし、予め有機溶媒と磁石粉末を混合機によりプレミキシングしてスラリーを形成しておき、これをポンプにより媒体攪拌ミルに送って粉砕処理してもよい。本発明では、後述する、金属ボールの粉砕媒体で粉砕処理しておく予備粉砕を行うのが好ましい。
有機溶媒としては、イソプロピルアルコール、エタノール、トルエン、メタノール、ヘキサン等のいずれかを使用できるが、特にイソプロピルアルコールを用いた場合、好ましい磁石微粉末を得ることができる。
この媒体攪拌ミル内では、有機溶媒によって磁石粉末とボールがスラリー状態となって攪拌による攪拌作用を受ける。そして、磁石粉末同士あるいはボールとの摩擦により、磁石粉末はさらに細かく粉砕される。
この媒体攪拌ミル内では、有機溶媒によって磁石粉末とボールがスラリー状態となって攪拌による攪拌作用を受ける。そして、磁石粉末同士あるいはボールとの摩擦により、磁石粉末はさらに細かく粉砕される。
このとき有機溶媒には、表面安定化剤として燐酸やその化合物を添加することが必要である。燐酸としては、特に制限はなく、市販されている通常の燐酸、例えば、８５％濃度の燐酸水溶液を使用することができる。また、燐酸化合物として、燐酸鉄、燐酸銅、燐酸コバルト、燐酸亜鉛、燐酸鉛などを挙げることができる。
燐酸などを添加することで、磁石微粉末が粉砕されるとともに燐酸塩の被膜が形成される。燐酸の添加量は、磁石微粉末への被膜が平均１〜２０ｎｍ程度となる量が好ましく、所望とする磁気特性の観点から磁石微粉末中の元素換算でのＰ含有量は１質量％以下とする。
燐酸などを添加することで、磁石微粉末が粉砕されるとともに燐酸塩の被膜が形成される。燐酸の添加量は、磁石微粉末への被膜が平均１〜２０ｎｍ程度となる量が好ましく、所望とする磁気特性の観点から磁石微粉末中の元素換算でのＰ含有量は１質量％以下とする。
所望とする粉末粒度や処理量に応じて、媒体攪拌ミル１台で循環処理したり、あるいは複数台を設置して連続処理を行うこともできる。媒体攪拌ミルを複数設置する場合、ミルの型式や運転条件（メディア径、主軸回転数、吐出量等）を変化させてもよい。
一方、媒体攪拌ミルの一種であるビーズミルは、本発明で使用する小さな粒径の磁石粉末の粉砕に適したミルであり、バッチ法または連続法で操作される典型的なビーズミルであれば特に限定されず、垂直流動もしくは水平流動を支持するように設計された任意の装置を採用することができる。
ビーズミルは、典型的には、シリカサンド、ガラスビーズ、セラミックス粉砕媒体または鋼球を粉砕媒体として使用する粉砕機である。微粉砕された磁石粉末からの粉砕媒体の分離は、粉砕媒体と磁石粉末との間に存在する沈降速度、粒子の大きさ、もしくは両パラメータ間の差に基づいて行うことができる。ビーズミルの中には、他の媒体攪拌ミルと同様に有機溶媒を供給する。セラミックス粉砕媒体には、ジルコニア、窒化珪素、アルミナなどが例示される。
一方、媒体攪拌ミルの一種であるビーズミルは、本発明で使用する小さな粒径の磁石粉末の粉砕に適したミルであり、バッチ法または連続法で操作される典型的なビーズミルであれば特に限定されず、垂直流動もしくは水平流動を支持するように設計された任意の装置を採用することができる。
ビーズミルは、典型的には、シリカサンド、ガラスビーズ、セラミックス粉砕媒体または鋼球を粉砕媒体として使用する粉砕機である。微粉砕された磁石粉末からの粉砕媒体の分離は、粉砕媒体と磁石粉末との間に存在する沈降速度、粒子の大きさ、もしくは両パラメータ間の差に基づいて行うことができる。ビーズミルの中には、他の媒体攪拌ミルと同様に有機溶媒を供給する。セラミックス粉砕媒体には、ジルコニア、窒化珪素、アルミナなどが例示される。
上記粒度の磁石微粉末を得るためには、希土類−遷移金属−窒素系磁石粗粉末を、媒体攪拌ミルの粉砕機の中に、セラミックスボールなどの粉砕媒体とともに入れて粉砕すればよいが、その際、粉砕媒体のボール径を０．１〜１ｍｍとし、また、粉砕機の回転数を１０００ｒｐｍ以上として粉砕することが必要である。粉砕媒体のボール径が０．１ｍｍより小さいと、粉砕能力が落ちたり、ハンドリングの問題があり、１ｍｍを越えると所望とする粒径まで粉砕できない。さらに、回転数が１０００ｒｐｍ未満では粉砕時間が極端に長くかかり、また目詰まりし易くなり好ましくない。回転数は、１０００〜１５００ｒｐｍとするのが好ましい。
また、ボール充填率は、粉砕機の種類や粉砕能力などによっても異なるが容積の４０〜７０％とすることが好ましい。媒体攪拌ミルの運転時間（粉砕時間）は、磁石粉末の投入量にもよるが、１２００分（２０時間）以下とし、３６０分（６時間）〜１０８０分（１８時間）とすることが好ましい。
媒体攪拌ミルは、比較的粉砕機の容積が小さいため、他の粉砕装置と比較すると、比較的高価で且つ消費電力も高い装置であるといえるが、これにより微粉砕処理を行っても不必要な微粒子を発生することなく、生成した粒子が凝集状態になったり、生成後に凝集する等の二次凝集の発生をも防止することができ、効率的な運転が可能となる。
なお、粉砕時間が６時間未満では３μｍを超える粒子が増えることがあり、２０時間を越えると１μｍ以下の粒子が４８質量％を越えることがあるので好ましくない。粉砕時間は、磁石粗粉末の投入量や磁石粗粉末の濃度によって適宜調整することが望ましく、磁石粗粉末の投入量５０ｋｇ以内の時は、３６０〜９６０分であることがより好ましい。
媒体攪拌ミルは、比較的粉砕機の容積が小さいため、他の粉砕装置と比較すると、比較的高価で且つ消費電力も高い装置であるといえるが、これにより微粉砕処理を行っても不必要な微粒子を発生することなく、生成した粒子が凝集状態になったり、生成後に凝集する等の二次凝集の発生をも防止することができ、効率的な運転が可能となる。
なお、粉砕時間が６時間未満では３μｍを超える粒子が増えることがあり、２０時間を越えると１μｍ以下の粒子が４８質量％を越えることがあるので好ましくない。粉砕時間は、磁石粗粉末の投入量や磁石粗粉末の濃度によって適宜調整することが望ましく、磁石粗粉末の投入量５０ｋｇ以内の時は、３６０〜９６０分であることがより好ましい。
本発明では、上記粉砕を行う前に、粉砕媒体としてボール径が１ｍｍを超え５ｍｍ以下の金属ボールで粉砕（予備粉砕）することが好ましい。この段階で磁石粉末の平均粒径（Ｄ５０）が２０μｍ以下になるように処理しておくと次の微粉砕が効率的になるからである。
金属ボールとしては、例えばボール径が１ｍｍを超え５ｍｍ以下のＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼鋼材）が使用される。
磁石粗粉末の濃度は、高すぎると粉砕効率が悪いので通常３０質量％以下とする。このときの粉砕時間は、磁石粗粉末の投入量や磁石粗粉末の濃度によって適宜調整する。すなわち、磁石粗粉末の投入量が５０ｋｇ以内の時は、６０〜９００分であることが好ましい。粉砕時間が、６０分未満では、粉砕が不十分で後のセラミック粉砕媒体攪拌ミルの負荷が大きくなり、９００分を超えると、本発明の特有な粒度分布を有する磁石粉末が得られにくくなる。ただ、磁石粗粉末の投入量が５０ｋｇを超え１５０ｋｇ以下の時は、前記と同様の理由によって粉砕時間が６０〜１２６０分であることが好ましい。
金属ボールとしては、例えばボール径が１ｍｍを超え５ｍｍ以下のＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼鋼材）が使用される。
磁石粗粉末の濃度は、高すぎると粉砕効率が悪いので通常３０質量％以下とする。このときの粉砕時間は、磁石粗粉末の投入量や磁石粗粉末の濃度によって適宜調整する。すなわち、磁石粗粉末の投入量が５０ｋｇ以内の時は、６０〜９００分であることが好ましい。粉砕時間が、６０分未満では、粉砕が不十分で後のセラミック粉砕媒体攪拌ミルの負荷が大きくなり、９００分を超えると、本発明の特有な粒度分布を有する磁石粉末が得られにくくなる。ただ、磁石粗粉末の投入量が５０ｋｇを超え１５０ｋｇ以下の時は、前記と同様の理由によって粉砕時間が６０〜１２６０分であることが好ましい。
（３）乾燥、徐酸化
粉砕された磁石粉末を含むスラリーは、引き続き、有機溶媒から磁石粉末を分離し乾燥する。乾燥条件は、特に制限されるわけではないが、磁石粉末を乾燥機に入れ、真空中あるいは不活性ガス雰囲気下に１３０℃以上、１６０℃以下で３０〜４８０分間加熱するのが好ましい。
その後、引き続き徐酸化を行う。徐酸化は、燐酸塩皮膜の耐酸化性を補う処理であり、その条件は制限されないが、１５％以下の酸素を含む不活性ガス雰囲気下で、０．５〜５時間かけて行うことが好ましい。例えば空気に窒素ガスを混合したガスなどが使用できる。混合ガス中の酸素濃度が１５％を超えたり、処理時間が０．５時間未満であると、表面の酸化が進みすぎて磁気特性に悪影響を与える場合がある。
粉砕された磁石粉末を含むスラリーは、引き続き、有機溶媒から磁石粉末を分離し乾燥する。乾燥条件は、特に制限されるわけではないが、磁石粉末を乾燥機に入れ、真空中あるいは不活性ガス雰囲気下に１３０℃以上、１６０℃以下で３０〜４８０分間加熱するのが好ましい。
その後、引き続き徐酸化を行う。徐酸化は、燐酸塩皮膜の耐酸化性を補う処理であり、その条件は制限されないが、１５％以下の酸素を含む不活性ガス雰囲気下で、０．５〜５時間かけて行うことが好ましい。例えば空気に窒素ガスを混合したガスなどが使用できる。混合ガス中の酸素濃度が１５％を超えたり、処理時間が０．５時間未満であると、表面の酸化が進みすぎて磁気特性に悪影響を与える場合がある。
上記の方法により、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍ、かつ１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であり、保磁力ｉＨｃ、残留磁束密度Ｂｒ、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋ、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが高く、表面の耐酸化性に優れた希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末を製造することが可能となる。
すなわち、保磁力ｉＨｃが１１００ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが５７０ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５２以上という優れた磁気特性を有する希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末を製造することができる。そして、前記粉砕条件を最適化すれば、保磁力ｉＨｃが１１５０ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１５Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが７００ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５８以上とさらに優れた磁気特性を有するものも得ることができる。
すなわち、保磁力ｉＨｃが１１００ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが５７０ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５２以上という優れた磁気特性を有する希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末を製造することができる。そして、前記粉砕条件を最適化すれば、保磁力ｉＨｃが１１５０ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１５Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが７００ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５８以上とさらに優れた磁気特性を有するものも得ることができる。
なお、この方法で製造された希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末には、公知のリン酸、各種カップリング剤などによって表面処理を施すことができ、これによって、耐酸化性、熱安定性などをさらに向上させることが可能となる。
また、これら処理を施した磁石粉末に熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム組成物などを配合して射出成形、押出し成形などを行えば、樹脂結合型磁石すなわちボンド磁石を容易に製造することができる。
ボンド磁石の製造の際、希土類−遷移金属−窒素系磁石には、フェライト、アルニコなど、各種の磁石粉末を混合してもよく、異方性磁石粉末だけでなく、等方性磁石粉末も対象となるが、異方性磁場（ＨＡ）が、４０００ｋＡ／ｍ以上の磁石粉末が好ましい。
また、これら処理を施した磁石粉末に熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム組成物などを配合して射出成形、押出し成形などを行えば、樹脂結合型磁石すなわちボンド磁石を容易に製造することができる。
ボンド磁石の製造の際、希土類−遷移金属−窒素系磁石には、フェライト、アルニコなど、各種の磁石粉末を混合してもよく、異方性磁石粉末だけでなく、等方性磁石粉末も対象となるが、異方性磁場（ＨＡ）が、４０００ｋＡ／ｍ以上の磁石粉末が好ましい。
以下、本発明の実施例を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。
（１）磁石微粉末の磁気特性
日本ボンド磁石工業協会、ボンド磁石試験方法ガイドブック、ＢＭ−２００２、ＢＭ−２００５に準じて、得られた磁石粉末の磁気特性を測定した。磁気特性として、保磁力ｉＨｃが１１００ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが５７０ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５２以上であれば磁石微粉末の磁気特性が充分であると判定できる。
（２）平均粒径（Ｄ５０）、１μｍ以下の粒度、２．１〜３μｍの粒度の割合
いずれも、ＨＥＬＯＳ粒度分布測定装置（ＳＹＭＰＡＴＥＣ ＧｍｂＨ社製、商品名：レーザー回折式粒度分布測定装置ＨＥＬＯＳ＆ＲＯＤＯＳ）を用いて、被測定粉末に３．０×１０５Ｐａの圧力の窒素を噴射させて、凝集した磁石粉末を解凝して測定した。
日本ボンド磁石工業協会、ボンド磁石試験方法ガイドブック、ＢＭ−２００２、ＢＭ−２００５に準じて、得られた磁石粉末の磁気特性を測定した。磁気特性として、保磁力ｉＨｃが１１００ｋＡ／ｍ以上、残留磁束密度Ｂｒが１．１Ｔ以上、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋが５７０ｋＡ／ｍ以上、角形性Ｈｋ／ｉＨｃが０．５２以上であれば磁石微粉末の磁気特性が充分であると判定できる。
（２）平均粒径（Ｄ５０）、１μｍ以下の粒度、２．１〜３μｍの粒度の割合
いずれも、ＨＥＬＯＳ粒度分布測定装置（ＳＹＭＰＡＴＥＣ ＧｍｂＨ社製、商品名：レーザー回折式粒度分布測定装置ＨＥＬＯＳ＆ＲＯＤＯＳ）を用いて、被測定粉末に３．０×１０５Ｐａの圧力の窒素を噴射させて、凝集した磁石粉末を解凝して測定した。
（実施例１）
磁石原料粉末として、粒径１０〜７０μｍの粉末が全体の９４％を占める鉄粉末（Ｆｅ純度９９％）７７．６３ｋｇ、粒径０．１〜１０μｍの粉末が全体の９６％を占める酸化サマリウム粉末（Ｓｍ２Ｏ３純度９９．５％）３１．７３ｋｇ、および粒状金属カルシウム（Ｃａ純度９９％）１２．７５ｋｇとをＶブレンダーを用いて混合した。得られた混合物を円筒形のステンレス容器に入れ、アルゴンガス雰囲気下、１１８０℃で６時間加熱処理を施した。
次いで、焙焼物を冷却して水素を吸蔵させた後、純水中に投じたところ、崩壊してスラリーが得られた。水素イオン濃度ｐＨが１０以下となるまで、攪拌とデカンテーションとを繰り返し行った後、ｐＨが５となるまで水中に酢酸を添加し、この状態で１０分間攪拌を行った。その後、脱酢酸洗浄として純水中で洗浄を行い、乾燥して粉末を得た。
次に、アンモニア分圧が０．５のアンモニア−水素混合ガス雰囲気下で昇温し、４４０℃で５００分保持し、その後、同温度で窒素ガスに切り替えて３０分保持して冷却し磁石粗粉末を得た。磁石粗粉末の粒径は平均２０μｍであった。
得られた磁石粗粉末５０ｋｇ、８５％燐酸１３２６ｇおよびイソプロピルアルコール１２５ｋｇを、直径３／１６インチのＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼鋼材）が１５０ｋｇ充填された媒体攪拌ミルに入れて、１８０分予備粉砕を行った。その後、得られたスラリーを、直径０．５ｍｍのＳｉ３Ｎ４ビーズが３．７１ｋｇ充填された媒体攪拌ミル（ビーズミル）に入れ、循環流量５０Ｌ／ｍｉｎ、ローター回転数１４００ｒｐｍとして、ビーズミルでの粉砕時間を５２０分とした。回収したスラリーの一部をサンプリングして真空乾燥機により１５０℃で２時間保持して乾燥した後、窒素を２０Ｌ／ｍｉｎ、空気を４Ｌ／ｍｉｎで供給し、３時間かけて表面徐酸化して磁石微粉末ａを得た。この磁石微粉末ａは大気に晒しても安定であり、また微粉末ａ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。
得られた磁石微粉末ａに分散力を作用させて、ＨＥＬＯＳ Ｐａｒｔｉｃｌｅ Ｓｉｚｅ Ａｎａｌｙｓｉｓで平均粒径（Ｄ５０）と１μｍ以下の粒度、２．１〜３μｍの粒度の割合を測定するとともに、磁気特性を測定し、磁気特性のうち、保磁力ｉＨｃ、残留磁束密度Ｂｒ、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋを測定し、その結果を表１に示す。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。
磁石原料粉末として、粒径１０〜７０μｍの粉末が全体の９４％を占める鉄粉末（Ｆｅ純度９９％）７７．６３ｋｇ、粒径０．１〜１０μｍの粉末が全体の９６％を占める酸化サマリウム粉末（Ｓｍ２Ｏ３純度９９．５％）３１．７３ｋｇ、および粒状金属カルシウム（Ｃａ純度９９％）１２．７５ｋｇとをＶブレンダーを用いて混合した。得られた混合物を円筒形のステンレス容器に入れ、アルゴンガス雰囲気下、１１８０℃で６時間加熱処理を施した。
次いで、焙焼物を冷却して水素を吸蔵させた後、純水中に投じたところ、崩壊してスラリーが得られた。水素イオン濃度ｐＨが１０以下となるまで、攪拌とデカンテーションとを繰り返し行った後、ｐＨが５となるまで水中に酢酸を添加し、この状態で１０分間攪拌を行った。その後、脱酢酸洗浄として純水中で洗浄を行い、乾燥して粉末を得た。
次に、アンモニア分圧が０．５のアンモニア−水素混合ガス雰囲気下で昇温し、４４０℃で５００分保持し、その後、同温度で窒素ガスに切り替えて３０分保持して冷却し磁石粗粉末を得た。磁石粗粉末の粒径は平均２０μｍであった。
得られた磁石粗粉末５０ｋｇ、８５％燐酸１３２６ｇおよびイソプロピルアルコール１２５ｋｇを、直径３／１６インチのＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼鋼材）が１５０ｋｇ充填された媒体攪拌ミルに入れて、１８０分予備粉砕を行った。その後、得られたスラリーを、直径０．５ｍｍのＳｉ３Ｎ４ビーズが３．７１ｋｇ充填された媒体攪拌ミル（ビーズミル）に入れ、循環流量５０Ｌ／ｍｉｎ、ローター回転数１４００ｒｐｍとして、ビーズミルでの粉砕時間を５２０分とした。回収したスラリーの一部をサンプリングして真空乾燥機により１５０℃で２時間保持して乾燥した後、窒素を２０Ｌ／ｍｉｎ、空気を４Ｌ／ｍｉｎで供給し、３時間かけて表面徐酸化して磁石微粉末ａを得た。この磁石微粉末ａは大気に晒しても安定であり、また微粉末ａ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。
得られた磁石微粉末ａに分散力を作用させて、ＨＥＬＯＳ Ｐａｒｔｉｃｌｅ Ｓｉｚｅ Ａｎａｌｙｓｉｓで平均粒径（Ｄ５０）と１μｍ以下の粒度、２．１〜３μｍの粒度の割合を測定するとともに、磁気特性を測定し、磁気特性のうち、保磁力ｉＨｃ、残留磁束密度Ｂｒ、残留磁束密度Ｂｒの９０％に対応する磁場Ｈｋを測定し、その結果を表１に示す。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。
（実施例２）
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を４４８分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｂを得た。この磁石微粉末ｂは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｂ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を４４８分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｂを得た。この磁石微粉末ｂは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｂ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例３）
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を５６４分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｃを得た。この磁石微粉末ｃは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｃ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６３質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を５６４分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｃを得た。この磁石微粉末ｃは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｃ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６３質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例４）
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を６４０分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｄを得た。この磁石微粉末ｄは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｄ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を６４０分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｄを得た。この磁石微粉末ｄは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｄ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例５）
実施例１において、ローター回転数を１２００ｒｐｍとし、ビーズミルでの粉砕時間を１２００分とした以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｅを得た。この磁石微粉末ｅは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｅ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６３質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ローター回転数を１２００ｒｐｍとし、ビーズミルでの粉砕時間を１２００分とした以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｅを得た。この磁石微粉末ｅは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｅ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６３質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例６）
実施例１において、予備粉砕を行わず、ローター回転数を１０００ｒｐｍとし、ビーズミルでの粉砕時間を９６０分とした以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｆを得た。この磁石微粉末ｆは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｆ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６１質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、予備粉砕を行わず、ローター回転数を１０００ｒｐｍとし、ビーズミルでの粉砕時間を９６０分とした以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｆを得た。この磁石微粉末ｆは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｆ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６１質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例７）
実施例１において、直径０．１ｍｍのＳｉ３Ｎ４ビーズを用いた以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｇを得た。この磁石微粉末ｇは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｇ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．５質量％で、Ｐは０．６３質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、直径０．１ｍｍのＳｉ３Ｎ４ビーズを用いた以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｇを得た。この磁石微粉末ｇは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｇ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．５質量％で、Ｐは０．６３質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例８）
実施例１において、Ｓｉ３Ｎ４ビーズの代わりにＺｒＯ２ビーズを用いた以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｈを得た。この磁石微粉末ｈは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｈ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、Ｓｉ３Ｎ４ビーズの代わりにＺｒＯ２ビーズを用いた以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｈを得た。この磁石微粉末ｈは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｈ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例９）
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を５００分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｉを得た。この磁石微粉末ｉは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｉ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６６質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を５００分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｉを得た。この磁石微粉末ｉは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｉ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６６質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１０）
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を３９７分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｊを得た。この磁石微粉末ｊは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｊ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６４質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を３９７分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｊを得た。この磁石微粉末ｊは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｊ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６４質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１１）
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を５７０分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｋを得た。この磁石微粉末ｋは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｋ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．５８質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、ビーズミルでの粉砕時間を５７０分とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｋを得た。この磁石微粉末ｋは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｋ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．５８質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。なお、３μｍを超える粒度のものは、７％以下であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例１）
実施例１において、平均粒径（Ｄ５０）が０．９８μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｌを得た。この磁石微粉末ｌは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｌ中のＳｍは２３．４質量％で、Ｎは３．５質量％で、Ｐは０．５８質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、平均粒径（Ｄ５０）が０．９８μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｌを得た。この磁石微粉末ｌは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｌ中のＳｍは２３．４質量％で、Ｎは３．５質量％で、Ｐは０．５８質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例２）
実施例１において、平均粒径（Ｄ５０）が２．５８μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｍを得た。この磁石微粉末ｍは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｍ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．５質量％で、Ｐは０．７０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、平均粒径（Ｄ５０）が２．５８μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｍを得た。この磁石微粉末ｍは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｍ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．５質量％で、Ｐは０．７０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例３）
実施例１において、平均粒径（Ｄ５０）が３．６１μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｎを得た。この磁石微粉末ｎは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｎ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．７０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、平均粒径（Ｄ５０）が３．６１μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｎを得た。この磁石微粉末ｎは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｎ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．７０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例４）
実施例１において、直径０．０５ｍｍのＳｉ３Ｎ４ビーズを用いた以外は、実施例１と同様にして行ったところ、スクリーンの目詰まりによって粉砕を中断した。
実施例１において、直径０．０５ｍｍのＳｉ３Ｎ４ビーズを用いた以外は、実施例１と同様にして行ったところ、スクリーンの目詰まりによって粉砕を中断した。
（比較例５）
実施例１において、ローター回転数８００ｒｐｍとした以外は、実施例１と同様にして行ったところ、１２００分を越えても所望の平均粒径まで粉砕できず中断した。
実施例１において、ローター回転数８００ｒｐｍとした以外は、実施例１と同様にして行ったところ、１２００分を越えても所望の平均粒径まで粉砕できず中断した。
（比較例６）
実施例１において、磁石粉末の平均粒径（Ｄ５０）が２．０８μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｏを得た。この磁石微粉末ｏは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｏ中のＳｍは２３．４質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６６質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、磁石粉末の平均粒径（Ｄ５０）が２．０８μｍとなるまで粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｏを得た。この磁石微粉末ｏは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｏ中のＳｍは２３．４質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６６質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例７）
実施例１において、燐酸濃度を高めて２５６６ｇ添加した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｐを得た。この磁石微粉末ｐは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｐ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは１．２０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、燐酸濃度を高めて２５６６ｇ添加した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｐを得た。この磁石微粉末ｐは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｐ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは１．２０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例８）
比較例７において、燐酸濃度をさらに高めて２９９４ｇ添加した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｑを得た。この磁石微粉末ｑは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｑ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは１．４０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
比較例７において、燐酸濃度をさらに高めて２９９４ｇ添加した以外は、実施例１と同様にして磁石粉末ｑを得た。この磁石微粉末ｑは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｑ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは１．４０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１２）
実施例１において、媒体攪拌ミルで予備粉砕を７８０分行った後、得られたスラリーを、Ｓｉ３Ｎ４ビーズを充填した媒体攪拌ミルに入れ、ビーズミルで４２０分粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｒを得た。この磁石微粉末ｒは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｒ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、媒体攪拌ミルで予備粉砕を７８０分行った後、得られたスラリーを、Ｓｉ３Ｎ４ビーズを充填した媒体攪拌ミルに入れ、ビーズミルで４２０分粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｒを得た。この磁石微粉末ｒは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｒ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１３）
実施例１２において、予備粉砕後、得られたスラリーをＳｉ３Ｎ４ビーズ３．７１ｋｇ充填した媒体攪拌ミルに入れ、ローター回転数を１５００ｒｐｍに高めて、ビーズミルで４２０分粉砕とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｓを得た。この磁石微粉末ｓは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｓ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６１質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１２において、予備粉砕後、得られたスラリーをＳｉ３Ｎ４ビーズ３．７１ｋｇ充填した媒体攪拌ミルに入れ、ローター回転数を１５００ｒｐｍに高めて、ビーズミルで４２０分粉砕とした以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｓを得た。この磁石微粉末ｓは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｓ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６１質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１４）
実施例１３において、真空乾燥後の磁石微粉末表面の徐酸化において、雰囲気ガスの供給量をＮ２２２Ｌ／ｍｉｎ、空気２Ｌ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｔを得た。この磁石微粉末ｔは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｔ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１３において、真空乾燥後の磁石微粉末表面の徐酸化において、雰囲気ガスの供給量をＮ２２２Ｌ／ｍｉｎ、空気２Ｌ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｔを得た。この磁石微粉末ｔは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｔ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．６２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１５）
実施例１３において、燐酸濃度を低下させ８５％燐酸１０８４ｇ添加した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｕを得た。この磁石微粉末ｕは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｕ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．４２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１３において、燐酸濃度を低下させ８５％燐酸１０８４ｇ添加した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｕを得た。この磁石微粉末ｕは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｕ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．４２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（実施例１６）
実施例１において、磁石粗粉末を８０ｋｇ、８５％燐酸１７３４ｇ、イソプロピルアルコール２００ｋｇとし、媒体攪拌ミルで９００分予備粉砕した後、得られたスラリーをビーズミルに入れローター回転数を１５００ｒｐｍに高めて、４８０分粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｖを得た。この磁石微粉末ｖは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｕ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．４２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１において、磁石粗粉末を８０ｋｇ、８５％燐酸１７３４ｇ、イソプロピルアルコール２００ｋｇとし、媒体攪拌ミルで９００分予備粉砕した後、得られたスラリーをビーズミルに入れローター回転数を１５００ｒｐｍに高めて、４８０分粉砕した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｖを得た。この磁石微粉末ｖは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｕ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．４２質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
（比較例９）
実施例１において、燐酸を添加せず、かつ乾燥後の徐酸化を行わなかった以外は、実施例１と同様にして行ったところ、得られた磁石微粉末ｗを大気に晒した瞬間に部分的に発火した。
実施例１において、燐酸を添加せず、かつ乾燥後の徐酸化を行わなかった以外は、実施例１と同様にして行ったところ、得られた磁石微粉末ｗを大気に晒した瞬間に部分的に発火した。
（実施例１７）
実施例１５において、真空乾燥後の磁石微粉末表面の徐酸化を行う際に、雰囲気ガスの供給量を窒素２２Ｌ／ｍｉｎ、空気２Ｌ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｘを得た。この磁石微粉末ｘは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｘ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．４０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
実施例１５において、真空乾燥後の磁石微粉末表面の徐酸化を行う際に、雰囲気ガスの供給量を窒素２２Ｌ／ｍｉｎ、空気２Ｌ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様にして磁石微粉末ｘを得た。この磁石微粉末ｘは大気に晒しても安定であり、また微粉末ｘ中のＳｍは２３．３質量％で、Ｎは３．４質量％で、Ｐは０．４０質量％（残部ＦｅおよびＣａやＨなど不可避的不純物）であった。実施例１と同様に評価した結果を表１に示す。
「評価」
以上の結果から、実施例１〜１７は、表１に示すとおり、磁石合金粉末の平均粒径（Ｄ５０）や１μｍ以下の粒度の割合およびＰ含有量が本発明の範囲内であるために、磁気特性に優れている。
これに対して、比較例１〜３、６は、平均粒径（Ｄ５０）や１μｍ以下の粒度の割合が本発明から外れているために、磁気特性も低下することが分かる。また、比較例４は、ボール径が小さい粉砕媒体を用いたために、スクリ−ンの目詰まりが生じ、比較例５は、ローター回転数が小さかったために、１２００分を越えても所望の粒径まで粉砕できなかった。さらに、比較例７〜９は、燐酸を添加しないか、燐酸添加量が多過ぎたために、Ｐ含有量が本発明から外れ、耐酸化性が得られないか、保磁力ｉＨｃが９５０ｋＡ／ｍ未満と低いことが分かる。
以上の結果から、実施例１〜１７は、表１に示すとおり、磁石合金粉末の平均粒径（Ｄ５０）や１μｍ以下の粒度の割合およびＰ含有量が本発明の範囲内であるために、磁気特性に優れている。
これに対して、比較例１〜３、６は、平均粒径（Ｄ５０）や１μｍ以下の粒度の割合が本発明から外れているために、磁気特性も低下することが分かる。また、比較例４は、ボール径が小さい粉砕媒体を用いたために、スクリ−ンの目詰まりが生じ、比較例５は、ローター回転数が小さかったために、１２００分を越えても所望の粒径まで粉砕できなかった。さらに、比較例７〜９は、燐酸を添加しないか、燐酸添加量が多過ぎたために、Ｐ含有量が本発明から外れ、耐酸化性が得られないか、保磁力ｉＨｃが９５０ｋＡ／ｍ未満と低いことが分かる。
本発明の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末は、民生用あるいは産業用の各種機器に組み込まれるボンド磁石の原料として使用できる。
Claims (8)
- 希土類元素を２３．０〜２５．０質量％、Ｎを３．０〜３．６質量％含み、残りが実質的に遷移金属元素である希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末において、
該磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜２μｍで、１μｍ以下の粒度の割合が２０〜４８％であり、かつ表面に、Ｐ含有量が元素換算で１質量％以下の燐酸塩皮膜が形成されていることを特徴とする希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末。 - 前記磁石微粉末は、２．１〜３μｍの粒度の割合が５〜２０％であることを特徴とする請求項１に記載の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末。
- 前記磁石微粉末は、３μｍを超える粒度の割合が１０％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末。
- 前記磁石微粉末は、１μｍ以下の粒度の割合が２３〜４６％であることを特徴とする請求項３に記載の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末。
- 前記磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜１．８μｍであることを特徴とする請求項４に記載の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末。
- 前記磁石微粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が１〜１．６μｍであることを特徴とする請求項５に記載の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末。
- 請求項１〜６のいずれかに記載の希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末と、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム組成物から選ばれるいずれかを含むボンド磁石。
- さらに、希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末以外の異方性磁石粉末、あるいは等方性磁石粉末を含むことを特徴とする請求項７に記載のボンド磁石。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012138998 | 2012-06-20 | ||
| JP2012138998 | 2012-06-20 | ||
| JP2013009978 | 2013-01-23 | ||
| JP2013009978 | 2013-01-23 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013109454A Division JP5974975B2 (ja) | 2012-06-20 | 2013-05-24 | 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017011276A true JP2017011276A (ja) | 2017-01-12 |
Family
ID=51612275
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013109454A Active JP5974975B2 (ja) | 2012-06-20 | 2013-05-24 | 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びその製造方法 |
| JP2016136671A Pending JP2017011276A (ja) | 2012-06-20 | 2016-07-11 | 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びボンド磁石 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013109454A Active JP5974975B2 (ja) | 2012-06-20 | 2013-05-24 | 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JP5974975B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018127716A (ja) * | 2017-02-06 | 2018-08-16 | 国立大学法人東北大学 | 希土類鉄窒素系磁性粉末とその製造方法 |
| JP2019206742A (ja) * | 2018-05-30 | 2019-12-05 | 国立大学法人東北大学 | 希土類遷移金属合金粉末の製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6578971B2 (ja) * | 2015-08-25 | 2019-09-25 | 住友金属鉱山株式会社 | 希土類元素を含む鉄系合金微粉末の製造方法、希土類元素を含む鉄系合金微粉末 |
| CN109841367B (zh) * | 2017-11-29 | 2020-12-25 | 有研稀土新材料股份有限公司 | 稀土粘结磁粉及其制备方法和粘结磁体 |
| JP2022080806A (ja) * | 2020-11-18 | 2022-05-30 | 日亜化学工業株式会社 | ボンド磁石用コンパウンドとその製造方法 |
| JPWO2022107461A1 (ja) | 2020-11-18 | 2022-05-27 | ||
| DE112021006027T5 (de) | 2020-11-19 | 2023-08-31 | Nichia Corporation | Verfahren zur Herstellung eines phosphatbeschichteten anisotropen magnetischen Pulvers auf SmFeN-Basis und Verbundmagnet |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002359107A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-12-13 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 高耐候性磁石粉組成物、その製造方法、及び得られる製品 |
| JP2004060023A (ja) * | 2002-07-31 | 2004-02-26 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末及びその製造方法 |
| JP2006351688A (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-28 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | サマリウム−鉄−窒素系磁石微粉末の製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000038607A (ja) * | 1998-07-21 | 2000-02-08 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−窒素系粉末の製造方法 |
| JP4300999B2 (ja) * | 2003-12-26 | 2009-07-22 | 住友金属鉱山株式会社 | 高耐候性磁石粉、その製造方法及びそれを用いた希土類ボンド磁石用樹脂組成物 |
| JP4623308B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2011-02-02 | 戸田工業株式会社 | ボンド磁石用Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁性粒子粉末及びその製造法、ボンド磁石用樹脂組成物並びにボンド磁石 |
-
2013
- 2013-05-24 JP JP2013109454A patent/JP5974975B2/ja active Active
-
2016
- 2016-07-11 JP JP2016136671A patent/JP2017011276A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002359107A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-12-13 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 高耐候性磁石粉組成物、その製造方法、及び得られる製品 |
| JP2004060023A (ja) * | 2002-07-31 | 2004-02-26 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末及びその製造方法 |
| JP2006351688A (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-28 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | サマリウム−鉄−窒素系磁石微粉末の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018127716A (ja) * | 2017-02-06 | 2018-08-16 | 国立大学法人東北大学 | 希土類鉄窒素系磁性粉末とその製造方法 |
| JP2019206742A (ja) * | 2018-05-30 | 2019-12-05 | 国立大学法人東北大学 | 希土類遷移金属合金粉末の製造方法 |
| JP7044304B2 (ja) | 2018-05-30 | 2022-03-30 | 国立大学法人東北大学 | 希土類遷移金属合金粉末の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2014160794A (ja) | 2014-09-04 |
| JP5974975B2 (ja) | 2016-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5974975B2 (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びその製造方法 | |
| JP5609783B2 (ja) | 希土類−遷移金属系合金粉末の製造方法 | |
| JP5910437B2 (ja) | Ｃｕ含有希土類−鉄−硼素系合金粉末とその製造方法 | |
| JP6146269B2 (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の製造方法 | |
| JP2006351688A (ja) | サマリウム−鉄−窒素系磁石微粉末の製造方法 | |
| JP2006291257A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁性粉末とその製造方法 | |
| JP5104391B2 (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の製造方法、得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末、及びそれを用いたボンド磁石用組成物、並びにボンド磁石 | |
| JP2011214113A (ja) | 希土類−鉄−窒素系磁石粉末の製造方法、及び得られる希土類−鉄−窒素系磁石粉末 | |
| JP2016025312A (ja) | 高耐候性希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の製造方法及びその高耐候性希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末 | |
| JP2012132068A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素磁石粉末とその製造方法、製造装置及びそれを用いたボンド磁石用組成物、並びにボンド磁石 | |
| JP4862269B2 (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末、その製造方法及びそれを用いたボンド磁石用組成物、並びにボンド磁石 | |
| JP4063005B2 (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末及びその製造方法 | |
| JP2015113481A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系合金粉末の製造方法、および得られる希土類−遷移金属−窒素系合金粉末とそれを用いたボンド磁石用組成物、並びにボンド磁石 | |
| JP2014236144A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石微粉末及びその製造方法 | |
| JP2016037611A (ja) | 希土類−鉄−窒素系磁石粉末の製造方法及び希土類−鉄−窒素系磁石粉末 | |
| JP2012089774A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素磁石粉末とその製造方法、製造装置及びそれを用いたボンド磁石用組成物、並びにボンド磁石 | |
| JP4345588B2 (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末とその製造方法、および得られるボンド磁石 | |
| JP4282002B2 (ja) | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石用合金粉末、その製造方法及びｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法 | |
| JP2016033971A (ja) | 高耐候性希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の製造方法及びその高耐候性希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末 | |
| JP2005129556A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末およびその製造方法 | |
| JP3459477B2 (ja) | 希土類磁石用原料粉末の製造方法 | |
| JP2010265488A (ja) | 希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末の製造方法、及び得られる希土類−遷移金属−窒素系磁石粉末、並びにそれを用いたボンド磁石用組成物、並びにボンド磁石 | |
| JP2006100434A (ja) | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石の製造方法 | |
| JP2006165008A (ja) | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石の製造方法 | |
| JP2005340323A (ja) | 希土類焼結磁石用原料粉体、その製造方法及び希土類焼結磁石の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170517 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170620 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20171212 |