JP2016044738A - ベルト式の無段変速機 - Google Patents

Abstract

【課題】エンジンの停止時に、プーリの油圧室の油圧の低下を抑制する。【解決手段】エンジン駆動されるオイルポンプＯＰと、プライマリプーリ３の油圧室３１とセカンダリプーリ２の油圧室２１とを繋ぐ油路４２、Ｌｎのうち、コントロールバルブＣＶ内の油路Ｌｎ上に設けた圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖにより、油圧室３１、２１に供給されるオイルの圧力を調圧して、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２におけるベルトＶの巻き掛け半径を、所望の変速比を実現する巻き掛け半径にするベルト式の無段変速機１であって、オイルポンプＯＰは、停止状態で吸入口と吐出口とが連通するベーン式のオイルポンプであり、油路４２上に、油圧室３１、２１側へのオイルの移動を許容すると共に、オイルポンプＯＰ側へのオイルの移動を阻止する逆止弁６を設けた構成とした。【選択図】図１

Description

本発明は、ベルト式の無段変速機に関する。

図４は、従来例にかかるベルト式の無段変速機１００の油圧の供給経路（油路）を説明する図であり、（ａ）は、オイルポンプＯＰからプーリ（プライマリプーリ１２０、セカンダリプーリ１１０）の油圧室１２１、１１１までの油路Ｌｎの概略図であり、（ｂ）は、プライマリプーリ１２０におけるシールリング１２９の位置を説明する図であり、（ｃ）は、（ｂ）における領域Ａの拡大図であって、シールリング１２９の位置ずれを説明する図である。

図４の（ａ）に示すように、ベルト式の無段変速機１００では、オイルポンプＯＰからプーリ（プライマリプーリ１２０、セカンダリプーリ１１０）までの油圧の供給経路（油路Ｌｎ）上に、圧力調整バルブ（ＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖ）が設けられており、オイルポンプＯＰの吐出圧（ライン圧）を、圧力調整バルブにより調圧して、プーリ（プライマリプーリ１２０、セカンダリプーリ１１０）の油圧室１２１、１１１に供給することで、プーリ（プライマリプーリ１２０、セカンダリプーリ１１０）の溝幅Ｗｂ、Ｗａが、油圧室１２１、１１１に供給される油圧に応じて変更されるようになっている。

この無段変速機１００では、車両の運転状態に応じて、油圧室１２１、１１１に供給される油圧を調圧して、プーリ（プライマリプーリ１２０、セカンダリプーリ１１０）の溝幅Ｗｂ、Ｗａを変更することで、プーリ（プライマリプーリ１２０、セカンダリプーリ１１０）におけるベルトＶの巻き掛け半径を、所望の変速比を実現する巻き掛け半径に調整するようになっている。

ベルト式の無段変速機を搭載した車両には、燃費の向上を目的として、コースト走行時にエンジンが停止するコーストストップ機能や、車両の停止時にエンジンが停止するアイドリングストップ機能を有するものがある。
しかし、プーリの油圧室に供給される油圧が、駆動源（例えばエンジン）の駆動／停止に連動して駆動／停止するオイルポンプの吐出圧から調圧される場合には、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能により駆動源が停止すると、オイルポンプＯＰを駆動するための回転駆動力が、駆動源側から変速機側に入力されなくなるので、オイルポンプもまた停止する。
そうすると、このオイルポンプの停止時に、プーリの油圧室の油圧が低下する場合がある。
特許文献１には、コーストストップ機能によるエンジン（駆動源）の停止時に、電動オイルポンプを駆動して油圧の低下を抑制することが開示されているが、電動オイルポンプを別途設ける分だけ、油圧の低下を抑制するためのコストが高くなってしまう。

特開２０１２−０５１４６８号公報

ここで、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能による駆動源の停止により、オイルポンプが停止した場合のプーリの油圧室の油圧低下を説明する。

オイルポンプが停止した際に、プーリに回転が入力されると、油圧室１２１、１１１側をシールするシールリングに位置ずれが生じて、油圧室１２１、１１１側のシールが損なわれてしまうことがある。

ここで、シールリングの位置ずれの原因の一例を、プライマリプーリ１２０の油圧室１２１のシール性を保持するシールリング１２９の場合を例に挙げて説明する。
図４の（ｂ）に示すように、変速機ケース１３０の軸部１３１には、円筒状の支持部材１３２が相対回転不能に取り付けられており、この支持部材１３２では、プライマリプーリ１２０の固定円錐板１２２の一端が回転可能に支持されている。
固定円錐板１２２の軸部１２３内には、プライマリプーリ１２０の回転軸Ｘに沿って油路１２３ａが形成されており、この油路１２３ａには、圧力調整バルブＣＯＮＴ＿Ｖで調圧された油圧が、軸部１３１に設けた油圧の供給路１３３を介して供給されるようになっている。

この油路１２３ａに供給された油圧は、軸部１２３を径方向に貫通する油孔１２３ｃと、可動円錐版１２５の円筒部１２６を径方向に貫通する油孔１２６ａとを通って、プライマリプーリ１２０の油圧室１２１に供給されるようになっており、可動円錐版１２５は、油圧室１２１に作用する油圧に応じて回転軸Ｘ方向に移動するようになっている。

図４の（ｃ）に示すように、油圧室１２１のシール性を保持するシールリング１２９は、支持部材１３２の外周に設けた凹溝１３２ａに取り付けられており、この凹溝１３２ａ内でシールリング１２９は、プライマリプーリ１２０の回転軸Ｘ方向と径方向に移動可能となっている。

そのため、圧力調整バルブＣＯＮＴ＿Ｖで調圧された油圧が、プライマリプーリ１２０の油路１２３ａに供給されると、シールリング１２９は、油路１２３ａ内に供給された油圧により図中左側に押されて、支持部材１３２の外周１３２ｂと、軸部１２３の内周１２３ｂとの間の隙間を封止する位置（図４の（ｃ）左側参照）に配置されるようになっている。

ここで、例えば、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能による駆動源の停止時に、プライマリプーリ１２０に入力される回転によりプライマリプーリ１２０の溝幅Ｗｂが狭まると、可動円錐版１２５は、油圧室１２１を広げる方向（図４の（ｂ）、左方向）に移動する。
そうすると、油圧室１２１の空間が広がることで、油圧室１２１側に負圧が生じるので、凹溝１３２ａ内で支持部材１３２の外周１３２ｂと軸部１２３の内周１２３ｂとの間の隙間を封止していたシールリング１２９が、負圧により油圧室１２１側に移動して（図４の（ｃ）、右側参照）、支持部材１３２の外周１３２ｂと軸部１２３の内周１２３ｂとの間に隙間が形成されることがあり、かかる場合には、油圧室１２１側のシールが損なわれてしまう。

ここで、プーリの油圧室１２１側のシールが損なわれても、オイルポンプＯＰから油圧室１２１までの油路Ｌｎが外部と連通していなければ、当該油路Ｌｎにおける外部と連通する部分は、位置ずれをしたシールリング１２９の部分の一箇所のみであるので、油圧室１２１内の油圧が大きく低下することはない。

しかし、オイルポンプＯＰが、駆動停止状態で吸入口と吐出口とが連通するオイルポンプである場合には、オイルポンプが駆動停止した時点で、油路ＬｎがオイルポンプＯＰを介して外部と連通するので、この時点で、シールリング１２９の位置ずれにより油圧室１２１側のシールが損なわれていると、オイルポンプＯＰから油圧室１２１までの油路Ｌｎ上の２箇所が外部に連通していることになる。
そうすると、シールリング１２９の部分から油路Ｌｎ内への空気の浸入（図４の（ｃ）右側参照）が可能となるので、オイルポンプＯＰから油圧室１２１までの油路Ｌｎを満たしていたオイルが、オイルポンプＯＰ側から外部に排出されて、プーリの油圧室１２１内の油圧が大きく低下してしまう。

そのため、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能の終了により駆動源が再始動された直後では、再始動されたオイルポンプＯＰから新たに供給されるオイルが、オイルポンプＯＰから油圧室１２１までの油路Ｌｎを満たした後でないと、プーリの油圧室１２１に適切な圧力の油圧が供給されないので、オイルが油路Ｌｎを満たすのに要する時間の分だけ、自動変速機の応答性が低下してしまう。

よって、駆動源の駆動／停止に連動して駆動／停止するオイルポンプの吐出圧から、プーリの油圧室に供給される油圧を調圧するように構成された自動変速機において、コストの上昇を抑えつつ、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能による駆動源の停止時の油圧の低下を抑制することが求められている。

本発明は、
一対のプーリと、前記一対のプーリに巻き掛けられたベルトと、
駆動源の駆動／停止に連動して駆動／停止するオイルポンプと、を有しており、
前記オイルポンプと前記一対のプーリの少なくとも一方の油圧室とを繋ぐ油路上に設けた調圧バルブにより、前記油圧室に供給されるオイルの圧力を調圧して、前記一対のプーリの少なくとも一方での前記ベルトの巻き掛け半径を、所望の変速比を実現する巻き掛け半径にする自動変速機であって、
前記オイルポンプは、停止状態で吸入口と吐出口とが連通するように構成されており、
前記油路上に、前記オイルポンプ側への前記オイルの移動を阻止する逆止弁を設けた構成のベルト式の無段変速機とした。

このように構成すると、逆止弁によりオイルポンプ側へのオイルの移動が阻止されるので、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能による駆動源の停止時に、逆止弁よりもプーリの油圧室側でシールが損なわれても、油路内のオイルがオイルポンプ側から抜けないので、油圧室の油圧の低下を抑制できる。
また、逆止弁は、電動オイルポンプよりも安価に設けることができるので、油圧室の油圧の低下を抑制するためのコストの上昇を抑えることができる。

実施の形態にかかる無段変速機の油圧の供給経路を説明する図である。 油圧の供給経路上に設けられた逆止弁を説明する図である。 油圧の供給経路上に設けられた逆止弁の変形例を説明する図である。 従来例にかかる無段変速機の油圧の供給経路を説明する図である。

以下、添付図面を参照しながら本発明の実施の形態を説明する。
図１は、実施の形態にかかるベルト式の無段変速機１における油圧の供給経路（油路）を説明する図であって、オイルポンプＯＰからプーリ（プライマリプーリ３、セカンダリプーリ２）の油圧室３１、２１までの油路４２、Ｌｎの概略図である。

ベルト式の無段変速機１では、変速機ケース４の下部にコントロールバルブＣＶが取り付けられている。
このコントロールバルブＣＶ内には、オイルポンプＯＰから供給された油圧（オイル）を、プライマリプーリ３の油圧室３１およびセカンダリプーリ２の油圧室２１まで供給するための油路Ｌｎや、オイルポンプＯＰの吐出圧（ライン圧）を調圧する圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖなどが設けられている。

この無段変速機１では、図示しない制御手段が、圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖを制御して、油圧室３１、２１に供給される油圧を調圧するようになっており、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２の溝幅Ｗｂ、Ｗａは、油圧室３１、２１に作用する油圧に応じて変化するようになっている。
そのため、無段変速機１を備える車両では、当該車両の運転状態に基づいて、油圧室３１、２１に作用する油圧を調圧して、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２の溝幅Ｗｂ、Ｗａを変更することで、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２におけるベルトＶの巻き掛け半径を、所望の変速比を実現する巻き掛け半径に調整するようになっている。

オイルポンプＯＰは、駆動源（例えばエンジン）から入力される回転で駆動されるベーン式のオイルポンプであり、このオイルポンプＯＰは、駆動源の稼動／停止に連動して、稼動／停止すると共に、停止状態で吸入口と吐出口とが連通するようになっている。

オイルポンプＯＰの吐出口７１は、変速機ケース４の壁部４１に設けた油路４２を介して、コントロールバルブＣＶの油路Ｌｎに接続されており、この壁部４１内の油路４２には、逆止弁６が設けられている。
この逆止弁６は、当該逆止弁６のオイルポンプＯＰ側からコントロールバルブＣＶ側へのオイルの移動を許容すると共に、コントロールバルブＣＶ側からオイルポンプＯＰ側へのオイルの移動を阻止するように構成されている。

ここで、圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖと圧力調整バルブＣＯＮＴ＿Ｖのスプール弁（図示せず）は、車両のシフトレバーの選択レンジが「走行レンジ」である場合に、コーストストップ制御（アイドリングストップ制御）により駆動源が停止しても、圧力調整バルブ（圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、圧力調整バルブＣＯＮＴ＿Ｖ）の上流側（オイルポンプＯＰ側）と、下流側（プライマリプーリ３、セカンダリプーリ２側）とを連通させる位置で保持されるようになっている。
そのため、コーストストップ制御（アイドリングストップ制御）により駆動源が停止しても、圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖと圧力調整バルブＣＯＮＴ＿Ｖから、油路Ｌｎ内のオイルがドレーンされないようになっている。

よって、壁部４１の油路４２に逆止弁６を設けることで、逆止弁６のコントロールバルブＣＶ側に位置する油路４２から、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２の油圧室３１、２１までの間が、コーストストップ制御（アイドリングストップ制御）による駆動源の停止時に、外部と連通してない閉じられた油路となる。
そのため、この状態でシールリング１２９（図４参照）の位置ずれが発生して、油圧室３１、２１側でシールが損なわれても、逆止弁６から油圧室３１、２１までの油路（油路４２、Ｌｎ）が閉じられており、当該油路４２、Ｌｎにおける外部と連通する部分は、油圧室３１、２１側の１箇所（位置ずれをしたシールリングの部分の一箇所）のみであるので、油圧室３１、２１内を含む油路油路４２、Ｌｎ内の油圧が大きく低下しないようになっている。

図２は、壁部４１内の油路４２に設けた逆止弁６の具体的な構成を説明する図であり、（ａ）は、逆止弁６の配置を説明する図であり、（ｂ）は、（ａ）における逆止弁６周りの拡大図である。

図２に示すように、コントロールバルブＣＶには、油路Ｌｎの接続口５０を囲む筒状壁部５１が設けられており、この筒状壁部５１の先端には、変速機ケース４からコントロールバルブＣＶ側に延びる壁部４１が接続されている。
壁部４１は、コントロールバルブＣＶ側の先端部４１１を筒状壁部５１の外周に嵌合させており、この状態において、壁部４１内の油路４２と、コントロールバルブＣＶ側の油路Ｌｎとが互いに連通している。

油路４２は、壁部４１内をコントロールバルブＣＶから離れる方向に直線状に延びており、この油路４２を囲む壁部４１では、油路４２のコントロールバルブＣＶとは反対側の端部寄りの位置に、オイルポンプＯＰの吐出口７１と油路４２とを連通させる円形の通流口４１ａが、壁部４１を厚み方向に貫通して形成されている。

壁部４１の外周には、この通流口４１ａを所定間隔で囲む筒状の周壁部４４が、通流口４１ａの開口径Ｄ１よりも大きい内径Ｄ２で設けられている。周壁部４４の内側には、円筒状のスペーサ６５と、シールリング６６とが、スペーサ６５の開口６５ａとシールリング６６の開口６６ａとを、通流口４１ａの開口方向（図中、通流口４１ａの中心を通り、通流口４１ａの開口面に直交する軸線Ｘ１方向）に沿わせた向きで設けられている。
シールリング６６は、スペーサ６５のオイルポンプＯＰ側に位置しており、オイルポンプＯＰの吐出口７１を囲む壁部７２と、スペーサ６５との間に挟まれている。

スペーサ６５の開口６５ａの開口径Ｄ３は、通流口４１ａの開口径Ｄ１よりも小さく、かつオイルポンプＯＰの吐出口７１の開口径Ｄｘよりも大きい径で形成されており、シールリング６６の開口６６ａの開口径は、吐出口７１の開口径Ｄｘよりも大きい径で形成されている。
オイルポンプＯＰの吐出口７１と、シールリング６６の開口６６ａと、スペーサ６５の開口６５ａとは、通流口４１ａの延長上（軸線Ｘ１上）で、同心に配置されており、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルＯＬの油路４２内への移動が、スペーサ６５やシールリング６６により阻害されないようになっている。

通流口４１ａを挟んでスペーサ６５とは反対側の油路４２内は、逆止弁６の設置位置となっており、この設置位置では、逆止弁６のフラッパ弁６０が進退移動可能に設けられている。
フラッパ弁６０は、円板状の弁部６１と、弁部６１の中央に設けられた円柱状の軸部６２と、から一体に形成されており、このフラッパ弁６０は、弁部６１をオイルポンプＯＰ側に向けて設けられている。

壁部４１には、通流口４１ａに対向する位置に、フラッパ弁６０の収容部４１３が設けられている。この収容部４１３は、通流口４１ａの延長上（軸線Ｘ１上）で、油路４２内に開口しており、通流口４１ａから離れる方向に移動したフラッパ弁６０を収容可能な軸線Ｘ１方向の長さＬｘで形成されている。
収容部４１３は、フラッパ弁６０の弁部６１の外径Ｄ４よりも僅かに大きい内径の空間であり、この収容部４１３の底部４１３ａの中央には、フラッパ弁６０の支持部４３が、油路４２（オイルポンプＯＰ）側に突出して形成されている。

この支持部４３には、フラッパ弁６０の軸部６２が挿入される支持孔４３ａが、油路４２側に開口して設けられおり、この支持孔４３ａは、支持部４３内を油路４２から離れる方向に向けて、軸線Ｘ１に沿って直線状に延びている。
実施の形態では、支持孔４３ａは、支持部４３の内径側を超えて壁部４１内まで及ぶ長さＬｙで形成されており、フラッパ弁６０の軸部６２は、この支持孔４３ａに、オイルポンプＯＰ側から挿入されている。
この状態においてフラッパ弁６０は、支持部４３で進退移動可能に支持されており、フラッパ弁６０は、オイルポンプＯＰの吐出口７１の延長上で、油路４２の内周に開口する通流口４１ａの開口方向（軸線Ｘ１方向）に進退移動可能となっている。

実施の形態では、この通流口４１ａの開口方向（図中、軸線Ｘ１方向）が、油路４２内の逆止弁６（フラッパ弁６０）の設置位置でのオイルＯＬの通流方向（図中、軸線Ｙ方向）に直交するように、通流口４１ａが設けられている。
そのため、この通流口４１ａの開口方向と、油路４２内の逆止弁６の設置位置でのオイルＯＬの通流方向との交差角θは、９０度となっているが、この交差角θは厳密に９０度に設定されている必要は無く、９０度を中央値とした所定範囲（例えば±α度の範囲）に設定されていれば良い。
ここで、αの値は、スペーサ６５の開口６５ａを、油路４２内の設置位置に配置されたフラッパ弁６０の弁部６１で確実に閉じることができる範囲内の任意の値に設定されており、例えば、４５度以上１３５度以下、好ましくは６０度以上１２０度以下、より好ましくは、８０度以上１００度以下とすることが好ましい。

支持部４３の外周には、スプリングＳｐが外挿されて取り付けられている。このスプリングＳｐの一端は、油路４２の内周面で軸方向（軸線Ｘ１方向）の位置決めがされており、スプリングＳｐの他端は、フラッパ弁６０の弁部６１のオイルポンプＯＰとは反対側の面に当接している。

実施の形態では、スプリングＳｐが、フラッパ弁６０の弁部６１をスペーサ６５の端面６５ｂに当接させた状態で軸方向（軸線Ｘ１方向）に圧縮されるようになっている。
そのため、オイルポンプＯＰの停止時には、フラッパ弁６０の弁部６１が、スプリングＳｐの付勢力で、スペーサ６５の端面６５ｂに圧接しており、スペーサ６５の開口６５ａは、フラッパ弁６０により閉じられている。

そして、この状態でオイルポンプＯＰが稼動されると、フラッパ弁６０の弁部６１に、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルＯＬの押圧力が作用するので、この押圧力がスプリングＳｐの付勢力よりも大きくなると、フラッパ弁６０は、スプリングＳｐを軸線Ｘ１方向に押し縮めながら、スペーサ６５から離れる方向にストロークすることになる（図２の（ｂ）参照）。

これにより、フラッパ弁６０は、弁部６１が支持部４３に当接する位置まで、油路４２内に押し込まれて、フラッパ弁６０の弁部６１で封止されていたスペーサ６５の開口６５ａが開かれることになる。
そうすると、オイルポンプＯＰの吐出口７１と、壁部４１内の油路４２とが連通するので、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルＯＬは、油路４２を通ってコントロールバルブＣＶの油路Ｌｎ内に供給される。

ここで、フラッパ弁６０は、オイルポンプＯＰの吐出口７１の延長上に位置している。そのため、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルＯＬの押圧力が、ほぼそのまま弁部６１に作用して、フラッパ弁６０は、弁部６１が支持部４３に当接する位置まで、油路４２内を横切って移動するようになっている。

また、支持部４３の収容部４１３の底部４１３ａからの長さＬｘは、フラッパ弁６０の弁部６１が支持部４３に当接した状態で、弁部６１が収容部４１３内に収容される長さに設定されている。
そのため、フラッパ弁６０の弁部６１で封止されていたスペーサ６５の開口６５ａが開かれて、オイルポンプＯＰの吐出口７１と壁部４１内の油路４２とが連通した際に、油路４２における通流口４１ａよりも下流側の流路断面積が、移動した弁部６１により損なわれないようにされている。

さらに、壁部４１では、支持部４３のオイルポンプＯＰとは反対側に、オイルポンプＯＰから離れる方向に膨出する肉厚部４１２が設けられている。この肉厚部４１２は、支持部４３のオイルポンプＯＰとは反対側の位置から、壁部４１の延出方向でコントロールバルブＣＶから離れる方向の所定範囲に亘って設けられている。

実施の形態では、オイルポンプＯＰが稼動されると、フラッパ弁６０の弁部６１は、オイルポンプＯＰ側から供給されるオイルＯＬにより押されて、軸線Ｘ１の軸方向から支持部４３に衝突するようになっている。

ここで、逆止弁６が設けられていない従来の自動変速機の場合には、図２の（ｂ）において符号Ａで示す破線に沿って、壁部４１が形成されていた。
そのため、この壁部４１に支持部４３を設ける際に、壁部４１の厚みを厚くせずに支持部４３を単純に設けた場合には、支持部４３に弁部６１が衝突を繰り返すと、壁部４１における支持部４３が設けられた部分に歪みが生じて、支持部４３で支持されたフラッパ弁６０が予め設定された軸線Ｘ１に沿って移動できなくなる虞がある。
そうすると、スペーサ６５の開口６５ａを弁部６１で閉じることができなくなって、逆止弁６の機能が発揮されなくなる虞がある。
そのため、実施の形態では、壁部４１に肉厚部４１２を設けて、壁部４１を肉厚で形成することで、弁部６１が支持部４３に衝突を繰り返しても、壁部４１の支持部４３周りが変形しないようにしている。

さらに、逆止弁６が設けられていない従来の自動変速機の場合には、油路４２が、図中符号Ｂで示す破線に沿って変速機ケース４の外周部４ａの近傍に及ぶ範囲に形成されていた。
そのため、壁部４１に支持部４３を単純に設けた場合には、支持部４３に弁部６１が衝突を繰り返すと、壁部４１における支持部４３が設けられた部分が、油路４２を広げる方向に変形して、油路４２の幅Ｗが広がることがあり、かかる場合にも、支持部４３で支持されたフラッパ弁６０が予め設定された軸線Ｘ１に沿って移動できなくなる虞がある。
そのため、実施の形態では、油路４２の長さを従来よりも短くして、油路４２における外周部４ａ側の剛性強度を高めることで、弁部６１が支持部４３に衝突を繰り返しても、油路４２の幅Ｗが広がる方向に変形しないようにしている。

実施の形態では、油路４２の内周に開口する通流口４１ａの下流側（コントロールバルブＣＶ側）が、フラッパ弁６０の設置位置となっており、この設置位置でのオイルの移動方向（軸線Ｙ方向）と、通流口４１ａの上流側（オイルポンプＯＰ側）でのオイルの移動方向とが、互いに直交するように、油路４２の形成方向と、オイルポンプＯＰの吐出口７１の開口方向と、通流口４１ａの開口方向とが設定されている。
そして、フラッパ弁６０を、オイルポンプＯＰの吐出口７１の延長上で、通流口４１ａの開口方向（軸線Ｘ１方向）に進退移動可能に設けて、フラッパ弁６０が、油路４２を横断する方向に進退移動すると共に、オイルポンプＯＰの吐出口７１から離れる方向に移動したフラッパ弁６０の弁部６１が、壁部４１に設けた収容部４１３内に収容されて、油路４２内に位置しないようにしている。
通流口４１ａを開く位置まで移動したフラッパ弁６０の弁部６１が、通流口４１ａよりも下流側でのオイルの流路断面積を、損なわないようにするためである。

よって、フラッパ弁６０が、弁部６１を支持部４３に当接させてスペーサ６５の開口６５ａを開く位置に配置されると、弁部６１が油路４２の幅方向における略中央に配置されて、弁部６１よりも下流側（コントロールバルブＣＶ側）に、オイルポンプＯＰ側から供給されたオイルが流入する油路４２が、その流路断面積が損なわれることなく位置するようになっている。

そのため、スペーサ６５の開口６５ａから通流口４１ａを通って油路４２内に流入したオイルは、その進行方向が弁部６１により変更されるだけで、油路４２内をコントロールバルブＣＶ側に移動するようになっており、逆止弁６の部分での圧力損失が抑えられるようになっている。

以上の通り、実施の形態では
（１）一対のプライマリプーリ３およびセカンダリプーリ２と、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２とに巻き掛けられたベルトＶと、を有しており、
駆動源の駆動／停止に連動して駆動／停止するオイルポンプＯＰ（駆動源の駆動に連動して駆動すると共に、前記駆動源の停止に連動して停止するオイルポンプＯＰ）と、プライマリプーリ３の油圧室３１とセカンダリプーリ２の油圧室２１とを繋ぐ油路（４２、Ｌｎ）のうち、コントロールバルブＣＶ内の油路Ｌｎ上に設けた圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖにより、油圧室３１、２１に供給されるオイルの圧力を調圧して、プライマリプーリ３とセカンダリプーリ２におけるベルトＶの巻き掛け半径を、所望の変速比を実現する巻き掛け半径にするベルト式の無段変速機１（自動変速機）であって、
オイルポンプＯＰは、停止状態で吸入口と吐出口とが連通するベーン式のオイルポンプであり、
油路４２上に、油圧室３１、２１側へのオイルの移動を許容すると共に、オイルポンプＯＰ側へのオイルの移動を阻止する逆止弁６を設けた構成とした。

このように構成すると、逆止弁６によりオイルポンプＯＰ側へのオイルの移動が阻止されるので、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能による駆動源の停止により、オイルポンプＯＰを駆動するための回転駆動力が駆動源側から変速機側に入力されなくなった時に、逆止弁６よりも油圧室３１、２１側でシールが損なわれても、逆止弁６から油圧室３１、２１までの油路が外部と連通していないので、油圧室３１、２１内の油圧が大きく抜けることがなく、油圧室３１、２１の油圧の低下を抑制できる。
また、逆止弁６は、電動オイルポンプよりも安価に設けることができるので、油圧室３１、２１の油圧の低下を抑制するためのコストの上昇を抑えることができる。

（２）油路Ｌｎは、圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖを備えるコントロールバルブＣＶを通って設けられており、
逆止弁６は、コントロールバルブＣＶ外に位置する油路４２（第１の油路）上に設けられている構成とした。

コントロールバルブＣＶ内には、オイルの圧力を調整する圧力調整バルブＲＥＧ＿Ｖ、ＣＯＮＴ＿Ｖなどが設けられており、コントロールバルブＣＶ内での油路Ｌｎの配置は複雑になっている。
そのため、コントロールバルブＣＶ内に位置する油路Ｌｎ上に逆止弁を設ける場合には、逆止弁を設けるための空間を確保するために、コントロールバルブＣＶ内での油路や圧力調整バルブなどの配置を大きく変更する必要があり、コントロールバルブＣＶの大幅な設計変更が必要となる。
上記のように構成して、逆止弁６をコントロールバルブＣＶ外に位置する油路４２に設けることで、コントロールバルブＣＶの設計を大幅に変更することなく、逆止弁６を設けることができる。よって、コントロールバルブＣＶの設計変更に伴う製造コストの増加を好適に防止できる。

（３）コントロールバルブＣＶ外に位置する油路４２は、変速機ケース４からコントロールバルブＣＶまで延びる壁部４１内に設けられて、オイルポンプＯＰの吐出口７１とコントロールバルブＣＶ内を通る油路Ｌｎ（第２の油路）とを互いに接続しており、
壁部４１内の油路４２では、逆止弁６の設置場所に、オイルポンプＯＰ側から供給されたオイルが通流する通流口４１ａが設けられており、
逆止弁６は、
通流口４１ａよりもコントロールバルブＣＶ側で、通流口４１ａの開口方向に進退移動可能に設けられたフラッパ弁６０（弁体）と、
通流口４１ａの内側で開口するスペーサ６５の開口６５ａを閉じる方向にフラッパ弁６０を付勢するスプリングＳｐ（付勢部材）と、を有している構成とした。

このように構成すると、オイルポンプＯＰが停止状態であるときには、フラッパ弁６０が、スプリングＳｐの付勢力により、通流口４１ａの内側で開口するスペーサ６５の開口６５ａを閉じる位置に配置されるので、油路４２内のオイルが通流口４１ａ（開口６５ａ）を通ってオイルポンプＯＰ側に移動することを阻止できる。
また、オイルポンプＯＰの駆動時には、オイルポンプＯＰから供給されるオイルＯＬの圧力が、通流口４１ａを閉じているフラッパ弁６０に作用するので、オイルＯＬの圧力がスプリングＳｐの付勢力よりも大きくなった時点で、フラッパ弁６０がスプリングＳｐの付勢力に抗して、通流口４１ａを閉じる位置から開く位置まで移動するので、コントロールバルブＣＶ側へのオイルの移動が許容される。
このように、逆止弁６では、フラッパ弁６０によりオイルポンプＯＰ側へのオイルの移動が阻止されているので、駆動源の停止により停止状態となったオイルポンプＯＰで吸入口と吐出口とが連通した際に、逆止弁６よりも油圧室２１、３１側でシールが損なわれても、油路４２、Ｌｎ内のオイルがオイルポンプＯＰ側から抜けないので、油圧室３１、２１側の油圧の低下を抑制できる。

（４）通流口４１ａは、当該通流口４１ａの開口方向が、逆止弁６の設置場所でのオイルＯＬの通流方向に対して交差する向きで設けられており、
オイルポンプＯＰの吐出口７１と、壁部４１内の油路４２とが、通流口４１ａを介して連通している構成とした。

このように構成すると、フラッパ弁６０は、通流口４１ａよりも下流側の油路４２を、幅方向に横断する向きで配置されており、フラッパ弁６０が進退移動する方向（軸線Ｘ１方向）が、油路４２内を通流する方向（中心線Ｙの軸方向）に対して交差することになる。
そうすると、フラッパ弁６０がスペーサ６５の開口６５ａを開く位置まで移動すると、弁部６１が油路４２の流路断面積を大きく損なわない位置に配置されるので、スペーサ６５の開口６５ａから通流口４１ａを通って油路４２内に流入したオイルは、当該油路４２での移動が、弁部６１により妨げられることなく、油路４２内を下流側（コントロールバルブＣＶ側）に向けて移動できる。
よって、オイルポンプＯＰ側から供給されたオイルの逆止弁６の部分での圧力損失が抑えられる。

（５）壁部４１には、フラッパ弁６０を進退移動可能に支持すると共に、フラッパ弁６０の通流口４１ａから離れる方向への移動量を規定する支持部４３が設けられており、
壁部４１では、支持部４３が設けられた部位の通流口４１ａとは反対側に、壁部４１の延出方向に沿って肉厚部４１２が設けられている構成とした。

オイルポンプＯＰが稼動されると、フラッパ弁６０の弁部６１は、オイルポンプＯＰ側から供給されるオイルＯＬにより押されて、軸線Ｘ１の軸方向から支持部４３に衝突するので、壁部４１に肉厚部４１２が設けられていない場合には、支持部４３に弁部６１が衝突を繰り返すことで、壁部４１における支持部４３が設けられた部分に歪みが生じて、支持部４３で支持されたフラッパ弁６０が予め設定された軸線Ｘ１に沿って移動できなくなる虞がある。
そうすると、スペーサ６５の開口６５ａを弁部６１で閉じることができなくなって、逆止弁６の機能が発揮されなくなる虞がある。
上記のように構成して、壁部４１に肉厚部４１２を設けることで、弁部６１が支持部４３に衝突を繰り返しても、壁部４１の支持部４３周りが簡単に変形しないので、逆止弁６の機能が発揮されなくなる事態の発生を好適に防止できる。

特に、支持部４３が、通流口４１ａから離れる方向に移動したフラッパ弁６０の弁部６１を、油路４２に開口する収容部４１３内に収容させて、弁部６１が油路４２内に位置しないようにしたので、油路４２における通流口４１ａよりも下流側の流路断面積が、移動した弁部６１により損なわれないようにされている。
そのため、スペーサ６５の開口６５ａから貫通孔４５ａを通って油路４２内に流入したオイルに対して、逆止弁６の部分で大きな圧力損失が発生しないようにされている。

（６）壁部４１の外周には、通流口４１ａを囲む周壁部４４が設けられており、
周壁部４４の内側には、
長手方向の一端にフラッパ弁６０の弁部６１が当接するリング状のスペーサ６５と、
スペーサ６５の他端に接触するシールリング６６とが、スペーサ６５の開口６５ａと、シールリング６６の開口６６ａとを、通流口４１ａの開口方向に沿わせた向きで収容されており、
オイルポンプＯＰは、吐出口７１を囲む壁部７２を、開口方向からシールリング６６に圧接させて設けられており、
前記オイルポンプＯＰの吐出口７１と、スペーサ６５の開口６５ａと、シールリング６６の開口６６ａと、通流口４１ａとが、同心となるように配置されている構成とした。

このように構成すると、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルＯＬの油路４２内への移動が、スペーサ６５やシールリング６６により阻害されないので、逆止弁６の部分での圧力損失が抑えられる。

以下、変形例に係る逆止弁６Ａを説明する。
図３は、変形例にかかる逆止弁６Ａの具体的な構成を説明する図であり、（ａ）は、逆止弁６Ａの配置を説明する図であり、（ｂ）は、（ａ）におけるＡ−Ａ断面図であって、逆止弁６Ａ周りの拡大図である。

変形例にかかる逆止弁６Ａは、壁部４１に設けた油路４２内で、当該油路４２におけるオイルＯＬの通流方向に沿って、弁部６１を進退移動させるように設けられており、弁部６１が進退移動する方向が、前記した逆止弁６の弁部６１とは異なっている。

壁部４１に設けた油路４２は、内周に通流口４１ａが開口した第１の油路４２１と、第１の油路４２１でのオイルＯＬの通流方向における下流側に位置する第２の油路４２２と、を有しており、第１の油路４２１と第２の油路４２２は、これら第１の油路４２１と第２の油路４２２の境界に設けた通流口４１ｂを介して、互いに連通している。

通流口４１ａは、第１の油路４２１の中心線（第１の油路４２１の流路断面の中心を通り、第１の油路４２１の流路断面に直交する軸線Ｘ２）の径方向に壁部４１を貫通しており、壁部４１の外周には、通流口４１ａを囲む筒状の周壁部４４設けられている。この周壁部４４の先端４４１には、オイルポンプＯＰの吐出口７１を囲む壁部７２が当接しており、オイルポンプＯＰの吐出口７１と、周壁部４４の開口４４ａと、通流口４１ａとが、吐出口７１の延長上で同心に配置されている。
そのため、オイルポンプＯＰが駆動されると、吐出口７１から供給されたオイルＯＬは、周壁部４４の開口４４ａと通流口４１ａとを通って、第１の油路４２１内に供給されたのち、オイルの進行方向が、第１の油路４２１により、第２の油路４２２側に変更されるようになっている。

第１の油路４２１と第２の油路４２２との境界に設けられた通流口４１ｂは、第１の油路４２１の内径Ｄｚよりも小さい開口径Ｄｘで形成されており、この通流口４１ｂを、第２の油路４２２側から開閉するフラッパ弁６０の弁部６１は、通流口４１ｂの開口径Ｄｘよりも大きく、かつ第２の油路４２２の内径Ｄｗよりも小さい外径Ｄｙで形成されている。

通流口４１ｂは、当該通流口４１ｂの開口方向を、油路４２内のオイルの通流方向（図中、軸線Ｘ２方向）に沿わせた向きで形成されており、この通流口４１ｂの延長上に、フラッパ弁６０が位置している。
フラッパ弁６０は、円板状の弁部６１と、弁部６１の中央に設けられた円柱状の軸部６２とから一体に形成されており、フラッパ弁６０の軸部６２は、壁部４１やコントロールバルブＣＶとは別体に設けられた支持部材６３で進退移動可能に支持されている。

支持部材６３は、円筒状の基部６３１と、基部６３１の外周から中心軸Ｘ２の径方向外側に延出するフランジ部６３２と、から一体に形成されており、フランジ部６３２は、中心線Ｘ３周りの周方向の全周に渡って設けられている。

支持部材６３は、壁部４１の先端部４１１と、コントロールバルブＣＶの接続口５０を囲む筒状の筒状壁部５１との間に、フランジ部６３２を把持させた状態で設けられており、この状態において支持部材６３の基部６３１の一端６３１ａ側は、筒状壁部５１内に位置すると共に、他端６３１ｂ側が、第２の油路４２２内に位置しており、フラッパ弁６０の軸部６２は、基部６３１の他端６３１ｂ側（通流口４１ｂ側）から、基部６３１に設けた支持孔６３ａに挿入されている。

基部６３１の他端６３１ｂ側には、スプリングＳｐが外挿されており、このスプリングＳｐの一端は、中心線Ｘ１の軸方向からフランジ部６３２に当接して、軸線Ｘ２方向の位置決めがされている。
スプリングＳｐの他端は、フラッパ弁６０の弁部６１の通流口４１ｂとは反対側の面に、中心線Ｘ３の軸方向から当接している。

実施の形態では、フラッパ弁６０の弁部６１を通流口４１ｂの周縁に当接させた状態で、スプリングＳｐが、軸方向（軸線Ｘ２方向）に圧縮されるようになっている。
そのため、オイルポンプＯＰの停止時には、フラッパ弁６０の弁部６１が、スプリングＳｐの付勢力で、通流口４１ｂの周縁に圧接しており、この状態において通流口４１ｂは、フラッパ弁６０により閉じられている。

そして、この状態でオイルポンプＯＰが稼動されると、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルは、通流口４１ａを通って第１の油路４２１内に流入したのち、フラッパ弁６０の弁部６１のうち、通流口４１ｂ内で露出する部分を押圧するので、この押圧力がスプリングＳｐの付勢力よりも大きくなると、フラッパ弁６０は、スプリングＳｐを軸線Ｘ２方向に押し縮めながら、弁部６１を通流口４１ｂから離す方向にストロークすることになる（図３の（ｂ）参照）。

これにより、フラッパ弁６０は、弁部６１が支持部材６３に当接する位置まで、第２の油路４２２内に押し込まれて、フラッパ弁６０の弁部６１で封止されていた通流口４１ｂが開かれることになる。
そうすると、オイルポンプＯＰ側に位置する第１の油路４２１と、コントロールバルブＣＶ側に位置する第２の油路４２２とが、通流口４１ｂを介して連通するので、オイルポンプＯＰから吐出されたオイルは、第１の油路４２１と第２の油路４２２とを通ってコントロールバルブＣＶの油路Ｌｎ内に供給されることになる。

このように、油路４２内において逆止弁６のフラッパ弁６０を、逆止弁６の設置位置におけるオイルＯＬの通流方向に進退移動可能に設けることによっても、オイルポンプＯＰが停止した際に、第２の油路４２２と第１の油路４２１との連通が遮断されて、第２の油路４２２内のオイルのオイルポンプＯＰ側への移動が阻止されるので、コーストストップ機能やアイドリングストップ機能による駆動源の停止時に、逆止弁６Ａよりも油圧室３１、２１側でシールが損なわれても、逆止弁６Ａから油圧室３１、２１までの油路が外部と連通していないので、油圧室２１、３１内の油圧が大きく抜けることがなく、油圧室３１、２１の油圧の低下を抑制できる。
また、逆止弁６Ａは、電動オイルポンプよりも安価に設けることができるので、油圧室３１、２１の油圧の低下を抑制するためのコストの上昇を抑えることができる。

以上の通り、変形例に係る逆止弁６Ａを採用した場合には、
（７）通流口４１ｂは、当該通流口４１ｂの開口方向が、逆止弁６Ａの設置場所でのオイルの通流方向に沿う向きで設けられており、
オイルポンプＯＰの吐出口７１は、壁部４１内の油路４２でのオイルの通流方向における通流口４１ｂよりも上流側で、壁部４１内の油路４２に連通しており、
逆止弁６Ａは、
通流口４１ｂよりもコントロールバルブＣＶ側で、通流口４１ｂの開口方向に進退移動可能に設けられたフラッパ弁６０（弁体）と、
通流口４１ｂを閉じる方向にフラッパ弁６０を付勢するスプリングＳｐ（付勢部材）と、を有しており、
フラッパ弁６０の弁部６１の外径Ｄｙは、通流口４１ｂの開口径Ｄｘよりも大きく、かつ通流口４１ｂの下流側の第２の油路４２２の内径Ｄｗよりも小さい径で形成されている構成とした。

このように構成すると、逆止弁６ＡによりオイルポンプＯＰ側へのオイルの移動が阻止されているので、駆動源の停止時に、逆止弁６Ａよりも油圧室３１、２１側でシールが損なわれても、逆止弁６Ａから油圧室２１、３１までの油路が外部と連通しておらず、油圧室３１、２１内の油圧が大きく抜けないので、油圧室３１、２１の油圧の低下を抑制できる。

（８）フラッパ弁６０を進退移動可能に支持すると共に、フラッパ弁６０の弁部６１の通流口４１ｂから離れる方向への移動量を規定する支持部材６３を有しており、
支持部材６３は、
フラッパ弁６０を進退移動可能に支持する筒状の基部６３１と、
基部６３１の外周から径方向に突出するフランジ部６３２と、を有しており、
コントロールバルブＣＶには、当該コントロールバルブＣＶ内を通る油路Ｌｎの壁部４１内の油路４２との接続口５０を囲む筒状壁部５１が設けられており、
支持部材６３は、筒状壁部５１と壁部４１との間に、フランジ部６３２を把持させて設けられており、
基部６３１の長手方向における一端６３１ａ側（フランジ部６３２よりも一方側）を、筒状壁部５１内に位置させると共に、他端６３１ｂ側（他方側）を、壁部４１内の油路４２に位置させている構成とした。

このように構成すると、フラッパ弁６０が、壁部４１やコントロールバルブＣＶとは別体に設けられた支持部材６３で進退移動可能に支持されるので、フラッパ弁６０と取付が簡単に行えるようになる。

前記した実施の形態および変形例での説明に用いたベルト式の無段変速機は、プライマリプーリ３とトルクコンバータ（図示せず）との間に前後進切替機構（図示せず）が設けられたベルト式の無段変速機と、セカンダリプーリ２と差動装置（図示せず）との間に副変速機構が設けられたベルト式の無段変速機の何れの場合にも適用可能である。
例えば、前後進切替機構を有するベルト式無段変速機の場合には、コースト走行時に車輪側からプーリ（プライマリプーリ３、セカンダリプーリ２）に回転が入力されるので、上記したシールリングの位置ずれの問題が、コースト走行時に発生し得るからである。
また、副変速機機構を有するベルト式の無段変速機の場合には、坂道での車両の停止時にアイドリングストップ制御により駆動源が停止され、その後の車両の再発進時に、坂道の勾配に起因して車両が動いて、プーリ（プライマリプーリ３、セカンダリプーリ２）に回転が入力された場合に、上記したシールリングの位置ずれの問題が発生し得るからである。

前記した実施の形態及び変形例では、オイルポンプＯＰが、エンジンを駆動源として備える車両用のベルト式の無段変速に適用されたオイルポンプである場合を例示したが、例えば、車両がエンジンとモータの両方を駆動源として備える車両用のベルト式無段変速機のオイルポンプであって、エンジンおよび／またはモータから出力される回転駆動力により駆動されるオイルポンプであっても良い。

ここで、実施の形態にかかるベルト式の無段変速機は、プライマリプーリ３の油圧室３１に供給されるオイルの圧力と、セカンダリプーリ２の油圧室２１に供給されるオイルの圧力の両方を調圧して、所望の変速比を実現する両調圧方式の無段変速機であっても、セカンダリプーリ２の油圧室２１に供給されるオイルの圧力をライン圧に固定しつつ、プライマリプーリ３の油圧室３１に供給されるオイルの圧力を調圧して、所望の変速比を実現する片調圧方式の無段変速機であっても良い。

１ 無段変速機
２ プライマリプーリ
３ セカンダリプーリ
４ 変速機ケース
６、６Ａ 逆止弁
２１、３１ 油圧室
４１ 壁部
４１ａ、４１ｂ 通流口
４２ 油路
４３ 支持部
４４ 周壁部
４５ 弁部
５０ 接続口
５１ 筒状壁部
６０ フラッパ弁
６１ 弁部
６２ 軸部
６３ 支持部材
６５ スペーサ
６６ シールリング
７１ 吐出口
７２ 壁部
４１１ 先端部
４１２ 肉厚部
４２１ 第１の油路
４２２ 第２の油路
４４１ 先端
６３１ 基部
６３２ フランジ部
ＣＶ コントロールバルブ
ＣＯＮＴ＿Ｖ、ＲＥＧ＿Ｖ 圧力調整バルブ（調圧バルブ）
Ｌｎ 油路
ＯＬ オイル
ＯＰ オイルポンプ
Ｓｐ スプリング
Ｖ ベルト

Claims (8)

1. 一対のプーリと、前記一対のプーリに巻き掛けられたベルトと、
   駆動源の駆動／停止に連動して駆動／停止するオイルポンプと、を有しており、
   前記オイルポンプと前記一対のプーリの少なくとも一方の油圧室とを繋ぐ油路上に設けた調圧バルブにより、前記油圧室に供給されるオイルの圧力を調圧して、前記一対のプーリの少なくとも一方での前記ベルトの巻き掛け半径を、所望の変速比を実現する巻き掛け半径にする自動変速機であって、
   前記オイルポンプは、停止状態で吸入口と吐出口とが連通するように構成されており、
   前記油路上に、前記オイルポンプ側への前記オイルの移動を阻止する逆止弁を設けたことを特徴とするベルト式の無段変速機。
2. 前記油路は、コントロールバルブを通って設けられており、
   前記逆止弁は、前記油路における前記コントロールバルブ外に位置する第１の油路上に設けられていることを特徴とする請求項１に記載のベルト式の無段変速機。
3. 前記第１の油路は、変速機ケースから前記コントロールバルブまで延びる壁部内に設けられて、前記オイルポンプと、前記油路における前記コントロールバルブ内を通る第２の油路とを互いに接続しており、
   前記第１の油路では、前記逆止弁の設置場所に、前記オイルポンプ側から供給された前記オイルが通流する通流口が設けられており、
   前記逆止弁は、
   前記通流口よりも前記コントロールバルブ側で、前記通流口の開口方向に進退移動可能に設けられた弁体と、
   前記通流口を閉じる方向に前記弁体を付勢する付勢部材と、を有していることを特徴とする請求項２に記載のベルト式の無段変速機。
4. 前記通流口は、前記通流口の開口方向が、前記逆止弁の前記設置場所での前記オイルの通流方向に対して交差する向きで設けられており、
   前記オイルポンプの前記吐出口と、前記第１の油路とが、前記通流口を介して連通していることを特徴とする請求項３に記載のベルト式の無段変速機。
5. 前記壁部には、前記弁体を進退移動可能に支持すると共に、前記弁体の前記通流口から離れる方向への移動量を規定する支持部材が設けられており、
   前記壁部では、前記支持部材が設けられた部位の前記通流口とは反対側に、肉厚部が設けられていることを特徴とする請求項４に記載のベルト式の無段変速機。
6. 前記壁部の外周には、前記通流口を囲む周壁部が設けられており、
   前記周壁部の内側には、
   長手方向の一端に前記弁体が当接するリング状のスペーサと、
   前記長手方向における前記スペーサの他端に接触するリング状の弾性部材と、が前記スペーサの開口と前記弾性部材の開口とを、前記通流口の開口方向に沿わせた向きで収容されており、
   前記オイルポンプは、前記オイルポンプの前記吐出口を、前記長手方向から前記弾性部材に圧接させて設けられており、
   前記オイルポンプの前記吐出口と、前記スペーサの前記開口と、前記弾性部材の前記開口と、前記通流口とが、同心になるように配置されていることを特徴とする請求項４または請求項５に記載のベルト式の無段変速機。
7. 前記通流口は、前記通流口の開口方向が、前記逆止弁の前記設置場所での前記オイルの通流方向に沿う向きで設けられており、
   前記オイルポンプの前記吐出口は、前記第１の油路での前記オイルの通流方向における前記通流口よりも上流側で、前記第１の油路に連通しており、
   前記弁体の外径は、前記通流口の開口径よりも大きく、かつ前記第１の油路の前記通流口よりも下流側の内径よりも小さい径で形成されていることを特徴とする請求項３に記載のベルト式の無段変速機。
8. 前記弁体を進退移動可能に支持すると共に、前記弁体の前記通流口から離れる方向への移動量を規定する支持部材を有しており、
   前記支持部材は、
   前記弁体を進退移動可能に支持する筒状の基部と、
   前記基部の外周から径方向に突出するフランジ部と、を有しており、
   前記コントロールバルブには、前記第２の油路の前記第１の油路との接続口を囲む筒状壁部が設けられており、
   前記支持部材は、前記筒状壁部と前記壁部との間に、前記フランジ部を把持させて設けられており、
   前記基部の長手方向における前記フランジ部よりも一方側を、前記筒状壁部内に位置させると共に、他方側を、前記第１の油路に位置させていることを特徴とする請求項７に記載のベルト式の無段変速機。

Images