JP2016013795A

JP2016013795A - タイヤ

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Publication number: JP2016013795A
Application number: JP2014137599A
Authority: JP
Inventors: 恒谷口; Hisashi Taniguchi
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2014-07-03
Filing date: 2014-07-03
Publication date: 2016-01-28
Anticipated expiration: 2034-07-03
Also published as: CN106660412A; EP3165381A4; EP3165381A1; US20170120693A1; JP6434235B2; EP3165381B1; CN106660412B; WO2016002538A1

Abstract

【課題】操縦安定性を確保しつつ転がり抵抗を低減化したタイヤを提供することを課題とする。
【解決手段】空気入りタイヤ１０はカーカスプライ１４とトレッド部１８とを備え、カーカスプライ１４は、トレッド部１８からビードコア１２に至る本体プライ１４ｍと、ビードコア１２の周りでそれぞれ折り返された折返しプライ１４ｅとを有する。折返しプライ１４ｅの端部１４ｕは、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを超える高さ位置まで延びる。ビードフィラー高さＢＦＨは、タイヤ断面高さＳＨの20〜60％の範囲であり、タイヤ断面高さＳＨの30％の位置におけるビードフィラー幅Ｗ２は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の40％以下である。そして、トレッド幅ＴＷがタイヤ最大幅ＳＷの81％以上であり、タイヤ幅方向断面で、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを通りかつトレッド幅方向Ｗに延びる延長線ＦＬ１上におけるカーカスプライ１４の曲率半径Ｒが３０ｍｍ以上である。
【選択図】図１

Description

本発明は、カーカスプライがビードコアで折り返されたタイヤに関する。

タイヤサイド部の剛性を高め、操縦安定性を向上させたタイヤが提供されている。例えば、特許文献１のタイヤは、左右一対のビードコア間に跨るカーカス層とサイドウォール部との間に、高剛性の補強コードを含むサイド補強層を配置することで、操縦安定性の向上を図っている。

特開2013-35362号公報

しかし、このようなサイド補強層を配置すると、サイド補強層に含まれる補強コードによってタイヤの重量増が生じ、転がり抵抗が増大する。

一方、近年、タイヤの転がり抵抗を低減化することが、益々要望されてきている。特に高速走行時で、操縦安定性を確保しつつタイヤの転がり抵抗を低減化することが望まれている。

本発明は、このような状況に鑑みてなされたものであり、操縦安定性を確保しつつ転がり抵抗を低減化したタイヤを提供することを課題とする。

上述した課題を解決するため、本発明の第１の特徴に係る発明は、一対のビードコアに跨ってカーカス層を構成するカーカスプライと、前記カーカスプライのタイヤ径方向外方のトレッド部とを備え、前記カーカスプライは、前記トレッド部から前記ビードコアに至る本体プライと、前記ビードコアの周りでそれぞれ折り返された折返しプライとを有するタイヤであって、前記折返しプライの端部は、タイヤ最大幅位置を超える高さ位置まで延び、ビード部のビードフィラー高さは、タイヤ断面高さの20〜60％の範囲であり、タイヤ断面高さの30％の高さ位置におけるビードフィラー幅Ｗ２は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の40％以下の範囲であり、トレッド幅がタイヤ最大幅の81％以上の範囲であり、タイヤ幅方向断面で、タイヤ最大幅位置を通りかつトレッド幅方向に延びる延長線上におけるカーカスプライの曲率半径が30ｍｍ以上であることを要旨とする。

本発明によれば、操縦安定性を確保しつつ転がり抵抗を低減化したタイヤを提供することができる。

本発明の一実施形態に係るタイヤの構成を示すタイヤ幅方向断面図である。本発明の一実施形態に係るタイヤで、カーカスプライのコードの方向を説明する模式図である。実験例で、タイヤ条件および評価結果を示す説明図である。

以下、タイヤとして乗用車用の空気入りタイヤを例に挙げ、添付図面を参照しつつ本発明の実施の形態を説明する。以下の説明では、同一または類似の部分には、適宜に、同一又は類似の符号を付してその詳細な説明を省略している。

図１は、本発明の一実施形態（以下、本実施形態という）に係る空気入りタイヤの構成を示すタイヤ幅方向断面図である。なお、本明細書でタイヤ幅方向断面とは、トレッド幅方向Ｗに沿っていて、かつタイヤ周方向に直交する断面である。

本実施形態の空気入りタイヤ１０は、一対のビードコア１２に跨ってカーカス層Ｋを構成するカーカスプライ１４と、カーカスプライ１４のタイヤ径方向外側に配置されたベルト層１６と、ベルト層１６のタイヤ径方向外側に配置されたトレッド部１８とを備える。カーカスプライ１４は、トレッド部１８からビードコア１２に至る本体プライ１４ｍと、各ビードコア１２の周りで折り返された折返しプライ１４ｅとを有する。折返しプライ１４ｅの端部１４ｕは、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを超える高さ位置まで延びている。なお、タイヤ最大幅位置ＳＷＭの高さはタイヤ断面高さＳＨの略５０％である。

ビード部１１のビードフィラー高さＢＦＨは、タイヤ断面高さＳＨの20〜60％の範囲である。しかも、タイヤ断面高さＳＨの30％の高さ位置ＳＨ３におけるビードフィラー幅Ｗ２は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の40％以下の範囲である。従って、ビードフィラー２２はいわゆるスリムハイビードフィラーとなっている。なお、本明細書でビードフィラー高さＢＦＨとは、ビードコア１２のタイヤ径方向外側に隣接するビードフィラー根本２２ｂからビードフィラー頂点２２ｕまでのタイヤ径方向高さのことである。

また、トレッド幅ＴＷがタイヤ最大幅ＳＷの81％以上（好ましくは83％以上）の範囲であり、タイヤ幅方向断面で、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを通りかつトレッド幅方向Ｗに延びる延長線ＦＬ１上における本体プライ１４ｍの曲率半径Ｒが３０ｍｍ以上である。従って、空気入りタイヤ１０は、タイヤサイド部２４のカーカスプライ１４の径が比較的大きいタイヤである。本実施形態では、タイヤ最大幅位置ＳＷＭでの本体プライ１４ｍの曲率半径Ｒは、ショルダー部での曲率半径よりも大きく、クラウン部（トレッド部）での曲率半径よりも小さくされている。

また、本実施形態では、トレッド部１８のトレッド幅方向長さであるトレッド幅ＴＷがタイヤ最大幅ＳＷの９５％以下にされている。ここでトレッド幅ＴＷとは、正規内圧充填、無負荷状態で、タイヤ赤道線ＣＬの両側のトレッド端Ｔ同士のトレッド幅方向Ｗにおける距離である。トレッド端Ｔは、タイヤ幅方向断面におけるトレッド部１８とサイドウォール部２６との間のタイヤ外周面の角部２０において、当該角部２０のトレッド部１８側のタイヤ外周面の接線と当該角部２０のサイドウォール部２６側のタイヤ外周面の接線とが交差する点である。

また、タイヤ最大幅ＳＷは、正規内圧充填、無負荷での空気入りタイヤ１０の最大幅であり、リムガード、凸文字を含まない、サイド外輪郭線での最大幅である。

また、本実施形態では、カーカス層Ｋは、トレッド幅方向Ｗ（タイヤ幅方向）に対して傾斜する複数のコード３０によって構成される１枚のカーカスプライ１４で形成されている。そして、このコード３０とトレッド幅方向Ｗとの傾斜角度（図２参照）θは20度以下である。

また、折返しプライ１４ｅの端部１４ｕは、本体プライ１４ｍと、本体プライ１４ｍのタイヤ径方向外側に配置されたベルト層１６との間にまで延びている。すなわち、ベルト層１６の一部が折返しプライの一部に重なっている。
（作用、効果）

以下、本実施形態の作用、効果を説明する。本実施形態では、折返しプライ１４ｅの端部１４ｕは、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを超える高さ位置にまで延びている。また、ビード部１１のビードフィラー高さＢＦＨは、タイヤ断面高さＳＨの20〜60％の範囲であり、しかも、タイヤ断面高さＳＨの30％の高さ位置ＳＨ３におけるビードフィラー幅Ｗ２は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の40％以下の範囲である。そして、トレッド幅ＴＷがタイヤ最大幅ＳＷの81％以上の範囲であり、タイヤ幅方向断面におけるタイヤ最大幅位置ＳＷＭでのカーカスプライ１４の曲率半径Ｒが30ｍｍ以上である。

この構成により、タイヤサイド部２４に補強ゴム層や補強コードを配置しなくてもタイヤサイド部の剛性が十分に確保される。従って、十分な操縦安定性が確保されるとともに、タイヤの大幅な軽量化を達成することにより転がり抵抗を大きく低減化させることができる。

この効果は、特に、タイヤ幅方向断面において細く長く延びているビードフィラー２２によって剛性の補強がなされていることが大きく寄与している。本実施形態では、ビードフィラー２２の厚みはタイヤ径方向外方に行くに従い漸減しており、上端側（タイヤ径方向外端側）では薄い板状部になっていると見ることができる。この構造は、従来の三角形のビードフィラーとゴムスキージとを組み合わせて製造することができる。ゴム種としては、従来のビードフィラーと同じ硬いゴムを用いる（なお、サイドゴムなどの周辺に隣接するゴムよりは硬い）。

また、ビードフィラー高さＢＦＨがタイヤ断面高さＳＨの20〜60％の範囲にされている。20％よりも低いと十分な操縦安定性を得ることができず、60％よりも高いと転がり抵抗（以下、適宜、ＲＲという）が高くなり過ぎる。

また、タイヤ断面高さＳＨの30％の位置におけるビードフィラー幅Ｗ２は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の40％以下の範囲であり、この位置におけるビードフィラー幅Ｗ２が十分に細いことでＲＲ低減に大きく寄与している。

この位置でビードフィラー幅Ｗ２がビードフィラー根本幅Ｗ１の40％よりも太いと、重量増などの理由によりＲＲ性（転がり抵抗の低減性）が悪化する。また、ビードフィラー２２付近ではあまり変形し難いので変形領域が局所的となって発熱量が大きくなりＲＲの性能低下の原因となる。また、タイヤサイド部２４で本体プライ１４ｍの曲率半径Ｒを30ｍｍ以上にし難い。

また、トレッド幅ＴＷが、タイヤ最大幅ＳＷの81％以上であるので、耐摩耗性能を確保することができる。タイヤ最大幅ＳＷに対するトレッド幅ＴＷの比率が81％未満であると、トレッド部５の耐摩耗性能が悪化するおそれがある。

また、高速旋回時等で横力が掛かる場合には、特にサイドウォール部２６に歪による変形が生じる。このとき、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを通りかつトレッド幅方向Ｗに延びる延長線ＦＬ１上におけるカーカスプライ１４の曲率半径（以下、適宜、サイド曲率半径という）Ｒが30ｍｍ以上であることにより、当該変形をサイドウォール部２６全体で受けることができるので、サイドウォール部２６の局所的な変形を抑制し、転がり抵抗の悪化や操縦安定性の低下を抑制できる。サイド曲率半径Ｒが30ｍｍ未満であると、カーカス層Ｋを構成するコードの張力の高めることができず、サイドウォール部２６において局所的な変形が発生するおそれがある。このような局所的な変形がサイドウォール部２６に生じると、当該変形部分に歪みが集中し、転がり抵抗の悪化や操縦安定性の低下を招く懸念がある。

そして、本実施形態では、トレッド幅ＴＷがタイヤ最大幅ＳＷの95％以下である。トレッド幅ＴＷがこれよりも大きいと、ショルダー角部に変形が集中、すなわち、ショルダー角部に歪が集中し易くなり、発熱量が大きくなることで、転がり抵抗が低下するおそれが考えられる。本実施形態のように、トレッド幅ＴＷがタイヤ最大幅ＳＷの81〜95％の範囲となっていることにより、タイヤサイド部２４で本体プライ１４ｍの曲率半径Ｒを30ｍｍ以上という大きな値にし易い。

また、カーカス層Ｋは、トレッド幅方向Ｗに対して傾斜する複数のコード３０によって構成される１枚のカーカスプライ１４で形成されており、このコード３０とトレッド幅方向Ｗとの傾斜角度θは、２０度以下である。これにより、カーカスプライ１４の剛性が上がり、操縦安定性が更に向上する。

また、折返しプライ１４ｅの端部１４ｕは、本体プライ１４ｍと、本体プライ１４ｍのタイヤ径方向外側に配置されたベルト層との間にまで延びた、いわゆるエンベロープ構造となっている。このように、折返しプライ１４ｅの端部１４ｕをベルト層６に重ねて配置することで、サイドウォール部２６及びカーカス層Ｋの剛性を高め、操縦安定性を更に向上させることができる。

なお、タイヤ幅方向断面におけるタイヤ最大幅位置ＳＷＭでのカーカスプライ１４の曲率半径Ｒが60ｍｍ以下であることにより、曲率半径Ｒが大きすぎてショルダー角部に歪が集中して発熱量が多くなって転がり抵抗が悪化するという懸念が十分になくなる。曲率半径Ｒが50ｍｍ以下であると、この懸念は全くなくなる。

また、ビードフィラー高さＢＦＨは、タイヤ最大幅位置ＳＷＭを超える高さであることが、旋回時の剛性向上という観点で好ましい。ただし転がり抵抗への影響を考慮すると、タイヤ断面高さＳＨの40％を超える位置のビードフィラー幅は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の１０％以下であることが好ましい。また、最低限の剛性確保という観点で、タイヤ断面高さＳＨの20％の高さ位置でのビードフィラー幅は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の80％以上であることが好ましい。

また、タイヤ断面高さＳＨの30％の位置において、ビードフィラー幅Ｗ２はビードフィラー根本幅Ｗ１の10〜30％の範囲であることが更に好ましい。10％以上とすることで操縦安定性を確保することができ、30％以下とすることで転がり抵抗を十分に低減させることができる。

また、ビードフィラー高さＢＦＨがタイヤ断面高さＳＨの40〜60％の範囲であると、高い操縦安定性能を発揮することができ、且つ、転がり抵抗との背反が少ない為、最もバランスの良い性能を確保することができる。

また、本体プライ１４ｍの曲率半径Ｒが30ｍｍ以上となっている部位が、タイヤ最大幅位置ＳＷＭからタイヤ断面高さＳＨの±５％の部位、より好ましくは±１０％の領域にまで広がっていると、更に十分な操縦安定性を確保することができる。

また、本実施形態では、コード３０とトレッド幅方向Ｗとの傾斜角度θ（図２参照）が20度以下である例で説明したが、本発明ではコード３０とトレッド幅方向Ｗとのなす角度を20度以下に限定するものではなく、空気入りラジアルタイヤのようにコード３０とトレッド幅方向Ｗとのなす角度が90度であってもよい。

また、トレッドパターンが複数の周方向溝（主溝）を備え、周方向溝のうちの最外側溝であるショルダー周方向溝（ショルダー主溝）のトレッド幅方向外側に位置するショルダー陸部においてトレッドパターンがラグ溝（横溝）を更に備え、このラグ溝はショルダー主溝に開口せず、接地端を超えてトレッド幅方向外側に延びている構成にしてもよい。ここで、接地端とは、空気入りタイヤを正規リムに組み付け、正規内圧を充填し、正規荷重を負荷したときのタイヤ幅方向最外側の接地部分を指す。「正規リム」とは、タイヤのサイズに応じて下記の規格に規定された標準リムをいい、「正規内圧」とは、下記の規格に記載されている、適用サイズにおける単輪の最大負荷能力に対応する空気圧をいい、「正規荷重」とは、下記の規格の適用サイズにおける単輪の最大荷重（最大負荷能力）をいうものとする。そして規格とは、タイヤが生産または使用される地域に有効な産業規格であって、たとえば、日本では「日本自動車タイヤ協会」の“JATMA YEAR BOOK”であり、アメリカ合衆国では“THE TIRE AND RIM ASSOCIATION INC．”の“YEAR BOOK”であり、欧州では、“The European Tyre and Rim Technical Organisation”の“STANDARD MANUAL”である。

特に、トレッド幅ＴＷが広くなると、タイヤの中央と端部側とでは、より径差が大きくなる傾向にあることから、トレッド幅ＴＷ方向の外側端に近い領域では、すべりによるショルダー摩耗が生じやすい。そこで、ショルダー陸部にラグ溝を配置することでタイヤ剛性を低下させて接地長をかせぐとともに、ラグ溝を周方向溝には開口しない構成にすることで、タイヤ端部付近での径差が極端に小さくなることを抑制し、偏摩耗を防ぐことができる。更に、ショルダー周方向溝間の中央領域にラグ溝を形成しない構成にするので、よりタイヤの端部付近での径差が極端に小さくなることを抑制し、偏摩耗を防ぐことができる。

なお、ラグ溝幅が１ｍｍ以下であるサイプでは上記の影響が小さいため、中央領域の陸部に形成することができる。

以上、いくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲はそれらに限定することは意図していない。これらの実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これらの実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。

［実験例］
本発明者は、上記実施形態の空気入りタイヤ１０として実施例１〜２１を、比較用の空気入りタイヤとして比較例１〜６を、従来の空気入りタイヤの一例として従来例１を、それぞれ用いて、走行時での操縦安定性、転がり抵抗（ＲＲ）性の評価を行った。各タイヤのタイヤ条件、および、評価結果を図３に示す。タイヤサイズは２２５／４５Ｒ１７とした。リム幅は８Ｊである。

操縦安定性に関しては、車両（ＢＭＷ３２５ｉ）に装着して試験走行し、テストドライバーによるフィーリングで評価した。転がり抵抗性に関しては、各タイヤをリムに組み付けて内圧を２４０ｋＰａにし、転がり抵抗試験ドラムに装着し、正規荷重、所定の試験速度（80ｋｍ／ｈ）で転がり抵抗の値を測定することで、転がり抵抗性を評価した。これらの評価では、従来例１のタイヤでの評価値を１００とし、他のタイヤでは従来例１に対する相対的な評価値を求めた。操縦安定性、転がり抵抗性とも、評価値が大きいほど性能が良いことを示す。そして、操縦安定性および転がり抵抗性の合計値を総合評価とした。図３からわかるように、実施例１〜２１では、何れも、従来例１に比べ、総合評価の値が良かった。

なお、比較例１では、補強コードが配置されていないので軽量化されているが、タイヤ最大幅位置でのカーカスの曲率半径（サイド曲率半径）が小さいので、タイヤサイド部の変形による発熱が大となりＲＲ性はさほど向上しなかったと考えられる。

比較例２では、ビードフィラーのタイヤ径方向長さが短くなったが、ビード近傍の剛性低下によりタイヤサイド部の変形が大きくなるのでＲＲの性能はさほど向上しなかったと考えられる。

実施例７からは、サイド曲率半径Ｒが大きすぎると他のタイヤ部位（例えばショルダー部）に変形が集中する可能性が考えられる。

比較例４では、トレッド幅ＴＷが狭いとサイド曲率半径Ｒが大きくてもショルダー部付近の変形が大きくなるので、発熱量が多くなり、ＲＲ性は総合的には低くなったと考えられる。

実施例１７からは、ショルダー角部が直角形状に近づくと、この直角形状部での変形が局所的になって発熱量が大きくなる可能性が考えられる。

１０…空気入りタイヤ（タイヤ）、１２…ビードコア、Ｋ…カーカス層、１４…カーカスプライ、１６…ベルト層、１８…トレッド部、１４ｍ…本体プライ、１４ｅ…折返しプライ、１４ｕ…端部、３０…コード、ＢＦＨ…ビードフィラー高さ、ＳＨ３…高さ位置、ＳＷＭ…タイヤ最大幅位置、ＳＨ…タイヤ断面高さ、Ｗ１…ビードフィラー根本幅、Ｗ２…ビードフィラー幅、Ｒ…曲率半径、ＴＷ…トレッド幅、ＳＷ…タイヤ最大幅、θ…傾斜角度、Ｗ…トレッド幅方向

Claims

一対のビードコアに跨ってカーカス層を構成するカーカスプライと、前記カーカスプライのタイヤ径方向外方のトレッド部とを備え、前記カーカスプライは、前記トレッド部から前記ビードコアに至る本体プライと、前記ビードコアの周りでそれぞれ折り返された折返しプライとを有するタイヤであって、
前記折返しプライの端部は、タイヤ最大幅位置を超える高さ位置まで延び、
ビード部のビードフィラー高さは、タイヤ断面高さの20〜60％の範囲であり、
タイヤ断面高さの30％の高さ位置におけるビードフィラー幅Ｗ２は、ビードフィラー根本幅Ｗ１の40％以下の範囲であり、
トレッド幅がタイヤ最大幅の81％以上の範囲であり、
タイヤ幅方向断面で、タイヤ最大幅位置を通りかつトレッド幅方向に延びる延長線上における前記カーカスプライの曲率半径が30ｍｍ以上である、タイヤ。
トレッド幅がタイヤ最大幅の95％以下である、請求項１に記載のタイヤ。
前記カーカス層は、トレッド幅方向に対して傾斜する複数のコードによって構成される１枚の前記カーカスプライで形成されており、
前記コードとトレッド幅方向との傾斜角度は、20度以下である、請求項１に記載のタイヤ。
タイヤ断面高さの30％の高さ位置において、ビードフィラー幅Ｗ２はビードフィラー根本幅Ｗ１の10〜30％の範囲である、請求項１に記載のタイヤ。
タイヤ幅方向断面におけるタイヤ最大幅位置での前記カーカスプライの曲率半径が６０ｍｍ以下である、請求項１に記載のタイヤ。
前記曲率半径が50ｍｍ以下である、請求項５に記載のタイヤ。
前記ビード部のビードフィラー高さは、タイヤ断面高さの40〜60％の範囲である、請求項１に記載のタイヤ。
前記折返しプライの端部は、前記本体プライと、前記本体プライのタイヤ径方向外側に配置されたベルト層との間にまで延びている、請求項１に記載のタイヤ。