JP2013023122A - 空気入りタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】グリップ性能及び耐摩耗性に優れる空気入りタイヤ１４の提供。
【解決手段】このタイヤ１４は、軸方向に延びておりその外面がトレッド面３０をなすトレッド部１６と、一対のビード２０と、一方のビード２０と他方のビード２０との間に架け渡されたカーカス２２と、それぞれがこのカーカス２２の軸方向外側に位置する一対のサイドウォール１８とを備える。半径方向において、このトレッド部１６はこのカーカス２２の外側に位置している。それぞれのサイドウォール１８は、このトレッド部１６の端よりも軸方向内側において、このトレッド部１６からこのカーカス２２に沿って半径方向略内向きに延びている。このサイドウォール１８とこのトレッド部１６とにより、軸方向において内側に延在する凹み３２が形成されている。上記トレッド部１６の幅の、このタイヤ１４の最大幅に対する比率は、９４％以上である。
【選択図】図１

Description

本発明は、空気入りタイヤに関する。

タイヤは、多数の部材が組み合わされて構成される。これら部材の組み合わせ、各部材の特性等の調整により、タイヤ性能がコントロールされる。

エイペックスの内側にカーカスに沿って延在する、２つの補強層が設けられることがある。これら補強層は、タイヤのグリップ性能に寄与しうる。このタイヤの一例が、特開２００８−１０５５１５公報に開示されている。

タイヤのカーカスは、多数の並列されたコードを含むプライを用いて構成される。操縦安定性、耐久性及び乗り心地の観点から、このコードの仕様が検討されることがある。この検討の一例が、特開２００９−１４９１８７公報に開示されている。

レーシングカーに装着されるタイヤには、フォールド構造を有するベルトが採用されることがある。ベルトの端の動きが拘束されるので、このタイヤは耐久性に優れる。このようなベルトを有するタイヤの例が、特開２００９−１５４６６４公報、特開２００９−２９８２３６公報及び特開２０１０−０３０４６０公報に開示されている。

高速耐久性の観点から、ジョイントレス構造を有するバンドが設けられることがある。このバンドには、実質的に周方向に延びており、螺旋状に巻かれたコードが含まれている。このコードの中間伸度は、トレッドの剛性に影響する。この中間伸度を調整しロードノイズの低減及び高速耐久性の向上について検討されたタイヤが、特開２００５−０７５０３７公報に開示されている。このバンドの断面におけるコードの断面密度も、トレッドの剛性に影響する。この断面密度を調整し高速走行性能の向上について検討されたタイヤが、特開平１１−２９１７１３号公報に開示されている。

タイヤにおいて、その断面におけるカーカスのラインは重要である。サイドウォールの部分におけるカーカスのラインが単一の円弧で表されるように、タイヤは設計される。これにより、特異な部分の形成が防止されている。

通常、タイヤのトレッド幅のタイヤ最大幅に対する比率は９１％である。この比率の範囲内においては、グリップ性能及び耐摩耗性能の更なる向上を果たすには限界がある。

トレッドをカーカスに沿って延伸させると、トレッド幅は拡大する。このタイヤのキャンバー量は大きい。このタイヤでは、トレッド幅を拡大したにも関わらず、トレッド面が十分に接地しない。このタイヤでは、トレッド幅を拡大したことによる効果が十分に得られない。

図５に示されたタイヤ２では、トレッド４の半径方向内側に位置するベルト６とカーカス８との間にクッション１０が設けられている。このクッション１０は、架橋ゴムからなる。これにより、トレッド幅の拡大が達成されている。このタイヤ２のキャンバー量は小さい。このタイヤ２では、トレッド面１２が十分に接地する。

特開２００８−１０５５１５公報 特開２００９−１４９１８７公報 特開２００９−１５４６６４公報 特開２００９−２９８２３６公報 特開２０１０−０３０４６０公報 特開２００５−０７５０３７公報 特開平１１−２９１７１３号公報

上記図５に示されたタイヤ２では、クッション１０が存在するため、トレッド４の端におけるトレッド面１２からカーカス８までの厚みは過大である。このタイヤ２では、走行中の繰り返し変形に伴い、このクッション１０の部分において、熱が発生し、この熱が蓄積する。この発熱及び蓄熱は、ベルトエッジルースを招来する。このタイヤ２は耐久性に劣る。

このタイヤ２が接地すると、カーカス８のラインは、その一部が路面と略平行に延在するように変形する。このタイヤ２では、トレッド４の端における接地圧が高い。接地圧分布が一様でないため、グリップ性能が低下したり、偏摩耗が発生してしまう。

本発明の目的は、グリップ性能及び耐摩耗性に優れる空気入りタイヤの提供にある。

本発明に係る空気入りタイヤは、軸方向に延びておりその外面がトレッド面をなすトレッド部と、一対のビードと、一方のビードと他方のビードとの間に架け渡されたカーカスと、それぞれがこのカーカスの軸方向外側に位置する一対のサイドウォールとを備えている。半径方向において、このトレッド部はこのカーカスの外側に位置している。それぞれのサイドウォールは、このトレッド部の端よりも軸方向内側において、このトレッド部からこのカーカスに沿って半径方向略内向きに延びている。このサイドウォールとこのトレッド部とにより、軸方向において内側に延在する凹みが形成されている。上記トレッド部の幅の、このタイヤの最大幅に対する比率は、９４％以上である。このトレッド部は、その外面が上記トレッド面をなすトレッドと、このトレッドの半径方向内側において上記カーカスと積層されたベルトと、このベルトとトレッドとの間に位置するバンドとを備えている。このバンドは、実質的に周方向に延びており螺旋状に巻かれたバンドコードを含んでいる。

好ましくは、この空気入りタイヤでは、上記トレッド面の中心がＰ１とされ、この中心Ｐ１からの軸方向距離が上記トレッド部の幅の半分の１／３であるトレッド面上の位置がＰ２とされ、この中心Ｐ１からの軸方向距離がこのトレッド部の幅の半分の２／３であるトレッド面上の位置がＰ３とされ、このトレッド面の端がＰ４とされ、このトレッド部を上記サイドウォールに当接させたときにこのトレッド部の端が当接するこのサイドウォールの外面上の位置がＰ５とされたとき、
この中心Ｐ１におけるこのトレッド面から上記カーカスまでの厚みｔ１、この位置Ｐ２におけるこのトレッド面からこのカーカスまでの厚みｔ２、この位置Ｐ３におけるこのトレッド面からこのカーカスまでの厚みｔ３及び端Ｐ４におけるこのトレッド部の厚みｔ４と位置Ｐ５におけるサイドウォールの厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は、下記数式（１）を満たす。
ｔ１≧ｔ２≧ｔ３≧（ｔ４＋ｔ５） （１）

好ましくは、この空気入りタイヤでは、上記ベルトは内側層及び外側層からなる。この外側層は、この内側層の半径方向外側に位置している。この内側層は、この外側層の端で半径方向において内側から外側に折り返されている。この折り返された内側層は、この外側層の半径方向外側に位置している。

本発明に係る空気入りタイヤのトレッド部は、大きな幅を有する。接地幅が大きいので、このタイヤではグリップ性能及び耐摩耗性の向上が達成される。軸方向において内側に延在する凹みが設けられているので、走行中の繰り返し変形に伴う発熱及び蓄熱が抑えられている。このタイヤは、耐久性に優れる。一様な接地圧分布が得られるので、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止されている。本発明によれば、耐久性を損なうことなく、偏摩耗の発生を防止しつつ、グリップ性能及び耐摩耗性の向上が達成されたタイヤが得られうる。

図１は、本発明の一実施形態に係る空気入りタイヤの一部が示された断面図である。 図２は、図１のタイヤの一部が示された拡大断面図である。 図３は、本発明の他の実施形態に係る空気入りタイヤの一部が示された断面図である。 図４は、図１のタイヤの一部が示された拡大断面図である。 図５は、従来の空気入りタイヤの一部が示された断面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１に示された空気入りタイヤ１４は、トレッド部１６、サイドウォール１８、ビード２０、カーカス２２、補強部２４、インナーライナー２６及びチェーファー２８を備えている。このタイヤ１４は、チューブレスタイプである。このタイヤ１４は、四輪車に装着される。このタイヤ１４は、レース用である。

図１において、上下方向が半径方向であり、左右方向が軸方向であり、紙面との垂直方向が周方向である。このタイヤ１４は、図１中の一点鎖線ＣＬを中心としたほぼ左右対称の形状を呈する。この一点鎖線ＣＬは、タイヤ１４の赤道面を表す。

トレッド部１６は、半径方向において、カーカス２２の外側に位置している。トレッド部１６は、軸方向に延びている。図１中、符号ＴＥで示されているのはトレッド部１６の表側の端である。このトレッド部１６の裏側の端が、符号ＳＥで示されている。このトレッド部１６の外面は、トレッド面３０をなしている。トレッド面３０は、路面と接地する。このタイヤ１４のトレッド面３０には、溝が刻まれていない。このタイヤ１４は、スリックタイヤである。

サイドウォール１８は、軸方向においてカーカス２２の外側に位置している。このサイドウォール１８は、架橋ゴムからなる。サイドウォール１８は、撓みによって路面からの衝撃を吸収する。さらにサイドウォール１８は、カーカス２２の外傷を防止する。

このタイヤ１４では、サイドウォール１８は、トレッド部１６の端ＴＥよりも軸方向内側において、このトレッド部１６からカーカス２２に沿って半径方向略内向きに延びている。これにより、このタイヤ１４の側面には軸方向内向きに延在する凹み３２が設けられている。

ビード２０は、サイドウォール１８よりも半径方向略内側に位置している。ビード２０は、コア３４と、このコア３４から半径方向外向きに延びるエイペックス３６とを備えている。コア３４は、リング状である。コア３４は、非伸縮性ワイヤーが巻かれてなる。典型的には、コア３４にスチール製ワイヤーが用いられる。エイペックス３６は、半径方向外向きに先細りである。エイペックス３６は、高硬度な架橋ゴムからなる。

カーカス２２は、第一カーカスプライ３８ａ及び第二カーカスプライ３８ｂからなる。第一カーカスプライ３８ａ及び第二カーカスプライ３８ｂは、両側のビード２０の間に架け渡されており、トレッド部１６及びサイドウォール１８の内側に沿っている。第一カーカスプライ３８ａ及び第二カーカスプライ３８ｂは、コア３４の周りを、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。

図示されていないが、第一カーカスプライ３８ａ及び第二カーカスプライ３８ｂは、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。各コードが赤道面に対してなす角度の絶対値は、通常は５０°から９０°である。コードは、通常は有機繊維からなる。好ましい有機繊維としては、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。

補強部２４は、ビード２０とカーカス２２との間に位置している。このタイヤ１４の補強部２４は、第一補強層４０ａ及び第二補強層４０ｂからなる。第一補強層４０ａ及び第二補強層４０ｂは、コア３４の周りを軸方向内側から外側に向かって折り返されている。図示されていないが、第一補強層４０ａ及び第二補強層４０ｂは並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。各コードは、アラミド繊維からなる。この第一補強層４０ａ及び第二補強層４０ｂは、アラミドフィラーとも称される。このタイヤ１４では、第一補強層４０ａ及び第二補強層４０ｂは、タイヤ１４の耐久性に寄与する。

このタイヤ１４では、トレッド部１６はトレッド４２、ベルト４４、バンド４６及び一対の保護層４８を備えている。トレッド４２は、耐摩耗性に優れた架橋ゴムからなる。トレッド４２は、半径方向外向きに凸な形状を呈している。このトレッド４２の外面が、前述のトレッド面３０である。言い換えれば、このトレッド４２の外面はトレッド面３０をなしている。このトレッド部１６の端ＴＥは、トレッド面３０の端でもある。

ベルト４４は、半径方向においてトレッド４２の内側に位置している。ベルト４４は、カーカス２２と積層されている。ベルト４４は、カーカス２２を補強する。図１中、符号ＤＢで示されているのは、凹み３２の底である。このベルト４４の端５０は、軸方向において、この凹み３２の底ＤＢより外側に位置している。

このタイヤ１４では、ベルト４４は内側層５２ａ及び外側層５２ｂからなる。内側層５２ａは、半径方向においてカーカス２２の外側に位置している。内側層５２ａは、カーカス２２と積層されている。外側層５２ｂは、半径方向において内側層５２ａの外側に位置している。外側層５２ｂは、内側層５２ａと積層されている。このタイヤ１４では、内側層５２ａは折り返されていない。このベルト４４の構造は、ＣＵＴ構造とも称される。

図示されていないが、内側層５２ａ及び外側層５２ｂのそれぞれは、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。各コードは、赤道面に対して傾斜している。傾斜角度の絶対値は、１０°以上３５°以下である。内側層５２ａのコードの傾斜方向は、外側層５２ｂのコードの傾斜方向とは逆である。このタイヤ１４では、ベルト４４に用いられるコードとしては、その材質がスチールとされたコード（以下、スチールコード）及び有機繊維からなるコードが例示される。有機繊維としては、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。補強性の観点から、このコードとしては、スチールコード及びアラミド繊維からなるコードが好ましい。ベルト４４がカーカス２２を効果的に補強しうるという観点から、内側層５２ａにアラミド繊維からなるコードを用い、外側層５２ｂにスチールコードを用いるのがより好ましい。

バンド４６は、ベルト４４とトレッド４２との間に位置している。バンド４６は、赤道面からトレッド部１６の端ＴＥに向かって軸方向外向きに延在している。バンド４６の端５４は、この端ＴＥの近傍に位置している。軸方向において、このバンド４６の端５４の位置はベルト４４の端５０の位置と一致している。このバンド４６は、ベルト４４全体を覆っている。このバンド４６は、フルバンドとも称される。このタイヤ１４では、このバンド４６が、軸方向において離間して配置された、一対のエッジバンドで構成されてもよい。この場合、各エッジバンドが、それぞれのベルト４４の端５０の部分を覆う。このバンド４６が、フルバンドと一対のエッジバンドとの組み合わせで構成されてもよい。この場合、各エッジバンドは、半径方向においてフルバンドの外側に配置され、このフルバンドと積層される。

図示されていないが、バンド４６はコードとトッピングゴムとからなる。コードは実質的に周方向に延びており、螺旋状に巻かれている。バンド４６は、いわゆるジョイントレス構造を有する。このコードによりベルト４４が拘束されるので、ベルト４４のリフティングが抑制される。

このタイヤ１４では、バンド４６のコードが赤道面に対してなす角度の絶対値は５°以下、特には２°以下である。本発明では、赤道面に対してなす角度の絶対値が５．０°以下である方向は、「実質的な周方向」とされる。

このタイヤ１４では、バンド４６に用いられるコードとしては、スチールコード及び有機繊維からなるコードが例示される。有機繊維としては、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。リフティングの抑制の観点から、このコードとしては、スチールコード及びアラミド繊維からなるコードが好ましい。補強性及び軽量化の観点から、このコードとしてはアラミド繊維からなるコードがより好ましい。

このタイヤ１４では、それぞれの保護層４８は架橋されたゴム組成物からなる。この保護層４８には、サイドウォール１８と同じゴム組成物が用いられている。この保護層４８が、サイドウォール１８とは異なるゴム組成物から構成されてもよい。

保護層４８は、半径方向においてベルト４４の内側に位置している。この保護層４８は、凹み３２の底ＤＢから軸方向外向きに延在している。図示されているように、ベルト４４の端５０の部分はこの保護層４８と積層されている。

前述したように、ベルト４４は並列された多数のコードを含む。このタイヤ１４では、保護層４８はこのコードの損傷防止に寄与しうる。この観点から、この保護層４８の厚みは０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以下が好ましい。

図１において、符号ＢＥはタイヤ１４の最大幅を示す位置を表している。両矢印ＢＷ／２は、タイヤ１４の最大幅の半分を表している。この幅ＢＷ／２は、赤道面から位置ＢＥまでの軸方向距離で示される。両矢印ＴＷ／２は、トレッド部１６の幅の半分を表している。この幅ＴＷ／２は、赤道面からトレッド部１６の端ＴＥまでの軸方向距離で示される。

このタイヤ１４では、幅ＴＷ／２の幅ＢＷ／２に対する比率、言い換えれば、トレッド部１６の幅ＴＷのタイヤ１４の最大幅ＢＷの比率は、９４％以上である。このタイヤ１４のトレッド部１６は、大きな幅を有する。接地幅が大きいので、このタイヤ１４ではグリップ性能及び耐摩耗性の向上が達成される。この観点から、この比率は、９６％以上がより好ましく、９８％以上がさらに好ましい。なお、この比率の上限は１００％である。

このタイヤ１４では、サイドウォール１８とトレッド部１６とにより、軸方向において内側に延在する凹み３２が形成されている。このタイヤ１４では、トレッド部１６の端ＴＥの部分とサイドウォール１８との間に、従来タイヤ２に設けられるクッション１０のようなゴム部材は設けられていない。これにより、走行中の繰り返し変形に伴う発熱及び蓄熱が抑えられている。このタイヤ１４では、ベルトエッジルースは生じにくい。このタイヤ１４は、耐久性に優れる。

図１において、両矢印ＴＤは凹み３２の深さを表している。この深さＴＤは、トレッド部１６の端ＴＥから凹み３２の底ＤＢまでの軸方向距離で示される。

このタイヤ１４では、凹み３２は適正な深さＴＤを有している。この凹み３２は、発熱及び蓄熱の抑制に効果的に寄与しうる。このタイヤ１４は、耐久性に優れる。この観点から、深さＴＤのトレッド部１６の幅ＴＷに対する比率は１５％以上が好ましく、２５％以下が好ましい。

このタイヤ１４では、凹み３２は、走行中トレッド部１６に生じた熱の放散に寄与しうる。これにより、トレッド部１６の発熱によるグリップ性能の低下が防止されている。このタイヤ１４は、グリップ性能に優れる。

このタイヤ１４が旋回状態にあるとき、このタイヤ１４には軸方向に力が付与される。このため、サイドウォール１８がトレッド部１６の端ＴＥの部分に接触する。これにより、この端ＴＥの部分においても、十分な接地圧が発生する。このタイヤ１４では、凹み３２が設けられているにもかかわらず、旋回状態においても、良好なグリップ性能及び耐摩耗性が発現される。

このタイヤ１４では、凹み３２はキャンバー量の適正化に寄与しうる。これにより、このタイヤ１４では、一様な接地圧分布の形成とトレッド部１６の幅の拡大とが達成されている。このタイヤ１４では、一様な接地圧分布が得られるので、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止されている。トレッド面３０が十分に接地するので、このタイヤ１４はグリップ性能及び耐摩耗性能に優れる。

図１において、両矢印ＣＨは赤道からトレッド部１６の端ＴＥまでの半径方向高さを表している。この高さＣＨは、キャンバー量と称される。

このタイヤ１４では、キャンバー量ＣＨのトレッド部１６の幅ＴＷに対する比率は４％以上９％以下が好ましい。この比率が４％以上に設定されたトレッド部１６では、このトレッド部１６の端ＴＥにおける接地圧は特異でない。一様な接地圧分布が得られるので、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止される。この観点から、この比率は４．９％以上がより好ましい。この比率が９％以下に設定されたトレッド部１６では、トレッド面３０が十分に接地する。このタイヤ１４は、グリップ性能及び耐摩耗性能に優れる。この観点から、この比率は８％以下がより好ましく、６％以下がさらに好ましい。

図２に示されているのは、図１に示されたタイヤ１４の一部である。この図２において、符号Ｐ１で示されているのは、赤道面とトレッド面３０との交点である。この点Ｐ１は、トレッド面３０の中心である。この中心Ｐ１におけるトレッド面３０からカーカス２２までの厚みが、両矢印ｔ１で示されている。この厚みｔ１は、中心Ｐ１からカーカス２２に下ろした垂線に沿って計測される。符号Ｐ２で示されているのは、この中心Ｐ１からの軸方向距離がトレッド部１６の幅ＴＷの半分の１／３、言い換えれば、トレッド部１６の幅ＴＷの１／６であるトレッド面３０上の位置である。この位置Ｐ２におけるトレッド面３０からカーカス２２までの厚みが、両矢印ｔ２で示されている。この厚みｔ２は、位置Ｐ２からカーカス２２に下ろした垂線に沿って計測される。符号Ｐ３で示されているのは、この中心Ｐ１からの軸方向距離がトレッド部１６の幅ＴＷの半分の２／３、言い換えれば、トレッド部１６の幅ＴＷの１／３であるトレッド面３０上の位置である。この位置Ｐ３におけるトレッド面３０からカーカス２２までの厚みが、両矢印ｔ３で示されている。この厚みｔ３は、位置Ｐ３からカーカス２２に下ろした垂線に沿って計測される。符号Ｐ４で示されているのは、トレッド面３０の端である。この端Ｐ４におけるトレッド部１６の厚みが、両矢印ｔ４で示されている。符号Ｐ５で示されているのは、トレッド部１６をサイドウォール１８に当接させたときにこのトレッド部１６の裏側の端ＳＥが当接するこのサイドウォール１８の外面上の位置である。この位置Ｐ５におけるサイドウォール１８の厚みが両矢印ｔ５で示されている。

このタイヤ１４では、観点から、厚みｔ１、厚みｔ２、厚みｔ３及び厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は、下記数式（１）を満たすのが好ましい。これにより、カーカス２２からトレッド面３０までの部分が一様な厚みで構成される又はこの厚みが軸方向外向きに薄くなるように構成される。このタイヤ１４では、一様な接地圧分布が得られる。このタイヤ１４では、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止されている。
ｔ１≧ｔ２≧ｔ３≧（ｔ４＋ｔ５） （１）

このタイヤ１４では、トレッド４２の厚みが十分に確保され良好なグリップ性能が得られるという観点から、厚みｔ１、厚みｔ２、厚みｔ３及び厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は、下記数式（２）を満たすのがより好ましい。
ｔ１＝ｔ２＝ｔ３＝（ｔ４＋ｔ５） （２）

このタイヤ１４では、トレッド４２の厚みはグリップ性能に寄与しうる。質量への影響を抑えつつ、トレッド４２の厚みが確保されうるという観点から、厚みｔ１は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ２は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ３は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ４は６．５ｍｍ以上が好ましく、９ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ５は０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。

このタイヤ１４の製造では、フォーマー（図示されず）において、カーカス２２、ビード２０等の部材がアッセンブリーされて、ローカバー（未加硫タイヤ）が成形される。この成形では、フォーマーのドラムにカーカスプライ３８が巻回され、カーカス２２が形成される。カーカス２２の形状が整えられた後、ベルトドラム（図示されず）に保護層４８が貼り付けられる。さらにシートが巻回され、ベルト４４が形成される。コードを含むリボンを螺旋状に巻回して、バンド４６が形成される。このバンド４６に、トレッド４２が積層される。このトレッド４２、ベルト４４、バンド４６及び保護層４８が組み合わされたものが、前述の、形状が整えられたカーカス２２に合体される。この製造方法では、ローカバーにおいてバンド４６による締め付けが過大とならないよう、軸方向外向きにその径が小さくなるように構成されたドラムが用いられるのが好ましい。

この製造方法では、ローカバーはモールド（図示されず）に投入される。ローカバーの外面は、モールドのキャビティ面と当接する。ローカバーの内面は、ブラダー又は中子に当接する。ローカバーは、モールド内で加圧及び加熱される。加圧及び加熱により、ローカバーのゴム組成物が流動する。加熱によりゴムが架橋反応を起こし、タイヤ１４が得られる。この製造方法では、成形容易の観点から、トレッド４２を成形するトレッドリング及びサイドウォール１８を成形するサイドプレートが多数の部材に分割されたモールド、言い換えれば、割モールドが使用されるのが好ましい。この場合、ローカバー投入後、多数の部材が組み合わされサイドプレートが構成される。その後遅滞なく、多数の部材が組み合わされトレッドリングが構成され、このモールドが閉じられる。これにより、トレッド部１６の端ＴＥの部分のサイドプレートへの噛み込みが効果的に防止される。この製造方法によれば、高品質なタイヤ１４が安定に製造されうる。

本発明では、タイヤ１４及び後述するタイヤの各部材の寸法及び角度は、タイヤ１４が正規リムに組み込まれ、正規内圧となるようにタイヤ１４に空気が充填された状態で測定される。測定時には、タイヤ１４には荷重がかけられない。本明細書において正規リムとは、タイヤ１４が依拠する規格において定められたリムを意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「標準リム」、ＴＲＡ規格における「Design Rim」、及びＥＴＲＴＯ規格における「Measuring Rim」は、正規リムである。本明細書において正規内圧とは、タイヤ１４が依拠する規格において定められた内圧を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最高空気圧」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「INFLATION PRESSURE」は、正規内圧である。乗用車用タイヤ１４の場合は、内圧が１８０ｋＰａの状態で、寸法及び角度が測定される。

図３に示されているのは、本発明の他の実施形態に係る空気入りタイヤ５６である。この図３において、上下方向が半径方向であり、左右方向が軸方向であり、紙面との垂直方向が周方向である。このタイヤ５６は、図３中の一点鎖線ＣＬを中心としたほぼ左右対称の形状を呈する。この一点鎖線ＣＬは、タイヤ５６の赤道面を表す。

このタイヤ５６は、トレッド部５８、サイドウォール６０、ビード６２、カーカス６４、補強部６６、インナーライナー６８及びチェーファー７０を備えている。このタイヤ５６のトレッド部５８以外は、図１に示されたタイヤ１４と同等である。

トレッド部５８は、半径方向において、カーカス６４の外側に位置している。トレッド部５８は、軸方向に延びている。図３中、符号ＴＥで示されているのはトレッド部５８の表側の端である。このトレッド部５８の裏側の端が、符号ＳＥで示されている。このトレッド部５８の外面は、トレッド面７２をなしている。

サイドウォール６０は、軸方向においてカーカス６４の外側に位置している。このサイドウォール６０は、架橋ゴムからなる。このタイヤ５６では、サイドウォール６０は、トレッド部５８の端ＴＥよりも軸方向内側において、このトレッド部５８からカーカス６４に沿って半径方向略内向きに延びている。これにより、このタイヤ５６の側面には軸方向内向きに延在する凹み７４が設けられている。

ビード６２は、サイドウォール６０よりも半径方向略内側に位置している。ビード６２は、コア７６と、このコア７６から半径方向外向きに延びるエイペックス７８とを備えている。

カーカス６４は、第一カーカスプライ８０ａ及び第二カーカスプライ８０ｂからなる。第一カーカスプライ８０ａ及び第二カーカスプライ８０ｂは、両側のビード６２の間に架け渡されており、トレッド部５８及びサイドウォール６０の内側に沿っている。第一カーカスプライ８０ａ及び第二カーカスプライ８０ｂは、コア７６の周りを、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。

補強部６６は、ビード６２とカーカス６４との間に位置している。このタイヤ５６の補強部６６は、第一補強層８２ａ及び第二補強層８２ｂからなる。第一補強層８２ａ及び第二補強層８２ｂは、コア７６の周りを軸方向内側から外側に向かって折り返されている。

このタイヤ５６では、トレッド部５８はトレッド８４、ベルト８６、バンド８８及び一対の保護層９０を備えている。このトレッド部５８のベルト８６以外は、図１に示されたタイヤ１４のトレッド部１６と同等である。

トレッド８４は、半径方向外向きに凸な形状を呈している。このトレッド８４の外面が、前述のトレッド面７２をなしている。

ベルト８６は、半径方向においてトレッド８４の内側に位置している。ベルト８６は、カーカス６４と積層されている。ベルト８６は、カーカス６４を補強する。図３中、符号ＤＢで示されているのは、凹み７４の底である。このベルト８６の端９２は、軸方向において、この凹み７４の底ＤＢより外側に位置している。

このタイヤ５６では、ベルト８６は内側層９４ａ及び外側層９４ｂからなる。内側層９４ａは、半径方向においてカーカス６４の外側に位置している。内側層９４ａは、カーカス６４と積層されている。外側層９４ｂは、半径方向において内側層９４ａの外側に位置している。外側層９４ｂは、内側層９４ａと積層されている。

このタイヤ５６では、内側層９４ａは、外側層９４ｂの端９６で半径方向内側から外側に向かって折り返されている。この折返しにより、外側層９４ｂの端９６及びバンド８８の端９８がこの内側層９４ａで包み込まれている。この包み込みは、外側層９４ｂの端９６及びバンド８８の端９８の動きを拘束しうる。この拘束は、リフティングを効果的に抑えうる。このタイヤ５６は、耐久性に優れる。このようなベルト８６の構造は、フォールド構造と称される。耐久性の観点から、軸方向におけるベルト８６の幅の半分に対する折り返された内側層９４ａの幅の比率は、２０％以上が好ましく、３０％以下が好ましい。

このタイヤ５６では、折り返された内側層９４ａはバンド８８の半径方向外側に位置している。この折り返された内側層９４ａが外側層９４ｂとバンド８８との間に位置してもよい。この場合、この内側層９４ａの折返しにより外側層９４ｂの端９６がこの内側層９４ａで包み込まれ、バンド８８の端９８はこの内側層９４ａで包み込まれない。

図示されていないが、内側層９４ａ及び外側層９４ｂのそれぞれは、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。各コードは、赤道面に対して傾斜している。傾斜角度の絶対値は、１０°以上３５°以下である。内側層９４ａのコードの傾斜方向は、外側層９４ｂのコードの傾斜方向とは逆である。

このタイヤ５６では、ベルト８６に用いられるコードとしては、スチールコード及び有機繊維からなるコードが例示される。有機繊維としては、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。補強性の観点から、このコードとしては、スチールコード及びアラミド繊維からなるコードが好ましい。ベルト８６がカーカス６４を効果的に補強しうるという観点から、内側層９４ａにアラミド繊維からなるコードを用い、外側層９４ｂにスチールコードを用いるのがより好ましい。

バンド８８は、ベルト８６とトレッド８４との間に位置している。バンド８８は、赤道面からトレッド部５８の端ＴＥに向かって軸方向外向きに延在している。バンド８８の端９８は、この端ＴＥの近傍に位置している。軸方向において、このバンド８８の端９８の位置はベルト８６の一部をなす外側層９４ｂの端９６の位置と一致している。このバンド８８は、外側層９４ｂ全体を覆っている。このバンド８８は、フルバンドである。このタイヤ５６では、このバンド８８が、軸方向において離間して配置された、一対のエッジバンドで構成されてもよい。この場合、各エッジバンドが、それぞれの外側層９４ｂの端９６の部分を覆う。

図示されていないが、バンド８８はコードとトッピングゴムとからなる。コードは実質的に周方向に延びており、螺旋状に巻かれている。このコードによりベルト８６が拘束されるので、ベルト８６のリフティングが抑制される。このタイヤ５６では、コードが赤道面に対してなす角度の絶対値は５°以下、特には２°以下である。

このタイヤ５６では、バンド８８に用いられるコードとしては、スチールコード及び有機繊維からなるコードが例示される。有機繊維としては、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。リフティングの抑制の観点から、このコードとしては、スチールコード及びアラミド繊維からなるコードが好ましい。補強性及び軽量化の観点から、このコードとしてはアラミド繊維からなるコードがより好ましい。

このタイヤ５６では、それぞれの保護層９０は架橋されたゴム組成物からなる。この保護層９０には、サイドウォール６０と同じゴム組成物が用いられている。

保護層９０は、半径方向においてベルト８６の内側に位置している。この保護層９０は、凹み７４の底ＤＢから軸方向外向きに延在している。図示されているように、ベルト８６の端９２の部分はこの保護層９０と積層されている。

前述したように、ベルト８６は並列された多数のコードを含む。このタイヤ５６では、保護層９０はこのコードの損傷防止に寄与しうる。この観点から、この保護層９０の厚みは０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以下が好ましい。

図３において、符号ＢＥはタイヤ５６の最大幅を示す位置を表している。両矢印ＢＷ／２は、タイヤ５６の最大幅の半分を表している。この幅ＢＷ／２は、赤道面から位置ＢＥまでの軸方向距離で示される。両矢印ＴＷ／２は、トレッド部５８の幅の半分を表している。この幅ＴＷ／２は、赤道面からトレッド部５８の端ＴＥまでの軸方向距離で示される。

このタイヤ５６では、幅ＴＷ／２の幅ＢＷ／２に対する比率は９４％以上である。このタイヤ５６のトレッド部５８は、大きな幅を有する。接地幅が大きいので、このタイヤ５６ではグリップ性能及び耐摩耗性の向上が達成される。この観点から、この比率は、９６％以上がより好ましく、９８％以上がさらに好ましい。このタイヤ５６においても、この比率の上限は１００％である。

このタイヤ５６では、サイドウォール６０とトレッド部５８とにより、軸方向において内側に延在する凹み７４が形成されている。このタイヤ５６では、トレッド部５８の端ＴＥの部分とサイドウォール６０との間に、従来タイヤ２に設けられるクッション１０のようなゴム部材は設けられていない。これにより、走行中の繰り返し変形に伴う発熱及び蓄熱が抑えられている。このタイヤ５６では、ベルトエッジルースは生じにくい。このタイヤ５６は、耐久性に優れる。

図３において、両矢印ＴＤは凹み７４の深さを表している。この深さＴＤは、トレッド部５８の端ＴＥから凹み７４の底ＤＢまでの軸方向距離で示される。

このタイヤ５６では、凹み７４は適正な深さＴＤを有している。この凹み７４は、発熱及び蓄熱の抑制に効果的に寄与しうる。このタイヤ５６は、耐久性に優れる。この観点から、深さＴＤのトレッド部５８の幅ＴＷに対する比率は１５％以上が好ましく、２５％以下が好ましい。

このタイヤ５６では、凹み７４は、走行中トレッド部５８に生じた熱の放散に寄与しうる。これにより、トレッド部５８の発熱によるグリップ性能の低下が防止されている。このタイヤ５６は、グリップ性能に優れる。

このタイヤ５６が旋回状態にあるとき、このタイヤ５６には軸方向の力が付与される。この場合、サイドウォール６０がトレッド部５８の端ＴＥの部分に接触する。これにより、この端ＴＥの部分においても、十分な接地圧が発生する。このタイヤ５６では、凹み７４が設けられているにもかかわらず、旋回状態においても、良好なグリップ性能及び耐摩耗性が発現される。

このタイヤ５６では、凹み７４はキャンバー量の適正化に寄与しうる。これにより、このタイヤ５６では、一様な接地圧分布の形成とトレッド部５８の幅の拡大とが達成されている。このタイヤ５６では、一様な接地圧分布が得られるので、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止されている。トレッド面７２が十分に接地するので、このタイヤ５６はグリップ性能及び耐摩耗性能に優れる。

図３において、両矢印ＣＨは赤道からトレッド部５８の端ＴＥまでの半径方向高さを表している。この高さＣＨは、キャンバー量と称される。

このタイヤ５６では、キャンバー量ＣＨのトレッド部５８の幅ＴＷに対する比率は４％以上９％以下が好ましい。この比率が４％以上に設定されたトレッド部５８では、このトレッド部５８の端ＴＥにおける接地圧は特異でない。一様な接地圧分布が得られるので、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止される。この観点から、この比率は４．９％以上がより好ましい。この比率が９％以下に設定されたトレッド部５８では、トレッド面７２が十分に接地する。このタイヤ５６は、グリップ性能及び耐摩耗性能に優れる。この観点から、この比率は８％以下がより好ましく、６％以下がさらに好ましい。

図４に示されているのは、図３に示されたタイヤ５６の一部である。この図４において、符号Ｐ１で示されているのは、赤道面とトレッド面７２との交点である。この点Ｐ１は、トレッド面７２の中心である。この中心Ｐ１におけるトレッド面７２からカーカス６４までの厚みが、両矢印ｔ１で示されている。この厚みｔ１は、中心Ｐ１からカーカス６４に下ろした垂線に沿って計測される。符号Ｐ２で示されているのは、この中心Ｐ１からの軸方向距離がトレッド部５８の幅ＴＷの半分の１／３であるトレッド面７２上の位置である。この位置Ｐ２におけるトレッド面７２からカーカス６４までの厚みが、両矢印ｔ２で示されている。この厚みｔ２は、位置Ｐ２からカーカス６４に下ろした垂線に沿って計測される。符号Ｐ３で示されているのは、この中心Ｐ１からの軸方向距離がトレッド部５８の幅ＴＷの半分の２／３であるトレッド面７２上の位置である。この位置Ｐ３におけるトレッド面７２からカーカス６４までの厚みが、両矢印ｔ３で示されている。この厚みｔ３は、位置Ｐ３からカーカス６４に下ろした垂線に沿って計測される。符号Ｐ４で示されているのは、トレッド面７２の端である。この端Ｐ４におけるトレッド部５８の厚みが、両矢印ｔ４で示されている。符号Ｐ５で示されているのは、トレッド部５８をサイドウォール６０に当接させたときにこのトレッド部５８の裏側の端ＳＥが当接するこのサイドウォール６０の外面上の位置である。この位置Ｐ５におけるサイドウォール６０の厚みが両矢印ｔ５で示されている。

このタイヤ５６では、観点から、厚みｔ１、厚みｔ２、厚みｔ３及び厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は、下記数式（１）を満たすのが好ましい。これにより、カーカス６４からトレッド面７２までの部分が一様な厚みで構成される又はこの厚みが軸方向外向きに薄くなるように構成される。このタイヤ５６では、一様な接地圧分布が得られる。このタイヤ５６では、グリップ性能の低下及び偏摩耗の発生が防止されている。
ｔ１≧ｔ２≧ｔ３≧（ｔ４＋ｔ５） （１）

このタイヤ５６では、トレッド８４の厚みが十分に確保され良好なグリップ性能が得られるという観点から、厚みｔ１、厚みｔ２、厚みｔ３及び厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は、下記数式（２）を満たすのがより好ましい。
ｔ１＝ｔ２＝ｔ３＝（ｔ４＋ｔ５） （２）

このタイヤ５６では、トレッド８４の厚みはグリップ性能に寄与しうる。質量への影響を抑えつつ、トレッド８４の厚みが確保されうるという観点から、厚みｔ１は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ２は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ３は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ４は６．５ｍｍ以上が好ましく、９ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ５は０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以下が好ましい。厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）は７ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
図１に示された基本構成を備え、下記表１に示された仕様を備えた実施例１の空気入りタイヤを得た。このタイヤサイズは、２６５／３５Ｒ１８である。このタイヤの側面には、凹みが設けられている。このことが、表中「Ａ」で示されている。トレッド部の幅ＴＷのタイヤ最大幅ＢＷに対する比率（ＴＷ／ＢＷ）は、９９％とされた。凹みの深さＴＤのトレッド部の幅ＴＷに対する比率（ＴＤ／ＴＷ）は、２０％とされた。キャンバー量ＣＨのトレッド部の幅ＴＷに対する比率（ＣＨ／ＴＷ）は、４．９％とされた。トレッド面の中心Ｐ１におけるトレッド面からカーカスまでの厚みｔ１は、１０ｍｍとされた。トレッド面上の位置Ｐ２におけるトレッド面からカーカスまでの厚みｔ２は、１０ｍｍとされた。トレッド面上の位置Ｐ３におけるトレッド面からカーカスまでの厚みｔ３は、１０ｍｍとされた。トレッド面の端Ｐ４におけるトレッド部の厚みｔ４及びサイドウォールの外面上の位置Ｐ５におけるサイドウォールの厚みｔ５の和（ｔ４＋ｔ５）が、１０ｍｍとされた。バンドには、フルバンドが用いられた。このことが、表中「ＦＢ」で示されている。バンドのコードには、アラミド繊維からなるコードが用いられた。このコードの構成は、１６７０ｄｔｅｘ／２とされた。ベルトには、カット構造のものが採用された。このことが、表中「ＣＵＴ」で示されている。内側層のコードには、アラミド繊維からなるコードが用いられた。このコードの構成は、１６７０ｄｔｅｘ／２とされた。外側層のコードには、スチールコードが用いられた。このコードの構成は、「１×４／０．２７」とされた。

［実施例２−３］
厚みｔ１、厚みｔ２、厚みｔ３及び厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）を下記の表１及び表２の通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２−３のタイヤを得た。

［実施例４−５及び比較例４］
バンドの構成を下記の表２の通りとした他は実施例１と同様にして、実施例４−５及び比較例４のタイヤを得た。比較例４では、バンドは設けられていない。実施例４では、バンドはフルバンドではなく一対のエッジバンドで構成された。このことが、表中「ＥＢ」で示されている。実施例５では、バンドはフルバンドと一対のエッジバンドで構成された。このことが、表中「ＦＢ＋ＥＢ」で示されている。

［実施例６−９］
比率ＴＤ／ＴＷ及び比率ＣＨ／ＴＷを下記の表３の通りとした他は実施例１と同様にして、実施例６−９のタイヤを得た。

［実施例１０］
図３に示された基本構成を備え、下記表４に示された仕様を備えた実施例１０の空気入りタイヤを得た。このタイヤサイズは、２６５／３５Ｒ１８である。このタイヤの側面には、凹みが設けられている。このことが、表中「Ａ」で示されている。トレッド部の幅ＴＷのタイヤ最大幅ＢＷに対する比率（ＴＷ／ＢＷ）は、９９％とされた。凹みの深さＴＤのトレッド部の幅ＴＷに対する比率（ＴＤ／ＴＷ）は、２０％とされた。キャンバー量ＣＨのトレッド部の幅ＴＷに対する比率（ＣＨ／ＴＷ）は、４．９％とされた。トレッド面の中心Ｐ１におけるトレッド面からカーカスまでの厚みｔ１は、１０ｍｍとされた。トレッド面上の位置Ｐ２におけるトレッド面からカーカスまでの厚みｔ２は、１０ｍｍとされた。トレッド面上の位置Ｐ３におけるトレッド面からカーカスまでの厚みｔ３は、１０ｍｍとされた。トレッド面の端Ｐ４におけるトレッド部の厚みｔ４及びサイドウォールの外面上の位置Ｐ５におけるサイドウォールの厚みｔ５の和（ｔ４＋ｔ５）が、１０ｍｍとされた。バンドには、フルバンドが用いられた。このことが、表中「ＦＢ」で示されている。バンドのコードには、アラミド繊維からなるコードが用いられた。このコードの構成は、１６７０ｄｔｅｘ／２とされた。ベルトには、フォールド構造のものが採用された。このことが、表中「Ｃ−ＦＯＬＤ」で示されている。内側層のコードには、アラミド繊維からなるコードが用いられた。このコードの構成は、１６７０ｄｔｅｘ／２とされた。外側層のコードには、スチールコードが用いられた。このコードの構成は、「１×４／０．２７」とされた。

［実施例１１］
厚みｔ１、厚みｔ２、厚みｔ３及び厚みｔ４と厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）を下記の表５の通りとした他は実施例１０と同様にして、実施例１１のタイヤを得た。

［実施例１２−１４及び比較例５］
比率ＴＷ／ＢＷを下記の表４の通りとした他は実施例１０と同様にして、実施例１２−１４及び比較例５のタイヤを得た。

［実施例１５］
外側層のコードにアラミド繊維からなるコードを用いた他は実施例１０と同様にして、実施例１５のタイヤを得た。このコードの構成は、１６７０ｄｔｅｘ／２とされた。

［実施例１６及び比較例６］
バンドの構成を下記の表５の通りとした他は実施例１０と同様にして、実施例１６及び比較例６のタイヤを得た。比較例６では、バンドは設けられていない。実施例１６では、バンドはフルバンドではなく一対のエッジバンドで構成された。このことが、表中「ＥＢ」で示されている。

［実施例１７］
バンドのコードにナイロン繊維からなるコードを用いた他は実施例１０と同様にして、実施例１７のタイヤを得た。このコードの構成は、１４００ｄｔｅｘ／２とされた。

［比較例１］
比較例１は、従来のタイヤである。このタイヤの側面には、凹みは設けられていない。このことが、表中「Ｂ」で示されている。このタイヤのトレッド幅のタイヤ最大幅に対する比率は９１％とされた。

［比較例３］
比較例１におけるトレッドをカーカスに沿って延伸させ、トレッド幅を拡大させた他は比較例１と同様にして、比較例３のタイヤを得た。このタイヤの側面には、凹みは設けられていない。このタイヤのトレッド幅のタイヤ最大幅に対する比率は９９％とされた。

［比較例２］
トレッドの半径方向内側に位置するベルトとカーカスとの間にクッションを設けた他は実施例１５と同様にして、比較例２のタイヤを得た。このクッションは、架橋ゴムからなる。このクッションの硬度は、５７とされた。この硬度は、ＪＩＳ−Ａ硬度である。この硬度は、「ＪＩＳ−Ｋ６２５３」の規定に準拠して、２５℃の環境下で、タイプＡのデュロメータによって測定された。このタイヤの側面には、凹みは設けられていない。このタイヤのトレッド幅のタイヤ最大幅に対する比率は９９％とされた。

［実車走行テスト］
試作タイヤを、排気量が３０００ｃｃであるレース車両に装着した。このタイヤの内圧は１１０ｋＰａとされた。ホイールのサイズは、１０Ｊ×１８である。この車両で、サーキットコースを走行し、ドライバーによるグリップ性能に関する官能評価が行われた。この評価結果が、１０点を満点とした指数値で下記の表１から表５に表されている。数値が大きいほど、好ましい。

［耐久性］
上記走行テストにおいて、サーキットコースを３周した後、タイヤの内部損傷を確認した。損傷が認められなければ、サーキットコースをさらに３周した。そして、タイヤの内部損傷を確認した。最大３０周まで、このテストが繰り返された。この評価結果が、３０周走行した時点で損傷が認められなかった場合を１０点とし、３周走行した時点で損傷が認められた場合を１点とした指数値で、下記の表１から表５に表されている。数値が大きいほど、好ましい。

［耐摩耗性］
上記耐久性の評価結果に基づいて、１０周走行しても損傷が認められないタイヤを選別した。この選別されたタイヤについて、１０周走行させ、走行前後におけるタイヤの質量の変化率を計測した。質量変化率が０％の場合を１０点とし、質量変化率が２０％の場合を１点とした指数値で、下記の表１から表５に表されている。数値が大きいほど、好ましい。

［偏摩耗量］
上記耐摩耗性の評価に用いられたタイヤについて、トレッドの厚みを計測した。このトレッドのうち、偏摩耗の発生していない部分について、５箇所、その厚みを計測し、これらの平均値を平均摩耗量とした。偏摩耗の発生している部分の厚みをこの平均摩耗量で除することにより得られた数値が、偏摩耗量として、下記の表１から表５に表されている。数値が小さいほど、好ましい。

表１から表５に示されるように、実施例のタイヤでは、比較例のタイヤに比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

以上説明されたタイヤは、種々の車両にも適用されうる。

２、１４、５６・・・タイヤ
４、４２、８４・・・トレッド
６、４４、８６・・・ベルト
８、２２、６４・・・カーカス
１０・・・クッション
１２、３０、７２・・・トレッド面
１６、５８・・・トレッド部
１８、６０・・・サイドウォール
２０、６２・・・ビード
２４、６６・・・補強部
３２、７４・・・凹み
４６、８８・・・バンド
４８、９０・・・保護層

Claims (3)

1. 軸方向に延びておりその外面がトレッド面をなすトレッド部と、一対のビードと、一方のビードと他方のビードとの間に架け渡されたカーカスと、それぞれがこのカーカスの軸方向外側に位置する一対のサイドウォールとを備えており、
   半径方向において、このトレッド部がこのカーカスの外側に位置しており、
   それぞれのサイドウォールが、このトレッド部の端よりも軸方向内側において、このトレッド部からこのカーカスに沿って半径方向略内向きに延びており、
   このサイドウォールとこのトレッド部とにより、軸方向において内側に延在する凹みが形成されており、
   上記トレッド部の幅の、このタイヤの最大幅に対する比率が、９４％以上であり、
   このトレッド部が、その外面が上記トレッド面をなすトレッドと、このトレッドの半径方向内側において上記カーカスと積層されたベルトと、このベルトとトレッドとの間に位置するバンドとを備えており、
   このバンドが、実質的に周方向に延びており螺旋状に巻かれたバンドコードを含んでいる、空気入りタイヤ。
2. 上記トレッド面の中心がＰ１とされ、この中心Ｐ１からの軸方向距離が上記トレッド部の幅の半分の１／３であるトレッド面上の位置がＰ２とされ、この中心Ｐ１からの軸方向距離がこのトレッド部の幅の半分の２／３であるトレッド面上の位置がＰ３とされ、このトレッド面の端がＰ４とされ、このトレッド部を上記サイドウォールに当接させたときにこのトレッド部の端が当接するこのサイドウォールの外面上の位置がＰ５とされたとき、
   この中心Ｐ１におけるこのトレッド面から上記カーカスまでの厚みｔ１、この位置Ｐ２におけるこのトレッド面からこのカーカスまでの厚みｔ２、この位置Ｐ３におけるこのトレッド面からこのカーカスまでの厚みｔ３及び端Ｐ４におけるこのトレッド部の厚みｔ４と位置Ｐ５におけるサイドウォールの厚みｔ５との和（ｔ４＋ｔ５）が、下記数式（１）を満たす請求項１に記載の空気入りタイヤ。
   ｔ１≧ｔ２≧ｔ３≧（ｔ４＋ｔ５） （１）
3. 上記ベルトが、内側層及び外側層からなり、
   この外側層が、この内側層の半径方向外側に位置しており、
   この内側層が、この外側層の端で半径方向において内側から外側に折り返されており、
   この折り返された内側層が、この外側層の半径方向外側に位置している請求項１又は２に記載の空気入りタイヤ。

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