JP2014231969A - ガスコンロ - Google Patents

Abstract

【課題】火力を大火力から小火力に切替えたときに、コンロバーナへの一次空気の供給量が過多となることによるコンロバーナの火炎の吹き消えが抑制されたガスコンロを提供する。
【解決手段】開弁状態のラッチ式電磁弁に制御部から出力される閉弁用電流を通電することでラッチ式電磁弁が閉弁状態に移行するように構成され、ラッチ式電磁弁は、開弁状態において閉弁用電流より絶対値が小さい閉弁用中間電流を通電することで開弁状態からラッチ式電磁弁の開度を閉弁状態と開弁状態の間の閉弁時中間開度に維持可能であり、開弁状態のラッチ式電磁弁を閉弁するときに、制御部は、その出力を所定時間に亘り閉弁用中間電流に維持した後に閉弁用電流を出力する
【選択図】 図１５

Description

本発明は、コンロバーナを有する加熱部と、前記コンロバーナにガスを供給するためのガス流路と、このガス流路に配設されるラッチ式電磁弁と、このラッチ式電磁弁に通電する電流を出力する制御部と、を備え、閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁に前記制御部から出力される開弁用電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁が開弁して前記ラッチ式電磁弁が開弁状態に移行し、前記ラッチ式電磁弁が前記開弁状態に移行した後は前記開弁用電流がしゃ断された後も前記ラッチ式電磁弁が前記開弁状態を維持し、前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁に前記制御部から出力される閉弁用電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁が前記閉弁状態に移行するように構成されたガスコンロに関するものである。

このようなガスコンロとして、ガス流路の途中に大火用の流路と小火用の流路とを並列に設けて、大火用の流路に大火力／小火力切替用のラッチ式電磁弁を配設して、大火力／小火力切替用のラッチ式電磁弁が開弁したときに大火力となり、大火力／小火力切替用のラッチ式電磁弁が閉弁したときに小火力となるように構成されたガスコンロが知られている（例えば特許文献１参照）。

特許文献１のガスコンロでは、大火力と小火力とがラッチ式電磁弁の開閉によって切替えられるものであるから、例えば、ガス流路の途中に設けた開口部におけるガス通過量を増減する閉子をステッピングモータなどのモータにより駆動して火力の大小を切替えるように構成した場合に比べて低コストでガスコンロが構成できるものである。

また、ラッチ式電磁弁は、ラッチ式電磁弁を閉から開、または、開から閉に駆動するときにラッチ式電磁弁駆動用コイルに通電し、ラッチ式電磁弁を閉から開、または、開から閉に駆動した後は、通電を停止しても開状態、または、閉状態を維持されるものであるから、ガスコンロの消費電力が抑制できる。

特開２０１１−０４７５３１号公報

しかしながら、特許文献１のようなガスコンロでは、ラッチ式電磁弁が開弁した大火力の状態からラッチ式電磁弁が閉弁した小火力の状態に切替える際に、ラッチ式電磁弁に備える弁体の位置が時間の経過と共に急変するものであり、コンロバーナの火力が大火力から小火力に急変するものであるから、急激なコンロバーナへのガス供給量の減少に対するコンロバーナへの一次空気の供給の追従が遅れることに起因して、コンロバーナへの一次空気の供給量が過多となり、大火力から小火力に急変するときにコンロバーナに形成される炎が吹き消えするおそれがあり、改善が望まれていた。

本発明は上記従来の問題点に鑑みて発明したものであって、その目的とするところは、ラッチ式電磁弁を用いてコンロバーナの火力の切替えを行いコンロバーナの火力を大火力の状態から小火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が抑制されて、急激なコンロバーナへのガス供給量の減少に対するコンロバーナへの一次空気の供給の追従が遅れることに起因してコンロバーナへの一次空気の供給量が過多となることによるコンロバーナの火炎の吹き消えが抑制されたガスコンロを提供することを課題とするものである。

上記課題を解決するために、本発明のガスコンロは、コンロバーナを有する加熱部と、前記コンロバーナにガスを供給するためのガス流路と、このガス流路に配設されるラッチ式電磁弁と、このラッチ式電磁弁に通電する電流を出力する制御部と、を備え、閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁に前記制御部から出力される開弁用電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁が開弁して前記ラッチ式電磁弁が開弁状態に移行し、前記ラッチ式電磁弁が前記開弁状態に移行した後は前記開弁用電流がしゃ断された後も前記ラッチ式電磁弁が前記開弁状態を維持し、前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁に前記制御部から出力される閉弁用電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁が前記閉弁状態に移行するように構成され、
請求項１に係るガスコンロは、前記ラッチ式電磁弁は、前記開弁状態において前記閉弁用電流より絶対値が小さい閉弁用中間電流を通電することで前記開弁状態から前記ラッチ式電磁弁の開度を前記閉弁状態と前記開弁状態の間の閉弁時中間開度に維持可能であり、前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁を閉弁するときに、前記制御部は、その出力を所定時間に亘り前記閉弁用中間電流に維持した後に前記閉弁用電流を出力する点を特徴とする。

つまり、ガスコンロに備えるラッチ式電磁弁は、ラッチ式電磁弁に閉弁用電流より絶対値が小さい閉弁用中間電流を通電することでラッチ式電磁弁の開度を開弁状態と閉弁状態の間の閉弁時中間開度に維持可能であるように構成する。そして、開弁状態のラッチ式電磁弁を閉弁するときに、ガスコンロに備える制御部は、その出力を所定時間に亘り閉弁用中間電流に維持した後に閉弁用電流を出力するのである。

このように構成することで、開弁状態のラッチ式電磁弁を閉弁するときに、ラッチ式電磁弁が閉弁状態になる前に所定時間に亘り開弁状態と閉弁状態の間の閉弁時中間開度に維持されることになり、ラッチ式電磁弁の開度は、開弁状態から閉弁状態に急変しないから、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が抑制される。

そして、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が抑制されるから、急激なコンロバーナへのガス供給量の減少に対してコンロバーナへの一次空気の供給量が適切に減少すること、つまり、急激なコンロバーナへのガス供給量の減少に対してコンロバーナへの一次空気の供給量の減少が追従すること、が遅れることにより、コンロバーナへの一次空気の供給量が過多となってしまうことが抑制されて、一次空気の供給量が過多となることによってコンロバーナの火炎の吹き消えが発生してしまう、ことが抑制される。

要するに、請求項１によれば、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が抑制されて、コンロバーナの火力を大火力の状態から小火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナの火炎が吹き消えることが抑制されたガスコンロとすることが可能となる。

請求項２に係るガスコンロは、請求項１に係るガスコンロにおいて、
前記ラッチ式電磁弁は、マグネットの磁力による吸引力によって可動磁性体が固定磁性体に吸引されて前記開弁状態を維持するものであり、前記可動磁性体が複数の可動磁性体からなり、前記複数の可動磁性体間には第一のギャップが、前記可動磁性体と前記固定磁性体との間には第二のギャップが形成され、前記閉弁用中間電流の通電によって前記第一のギャップにおける前記マグネットの磁力による吸引力が減少して前記第一のギャップにおけるギャップ長が変化する、または、前記閉弁用中間電流の通電によって前記第二のギャップにおける前記マグネットの磁力による吸引力が減少して前記第二のギャップにおけるギャップ長が変化することで前記ラッチ式電磁弁の開度が前記閉弁時中間開度に維持される点を特徴とする。

つまり、ラッチ式電磁弁は、マグネットの磁力による吸引力によって可動磁性体が固定磁性体に吸引されて開弁状態を維持するものである。そして、可動磁性体が複数の可動磁性体からなり、この複数の可動磁性体間には第一のギャップが形成され、可動磁性体と固定磁性体との間には第二のギャップが形成されるのである。そして、制御部から出力される閉弁用中間電流の通電によって第一のギャップにおけるマグネットの磁力による吸引力が減少して第一のギャップにおけるギャップ長が変化する、または、制御部から出力される閉弁用中間電流の通電によって第二のギャップにおけるマグネットの磁力による吸引力が減少して第二のギャップにおけるギャップ長が変化することでラッチ式電磁弁の開度が前記閉弁時中間開度に維持されるように構成するのである。

このように構成することで、開弁状態のラッチ式電磁弁を閉弁するときに、ラッチ式電磁弁が閉弁状態になる前に開弁状態と閉弁状態の間の閉弁時中間開度に維持されることになるが、その際に閉弁用中間電流の通電によって第一のギャップにおけるマグネットの磁力による吸引力が減少して第一のギャップにおけるギャップ長が変化する、または、閉弁用中間電流の通電によって第二のギャップにおけるマグネットの磁力による吸引力が減少して第二のギャップにおけるギャップ長が変化することでラッチ式電磁弁の開度が閉弁時中間開度に維持されるように構成するのである。

つまり、一般的なラッチ式電磁弁のように、ひとつの可動磁性体が固定磁性体に吸引されて開弁状態を維持する場合、閉弁用中間電流の印加によってひとつの可動磁性体と固定磁性体との間の一箇所のギャップにおけるギャップ長を少し変化させて閉弁時中間開度に維持しようとしたときであっても、上記ひとつの可動磁性体と固定磁性体との間の一箇所のギャップにおけるギャップ長を増加させる方向に付勢するスプリング力と、上記ひとつの可動磁性体と固定磁性体との間の一箇所のギャップに磁気的に生じている吸引力と、のバランスが崩れて上記スプリング力が上記磁気的に生じている吸引力より大きい状態になってしまうと、ラッチ式電磁弁は閉弁時中間開度に維持できず、ラッチ式電磁弁は一気に閉弁状態に至ってしまう。

これに対し、請求項２に係るガスコンロにおけるラッチ式電磁弁のように、可動磁性体が複数の可動磁性体からなり、複数の可動磁性体間には第一のギャップが、可動磁性体と固定磁性体との間には第二のギャップが形成されるように構成しておき、閉弁用中間電流の通電によって第一のギャップ若しくは第二のギャップ何れかにおけるギャップ長が増加し易いように構成しておけば、閉弁用中間電流の通電によって第一のギャップにおけるマグネットの磁力による吸引力が減少して第一のギャップにおけるギャップ長が変化する、または、閉弁用中間電流の通電によって第二のギャップにおけるマグネットの磁力による吸引力が減少して第二のギャップにおけるギャップ長が変化することでラッチ式電磁弁の開度が閉弁時中間開度に維持されるようになる。

このような構成の場合、第一のギャップ若しくは第二のギャップ何れか一方におけるギャップ長を増加させる方向に付勢するスプリング力が、第一のギャップ若しくは第二のギャップ何れか一方において磁気的に生じている吸引力より大きくなって、この箇所のギャップ長が閉弁状態におけるギャップ長まで増加した場合であっても、第一のギャップ若しくは第二のギャップ何れか一方に対する他方においては、開弁状態におけるギャップ長を維持することが可能であり、ラッチ式電磁弁は一気に閉弁状態に至ってしまうことなく、ラッチ式電磁弁の開度を閉弁時中間開度に維持可能である。

換言すると、閉弁用中間電流の通電によって第一のギャップ若しくは第二のギャップ何れか一方におけるギャップ長が増加しやすいように、第一のギャップ若しくは第二のギャップ何れか他方においては、ギャップ長が増加し難い若しくはギャップ長がゼロを維持するように構成することで、閉弁用中間電流の通電によっても第一のギャップ及び第二のギャップが共に閉弁状態におけるギャップ長まで増加してラッチ式電磁弁が一気に閉弁状態に至ってしまうことなく、ラッチ式電磁弁の開度を閉弁時中間開度に維持する構成とすることが可能である。

要するに、請求項２によれば、コンロバーナの火力を大火力の状態から小火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が確実に抑制されて、コンロバーナの火炎が吹き消えることが抑制されたガスコンロとすることができる。

請求項３に係るガスコンロは、請求項１または請求項２に係るガスコンロにおいて、
前記ラッチ式電磁弁は、前記開弁状態において前記閉弁用電流より絶対値が小さい第一の閉弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記開弁状態と前記閉弁状態の間の第一の閉弁時中間開度に維持可能であり、また、前記開弁状態において前記閉弁用電流より絶対値が小さく前記第一の閉弁用中間電流より絶対値が大きい第二の閉弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記第一の閉弁時中間開度と前記閉弁状態の間の第二の閉弁時中間開度に維持可能であり、
前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁を閉弁するときに、前記制御部は、その出力を前記第一の閉弁用中間電流から前記第二の閉弁用中間電流に徐々に変化させた後に前記閉弁用電流を出力する点を特徴とする。

つまり、ラッチ式電磁弁は、開弁状態において閉弁用電流より絶対値が小さい第一の閉弁用中間電流を通電することでラッチ式電磁弁の開度を開弁状態と閉弁状態の間の第一の閉弁時中間開度に維持可能に、また、開弁状態において閉弁用電流より絶対値が小さく第一の閉弁用中間電流より絶対値が大きい第二の閉弁用中間電流を通電することでラッチ式電磁弁の開度を第一の閉弁時中間開度と閉弁状態の間の第二の閉弁時中間開度に維持可能に構成しておき、開弁状態のラッチ式電磁弁を閉弁するときに、制御部は、その出力を第一の閉弁用中間電流から第二の閉弁用中間電流に徐々に変化させた後に閉弁用電流を出力するのである。

この様に構成した場合、ラッチ式電磁弁は、第一の閉弁時中間開度から第二の閉弁時中間開度にその開度を徐々に減少させることになる。そして、ラッチ式電磁弁は、その開度が第二の中間開度になった後に閉弁状態に至ることになるから、ラッチ式電磁弁の開度は、開弁状態から閉弁状態に急変せず、徐々にその開度が減少する過程を経た後に閉弁状態に至ることになり、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が一層抑制される。

要するに、請求項３によれば、請求項１または請求項２による効果に加えて、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が一層抑制されたガスコンロとすることが可能となる。

請求項４に係るガスコンロは、請求項１〜請求項３に係るガスコンロにおいて、
前記ラッチ式電磁弁は、前記ラッチ式電磁弁に前記開弁用電流より小さい開弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記閉弁状態と前記開弁状態の間の開弁時中間開度に維持可能であり、
前記閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁を開弁するときに、前記制御部は、その出力を所定時間に亘り前記開弁用中間電流に維持した後に前記開弁用電流を出力する点を特徴とする。

このように構成することで、ラッチ式電磁弁を用いてコンロバーナの火力の切替えを行いコンロバーナの火力を小火力の状態から大火力の状態に切替えたときにも、閉弁状態のラッチ式電磁弁が開弁状態に至る過程において、閉弁状態のラッチ式電磁弁が一気に開弁状態に至るのではなく、コンロバーナへのガス供給量の急激な増大が抑制されて、小火力から大火力への火力増大時にもコンロバーナに形成される炎の急激な広がりが抑制されたガスコンロとすることが可能となる。

つまり、請求項４によれば、ラッチ式電磁弁を用いてコンロバーナの火力の切替えを行いコンロバーナの火力を小火力の状態から大火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナに形成される炎の急激な広がりが抑制されたガスコンロとすることができる。

請求項５に係るガスコンロは、請求項４に係るガスコンロにおいて、
前記ラッチ式電磁弁は、前記ラッチ式電磁弁に前記開弁用電流より小さい第一の開弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記閉弁状態と前記開弁状態の間の第一の開弁時中間開度に維持可能であり、また、前記ラッチ式電磁弁に前記開弁用電流より小さく前記第一の開弁用中間電流より大きい第二の開弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記第一の開弁時中間開度と前記開弁状態の間の第二の開弁時中間開度に維持可能であり、
前記閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁を開弁するときに、前記制御部は、その出力を前記第一の開弁用中間電流から前記第二の開弁用中間電流に徐々に変化させた後に前記開弁用電流を出力することを特徴とする点を特徴とする。

つまり、ラッチ式電磁弁は、ラッチ式電磁弁に開弁用電流より小さい第一の中間電流を通電することでラッチ式電磁弁の開度を閉弁状態と開弁状態の間の第一の中間開度に維持可能であるように構成する。また、ラッチ式電磁弁に開弁用電流より小さく第一の中間電流より大きい第二の中間電流を通電することでラッチ式電磁弁の開度を第一の中間開度と開弁状態の間の第二の中間開度に維持可能であるように構成する。そして、閉弁状態のラッチ式電磁弁を開弁するときに、制御部は、先ずその出力を第一の中間電流から第二の中間電流に徐々に増加させる。そしてその後に開弁用電流を出力するように構成するのである。

このように構成することで、閉弁状態のラッチ式電磁弁を開弁するときに、ラッチ式電磁弁が開弁状態になる前に閉弁状態と開弁状態の間の第一の中間開度に維持され、そしてその後、ラッチ式電磁弁は、第一の中間開度から第二の中間開度にその開度を徐々に増加させることになる。そして、ラッチ式電磁弁は、その開度が第二の中間開度になった後に上記開弁状態に至ることになるから、ラッチ式電磁弁の開度は、閉弁状態から開弁状態に急変せず、徐々にその開度を増加する過程を経た後に開弁状態に至ることになり、コンロバーナへのガス供給量の急激な増大が一層抑制される。

要するに、請求項５によれば、請求項４による効果に加えて、コンロバーナの火力を小火力の状態から大火力の状態に切替えるときに、コンロバーナへのガス供給量の急激な増大が一層抑制されたガスコンロとすることが可能となる。

請求項６に係るガスコンロは、請求項１〜請求項５に係るガスコンロにおいて、
ガス流量制限部を備えたバイパス流路が前記ラッチ式電磁弁と並列に接続されて前記ガス流路に配設され、前記ラッチ式電磁弁の開閉によって前記コンロバーナの火力が大火力と小火力とに切替えられる点を特徴とする。

つまり、ガス流量制限部を備えたバイパス流路がラッチ式電磁弁と並列に接続されてガス流路に配設される。そして、ラッチ式電磁弁の開閉によってコンロバーナの火力が大火力と小火力とに切替えられるように構成するのである。

このように構成すると、コンロバーナの火力を大火力と小火力とに切替えられるようにする場合に、ラッチ式電磁弁の開閉によって切替えるものであるから、例えば、ガス流路の途中に設けた開口部におけるガス通過量を増減する閉子をステッピングモータなどのモータにより駆動して火力の大小を切替えるように構成した場合に比べて低コストでガスコンロが構成できる。

すなわち、請求項６によれば、コンロバーナの火力を大火力と小火力とに切替えられるガスコンロが低コストで構成でき、請求項１〜請求項５による効果を好適に有らしめるガスコンロとすることができる。

請求項７に係るガスコンロは、請求項６に係るガスコンロにおいて、
前記コンロバーナによって加熱される調理容器の温度を検知する温度検出手段を備え、前記調理容器の温度を所定の設定温度に維持すべく、前記温度検出手段の検知温度に基づいて前記ラッチ式電磁弁の開閉によって前記コンロバーナの火力が大火力と小火力とに切替えられる点を特徴とする。

つまり、コンロバーナによって加熱される調理容器の温度を検知する温度検出手段を備える。そして、調理容器の温度を所定の設定温度に維持すべく、温度検出手段の検知温度に基づいてラッチ式電磁弁の開閉によってコンロバーナの火力が大火力と小火力とに切替えられるように構成するのである。

このように構成することで、度検出手段の検知温度に基づいてコンロバーナの火力を大火力と小火力とに切替えられるようにする場合に、請求項６の構成を好適に用いてラッチ式電磁弁の開閉によって切替えるように構成することができ、低コストで構成できる。

すなわち、請求項７によれば、温度検出手段の検知温度に基づいてコンロバーナの火力を大火力と小火力とに切替えられるガスコンロが低コストで構成でき、請求項６による効果を好適に有らしめるガスコンロとすることができる。

本発明のうち請求項１に記載の発明によれば、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が抑制されて、コンロバーナの火力を大火力の状態から小火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナの火炎が吹き消えることが抑制されたガスコンロとすることが可能となる。
請求項２に記載の発明によれば、コンロバーナの火力を大火力の状態から小火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が確実に抑制されて、コンロバーナの火炎が吹き消えることが抑制されたガスコンロとすることができる。
請求項３に記載の発明によれば、コンロバーナへのガス供給量の急激な減少が一層抑制されたガスコンロとすることが可能となる。

請求項４に記載の発明によれば、ラッチ式電磁弁を用いてコンロバーナの火力の切替えを行いコンロバーナの火力を小火力の状態から大火力の状態に切替えたときにも、コンロバーナに形成される炎の急激な広がりが抑制されたガスコンロとすることができる。
請求項５に記載の発明によれば、コンロバーナの火力を小火力の状態から大火力の状態に切替えるときに、コンロバーナへのガス供給量の急激な増大が一層抑制されたガスコンロとすることが可能となる。
請求項６に記載の発明によれば、コンロバーナの火力を大火力と小火力とに切替えられるガスコンロが低コストで構成できる。
請求項７に記載の発明によれば、温度検出手段の検知温度に基づいてコンロバーナの火力を大火力と小火力とに切替えられるガスコンロが低コストで構成できる。

本発明の一実施形態のガスコンロの全体斜視図である。 同上のガスコンロ用の調理設定部の正面図である。 同上のガスコンロに備えるコンロバーナおよびグリルバーナへのガス供給の説明図である。 同上のガスコンロに備えるガス弁ブロックの概略断面図である。 同上のガスコンロに備えるコンロバーナの断面図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁の閉弁状態を表す概略断面図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁の閉弁状態から第一のプランジャー（可動磁性体）と第二のプランジャー（可動磁性体）との距離が１／４縮まり、第二のプランジャー（可動磁性体）とコア（固定磁性体）との距離が１／２縮まった状態を表す概略断面図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁の閉弁状態から第一のプランジャー（可動磁性体）と第二のプランジャー（可動磁性体）との距離が１／２縮まり、第二のプランジャー（可動磁性体）とコア（固定磁性体）とが当接した状態を表す概略断面図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁の閉弁状態から第一のプランジャー（可動磁性体）と第二のプランジャー（可動磁性体）との距離が３／４縮まり、第二のプランジャー（可動磁性体）とコア（固定磁性体）とが当接した状態を表す概略断面図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁の開弁状態を表す概略断面図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁における弁ストロークと第一のプランジャーに作用する力との関係を説明する図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁に開弁用中間電流、開弁用電流を通電したときの弁ストロークと第一のプランジャーに作用する力との関係を説明する図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁に閉弁用中間電流、閉弁用電流を通電したときの弁ストロークと第一のプランジャーに作用する力との関係を説明する図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁に閉弁用中間電流、閉弁用電流を通電したときの弁ストロークと第一のプランジャーに作用する力との関係を説明する図である。 同上のガスコンロに備えるラッチ式電磁弁のソレノイド（コイル）への印加電圧とラッチ式電磁弁の弁開度との関係を示す図である。 従来のガスコンロのソレノイド（コイル）への印加電圧とラッチ式電磁弁の弁開度との関係を示す図である。

以下、本発明の一実施形態のガスコンロとして、コンロ部とグリルを備えたビルトイン型のガスコンロ１について、添付図面に基づいて説明する。

図１に示すように、ガスコンロ１の天面部を構成するトッププレート１１には複数の加熱部２が設けてある。本実施形態では図１に示すように、向かって左側および右側に加熱部２として高火力のコンロバーナ３１を備えたコンロ部２ａが設けてある。トッププレート１１の上面には各コンロバーナ３１を中心にして五徳２１が設けてあり、前記コンロバーナ３１と五徳２１と、点火装置２３及び点火検知装置２４（図３参照）とで、加熱部２としてのコンロ部２ａが構成される。

なお、点火装置２３は、入力回路（高圧トランスの１次側巻き線を含む）が一つに対して出力回路（高圧トランスの２次側巻き線）が各バーナの数だけ備えられ、一つの前記入力回路への通電により各々の前記出力回路（高圧トランスの２次側巻き線）に高電圧が発生し、各バーナの全てに点火用放電のための高電圧が供給される。

各コンロ部２ａには、図５に示すように、五徳２１上に載置される調理容器を検知する容器検知手段２５と、調理容器の下面の温度を検知する温度センサ２６とが設けてある。容器検知手段２５は、ガスコンロ１に固定される支持部２５ａと、支持部２５ａに上下方向に移動自在に支持される可動部２５ｂと、可動部２５ｂの上下位置を検知する検知スイッチ２５ｃと、で構成される。可動部２５ｂはばね等の付勢手段（図示せず）により上方に付勢され、その上端部は五徳２１よりも上方に突出する。この状態で五徳２１上に調理容器が載置されると、可動部２５ｂの上端部が調理容器の下面に押し下げられ、可動部２５ｂの下動に伴い検知スイッチ２５ｃにより下動が検知され、後述する制御部Ｈ（図示せず）に認識される。そして、可動部２５ｂの上端部に温度センサ２６が設けられ、調理容器が五徳２１上に載置された時に調理容器の下面に当接して温度を検知し、温度は制御部Ｈ（図示せず）に認識される。

またガスコンロ１には、図１に示すように、加熱部２としてのグリル２ｂが設けてある。グリル２ｂは、
ガスコンロ１の本体内の中央部に形成されるグリル庫と、グリル庫内に設けられる加熱手段としてのグリルバーナ（図示せず）と、点火装置２３及び点火検知装置２４とで構成され、グリル２ｂの前端はガスコンロ１の前面部１２に開口していてグリル扉２８によって開閉自在に閉塞される。

点火装置２３は、イグナイタ（図示せず）で発生させる高圧パルスにより、コンロバーナ３１及びグリルバーナの燃料ガスの吐出口に設けられる点火プラグに放電を起こさせて点火するもので、イグナイタは制御部Ｈ（図示せず）により制御される。

点火検知装置２４は、コンロバーナ３１及びグリルバーナに設けられる熱電対からなるもので、点火されると火炎の熱により発生する熱起電力が制御部Ｈ（図示せず）に認識される。

グリル扉２８の両側には、図１に示すように、グリル扉２８とともにガスコンロ１の前面部１２を構成する前面パネルＰ１、Ｐ２が設けてあり、左側の前面パネルＰ１の上側には、左側のコンロバーナ３１を点火／消火するための点消火ボタン１４ａが設けてあり、右側の前面パネルＰ２の上側の左側より、グリルバーナを点火／消火するための点消火ボタン１４ｂ、右側のコンロバーナ３１を点火／消火するための点消火ボタン１４ｃとが設けてある。これら点消火ボタン１４（１４ａ〜１４ｃ）が、加熱部２での加熱の開始／加熱の停止を手動で行うための加熱／停止手動操作部となっている。また前面部１２には、各加熱部２の加熱量を手動で調節するための加熱量手動操作部となる火力調節レバー１５（１５ａ〜１５ｃ）がそれぞれ各点消火ボタン１４ａ〜１４ｃの上に設けてある。

ガス弁ブロック６は、図３、図４に示すように、器具栓本体６０に、内部のガス流路６１と、ガス流路６１の上流端となる導入口６１ａ及び下流端となる導出口６１ｂとが設けてある。内部のガス流路６１には、上流側より安全弁６２用の弁孔、メイン弁６３用の弁孔が設けてある。メイン弁６３用の弁孔の下流側は、大火用の流路６１ｃと小火用の流路６１ｄとが並列に設けてあり、大火用の流路６１ｃに大火力／小火力切替用のラッチ式電磁弁ＬＢ１用の弁孔が設けてあり、小火用の流路６１ｄにラッチ式電磁弁ＬＢ２用の弁孔が設けてある。

ラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁孔の下流側と、ラッチ式電磁弁ＬＢ２の下流側に位置する小火用オリフィスｏｆ２の下流側で大火用の流路６１ｃと小火用の流路６１ｄとが合流し、さらにその下流側には、火力調節レバー１５と連動する手動流量制御弁６５用の弁孔が設けてある。

因みに、上述した容器検知手段２５により調理容器が検知されていない時に点消火ボタン１４を操作した場合には、制御部Ｈ（図示せず）によりラッチ式電磁弁ＬＢ１及びラッチ式電磁弁ＬＢ２が閉止されて、加熱を開始しないようにする容器検知制御が行われるもので、五徳２１上に調理容器が載置されていない場合にはコンロバーナ３１に炎が形成されないように構成してある。

また、ガス流路６１には、前記ラッチ式電磁弁ＬＢ１及びラッチ式電磁弁ＬＢ２を設けた部分をバイパスするバイパス流路ＢＰが設けてあり、このバイパス流路ＢＰにバイパス用オリフィスｏｆ１が設けてある。バイパス用オリフィスｏｆ１は、ガス弁ブロック６を複数器種で共用するために設けられるもので、ガス弁ブロック６を他の機種への応用において使用する時には開口される場合があるが、本実施例においては、バイパス用オリフィスｏｆ１は閉塞体（図示せず）により閉塞されている。

火力調節レバー１５を大火の位置に設定しておいたときに、ラッチ式電磁弁ＬＢ１とラッチ式電磁弁ＬＢ２の開・閉の組み合わせに応じて、コンロバーナ３１の火力は下表の様に制御部Ｈ（図示せず）により調整制御される。

なお、ラッチ式電磁弁ＬＢ１、ＬＢ２は、開弁用の極性のパルス電流の通電により開放状態に移行し、その後は通電を停止した後にも開放状態を維持し、閉弁用の極性（開弁用とは逆極性）のパルス電流の通電により閉止状態に移行し、その後は通電を停止した後にも閉止状態を維持する。このとき電流のパルス幅は２００〜３００ｍ秒に設定されており、コンロの火力を種々の状態に維持する場合にも省電力であるから、機器の電源として乾電池が用いられる場合に特に好適に用いられる。
なお、ラッチ式電磁弁ＬＢ１については、後に詳述する。

手動流量制御弁６５用の弁孔の下流側は、コンロバーナ３１にガスを供給するための導出口６１ｂに至る。
器具栓本体６０には、スライダ６６が前後方向に移動自在に取り付けてあり、スライダ６６は前端面が点消火ボタン１４に組み込まれたチャイルドロック用スライド部（図示せず）により後方に押圧されることで後退するようになっている。

チャイルドロック用スライド部が内部に組み込まれた点消火ボタン１４は、前後動自在に設けられるもので、前記点消火ボタン１４の指で押される部分よりも上側の部分がコンロ本体側に枢支されて指で押される部分が前後動し、スライダ６６の前端面を後方に押圧する。スライダ６６には、例えば既存のハート型カム等からなる前位置と後位置の切替機構（図示せず）が設けてあり、前記点消火ボタン１４を押し操作する毎に、スライダ６６が後位置から前進して前位置に位置したり、前位置から後退して後位置に位置して、前位置と後位置とが切り替わって保持される。

また、スライダ６６の進退に伴って進退するバルブロッド６７が設けてある。バルブロッド６７の先端側はガス流路６１内に挿入され、その先端部は後方すなわち下流側より上流側に向けて、メイン弁６３用の弁孔と安全弁６２用の弁孔とに挿通されている。バルブロッド６７は、スライダ６６が前位置から後位置に切り替わる際、一旦後位置よりも後方の最後位置に後退してから後位置にまで前進するが、この最後位置に移動した時に、安全弁６２用の弁孔を上流側より閉止している安全弁６２の弁体を上流側に移動させて、安全弁６２用の弁孔を開放する。安全弁６２は電磁弁からなり、弁体が前方すなわち下流側に前進することで安全弁６２用の弁孔を後方より閉止し、弁体が後方すなわち上流側に後退することで安全弁６２用の弁孔を開放する。

安全弁６２は、点火検知装置２４により火炎が検知されている場合にのみ制御部Ｈ（図示せず）により開放状態が維持され、火炎が検知されなくなると制御部Ｈ（図示せず）による開放状態の維持が停止して閉止される。これにより、煮こぼれや風により立ち消えが起こって点火検知装置２４の火炎が検知されなくなった場合に、燃料ガスの流出が防止される。また、温度センサ２６により検知された調理容器の下面の温度が所定の温度（例えば２５０℃）に達すると、空焚きや焦げ付き等の異常が発生していると判定して、安全弁６２を閉止する。このように、安全弁６２、点火検知装置２４、温度センサ２６により異常検知手段が構成されている。

バルブロッド６７の途中には、メイン弁６３用の弁孔を開閉するメイン弁体が設けてある。そして、スライダ６６が前位置に位置している時にはメイン弁体がメイン弁６３用の弁孔を後方より閉止し、スライダ６６が後位置に位置している時にはメイン弁体がメイン弁６３用の弁孔より後方に位置してメイン弁６３用の弁孔を開放する。

手動流量制御弁６５用の弁孔は、火力調整用のニードル６５ａの前後方向の移動により開度が自在に調節される。ニードル６５ａは、火力調節レバー１５を操作することで、開度の調節がなされ、火力調節レバー１５が右に行く程、燃料ガスの供給量が多くなるように調節される。

点消火ボタン１４又はスライダ６６の位置によりＯＮ／ＯＦＦが切り替わる器具栓スイッチが設けてある。器具栓スイッチは、点消火ボタン１４（又はスライダ６６）が前位置に位置している時にはＯＦＦとなり、後位置（最後位置も含む）に位置している時にＯＮとなる。

コンロバーナ３１、グリルバーナの点火を行うには、点消火ボタン１４を押し操作して、スライダ６６を前位置から後位置に後退させる。スライダ６６とともに後退したバルブロッド６７により、安全弁６２が開放されると共にメイン弁６３が開放され、燃料ガスがコンロバーナ３１、グリルバーナに供給される。また、スライダ６６が後退することにより器具栓スイッチがＯＮとなり、制御部Ｈ（図示せず）への給電がＯＮとなって制御部Ｈ（図示せず）が動作を開始する。

点消火ボタン１４を押し操作されて、加熱が開始されると、火力調節レバー１５を操作することで、所望の火力が得られる。なお、左側のコンロバーナ３１を備えたコンロ部２ａの火力調節レバー１５は、該コンロ部２ａの操作部を操作して点火を行う時、操作部の操作と連動して火力が中火力側に移動するようになっていて、点火時には中程度の火力となっている。

点消火ボタン１４のスライダ６６を前位置にすると、メイン弁６３が閉止して消火し、器具栓スイッチがＯＦＦになり、安全弁６２が閉止すると共に電源保持信号の出力が停止して制御部Ｈ（図示せず）への給電が終了する。

次に、自動調理について説明する。ガスコンロ１の左側の前面パネルの下側には、図２に示すように、コンロ用の調理設定部７が設けてある。なお、ガスコンロ１の右側の前面パネルの右下の左側には、グリル用の調理設定部が設けてあるが細部については詳述しない。また、ガスコンロ１の右側の前面パネルの右下の右側には、マイクロコンピュータからなる制御部Ｈ（図示せず）の電源となる電池が収容される電池ケース１３が設けてある。

コンロ用の調理設定部７は、揚げもの、湯わかし、炊飯の自動調理のメニュー（オートメニュー）を設定するための一組のオートメニュー設定部７１及びオートメニュー表示部７２と、調理時間を設定するためのタイマ入力部７３及びタイマ表示７４とを備えている。オートメニュー設定部７１として、揚げものスイッチ７１ａと、湯わかしスイッチ７１ｂと、炊飯スイッチ７１ｃと、が設けてある。揚げものモードは、コンロバーナ３１の点火後、使用者により設定された温度に達するようにコンロバーナ３１の火力を自動調節する自動調理モードであり、揚げものスイッチ７１ａは、何回押すかで２００℃、１８０℃、１６０℃といった複数種類の揚げものの調理の中から目的とする温度の揚げもの調理が設定できると共に、揚げもの表示部７２ａに前記設定が表示されるようになっている。

また、湯わかしモードや炊飯モードは、コンロバーナ３１の点火後、予め設定された燃焼条件で燃焼させ、湯わかしや炊飯の完了が予測される時点で自動的にコンロバーナ３１を消火する自動調理モードである。湯わかしスイッチ７１ｂは、何回押すかで自動消火、５分保温といった、湯わかし後にすぐ消火するか、あるいは一定時間保温するかといった湯わかしを選択して設定できると共に、湯わかし表示部７２ｂに前記設定が表示されるようになっている。また、炊飯スイッチ７１ｃは、何回押すかでごはん、おかゆといった複数種類の炊飯の調理の中から目的とする炊飯の調理が設定できると共に、炊飯表示部７２ｃに前記設定が表示されるようになっている。

揚げものモードを選択して、制御部Ｈ（図示せず）によって揚げものモードが実行される場合を一例として、ラッチ式電磁弁ＬＢ１について詳しく説明する。なお、ラッチ式電磁弁ＬＢ２の構成等はラッチ式電磁弁ＬＢ１と同様であるので本書においてラッチ式電磁弁ＬＢ２に関しては詳細な説明を省略する。

揚げものスイッチ７１ａを押し操作し、揚げものモードを選択してコンロバーナ３１に点火すると制御部Ｈ（図示せず）によって揚げものモードが実行され、制御部Ｈ（図示せず）は、温度センサ２６により検出される調理容器の温度を設定された温度（２００℃、１８０℃、１６０℃の何れか。）に維持すべく、ラッチ式電磁弁ＬＢ１を開閉し、コンロバーナ３１の火力が大火力と小火力とに切替えられる。

詳述すると、温度センサ２６により検出される調理容器の温度が設定された温度より大きいときはラッチ式電磁弁ＬＢ１を閉弁して、図３、図４に示すバイパス用オリフィスｏｆ２を備えた小火用流路６１ｄのみからコンロバーナ３１にガスが供給されて、コンロバーナ３１の火力が小火力になり、また、温度センサ２６により検出される調理容器の温度が設定された温度より小さいときはラッチ式電磁弁ＬＢ１を開弁して、図３、図４に示すバイパス用オリフィスｏｆ２を備えた小火用流路６１ｄとラッチ式電磁弁ＬＢ１の両方の流路からコンロバーナ３１にガスが供給されて、コンロバーナ３１の火力が大火力になる。

以下、ラッチ式電磁弁ＬＢ１、および、制御部Ｈ（図示せず）によるラッチ式電磁弁ＬＢ１の駆動、について図６〜図１５を参照して説明を加える。

図６は、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の閉弁状態を示している。図に示すように、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、可動磁性体であるプランジャーとして、第一のプランジャー５２ａ及び第二のプランジャー５２ｂの複数のプランジャーを備える。なお、第一のプランジャー５２ａにおける第二のランジャー５２ｂと対向する端部には非磁性体の突起５２ｔを備えており、ラッチ式電磁弁ＬＢ１が開弁状態となったときに第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとが非磁性体の突起５２ｔを介して当接することで、第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとが直接当接しない、つまり、第一の可動磁性体と第二の可動磁性体とが当接しないように構成されている。

要するに、第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間には第一のギャップ５７ａが形成され、閉弁状態において非磁性体の突起５２ｔの先端と第二のプランジャー５２ｂとは距離Ａを隔てて離間している。以下の説明において、非磁性体の突起５２ｔの先端と第二のプランジャー５２ｂとの間の距離を、第一のギャップ５７ａにおける離間距離と呼ぶ。

また、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、固定磁性体としてコア５９を備え、第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間には第二のギャップ５７ｂが形成され、閉弁状態において第二のプランジャー５２ｂとコア５９とは距離Ｂを隔てて離間している。以下の説明において、第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間の距離を、第二のギャップ５７ｂにおける離間距離と呼ぶ。

第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間には、第一のギャップ５７ａを広げる方向に付勢する第一のスプリング５４ａを備え、第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間には、第二のギャップ５７ｂを広げる方向に付勢する第二のスプリング５４ｂを備える。また、コア５９における第二のプランジャー５２ｂと対向する側と反対側の端部は、マグネット５５の一方の磁極側と当接している。

さらに、第一のプランジャー５２ａの側面と第三のギャップ５８を介して対向し、マグネット５５におけるコア５９と当接する側の上記一方の磁極側とは反対側の磁極側と当接するヨーク５６を備え、第一のプランジャー５２ａと第一のギャップ５７ａと第二のプランジャー５２ｂと第二のギャップ５７ｂとコア５９とマグネット５５とヨーク５６と第三のギャップ５８とで閉じた磁気回路ＭＣを構成する。

また、制御部Ｈからの電流を正方向に通電することでラッチ式電磁弁ＬＢ１を開弁する方向に磁気回路ＭＣに磁界を生じるソレノイド（コイル）５３を備え、第一のプランジャー５２ａと第一のギャップ５７ａと第二のプランジャー５２ｂと第二のギャップ５７ｂとコア５９とが直列に配置されてソレノイド５３の中心を貫通し、コア５９の端部と当接するマグネット５５から延びて第三のギャップ５８を介して第一のプランジャー５２ａと磁気的に結合するヨーク５６がソレノイド５３の外側に配置される。

ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、制御部Ｈからの電流を正方向に通電することで一旦開弁状態に至った後は、制御部Ｈからの通電がしゃ断された後も、磁気回路ＭＣ中にマグネット５５が存在することで、マグネット５５による起磁力によって開弁状態を維持するものである。

つまり、図６に示すラッチ式電磁弁ＬＢ１の閉弁状態において、第二のプランジャー５２ｂが第二のスプリング５４ｂによって図における上側に付勢されて、かつ、第一のプランジャー５２ａが第一のスプリング５４ａによって図における上側に付勢されて、弁体部５１が弁座５０に閉じ付勢されガスがしゃ断される。
また、制御部Ｈ（図示せず）からラッチ式電磁弁ＬＢ１のソレノイド５３に開弁用電流Ｉ３が通電された、図１０に示す開弁状態においては、磁気回路ＭＣにおける第一のギャップ５７ａにおいて第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間に生じる吸引力が第一のスプリング５４ａの付勢力より大きくなり第一のプランジャー５２ａが図における下側に吸引されて非磁性体の突起５２ｔが第二のプランジャー５２ｂと当接して、かつ、磁気回路ＭＣにおける第二のギャップ５７ｂにおいて第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間に生じる吸引力が第二のスプリング５４ｂの付勢力より大きくなり第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接して、弁体部５１が弁座５０から離間した開弁状態に至り、ガスが通流可能になっている。

そして、非磁性体の突起５２ｔが第二のプランジャー５２ｂと当接し第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接した状態に一旦なると、ソレノイド５３への正方向の通電がしゃ断されても、マグネット５５の起磁力によって磁性体の突起５２ｔが第二のプランジャー５２ｂと当接し第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接して弁体部５１が弁座５０から離間した開弁状態を維持する。

本実施形態では、制御部Ｈ（図示せず）は、閉弁状態にあるラッチ式電磁弁ＬＢ１を上述の開弁状態へと駆動する際に、つぎのように駆動用電流を出力する。なお、本書において、「制御部Ｈ（図示せず）が駆動用電流を出力する」と記載する場合、定電流回路等を用いた電流源による駆動のみを意味するのではなく、定電圧回路等を用いた電圧源による駆動を含めるものである。

ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、ラッチ式電磁弁ＬＢ１に開弁用電流Ｉ３より小さい中間電流を通電することでラッチ式電磁弁ＬＢ１の開度を上記閉弁状態と上記開弁状態の間の中間開度に維持可能であり、この点について説明を加える。

図１１は、本実施形態における、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁開度と第一のスプリング５４ａ及び第二のスプリング５４ｂにより弁体部５１に作用する付勢力Ｓとの関係、及び、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁開度とマグネット５５のみにより生じて弁体部５１に作用する吸引力ｆ０との関係を示す。なお、マグネット５５の起磁力によって発生する第一のギャップ５７ａにおける第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間の吸引力と第二のギャップ５７ｂにおける第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間の吸引力は等しいものであり、また、第一のスプリング５４ａのバネ定数は２ｇｆ／ｍｍで、第二のスプリング５４ｂのバネ定数は１ｇｆ／ｍｍで、閉弁状態での第一のギャップ５７ａにおける離間距離Ａは２ｍｍ、閉弁状態での第二のギャップ５７ｂにおける離間距離Ｂは２ｍｍであるとする場合を例として説明する。

なお、図１１において、ストローク（弁開度）が３／４より小さい状態から３／４より大きくなる付近で吸引力ｆ０が急激に大きくなっているが、これは、第二のギャップ５７ｂにおいて、第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接する前の状態から当接した後の状態に移行するときに、磁気回路ＭＣの磁気抵抗が急激に減少して、吸引力ｆ０が急激に大きくなることを示している。因みに、第二のギャップ５７ｂにおいて、第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接する前の状態から当接した後の状態に移行するときに、磁気回路ＭＣの磁気抵抗が急激に減少して、吸引力ｆ０が急激に大きくなる点については、第二のプランジャー５２ｂおよびコア５９の構成などにより異なった特性を示すものであるが、本書においては詳しく説明しない。

ソレノイド５３の通電による吸引力より第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が吸引されてこの吸引力と第一のスプリング５４ａ及び第二のスプリング５４ｂにより弁体部５１に作用する付勢力Ｓとがバランスした状態で開弁方向に徐々に移動すると、弁体部５１のストロークと上記付勢力Ｓの関係は、図１１に示すように、ストロークが３／４以下では上記付勢力ＳはＳ１で示され、ストロークが３／４以上では上記付勢力ＳはＳ２で示される。

つまり、ストロークが３／４以下では、バネ定数が２ｇｆ／ｍｍの第一のスプリング５４ａとバネ定数が１ｇｆ／ｍｍの第二のスプリング５４ｂとが直列に配列されることになるから、第一のギャップ５７ａにおける第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間の吸引力と、第二のギャップ５７ｂにおける第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間の吸引力は等しい場合には、たとえば、第一のギャップ５７ａにおいて２ｇｆの吸引力が作用して１ｍｍ圧縮されると同時に第二のギャップ５７ｂにおいて２ｇｆの吸引力が作用して２ｍｍ圧縮されることになり、一つのギャップにバネ定数が２／３（≒０．６６７）ｇｆ／ｍｍのスプリングが１本配置されている場合と同様の特性Ｓ１を示すことになる。

そして、ストロークが３／４になった時点で第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接するから、ストロークが３／４以上では、バネ定数が１ｇｆ／ｍｍの第二のスプリング５４ｂのみによる特性Ｓ２を示すことになる。

図１２は、本実施形態においてソレノイド５３に正方向に通電したときにラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁開度とスプリング（第一のスプリング５４ａと第二のスプリング５４ｂ）による付勢力Ｓ、及び、ラッチ式電磁弁ＬＢ１に正方向に通電される電流Ｉ１〜Ｉ３により弁体部５１に生じる吸引力ｆ１〜ｆ３との関係を示す。

図１２に示すように、制御部Ｈ（図示せず）が出力する駆動用電流のソレノイド５３に正方向に通電される電流Ｉ１〜Ｉ３によって生じる弁体部５１に生じる吸引力ｆ１〜ｆ３は、第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間の第一のギャップ５７ａの長さ、及び、第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間の第二のギャップ５７ｂの長さ、及び、ヨーク５６と第一のプランジャー５２ａとの間の第三のギャップ５８の長さの和（＝第一のギャップ５７ａの長さ＋第二のギャップ５７ｂの長さ＋第三のギャップ５８の長さ）を含むギャップ長の総和の変化に対し概ね反比例的（反比例的とは単純な反比例ではなく実際には各々のギャップのべき乗の反比例を含む複雑な関数に示される特性を示す。）に変化するため、ラッチ式電磁弁ＬＢ１が閉弁状態から開弁状態に近づくほど第一のギャップ５７ａおよび第二のギャップ５７ｂの合計の長さは短くなるからその特性は、図１２に示すような下に凸となる曲線となる。

図１２を参照して、ソレノイド５３に通電する正方向の電流Ｉ１〜Ｉ３に対応して、弁体部５１を開弁方向に付勢する吸引力ｆ１〜ｆ３が生じるものとすると、第一のスプリング５４ａおよび第二のスプリング５４ｂの直列配列による付勢力Ｓによって弁体部５１は上方向に付勢され、電流Ｉｉ（ｉ＝１、２、３）の通電によって生じる吸引力ｆｉ（ｉ＝１、２、３）によって第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は下方向に吸引されるので、
ｆｉ＜Ｓ
の時には、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が弁座５０に近づく方向、つまり、上方向に移動し、弁体部５１が弁座５０に当接すると弁体部５１が弁座５０に当接した状態で閉じ付勢されてガスがしゃ断されることになり、
ｆｉ＞Ｓ
の時には、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は、弁体部５１が弁座５０から遠ざかる方向、つまり、下方向に移動することになる。

そして、第一のスプリング５４ａおよび第二のスプリング５４ｂの直列配列による付勢力Ｓと、電流Ｉｉ（ｉ＝１、２、３）の通電によって生じる吸引力ｆｉ（ｉ＝１、２、３）とが等しい状態、つまり、
ｆｉ＝Ｓ
の時には、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は、弁体部５１が弁座５０から遠ざかる方向、及び、弁体部５１が弁座５０に近づく方向の何れにも移動せず、弁体部５１と弁座５０との距離は、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の閉弁状態における弁体部５１と弁座５０との距離、及び、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の開弁状態における弁体部５１と弁座５０との距離の間の距離に維持されることになる。
言い換えると、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、ラッチ式電磁弁ＬＢ１に開弁電流より小さい開弁用中間電流を通電することでラッチ式電磁弁ＬＢ１の開度を上記閉弁状態と上記開弁状態の間の中間開度に維持可能である。

そして、本実施形態では、閉弁状態のラッチ式電磁弁ＬＢ１を開弁するときに、制御部Ｈ（図示せず）は、出力を所定時間に亘り開弁用中間電流に維持しながら、その出力電流を徐々に増加させた後に開弁用電流Ｉ３を出力してラッチ式電磁弁ＬＢ１が開弁状態に至るものであり、以下この点について説明を加える。

図１２を参照して、全閉状態におけるラッチ式電磁弁ＬＢ１は、マグネット５５によって生じる吸引力ｆ０が第一のスプリング５４ａおよび第二のスプリング５４ｂの直列配列による付勢力Ｓより小さいため、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は移動せず全閉状態を維持する。

そして、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の全閉状態において、制御部Ｈ（図示せず）から正方向の電流Ｉ１をソレノイド５３に通電すると、電流Ｉ１のソレノイド５３への通電によって生じる吸引力ｆ１によって、ｆ１＞Ｓとなって、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が下方向に移動し、弁体部５１が少し下方向に移動した図におけるＰ１に対応する位置（中間位置）においてｆ１＝Ｓとなってそのときの弁開度（開弁時中間開度）が維持可能である。つまり、正方向の電流Ｉ１は、開弁用中間電流に相当する。

なお、このとき、上述のように、第一のスプリング５４ａのバネ定数は２ｇｆ／ｍｍで、第二のスプリング５４ｂのバネ定数は１ｇｆ／ｍｍの２倍で、第一のギャップ５７ａにおける第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間の吸引力と第二のギャップ５７ｂにおける第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間の吸引力は等しいものとすると、第一のギャップ５７ａにおける第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとの間の離間距離の減少分は、第二のプランジャー５２ｂとコア５９との間の離間距離の減少分の１／２となる。

そして、Ｐ１に対応する位置（中間位置）における弁開度（中間開度）にあるラッチ式電磁弁ＬＢ１に通電される正方向の電流をさらにＩ２まで増加させると、制御部Ｈ（図示せず）からの出力電流Ｉ２のソレノイド５３への通電による吸引力ｆ２によって、ｆ２＞Ｓとなって、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がさらに下方向に移動可能となり、弁体部５１がさらに下方向に移動した図におけるＰ２に対応する位置（中間位置）においてｆ２＝Ｓとなってそのときの弁開度（開弁時中間開度）が維持可能である。つまり、正方向の電流Ｉ２も、開弁用中間電流に相当する。

上述のように、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は、ラッチ式電磁弁ＬＢ１にｆｉ（ｉ＝１、２）＝Ｓとなる開弁用中間電流Ｉｉ（ｉ＝１、２、）を通電することでラッチ式電磁弁ＬＢ１の開度を上記閉弁状態と上記開弁状態の間の中間開度に維持可能であるが、ｆｉ（ｉ＝１、２）＝Ｓである場合に、ラッチ式電磁弁ＬＢ１が安定的に中間開度を維持可能な場合と、ラッチ式電磁弁ＬＢ１が安定的には中間開度を維持できない場合があることに注意を要し、上述のＰ１、Ｐ２はいずれもラッチ式電磁弁ＬＢ１が安定的に開弁時中間開度を維持可能な場合に対応するｆｉ（ｉ＝１、２）＝Ｓとなる位置を示す。

詳しく説明すると、制御部Ｈ（図示せず）からの正方向の出力電流Ｉ３のソレノイド５３への通電による吸引力ｆ２によって、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が図におけるＰ２に対応する位置に移動したときには、ｆ２＝Ｓであり、しかも、図１２におけるＰ２においては、外乱等により、第一のプランジャー５２ａに止着される弁体部５１が少し下方向に移動したときにはｆ２＜Ｓとなることで第一のプランジャー５２ａに止着される弁体部５１が逆方向の上方向に移動することになりラッチ式電磁弁ＬＢ１はＰ２に対応する位置に戻ることになり、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は安定的に開弁時中間開度を維持できる。

これに対し、制御部Ｈ（図示せず）からの正方向の出力電流Ｉ２のソレノイド５３への通電による吸引力ｆ２によって、もし、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が図におけるＰ３に対応する位置まで移動したときには、ｆ２＝Ｓであっても、そのときの弁開度を安定して維持できない。なぜならば、図１２におけるＰ３においては、外乱等により、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が少しでも下方向に移動したときにはｆ２＞Ｓとなることで第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がさらに下方向に移動することになりラッチ式電磁弁ＬＢ１は全開状態に至ることになる。

つまり、制御部Ｈ（図示せず）からの正方向の出力電流Ｉ２のソレノイド５３への通電による吸引力ｆ２によって、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が図１２におけるＰ２に対応する位置に位置する場合、すなわち、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１をラッチ式電磁弁ＬＢ１の全開状態の方向に微小距離移動させたときに、正方向の電流Ｉｉのソレノイド５３への通電により生じる吸引力の増加分に比べて第一のスプリング５４ａや第二のスプリング５４ｂによる付勢力Ｓの増加分が大きい場合には、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１はその位置に留まり、そのときの弁開度（開弁時中間開度）が維持可能であるが、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が図１２におけるＰ３に対応する位置に位置する場合、すなわち、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１をラッチ式電磁弁ＬＢ１の全開状態の方向に微小距離移動させたときに、正方向の電流Ｉｉのソレノイド５３への通電により生じる吸引力の増加分に比べて第一のスプリング５４ａや第二のスプリング５４ｂによる付勢力Ｓの増加分が小さい場合には、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１はその位置に留まることができず、そのときの弁開度が維持できない。

言い換えると、本実施形態におけるラッチ式電磁弁ＬＢ１は、ソレノイド５３への通電による吸引力が第一のスプリング５４ａや第二のスプリング５４ｂによる付勢力Ｓと等しくなる全閉状態と全開状態との間の中間開度となる弁開度において、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１をラッチ式電磁弁ＬＢ１の全開状態の方向に微小距離移動させたときに、駆動用電流のソレノイド５３への通電により生じる吸引力の増加分に比べて第一のスプリング５４ａや第二のスプリング５４ｂによる付勢力Ｓの増加分が大きくなるような、開弁用電流より小さい正方向の電流Ｉｉつまり開弁用中間電流Ｉｉが存在することになる。
なお、正方向の電流Ｉ３を通電することで吸引力ｆ３が発生して、ストロークによらずｆ３＞Ｓとなり、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は開弁状態に至るもので、Ｉ３は開弁用電流に相当する。

本実施形態のラッチ式電磁弁ＬＢ１では、上述のように、開弁用中間電流として、Ｉ１、及び、Ｉ１より大きいＩ２の中間電流が存在し、閉弁状態のラッチ式電磁弁ＬＢ１を開弁するときに、制御部Ｈ（図示せず））は、その出力をＩ１、Ｉ２を経由して徐々に増加させ、その後に吸引力ｆ３を発生させる開弁用電流Ｉ３を出力して、徐々に開弁するように構成してある。このときのソレノイド５３への通電電流と対応するソレノイド５３への供給電圧と第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１の位置とラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁開度とラッチ式電磁弁ＬＢ１を通過するガスの流量との関係は、例えば、図１５のようになる。

上述のような構成によって、コンロバーナ３１へのガス供給量の急激な増大が抑制され、コンロバーナ３１への一次空気の供給の追従が遅れることに起因するコンロバーナ３１の火炎のイエロー発生が抑制され、小火力から大火力への火力増大時にコンロバーナ３１に形成される炎の急激な広がりが抑制されたガスコンロ１となっている。

本実施形態のラッチ式電磁弁ＬＢ１では、上述の構成に加え、開弁状態からは、以下のように徐々に閉弁するように構成してある。
つまり、本実施形態のラッチ式電磁弁ＬＢ１では上述のように、非磁性体の突起５２ｔが第二のプランジャー５２ｂと当接し、第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接した開弁状態に一旦なると、ソレノイド５３への正方向の通電がしゃ断されても、マグネット５５の起磁力によって磁性体の突起５２ｔが第二のプランジャー５２ｂと当接し第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接して弁体部５１が弁座５０から離間した開弁状態を維持するように構成されているが、開弁状態では、制御部Ｈからソレノイド５３に正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なる逆極性の閉弁用中間電流Ｊｉを通電することで、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１を、開弁状態と閉弁状態の中間開度に維持可能であり、この点について説明を加える。

制御部Ｈからソレノイド５３に、正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なる逆極性の閉弁用中間電流Ｊｉを通電することで、マグネット５５による起磁力が打ち消される方向に磁界を発生することが出来るので、閉弁用中間電流Ｊｉの通電によってマグネット５５による吸引力は減少することになる。

本実施形態のラッチ式電磁弁ＬＢ１では、制御部Ｈからソレノイド５３に、正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なる閉弁用中間電流Ｊ１を通電したときに、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１に作用する吸引力は図１３に示すｇ１のように減少し、図のｑ１に対応する第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１の位置を維持する。

図１３のｑ１においては、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が外乱等により開弁方向に微小移動した場合にも、Ｓ＞ｇ１となり、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がｑ１に対応する位置に戻り、また、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が外乱等により閉弁方向に微小移動した場合にも、Ｓ＜ｇ１となり、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がｑ１に対応する位置に戻ることになるから、制御部Ｈからソレノイド５３に、正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なりその絶対値が閉弁用電流Ｊ３より小さい閉弁用中間電流Ｊ１を通電したときには、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がｑ２に対応する閉弁時中間開度に維持可能である。

また、制御部Ｈからソレノイド５３に、正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なりその絶対値がＪ１より大きい閉弁用中間電流Ｊ２を通電したときに、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１に作用する吸引力は図１３に示すｇ２のように減少する。

図１３のｑ２においては、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が外乱等により開弁方向に微小移動した場合にも、Ｓ＞ｇ２となり、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がｑ２に対応する位置に戻り、また、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１が外乱等により閉弁方向に微小移動した場合にも、Ｓ＜ｇ２となり、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がｑ２に対応する位置に戻ることになるから、制御部Ｈからソレノイド５３に、正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なりその絶対値がＪ１より大きい閉弁用中間電流Ｊ２を通電したときには、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１がｑ２に対応する閉弁時中間開度に維持可能である。

さらに正方向の開弁用中間電流Ｉｉとは極性が異なる閉弁用中間電流Ｊ２の絶対値を大きくして、図１３における吸引力ｇ３を生じる電流Ｊ３を制御部Ｈからソレノイド５３に通電すると、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１さらに閉弁状態に対応する側に移動することになる。

ここで、たとえば、ソレノイド５３への通電がしゃ断され状態で、閉弁状態のラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁体部５１をたとえば外力により、閉弁状態に対応する位置側に向けて移動させて、図１３のｑ０に対応する位置より閉弁状態側に第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１を移動させると、Ｓ＞ｆ０となり第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１はさらに閉弁状態側に向けて移動することになり、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は閉弁状態に対応する位置まで移動する。

したがって、図１３における吸引力ｇ３を生じる上記電流Ｊ３を制御部Ｈからソレノイド５３に通電して、弁体部５１が図１３のｑ０に対応する位置より閉弁状態側に一旦移動した後は、電流Ｊ３の通電をしゃ断した後も、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は閉弁状態に対応する位置まで移動してラッチ式電磁弁ＬＢ１は、閉弁状態を維持することになる。すなわち、電流Ｊ３が閉弁用電流に相当する。

なお、本実施形態のラッチ式電磁弁ＬＢ１では、開弁状態においては、第二のギャップ５７ｂで第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとコア（固定磁性体）５９とが当接し、第一のギャップ５７ａで第一のプランジャー（第一の可動磁性体）５２ａと第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとが直接当接せず第一のギャップ５７ａで第一のプランジャー（第一の可動磁性体）５２ａと第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとは非磁性体の突起５２ｔを介して当接するものであるから、ストローク（弁開度）が３／４より小さい状態に移動するときに、第一のギャップ５７ａにおける第一のプランジャー（第一の可動磁性体）５２ａと第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとの離間距離が大きくなり始めたときにも、第二のギャップ５７ｂで第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとコア（固定磁性体）５９とは当接を維持した状態を維持するから、ソレノイド５３に閉弁用中間電流Ｊｉを通電したときのストロークと吸引力ｇｉとの関係、及び、ストロークと付勢力Ｓとの関係は図１４のようになる。

つまり、図１４においては、ストローク（弁開度）が２／４と３／４の間で第二のプランジャー５２ｂとコア５９とが当接しなくなって、第一のスプリング５４ａと第二のスプリング５４ｂとが直列に配置された場合の合成のバネ定数が不連続になり、また、磁気回路ＭＣの磁気抵抗が急激の増加して電流Ｊ３を通電したときの吸引力ｇ３が急激に変化（低下）することを表している。

図１４の場合であっても、吸引力ｇ３を生じる閉弁用電流Ｊ３を制御部Ｈからソレノイド５３に通電して、弁体部５１が図１３のｑ０に対応する位置より閉弁状態側に一旦移動した後は、電流Ｊ３の通電をしゃ断した後も、第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１は閉弁状態に対応する位置まで移動してラッチ式電磁弁ＬＢ１は、閉弁状態を維持することになり、電流Ｊ３が閉弁用電流に相当する。

なお、閉弁用電流Ｊ３より絶対値が小さく、絶対値がＪ１より大きい閉弁用中間電流は、複数存在し、制御部Ｈから閉弁常態のラッチ式電磁弁ＬＢ１のソレノイド５３に、開弁用電流とは極性が異なる逆極性の電流を徐々に増加して通電することで、複数の閉弁用中間電流Ｊｉの夫々に対応する弁開度間に亘ってラッチ式電磁弁ＬＢ１の開度が徐々に変化することになる。

本実施形態のラッチ式電磁弁ＬＢ１では、上述のように、閉弁用中間電流として、Ｊ１、及び、Ｊ１より絶対値が大きいＪ２の中間電流が存在し、開弁状態のラッチ式電磁弁ＬＢ１を閉弁するときに、制御部Ｈ（図示せず））は、その出力電流の絶対値をＪ１、Ｊ２を経由して徐々に増加させ、その後に吸引力がｇ３まで減少する閉弁用電流Ｊ３を出力して、徐々に閉弁するように構成してある。このときのソレノイド５３への通電電流と対応するソレノイド５３への供給電圧と第一のプランジャー５２ａに止着された弁体部５１の位置とラッチ式電磁弁ＬＢ１の弁開度とラッチ式電磁弁ＬＢ１を通過するガスの流量との関係は、例えば、図１５のようになる。

このように、本実施形態のラッチ式電磁弁は、開弁状態から閉弁状態に移行するときに、その開度が開弁状態における開度から閉弁状態における開度の間の閉弁時中間開度に所定時間維持されるから、急激なコンロバーナ３１へのガス供給量の減少に対してコンロバーナ３１への一次空気の供給量の減少が追従することが遅れることにより、コンロバーナ３１への一次空気の供給量が過多となってしまうことが抑制されて、一次空気の供給量が過多となることによってコンロバーナ３１の火炎の吹き消えが発生してしまうことが抑制される。

これに対し、駆動用コイルに開弁用電圧をステップ状に印加して開弁して、駆動用コイルに閉弁用電圧をステップ状に印加して閉弁する従来のラッチ式電磁弁では、図１６に示すように、開弁用電圧の印加によってその弁開度が全閉状態から全開状態にステップ状に変化し、閉弁用電圧の印加によってその弁開度が全開状態から全閉状態にステップ状に変化するものであり、コンロバーナ３１へのガス供給量が急激に増大し、減少する。

閉弁状態から開弁状態への移行時、および、開弁状態から閉弁状態への移行時におけるラッチ式電磁弁ＬＢ１について、説明を加える。

〔閉弁状態〕
図６に示す、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の閉弁状態では、弁体部５１が弁座５０と当接してガスがしゃ断される。なお、本実施形態ではこの閉弁状態における、第一のギャップ５７ａにおける離間距離Ａは例えば２ｍｍであり、第二のギャップ５７ｂにおける離間距離Ｂは例えば２ｍｍである。

〔開弁時中間開度を維持する状態１〕
図７に示す、制御部Ｈからソレノイド５３に正方向に開弁用中間電流Ｉｉが通電されてラッチ式電磁弁ＬＢ１が開弁時中間開度を維持する状態１では、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂに吸引されて第一のギャップ５７ａにおける離間距離が例えば１．５ｍｍと短くなり、第二のプランジャー５２ｂがコア５９に吸引されて第二のギャップ５７ｂにおける離間距離が例えば１ｍｍと短くなっており、弁体部５１が弁座５０から例えば１．５ｍｍ離間して、閉弁状態と開弁状態の間の開弁時中間開度に維持される。

〔開弁時中間開度を維持する状態２〕
図８に示す、制御部Ｈからソレノイド５３に正方向に開弁時中間開度を維持する状態１より大きい開弁用中間電流Ｉｉが通電されてラッチ式電磁弁ＬＢ１が開弁時中間開度を維持する状態２では、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂに吸引されて第一のギャップ５７ａにおける離間距離が例えば１ｍｍと短くなり、第二のプランジャー５２ｂがコア５９に吸引されて第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接し、弁体部５１が弁座５０から例えば３ｍｍ離間して、上記開弁時中間開度を維持する状態１における開弁時中間開度と開弁状態の間の開弁時中間開度に維持される。

〔開弁状態〕
制御部Ｈからソレノイド５３に正方向に開弁用電流Ｉ３が通電されると、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は図１０に示す、開弁状態に至り、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂに吸引されて第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂと当接し、第二のプランジャー５２ｂがコア５９に吸引されて第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接し、弁体部５１が弁座５０から例えば４ｍｍ離間した状態となる。なお、この開弁状態では、制御部Ｈからソレノイド５３への正方向の通電がしゃ断された後も、マグネット５５による起磁力により、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂに吸引されて第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂと当接し、第二のプランジャー５２ｂがコア５９に吸引されて第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接した状態を維持する。

〔閉弁時中間開度を維持する状態１〕
開弁状態において、制御部Ｈからソレノイド５３に、Ｉｉとは逆方向に閉弁用中間電流Ｊｉが通電されると、第一のギャップ５７ａで第一のプランジャー（第一の可動磁性体）５２ａと第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとが直接当接せず第一のギャップ５７ａで第一のプランジャー（第一の可動磁性体）５２ａと第二のプランジャー（第二の可動磁性体）５２ｂとは非磁性体の突起５２ｔを介して当接するように構成されていること、および、第一のスプリング５４ａのバネ定数が第二のスプリング５４ｂのバネ定数より大きく構成されていることにより、第二のプランジャー５２ｂがコア５９に吸引されて第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接した状態を保ちながら、先ず第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂと離間して、弁体部５１が弁座５０から離間した、図９に示す状態に至る。

〔閉弁時中間開度を維持する状態２〕
図９に示す状態において、制御部Ｈからソレノイド５３に逆方向に上記閉弁時中間開度を維持する状態１より絶対値が大きい閉弁用中間電流Ｊｉが通電されると、第二のプランジャー５２ｂがコア５９に吸引されて第二のプランジャー５２ｂがコア５９と当接した状態で、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂとがさらに離間して、弁体部５１が弁座５０から離間した状態に至る。

〔閉弁状態〕
上記閉弁時中間開度を維持する状態２において、制御部Ｈからソレノイド５３に逆方向に閉弁用電流Ｊ３が通電されると、ラッチ式電磁弁ＬＢ１は図６に示す、閉弁状態に至り、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂと離間して、第二のプランジャー５２ｂがコア５９と離間して、弁体部５１が弁座５０と当接してガスがしゃ断された閉弁状態となる。なお、この閉弁状態では、制御部Ｈからソレノイド５３への逆方向の通電がしゃ断された後も、第一のスプリング５４ａおよび第二のスプリング５４ｂの付勢力により、第一のプランジャー５２ａが第二のプランジャー５２ｂと離間し第二のプランジャー５２ｂがコア５９と離間して弁体部５１が弁座５０と当接してガスがしゃ断された状態を維持する。
〔別実施形態〕

（１）上述の実施形態では、ソレノイド５３への通電電流およびこの通電電流と対応するソレノイド５３への供給電圧の絶対値が、時間の変化と共に連続的に増加する所謂ランプ入力としてあったが、ソレノイド５３への通電電流およびこの通電電流と対応するソレノイド５３への供給電圧の絶対値が時間と共に複数段に段階的に増加するように構成してもよい。
（２）上述の実施形態では、ガスコンロ１をグリルを備えたビルトイン型のガスコンロ１として説明したが、ガスコンロ１は、コンロ台などに載置して設置される据え置き型のテーブルコンロであってもよい。またグリルは備えなくてもよい。
（３）上述の実施形態では、ラッチ式電磁弁ＬＢ１及びラッチ式電磁弁ＬＢ２を閉止することで、コンロバーナ３１へのガスの供給をしゃ断するように構成されていたが、ラッチ式電磁弁ＬＢ２は備えず、ラッチ式電磁弁ＬＢ１の開閉によって、ガス量の大小のみを切替えるように構成してもよい。
（４）非磁性体の突起５２ｔは、第一のプランジャー５２ａに備えるのではなく第二のプランジャー５２ｂに備えるように構成しても良い。
（５）開弁状態において第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとが非磁性体の突起５２ｔを介して当接するのではなく、開弁状態において第一のプランジャー５２ａと第二のプランジャー５２ｂとが樹脂やゴムから成る非磁性体の膜状体を介して当接するように構成しても良い。
（６）その他、閉弁状態における第一のギャップ５７ａにおける離間距離および第二のギャップ５７ｂにおける離間距離、第一のスプリング５４ａのバネ定数および第二のスプリング５４ｂのバネ定数を含め、具体的な実施形態は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内で種々変更可能である。

１ ガスコンロ
１１ トッププレート
１２ 前面部
１３ 電池ケース
１４ 点消火ボタン
１５ 火力調節レバー
２ 加熱部
２ａ コンロ部
２ｂ グリル
２１ 五徳
２３ 点火装置
２４ 点火検知装置
２５ 容器検知手段
２６ 温度センサ
２８ グリル扉
３１ コンロバーナ
５０ 弁座
５１ 弁体部
５２ａ 第一のプランジャー（第一の可動磁性体）
５２ｂ 第二のプランジャー（第二の可動磁性体）
５２ｔ 非磁性体の突起
５３ ソレノイド（コイル）
５４ａ 第一のスプリング
５４ｂ 第二のスプリング
５５ マグネット
５６ ヨーク
５７ａ 第一のギャップ
５７ｂ 第二のギャップ
５８ 第三のギャップ
５９ コア（固定磁性体）
６ ガス弁ブロック
６０ 器具栓本体
６１ ガス流路
６１ａ 導入口
６１ｂ 導出口
６１ｃ 大火用の流路
６１ｄ 小火用の流路
６２ 安全弁
６３ メイン弁
６５ 手動流量制御弁
６６ スライダ
６７ バルブロッド
７ コンロ用の調理設定部
ｆｉ 吸引力
Ａ 閉弁状態での第一のギャップにおける離間距離
Ｂ 閉弁状態での第二のギャップにおける離間距離
Ｈ 制御部（図示せず）
Ｉ３ 開弁用電流
Ｉｉ 開弁用中間電流
Ｊ３ 閉弁用電流
Ｊｉ 閉弁用中間電流
ＬＢ１ ラッチ式電磁弁
ＬＢ２ ラッチ式電磁弁
ＭＣ 磁気回路
Ｓ スプリングによる付勢力

Claims (7)

1. コンロバーナを有する加熱部と、前記コンロバーナにガスを供給するためのガス流路と、このガス流路に配設されるラッチ式電磁弁と、このラッチ式電磁弁に通電する電流を出力する制御部と、を備え、閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁に前記制御部から出力される開弁用電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁が開弁して前記ラッチ式電磁弁が開弁状態に移行し、前記ラッチ式電磁弁が前記開弁状態に移行した後は前記開弁用電流がしゃ断された後も前記ラッチ式電磁弁が前記開弁状態を維持し、前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁に前記制御部から出力される閉弁用電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁が前記閉弁状態に移行するように構成されたガスコンロにおいて、
   前記ラッチ式電磁弁は、前記開弁状態において前記閉弁用電流より絶対値が小さい閉弁用中間電流を通電することで前記開弁状態から前記ラッチ式電磁弁の開度を前記閉弁状態と前記開弁状態の間の閉弁時中間開度に維持可能であり、
   前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁を閉弁するときに、前記制御部は、その出力を所定時間に亘り前記閉弁用中間電流に維持した後に前記閉弁用電流を出力することを特徴とするガスコンロ。
2. 前記ラッチ式電磁弁は、
   マグネットの磁力による吸引力によって可動磁性体が固定磁性体に吸引されて前記開弁状態を維持するものであり、
   前記可動磁性体が複数の可動磁性体からなり、
   前記複数の可動磁性体間には第一のギャップが、前記可動磁性体と前記固定磁性体との間には第二のギャップが形成され、
   前記閉弁用中間電流の通電によって前記第一のギャップにおける前記マグネットの磁力による吸引力が減少して前記第一のギャップにおけるギャップ長が変化する、または、前記閉弁用中間電流の通電によって前記第二のギャップにおける前記マグネットの磁力による吸引力が減少して前記第二のギャップにおけるギャップ長が変化することで前記ラッチ式電磁弁の開度が前記閉弁時中間開度に維持されることを特徴とする請求項１記載のガスコンロ。
3. 前記ラッチ式電磁弁は、前記開弁状態において前記閉弁用電流より絶対値が小さい第一の閉弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記開弁状態と前記閉弁状態の間の第一の閉弁時中間開度に維持可能であり、また、前記開弁状態において前記閉弁用電流より絶対値が小さく前記第一の閉弁用中間電流より絶対値が大きい第二の閉弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記第一の閉弁時中間開度と前記閉弁状態の間の第二の閉弁時中間開度に維持可能であり、
   前記開弁状態の前記ラッチ式電磁弁を閉弁するときに、前記制御部は、その出力を前記第一の閉弁用中間電流から前記第二の閉弁用中間電流に徐々に変化させた後に前記閉弁用電流を出力することを特徴とする請求項１または請求項２記載のガスコンロ。
4. 前記ラッチ式電磁弁は、前記ラッチ式電磁弁に前記開弁用電流より小さい開弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記閉弁状態と前記開弁状態の間の開弁時中間開度に維持可能であり、
   前記閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁を開弁するときに、前記制御部は、その出力を所定時間に亘り前記開弁用中間電流に維持した後に前記開弁用電流を出力することを特徴とする請求項１〜請求項３記載のガスコンロ。
5. 前記ラッチ式電磁弁は、前記ラッチ式電磁弁に前記開弁用電流より小さい第一の開弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記閉弁状態と前記開弁状態の間の第一の開弁時中間開度に維持可能であり、また、前記ラッチ式電磁弁に前記開弁用電流より小さく前記第一の開弁用中間電流より大きい第二の開弁用中間電流を通電することで前記ラッチ式電磁弁の開度を前記第一の開弁時中間開度と前記開弁状態の間の第二の開弁時中間開度に維持可能であり、
   前記閉弁状態の前記ラッチ式電磁弁を開弁するときに、前記制御部は、その出力を前記第一の開弁用中間電流から前記第二の開弁用中間電流に徐々に変化させた後に前記開弁用電流を出力することを特徴とする請求項４記載のガスコンロ。
6. ガス流量制限部を備えたバイパス流路が前記ラッチ式電磁弁と並列に接続されて前記ガス流路に配設され、前記ラッチ式電磁弁の開閉によって前記コンロバーナの火力が大火力と小火力とに切替えられることを特徴とする請求項１〜請求項５記載のガスコンロ。
7. 前記コンロバーナによって加熱される調理容器の温度を検知する温度検出手段を備え、前記調理容器の温度を所定の設定温度に維持すべく、前記温度検出手段の検知温度に基づいて前記ラッチ式電磁弁の開閉によって前記コンロバーナの火力が大火力と小火力とに切替えられることを特徴とする請求項６記載のガスコンロ。