JP2011050235A - 電力変換装置 - Google Patents

電力変換装置 Download PDF

Info

Publication number
JP2011050235A
JP2011050235A JP2010169426A JP2010169426A JP2011050235A JP 2011050235 A JP2011050235 A JP 2011050235A JP 2010169426 A JP2010169426 A JP 2010169426A JP 2010169426 A JP2010169426 A JP 2010169426A JP 2011050235 A JP2011050235 A JP 2011050235A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
voltage
switching element
switching
output voltage
output
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2010169426A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5821167B2 (ja
Inventor
Morimitsu Sekimoto
守満 関本
Naoto Kobayashi
直人 小林
Reiji Kawashima
玲二 川嶋
Sumikazu Matsuno
澄和 松野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daikin Industries Ltd
Original Assignee
Daikin Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Industries Ltd filed Critical Daikin Industries Ltd
Priority to JP2010169426A priority Critical patent/JP5821167B2/ja
Publication of JP2011050235A publication Critical patent/JP2011050235A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5821167B2 publication Critical patent/JP5821167B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/38—Means for preventing simultaneous conduction of switches
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/38—Means for preventing simultaneous conduction of switches
    • H02M1/385—Means for preventing simultaneous conduction of switches with means for correcting output voltage deviations introduced by the dead time
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/21—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/217—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M7/219—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a bridge configuration
    • H02M7/2195—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a bridge configuration the switches being synchronously commutated at the same frequency of the AC input voltage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Abstract

【課題】いわゆるセンサレス制御を行う電力変換装置において、出力電圧の推定精度を向上できるようにする。
【解決手段】電力変換装置において、複数のスイッチング素子（Sp,Sn）を制御することで可変電圧可変周波数の交流電圧を出力する電力変換部(インバータ回路)（4）を設ける。また、インバータ回路（4）の出力電圧の指令に応じて各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間を定め、各スイッチング素子（Sp,Sn）をスイッチングする制御部（10）を設ける。そして、制御部（10）では、前記出力電圧から定まる各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間に基づいて推定した出力電圧を、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下に基づいて補正する。
【選択図】図1

Description

本発明は、いわゆるセンサレス制御を行う電力変換装置に関するものである。
例えば、空気調和機では、コンバータ回路やインバータ回路を有した電力変換装置が設けられ、電動圧縮機のモータに電力を供給するようになっているものがある。このモータを効率よく運転させるには、モータの回転子の回転位置に同期して電圧や電流を制御するのが望ましい。この回転位置は、所定のセンサを設ければ検出できるが、電力変換装置のコストアップに繋がる。そのため、回転子の回転位置をセンサによって検出することなくモータ制御を行う、いわゆるセンサレス制御が検討されている（例えば特許文献１を参照）。
特開２００２−１８６２７９号公報
ところで、前記センサレス制御では、具体的には、モータの回転子の位置を、モータに印加される電圧(インバータ回路の出力電圧)とモータに流れる電流（モータ電流）とから推定することが考えられる。ところが、一般的なインバータ回路では前記モータ電流の値を検出する仕組みは備わっていることが多いが、コストの制約上，前記出力電圧を検出する仕組みは備えていないことが多い。このような場合，一般的には，インバータ回路に入力される電圧（直流電圧）と，インバータのデューティに基づいて出力電圧を推定する手法が用いられる。しかしながら，この手法においては，インバータのスイッチング素子のオン電圧降下等の影響で，推定した出力電圧に誤差が生じ，その結果，センサレス制御の不安定等を招くといった問題を有している。
本発明は、この点に着目してなされたものであり、いわゆるセンサレス制御を行う電力変換装置において、出力電圧の推定精度を向上できるようにすることを目的としている。
前記の課題を解決するため、第１の発明は、
複数のスイッチング素子（Sp,Sn）を制御することで可変電圧可変周波数の交流電圧を出力する電力変換部（4）と、
前記電力変換部（4）の出力電圧の指令に応じて各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間を定め、各スイッチング素子（Sp,Sn）をスイッチングする制御部（10）と、
を備え、
前記制御部（10）は、各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間に基づいて推定した出力電圧を、前記スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下に基づいて補正を行うことを特徴とする。
この構成では、電力変換部（4）の出力電圧から決まる各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間を、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下に基づいて補正するようにした。これにより、出力電圧の誤差を低減することができる。
また、第２の発明は、
第１の発明の電力変換装置において、
上記電力変換部（4）は、入力された交流電圧を直接スイッチングすることで、可変電圧可変周波数の交流電圧へ変換するマトリックスコンバータであることを特徴とする。
この構成では、マトリックスコンバータにおいて、出力電圧の誤差を低減することができる。
また、第３の発明は、
第１又は第２の発明の電力変換装置において、
それぞれのスイッチング素子（Sp,Sn）は、逆導通可能であり、
前記制御部（10）は、前記スイッチングによって、前記電力変換部（4）に同期整流を行わせることを特徴とする。
この構成では、電力変換部（4）におけるオン電圧降下を、スイッチング素子（Sp,Sn）によるオン電圧降下のみにすることができる。これにより、電力変換部（4）内でのオン電圧降下を精度良く且つ容易に把握することができ、該オン電圧降下に基づいて精度の良いオン電圧補償を容易に行うことができる。
また、第４の発明は、
第３の発明の電力変換装置において、
上記スイッチング素子（Sp,Sn）は、ユニポーラ素子からなることを特徴とする。
この構成では、逆導通可能なスイッチング素子（Sp,Sn）を容易に構成することが可能になる。
また、第５の発明は、
第１から第４の発明うちの何れか１つの電力変換装置において、
前記制御部（10）は、前記電力変換部（4）の出力電流と、該出力電流に応じた前記オン電圧降下とを対応させたテーブルに基づいて、前記補正を行うことを特徴とする。
この構成では、オン電圧降下は、スイッチング素子（Sp,Sn）に流れる電流の大きさに応じて、補正量を設定することが可能になる。
また、第６の発明は、
第１から第５の発明うちの何れか１つの電力変換装置において、
それぞれのスイッチング素子（Sp,Sn）は、ワイドバンドギャップ半導体で形成されていることを特徴とする。
この構成では、ワイドバンドギャップ半導体からなるスイッチング素子の内部に寄生ダイオードが形成される場合でも、ダイオードの立ち上がり電圧は、Ｓｉからなるスイッチング素子内の寄生ダイオードの立ち上がり電圧に比べて大きくなる。そのため、Ｓｉからなるスイッチング素子で電力変換装置を構成した場合と比べ、スイッチング素子（Sp,Sn）のみに流すことができる電流の範囲、すなわち、補償できる出力電流の範囲が拡がる。
第１の発明によれば、出力電圧の誤差を低減することができる、すなわち、出力電圧の推定精度を向上させることが可能になり、出力電圧の推定値に基づいた、センサレス制御をより高精度に行うことが可能になる。
また、第２の発明によれば、マトリックスコンバータにおいて、第１の発明と同様の効果を得ることが可能になる。
また、第３の発明によれば、オン電圧降下に基づいて精度の良いオン電圧補償を容易に行うことができるので、出力電圧の推定精度がより向上し、出力電圧の推定値に基づいた、センサレス制御をより高精度に行うことが可能になる。
また、第４の発明によれば、前記発明の構成を容易に実現して、センサレス制御をより高精度に行うことが可能になる。
また、第５の発明によれば、オン電圧降下がスイッチング素子（Sp,Sn）に流れる電流の大きさに依存する場合に、出力電圧の補正を精度よく行うことが可能になる。
また、第６の発明によれば、補償できる出力電流の範囲が拡がるので、センサレス制御をより高精度に行うことが可能になる。
図１は、本発明の関連技術に係る電力変換装置の概略構成を示す図である。 図２は、インバータ回路内の１組の上下アームの動作を示す図である。 図３は、電圧指令に対するオン信号の波形及び出力電圧の波形を示すタイムチャートである。 図４は、Ｓｉ−ＭＯＳＦＥＴの寄生ダイオードとＳｉＣ−ＭＯＳＦＥＴの寄生ダイオードとの立ち上がり電圧の違いを模式的に示す図である。
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
《関連技術》
まず、本発明に関連する技術（電力変換装置）について説明する。
−電力変換装置の全体構成−
図１に本発明の関連技術に係る電力変換装置（1）を示す。この電力変換装置（1）は、コンバータ回路（2）とコンデンサ回路（3）とインバータ回路（4）とを備えている。なお、上記電力変換装置（1）は、例えば空気調和装置の冷媒回路に設けられた圧縮機の電動機（5）（以下、モータともいう）を駆動するために用いられる。ここで、空気調和装置の冷媒回路は、特に図示しないが、圧縮機と凝縮器と膨張機構と蒸発器とが閉回路を構成するように接続されてなり、冷媒が循環して蒸気圧縮式冷凍サイクルを行うように構成されている。この冷媒回路によって、冷房運転では、蒸発器で冷却された空気が室内へ供給され、暖房運転では、凝縮器で加熱された空気が室内へ供給される。
上記コンバータ回路（2）は、複数のダイオード（2a）を備え、商用電源（6）から出力される交流電力を整流するように構成されている。特に図示しないが、上記コンバータ回路（2）は、複数（例えば三相交流であれば６個）のダイオード（2a）がブリッジ状に接続されて整流回路を構成している。なお、本関連技術では、上記コンバータ回路（2）を複数のダイオード（2a）によって構成しているが、この限りではなく、スイッチング素子によって構成し、交流電力を直流電力に整流するように該スイッチング素子を制御してもよい。
上記コンデンサ回路（3）は、上記コンバータ回路（2）の出力側に並列に接続されるコンデンサ（3a）を備えている。このコンデンサ回路（3）を設けることによって、上記コンバータ回路（2）で整流された電圧を平滑化することができる。これにより、上記インバータ回路（4）側に直流電力を安定して供給することができる。
上記インバータ回路（4）は、上記コンバータ回路（2）に対して上記コンデンサ回路（3）とともに並列に接続されている。このインバータ回路（4）は、複数（例えば三相交流であれば６個）のスイッチング素子（S）がブリッジ結線されてなる。すなわち、特に図示しないが、上記インバータ回路（4）は、２つのスイッチング素子（S,S）を互いに直列接続してなる３つのスイッチングレグが並列に接続されている。インバータ回路（4）は、これらのスイッチング素子（S）のオンオフ動作によって、直流電圧を交流電圧に変換し、モータ（5）へ供給する。
上記スイッチング素子（S）は、ＭＯＳＦＥＴやＪＦＥＴなどのユニポーラ素子であり、ＳｉＣやＧａＮなどのワイドバンドギャップ半導体からなる。また、上記スイッチング素子（S）は、逆方向にも導通可能に構成されている。
ここで、本関連技術では、上記各スイッチング素子（S）に対して、ダイオード（D）が逆並列に接続されていて、該スイッチング素子（S）とダイオード（D）とによって、スイッチング部（4a）が構成されている。また、本関連技術では、上記ダイオード（D）は、該スイッチング素子（S）を構成するチップ内に形成される寄生ダイオードによって構成される。このインバータ回路（4）は、本発明の電力変換部の一例である。
また、上記電力変換装置（1）は、スイッチング制御部（11）と、インバータ制御部（15）と、を備えている。スイッチング制御部（11）は、上記インバータ回路（4）の各スイッチング素子（S）に対して所定のタイミングでオン信号Ｇｐ、Ｇｎ（ゲート駆動信号）を出力する。また、インバータ制御部（15）は、該スイッチング制御部（11）に対して電圧指令Ｖo*（指令信号）を出力する。すなわち、上記インバータ回路（4）の各スイッチング素子（S）は、インバータ制御部（15）から出力される電圧指令Ｖo*に基づいてオンオフ動作を行う。なお、この電圧指令は、図３に示すように、キャリア周期Ｔに対して所定の出力期間Ｔonでオンとなるような信号波形を有している（図３の場合、特に図示しないが、キャリア周期Ｔ当たりの平均電圧はＶ*となる。以下、このＶ*を単に電圧指令Ｖo*における平均電圧と呼ぶ。）。
上記スイッチング制御部（11）とインバータ制御部（15）とは、制御部（10）を構成している。この制御部（10）は、本発明の制御部の一例である。
上記スイッチング制御部（11）は、上記インバータ制御部（15）から出力される電圧指令Ｖo*に基づいて、各スイッチング素子（S）に対してオン信号Ｇp、Ｇnを出力するタイミングを決めるように構成されている。このスイッチング制御部（11）は、直列に接続された２つのスイッチング素子（S,S）のいずれか一方のみがオンになるように、該２つのスイッチング素子（S,S）に対してオン信号Ｇp、Ｇnを出力する。すなわち、上記スイッチング制御部（11）は、２つのスイッチング素子（S,S）に対し、上記電圧指令Ｖo*に応じたオン出力設定時間Ｔp*を設定する。なお、本来であれば、上記スイッチング制御部（11）は、上記２つのスイッチング素子（S,S）のいずれもがオフ状態になるデッドタイムを設けるように構成されているが、本関連技術では、説明の簡略化のために、デッドタイムについては無視する。すなわち、２つのスイッチング素子（S,S）のいずれもがオフ状態になるデッドタイムの期間では、スイッチング素子（S）に逆並列に接続されたダイオード（D）に電流が流れて、該ダイオード（D）によるオン電圧降下が発生するが、この期間はごく短時間であり、ダイオード（D）のオン電圧降下による影響はほとんどないため、ここではデッドタイムを無視する。
上記インバータ制御部（15）は、インバータ回路（4）によって駆動される電動機（5）に対する負荷の要求や、上記電動機（5）を回転子の回転位置を検出することなく制御するために必要な情報（インバータ回路（4）の出力電流ｉや直流電圧Ｖdc、オン設定時間Ｔp*）などを信号として受信し、これらの信号に基づいて上記スイッチング制御部（11）へ電圧指令Ｖo*を出力するように構成されている。また、このインバータ制御部（15）は、スイッチング素子（S）のオン電圧降下を考慮して上記電圧指令Ｖo*を補正するように構成されている。
ここで、上記インバータ制御部（15）は、上記電動機（5）の回転子の回転位置をセンサレスで検出するために必要な出力電圧演算値Ｖ’を計算する出力電圧演算部（16）を備えている。この出力電圧演算部（16）では、電圧指令Ｖo*から定まるオン信号の出力期間Ｔon（以下、オン時間ともいう）によって設定されるオン出力設定時間Ｔp*と、キャリア周期Ｔとを用いて、Ｔp*／Ｔ×Ｖdcによって出力電圧演算値Ｖ’を算出するように構成されている。すなわち、インバータ制御部（15）(制御部（10）)では、インバータ回路（4）の出力電圧を推定しているのである。なお、この出力電圧演算値Ｖ’は、キャリア周期Ｔ当たりの平均電圧であり、検出値且つ瞬時値である出力電圧Ｖoとは異なる。
さらに、上記インバータ制御部（15）は、直列に接続された２つのスイッチング素子（S,S）の一方のスイッチング素子（S）に逆並列に接続されたダイオード（D）に電流が流れる際に、該スイッチング素子（S）に対してオン信号を出力してオン状態にするように構成されている。すなわち、この電力変換装置（1）では、同期整流を行うのである。このようなスイッチング制御を行うことにより、スイッチング素子（S）側に逆方向電流を流すことができるため、ダイオード（D）側に逆方向電流を流す場合に比べて、損失の低減を図ることができる。
−オン電圧補償−
次に、インバータ回路（4）の出力電圧に対するオン電圧降下の補償（オン電圧補償）について説明する。なお、以下の説明では、説明簡略化のために、図２に示すように、直流電源としてのコンデンサ（3a）と、直列に接続された２つのスイッチング素子とからなる回路を用いて説明する。なお、２つのスイッチング素子を区別するために、以下の説明において、各スイッチング素子の符号はSp，Snとする。
ここで、上記図２に示す回路では、直列に接続されたスイッチング素子（Sp,Sn）に対して、それぞれ、逆並列にダイオード（Dp,Dn）が接続されている。スイッチング素子（Sp,Sn）とダイオード（Dp,Dn）とによって、それぞれ、スイッチング部（4a,4a）が構成されている。そして、これらのスイッチング部（4a,4a）の中点が、図示しない負荷に接続されている。なお、上記図２中における符号ｇp,ｇnは、それぞれ、スイッチング素子（Sp,Sn）のゲート端子を示している。
上記図２の回路において、上記インバータ制御部（15）から図３に示すような電圧指令Ｖo*が上記スイッチング制御部（11）に入力されると、該スイッチング制御部（11）では、スイッチング素子（Sp,Sn）に対して該電圧指令Ｖo*に応じたオン信号Ｇp、Ｇn（ゲート駆動信号）を出力する。このようなオン信号Ｇpをスイッチング素子（Sp）に対して入力して該スイッチング素子（Sp）をオンにすると、例えば上記図２の回路で出力電流ｉが負荷側へ流れる場合（この場合をｉ＞０とする）には、該スイッチング素子（Sp）に電流が流れるため、出力電圧Ｖo（下アームのスイッチング素子（Sn）の被制御端子間の電圧に相当）は、コンデンサ（3a）の電圧Ｖdcから該スイッチング素子（Sp）のオン電圧降下分Ｖsを引いたＶdc−Ｖsとなる。一方、上記スイッチング素子（Sp）をオフにして下アームのスイッチング素子（Sn）をオンにすると、該スイッチング素子（Sn）に逆方向電流が流れるため、上記出力電圧Ｖoは、該スイッチング素子（Sn）のオン電圧降下分に相当する−Ｖsとなる。
ここで、スイッチング素子（Sp,Sn）の被制御端子間とは、制御端子（例えばゲート端子）によって電流の導通及び非導通が切り換えられるスイッチング素子（Sp,Sn）の両端子間（例えば、ＭＯＳＦＥＴではドレイン−ソース間）を意味する。
一方、ｉ＜０の場合（出力電流ｉが上記図２の回路内へ流れ込む場合）には、上アームのスイッチング素子（Sp）をオンにすると、該スイッチング素子（Sp）に逆方向電流が流れて、オン電圧降下が生じるため、出力電圧Ｖoは、Ｖdc＋Ｖsとなる。また、下アームのスイッチング素子（Sn）をオンにすると、該スイッチング素子（Sn）に順方向電流が流れるため、出力電圧Ｖoは、該スイッチング素子（Sn）のオン電圧降下分であるＶsとなる。
このように、ダイオード（Dn）に電流が流れるタイミングで、該ダイオード（Dn）よりも導通時の損失が少ないスイッチング素子（Sn）側に電流を流すような制御を行うことにより、インバータ回路（4）の損失低減を図れる。
そして、上述のように、デューティや電流極性に関係なく、インバータ回路（4）内のスイッチング素子（Sp,Sn）のみに電流を流すことにより、図３に示すように、出力電圧Ｖoにおけるデバイスのオン電圧降下分は、上記スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsだけとなる。
すなわち、下式に示すように、実際の出力電圧におけるキャリア周期Ｔ当たりの電圧Ｖ（以下、単に平均出力電圧Ｖという。）は、電圧指令Ｖo*における平均電圧に対して、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsだけ誤差が生じる。ただし、上述のとおり、平均出力電圧Ｖに対するデッドタイムの影響は無視する。
ｉ＞０の場合
Figure 2011050235
ｉ＜０の場合
Figure 2011050235
これに対し、本関連技術では、電圧指令を決定する際に、インバータ制御部（15）において、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsを考慮する。具体的には、ｉ＞０の場合には、上記（１）式及び図３に示すように、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsだけ出力電圧が小さくなるため、その分を考慮し、目標とする出力電圧に対応した電圧指令Ｖo*から決まるオン信号の出力期間ＴonにＶs／Ｖdc×Ｔを足して、オン出力設定時間Ｔp*（オン電圧降下を考慮したオン信号の出力時間）が、
Figure 2011050235
となるような電圧指令を出力すると、
Figure 2011050235
となる。
一方、ｉ＜０の場合にも、上記（２）式及び図３に示すように、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsだけ出力電圧が大きくなるため、その分を考慮し、目標とする出力電圧に対応した電圧指令Ｖo*から決まるオン信号の出力期間ＴonからＶs／Ｖdc×Ｔを引いて、オン出力設定時間Ｔp*が、
Figure 2011050235
となるような電圧指令を出力すると、
Figure 2011050235
となる。
このような補償によって、平均出力電圧Ｖを電圧指令Ｖo*における平均電圧と一致させることができる。すなわち、本関連技術の制御部（10）は、インバータ回路（4）の出力電圧から定まる各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間を、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下（Vs）に基づいて補正している。
ここで、上述のように、精度の良いオン電圧補償を容易に行うためには、スイッチング素子（Sp,Sn）側にのみ電流を流すのが望ましい。その場合には、スイッチング部（4a）にかかる電圧が、ダイオード（Dp,Dn）がオン状態になる立ち上がり電圧よりも低いことが条件となる。すなわち、図４に示すように、ＭＯＳＦＥＴなどのスイッチング素子には、立ち上がり電圧がほとんどないのに対し、ＳｉからなるＭＯＳＦＥＴ（Ｓｉ−ＭＯＳＦＥＴ）の寄生ダイオードやＳｉＣからなる還流ダイオード（ＳＢＤ）には、通常、１Ｖ程度の立ち上がり電圧が存在する。そのため、Ｓｉ−ＭＯＳＦＥＴの寄生ダイオードやＳｉＣのＳＢＤを備えたインバータ回路では、ダイオード（Dp,Dn）側に電流が流れない範囲、すなわち、オン電圧降下が１Ｖまでの範囲（電流では１／Ｒon（オン抵抗）以下の範囲）でしか上述のようなオン電圧補償が適用できない。
これに対し、本関連技術では、スイッチング素子（Sp,Sn）をＳｉＣなどのワイドバンドギャップ半導体によって構成し、還流ダイオードの代わりに該スイッチング素子（Sp,Sn）のチップ内に形成される寄生ダイオードを用いている。そのため、本関連技術では、上記図４に示すように、ダイオードの立ち上がり電圧を大きくすることができ、その分、オン電圧補償の適用範囲を拡大することができる。例えば、ＳｉＣなどのワイドバンドギャップ半導体からなるスイッチング素子（Sp,Sn）のチップ内に形成される寄生ダイオードの立ち上がり電圧は、一般的に、３Ｖ程度である。これは、Ｓｉ−ＭＯＳＦＥＴの寄生ダイオードやＳｉＣのＳＢＤの立ち上がり電圧の約３倍であるため、その分、オン電圧補償の適用範囲が拡がる。
−関連技術の効果−
以上のように、本関連技術では、インバータ回路（4）の出力電圧から決まる各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間を、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下に基づいて補正するようにした。具体的には、スイッチング制御部（11）において、電圧指令を決定する際に、上記オン電圧降下を考慮する。これにより、平均出力電圧Ｖを電圧指令Ｖo*における平均電圧と一致させることができ、上記スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下による出力電圧の誤差を低減することができる。すなわち、本関連技術では、出力電圧の推定精度を向上させることが可能になる。そして、これにより、出力電圧の推定値に基づいた、センサレス制御をより高精度に行うことが可能になる。
また、この関連技術によれば、スイッチング素子（Sp,Sn）に逆方向電流が流れるように該スイッチング素子（Sp,Sn）を制御することで、デューティや電流極性に関係なく、インバータ回路（4）内でのデバイスのオン電圧降下を、スイッチング素子（Sp,Sn）によるオン電圧降下のみにすることができる。これにより、デューティや電流極性に関係なく、上記インバータ回路（4）内でのオン電圧降下を精度良く且つ容易に把握することができ、該オン電圧降下に基づいて精度の良いオン電圧補償を容易に行うことができる。この点からも、いわゆるセンサレス制御をより高精度に行うことが可能になる。
さらに、上記スイッチング素子（Sp,Sn）をＳｉＣなどのワイドバンドギャップ半導体によって構成し、且つ、ダイオード（Dp,Dn）を寄生ダイオードとすることで、Ｓiによって構成されるスイッチング素子の寄生ダイオードやワイドバンドギャップ半導体によって構成される還流ダイオードを備えた回路構成に比べて、オン電圧補償の適用可能範囲を拡大することができる。
《実施形態》
以下で、本発明の実施形態について説明する。この実施形態は、インバータ制御部（15）の出力電圧演算部（16）の構成及びオン電圧補償の方法が上記関連技術とは異なる。以下の説明において、関連技術と同一の部分には同一の符号を付して、異なる部分についてのみ説明する。
具体的には、本実施形態における出力電圧演算部（16）では、電圧指令におけるオン信号の出力期間Ｔonによって設定されるオン出力設定時間Ｔp*と、キャリア周期Ｔとを用いて、Ｔp*／Ｔ×Ｖdcによって算出される出力電圧演算値に、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsを考慮するように構成されている。すなわち、上記出力電圧演算部（16）では、下式のように、ｉ＞０の場合には上記出力電圧演算値Ｔp*／Ｔ×Ｖdcからオン電圧降下分Ｖsを引いて、ｉ＜０の場合には上記出力電圧演算値Ｔp*／Ｔ×Ｖdcにオン電圧降下分Ｖsを足すことにより、実際の平均出力電圧Ｖと同じ出力電圧演算値Ｖ’を算出する。
ｉ＞０の場合
Figure 2011050235
ｉ＜０の場合
Figure 2011050235
このようにして求められた出力電圧演算値Ｖ’は、例えば位置センサを用いずにモータの回転制御を行うセンサレス制御などに用いられる。したがって、上述のように、実際の出力電圧Ｖと同じ値を算出できるような精度の高い計算方法を用いることにより、モータを精度良く制御することが可能となる。
−実施形態の効果−
以上より、この実施形態によれば、出力電圧を計算によって求める際に、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下分Ｖsを考慮することにより、実際の平均出力電圧Ｖと同じ出力電圧演算値Ｖ’を求めることができ、出力電圧の計算精度の向上を図れる。
したがって、スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下の影響によって、電圧指令Ｖo*における平均電圧Ｖ*に対して実際の平均出力電圧Ｖに誤差が生じても、出力電圧演算値Ｖ’を精度良く求めることができるため、該出力電圧演算値Ｖ’を用いてモータを精度良く制御することができる。
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
上記各実施形態では、ダイオード（Dp,Dn）としてスイッチング素子（Sp,Sn）を構成するチップ内に形成される寄生ダイオードを用いているが、この限りではなく、該スイッチング素子（Sp,Sn）を、逆方向にも導通可能なＪＦＥＴによって構成して、該スイッチング素子（Sp,Sn）に逆並列に接続するダイオードを省略してもよい。このようなダイオードがない場合のスイッチングの制御方法としては、スイッチング素子（S）に逆方向の電流が流れる所定のタイミングで、該スイッチング素子（S）をオン状態にする。
また、上記関連技術では、インバータ制御部（15）でスイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下を考慮して電圧指令を出力するようにしているが、この限りではなく、スイッチング制御部（11）でオン信号の出力時間を決める際に上記オン電圧降下を考慮してもよい。
また、オン電圧降下は、スイッチング素子（Sp,Sn）に流れる電流の大きさに依存するので、該依存性を考慮して出力電圧の補正を行うようにしてもよい。例えば、前記インバータ回路（4）の出力電流と、該出力電流に応じた前記オン電圧降下とを対応させたテーブルを制御部（10）に設け、該制御部（10）が、そのテーブルに基づいて、出力電圧の補正を行うようにすればよい。
また、本発明は、インバータ回路（4）の他にもは、例えば、マトリックスコンバータにも適用できる。
本発明は、いわゆるセンサレス制御を行う力変換装置として有用である。
１ 電力変換装置
３ コンデンサ回路
３ａ コンデンサ
４ インバータ回路
４ａ スイッチング部
５ 電動機
１０ 制御部
１１ スイッチング制御部
１５ インバータ制御部
１６ 出力電圧演算部
Ｓ、Ｓｐ、Ｓｎ スイッチング素子
Ｄ、Ｄｐ、Ｄｎ ダイオード
ｇｐ、ｇｎ ゲート端子

Claims (6)

  1. 複数のスイッチング素子（Sp,Sn）を制御することで可変電圧可変周波数の交流電圧を出力する電力変換部（4）と、
    前記電力変換部（4）の出力電圧の指令に応じて各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間を定め、各スイッチング素子（Sp,Sn）をスイッチングする制御部（10）と、
    を備え、
    前記制御部（10）は、各スイッチング素子（Sp,Sn）のオン時間に基づいて推定した出力電圧を、前記スイッチング素子（Sp,Sn）のオン電圧降下に基づいて補正を行うことを特徴とする電力変換装置。
  2. 請求項１の電力変換装置において、
    上記電力変換部（4）は、入力された交流電圧を直接スイッチングすることで、可変電圧可変周波数の交流電圧へ変換するマトリックスコンバータであることを特徴とする電力変換装置。
  3. 請求項１又は２の電力変換装置において、
    それぞれのスイッチング素子（Sp,Sn）は、逆導通可能であり、
    前記制御部（10）は、前記スイッチングによって、前記電力変換部（4）に同期整流を行わせることを特徴とする電力変換装置。
  4. 請求項３の電力変換装置において、
    上記スイッチング素子（Sp,Sn）は、ユニポーラ素子からなることを特徴とする電力変換装置。
  5. 請求項１から請求項４のうちの何れか１つの電力変換装置において、
    前記制御部（10）は、前記電力変換部（4）の出力電流と、該出力電流に応じた前記オン電圧降下とを対応させたテーブルに基づいて、前記補正を行うことを特徴とする電力変換装置。
  6. 請求項１から請求項５のうちの何れか１つの電力変換装置において、
    それぞれのスイッチング素子（Sp,Sn）は、ワイドバンドギャップ半導体で形成されていることを特徴とする電力変換装置。
JP2010169426A 2009-07-31 2010-07-28 電力変換装置 Active JP5821167B2 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010169426A JP5821167B2 (ja) 2009-07-31 2010-07-28 電力変換装置

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009179501 2009-07-31
JP2009179501 2009-07-31
JP2010169426A JP5821167B2 (ja) 2009-07-31 2010-07-28 電力変換装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011050235A true JP2011050235A (ja) 2011-03-10
JP5821167B2 JP5821167B2 (ja) 2015-11-24

Family

ID=43529039

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010169258A Active JP4687829B2 (ja) 2009-07-31 2010-07-28 電力変換装置
JP2010169426A Active JP5821167B2 (ja) 2009-07-31 2010-07-28 電力変換装置

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010169258A Active JP4687829B2 (ja) 2009-07-31 2010-07-28 電力変換装置

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9071159B2 (ja)
EP (1) EP2461475A4 (ja)
JP (2) JP4687829B2 (ja)
KR (1) KR101387279B1 (ja)
CN (1) CN102474197B (ja)
AU (1) AU2010277022B2 (ja)
WO (1) WO2011013369A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017104921A1 (ko) * 2015-12-14 2017-06-22 주식회사 효성 컨버터의 접지를 위한 단락장치
JP2020014295A (ja) * 2018-07-13 2020-01-23 株式会社日立製作所 電力変換装置及び電力変換装置における電流制御方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2518886B1 (en) * 2009-12-24 2021-11-03 Mitsubishi Electric Corporation Power conversion apparatus and driving method for power conversion apparatus
JP5738207B2 (ja) * 2012-01-27 2015-06-17 三菱電機株式会社 圧縮機、冷蔵庫、機器
JP5683760B2 (ja) 2012-10-23 2015-03-11 三菱電機株式会社 電力変換装置
CN103855913A (zh) * 2012-11-30 2014-06-11 通用电气公司 能量变换系统及其控制方法
US9755423B2 (en) * 2014-03-13 2017-09-05 Infineon Technologies Ag Overvoltage protection for a synchronous power rectifier

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001309662A (ja) * 2000-04-19 2001-11-02 Kokusan Denki Co Ltd インバータ発電装置
JP2004135457A (ja) * 2002-10-11 2004-04-30 Yaskawa Electric Corp 電力変換装置
WO2006118026A1 (ja) * 2005-04-27 2006-11-09 Kabushiki Kaisha Yaskawa Denki 電力変換装置と電力変換方法
JP2008061404A (ja) * 2006-08-31 2008-03-13 Daikin Ind Ltd 電力変換装置
JP2009027815A (ja) * 2007-07-18 2009-02-05 Fuji Heavy Ind Ltd 系統連系コンバータ装置

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4656572A (en) 1985-02-19 1987-04-07 Westinghouse Electric Corp. PWM inverter
US5982645A (en) * 1992-08-25 1999-11-09 Square D Company Power conversion and distribution system
WO1995001670A1 (en) * 1993-06-29 1995-01-12 Square D Company Ac to dc power conversion system
JP2001061276A (ja) 1999-08-20 2001-03-06 Yaskawa Electric Corp Ｐｗｍサイクロコンバータおよびその遮断回路と遮断方法
CN1334985A (zh) * 1999-11-29 2002-02-06 三菱电机株式会社 逆变器控制装置
US6426884B1 (en) 2000-11-06 2002-07-30 Ericsson, Inc. Reducing reverse currents in a synchronous rectifier circuit
DE10196347T5 (de) 2001-04-13 2004-07-29 Mitsubishi Denki K.K. Energiewandlervorrichtung
JP2004064948A (ja) 2002-07-31 2004-02-26 Meidensha Corp Ｐｍモータの制御システム
JP4264837B2 (ja) 2003-09-02 2009-05-20 サンケン電気株式会社 同期整流型ｄｃ−ｄｃコンバータ
JP2005117784A (ja) * 2003-10-08 2005-04-28 Rohm Co Ltd スイッチング電源装置
JP4601044B2 (ja) * 2004-08-30 2010-12-22 日立アプライアンス株式会社 電力変換装置およびその電力変換装置を備えた空気調和機
JP2006074898A (ja) 2004-09-01 2006-03-16 Univ Of Ryukyus 電圧形インバータのデッドタイム補償法およびデッドタイム補償器
JP4429868B2 (ja) * 2004-10-14 2010-03-10 シャープ株式会社 スイッチング電源回路及びそれを用いた電子機器
JP4772542B2 (ja) 2006-03-15 2011-09-14 株式会社東芝 電力変換装置
JP2008060430A (ja) * 2006-08-31 2008-03-13 Daikin Ind Ltd 電力変換装置
US7746042B2 (en) * 2006-10-05 2010-06-29 Advanced Analogic Technologies, Inc. Low-noise DC/DC converter with controlled diode conduction
JP4378400B2 (ja) 2007-08-28 2009-12-02 日立コンピュータ機器株式会社 双方向ｄｃ−ｄｃコンバータ及び双方向ｄｃ−ｄｃコンバータの制御方法
JP5309148B2 (ja) * 2008-10-08 2013-10-09 パナソニック株式会社 誘導加熱装置
JP2010154726A (ja) * 2008-12-26 2010-07-08 Fuji Electric Systems Co Ltd 電力変換器の制御方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001309662A (ja) * 2000-04-19 2001-11-02 Kokusan Denki Co Ltd インバータ発電装置
JP2004135457A (ja) * 2002-10-11 2004-04-30 Yaskawa Electric Corp 電力変換装置
WO2006118026A1 (ja) * 2005-04-27 2006-11-09 Kabushiki Kaisha Yaskawa Denki 電力変換装置と電力変換方法
JP2008061404A (ja) * 2006-08-31 2008-03-13 Daikin Ind Ltd 電力変換装置
JP2009027815A (ja) * 2007-07-18 2009-02-05 Fuji Heavy Ind Ltd 系統連系コンバータ装置

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017104921A1 (ko) * 2015-12-14 2017-06-22 주식회사 효성 컨버터의 접지를 위한 단락장치
JP2020014295A (ja) * 2018-07-13 2020-01-23 株式会社日立製作所 電力変換装置及び電力変換装置における電流制御方法
JP7001558B2 (ja) 2018-07-13 2022-01-19 株式会社日立製作所 電力変換装置及び電力変換装置における電流制御方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP4687829B2 (ja) 2011-05-25
EP2461475A1 (en) 2012-06-06
JP2011050234A (ja) 2011-03-10
AU2010277022A1 (en) 2012-03-01
CN102474197B (zh) 2015-04-22
JP5821167B2 (ja) 2015-11-24
WO2011013369A1 (ja) 2011-02-03
AU2010277022B2 (en) 2014-06-26
US9071159B2 (en) 2015-06-30
US20120127768A1 (en) 2012-05-24
EP2461475A4 (en) 2017-10-18
CN102474197A (zh) 2012-05-23
KR20120014051A (ko) 2012-02-15
KR101387279B1 (ko) 2014-04-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5821167B2 (ja) 電力変換装置
JP5743995B2 (ja) 直流電源装置、冷凍サイクル装置、空気調和機および冷蔵庫
JP5780074B2 (ja) スイッチング電源回路の制御装置およびヒートポンプユニット
JP5873716B2 (ja) モータ制御装置
JP5326913B2 (ja) 電力変換装置
WO2018073875A1 (ja) 電力変換装置、モータ駆動装置および空気調和機
EP2903160B1 (en) Power supply device and control method of power supply device
US11101728B2 (en) Power converting apparatus, motor drive control apparatus, blower, compressor, and air conditioner
JP2018007328A (ja) 電力変換装置、及びこれを備える空気調和機
JP2008245450A (ja) 電力変換装置
US9036387B2 (en) Alternating-current/direct-current converter
KR101915991B1 (ko) 전력 변환 장치 및 이를 포함하는 공기 조화기
WO2017199299A1 (ja) 直流電源装置、冷凍サイクル装置及び空気調和装置
KR20180043595A (ko) 전력 변환 장치 및 이를 포함하는 공기 조화기
KR20200132544A (ko) 전력 변환 장치
WO2022071401A1 (ja) 電力変換装置及びそれを備えたヒートポンプシステム
JP7296821B2 (ja) 直流電源装置、モータ駆動装置および空気調和機
JP2009273242A (ja) 直流電源装置およびそれを備えた空気調和機
JP2012147516A (ja) 電力変換装置
EP3419158B1 (en) Power conversion device and air conditioning device using same
JP2012235584A (ja) 電力変換装置
JP7313231B2 (ja) 直流電源装置、モータ駆動装置および空気調和機
JP6959167B2 (ja) 力率改善回路
KR20190012487A (ko) 리플 저감 정류부를 포함하는 전력 변환 장치 및 이를 포함하는 공기 조화기
JP2009165270A (ja) 電力変換回路及び空気調和機

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20130612

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20130617

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20140305

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20140311

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140509

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20141224

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20150908

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20150921

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5821167

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151