JP2010224159A - 電子写真用トナーの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】結着樹脂及び着色剤を含有する母体着色粒子100重量部と、体積中位粒径30〜100nmの大粒径シリカ4.0〜7.0重量部とを含有する粉体を、
(a)混合羽根を有する混合装置を用いて、混合羽根の先端周速を40〜80m/secの範囲、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を0.01〜0.05kwh/kgの範囲として混合することにより、(b)粉体の温度を母体着色粒子のガラス転移温度(Tg)より高い温度に到達させる工程、
を有する電子写真用トナーの製造方法。
【選択図】なし
Description
速化に対応したトナーの開発が要求されている。高画質化の観点からは、トナーを小粒径
化する必要がある。
小粒径のトナーには、通常、荷電制御や流動性向上等を目的として外添剤が使用される。例えば、樹脂及び着色剤からなる着色粒子に無機粒子を添加してなるトナーにおいて、体積中位粒径50〜1000nmの有機粒子を着色粒子表面に固定化する際に、結着樹脂のガラス転移温度(Tg)の前後20℃の温度範囲で、かつ攪拌翼の先端周速40m/sec以下で粉体を混合する方法(特許文献1参照)や、結着樹脂及び離型剤を含有する母粒子に、Tg付近の温度でシリカ等の外添剤を混合する方法(特許文献2参照)等が知られている。
そこで、本発明は、転写効率に優れた電子写真用トナーを工業的に生産性良く製造する方法、及び該製造方法により、転写効率に優れた電子写真用トナーを提供することを課題とする。
[1]結着樹脂及び着色剤を含有する母体着色粒子100重量部と、体積中位粒径30〜100nmの大粒径シリカ4.0〜7.0重量部とを含有する粉体を、
(a)混合羽根を有する混合装置を用いて、混合羽根の先端周速を40〜80m/secの範囲、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を0.01〜0.05kwh/kgの範囲として混合することにより、(b)粉体の温度を母体着色粒子のガラス転移温度(Tg)より高い温度に到達させる工程、
を有する電子写真用トナーの製造方法。
[2]上記[1]に記載の製造方法により得られる電子写真用トナー。
(a)混合羽根を有する混合装置を用いて、混合羽根の先端周速を40〜80m/secの範囲、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を0.01〜0.05kwh/kgの範囲として混合することにより[以下、条件(a)という]、(b)粉体の温度を母体着色粒子のガラス転移温度(Tg)より高い温度に到達させる[以下、条件(b)という]工程、
を有する電子写真用トナーの製造方法である。
[母体着色粒子]
本発明で用いる母体着色粒子は、少なくとも結着樹脂及び着色剤を含有する。
(結着樹脂)
結着樹脂としては、特に限定されないが、ポリエステル、スチレン−アクリル樹脂等のビニル系樹脂、エポキシ樹脂、ポリカーボネート、ポリウレタン、2種以上の樹脂成分を有するハイブリッド樹脂等が挙げられる。これらの中では、耐久性及び定着性の観点からポリエステルが好ましい。ポリエステルの結着樹脂中の含有量は、好ましくは50〜100重量%、より好ましくは70〜100重量%、さらに好ましくは100重量%である。
カルボン酸成分としては、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、フマル酸、マレイン酸、アジピン酸、コハク酸等のジカルボン酸、これらの無水物及びこれらの酸のアルキル(炭素数1〜3)エステル;トリメリット酸、ピロメリット酸等の3価以上の多価カルボン酸、それらの酸の無水物及びこれらの酸のアルキル(炭素数1〜3)エステル等が挙げられる。コハク酸としては、無置換のコハク酸以外に、ドデセニルコハク酸、オクテニルコハク酸等の炭素数1〜20のアルキル基又は炭素数2〜20のアルケニル基で置換されたコハク酸が挙げられる。
アルコール成分としては、ポリオキシプロピレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン、ポリオキシエチレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン等のビスフェノールAのアルキレン(炭素数2〜3)オキサイド(平均付加モル数1〜16)付加物;エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパン、水素添加ビスフェノールA、ソルビトール、及びこれらのアルキレン(炭素数2〜4)オキサイド(平均付加モル数1〜16)付加物等が挙げられる。
着色剤としては、トナー用着色剤として用いられている染料、顔料等を使用することができ、カーボンブラック、フタロシアニンブルー、パーマネントブラウンFG、ブリリアントファーストスカーレット、ピグメントグリーンB、ローダミン−Bベース、ソルベントレッド49、ソルベントレッド146、ソルベントブルー35、キナクリドン、カーミン6B、ジスアゾエロー等が挙げられる。これらは単独で又は2種以上を混合して用いることができる。着色剤の含有量は、結着樹脂100重量部に対して、好ましくは1〜40重量部、より好ましくは3〜10重量部である。
母体着色粒子は、結着樹脂及び着色剤に加えて、さらに荷電制御剤、離型剤、流動性向上剤、導電性調整剤、体質顔料、繊維状物質等の補強充填剤、酸化防止剤、老化防止剤、クリーニング性向上剤等の添加剤を適宜含有していてもよい。
荷電制御剤としては、負帯電性及び正帯電性のいずれのものも使用することができる。負帯電性荷電制御剤としては、例えば、含金属アゾ染料、銅フタロシアニン染料、サリチル酸のアルキル誘導体の金属錯体、ニトロイミダゾール誘導体等が挙げられる。正帯電性荷電制御剤としては、例えば、ニグロシン染料、トリフェニルメタン系染料、第四級アンモニウム塩化合物、ポリアミン樹脂、イミダゾール誘導体等が挙げられる。また、樹脂等の高分子タイプのものを使用することもできる。荷電制御剤の含有量は、結着樹脂100重量部に対して、好ましくは0.1〜8重量部、より好ましくは0.2〜5重量部である。
離型剤としては、ポリプロピレンワックス、ポリエチレンワックス、フィッシャートロプッシュ等の合成ワックス、モンタンワックス等の石炭系ワックス、パラフィンワックス等の石油ワックス、アルコール系ワックス等のワックスが挙げられ、これらのワックスは単独で又は2種以上を混合して用いられていてもよい。離型剤の含有量は、結着樹脂100重量部に対して、好ましくは1〜20重量部、より好ましくは2〜10重量部である。
母体着色粒子の体積中位粒径は、トナーの保存安定性及び転写効率の観点から、好ましくは5.5〜9μm、より好ましくは6〜9μm、さらに好ましくは6.2〜8.8μmである。該体積中位粒径は、実施例に記載の方法に従って測定したものである。
大粒径シリカは、その体積中位粒径が30〜100nmであり、大粒径シリカの凝集や脱離の抑制及びトナーの転写効率の観点から、好ましくは35〜80nm、より好ましくは35〜50nmである。また、大粒径シリカのBET比表面積は、大粒径シリカの凝集や脱離の抑制及びトナーの転写効率の観点から、好ましくは20〜100m2/g、より好ましくは25〜70m2/g、さらに好ましくは30〜50m2/gである。該体積中位粒径及びBET比表面積は、実施例に記載の方法に従って測定したものである。
大粒径シリカの添加量は、母体着色粒子100重量部に対して4.0〜7.0重量部であり、トナーの流動性及び転写効率の観点から、母体着色粒子100重量部に対して、好ましくは4.5〜7.0重量部、より好ましくは4.8〜6.8重量部である。
本発明の電子写真用トナーの製造方法は、下記条件(a)及び(b)を満たす条件下に母体着色粒子と大粒径シリカとを含有する粉体を混合する工程を有する。
(条件(a))
条件(a)は、混合羽根を有する混合装置を用いて、混合羽根の先端周速を40〜80m/secの範囲、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を0.01〜0.05kwh/kgの範囲として粉体を混合するというものである。
混合装置に設けられた混合羽根の先端周速は、40〜80m/secの範囲であり、大粒径シリカの分散性の観点から、好ましくは40〜65m/secである。混合羽根の先端周速を40m/sec以上にすることにより、大粒径シリカを良好に分散混合することができ、大粒径シリカの凝集、転写不良による画像濃度の低下及び抜けの発生を抑制することができる。一方、混合羽根の先端周速を80m/sec以下にすることにより、粉体が融着・固着することや、大粒径シリカおよびその他外添剤が母体着色粒子に深く埋め込まれることを抑制することができる。
なお、本明細書中、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量とは、粉体1kg当たりの原動機実負荷積算電力量(kwh)をいい、以下の式(I)で表される。
原動機実負荷平均動力(kw)×処理時間(h)/粉体量(kg) (I)
ここで、原動機実負荷平均動力とは、粉体を含む状態における特定回転数の攪拌により混合装置に掛かる負荷平均動力から、粉体を含まない状態における当該回転数と同一回転数の攪拌により混合装置に掛かる無負荷平均動力を差し引いた値を意味する。
攪拌式混合装置内の混合羽根の仕様としては、一般の混合・分散処理に用いられる最も標準的な組合せを利用することができ、大粒径シリカの分散性の観点から、図1に示すような同一外径を有する上羽根と下羽根の組み合わせからなる混合羽根が好ましい。
混合羽根の回転数(上羽根と下羽根がある場合、それぞれの羽根の回転数)は、大粒径シリカの分散性の観点から、好ましくは1000〜2500r/min、より好ましくは1200〜2300r/minである。
また、混合装置での処理時間は、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を調整する観点から、好ましくは190〜1500秒、より好ましくは200〜1200秒、さらに好ましくは200〜1000秒である。
条件(b)は、前記条件(a)により、粉体の温度を母体着色粒子のガラス転移温度(Tg)より高い温度に到達させるというものである。なお、該母体着色粒子のガラス転移温度は、実施例に記載した方法により測定したものである。
粉体の凝集を抑制し、トナーの転写特性を向上させる観点から、粉体の温度を好ましくは(母体着色粒子のTg+5℃)以上、より好ましくは(該Tg+8℃)以上に調整し、好ましくは(母体着色粒子のTg+20℃)以下、より好ましくは(該Tg+12℃)以下、さらに好ましくは(該Tg+10℃)以下に調整する。粉体の温度を上記範囲にすることにより、粉体の凝集を抑制でき、さらに母体着色粒子が離型剤を含有する場合には離型剤中の低融点物の大粒径シリカへの被覆を抑制できるため、トナーの転写特性が向上する。
粉体の温度は、上記条件(a)における混合に起因する熱により、母体着色粒子のTgより高い温度に到達させることから、粉体全体の温度を均一に上昇させることができ、高性能の電子写真用トナーを得ることができる。
このように、粉体の温度は、混合容器外から熱を加えることによって予め上記温度範囲に調整しておくことができる。混合容器外から熱を加える方法としては、例えば、攪拌式混合装置による低速攪拌(例えば、10m/sec以下)により加熱する方法や、温水等の熱媒を流通させることができるジャケットを備えた攪拌式混合装置を使用する方法が挙げられる。
ジャケット内の熱媒の温度を母体着色粒子のTg以下に調整することにより、粉体の温度が該Tg未満かつ熱媒の温度未満の場合、粉体を効率的に加熱することができ、また、粉体の温度が該Tg以上又は熱媒の温度を超える場合、混合により粉体に加わる熱を効率的に除熱することができる。このようにジャケット流通温度の調整により、粉体を母体着色粒子のTg以上の目標温度に到達させるための混合処理時間、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を調整することができる。
さらに、上記方法により得られた粉体は、静電特性(帯電性等)や粉体特性(流動性等)を向上させる観点から、通常の方法によって(例えば、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー等の高速攪拌可能な混合機によって)、大粒径シリカ以外の他の外添剤で処理を施してもよい。また、この大粒径シリカ以外の他の外添剤は、大粒径シリカと共に添加してもよい。大粒径シリカ以外の他の外添剤としては、無機微粒子や樹脂微粒子等が挙げられる。
無機微粒子としては、アルミナ、酸化チタン、ジルコニア、酸化錫、酸化亜鉛、小粒径シリカ等が挙げられ、特開平8−220800号公報に記載のものも使用することができる。なお、小粒径シリカの体積中位粒径は30nm未満であり、好ましくは2〜20nm、より好ましくは5〜15nm、さらに好ましくは5〜10nmである。また、酸化チタンの体積中位粒径に特に制限は無いが、好ましくは2〜50nm、より好ましくは5〜30nm、さらに好ましくは10〜15nmである。これらの中でも、帯電性の観点から、小粒径シリカ及び酸化チタンが好ましい。他の外添剤として無機微粒子を使用する場合、無機微粒子の合計使用量は、母体着色粒子100重量部に対して、0.05〜2重量部が好ましく、0.1〜1.5重量部がより好ましい。
上記のように他の外添剤で処理した粉体の体積中位粒径は、好ましくは5.5〜10μm、より好ましくは6〜9μm、さらに好ましくは6.4〜8.6μmである。該体積中位粒径は、実施例に記載の方法に従って測定したものである。
[軟化点]
フローテスター「CFT−500D」(株式会社島津製作所製)を用い、1gの試料を昇温速度6℃/分で加熱しながら、プランジャーにより1.96MPaの荷重を与え、直径1mm、長さ1mmのノズルから押し出した。温度に対し、フローテスターのプランジャー降下量をプロットし、試料の半量が流出する温度を軟化点とした。
[ガラス転移温度]
示差走査熱量計「DSC210」(セイコー電子工業株式会社製)を用いて200℃まで昇温し、その温度から降温速度50℃/分で−10℃まで冷却した樹脂サンプルを昇温速度10℃/分で昇温し、吸熱の最高ピーク温度以下のベースラインの延長線とピークの立ち上がり部分からピークの頂点までの最大傾斜を示す接線との交点の温度とした。
なお、母体着色粒子のガラス転移温度は、該粒子をそのまま用いて、上記同様の方法で測定した。
[酸価]
JIS K0070の方法に基づき測定した。但し、測定溶媒のみJIS K0070の規定のエタノールとエーテルの混合溶媒から、アセトンとトルエンの混合溶媒(アセトン:トルエン=1:1(容量比))に変更した。
外添剤(大粒径シリカ及びその他の外添剤)の体積中位粒径は、以下の装置及び条件で測定した。
測定装置:レーザー回折型粒径測定機(株式会社堀場製作所製、LA−920)
測定条件:測定用セルに蒸留水を加え、吸光度を適正範囲になる温度で体積中位粒径(D50)を測定した。
母体着色粒子及び電子写真用トナーの体積中位粒径は、以下の装置及び条件で測定した。
測定機:コールターマルチサイザーII(ベックマンコールター社製)
アパチャー径:100μm
解析ソフト:コールターマルチサイザーアキュコンプ バージョン1.19(ベックマンコールター社製)
電解液:アイソトンII(ベックマンコールター社製)
分散液:「エマルゲン(登録商標)109P」(花王株式会社製、ポリオキシエチレンラウリルエーテル、HLB:13.6)を前記電解液に溶解させ、濃度5重量%の分散液を得た。
分散条件:前記分散液5mLに測定試料10mgを添加し、超音波分散機にて1分間分散させ、その後、電解液25mLを添加し、さらに、超音波分散機にて1分間分散させて、試料分散液を作製した。
測定条件:前記試料分散液を前記電解液100mLに加えることにより、3万個の粒子の粒径を20秒で測定できる濃度に調整した後、3万個の粒子を測定し、その粒度分布から体積中位粒径(D50)を求めた。
Micromeritics FlowSorbIII(株式会社島津製作所製)を用いて、下記条件でBET比表面積を測定した。
トナーサンプル量:約0.1g
脱気条件:40℃、10分間
吸着ガス:窒素ガス
母体着色粒子への大粒径シリカの被覆率は、以下の式により算出した。なお、本実施例に用いた母体着色粒子の比重は1.3g/mlであり、大粒径シリカの体積中位粒子径は40nmであり、大粒径シリカの比重は2.2g/mlであった。
被覆率=(31/2×Dt×бt)/(2π×d×б)
Dt:母体着色粒子の体積中位粒子径
бt:母体着色粒子の比重
d :大粒径シリカの体積中位粒子径
б :大粒径シリカの比重
[印字画像濃度]
初期(画像印字30枚以内)評価にて、16mm四角形のべた画像を、A4に5箇所(右上、左上、真ん中、右下、左下)作製し、それぞれをグレタグ濃度計「Spectro Eye」(グレタグ・マクベス社製)で測定し、その平均値を算出し、以下の基準に従って評価した。
(評価基準)
1:1.00以上
2:0.90以上〜1.00未満
3:0.80以上〜0.90未満
4:0.68以上〜0.80未満
5:0.68未満
初期(画像印字30枚以内)評価にて、ベタ画像を通紙途中で止め、転写後の部分を、転写ベルトからメンディングテープ「Scotch(登録商標) 810」(幅18mm、住友スリーエム株式会社製)にとり、メンディングテープ単体との差をグレタグ濃度計「Spectro Eye」(グレタグ・マクベス社製)で測定し、以下の基準に従って評価した。
(評価基準)
A:0.07以下
B:0.08以上
初期(画像印字30枚以内)評価にて、白紙を3枚通紙し、その後、現像ローラー上のトナーを、吸引式帯電量測定装置「210HS−2A」(Q/Mメーター、トレック・ジャパン株式会社製)にて吸引して測定した。
[現像ローラー上のトナーの付着量]
初期(画像印字30枚以内)評価にて、白紙を3枚通紙し、その後、現像ローラー上のトナーを、吸引式帯電量測定装置「210HS−2A」(Q/Mメーター、トレック・ジャパン株式会社製)にて吸引して測定した。
ポリオキシプロピレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン3308g、ポリオキシエチレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン341g、フマル酸792g及びターシャリーブチルカテコール5gを、窒素導入管、脱水管、攪拌機及び熱電対を装備した内容積5Lの四つ口フラスコに入れ、窒素雰囲気下、180℃から210℃まで5時間かけて昇温して反応させた後、さらに8kPaにて1時間反応を行った。
次いで、無水トリメリット酸480gを投入し、常圧にて1時間反応させた後、さらに8kPaにて軟化点が145.3℃に達するまで反応を行い、結着樹脂(以下、ポリエステルAと称する)を得た。得られたポリエステルAのガラス転移温度は63.8℃、酸価は35.0であった。
ポリオキシプロピレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン882g、ポリオキシエチレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン2594g、テレフタル酸1499g及び2−エチルヘキサン酸錫25gを、窒素導入間、脱水管、攪拌器及び熱電対を装備した内容積5Lの四つ口フラスコに入れ、窒素雰囲気下、230℃で8時間反応させた後、さらに8kPaにて軟化点が100.4℃に達するまで反応を行い、結着樹脂(ポリエステルB)を得た。得られたポリエステルBのガラス転移温度は60.2℃、酸価は2.4であった。
ポリエステルA 46.0重量部、ポリエステルB 46.0重量部、荷電制御剤「LR−147」(日本カーリット株式会社製)0.5重量部、離型剤「カルナバワックス」(植物系ワックス、株式会社加藤洋行製)3.0重量部、離型剤「HNP−9」(パラフィン系ワックス、日本精鑞株式会社製)1.5重量部及び着色剤「ECR−101」(PR−57:1、大日精化工業株式会社製)3.0重量部を予めヘンシェルミキサ(三井鉱山株式会社製)を用いて混合した後、二軸押出機PCM(株式会社池貝製)により100℃で溶融混練し、次いで衝突版式粉砕機ディスパージョンセパレータ(日本ニューマチック工業株式会社製)を用いて粉砕及び分級を行い、体積中位粒径8.5μm(粒径5μm以下の粒子の体積:2.8%)でTgが60.4℃の母体着色粒子Xを得た。
ポリエステルA 46.0重量部、ポリエステルB 46.0重量部、荷電制御剤「LR−147」(日本カーリット株式会社製)0.5重量部、離型剤「カルナバワックス」(植物系ワックス、株式会社加藤洋行製)3.0重量部、離型剤「HNP−9」(パラフィン系ワックス、日本精鑞株式会社製)1.5重量部及び着色剤「ECR−101」(PR−57:1、大日精化工業株式会社製)3.0重量部を予めヘンシェルミキサ(三井鉱山株式会社製)を用いて混合した後、二軸押出機PCM(株式会社池貝製)により100℃で溶融混練し、次いで衝突版式粉砕機ディスパージョンセパレータ(日本ニューマチック工業株式会社製)を用いて粉砕及び分級を行い、体積中位粒径6.5μm(粒径4μm以下の粒子の体積:1.3%)でTgが60.4℃の母体着色粒子Yを得た。
製造例3により得られた母体着色粒子X 100重量部に、体積中位粒子径40nm及びBET比表面積44m2/gの大粒径シリカ5.0重量部を添加して、大粒径シリカによって被覆された粒子粉体を得た(粒子のシリカ被覆率は103.1%であった)。
得られた粒子粉体を、図1に示したST型の上羽根とA0型の下羽根を組み合わせた混合羽根(羽根の長さ:それぞれ550mm)を備え、かつ温水を流通させたジャケット(ジャケット内の水温:45℃)を備えた内容積150Lのヘンシェルミキサー「FM−150型」(三井鉱山株式会社製)によって、混合羽根(上羽根及び下羽根)の回転数1440r/min及び先端周速41.5m/sの処理条件にて15分間混合することにより、体積中位粒径8.5μmの粉体が得られた。なお、ヘンシェルミキサーによって粉体の単位重量当たりに投下された動力エネルギー量は0.039kwh/kgであり、粉体の温度は、最大65.6℃まで上昇した。
次いで、この得られた粉体に、さらに他の外添剤として小粒径シリカ(体積中位粒径:8nm)0.8重量部、酸化チタン(体積中位粒径:12nm)0.2重量部及びメラミン系樹脂微粒子(体積中位粒径:200nm)0.2重量部を添加し、混合羽根(上羽根及び下羽根)の回転数1440r/min及び先端周速41m/secで3分間混合することにより、トナーを製造した。
実施例1において、表1に示す条件に変更したこと以外は、実施例1と同様の操作により、トナーを製造した。
実施例1において、製造例3により得られた母体着色粒子Xの代わりに製造例4により得られた母体着色粒子Yを用い、且つ表1に示す条件に変更したこと以外は、実施例1と同様の操作により、トナーを製造した。
実施例1において、表2に示す条件に変更したこと以外は、実施例1と同様の操作により、トナーを製造した。
実施例1において、製造例3により得られた母体着色粒子Xの代わりに製造例4により得られた母体着色粒子Yを用い、且つ表2に示す条件に変更したこと以外は、実施例1と同様の操作により、トナーを製造した。
一方、表2の比較例1〜4では、混合羽根(上羽根及び下羽根)の先端周速が40m/sec未満であり、攪拌熱による粉体の温度上昇が小さいため、粉体の温度を高めるためにジャケット通水温度を高くした。混合羽根の先端周速が小さいため、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を本発明の0.01〜0.05kwh/kgの範囲に調整すべく、混合処理時間を長くしている。その結果、何れについても、混合粉体の固着や凝集が発生し、印字画像濃度と転写効率の両方を満足するトナーを得ることはできなかった。大粒径シリカの添加量を本発明の下限値よりも少量にした比較例1及び2では、固着凝集が強く、特に比較例1ではトナーとして評価できなかった。また、比較例3及び4は、大粒径シリカの添加量が本発明の範囲内であり、比較例2に比べて若干、混合粉体の凝集が抑制されているが、攪拌条件が本発明と異なるために印字画像濃度は目標に達していない。
比較例5、7及び10では、混合羽根(上羽根及び下羽根)の先端周速を本発明の範囲としているが、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を本発明の範囲の0.05kwh/kgを超えており、その結果、印字画像濃度の低下もしくは転写後のベルトへのトナーの残量が増加しており、良好な結果を得ることができなかった。
比較例6では、混合羽根(上羽根及び下羽根)の先端周速を本発明の範囲としているが、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を本発明の範囲の0.01kwh/kg未満となっており、その結果、印字画像濃度の低下し、良好な結果を得ることができなかった。
比較例8では、粉体温度がTg以上に達しており、転写効率の大幅な低下は確認されなかったものの、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量が0.05kwh/kgを超えており、得られた粉体には若干の凝集物が確認された。
比較例9では、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を本発明の0.01〜0.05kwh/kgの範囲であり、その結果、印字画像濃度及び転写後のベルトへのトナーの残量では良好な結果を得ることが出来ているが、混合羽根(上羽根及び下羽根)の先端周速が80m/secを超えており、得られた粉体には若干の凝集物が確認された。
Claims (4)
- 結着樹脂及び着色剤を含有する母体着色粒子100重量部と、体積中位粒径30〜100nmの大粒径シリカ4.0〜7.0重量部とを含有する粉体を、
(a)混合羽根を有する混合装置を用いて、混合羽根の先端周速を40〜80m/secの範囲、粉体の単位重量当たりに投下する動力エネルギー量を0.01〜0.05kwh/kgの範囲として混合することにより、(b)粉体の温度を母体着色粒子のガラス転移温度(Tg)より高い温度に到達させる工程、
を有する電子写真用トナーの製造方法。 - 前記大粒径シリカのBET比表面積が20〜100m2/gである、請求項1に記載の電子写真用トナーの製造方法。
- 前記母体着色粒子の体積中位粒径が5.5〜9μmである、請求項1又は2に記載の電子写真用トナーの製造方法。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の製造方法により得られる電子写真用トナー。
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JP2009070638A JP5451131B2 (ja) | 2009-03-23 | 2009-03-23 | 電子写真用トナーの製造方法 |
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