JP2010180439A - 硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素と効率的に分離することにより、ニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができる形態でニッケルを回収する硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法を提供する。
【解決手段】下記の工程（１）〜（５）を含むことを特徴とする。
工程（１）：前記硫酸酸性水溶液を酸化中和処理に付す。
工程（２）：次いで、中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する。
工程（３）：前記混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理に付す。
工程（４）：前記濃縮液を、燐酸エステル系酸性抽出剤を用いて溶媒抽出処理に付す。
工程（５）：得られた抽出残液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化ニッケルを分離回収する。
【選択図】なし

Description

本発明は、硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法に関し、さらに詳しくは、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素と効率的に分離することにより、金属ニッケル、酸化ニッケル、フェロニッケル等のニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができる形態でニッケルを回収するとともに、高価な有価金属であるコバルトを利用可能な副産物として分離することができる硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法に関する。これにより、ニッケル酸化鉱石の高圧酸浸出法等、種々の浸出方法の浸出工程から産出される各種の不純物元素を含有する浸出液から、ニッケル及びコバルトを分離回収する方法として好適に用いられる。

従来、ニッケルとともに、コバルトを始め、他の多種類の不純物元素を含有する硫酸酸性水溶液から、ニッケルを経済上効率的に分離回収する技術が求められていた。例えば、近年、ニッケル製錬では、ニッケル酸化鉱石を硫酸溶液で酸浸出する方法に基づく湿式製錬方法が注目されている。この酸浸出法は、従来の一般的なニッケル酸化鉱石の製錬方法である乾式製錬法と異なり、還元工程、乾燥工程等の乾式工程を含まずエネルギーコスト的に有利であるため、今後も、例えばニッケル品位が１〜２質量％程度の低品位ニッケル酸化鉱石の製錬方法として有力な技術であると見られている。このような湿式製錬方法では、産出する浸出液としては、ニッケルとともに、コバルトを始め、鉱石中に含有される鉄、アルミニウム、マンガン、亜鉛、クロム、マグネシウム、ケイ素等の多種類の不純物元素を含有する硫酸酸性水溶液であり、ここから、ニッケルを、必要に応じてコバルトも効率的な手段により分離回収することが、製錬プロセス上の重要課題であった。

ところで、上記湿式製錬方法としては、例えば、下記の（Ａ）〜（Ｃ）が提案されている。
湿式製錬方法（Ａ）：ニッケル酸化鉱石から、高圧酸浸出（Ｈｉｇｈ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ａｃｉｄ Ｌｅａｃｈ）法を用いて、下記の（１）〜（４）を含む工程によりニッケル及びコバルトを含有する混合硫化物を製造する（例えば、特許文献１参照。）。
（１）浸出工程：ニッケル酸化鉱石をスラリー化して硫酸を添加し、２２０〜２８０℃の温度で撹拌処理し、浸出スラリーを形成する。
（２）固液分離工程：前記浸出スラリーを多段階のシックナーを用いて洗浄し、ニッケル及びコバルトを含む浸出液と鉄をヘマタイトとして含む浸出残渣とに分離する。
（３）中和工程：前記浸出液の酸化を抑制しながら、炭酸カルシウムを用いてｐＨが４以下となるよう調整し、３価の鉄を含有する中和殿物を生成し、中和殿物スラリーとニッケル回収用母液とに分離する。及び
（４）硫化工程：前記ニッケル回収用母液に硫化水素ガスを吹きこみ、ニッケル及びコバルトを含有する硫化物を生成し、貧液と分離する。

湿式製錬方法（Ｂ）：ニッケル酸化鉱石に硫酸を添加して浸出する際に、鉄をナトロジャロサイトとして浸出残渣を形成し、ニッケル及びコバルトを含む浸出液を得る工程、得られた浸出液に中和剤を添加して、鉄及びアルミニウムを除去する工程、得られた中和液を、モノチオホスフィン酸化合物を抽出剤とする溶媒抽出で処理し、コバルトを抽出して、ニッケルを含む抽出残液とコバルトを含む逆抽出液を得る工程、及び得られたニッケルを含む抽出残液とコバルトを含む逆抽出液を、それぞれアルカリで中和して水酸化物を得る工程からなる。ここで、さらに、得られた水酸化ニッケルをアルカリ液で洗浄してイオウと塩素を除去した後、ニッケル酸化鉱石とともに、焼成及び還元熔解工程を含むフェロニッケル製造プラントへ供給することによって、水酸化ニッケルをフェロニッケルの製造原料の一部として使用する（例えば、特許文献２参照。）。

湿式製錬方法（Ｃ）：ニッケル酸化鉱石の大気圧又は高圧酸浸出工程で形成された酸浸出液スラリー中にイオン交換樹脂を添加する、いわゆるＲＩＰ（Ｒｅｓｉｎ ｉｎ ｐｕｌｐ）法において、スニッケル及びコバルトを吸着した樹脂をスラリーから分離し、この樹脂を浸出して、Ｎｉ濃度１０〜８０ｇ／Ｌのニッケルとコバルト、アルミニウム、鉄等を含む酸性溶離液を得る工程、前記酸性溶離液をｐＨ４．５〜５で中和して、鉄とアルミニウムを除去する工程、得られた中和液を、シアネックス２７２抽出剤で溶媒抽出で処理し、コバルト、マンガン等を抽出して、ニッケルを含む抽出残液とコバルトを含む逆抽出液を得る工程、及び得られたニッケルを含む抽出残液を、水酸化マグネシウムで中和して水酸化物を得る工程からなる（例えば、特許文献３参照。）。

しかしながら、湿式製錬方法（Ａ）では、ニッケルとコバルトを分離しないで、これらの混合硫化物として回収するものであるので、得られた混合硫化物は、例えば、塩素浸出法のように、これらを浸出し、次いでニッケルとコバルトを分離してそれぞれを高純度製品として回収する工程を備えた製錬プロセスの原料としては好適であるが、一方供給原料中のコバルト、イオウ等の負荷に限界を有するプロセス、例えば、フェロニッケル、又はステンレス鋼の製造原料としては直接的に使用することができないという問題があった。

また、湿式製錬方法（Ｂ）では、得られた水酸化ニッケルは、コバルトの分離及びイオウの除去がなされており、フェロニッケルの製造原料として用いることができるが、一方、製錬プロセス上の課題としては、浸出液及び中和液のニッケル濃度を上昇させるための特別な工程が設けられていないので、溶媒抽出工程の始液となる中和液のニッケル濃度は、浸出液と同レベルの数ｇ／Ｌであり、このような薄液を用いた溶媒抽出処理においては、抽出剤の使用量及び設備容量が過大となり、抽出剤の損失と設備コストにより経済上効率的でないという問題があった。
また、湿式製錬方法（Ｃ）では、得られた水酸化ニッケルは、コバルトの分離がなされており、金属ニッケル、酸化ニッケル、フェロニッケル等のニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができるが、一方、製錬プロセスとしては、浸出工程でＲＩＰ（Ｒｅｓｉｎ ｉｎ ｐｕｌｐ）法を採用するので、高価なイオン交換樹脂のスラリー中での磨耗等によりその使用量とロスが過大となり、浸出法自体に経済上の問題があることのほか、溶媒抽出工程の始液となる酸性溶離液のニッケル濃度も、イオン交換樹脂の使用による濃縮効果が期待されるものの、高々１０〜８０ｇ／Ｌであるので、このような薄液を用いた溶媒抽出処理においては、湿式製錬方法（Ｂ）と同様、抽出剤の使用量及び設備容量が過大となるという問題があった。
しかも、湿式製錬方法（Ｂ）及び（Ｃ）では、溶媒抽出工程の始液からのマンガンの除去のための特別な工程は設けられていないので、始液からコバルトを有機相へ抽出するための抽出剤として燐酸エステル系酸性抽出剤を採用する際、共抽出されるマンガンの影響によりコバルトの抽出効率が悪化するため、さらに抽出剤の使用量の増加とコバルトを含有する逆抽出液中のマンガン濃度の上昇という問題もあった。

以上の状況から、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素を効率的に分離する手段を採用することにより、製錬プロセスとしての経済上の効率性を高めるとともに、金属ニッケル、酸化ニッケル、フェロニッケル等のニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができる形態でニッケルを回収し、同時にコバルトを利用しやすい副産物として分離することができる方法が求められている。

特開２００５−３５０７６６号公報（第１頁、第２頁） 特開２００６−２４１５２９号公報（第１頁、第２頁、第１図） 特開２００８−５２７１６４号公報（第１頁、第２頁）

本発明の目的は、上記の従来技術の問題点に鑑み、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素と効率的に分離することにより、金属ニッケル、酸化ニッケル、フェロニッケル等のニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができる形態でニッケルを回収するとともに、高価な有価金属であるコバルトを利用可能な副産物として分離することができる硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法を提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するために、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、ニッケルを回収する方法について、鋭意研究を重ねた結果、前記硫酸酸性水溶液を特定の条件で酸化中和処理に付し、鉄及びアルミニウムを除去する工程、得られた酸化中和処理後液を特定の条件で中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する工程、得られた混合水酸化物を特定の条件で溶解処理に付し、マンガンを除去しながらニッケル及びコバルトの濃縮液を得る工程、得られた濃縮液を特定の条件で酸化処理に付し、マンガンを除去する工程、得られた酸化処理後液を特定の条件で溶媒抽出処理に付し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得る工程、及び、得られた抽出残液を中和処理に付す工程を順次行ったところ、工業材料の原料として効果的に利用することができる水酸化ニッケルを高収率で回収するとともに、コバルトも利用しやすい状態で回収することができることを見出し、本発明を完成した。

すなわち、本発明の第１の発明によれば、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、ニッケルを回収する方法であって、
下記の工程（１）〜（５）を含むことを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
工程（１）：前記硫酸酸性水溶液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、炭酸カルシウムを添加して酸化中和処理に付し、生成された鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）を除去する。
工程（２）：前記工程（１）で得られた酸化中和処理後液に、水酸化カルシウムを添加して中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する。
工程（３）：前記工程（２）で得られた混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理に付し、生成されたマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を除去してニッケル及びコバルトの濃縮液を得る。
工程（４）：前記工程（３）で得られた濃縮液を、燐酸エステル系酸性抽出剤を用いて溶媒抽出処理に付し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得る。
工程（５）：前記工程（４）で得られた抽出残液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化ニッケルを分離回収する。

また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記工程（３）に続いて、下記の工程（６）を含むことを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
工程（６）：前記工程（３）で得られたニッケル及びコバルトの濃縮液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、中和剤を添加して、酸化中和処理に付し、生成されたマンガン及びコバルトを含有する沈殿物（ｃ）を除去し、得られた酸化中和処理後液を、前記工程（４）に移送する。

また、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、下記の工程（７）又は工程（８）を含むことを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
工程（７）：前記工程（５）で得られた逆抽出液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化コバルトを分離回収する。
工程（８）：前記工程（５）で得られた逆抽出液に、硫化水素ガス又は硫化アルカリを添加して硫化処理に付し、生成された硫化コバルトを分離回収する。

また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３いずれかの発明において、前記工程（１）において、酸化中和処理は、下記の（イ）〜（ハ）の要件を満足することを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
（イ）前記混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合は、希釈ガスである空気又は酸素ガスに対して１〜１０容量％である。
（ロ）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、４００〜６００ｍＶである。
（ハ）ｐＨは、４．０〜４．５である。

また、本発明の第５の発明によれば、第１〜３いずれかの発明において、前記工程（２）において、中和処理は、下記の（ニ）の要件を満足することを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
（ニ）ｐＨは、７．５〜７．７である。

また、本発明の第６の発明によれば、第１〜３いずれかの発明において、前記工程（３）において、溶解処理は、下記の（ホ）及び（ヘ）の要件を満足することを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
（ホ）スラリー濃度は、３０〜４０質量％である。
（ヘ）混合水酸化物の溶解終了時のｐＨは、１．５〜２．２である。

また、本発明の第７の発明によれば、第１〜３いずれかの発明において、前記工程（３）において、沈殿物（ｂ）を、前記工程（１）へ移送する手段を備えることを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。

また、本発明の第８の発明によれば、第１〜３いずれかの発明において、前記工程（５）において、中和処理は、下記の（ト）〜（リ）の要件を満足することを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
（ト）ｐＨは、７．５〜８．０である。
（チ）前記中和剤は、水酸化マグネシウムである。
（リ）反応温度は、８０℃以上沸騰点以下の温度である。

また、本発明の第９の発明によれば、第２又は３の発明において、前記工程（６）において、酸化中和処理は、下記の（ヌ）〜（ワ）の要件を満足することを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。
（ヌ）前記混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合は、空気又は酸素ガスに対して１〜１０容量％である。
（ル）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、５００〜６００ｍＶである。
（オ）ｐＨは、５．０〜６．０である。
（ワ）前記中和剤は、水酸化ナトリウムである。
が提供される。

また、本発明の第１０の発明によれば、第１〜９いずれかの発明において、前記硫酸酸性水溶液は、ニッケル酸化鉱石のスラリーに硫酸溶液を添加し、高温高圧下に浸出する工程から産出される浸出液であることを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法が提供される。

本発明の硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法は、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素と効率的に分離することにより、ニッケル品位が４０質量％以上に濃縮された水酸化ニッケルを回収することができ、これは、金属ニッケル、酸化ニッケル、フェロニッケル等のニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができる。また、高価な有価金属であるコバルトを、利用可能な副産物として分離することができる。以上より、その工業的価値は極めて大きい。

従来方法に従って炭酸カルシウムを中和剤として使用した中和処理における液中の鉄、アルミニウム及びニッケルの生成する沈殿物への分布率（除去率）を示す図である。 本発明の工程（１）を表す、亜硫酸ガスと空気からなる混合ガスと炭酸カルシウムを用いて酸化中和処理した際の液中の鉄濃度と酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示す図である。 本発明の工程（１）を表す、亜硫酸ガスと空気からなる混合ガスと炭酸カルシウムを用いて酸化中和処理した際の反応時間の経過に伴う酸化還元電位（ＯＲＰ）の変化を示す図である。 本発明の工程（３）を表す、混合水酸化物を濃度６４質量％の硫酸溶液で溶解処理した際のニッケル、コバルト及びマンガンの溶解率（浸出率）とｐＨの関係を示す図である。

以下、本発明の硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法を詳細に説明する。
本発明の硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法は、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、ニッケルを回収する方法であって、
下記の工程（１）〜（５）を含むことを特徴とする。
工程（１）：前記硫酸酸性水溶液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、炭酸カルシウムを添加して酸化中和処理に付し、生成された鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）を除去する。
工程（２）：前記工程（１）で得られた酸化中和処理後液に、水酸化カルシウムを添加して中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する。
工程（３）：前記工程（２）で得られた混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理に付し、生成されたマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を除去してニッケル及びコバルトの濃縮液を得る。
工程（４）：前記工程（３）で得られた濃縮液を、燐酸エステル系酸性抽出剤を用いて溶媒抽出処理に付し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得る。
工程（５）：前記工程（４）で得られた抽出残液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化ニッケルを分離回収する。

本発明において、工程（１）において、前記硫酸酸性水溶液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、炭酸カルシウムを添加して酸化中和処理に付し、生成された鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）を除去すること、工程（２）において、前記酸化中和処理後液に、水酸化カルシウムを添加して中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収すること、及び工程（３）において、前記工程（２）で得られた混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理に付し、生成されたマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を除去してニッケル及びコバルトの濃縮液を得ることが重要である。これによって、前記硫酸酸性水溶液中に含有される不純物元素の中で、燐酸エステル系酸性抽出剤を用いた溶媒抽出処理でコバルトの抽出と競合する鉄、アルミニウム、及びマンガンを溶媒抽出処理の始液から除去することができる。

すなわち、工程（１）において、亜硫酸（ＳＯ_２）ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら炭酸カルシウムを添加して酸化中和処理することによって、該混合ガスの吹込みにより、二酸化硫黄を媒体として過酸化物が生成し、２価鉄を迅速かつ完全に３価鉄に酸化し、水酸化鉄（Ｆｅ（ＯＨ）_３）を生成する。この際、炭酸カルシウムを添加することにより、このような酸化条件を達成し、かつ３価鉄とアルミニウムの水酸化物の溶解度が十分に低下するｐＨに保持することができるので、液中の鉄及びアルミニウムの略完全な除去を達成することができる。これによって、前記抽出剤中への蓄積性の高い鉄及びアルミニウムの問題が解決される。なお、この詳細については、工程の詳細説明において後述する。

また、工程（２）において、前記酸化中和処理後液を中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収することによって、前記硫酸酸性水溶液中のニッケル及びコバルトを一旦混合水酸化物として回収し、それを後続の溶解処理で再溶解し、高ニッケル濃度の濃縮液を生成することができるので、後続の溶媒抽出処理において、その始液となるのニッケル濃度は、大幅に向上させることが可能となる。例えば、濃縮液のニッケル濃度は、浸出液中の数ｇ／Ｌに対し、３０〜７０ｇ／Ｌであり、このような濃厚な液を用いた溶媒抽出処理においては、抽出剤の使用量及び設備容量を低減することができ、抽出剤の損失と設備コストの低下により経済上の効率性が格段に向上する。

また、工程（３）において、前記混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理することによって、高ニッケル濃度の濃縮液を得るとともに、該混合水酸化物中に含有されるニッケル及びコバルトを溶解しながら、マンガンを二酸化マンガン（ＭｎＯ_２）の形態で沈殿物として分離する。ここで、高濃度の硫酸溶液中において、２価マンガンは４価マンガンに酸化され、溶解度により沈殿物を形成することによる。また、該混合水酸化物中に含有されるカルシウムから形成される石膏（ＣａＳＯ_４）も、溶解度により沈殿物を形成する。なお、この詳細については、工程の詳細説明において後述する。

１．工程（１）
上記工程（１）は、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、炭酸カルシウムを添加して酸化中和処理に付し、生成された鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）を除去する工程である。
ここで、後続の溶媒抽出処理において前記抽出剤中への蓄積性の高い鉄及びアルミニウムを略完全に除去する。

上記工程（１）において、中和剤としては、平衡ｐＨが他のアルカリ剤より低く、局所的な中和によるニッケルロスを防ぐことができ、しかも安価な炭酸カルシウムが用いられる。また、液中の２価鉄の酸化剤としては、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスが用いられる。一般的には、上記酸化剤としては、過酸化水素水又はその他の過酸化物の添加が有効であるが、これらの鉄除去への利用はコスト的に見合わない。一方、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスは、前述のような作用機構により２価鉄の酸化剤として有効である。この点に関し、図を用いて説明する。

まず、図１に、従来方法に従って炭酸カルシウムを中和剤として使用した中和処理における液中の鉄、アルミニウム及びニッケルの除去率（生成沈殿物への分布率）を示す。ここで、中和処理の始液として、Ｎｉ：３．３ｇ／Ｌ、Ｆｅ：０．６ｇ／Ｌ及びＡｌ：３．４ｇ／Ｌの組成を有するリモナイト鉱の浸出液（遊離硫酸を中和後）を用い、濃度２０質量％の炭酸カルシウムスラリーを添加して、液温を６０℃に制御しながら、ｐＨが４〜５の範囲の所定値に５分間保持後、得られた中和後スラリーをろ過して分析した。
図１より、ニッケルが１％以上沈殿するようなｐＨ条件下でも、鉄の除去率が１０〜２０％ていどであることが分かる。これに対して、アルミニウムの除去率は、ｐＨ４以上で略完全に除去することができることが分かる。

次に、図２に、上記工程（１）の方法で、亜硫酸ガスと空気からなる混合ガスと炭酸カルシウムを用いて酸化中和処理した際の液中の鉄濃度と酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示す。図２より、酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）が２００ｍＶ程度以上に上昇することで、液中の鉄濃度が急激に低下し、５００〜６００ｍＶで略完全に除去されることが分かる。なお、液中のアルミニウムは、このｐＨ条件では略完全に除去されている。ここで、酸化中和処理の始液として、図１と同様のリモナイト鉱の浸出液（遊離硫酸を中和後）を用い、空気とそれに対し２、３、４、又は８容量％でＳＯ_２ガスとを含む混合ガスを吹込みながら、濃度２０質量％の炭酸カルシウムスラリーを添加して、液温を６０℃に制御しながら、ｐＨを４．５に１００分間保持後、得られた酸化中和後スラリーをろ過して分析した。

図３は、上記工程（１）の方法で、亜硫酸ガスと空気からなる混合ガスと炭酸カルシウムを用いて酸化中和処理した際の反応時間の経過に伴う酸化還元電位（ＯＲＰ）の変化を示す。図３より、亜硫酸ガスが８容量％では、酸化還元電位の制御による酸化中和反応の確実な終点判定がしづらくなることが分かる。ここで、図３のデータは、図２と同様の条件で得られたものである。

上記工程（１）において、酸化中和処理の条件としては、特に限定されるものではないが、下記の（イ）〜（ハ）の要件を満足することが好ましい。
（イ）前記混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合は、希釈ガスである空気又は酸素ガスに対して１〜１０容量％、希釈ガスが空気の場合には、好ましくは１〜５容量％である。
（ロ）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、４００〜６００ｍＶである。
（ハ）ｐＨは、４．０〜４．５である。

すなわち、（イ）の要件において、亜硫酸ガスの含有割合としては、亜硫酸ガス添加による酸化効率の向上のためには高い程望ましく、鉄の高除去率を得るためには空気又は酸素ガスに対して１容量％以上が用いられる。一方、前記含有割合が１０容量％を超えると、亜硫酸ガスが還元剤として作用する傾向が強くなり酸化効率が低下する傾向がある。また、希釈ガスが空気の場合には、前記含有割合が５容量％を超えると、酸化還元電位の制御による酸化中和反応の確実な終点判定がしづらくなる。なお、一般的な金属製錬工場から排出される亜硫酸ガスを含む排ガスをそのまま利用すれば、低コストで混合ガスが供給される。

（ロ）の要件において、酸化中和反応の酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）としては、鉄の酸化除去率を上げるためには高い程望ましく、鉄の酸化除去を略完了に行う際には、５００ｍＶ以上が用いられる。一方、酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）が６００ｍＶを超えると、それ以上の鉄の除去効果が小さく、酸化剤の使用量が上昇する。ここで、酸化還元電位の制御方法としては、主に混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合及びその吹込み量を調整して行なうことができる。

（ハ）の要件において、酸化中和反応のｐＨとしては、鉄の酸化除去効率を上げるためには高い程望ましく、鉄の高除去率を得るためには４．０以上が用いられる。一方、ｐＨが４．５を超えると、ニッケルの共沈殿が上昇するので、収率が低下する。ここで、ｐＨの制御方法としては、炭酸カルシウムの添加量を調整して行なうことができる。

また、上記酸化中和処理において、液温としては、特に限定されるものではないが、鉄の高除去率を得るためには４０〜８０℃が好ましく、６０℃程度がより好ましい。すなわち、液温が４０℃未満では、鉄の酸化除去が不十分である。一方、液温が８０℃を超えると、反応容器に設備的な制約がかかり、また昇温のエネルギーも必要となるためコスト高である。

上記工程（１）において、酸化中和処理は、特に限定されるものではないが、撹拌機構、ＯＲＰ制御機構、ｐＨ制御機構及び液温制御機構を備えた反応容器を用いて行われる。また、酸化中和処理後のスラリーは、その全量をフィルタープレスなどのろ過機を用いて固液分離し、鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）と清澄な酸化中和処理後液を得ることが好ましい。すなわち、後続の工程において、懸濁物（ＳＳ）として、鉄及びアルミニウム成分が漏洩することを防ぐことが肝要である。

２．工程（２）
上記工程（２）は、上記工程（１）で得られた酸化中和処理後液に、水酸化カルシウムを添加して中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する工程である。ここで、前記酸化中和処理後液中のニッケル及びコバルトを一旦沈殿物として回収する。これによって、ニッケル品位が２５〜４５質量％の混合水酸化物が得られるので、後続の溶解処理で高ニッケル濃度の濃縮液を得て、さらに、溶媒抽出処理において、その始液となるのニッケル濃度を大幅に向上させることが可能となる。この高ニッケル濃度の濃縮液を始液として用いた溶媒抽出処理においては、抽出剤の使用量及び設備容量を低減することができ、抽出剤の損失と設備コストの低下により経済上の効率性が格段に向上する。

上記工程（２）において、中和処理の条件としては、特に限定されるものではないが、下記の（ニ）の要件を満足することが好ましい。
（ニ）ｐＨは、７．５〜７．７である。
すなわち、中和反応のｐＨとしては、ニッケル及びコバルトの沈殿率（回収率）を向上させるためには高い程望ましく、９７％以上の高回収率を得るためには７．５以上が用いられる。一方、ｐＨが７．７を超えると、液中のマンガンの沈殿率が急上昇し、前記混合水酸化物に含有され、さらに後続の溶媒抽出処理でコバルトの抽出効率に悪影響を及ぼすようになる。したがって、中和反応のｐＨはニッケル及びコバルトの沈殿率（回収率）とマンガン沈殿率を考慮して選ばれる。なお、このようなｐＨ条件を実現するための中和剤としては、他のアルカリ剤も用いられるが、安価な水酸化カルシウムの使用により達成することができる。

上記中和処理において、液温としては、特に限定されるものではないが、ニッケル及びコバルトの高回収率を得るため５０〜８０℃が好ましく、６０℃程度がより好ましい。すなわち、液温が５０℃未満では、反応速度が遅く、中和剤に未反応部が生じる。一方、液温が８０℃を超えると、反応容器に設備的な制約がかかり、また昇温のエネルギーも必要となるためコスト高である。

上記工程（２）において、中和処理は、特に限定されるものではないが、撹拌機構、ｐＨ制御機構及び液温制御機構を備えた反応容器を用いて行われる。また、中和処理後のスラリーは、その全量をフィルタープレスなどのろ過機を用いて固液分離し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物とろ液を得ることが好ましい。ここで、僅かに漏洩するニッケル及びコバルトを含むろ液及び洗浄液は、本発明の方法がニッケル酸化鉱石の高圧酸浸出法による湿式製錬方法に採用されている場合には、その浸出工程或いはそれに続く固液分離工程での浸出残渣の洗浄水として再利用することができるため、上記工程（２）でのニッケル及びコバルトの損失はほとんど発生しない。

３．工程（３）
上記工程（３）は、上記工程（２）で得られた混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理に付し、生成されたマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を除去してニッケル及びコバルトの濃縮液を得る工程である。ここで、該混合水酸化物中に含有されるニッケル及びコバルトを溶解して、高ニッケル濃度の濃縮液を得るとともに、マンガンを二酸化マンガン（ＭｎＯ_２）の形態で沈殿物として分離する。この工程により、マンガンの４０〜６０％を酸化除去することが可能であり、またニッケル溶解率９９％、コバルト溶解率９６％が達成される。

上記工程（３）において、溶解処理は次のように行われる。
前記混合水酸化物を、所定濃度の硫酸溶液と混合し、次いで水を添加してスラリー濃度を調整し、その後、溶解終了時のｐＨが所定値になるように、所定濃度の硫酸溶液の所定量を添加した。例えば、水分率が３０〜５０質量％の混合水酸化物に、含有されるニッケルとコバルトに対して１当量となるように、濃度６４質量％硫酸溶液を添加し１次混合する。次いで、３０〜４０質量％のスラリー濃度となるように、水を添加して調整する。最後に、再度濃度６４質量％硫酸溶液を添加し、溶液のｐＨが１．５〜２．２の間に入るように調整する。

上記工程（３）において、前記混合水酸化物を溶解する際に用いる硫酸溶液の硫酸濃度としては、５０質量％以上、好ましくは５０〜９８質量％、より好ましくは６４〜９８質量％以上である。これによって、高ニッケル濃度の濃縮液を得るとともに、混合水酸化物中に含有されたマンガンの４０〜６０％を沈殿物として分離することができる。すなわち、硫酸濃度が５０質量％未満では、高ニッケル濃度の濃縮液を得ること、及びマンガンを二酸化マンガンの形態の沈殿物として酸化し分離することが不十分である。

上記工程（３）において、溶解処理条件としては、特に限定されるものではないが、下記の（ホ）及び（ヘ）の要件を満足することが好ましい。
（ホ）混合水酸化物を投入した硫酸溶液スラリーのスラリー濃度は、３０〜４０質量％である。
（ヘ）混合水酸化物の溶解終了時のｐＨは、１．５〜２．２である。

すなわち、（ホ）の要件において、前記スラリー濃度としては、得られる濃縮液のニッケル濃度を高めるためには高い程望ましく、３０質量％以上が効果的である。一方、前記スラリー濃度が４０質量％を超えると、浸出残渣への付着する有価金属分の洗浄を強化する必要があるため望ましくない。ただし、硫酸溶液中に混合水酸化物を溶解しながら徐々に添加することにより、さらに高濃度の濃縮液を製造することができる。

（ヘ）の要件において、前記溶解終了時のｐＨとしては、ニッケル及びコバルトの溶解率を高めるためには低い程望ましく、該溶解率がほとんど変化しない１．５〜２．２が用いられるが、ｐＨを下げ過ぎることなく調整して、後続の溶媒抽出処理での中和剤の使用量を抑制することが肝要である。

これらの点に関し、図を用いて説明する。
図４は、混合水酸化物を濃度６４質量％の硫酸溶液で溶解処理した際のニッケル、コバルト及びマンガンの浸出率（溶解率）とｐＨの関係を示す。図４より、ｐＨが２．２以下では、ニッケル及びコバルトの溶解率がほぼ１００％で一定であること、マンガンの溶解率が４０〜６０％であることが分かる。
ここで、混合水酸化物として、リモナイト鉱の浸出液（遊離硫酸を中和後）を酸化中和処理し、次いで中和処理して得られた、Ｎｉ：２２質量％、Ｃｏ：１．１質量及びＭｎ：５．４質量の組成を有するものを使用し、該混合水酸化物に、濃度６４質量％の硫酸溶液を添加量を変えて添加し混合後、純水を添加してスラリー濃度を３０質量％に調整した。その後、溶解終了時のｐＨを測定し、溶解スラリーをろ過して分析した。

上記工程（３）において、溶解処理は、特に限定されるものではないが、撹拌機構、及びｐＨ測定機構を備えた反応容器を用いて行われる。また、溶解処理後のスラリーは、その全量をフィルタープレスなどのろ過機を用いて固液分離し、ニッケル及びコバルトを含有する濃縮液とマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を得ることが好ましい。また、ここで、必要に応じて、付着されるニッケル及びコバルトを回収するため、沈殿物（ｂ）を、上記工程（１）へ移送する手段を備えることが望ましい。

４．工程（４）
上記工程（４）は、上記工程（３）で得られた濃縮液を、燐酸エステル系酸性抽出剤を用いて溶媒抽出処理に付し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得る工程である。
ここで、上記濃縮液中のニッケルとコバルトを分離する。この際、上記濃縮液中にマンガンが共存する場合、コバルトとともに、前記抽出剤により抽出され、さらに逆抽出液中に分配される。

上記工程（４）において、溶媒抽出処理としては、上記濃縮液からなる水相と燐酸エステル系酸性抽出剤を含む溶媒からなる有機相を混合し、ｐＨを調整して有機相にコバルトを抽出し、その後両相を分離する抽出段、及び得られた有機相と硫酸溶液を混合して硫酸溶液にコバルトを抽出し、その後両相を分離する逆抽出段から構成される。ここで、ニッケルの大部分は、抽出残液中に留まる。
上記燐酸エステル系酸性抽出剤としては、特に限定されるものではなく、ニッケルとコバルトの分離がよく、かつカルシウムの抽出が少ないものであれば利用できるが、例えば米国Ｃｙａｎｅｘ社製の商品名Ｃｙａｎｅｘ２７２が用いられる。

上記抽出段において、ｐＨの調整は、水酸化ナトリウム等のアルカリ剤を含む水溶液を用いて容易に行うことができる。ここで、水相の平衡ｐＨは、約５に保持されることが望ましい。なお、有機相と水相との体積比率及び抽出段数を適切に設定することにより、９８％以上のコバルトを抽出することができる。しかしながら、このとき、同時に１０％程度のニッケルも抽出されるので、抽出後有機相からコバルトを逆抽出する前に、有機相を希酸で洗浄するスクラビング段を設けることが、ニッケルの損失を防止する上で効果的である。また、上記逆抽出段において、有機相中に抽出されたコバルトは、マンガン等の不純物元素とともに硫酸塩として逆抽出される。

５．工程（５）
上記工程（５）は、上記工程（４）で得られた抽出残液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化ニッケルを分離回収する工程である。これによって、ニッケル品位が４０〜４５質量％の水酸化ニッケル沈殿物が得られる。
ここで、上記抽出残液中のニッケルは、中和反応によって水酸化ニッケルとして沈殿物を形成し、ろ過分離して回収される。

上記工程（５）において、中和処理としては、特に限定されるものではなく、下記の（ト）〜（リ）の要件を満足することが好ましい。
（ト）ｐＨは、７．５〜８．０である。
（チ）前記中和剤は、水酸化マグネシウムである。
（リ）反応温度は、８０℃以上沸騰点以下の温度である。

すなわち、（ト）の要件において、上記中和処理のｐＨとしては、ニッケルの損失を避けるためには高い程望ましく、十分なニッケル沈殿率が得られる７．５以上が用いられる。一方、ｐＨが８．０を超えると、それ以上の効果は得られず、中和剤の使用量が増加する。
また、（チ）の要件において、前記中和剤としては、他のアルカリ剤が用いられるが、例えば、水酸化カルシウムを用いると、石膏が生成析出して沈殿物に混じりニッケル品位を低下させてしまうので、水酸化マグネシウムが好ましい。
また、（リ）の要件において、中和剤として水酸化マグネシウムを用いる場合は、実用的な中和反応の速度が得られる、８０℃以上沸騰点以下の温度が好ましい。

６．工程（６）
本発明の回収方法において、さらに、上記工程（３）に続いて、必要に応じて、下記の工程（６）を含むことができる。これにより、上記濃縮液中に残存したマンガンが水酸化物として除去されるので、後続の溶媒抽出処理において、マンガンによるコバルト抽出への効率低下を抑えることができる。また、溶媒抽出工程における抽出負荷が低減されるため、より小さな溶媒抽出工程の設計が可能となる
工程（６）：前記工程（３）で得られたニッケル及びコバルトの濃縮液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、中和剤を添加して、酸化中和処理に付し、生成されたマンガン及びコバルトを含有する沈殿物（ｃ）を除去し、得られた酸化中和処理後液を、前記工程（４）に移送する。

工程（６）において、酸化中和処理としては、特に限定されるものではなく、下記の（ヌ）〜（ワ）の要件を満足することが好ましい。
（ヌ）前記混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合は、空気又は酸素ガスに対して１〜１０容量％である。
（ル）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、５００〜６００ｍＶである。
（オ）ｐＨは、５．０〜６．０である。
（ワ）前記中和剤は、水酸化ナトリウムである。

すなわち、（ヌ）の要件において、亜硫酸ガスの含有割合としては、亜硫酸ガス添加による酸化効率の向上のためには高い程望ましく、マンガンの高除去率を得るためには空気又は酸素ガスに対して１容量％以上が用いられる。一方、前記含有割合が１０容量％を超えると、亜硫酸ガスが還元剤として作用する傾向が強くなり酸化効率が低下する傾向がある。

（ル）の要件において、酸化中和反応の酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）としては、マンガンの酸化除去率を上げるためには高い程望ましく、５００ｍＶ以上が用いられる。一方、酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）が６００ｍＶを超えると、それ以上のマンガンの除去効果が小さく、酸化剤の使用量が上昇する。ここで、酸化還元電位の制御方法としては、主に混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合及びその吹込み量を調整して行なうことができる。

（オ）の要件において、酸化中和反応のｐＨとしては、マンガンの酸化除去効率を上げるためには高い程望ましく、マンガンの高除去率を得るためには５．０以上が用いられる。一方、ｐＨが６．０を超えると、ニッケル及びコバルトの共沈殿が上昇するので、収率が低下する。ここで、ｐＨの制御方法としては、中和剤として、例えば、水酸化ナトリウムを用いて、その添加量を調整して行なうことができる。

また、上記酸化中和処理において、液温としては、特に限定されるものではないが、マンガンの高除去率を得るためには４０〜８０℃が好ましく、６０℃程度がより好ましい。すなわち、液温が４０℃未満では、鉄の酸化除去が不十分である。一方、液温が８０℃を超えると、反応容器に設備的な制約がかかり、また昇温のエネルギーも必要となるためコスト高である。

７．工程（７）、（８）
本発明の回収方法において、さらに、必要に応じて、下記の工程（７）又は工程（８）を含むことができる。これによって、上記工程（５）で得られた逆抽出液から、コバルトが、水酸化コバルト又は硫化コバルトとして回収される。これらの回収物は、コバルト精製工程を含むプロセスの原料として好適である。
工程（７）：前記工程（５）で得られた逆抽出液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化コバルトを分離回収する。
工程（８）：前記工程（５）で得られた逆抽出液に、硫化水素ガス又は硫化アルカリを添加して硫化処理に付し、生成された硫化コバルトを分離回収する。

上記工程（７）において、中和処理としては、特に限定されるものではなく、下記の（カ）〜（タ）の要件を満足することが好ましい。これによって、マンガンを含有する水酸化コバルトが得られる。
（カ）ｐＨは、７．５〜９．０である。
（ヨ）前記中和剤は、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、アンモニア等の難溶解性の塩を形成するカルシウムを含有しないものである。
（タ）反応温度は、８０℃以上沸騰点以下の温度である。

上記工程（８）において、硫化処理としては、特に限定されるものではなく、下記の（レ）〜（ツ）の要件を満足することが好ましい。これによって、マンガンが一部分離された硫化コバルトが得られる。
（レ）ｐＨは、２．０〜４．０である。
（ソ）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、−２５０〜−１００ｍＶである。
（ツ）反応温度は、６０℃〜沸騰点以下の温度である。

９．硫酸酸性水溶液
本発明の回収方法に用いる硫酸酸性水溶液としては、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有するものであり、ニッケル酸化鉱石の種々の製錬方法から産出されるものが好ましく用いられるが、例えば、下記の浸出工程及び固液分離工程により、ニッケル酸化鉱石のスラリーに硫酸溶液を添加し、高温高圧下に浸出する工程から産出される浸出液が挙げられる。
浸出工程：ニッケル酸化鉱石をスラリー化して硫酸を添加し、２２０〜２８０℃の温度で撹拌処理し、浸出スラリーを形成する。
固液分離工程：前記浸出スラリーを多段階のシックナーを用いて洗浄し、ニッケル及びコバルトを含む浸出液と浸出残渣とに分離する。

上記ニッケル酸化鉱石としては、主としてリモナイト鉱及びサプロライト鉱等のいわゆるラテライト鉱である。前記ラテライト鉱のニッケル含有量は、通常、０．８〜２．５質量％であり、ニッケルは、水酸化物又は含水ケイ苦土（ケイ酸マグネシウム）鉱物として含有される。また、鉄の含有量は、１０〜５０質量％であり、主として３価の水酸化物（ゲーサイト）の形態であるが、一部２価の鉄が含水ケイ苦土鉱物等に含有される。また、珪酸分は、石英、クリストバライト（無定形シリカ）等のシリカ鉱物及び含水ケイ苦土鉱物に含有される。また、クロム分の多くは、鉄又はマグネシウムを含むクロマイト鉱物として含有される。また、マグネシア分は、含水ケイ苦土鉱物のほか、未風化で硬度が高いニッケルをほとんど含有しないケイ苦土鉱物に含有される。さらに、コバルト、アルミニウム及びマンガンが、前記鉱物中に共存する成分又は各元素を主成分とする鉱物として存在する。

上記ニッケル酸化鉱石を用いて、上記浸出工程及び固液分離工程で処理することにより産出される浸出液の組成としては、例えば、Ｎｉ：３．０〜８．０ｇ／Ｌ、Ｃｏ：０．３〜１．０ｇ／Ｌ、Ｆｅ：２．０〜１０．０ｇ／Ｌ、Ａｌ：１．０〜５．０ｇ／Ｌ、及びＭｎ：２．０〜５．０ｇ／Ｌでありであり、その他に、亜鉛、クロム、マグネシウム、ケイ素等を含有し、本発明の回収方法の硫酸酸性水溶液として好適に用いられる。

以下に、本発明の実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例によってなんら限定されるものではない。なお、実施例で用いた金属の分析は、ＩＣＰ発光分析法で行った。

（実施例１）
ラテライト鉱の高圧酸浸出法で得た浸出液を用いて、ニッケルを分離し、水酸化ニッケルの回収を行なった。
（１）ラテライト鉱の浸出工程
ラテライト鉱（組成；Ｎｉ：１．１質量％、Ｃｏ：０．１質量％、Ｆｅ：４２．０質量％、Ｍｎ：０．８質量％、Ａｌ：２．７質量％）５００ｇを採取し、濃度６４質量％の硫酸溶液１５０ｇと水を加え、スラリー濃度３０質量％に調整した。
このスラリーを、容積３リットルの耐熱容器に入れ、容器を内容積３．５リットルの電気加熱式オートクレーブに装入して攪拌機によって攪拌しながら２５０℃に加熱し、この温度で、１時間維持した後に室温まで冷却し、浸出スラリーをオートクレーブから取り出した。得られた浸出スラリーは、濃度２０質量％の炭酸カルシウムスラリーを用いて残留する硫酸を中和処理した後、固液分離して、Ｎｉ：３．８ｇ／Ｌ、Ｃｏ：０．２ｇ／Ｌ、Ｆｅ：２．０ｇ／Ｌ、Ａｌ：４．１ｇ／Ｌ及びＭｎ：２．８ｇ／Ｌの組成を有する、ｐＨが２．５の浸出液を得た。

（２）工程（１）（浸出液の酸化中和処理）
上記のように作成した浸出液１０Ｌに、液温を６０℃に制御しながら、亜硫酸ガスと空気からなる混合ガス（空気に対し３容量％のＳＯ_２ガスを含む。）を吹き込み、同時に濃度２０質量％の炭酸カルシウムスラリーを添加して、酸化ｐＨを４．５に保持した。その後、酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）が５００ｍＶに到達した時点で、酸化中和後スラリーをろ過し、生成された鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）を分離して、酸化中和処理後液を得て分析した。
得られた酸化中和処理後液の組成は、Ｎｉ：３．７ｇ／Ｌ、Ｃｏ：０．２ｇ／Ｌ、Ｆｅ：＜０．００１ｇ／Ｌ、Ａｌ：＜０．００１ｇ／Ｌ及びＭｎ：２．８ｇ／Ｌであった。これより、鉄とアルミニウムが略完全に除去されることが分かる。

（３）工程（２）（中和処理による混合水酸化物の回収）
工程（１）で得られた酸化中和処理後液１０Ｌに、液温を６０℃に制御しながら、濃度２０質量％の水酸化カルシウムスラリーを添加してｐＨを７．６に制御して中和処理し、中和後スラリーをろ過し、生成されたニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を得て分析した。
得られた混合水酸化物の組成は、Ｎｉ：１５．２質量％、Ｃｏ：１．４質量％、Ｆｅ：＜０．０１質量％、Ｍｎ：４．４質量％、Ａｌ：＜０．０１質量％であり、ニッケルとコバルトの沈殿率は、９８％であった。

（４）工程（３）（混合水酸化物の溶解処理）
工程（２）で得られた混合水酸化物３００ｇを、濃度６４質量％の硫酸溶液１００ｍＬを添加し混合後、純水を添加してスラリー濃度を３０質量％に調整した。さらに、再度濃度６４質量％硫酸溶液を添加し、溶解終了時のｐＨを２．０に調整した。その後、溶解スラリーをろ過して、生成されたマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を分離して、ニッケル及びコバルトの濃縮液を得て分析した。
得られた濃縮液の組成は、Ｎｉ：６５．５ｇ／Ｌ、Ｃｏ：５．９ｇ／及びＭｎ：１０．５ｇ／Ｌであった。これより、ニッケルとコバルトの溶解率は、９８％であり、マンガンの溶出率は５５％であった。混合水酸化物中のマンガンの４５％が除去されることが分かる。

（５）工程（４）（溶媒抽出処理）
工程（３）で得られた濃縮液からなる水相と燐酸エステル系酸性抽出剤を含む溶媒からなる有機相を有機／水相比が２となる割合で混合し、ｐＨを４．５に調整して有機相にコバルトを抽出し、その後両相を分離する３段の抽出段、及び得られた有機相と硫酸溶液を有機／水相比が２となる割合で混合して硫酸溶液にコバルトを抽出し、その後両相を分離する２段の逆抽出段、及び有機相を希酸で洗浄するスクラビング段からなる設備を用いて、溶媒抽出処理し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得て分析した。
得られた抽出残液の組成は、Ｎｉ：５０．５ｇ／Ｌ、Ｃｏ：＜０．１ｇ／及びＭｎ：＜０．１ｇ／Ｌであった。また、逆抽出液の組成は、Ｎｉ：０．６ｇ／Ｌ、Ｃｏ：５．５ｇ／及びＭｎ：１０．０ｇ／Ｌであった。これより、ニッケルとコバルトの分離が十分に行われていることが分かる。

（６）工程（５）（抽出残液の中和処理）
工程（４）で得られた抽出残液に、水酸化マグネシウムスラリーを添加して中和処理し、Ｎｉ：４４．４質量％、Ｃｏ：＜０．１質量％、Ｆｅ：＜０．１質量％、Ｍｎ：＜０．１質量％、Ａｌ：＜０．１質量％の組成を有する水酸化ニッケルを得た。これより、金属ニッケル、酸化ニッケル、フェロニッケル等のニッケル工業材料の原料として効果的に利用することができる水酸化ニッケルを分離回収することができることが分かる。

（実施例２）
上記実施例１の工程（３）で得られた濃縮液を用いて、脱マンガン（工程（６））を行なった。
まず、前記濃縮液の液温を６０℃に制御し、亜硫酸ガスと空気からなる混合ガス（空気に対し１容量％でＳＯ_２ガスを含む。）を吹き込み、同時に濃度４ｍｏｌ／Ｌの水酸化ナトリウム水溶液を添加して、ｐＨを５．０に保持した。ここで、酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）を５５０ｍＶに４時間保持した。その後、酸化中和後スラリーをろ過し、生成されたマンガン及びコバルトを含有する沈殿物（ｃ）を分離し、酸化中和処理後液を得て分析した。
得られた酸化中和処理後液の組成は、Ｍｎ：５．９ｇ／Ｌであった。これより、工程（４）の溶媒抽出工程における抽出負荷が低減されるため、より小さな溶媒抽出工程の設計が可能となることが分かる。

以上のように、実施例１では、硫酸酸性水溶液を所定の条件で酸化中和処理に付し、鉄及びアルミニウムを除去する工程、得られた酸化中和処理後液を所定の条件で中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する工程、得られた混合水酸化物を特定の条件で溶解処理に付し、マンガンを除去しながらニッケル及びコバルトの濃縮液を得る工程、得られた濃縮液を所定の条件で酸化処理に付し、マンガンを除去する工程、得られた酸化処理後液を所定の条件で溶媒抽出処理に付し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得る工程、及び、得られた抽出残液を中和処理に付す工程を順次行い、本発明の方法に従って行なわれたので、工業材料の原料として効果的に利用することができる水酸化ニッケルを高収率で回収することができること、及びコバルトを、利用可能な副産物として分離することができることが分かる。さらに、実施例２では、上記工程（３）で得られた濃縮液を用いて、脱マンガン（工程（６））を行なったので、マンガンの除去により、工程（４）の溶媒抽出工程における抽出負荷が低減されることが分かる。

本発明の硫酸酸性水溶液からのニッケルの回収方法は、ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素と効率的に分離することにより、ニッケル品位が４０質量％以上に濃縮された水酸化ニッケルを回収することができルので、特に、マンガン含有量の高い硫酸酸性水溶液から、不純物元素の含有量が少ない水酸化ニッケルを回収する方法として好適である。

Claims (10)

1. ニッケル及びコバルトと鉄、アルミニウム及びマンガンその他の不純物元素とを含有する硫酸酸性水溶液から、ニッケルを回収する方法であって、
   下記の工程（１）〜（５）を含むことを特徴とする硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   工程（１）：前記硫酸酸性水溶液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、炭酸カルシウムを添加して酸化中和処理に付し、生成された鉄及びアルミニウムを含有する沈殿物（ａ）を除去する。
   工程（２）：前記工程（１）で得られた酸化中和処理後液に、水酸化カルシウムを添加して中和処理に付し、ニッケル及びコバルトを含有する混合水酸化物を分離回収する。
   工程（３）：前記工程（２）で得られた混合水酸化物を、濃度５０質量％以上の硫酸溶液中で溶解処理に付し、生成されたマンガン及び石膏を含有する沈殿物（ｂ）を除去してニッケル及びコバルトの濃縮液を得る。
   工程（４）：前記工程（３）で得られた濃縮液を、燐酸エステル系酸性抽出剤を用いて溶媒抽出処理に付し、ニッケルを含有する抽出残液とコバルトを含有する逆抽出液を得る。
   工程（５）：前記工程（４）で得られた抽出残液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化ニッケルを分離回収する。
2. 前記工程（３）に続いて、下記の工程（６）を含むことを特徴とする請求項１に記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   工程（６）：前記工程（３）で得られたニッケル及びコバルトの濃縮液に、亜硫酸ガスと空気又は酸素ガスからなる混合ガスを吹き込みながら、中和剤を添加して、酸化中和処理に付し、生成されたマンガン及びコバルトを含有する沈殿物（ｃ）を除去し、得られた酸化中和処理後液を、前記工程（４）に移送する。
3. 下記の工程（７）又は工程（８）を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   工程（７）：前記工程（５）で得られた逆抽出液に、中和剤を添加して中和処理に付し、生成された水酸化コバルトを分離回収する。
   工程（８）：前記工程（５）で得られた逆抽出液に、硫化水素ガス又は硫化アルカリを添加して硫化処理に付し、生成された硫化コバルトを分離回収する。
4. 前記工程（１）において、酸化中和処理は、下記の（イ）〜（ハ）の要件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   （イ）前記混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合は、希釈ガスである空気又は酸素ガスに対して１〜１０容量％である。
   （ロ）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、４００〜６００ｍＶである。
   （ハ）ｐＨは、４．０〜４．５である。
5. 前記工程（２）において、中和処理は、下記の（ニ）の要件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   （ニ）ｐＨは、７．５〜７．７である。
6. 前記工程（３）において、溶解処理は、下記の（ホ）及び（ヘ）の要件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   （ホ）スラリー濃度は、３０〜４０質量％である。
   （ヘ）混合水酸化物の溶解終了時のｐＨは、１．５〜２．２である。
7. 前記工程（３）において、沈殿物（ｂ）を、前記工程（１）へ移送する手段を備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
8. 前記工程（５）において、中和処理は、下記の（ト）〜（リ）の要件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   （ト）ｐＨは、７．５〜８．０である。
   （チ）前記中和剤は、水酸化マグネシウムである。
   （リ）反応温度は、８０℃以上沸騰点以下の温度である。
9. 前記工程（６）において、酸化中和処理は、下記の（ヌ）〜（ワ）の要件を満足することを特徴とする請求項２又は３に記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。
   （ヌ）前記混合ガス中の亜硫酸ガスの含有割合は、空気又は酸素ガスに対して１〜１０容量％である。
   （ル）酸化還元電位（銀／塩化銀電極基準）は、５００〜６００ｍＶである。
   （オ）ｐＨは、５．０〜６．０である。
   （ワ）前記中和剤は、水酸化ナトリウムである。
10. 前記硫酸酸性水溶液は、ニッケル酸化鉱石のスラリーに硫酸溶液を添加し、高温高圧下に浸出する工程から産出される浸出液であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の硫酸酸性水溶液からのニッケル回収方法。

Images