JP2009250377A - グリース封入外輪回転用転がり軸受 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 プーリ軸受など外輪回転で使用される転がり軸受Aの内部に、40℃の動粘度が13〜73cSt以下の基油をウレア系増ちょう剤で増ちょうした潤滑グリースGを、軸受内部の全空間体積の20%以上、かつ静止空間体積の80%以下の体積比率だけ封入したグリース封入外輪回転用転がり軸受とする。
【選択図】図1
Description
このようなプーリユニットには、ベルトに適正な張力を付与するテンションプーリと、ベルトを適格に案内するアイドラプーリがあり、プーリの形状としては、ベルトの溝側を案内する正面溝付きプーリと、ベルトの平坦部を案内する背面フラットプーリがある。プーリユニットは、グリース封入の外輪回転用転がり軸受でもってプーリが回転自在に支持されており、封入される潤滑グリースの基油としては、エステル油やエーテル油が使用されている(特許文献2)。
また、上記した「静止空間体積」は、内輪と外輪と密封部材の空間体積における軸受回転時に転動体および保持器が通過しない空間の体積をいう。
潤滑グリースの封入量は、転がり軸受内部の全空間体積における20%以上の体積比率としていることにより、20%未満の封入量のものに比べて、高速回転(例えば20000回転/分)での使用耐久時間(寿命)を顕著に長く(350時間以上)することができる。また、全空間体積における20%未満の体積比率の潤滑グリースの封入量では、使用耐久時間(寿命)が、100時間程度となり、かなり短い寿命になるからである。
また、潤滑グリースの封入量は、転がり軸受内部における静止空間体積の80%以下の体積比率としたことにより、潤滑作用は充分に発揮され、使用耐久時間(寿命)を延長できる。また、静止空間体積の80%を超えて潤滑グリースを充填すると、転がり軸受から潤滑グリースが漏れ出ることが生じて好ましくなく、またそのような過剰量を封入すると、軸受温度が上昇する傾向が高まり、特に静止空間体積の85%を超えて潤滑グリースを充填すると軸受温度の上昇が顕著になる。
図1に示すように、実施形態の深溝玉軸受型の外輪回転用転がり軸受は、同心に配置した外輪1と内輪2との間に複数個のボール型の転動体3を介在させ、この複数個の転動体3を保持する保持器4および外輪1に固定されたシール部材5が、軸方向の両端開口部を密封するように設けられたものであり、転がり軸受Aの内部に、40℃の動粘度が13〜73cSt以下の基油をウレア系増ちょう剤で増ちょうした潤滑グリースGを、軸受内部の全空間体積の20%以上、かつ静止空間体積の80%以下の体積比率だけ封入した転がり軸受である。
外輪回転用転がり軸受は、自己発熱による軸受温度の上昇が140℃である場合において、できれば1000時間の寿命があるように、または仕様によっては400〜900時間の使用耐久性が要求されるが、73cStを超える高粘度の基油を採用すると、潤滑する際に発熱作用によって140℃を超えるために寿命が短くなって好ましくないからである。また、40℃における動粘度が13cSt未満の基油では、外輪回転用転がり軸受に多用される深溝玉軸受について、油膜を所要の厚さに形成困難になる。
このような基油を増ちょうするために配合する増ちょう剤は、ウレア系増ちょう剤を採用する。脂肪族ジウレア、脂環式ジウレア、芳香族ジウレアを比較すると、結晶構造の安定性、耐熱性、せん断安定性、付着性、耐漏洩性について、比較的脂環式ジウレアは優れている。トルク、圧送性、流動性については脂肪族ジウレアおよび脂環式ジウレアが、この順に優れている。
表1に示す粘度(40℃、動粘度)の基油、増ちょう剤を含有する潤滑グリースを同表に示すちょう度に調製し、以下に示す(a)高温寿命測定試験および(b)冷時異音発生試験に供し、これらの結果を表1中に併記した。
基油として、エーテル油20重量%と中粘度ポリαオレフィン油80重量%の混合油を調整し、40℃における動粘度が72.3cStの基油を調製した。この基油の半分量に1モルの4,4’-ジフェニルメタンジイソシアネート(MDI)を溶かし、残りの半分量の基油に2モルのパラトルイジンからなるモノアミンを溶かし、これらを混合攪拌し、100〜120℃で30分反応させて基油中に芳香族ジウレア化合物を析出させ、芳香族ウレア系増ちょう剤で増ちょうした潤滑グリースを調製した。
得られた転がり軸受を、ラジアル荷重490N、20000rpmの条件で耐久時間を調べ、440時間との結果を得て、これを図2の図表中にプロットした。
実施例10において、グリースを深溝玉軸受に全空間体積の50%となるように封入したこと以外は、全く同様にして転がり軸受を調製した。
得られた転がり軸受を、上記同様にラジアル荷重490N、20000rpmの条件で耐久時間を調べ、400時間との結果を得て、これ図2の図表中にプロットした。
実施例10において、グリースを深溝玉軸受に全空間体積の12%となるように封入したこと以外は、全く同様にして転がり軸受を調製した。
得られた転がり軸受を、上記同様にラジアル荷重490N、20000rpmの条件で耐久時間を調べ、100時間との結果を得て、これ図2の図表中にプロットした。
実施例10において、グリースを深溝玉軸受に全空間体積の8%となるように封入したこと以外は、全く同様にして転がり軸受を調製した。
得られた転がり軸受を、上記同様にラジアル荷重490N、20000rpmの条件で耐久時間を調べ、80時間との結果を得て、これ図2の図表中にプロットした。
実施例10において、グリースを深溝玉軸受(NTN社製:6204LLB、両側非接触ゴムシール、高炭素クロム軸受鋼、内径×外径×幅:φ20mm×φ47mm×14mm)に静止空間体積の75%となるように封入したこと以外は、全く同様にして転がり軸受を調製した。
得られた転がり軸受を、上記同様にラジアル荷重67N、10000rpmの条件で回転させ、グリース漏れの有無を、初期封入量と試験後の封入量に差があるかどうかによって評価し、結果を図3の図表中にプロットした。
実施例10において、グリースを深溝玉軸受(NTN社製:6204LLB、両側非接触ゴムシール、高炭素クロム軸受鋼、内径×外径×幅:φ20mm×φ47mm×14mm)に静止空間体積の110、120、140、150%となるようにそれぞれ封入したこと以外は、全く同様にして比較例4〜7の転がり軸受を調製した。
図3の結果からも明らかなように、静止空間体積の80%以下の体積比率で潤滑グリースを充填した転がり軸受については、グリース漏れがないことがわかる。
2 内輪
3 転動体
4 保持器
5 シール部材
A 転がり軸受
G 潤滑グリース
Claims (6)
- 外輪を回転させて用いられる転がり軸受の内部に、40℃における動粘度が13〜73cStの基油とウレア系増ちょう剤とを含有する潤滑グリースを封入し、この潤滑グリースの封入量は、転がり軸受内部の全空間体積の20%以上であり、かつ静止空間体積の80%以下の体積比率であるグリース封入外輪回転用転がり軸受。
- 基油が、エステル油を15重量%以上含有する基油である請求項1に記載のグリース封入外輪回転用転がり軸受。
- 基油が、エステル油とポリαオレフィン油の混合油である請求項1または2に記載のグリース封入外輪回転用転がり軸受。
- 基油が、エステル油15〜95重量%とポリαオレフィン油5〜85重量%の混合油である請求項3に記載のグリース封入外輪回転用転がり軸受。
- ウレア系増ちょう剤が、脂肪族ウレアもしくは脂環族ウレアまたは両者併用したウレア系増ちょう剤である請求項1に記載のグリース封入外輪回転用転がり軸受。
- ウレア系増ちょう剤が、芳香族ジウレアであり、基油がエーテル油15〜95重量%とポリαオレフィン油5〜85重量%の混合油である請求項1に記載のグリース封入外輪回転用転がり軸受。
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