JP2007327991A - ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】沈胴収納時のレンズ系の薄型化と明るいＦナンバーの確保の両立に有利なズームレンズの提供。
【解決手段】広角端から望遠端への変倍時に、第１〜第２レンズ群Ｇ１，Ｇ２の間隔が狭まり、第２〜第３レンズ群Ｇ２，Ｇ３の間隔が広がり、第１レンズ群Ｇ１は両凹負レンズである単レンズ１枚又は両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、第２レンズ群の２枚の正レンズの少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、条件式１６＜Ｃ_ｊｗ／ｈ_１ｗ＜２３・・・（１）ただし、ｈ_１ｗは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、Ｃ_ｊｗは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さ、を満足するズームレンズ。
【選択図】図１

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関するものでり、特に、沈胴収納時における薄型化に有利となる明るいズームレンズに関するものである。また、撮像面上に形成された像を電気信号に変換する電子撮像素子を備えたデジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に関するものである。

近年のデジタルカメラのコンパクト化により、未使用時のサイズがコンパクトになることが必須となり、特に、厚み方向のサイズの小型化が求められている。そのため、カメラの撮像光学系も、未使用時に厚さ方向に薄く沈胴収納できることが求められている。

一方、カメラの小型化及び撮像素子の高画素数化が進むにつれ、撮像素子の画素ピッチの細分化が進み、ＳＮ比の低下から感度が制限され、被写体ブレや手ブレが起こりやすくなるといった課題がある。

また、市場からもこれらのブレに対応するのみではなく、従来のカメラに対してより撮影可能な環境を増やし、低照度の被写体の撮影にも対応できることが求められている。

これらに対応する方法として、機械的な補正機構を用いて手ブレを低減させる方法、撮像素子の感度を上げてシャッタースピードを速くする等の対応方法がある。

しかし、撮影レンズの一部若しくは撮像素子を機械的に動かしてブレを補正する方法では、露光時間が長くなり、被写体のブレには対応できず、これに対応するには複雑な制御機構（例えば、被写体の移動に合わせて撮影位置を移動させたり、撮影後の電気的な演算処理による画像の補正）を必要とする。

一方、撮像素子の高感度化は、被写体ブレ、手ブレの両方に対応できる反面、撮像素子のノイズによる画質低下が生じやすい。

そこで、撮影レンズのＦナンバーを小さく（明るく）して、撮像素子への入射光量を増やすことがこれらの課題解決に有効となる。

しかしながら、従来の最小Ｆナンバーが１．８クラスの明るいズームレンズでは、レンズ構成が複雑であり、コンパクトカメラに搭載するのに十分な沈胴時の薄さを確保することが難しかった。

そこで、後記の本発明では、薄型コンパクトカメラに搭載可能な小さいＦナンバーを持つ明るいズームレンズレを提供することを目的としている。

一般に、明るいＦナンバーのズームレンズを構成するには、第１レンズ群が正の屈折力を持つタイプのズームレンズが有利であることが知られている。しかしながら、第１レンズ群が径方向に大きくなること、レンズの構成枚数が多くなりやすいことから、未使用時に沈胴して薄く収納するには不向きである。

一方、未使用時にコンパクトに収納できる光学系の構成として、第１レンズ群が負の屈折力を持つタイプのズームレンズが知られている。

このタイプのズームレンズは、正の屈折力のレンズ群が先行するタイプのズームレンズよりも薄く沈胴収納が行えるため、多くの薄型カメラで採用されている。

しかしながら、従来の負の屈折力のレンズ群が先行するタイプのズームレンズは、沈胴時の薄型化と明るいＦナンバーの確保の両立がなされていない。

例えば、レンズ構成枚数が少なく、薄型鏡枠を構成可能と思われる、特許文献１に記載されたズームレンズでは、Ｆナンバーが何れも２．９程度と暗いものである。そのため、十分な光量を得ることに不利なものである。

一方、明るいＦナンバーを実現した特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５に記載されたズームレンズは、何れもレンズの構成枚数が多く、コンパクトに沈胴することが難しいものである。
特開２００４−３１８０９９号公報 特開平４−１１４１１６号公報 特開平１−４０９１３号公報 特開２００１−４２２１８号公報 特開２００１−２０８９６９号公報

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、沈胴収納時のレンズ系の薄型化と明るいＦナンバーの確保の両立に有利なズームレンズを提供することである。

さらには、ズームレンズの沈胴時の薄型化による小型の撮像装置を提供することである。

上記目的を達成する本発明の第１の側面のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

１６＜Ｃ_jw／ｈ_1w＜２３ ・・・（１）
ただし、ｈ_1wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
Ｃ_jwは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さ、
である。

本発明の第２の側面のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

１．５＜ｆ₂ ／ｆ_w ＜１．９ ・・・（５）
ただし、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、
ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

本発明の第３の側面のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．４＜ｈ_1w／ＩＨ＜０．５ ・・・（８）
ただし、ｈ_1wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
ＩＨは最大像高、
である。

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズームレンズは第１〜第３の側面共通で、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有するレンズタイプとしている。

そして、広角端から望遠端へのズーミング時に、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間の間隔が狭まり、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が広がズーミング移動方式としている。

そして、第１レンズ群を両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズから構成し、第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズから構成し、その上で、第２レンズ群の２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持つ構成としている。

このように、負のレンズ群を第１レンズ群として、負の屈折力が先行するタイプ構成とすることで、第１レンズ群の径を小さくし小型化を行いやすくしている。

そして、第１レンズ群に続いて配置される、正の屈折力を持つ２つのレンズ群を上述の移動方式とすることで、第２レンズ群にズーミング時の変倍機能を持たせ、第３レンズ群に結像位置を調整する機能を持たせられる。

このとき、第１、第２、第３レンズ群をそれぞれ移動させることで、Ｆナンバーを明るく構成した際のレンズ面への光線入射高が高くなることによる高次の球面収差やコマ収差の影響を調整しやすくできる。

そして、第１レンズ群を、両凹負レンズの単レンズ、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚からなる構成としたことで、沈胴時の小型化と収差バランスを良好に保つことに有利となる。

第１レンズ群は広角端付近での軸外光束の光線高が高くなる。そこで、第１レンズ群の構成レンズ枚数を極力減らして光軸上での厚みを抑えることにより、小型化に有利となる。つまり、第１レンズ群のレンズ枚数が増えた場合を考えると、広角側での光線高が一層高くなり、第１レンズ群の物体側の有効径がより大きくなるため、レンズや空気レンズの光軸上での厚みや軸外での厚みが大きくなりやすく、小型化に不利となる。

また、負レンズの形状を両凹形状とすることで、レンズ中心部に対するレンズ周辺部での出っ張りを抑えて、第１レンズ群の厚みの増加を抑えやすくなる。また、Ｆナンバーの小さい（明るい）レンズ構成とすると、軸上マージナル光線の光線高が大きくなる。このような場合、球面収差やコマ収差の影響が目立やすくなる。そこで、第１レンズ群の負レンズの入射面が凹面となるよう上述の構成とすることで、第１レンズ群の負レンズの入射面と射出面に負のパワーを分担し、負パワーの面の曲率が大きくなる（曲率半径が小さくなる）ことを緩和して、球面収差、コマ収差の発生を抑えることで、全体の収差バランスを良好にしやすくなる。

第１レンズ群を両凹単レンズ１枚の構成とすれば、沈胴時の小型化に有利となる。

第１レンズ群を両凹負レンズと正レンズの２枚の構成とすれば、色収差の影響を低減できる（この正レンズは負レンズ側に凸面を向けたメニスカス形状とすると、第１レンズ群の厚さを薄くでき、収差補正上も有利となる。）。

そして、第２レンズ群は正レンズ２枚と負レンズ１枚で構成し、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持つ構成としている。このような構成により、第２レンズ群で主に結像作用と変倍作用を担当させることに有利となる。つまり、第２レンズ群での正のパワーを２つのレンズに分担させることで、球面収差等の発生を抑えやすくなる。そして、第２レンズ群に負レンズを配置することで、２枚の正レンズにより発生する球面収差や軸上色収差等をキャンセルし補正しやすくなる。また、正レンズに非球面を用いることにより、明るいＦナンバーでありながら、球面収差とコマ収差の補正に有利となる（この非球面は光軸付近よりも周辺で屈折力が小さくなる形状とすると、球面収差やコマ収差の補正に有利となる。非球面は、第２レンズ群の正レンズの凸面に用いることが好ましい。特に複数の凸面に用いることがより好ましい。）。

そして、本発明の第１の側面のズームレンズは、次の条件式を満足することを特徴としている。

１６＜Ｃ_jw／ｈ_1w＜２３ ・・・（１）
ただし、ｈ_1wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
Ｃ_jwは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さ、
である。

この条件は、広角端での良好な結像性能を保ちつつコンパクトに沈胴するための適切なレンズ系の全長と第１レンズ群の入射面のマージナル光線の光線高との関係を規定するものである。本発明のような負の屈折力のレンズ群が先行する（最も物体側に位置する）タイプのズームレンズでは、第２レンズ群以降のレンズ群での軸上マージナル光線高が高くなる。条件式（１）の下限の１６を下回らないようにすることで、軸上マージナル光線高を抑える、若しくは、広角端でのズームレンズ全長を確保して各レンズ群での屈折力を抑えることで、第１レンズ群、第２レンズ群双方での球面収差発生量を小さくし、軸上収差と軸外収差との双方の収差を良好に設計しやすくなる。若しくは、第２レンズ群による所望の変倍効果を得るために第２レンズ群が物体側に移動する量を小さくでき、望遠端でのズームレンズ全長を抑えやすくなる。

また、条件式（１）の上限の２３を上回らないようにして、広角端でのＦナンバーが大きくなりすぎることを抑え、明るさの確保を行うことが好ましい。若しくは、広角端撮影時での全長が抑えられ、第１レンズ群を沈胴状態から使用状態への切り替えにて繰り出す量が小さくなり、沈胴のための鏡枠を薄くできる。

さらには、以下の条件式を満足することが好ましい。

１６＜Ｃ_jmax／ｈ_1w＜２３ ・・・（２）
ただし、Ｃ_jmaxは全使用状態における第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さが最も長くなるときの長さ、
である。

鏡枠の最大繰り出し量は、全使用状態におけるレンズ全長（第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さ）が最も長くなるときの長さに依存する。沈胴収納のために必要な鏡枠の環数や光軸方向の寸法を適度に抑えるために、上述の条件を満足することが好ましい。

条件式（２）の下限の１６を下回らないようにして、全使用状態にて全長が小さくなることを抑え、変倍比の確保や、光学性能（収差補正）の確保に有利とすることが好ましい。条件式（２）の上限の２３を上回らないようにして、レンズ全長の最大値を抑え、鏡枠の環数の増加を抑え、若しくは、光軸方向の寸法を抑えることが好ましい。

なお、広角端最遠距離合焦状態にてレンズ全長（第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さ）が最も長くなるときは、条件式（１）と同じ意味となる。

また、さらには、上述のズームレンズの何れかにて、第２レンズ群の直前の空間から第２レンズ群の直後の空間までの何れかの位置に配置された明るさ絞りを有し、その明るさ絞りは、ズーミング時に第２レンズ群と一体となって光軸方向に移動する構成とすることが好ましい。これにより、ズームレンズの径の小型化や、射出瞳を像面から遠くすること、収差バランスを良好とすることに有利となる。

例えば、明るさ絞りが第３レンズ群以降にある場合、広角端付近での入射瞳位置が深くなる（第１レンズ群の入射面から入射瞳までの距離が長くなる）。そのため、画角と像面内の周辺光量を確保しようとすると、第１レンズ群を構成するレンズの径が大きくなって、第１レンズ群の厚み（光軸上の厚みや周辺での厚み）を増大させ、コンパクトに沈胴することが難しくなってくる。また、射出瞳が像面に近づきやすくなり、撮像素子に入射する軸外光束の入射角が大きくなるため、シェーディングを招きやすくなる。

反対に、明るさ絞りを第１レンズ群付近に配置すると、結像作用の一部を負担する第２レンズ群への軸外光束の入射位置が高くなり、変倍操作によって入射位置が大きく変化することになる。そのため、第２レンズ群での収差変動が大きくなり、広角端から望遠端までのズーム全域にわたって明るいＦナンバーを維持したまま良好な結像性能を得ることが難しくなる。

また、上述のズームレンズの何れかにて、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．２５＜ｈ_1'w ／ｆ_w ＜０．４ ・・・（３）
ただし、ｈ_1'w は広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群の射出面での軸上マージナル光線の光線高、
ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

この条件式は、広角端かつ最遠距離合焦状態での焦点距離と、第１レンズ群の射出面での適切な軸上マージナル光線の高さとの関係を規定するものである。条件式（３）の上限の０．４を上回らないようにして、第１レンズ群の射出側の面での軸上マージナル光線高を抑え、第１レンズ群で発生する球面収差を抑えることが好ましい。条件式（３）の下限の０．２５を下回らないようにして、十分な明るさを確保することが好ましい。

また、第１レンズ群中に非球面を設けて球面収差の発生を抑えることがより好ましい。第１レンズ群は、ズーミングによる光線入射高や入射角の変動が大きくなる群であるため、像面湾曲とディストーションへの影響を抑えるように非球面を配置し、ズームレンズ全系にて良好な収差バランスとすることが好ましい。

具体的には、光軸付近での負の屈折力よりも周辺で屈折力が大きく（より弱い負や正の屈折力）なる形状の非球面とすることが好ましい。この非球面は、両凹負レンズの物体側面に設けることで、広角側でのディストーションの発生を低減でき好ましい。さらには、非球面を第１レンズ群の複数の凹面に設けると、非球面形状が極端な形状となることを抑え、偏心による結像性能の劣化を抑えやすくなりより好ましい。

また、上述の何れかのズームレンズにて、以下の条件式を満足することが好ましい。

１．０＜Σｄ／ｆ_w ＜２．２ ・・・（４）
ただし、Σｄはズームレンズ全系の各レンズ群の光軸上での厚みの総和、
ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

この条件式は、コンパクトな沈胴厚さを実現するための各レンズ群の厚みの和を規定するものである。条件式（４）の上限の２．２を上回らないようにして、各レンズ群の光軸上での厚みの和を抑え、沈胴したときの鏡枠の厚みを抑えることが好ましい。条件式（４）の下限の１．０を下回らないようにして、各々のレンズ群での光軸上での厚みを適度に確保し、第２、第３レンズ群の正の屈折力の確保を容易とすることが好ましい。それにより、所望の変倍比を得るための各レンズ群の移動量を抑えやすくなる。その結果、移動のための鏡枠部品の小型化に有利となる。

また、上述の何れかのズームレンズにて、第３レンズ群よりも像側に、１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を配置することが好ましい。

本発明のズームレンズは、第１レンズ群をシンプルな構成とするために、両凹負レンズ１枚又はそれに正レンズを加えた２枚のレンズ構成としている。両凹形状とすることで、沈胴時の小型化と共に、レンズ群の負の屈折力を維持しつつ球面収差の影響を抑えやすくしている。そのため、明るいＦナンバーにしたときに重要となる球面収差の補正に有利となる。一方、歪曲収差や像面湾曲の補正については、球面収差の補正と同時に行うことが難しくなる。そのため、第３レンズ群の像側に１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を導入することよって、第４レンズ群で軸外収差の歪曲収差と像面湾曲の補正を負担することで全体の収差バランスを良好にできる。

さらには、その第４レンズ群は、近軸的に正若しくは負の屈折力を持たせることが、収差の微調整を行う上でより好ましい（具体的には、この非球面は、光軸付近の屈折力よりも周辺で屈折力が小さくなる形状とすることで、第１レンズ群が負のパワーであることに起因する軸外収差の補正に効果的である。このような非球面の形状は、光軸付近の屈折力が正の凸面である場合は周辺では屈折力が弱い正や負となる形状であり、光軸付近の屈折力が負の凹面である場合は周辺では屈折力が強い負となる形状を意味する。）。

また、上述の何れかのズームレンズにて、第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うようにすることが好ましい。第３レンズ群の移動によるインナーフォーカス方式とすることで、径が大きくなる第１レンズ群を駆動させる場合よりも駆動レンズの重量を軽量化でき、高速なフォーカス動作を可能とする。また、第２レンズ群をフォーカス群とする場合よりも、フォーカシング動作における画角の変化も少なく好ましい。

さらには、第３レンズ群を、正レンズ１枚、若しくは、正レンズと負レンズの２枚の構成とすることが、沈胴時の薄型化とフォーカシング駆動の重量負担を少なくでき好ましい。

また、第４レンズ群を配置する場合、互いの間隔を一定、若しくは、互いの間隔を変化させて第３レンズ群及び第４レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことが好ましい。第３レンズ群の移動によるインナーフォーカス方式とすることで、径が大きくなる第１レンズ群を駆動させる場合よりも駆動レンズの重量を軽量化でき、高速なフォーカス動作を可能とする。また、第２レンズ群をフォーカス群とする場合よりも、フォーカシング動作における画角の変化も少なく好ましい。

さらには、第３レンズ群を、正レンズ１枚、若しくは、正レンズと負レンズの２枚の構成とすることが、沈胴時の薄型化とフォーカシング駆動の重量負担を少なくでき好ましい。

また、物体距離の変動によって発生する像面湾曲を、第３レンズ群の移動に伴う第４レンズ群の移動により補正しながらフォーカス駆動させることができ、至近まで良好な結像特性が得られ好ましい。

さらには、第３レンズ群を、正レンズ１枚、若しくは、正レンズと負レンズの２枚の構成とすることが、沈胴時の薄型化とフォーカシング駆動の負担を少なくでき好ましい。

上述の第１の側面におけるズームレンズの構成、括弧内に記載したより好ましい構成は、以下に示す第２、第３の側面等のズームレンズにおいても同時に満足することで、より効果を得ることができ好ましい。

本発明の第２の側面のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、
広角端から望遠端へのズーミング時に、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間の間隔が狭まり、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が広がり、
第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、第２レンズ群の２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持つ。

これらの点の技術的効果は前述の通りである。

そして、以下の条件式を満足することを特徴としている。

１．５＜ｆ₂ ／ｆ_w ＜１．９ ・・・（５）
ただし、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、
ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

この条件式（５）は、コンパクトな全長を維持しつつ、良好な結像性能を得るため、適切な第２レンズ群の屈折力を規定するものである。条件式（６）の上限の１．９を上回らないようにして、第２レンズ群での屈折力を確保することで、レンズ系の全長を抑えやすくなる。また、第２レンズ群における変倍効果の確保に有利となり、変倍時の移動量を抑えやすく、移動のための鏡枠を小型にでき、沈胴時のコンパクト化に有利となる。

条件式（６）の下限の１．５を下回らないようにすることで、第２レンズ群で発生する収差量を抑えやすくなり、明るいＦナンバーを維持したまま良好な結像性能をズーム全域にわたって確保することに有利となる。

さらには、以下の条件を満足することが好ましい。

１．０９＜｜ｆ₁ ｜／（ｆ_w ・Ｆ_NOw ）＜１．７ ・・・（６）
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、
Ｆ_NOw は広角端かつ最遠距離合焦状態におけるＦナンバー、
である。

条件式（６）は、明るいＦナンバーにするための第１レンズ群の適切な屈折力を規定するものである。その上限の１．７を上回らないようにすることで、第１レンズ群の負の屈折力を確保し、広角端でのズームレンズ全長を抑えやすくなる。沈胴時のコンパクト化にも有利となる。その下限の１．０９を下回らないようにして、第１レンズ群の軸上マージナル光線高に対する屈折力の増大を抑えることで、球面収差と他の収差とのバランスをとりやすくなる。

また、以下の条件式を満足すことが好ましい。

０．２８＜ｈ_2w／ｆ₂ ＜０．３５ ・・・（７）
ただし、ｈ_2wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第２レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
である。

条件式（７）は、適切な第２レンズ群のマージナル光線高と第２レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。その上限の０．３５を上回らないようにすることで、第２レンズ群の径のサイズを抑えられ、第２レンズ群の厚み、沈胴時の厚みを小さくすることに有利となる。また、その下限の０．２８を下回らないようにすることで、第２レンズ群での屈折力を確保しズームレンズの全長の増大を抑えやすくなる。また、沈胴させるためのレンズ移動量が抑えられる。例えば、枠部材の構成数を減らして、鏡枠の径方向を小さくできる。

また、第３レンズ群よりも像側に、１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を有することが好ましい。

本発明のズームレンズは、第１レンズ群をシンプルな構成とするために、両凹負レンズ１枚又はそれに正レンズを加えた２枚のレンズ構成としている。両凹形状とすることで、沈胴時の小型化と共に、レンズ群の負の屈折力を維持しつつ球面収差の影響を抑えやすくしている。そのため、明るいＦナンバーにしたときに重要となる球面収差の補正に有利となる。一方、歪曲収差や像面湾曲の補正については、球面収差の補正と同時に行うことが難しくなる。そのため、第３レンズ群の像側に１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を導入して、第４レンズ群で軸外収差の歪曲収差と像面湾曲の補正を負担することで全体の収差バランスを良好にできる。

さらには、第４レンズ群には、近軸的に正若しくは負の屈折力を持たせることが収差の微調整を行う上でより好ましい（具体的には、この非球面は、光軸付近の屈折力よりも周辺で屈折力が小さくなる形状とすることで、第１レンズ群が負のパワーであることに起因する軸外収差の補正に効果的である。このような非球面の形状は、光軸付近の屈折力が正の凸面である場合は周辺では屈折力が弱い正や負となる形状であり、光軸付近の屈折力が負の凹面である場合は周辺では屈折力が強い負となる形状を意味する。）。

また、第３レンズ群を光軸方向の移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことが好ましい。

第３レンズ群の移動によるインナーフォーカス方式とすることで、径が大きくなる第１レンズ群を駆動させる場合よりも駆動レンズの重量を軽量化でき、高速なフォーカス動作を可能とする。また、第２レンズ群をフォーカス群とする場合よりも、フォーカシング動作における画角の変化も少なく好ましい。

また、互いの間隔を一定、若しくは、互いの間隔を変化させて第３レンズ群及び第４レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことが好ましい。

第３レンズ群の移動によるインナーフォーカス方式とすることで、径が大きくなる第１レンズ群を駆動させる場合よりも駆動レンズの重量を軽量化でき、高速なフォーカス動作を可能とする。また、第２レンズ群をフォーカス群とする場合よりも、フォーカシング動作における画角の変化も少なく好ましい。

本発明の第３の側面のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持つ。

これらの点の技術的効果は前述の通りである。

そして、以下の条件式を満足することを特徴としている。
持ち、
０．４＜ｈ_1w／ＩＨ＜０．５ ・・・（８）
ただし、ｈ_1wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
ＩＨは最大像高、
である。

この条件式（８）は、明るいＦナンバーと良好な結像性能を維持するための、最大像高に対する適切な入射瞳の大きさを規定するものである。本発明のような負の屈折力のレンズ群が先行する（最も物体側に位置する）タイプのズームレンズでは、第２レンズ群以降のレンズ群での軸上マージナル光線高が高くなる。

条件式（８）の下限の０．４を下回らないようにすることで、明るいＦナンバーの確保に有利となる。若しくは、像高を抑えることで、第１レンズ群での歪曲収差の発生量を抑えやすくなる。条件式（８）の上限の０．５を上回らないようにすることで、軸上光束径を抑え、第１レンズ群での球面収差を抑えやすくなり、像面湾曲との収差補正のバランスをとりやすくなり、ズーム全域にわたって良好な結像性能を維持する設計を行いやすくなる。また、広角端での画角の確保に有利となる。

なお、撮像面直前の視野絞りや、撮像素子の撮像領域が変更できる場合があるが、そのような撮像領域が変化する場合は、撮像領域とし得る範囲の中最も大きくなる像高を最大像高ＩＨとする。

また、撮像素子として、ＣＣＤ、ＣＭＯＳといった光電変換により画像情報を得る撮像素子を用いる場合、最大像高ＩＨは有効撮像領域内における最大像高とする。

有効撮像領域は、撮像素子の光電変換面の配される領域の中、撮影画像の再生、印刷に用いるための領域を意味する。

さらには、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．８＜ｈ_2w／ＩＨ＜１．２ ・・・（９）
ただし、ｈ_2wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第２レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
である。

この条件式（９）は、良好な結像性能と、レンズの大きさを維持するために適切な第２レンズ群でのマージナル光線高を規定するものである。第２レンズ群は、本発明のレンズ構成とすると主たる結像作用を持たせやすくなる。そのために、軸上マージナル光線の第２レンズ群への入射高が第２レンズ群にて最も高くなりやすい。そのため、条件式（９）の上限の１．２を上回らないようにして、撮像面、撮像素子の大きさに対するズームレンズの径方向の太さの増大を抑え、鏡枠の径を抑えることが好ましい。また、第２レンズ群の光軸上の厚みを抑えることにもつながるため、沈胴時にコンパクト化に有利となる。

条件式（９）の下限の０．８を下回らないようにして、第２レンズ群での結像作用を確保し、第３レンズ群以降の結像機能の負担を抑えることで、レンズ枚数を低減しやすくして沈胴時の厚みの短縮に有利となる。若しくは、Ｆナンバーの確保に有利となる。

また、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．４＜Ｄ_2w／ｆ_w ＜１．０ ・・・（１０）
ただし、Ｄ_2wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での間隔、
ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

この条件式（１０）は、広角端における適切な第２−第３レンズ群間隔を設定するものである。その上限の１．０を上回らないようにすることで、広角端でのズームレンズの全長を抑えやすくなる。若しくは、明るさ確保のために第２レンズ群のマージナル光線高が高くなることを抑えやすくなり、第２レンズ群のレンズ肉厚の増大を抑えやすくなる。また、その下限の０．４を下回らないようにすることで、像面湾曲の補正に有利となる。さらには、第３レンズ群でフォーカシング動作をさせる際の移動スペースの確保に有利となる。

また、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．４＜ｇ_3w／ｇ_3t＜０．８８ ・・・（１１）
ただし、ｇ_3wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第３レンズ群入射面での最軸外主光線の光線高、
ｇ_3tは望遠端かつ最遠距離合焦状態における第３レンズ群入射面での最軸外主光線の光線高、
である。

この条件式（１１）は、適切な軸外光線の第３レンズ群への入射光線高を設定するものである。本発明の構成では、沈胴時の薄型化等のため、第１レンズ群を可能な限りシンプルな構成としている。このような構成の場合、第１レンズ群における歪曲収差及び像面湾曲のズーミングによる変動の補正を第１レンズ群自体で良好に行うことが難しくなってくる。そのため、第３レンズ群に入射する軸外主光線の光線高をズーム状態によって適切に変動させることにより、第１レンズ群で生じた補正不足の歪曲収差、像面湾曲を補正しやすくなる。条件式（１１）の上限０．８８、下限０．４を越えないようにすることで、歪曲収差や像面湾曲のズーミングによる変動を補正しやすくなる。

さらには、この補正効果をより良好に得られるようにするために、第３レンズ群が非球面を含むことがより好ましい。

また、第３レンズ群よりも像側に、１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を有する構成とすることがより好ましい。

本発明のズームレンズは、第１レンズ群をシンプルな構成とするために、両凹負レンズ１枚又はそれに正レンズを加えた２枚のレンズ構成としている。両凹形状とすることで、沈胴時の小型化と共に、レンズ群の負の屈折力を維持しつつ球面収差の影響を抑えやすくしている。そのため、明るいＦナンバーにしたときに重要となる球面収差の補正に有利となる。一方、歪曲収差や像面湾曲の補正については、球面収差の補正と同時に行うことが難しくなる。そのため、第３レンズ群の像側に１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を導入することよって、第４レンズ群で軸外収差の歪曲収差と像面湾曲の補正を負担することで全体の収差バランスを良好にできる。

さらには、その第４レンズ群は、近軸的に正若しくは負の屈折力を持たせることが、収差の微調整を行う上でより好ましい（具体的には、この非球面は、光軸付近の屈折力よりも周辺で屈折力が小さくなる形状とすることで、第１レンズ群が負のパワーであることに起因する軸外収差の補正に効果的である。このような非球面の形状は、光軸付近の屈折力が正の凸面である場合は周辺では屈折力が弱い正や負となる形状であり、光軸付近の屈折力が負の凹面である場合は周辺では屈折力が強い負となる形状を意味する。）。

また、第３レンズ群を光軸方向の移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことが好ましい。

第３レンズ群の移動によるインナーフォーカス方式とすることで、径が大きくなる第１レンズ群を駆動させる場合よりも駆動レンズの重量を軽量化でき、高速なフォーカス動作を可能とする。また、第２レンズ群をフォーカス群とする場合よりも、フォーカシング動作における画角の変化や、駆動量の変化も少なく好ましい。

また、互いの間隔を一定、若しくは、互いの間隔を変化させて第３レンズ群及び第４レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことが好ましい。

第３レンズ群の移動によるインナーフォーカス方式とすることで、径が大きくなる第１レンズ群を駆動させる場合よりも駆動レンズの重量を軽量化でき、高速なフォーカス動作を可能とする。また、第２レンズ群をフォーカス群とする場合よりも、フォーカシング動作における画角の変化や、駆動量の変化も少なく好ましい。

また、本発明の第１〜第３の側面のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することが好ましい。

２．３＜ｆ_t ／ｆ_w ＜６．０ ・・・（１２）
ただし、ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
ｆ_t は望遠端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１２）の下限の２．３を下回らないようにして画角変更による自由度を確保することが好ましい。また、その上限の６．０を上回らないようにして望遠端での明るさ確保に有利とすることが好ましい。

また、本発明の第１〜第３の側面のズームレンズは以下の条件式を満足することが好ましい。

５６°＜２ω_w ＜８６° ・・・（１３）
ただし、ω_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の半画角、
である。

条件式（１３）の下限の５６°を下回らないようにして画角を確保し、広角端での手ブレの影響を抑えることが好ましい。また、その上限の８６°を上回らないようにして第１レンズ群の径の大型化を抑え、沈胴時の小型化を行うことが好ましい。若しくは、各レンズ群の屈折力が強くなりすぎることが抑えられ、収差の影響を抑えやすくすることができ好ましい。

また、本発明の第１〜第３の側面のズームレンズは以下の条件式を満足することが好ましい。

１．２＜Ｄ_12w ／Ｄ_23w ＜２０．０ ・・・（１４）
ただし、Ｄ_12w は広角端かつ最遠距離合焦状態での第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上での間隔、
Ｄ_23w は広角端かつ最遠距離合焦状態での第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での間隔、
である。

条件式（１４）の下限の１．２を下回らないようにして、第１、第２、第３レンズ群でのレトロフォーカスタイプのような配置による広い画角の確保や、間隔変化量の確保により変倍比の確保を行うことが好ましい。また、その上限の２０．０を上回らないようにして、第２、第３レンズ群間が小さくなりすぎることを抑え、第３レンズ群による射出瞳を遠くする機能を確保することが好ましい。若しくは、第１、第２レンズ群間が長くなりすぎることを抑え、広角端全長の大型化や、第１レンズ群の径の増大を抑えることが好ましい。

以上の構成、条件式は、それぞれ個別に満たすことで個別の効果を奏するが、複数を同時に満足すれば、明るさの確保、小型化、高性能化等の点でより好ましく、適宜組み合わせて満足させることが好ましい。

各条件式の範囲はより限定することが好ましい。

条件式（１）について、
下限値を１７．５とするとより好ましい。
上限値を２２．５とするとより好ましい。

条件式（２）について、
下限値を１７．５とするとより好ましい。
上限値を２２．５とするとより好ましい。

条件式（３）について、
下限値を０．２５４とするとより好ましい。
上限値を０．３７とするとより好ましい。

条件式（４）について、
下限値を１．２０とするとより好ましい。
上限値を２．１とするとより好ましい。

条件式（５）について、
下限値を１．５５とするとより好ましい。

条件式（８）について、
下限値を０．４５とするとより好ましい。

条件式（９）について、
下限値を０．８５とするとより好ましい。
上限値を１．１５とするとより好ましい。

条件式（１０）について、
下限値を０．４５とするとより好ましい。
上限値を０．９８とするとより好ましい。

条件式（１１）について、
上限値を０．８とするとより好ましい。

条件式（１２）について、
下限値を２．８とするとより好ましい。
上限値を５．０とするとより好ましい。

条件式（１３）について、
下限値を６０°とするとより好ましい。
上限値を７０°とするとより好ましい。

条件式（１４）について、
下限値を２．０とするとより好ましい。
上限値を８．０とするとより好ましい。

上述の条件も、複数同時に満足することがより好ましい。

また、上述何れかのズームレンズと、そのズームレンズの像側に配され、ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する撮像素子とを備えた撮像装置とすることができる。

本発明により、沈胴収納時のレンズ系の薄型化と明るいＦナンバーの確保の両立に有利なズームレンズを提供することができる。さらには、ズームレンズの沈胴時の薄型化による小型の撮像装置を提供することができる。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜１５について説明する。実施例１〜１５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１５に示す。各図中、第１レンズ群はＧ１、明るさ絞りはＳ、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、赤外線カットコートを施した光学的ローパスフィルターはＦ、電子撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳ）のカバーガラスはＣ、像面（電子撮像素子の受光面）はＩで示してある。なお、赤外線カットコートについては、別に赤外カット吸収フィルターを配置してもよく、あるいは、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施したものを用いてもよい。なお、図１〜図１５中には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端それぞれでの軸上マージナル光線、最軸外主光線も図示してある。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の物体側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像側に移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、両凸正レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の物体側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、両凸正レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像側の面の５面に用いている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の物体側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、両凸正レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた凸平正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像側の面、第４レンズ群Ｇ４の凸平正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の物体側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広角端から中間状態までは広げながら、中間状態から望遠端にかけて縮めながら像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中に一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広角端から中間状態までは若干縮めながら、中間状態から望遠端にかけて広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、明るさ絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの正メニスカスレンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの像側の面の６面に用いている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の像側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。第２レンズ群Ｇ２と明るさ絞りＳは一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広角端から中間状態までは若干縮めながら、中間状態から望遠端にかけて広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの３枚接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の３枚接合レンズの最も物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの像側の面の５面に用いている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中に一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、明るさ絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの物体側の面の７面に用いている。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の物体側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広角端から中間状態までは広げながら、中間状態から望遠端にかけて若干縮めながら像側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の像側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。第２レンズ群Ｇ２と明るさ絞りＳは一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の７面に用いている。

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の物体側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら像側に若干移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、凸平正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の凸平正レンズの物体側の面の７面に用いている。

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中に一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側へ移動する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は像側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、明るさ絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の８面に用いている。

実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の像側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。第２レンズ群Ｇ２と明るさ絞りＳは一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は像側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も物体側の面と最も像側の面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、接合レンズの最も物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の９面に用いている。

実施例１３のズームレンズは、図１３に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中に一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側へ移動する。明るさ絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広角端から中間状態までは若干縮めながら、中間状態から望遠端にかけて広げながら物体側に移動する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、明るさ絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの像側の面の７面に用いている。

実施例１４のズームレンズは、図１４に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の像側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。第２レンズ群Ｇ２と明るさ絞りＳは一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広角端から中間状態までは若干縮めながら、中間状態から望遠端にかけて広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。第４レンズ群Ｇ４は像側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の９面に用いている。

実施例１５のズームレンズは、図１５に示すように、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、明るさ絞りＳは第２レンズ群Ｇ２の像側に第２レンズ群Ｇ２と一体に配置されている。広角端から望遠端への変倍をする際には、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。第２レンズ群Ｇ２と明るさ絞りＳは一体に第１レンズ群Ｇ１との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広角端から中間状態までは広げながら、中間状態から望遠端にかけて若干縮めながら像側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面、接合レンズの最も物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の９面に用いている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰＋Ａ₁₂ｙ¹²＋Ａ₁₄ｙ¹⁴
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀、Ａ₁₂、Ａ₁₄はそれぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = -20.591 （非球面） ｄ₁ = 0.85 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34
ｒ₂ = 11.203 （非球面） ｄ₂ = 1.99
ｒ₃ = 22.665 ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =2.00330 ν_d2 =28.27
ｒ₄ = -1878.730 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.00
ｒ₆ = 8.370 （非球面） ｄ₆ = 2.80 ｎ_d3 =1.59201 ν_d3 =67.02
ｒ₇ = -38.980 （非球面） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 9.076 ｄ₈ = 2.40 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₉ = 159.652 ｄ₉ = 0.50 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₀= 4.770 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= 163.107 ｄ₁₁= 2.30 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₂= -13.302 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 47.335 （非球面） ｄ₁₃= 0.80 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₄= 157.532 ｄ₁₄= 0.50
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.00
ｒ₁₉= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -4.857
Ａ₄ = 1.91170×10^-5
Ａ₆ = -7.93990×10^-7
Ａ₈ = 1.25291×10^-8
Ａ₁₀= 0
第２面
Ｋ = -0.331
Ａ₄ = -4.83010×10^-5
Ａ₆ = -1.87391×10^-6
Ａ₈ = 9.14916×10^-8
Ａ₁₀= -2.06253×10^-9
Ａ₁₂= 1.96883×10^-11
第６面
Ｋ = -0.325
Ａ₄ = -1.08286×10^-4
Ａ₆ = 5.17066×10^-7
Ａ₈ = -7.59167×10^-8
Ａ₁₀= 3.18869×10^-9
第７面
Ｋ = -18.058
Ａ₄ = 7.08103×10^-5
Ａ₆ = 5.33584×10^-7
Ａ₈ = -6.05038×10^-8
Ａ₁₀= 3.22384×10^-9
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.25205×10^-4
Ａ₆ = 1.09111×10^-5
Ａ₈ = -1.45088×10^-6
Ａ₁₀= 2.99941×10^-8
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.95988×10^-4
Ａ₆ = 5.73474×10^-5
Ａ₈ = -4.14057×10^-6
Ａ₁₀= 6.74351×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.98 12.38 22.98
Ｆ_NO 1.84 2.30 3.45
２ω（°） 62.01 39.12 21.14
ｄ₄ 17.81 9.15 1.30
ｄ₁₀ 6.49 11.36 21.21
ｄ₁₂ 2.51 1.87 1.55 。

実施例２
ｒ₁ = -24.369 （非球面） ｄ₁ = 0.85 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34
ｒ₂ = 9.860 （非球面） ｄ₂ = 2.17
ｒ₃ = 23.496 ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =2.00330 ν_d2 =28.27
ｒ₄ = -235.853 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.00
ｒ₆ = 7.700 （非球面） ｄ₆ = 2.80 ｎ_d3 =1.59201 ν_d3 =67.02
ｒ₇ = -37.265 （非球面） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 9.047 ｄ₈ = 2.40 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₉ = 52.604 ｄ₉ = 0.50 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.68
ｒ₁₀= 4.574 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= 171.626 ｄ₁₁= 2.30 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₂= -11.651 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.74 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 1.00
ｒ₁₇= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -1.139
Ａ₄ = 2.02421×10^-5
Ａ₆ = -9.60379×10^-7
Ａ₈ = 1.58142×10^-8
Ａ₁₀= 0
第２面
Ｋ = -0.491
Ａ₄ = -1.25226×10^-4
Ａ₆ = -2.13739×10^-6
Ａ₈ = 7.45918×10^-8
Ａ₁₀= -1.10786×10^-9
Ａ₁₂= 9.55589×10^-12
第６面
Ｋ = -0.367
Ａ₄ = -1.10084×10^-4
Ａ₆ = -2.26216×10^-6
Ａ₈ = 7.28014×10^-8
Ａ₁₀= -4.77178×10^-10
第７面
Ｋ = -9.634
Ａ₄ = 9.98274×10^-5
Ａ₆ = -2.11753×10^-6
Ａ₈ = 9.22826×10^-8
Ａ₁₀= -7.79379×10^-10
第１２面
Ｋ = -1.098
Ａ₄ = 6.82670×10^-4
Ａ₆ = -3.32068×10^-5
Ａ₈ = 1.32590×10^-6
Ａ₁₀= -2.29769×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.89 12.63 22.74
Ｆ_NO 1.84 2.36 3.54
２ω（°） 61.68 38.23 21.61
ｄ₄ 17.52 8.34 1.30
ｄ₁₀ 6.12 11.18 20.44
ｄ₁₂ 3.22 2.52 1.44 。

実施例３
ｒ₁ = -32.805 （非球面） ｄ₁ = 0.85 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34
ｒ₂ = 8.821 （非球面） ｄ₂ = 2.37
ｒ₃ = 21.367 ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =2.00330 ν_d2 =28.27
ｒ₄ = -990.027 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.00
ｒ₆ = 8.138 （非球面） ｄ₆ = 2.80 ｎ_d3 =1.59201 ν_d3 =67.02
ｒ₇ = -49.623 （非球面） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 9.644 ｄ₈ = 2.40 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₉ = -398.189 ｄ₉ = 0.50 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₀= 4.845 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= 23.104 ｄ₁₁= 2.30 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₂= -25.555 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 37.552 （非球面） ｄ₁₃= 0.80 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.93
ｒ₁₉= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.23340×10^-5
Ａ₆ = 7.82522×10^-7
Ａ₈ = 1.74057×10^-8
Ａ₁₀= -2.80490×10^-10
第２面
Ｋ = -0.680
Ａ₄ = -2.17245×10^-4
Ａ₆ = 9.78691×10^-7
Ａ₈ = 2.15020×10^-8
Ａ₁₀= -7.54735×10^-12
Ａ₁₂= -6.96482×10^-12
第６面
Ｋ = -0.211
Ａ₄ = -1.08462×10^-4
Ａ₆ = -6.11103×10^-7
Ａ₈ = -4.74554×10^-8
Ａ₁₀= 2.70946×10^-9
第７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.17441×10^-4
Ａ₆ = -1.80136×10^-7
Ａ₈ = -2.26721×10^-8
Ａ₁₀= 2.61135×10^-9
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -4.78766×10^-5
Ａ₆ = 3.82653×10^-6
Ａ₈ = -1.68282×10^-7
Ａ₁₀= 2.74886×10^-9
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -5.40034×10^-4
Ａ₆ = 1.23392×10^-5
Ａ₈ = -2.71717×10^-7
Ａ₁₀= 3.52095×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.01 13.61 23.18
Ｆ_NO 1.84 2.41 3.45
２ω（°） 60.98 36.09 21.26
ｄ₄ 18.24 6.57 1.23
ｄ₁₀ 7.26 12.17 23.55
ｄ₁₂ 2.58 3.38 1.71 。

実施例４
ｒ₁ = -32.705 （非球面） ｄ₁ = 0.85 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34
ｒ₂ = 8.879 （非球面） ｄ₂ = 2.38
ｒ₃ = 21.569 ｄ₃ = 2.30 ｎ_d2 =2.00330 ν_d2 =28.27
ｒ₄ =202364.298 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.00
ｒ₆ = 8.220 （非球面） ｄ₆ = 2.80 ｎ_d3 =1.59201 ν_d3 =67.02
ｒ₇ = -47.063 （非球面） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 9.799 ｄ₈ = 2.40 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₉ = -111.185 ｄ₉ = 0.53 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₀= 4.926 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= 25.699 ｄ₁₁= 2.30 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₂= -22.867 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -34.483 （非球面） ｄ₁₃= 0.80 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₄= -21.613 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.20
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.00
ｒ₁₉= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.37307×10^-5
Ａ₆ = -9.72817×10^-7
Ａ₈ = 4.31496×10^-8
Ａ₁₀= -4.11460×10^-10
第２面
Ｋ = -0.674
Ａ₄ = -1.76528×10^-4
Ａ₆ = -1.06503×10^-6
Ａ₈ = 4.02343×10^-8
Ａ₁₀= 2.29184×10^-10
Ａ₁₂= -1.01966×10^-11
第６面
Ｋ = -0.210
Ａ₄ = -1.21130×10^-4
Ａ₆ = -8.55663×10^-7
Ａ₈ = -3.16534×10^-8
Ａ₁₀= 1.27827×10^-9
第７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.09439×10^-4
Ａ₆ = -8.89418×10^-7
Ａ₈ = 7.17937×10^-9
Ａ₁₀= 8.91942×10^-10
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -8.69778×10^-5
Ａ₆ = 8.22798×10^-6
Ａ₈ = -3.15609×10^-7
Ａ₁₀= 4.70020×10^-9
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.46044×10^-4
Ａ₆ = 2.71091×10^-5
Ａ₈ = -7.30692×10^-7
Ａ₁₀= 9.34974×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.01 13.55 23.21
Ｆ_NO 1.84 2.41 3.45
２ω（°） 60.75 36.12 21.27
ｄ₄ 18.51 7.09 1.60
ｄ₁₀ 7.22 12.00 23.05
ｄ₁₂ 1.35 3.07 2.29
ｄ₁₄ 2.03 1.09 0.52 。

実施例５
ｒ₁ = -145.383 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.69350 ν_d1 =53.21
ｒ₂ = 8.650 ｄ₂ = 2.00 ｎ_d2 =2.00069 ν_d2 =25.46
ｒ₃ = 10.651 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 12.185 （非球面） ｄ₄ = 2.26 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₅ = 81.448 （非球面） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = ∞（絞り） ｄ₆ = 0.20
ｒ₇ = 111.218 ｄ₇ = 0.55 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₈ = 8.992 ｄ₈ = 2.50 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₉ = -45.340 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 11.124 （非球面） ｄ₁₀= 2.00 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₁= 21.087 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -13.435 ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.07
ｒ₁₃= -21.718 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.25228×10^-5
Ａ₆ = -1.68857×10^-7
Ａ₈ = 5.23426×10^-9
Ａ₁₀= -1.91214×10^-11
Ａ₁₂= -2.14972×10^-12
Ａ₁₄= 2.50471×10^-14
第４面
Ｋ = -2.274
Ａ₄ = -1.31273×10^-4
Ａ₆ = -6.67025×10^-6
Ａ₈ = 3.40034×10^-8
Ａ₁₀= -7.37366×10^-9
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.71343×10^-4
Ａ₆ = -3.88226×10^-6
Ａ₈ = -1.41496×10^-7
Ａ₁₀= -1.80000×10^-9
第１０面
Ｋ = -2.888
Ａ₄ = -3.04589×10^-4
Ａ₆ = -1.11767×10^-5
Ａ₈ = -5.04355×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.15384×10^-4
Ａ₆ = -1.94625×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.96159×10^-4
Ａ₆ = 5.87184×10^-6
Ａ₈ = -2.49866×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.99 12.35 22.99
Ｆ_NO 1.86 2.14 2.84
２ω（°） 62.43 39.90 21.32
ｄ₃ 16.93 8.07 1.10
ｄ₉ 6.36 6.18 14.52
ｄ₁₁ 1.95 3.61 8.43
ｄ₁₃ 2.95 4.14 1.79 。

実施例６
ｒ₁ = -78.142 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34
ｒ₂ = 8.767 ｄ₂ = 2.00 ｎ_d2 =2.00170 ν_d2 =20.64
ｒ₃ = 12.214 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 11.533 （非球面） ｄ₄ = 2.27 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₅ = 40.855 ｄ₅ = 0.55 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₆ = 7.068 ｄ₆ = 3.30 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₇ = -115.072 ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = 12.459 （非球面） ｄ₉ = 2.00 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₀= 30.922 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -14.299 ｄ₁₁= 1.00 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.07
ｒ₁₂= -18.793 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50
ｒ₁₇= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.56906×10^-5
Ａ₆ = -1.29413×10^-6
Ａ₈ = 8.45917×10^-8
Ａ₁₀= -2.66460×10^-9
Ａ₁₂= 3.93437×10^-11
Ａ₁₄= -2.22233×10^-13
第４面
Ｋ = 1.054
Ａ₄ = -1.58746×10^-4
Ａ₆ = -3.45221×10^-6
Ａ₈ = 8.56173×10^-8
Ａ₁₀= -1.87648×10^-9
第９面
Ｋ = -1.904
Ａ₄ = -4.66723×10^-4
Ａ₆ = -1.21485×10^-5
Ａ₈ = -5.97308×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.04701×10^-4
Ａ₆ = -2.17479×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 9.63721×10^-4
Ａ₆ = -3.46884×10^-6
Ａ₈ = 2.58483×10^-8
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.06 12.46 22.88
Ｆ_NO 1.86 2.17 2.99
２ω（°） 62.14 39.39 21.48
ｄ₃ 16.66 7.71 1.10
ｄ₈ 7.78 7.73 15.29
ｄ₁₀ 1.87 4.02 9.10
ｄ₁₂ 2.27 3.11 1.55 。

実施例７
ｒ₁ = -29.732 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.69350 ν_d1 =53.21
ｒ₂ = 14.601 ｄ₂ = 1.80 ｎ_d2 =1.83918 ν_d2 =23.85
ｒ₃ = 27.894 （非球面） ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 12.843 （非球面） ｄ₄ = 2.20 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₅ = -99.138 （非球面） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = ∞（絞り） ｄ₆ = 0.20
ｒ₇ = 7.183 ｄ₇ = 2.15 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₈ = 29.767 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d5 =1.80810 ν_d5 =22.76
ｒ₉ = 5.037 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 10.779 （非球面） ｄ₁₀= 2.57 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₁= 42.476 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 40.000 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= 30.242 ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.41
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.70392×10^-4
Ａ₆ = -2.36418×10^-6
Ａ₈ = 1.14962×10^-8
Ａ₁₀= 3.13033×10^-10
Ａ₁₂= -5.19506×10^-12
Ａ₁₄= 2.48049×10^-14
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.33513×10^-4
Ａ₆ = -1.87741×10^-6
Ａ₈ = 1.49663×10^-8
Ａ₁₀= 3.63709×10^-11
第４面
Ｋ = 0.597
Ａ₄ = -1.74298×10^-4
Ａ₆ = -1.34175×10^-6
Ａ₈ = -8.12069×10^-8
Ａ₁₀= -2.96234×10^-9
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -7.76740×10^-5
Ａ₆ = -8.18520×10^-7
Ａ₈ = -1.51793×10^-7
Ａ₁₀= -4.25649×10^-10
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -3.34112×10^-4
Ａ₆ = 1.72489×10^-6
Ａ₈ = -1.12625×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -6.82941×10^-4
Ａ₆ = 3.40824×10^-6
Ａ₈ = -5.60943×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.84764×10^-3
Ａ₆ = 5.24923×10^-5
Ａ₈ = -3.73324×10^-6
Ａ₁₀= 1.00779×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.86 12.38 22.52
Ｆ_NO 1.86 2.18 3.04
２ω（°） 63.24 39.99 22.67
ｄ₃ 21.80 9.68 1.69
ｄ₉ 6.30 7.92 17.36
ｄ₁₁ 1.64 3.31 4.99 。

実施例８
ｒ₁ = -20.204 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 17.545 ｄ₂ = 1.80 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₃ = 23.794 （非球面） ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = ∞（絞り） ｄ₄ = 0.10 ｒ₅ = 18.034 （非球面） ｄ₅ = 2.20 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₆ = -27.012 （非球面） ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = 6.333 ｄ₇ = 2.60 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₈ = 12.298 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉ = 4.561 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 53.796 ｄ₁₀= 2.80 ｎ_d6 =1.74320 ν_d6 =49.34
ｒ₁₁= -14.000 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -24.948 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -14.904 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.63
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.98101×10^-5
Ａ₆ = 2.62991×10^-7
Ａ₈ = -1.54568×10^-8
Ａ₁₀= 5.46523×10^-10
Ａ₁₂= -8.17649×10^-12
Ａ₁₄= 3.64148×10^-14
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.34508×10^-5
Ａ₆ = 8.32834×10^-8
Ａ₈ = 2.05078×10^-8
Ａ₁₀= -3.59245×10^-10
第５面
Ｋ = -2.484
Ａ₄ = -4.56019×10^-5
Ａ₆ = 1.56225×10^-7
Ａ₈ = -5.92118×10^-8
Ａ₁₀= -5.94787×10^-11
第６面
Ｋ = -1.006
Ａ₄ = -7.09011×10^-7
Ａ₆ = -5.19547×10^-7
Ａ₈ = -3.21483×10^-8
Ａ₁₀= -3.47781×10^-10
第１１面
Ｋ = -3.068
Ａ₄ = -1.15031×10^-4
Ａ₆ = -1.41621×10^-6
Ａ₈ = 2.96767×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.17795×10^-3
Ａ₆ = 1.48055×10^-5
Ａ₈ = -1.81960×10^-8
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.17 12.51 23.49
Ｆ_NO 1.86 2.25 3.35
２ω（°） 61.31 38.70 20.79
ｄ₃ 18.23 9.18 2.05
ｄ₉ 5.72 9.27 19.64
ｄ₁₁ 1.47 2.41 2.19
ｄ₁₃ 1.20 0.54 0.30 。

実施例９
ｒ₁ = -28.866 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.58313 ν_d1 =59.38
ｒ₂ = 12.613 ｄ₂ = 1.80 ｎ_d2 =1.83918 ν_d2 =23.85
ｒ₃ = 17.351 （非球面） ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 10.328 （非球面） ｄ₄ = 2.14 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₅ = -125.640 （非球面） ｄ₅ = 0.20
ｒ₆ = 7.249 ｄ₆ = 2.60 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₇ = -63.997 ｄ₇ = 0.40 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.68
ｒ₈ = 4.607 ｄ₈ = 1.50
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 10.095 （非球面） ｄ₁₀= 2.20 ｎ_d6 =1.74320 ν_d6 =49.34
ｒ₁₁= 18.794 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 33.259 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -645.512 ｄ₁₃= 1.14
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.46
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.38764×10^-5
Ａ₆ = -1.09687×10^-6
Ａ₈ = 2.22426×10^-8
Ａ₁₀= 1.99264×10^-11
Ａ₁₂= -2.98978×10^-12
Ａ₁₄= 1.81600×10^-14
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.14506×10^-5
Ａ₆ = -4.03380×10^-7
Ａ₈ = 2.18349×10^-8
Ａ₁₀= 5.77518×10^-12
第４面
Ｋ = -0.161
Ａ₄ = -1.43882×10^-4
Ａ₆ = -1.09831×10^-7
Ａ₈ = -8.65978×10^-9
Ａ₁₀= -3.29195×10^-10
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.18434×10^-5
Ａ₆ = 2.23702×10^-7
Ａ₈ = -9.89591×10^-9
Ａ₁₀= -1.54656×10^-10
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -5.79354×10^-4
Ａ₆ = 1.20789×10^-5
Ａ₈ = -2.73123×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.07181×10^-3
Ａ₆ = 2.06212×10^-5
Ａ₈ = -3.85314×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.57377×10^-3
Ａ₆ = 0
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.99 12.24 22.75
Ｆ_NO 1.86 2.29 3.46
２ω（°） 62.67 40.39 22.11
ｄ₃ 17.00 8.17 1.43
ｄ₉ 3.90 5.09 13.29
ｄ₁₁ 1.51 3.27 5.31 。

実施例１０
ｒ₁ = -45.206 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.69350 ν_d1 =53.21
ｒ₂ = 11.291 ｄ₂ = 1.80 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₃ = 17.553 （非球面） ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = ∞（絞り） ｄ₄ = 0.10 ｒ₅ = 9.783 （非球面） ｄ₅ = 2.26 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₆ = -107.620 （非球面） ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = 6.333 ｄ₇ = 2.00 ｎ_d4 =1.72916 ν_d4 =54.68
ｒ₈ = 9.228 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =2.00170 ν_d5 =20.64
ｒ₉ = 4.744 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 14.018 （非球面） ｄ₁₀= 2.72 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₁= 260.132 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 130.344 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.90
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.90374×10^-6
Ａ₆ = -3.84263×10^-7
Ａ₈ = 8.63693×10^-9
Ａ₁₀= 6.67354×10^-12
Ａ₁₂= -1.53332×10^-12
Ａ₁₄= 1.13376×10^-14
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.63248×10^-5
Ａ₆ = 2.90936×10^-7
Ａ₈ = -1.20811×10^-8
Ａ₁₀= 1.85370×10^-10
第５面
Ｋ = -0.263
Ａ₄ = -5.86359×10^-5
Ａ₆ = 2.39004×10^-7
Ａ₈ = 2.34845×10^-8
Ａ₁₀= 5.34915×10^-10
第６面
Ｋ = -234.189
Ａ₄ = 2.88968×10^-5
Ａ₆ = 1.01712×10^-6
Ａ₈ = 9.63087×10^-9
Ａ₁₀= 7.64550×10^-10
第１０面
Ｋ = -6.835
Ａ₄ = 1.00639×10^-6
Ａ₆ = -4.88584×10^-6
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -4.99152×10^-4
Ａ₆ = -9.09044×10^-7
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.55873×10^-3
Ａ₆ = 5.84821×10^-6
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.87 12.54 22.67
Ｆ_NO 1.86 2.14 2.93
２ω（°） 63.07 38.84 21.80
ｄ₃ 19.50 8.63 1.90
ｄ₉ 5.74 6.07 14.93
ｄ₁₁ 2.05 4.80 8.03
ｄ₁₃ 0.48 0.41 0.29 。

実施例１１
ｒ₁ = -13.852 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 24.684 ｄ₂ = 1.59 ｎ_d2 =1.83918 ν_d2 =23.85
ｒ₃ = 43.897 （非球面） ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 10.521 （非球面） ｄ₄ = 1.82 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₅ = -77.251 （非球面） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = ∞（絞り） ｄ₆ = 0.00
ｒ₇ = 6.907 ｄ₇ = 2.53 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₈ = 87.359 ｄ₈ = 0.59 ｎ_d5 =1.83918 ν_d5 =23.85
ｒ₉ = 4.354 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -30.574 （非球面） ｄ₁₀= 1.99 ｎ_d6 =1.80610 ν_d6 =40.92
ｒ₁₁= -12.104 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 40.000 （非球面） ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -73.398 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.51
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.06059×10^-4
Ａ₆ = -6.07979×10^-6
Ａ₈ = 5.43296×10^-8
Ａ₁₀= 3.25528×10^-11
Ａ₁₂= -2.48489×10^-12
Ａ₁₄= -2.01707×10^-15
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.68867×10^-4
Ａ₆ = -1.12760×10^-6
Ａ₈ = -1.24654×10^-7
Ａ₁₀= 4.77759×10^-9
Ａ₁₂= -6.82004×10^-11
Ａ₁₄= 3.36755×10^-13
第４面
Ｋ = 0.172
Ａ₄ = -1.43531×10^-4
Ａ₆ = 2.42963×10^-7
Ａ₈ = -8.81758×10^-8
Ａ₁₀= 2.81587×10^-9
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.60495×10^-5
Ａ₆ = 7.62112×10^-7
Ａ₈ = -2.59097×10^-9
Ａ₁₀= 1.04283×10^-9
第９面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.21869×10^-4
Ａ₆ = -5.83726×10^-6
Ａ₈ = 2.76274×10^-7
Ａ₁₀= -1.82983×10^-8
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -5.33927×10^-4
Ａ₆ = 1.39916×10^-5
Ａ₈ = -1.37267×10^-7
Ａ₁₀= 4.11809×10^-9
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -5.20824×10^-4
Ａ₆ = 1.11823×10^-5
Ａ₈ = -1.36807×10^-7
Ａ₁₀= 3.68016×10^-9
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.22480×10^-3
Ａ₆ = 4.02065×10^-5
Ａ₈ = -1.24733×10^-6
Ａ₁₀= 1.99247×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.10 10.89 23.55
Ｆ_NO 1.86 2.11 3.21
２ω（°） 61.86 44.92 21.09
ｄ₃ 19.16 11.95 0.50
ｄ₉ 3.97 4.97 12.74
ｄ₁₁ 2.16 4.03 6.90
ｄ₁₃ 1.80 0.81 0.19 。

実施例１２
ｒ₁ = -18.164 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.51633 ν_d1 =64.14
ｒ₂ = 13.285 ｄ₂ = 1.80 ｎ_d2 =1.83918 ν_d2 =23.85
ｒ₃ = 17.066 （非球面） ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = 13.962 （非球面） ｄ₄ = 2.20 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₅ = -25.345 （非球面） ｄ₅ = 0.10
ｒ₆ = 6.022 （非球面） ｄ₆ = 2.90 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92
ｒ₇ = 119.085 ｄ₇ = 0.50 ｎ_d5 =2.00069 ν_d5 =25.46
ｒ₈ = 4.353 ｄ₈ = 1.72
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -8.900 ｄ₁₀= 2.20 ｎ_d6 =1.92286 ν_d6 =18.90
ｒ₁₁= -12.685 ｄ₁₁= 2.20
ｒ₁₂= 64.569 （非球面） ｄ₁₂= 2.20 ｎ_d7 =1.80610 ν_d7 =40.92
ｒ₁₃= -13.461 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= -11.384 （非球面） ｄ₁₄= 1.00 ｎ_d8 =1.52542 ν_d8 =55.78
ｒ₁₅= -6.418 （非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.74 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.46
ｒ₂₀= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -0.690
Ａ₄ = 1.00171×10^-4
Ａ₆ = -1.63342×10^-7
Ａ₈ = 0.000
Ａ₁₀= 2.47553×10^-12
第３面
Ｋ = -2.051
Ａ₄ = 8.63337×10^-5
Ａ₆ = -3.14892×10^-8
Ａ₈ = 7.47008×10^-9
Ａ₁₀= 0.000
第４面
Ｋ = -0.478
Ａ₄ = -1.21096×10^-4
Ａ₆ = 2.15656×10^-6
Ａ₈ = -1.23897×10^-7
Ａ₁₀= 1.80977×10^-9
第５面
Ｋ = -8.737
Ａ₄ = -3.31436×10^-5
Ａ₆ = -1.24138×10^-6
Ａ₈ = -6.21293×10^-9
Ａ₁₀= 5.65326×10^-10
第６面
Ｋ = 0.224
Ａ₄ = -2.71845×10^-5
Ａ₆ = -6.16672×10^-6
Ａ₈ = 1.14404×10^-7
Ａ₁₀= -6.55772×10^-9
第１２面
Ｋ = -511.997
Ａ₄ = -1.35640×10^-4
Ａ₆ = -9.45635×10^-6
Ａ₈ = -1.55393×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１３面
Ｋ = 0.910
Ａ₄ = -1.71590×10^-4
Ａ₆ = -7.55572×10^-6
Ａ₈ = -1.11729×10^-8
Ａ₁₀= -1.29134×10^-9
第１４面
Ｋ = -0.773
Ａ₄ = -1.36202×10^-3
Ａ₆ = 7.62379×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 0.000
Ａ₆ = 7.95903×10^-5
Ａ₈ = 1.49209×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 7.33 12.42 21.06
Ｆ_NO 1.86 2.57 3.86
２ω（°） 66.51 38.99 23.65
ｄ₃ 19.41 10.28 5.74
ｄ₉ 2.74 5.59 14.38
ｄ₁₃ 1.12 4.30 5.22
ｄ₁₅ 2.44 1.20 0.49 。

実施例１３
ｒ₁ = -24.536 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.43875 ν_d1 =94.93
ｒ₂ = 19.004 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 10.959 （非球面） ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =1.69350 ν_d2 =53.21
ｒ₄ = -86.829 （非球面） ｄ₄ = 0.80
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.20 ｒ₆ = 7.563 ｄ₆ = 2.00 ｎ_d3 =1.81600 ν_d3 =46.62
ｒ₇ = 11.746 ｄ₇ = 0.55 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =20.88
ｒ₈ = 5.783 ｄ₈ = （可変） ｒ₉ = 8.932 （非球面） ｄ₉ = 2.20 ｎ_d5 =1.59201 ν_d5 =67.02
ｒ₁₀= 28.850 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -16.006 ｄ₁₁= 1.00 ｎ_d6 =1.68893 ν_d6 =31.07
ｒ₁₂= -19.735 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.74 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.50
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50
ｒ₁₇= ∞（像面） 非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.31292×10^-4
Ａ₆ = -1.13962×10^-5
Ａ₈ = 2.47541×10^-7
Ａ₁₀= -3.22394×10^-9
Ａ₁₂= 2.47078×10^-11
Ａ₁₄= -8.24959×10^-14
第２面
Ｋ = 0.936
Ａ₄ = 2.51032×10^-4
Ａ₆ = -7.12570×10^-6
Ａ₈ = 7.42959×10^-8
Ａ₁₀= 0
第３面
Ｋ = -0.469
Ａ₄ = -8.90377×10^-5
Ａ₆ = -2.70516×10^-6
Ａ₈ = 1.34920×10^-7
Ａ₁₀= -6.48691×10^-9
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -4.79022×10^-5
Ａ₆ = -2.20902×10^-6
Ａ₈ = 5.88068×10^-8
Ａ₁₀= -4.52956×10^-9
第９面
Ｋ = -0.354
Ａ₄ = -1.20596×10^-4
Ａ₆ = -4.73292×10^-6
Ａ₈ = -2.19357×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１０面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.02080×10^-4
Ａ₆ = -1.42932×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.30109×10^-3
Ａ₆ = -2.61566×10^-5
Ａ₈ = 1.01606×10^-6
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.04 11.69 22.91
Ｆ_NO 1.79 1.99 2.75
２ω（°） 62.15 41.58 21.63
ｄ₂ 23.22 11.29 0.40
ｄ₈ 5.20 4.91 12.25
ｄ₁₀ 1.71 2.91 6.99
ｄ₁₂ 1.58 2.27 0.76 。

実施例１４
ｒ₁ = -28.621 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.43875 ν_d1 =94.93
ｒ₂ = 13.270 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 18.910 （非球面） ｄ₃ = 1.83 ｎ_d2 =1.76802 ν_d2 =49.24
ｒ₄ = -52.548 （非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = 7.084 ｄ₅ = 2.90 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 27.980 ｄ₆ = 0.55 ｎ_d4 =1.83918 ν_d4 =23.85
ｒ₇ = 5.338 （非球面） ｄ₇ = 1.72
ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = -7.790 ｄ₉ = 0.80 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =18.90
ｒ₁₀= -11.396 ｄ₁₀= 0.15
ｒ₁₁= 60.657 （非球面） ｄ₁₁= 2.34 ｎ_d6 =1.76802 ν_d6 =49.24
ｒ₁₂= -11.972 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -26.874 （非球面） ｄ₁₃= 1.00 ｎ_d7 =1.69350 ν_d7 =53.20
ｒ₁₄= -17.612 （非球面） ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.30
ｒ₁₉= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -0.134
Ａ₄ = 2.47196×10^-7
Ａ₆ = 2.34297×10^-7
Ａ₈ = 0.000
Ａ₁₀= 0.000
第２面
Ｋ = -1.454
Ａ₄ = 1.35646×10^-5
Ａ₆ = -1.44746×10^-7
Ａ₈ = 6.88829×10^-9
Ａ₁₀= 0.000
第３面
Ｋ = -0.093
Ａ₄ = 3.65504×10^-5
Ａ₆ = -1.10311×10^-7
Ａ₈ = -4.25458×10^-8
Ａ₁₀= 2.18338×10^-10
第４面
Ｋ = -18.402
Ａ₄ = 3.23935×10^-5
Ａ₆ = -6.55955×10^-7
Ａ₈ = -3.93067×10^-8
Ａ₁₀= 4.20213×10^-10
第７面
Ｋ = 0.004
Ａ₄ = 1.46877×10^-4
Ａ₆ = 8.79444×10^-6
Ａ₈ = 1.86813×10^-7
Ａ₁₀= 8.06203×10^-9
第１１面
Ｋ = -12.098
Ａ₄ = -1.37660×10^-4
Ａ₆ = 1.15212×10^-6
Ａ₈ = -2.15963×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.296
Ａ₄ = -5.40491×10^-5
Ａ₆ = -2.16122×10^-6
Ａ₈ = -3.79109×10^-8
Ａ₁₀= -2.42168×10^-9
第１３面
Ｋ = -5.302
Ａ₄ = -3.55522×10^-4
Ａ₆ = 2.30162×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 0.000
Ａ₆ = 2.63358×10^-5
Ａ₈ = 1.38995×10^-8
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.14 14.00 23.45
Ｆ_NO 1.86 2.31 3.68
２ω（°） 60.86 35.29 21.39
ｄ₂ 20.49 6.87 5.23
ｄ₈ 4.12 3.63 17.92
ｄ₁₂ 1.11 7.40 5.08
ｄ₁₄ 3.67 1.80 0.28 。

実施例１５
ｒ₁ = -22.016 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.43875 ν_d1 =94.93
ｒ₂ = 15.461 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 14.701 （非球面） ｄ₃ = 2.06 ｎ_d2 =1.74320 ν_d2 =49.34
ｒ₄ = -32.999 （非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = 6.405 （非球面） ｄ₅ = 2.90 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₆ = 33.244 ｄ₆ = 0.50 ｎ_d4 =2.00069 ν_d4 =25.46
ｒ₇ = 4.856 ｄ₇ = 1.72
ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = -8.940 ｄ₉ = 0.80 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =18.90
ｒ₁₀= -16.611 ｄ₁₀= 0.18
ｒ₁₁= 45.839 （非球面） ｄ₁₁= 2.55 ｎ_d6 =1.80610 ν_d6 =40.92
ｒ₁₂= -11.009 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -10.879 （非球面） ｄ₁₃= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₄= -7.731 （非球面） ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.74 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.30
ｒ₁₉= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -0.519
Ａ₄ = 3.69695×10^-5
Ａ₆ = 5.65774×10^-8
Ａ₈ = 0.000
Ａ₁₀= 3.73887×10^-12
第２面
Ｋ = -2.161
Ａ₄ = 4.21993×10^-5
Ａ₆ = -1.75597×10^-7
Ａ₈ = 8.97310×10^-9
Ａ₁₀= 0.000
第３面
Ｋ = -0.175
Ａ₄ = -9.06679×10^-6
Ａ₆ = -3.53110×10^-7
Ａ₈ = -2.44657×10^-8
Ａ₁₀= 2.47234×10^-10
第４面
Ｋ = -17.775
Ａ₄ = -2.80828×10^-5
Ａ₆ = -1.49749×10^-7
Ａ₈ = -1.08247×10^-8
Ａ₁₀= 1.49523×10^-10
第５面
Ｋ = 0.037
Ａ₄ = -3.97693×10^-5
Ａ₆ = -1.02246×10^-6
Ａ₈ = -1.04292×10^-9
Ａ₁₀= -2.35540×10^-13
第１１面
Ｋ = -11.838
Ａ₄ = -1.64575×10^-4
Ａ₆ = -3.82233×10^-6
Ａ₈ = -2.40636×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.837
Ａ₄ = -6.41167×10^-5
Ａ₆ = -6.74867×10^-6
Ａ₈ = -4.23546×10^-8
Ａ₁₀= -2.74519×10^-9
第１３面
Ｋ = -2.908
Ａ₄ = -1.08544×10^-3
Ａ₆ = 4.99868×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 0.000
Ａ₆ = 4.25126×10^-5
Ａ₈ = 1.52833×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 8.14 13.82 23.46
Ｆ_NO 1.85 2.47 3.85
２ω（°） 60.81 35.74 21.43
ｄ₂ 20.70 9.76 6.47
ｄ₈ 3.54 6.20 17.38
ｄ₁₂ 1.23 5.56 4.71
ｄ₁₄ 3.38 1.41 0.16 。

以上の実施例１〜１５の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１６〜図３０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。各図中、“ω”は半画角（°）を示す。

次に、上記各実施例における条件式（１）〜（１４）の値を下記に示す。

実施例 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８
条件式（１） 20.38 20.10 21.46 21.11 19.84 19.81 21.31 18.72
条件式（２） 20.38 20.10 21.46 21.11 19.84 19.81 21.31 18.72
条件式（３） 0.35 0.36 0.35 0.36 0.26 0.26 0.28 0.27
条件式（４） 2.05 1.71 2.09 1.81 1.53 1.49 1.54 1.72
条件式（５） 1.76 1.75 1.88 1.86 1.61 1.61 1.83 1.69
条件式（６） 1.40 1.43 1.44 1.40 1.11 1.10 1.55 1.62
条件式（７） 0.34 0.35 0.32 0.34 0.34 0.34 0.30 0.28
条件式（８） 0.48 0.48 0.47 0.48 0.47 0.48 0.46 0.48
条件式（９） 1.07 1.06 1.07 1.11 0.97 0.98 0.94 0.86
条件式（１０） 0.81 0.78 0.91 0.90 0.79 0.97 0.80 0.70
条件式（１１） 0.68 0.68 0.70 0.70 0.81 0.86 0.66 0.64
条件式（１２） 2.88 2.88 2.89 2.90 2.88 2.84 2.87 2.88
条件式（１３） 62.01 61.68 60.98 60.75 62.43 62.14 63.24 61.31
条件式（１４） 2.74 2.86 2.51 2.56 2.66 2.14 3.46 3.21

実施例 ９ １０ １１ １２ １３ １４ １５
条件式（１） 17.91 19.79 18.48 21.63 19.60 19.97 19.85
条件式（２） 17.91 19.79 18.48 21.69 19.60 19.97 19.85
条件式（３） 0.27 0.27 0.28 0.28 0.28 0.27 0.27
条件式（４） 1.41 1.70 1.36 1.76 1.25 1.30 1.35
条件式（５） 1.58 1.70 1.60 1.71 1.80 1.69 1.68
条件式（６） 1.38 1.36 1.60 1.36 1.68 1.36 1.36
条件式（７） 0.32 0.32 0.31 0.33 0.31 0.32 0.33
条件式（８） 0.47 0.47 0.48 0.43 0.49 0.48 0.48
条件式（９） 0.89 0.95 0.89 0.91 0.99 0.98 0.99
条件式（１０） 0.68 0.73 0.49 0.61 0.65 0.72 0.65
条件式（１１） 0.59 0.72 0.64 0.42 0.75 0.48 0.44
条件式（１２） 2.85 2.88 2.91 2.87 2.85 2.88 2.88
条件式（１３） 62.67 63.07 61.86 66.51 62.15 60.86 60.81
条件式（１４） 3.15 3.41 4.83 4.34 4.47 3.50 3.94
。

これらの実施例では、ズーム比が３倍程度と大きく、広角端での画角が６０°程度と広角でありながら、広角端でのＦ値が１．８程度と明るく、全変倍域・撮影距離において光学性能が良好であり、かつ、コンパクトに沈胴することが可能なズームレンズを実現している。

各実施例における最も遠方に合焦した状態は無限遠物体へ合焦した状態である。実施例１２を除き、広角端無限遠物体合焦時が最も全長が長くなる。なお、近距離への合焦動作は、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４の一方又は両方で行う構成としてよい。

各実施例の明るさ絞りＳは、明るさ調整ために開口サイズを可変としてよく、また、絞りの開口サイズを固定として、他の箇所に光量低減をフィルターを抜き差しして光量の調整を行うようにしてもよい。

各実施例における明るさ絞りＳは、開放時、光軸を中心とする円形であり、その開口の半径は、次の通りである。

実施例 開口の半径（ｍｍ）
１ 4.67
２ 4.63
３ 4.67
４ 4.85
５ 4.33
６ 3.97
７ 4.00
８ 3.85
９ 2.49
１０ 4.22
１１ 3.78
１２ 2.25
１３ 4.17
１４ 2.82
１５ 2.61 。

ところで、本発明のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。

例えば、図３１に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円周上（像高）での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ' （ω）となるように同心円状に移動させることで補正する。例えば、図３１において、半径Ｒの円の内側に位置する任意の半径ｒ₁ （ω）の円周上の点Ｐ₁ は、円の中心に向けて補正すべき半径ｒ₁'（ω）円周上の点Ｐ₂ に移動させる。また、半径Ｒの円の外側に位置する任意の半径ｒ₂ （ω）の円周上の点Ｑ₁ は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径ｒ₂'（ω）円周上の点Ｑ₂ に移動させる。ここで、ｒ' （ω）は次のように表わすことができる。

ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω （０≦α≦１）
ただし、ωは被写体半画角、ｆは結像光学系（本発明では、ズームレンズ）の焦点距離である。

ここで、前記半径Ｒの円上（像高）に対応する理想像高をＹとすると、
α＝Ｒ／Ｙ＝Ｒ／ｆｔａｎω
となる。

光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であり、すなわち歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円の円周上（像高）の倍率を固定して、それ以外の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ' （ω）となるように同心円状に移動させることで補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。

ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で（サンプリングのため）連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる上記半径Ｒの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、上記倍率を固定できる円は存在しない。そこで、各画素（Ｘ_i ，Ｙ_j ）毎に、移動先の座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）を決める方法を用いるのがよい。なお、座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）に（Ｘ_i ，Ｙ_j ）の２点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）の値を用いて補間すればよい。

このような方法は、特にズームレンズが有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して歪みが著しく、前記光学像上に描かれる上記半径Ｒの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。

本発明の電子撮像装置では、補正量ｒ' （ω）−ｒ（ω）を計算するために、ｒ（ω）すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高ｒと理想像高ｒ' ／αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。

なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Ｒが、次の条件式を満足するのがよい。

０≦Ｒ≦０．６Ｌ_s
ただし、Ｌ_s は有効撮像面の短辺の長さである。

好ましくは、前記半径Ｒは、次の条件式を満足するのがよい。

０．３Ｌ_s ≦Ｒ≦０．６Ｌ_s
さらには、前記半径Ｒは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径Ｒ＝０の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広角化しても小型化にするための効果は確保できる。

なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略
ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した１つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。そして、前記分割されたゾーン内の望遠鏡近傍で略
ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。

ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω
が成立する。ただし、ｙは像点の光軸からの高さ（像高）、ｆは結像系（本発明ではズームレンズ）の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度（被写体半画角）である。

結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω
となる。つまり、結像系の焦点距離ｆと、像高ｙとを一定とすると、ωの値は大きくなる。

図３２〜図３４は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図３２はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図３３は同後方正面図、図３４はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図３２と図３４においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４上に位置するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図３４の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルターＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面（光電変換面）上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と正立プリズム５５ａ、５５ｂ、５５ｃからなる正立プリズム系５５とから構成され、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム系５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム系５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

図３５は、上記デジタルカメラ４０の主要部の内部回路の構成ブロック図である。なお、以下の説明では、上記の処理手段５１は例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等からなり、記憶手段５２は例えば記憶媒体部１９等からなる。

図３５に示すように、デジタルカメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。

上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１はバス２２を介して相互にデータの入力又は出力が可能なように構成され、また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。

操作部１２は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。制御部１３は、例えばＣＰＵ等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部１２を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ４０全体を制御する回路である。

ＣＣＤ４９は、本発明による撮影光学系４１を介して形成された物体像を受光する。ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、その物体像の各画素ごとの光量を電気信号に変換してＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。

ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅しかつアナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。

一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力される上記ＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３から指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。

記録媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、それらカード型又はスティック型のフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する装置の制御回路である。

表示部２０は、液晶表示モニター４７を備え、その液晶表示モニター４７に画像や操作メニュー等を表示する回路である。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、そのＲＯＭ部から読み出された画質パラメータの中から操作部１２の入力操作によって選択された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。設定情報記憶メモリ部２１は、それらのメモリへの入出力を制御する回路である。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。そして、広角側、望遠側での速い合焦動作が可能となる。

本発明は、以上のような一般的な被写体を撮影する所謂コンパクトデジタルカメラだけでなく、広い画角が必要な監視カメラや、レンズ交換式のカメラに適用してもよい。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例９の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１０の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１１の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１５の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１５の無限遠物点合焦時の収差図である。 像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念を説明するための図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図３２のデジタルカメラの後方斜視図である。 図３２のデジタルカメラの断面図である。 図３２のデジタルカメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…光学的ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
１２…操作部
１３…制御部
１４、１５…バス
１６…撮像駆動回路
１７…一時記憶メモリ
１８…画像処理部
１９…記憶媒体部
２０…表示部
２１…設定情報記憶メモリ部
２２…バス
２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム系
５５ａ、５５ｂ、５５ｃ…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (22)

1. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、
   以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   １６＜Ｃ_jw／ｈ_1w＜２３ ・・・（１）
   ただし、ｈ_1wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
   Ｃ_jwは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さ、
   である。
2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
   １６＜Ｃ_jmax／ｈ_1w＜２３ ・・・（２）
   ただし、Ｃ_jmaxは全使用状態における第１レンズ群入射面から像面までの光軸上での長さが最も長くなるときの長さ、
   である。
3. 前記第２レンズ群の直前の空間から前記第２レンズ群の直後の空間までの何れかの位置に配置された明るさ絞りを有し、前記明るさ絞りは、前記ズーミング時に前記第２レンズ群と一体となって光軸方向に移動することを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズ。
4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のズームレンズ。
   ０．２５＜ｈ_1'w ／ｆ_w ＜０．４ ・・・（３）
   ただし、ｈ_1'w は広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群の射出面での軸上マージナル光線の光線高、
   ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．０＜Σｄ／ｆ_w ＜２．２ ・・・（４）
   ただし、Σｄはズームレンズ全系の各レンズ群の光軸上での厚みの総和、
   ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
6. 前記第３レンズ群よりも像側に、１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を配置したことを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
7. 前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のズームレンズ。
8. 互いの間隔を一定、若しくは、互いの間隔を変化させて前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことを特徴とする請求項６記載のズームレンズ。
9. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、
   以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   １．５＜ｆ₂ ／ｆ_w ＜１．９ ・・・（５）
   ただし、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、
   ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
   である。
10. 次の条件式を満足することを特徴とする請求項９記載のズームレンズ。
    １．０９＜｜ｆ₁ ｜／（ｆ_w ・Ｆ_NOw ）＜１．７ ・・・（６）
    ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、
    Ｆ_NOw は広角端かつ最遠距離合焦状態におけるＦナンバー、
    である。
11. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項９又は１０記載のズームレンズ。
    ０．２８＜ｈ_2w／ｆ₂ ＜０．３５ ・・・（７）
    ただし、ｈ_2wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第２レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
    である。
12. 前記第３レンズ群よりも像側に、１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を有することを特徴とする請求項９から１１の何れか１項記載のズームレンズ。
13. 前記第３レンズ群を光軸方向の移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことを特徴とする請求項９から１２の何れか１項記載のズームレンズ。
14. 互いの間隔を一定、若しくは、互いの間隔を変化させて前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
15. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へのズーミング時に、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群の各々が光軸に沿って移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の間隔が狭まり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がり、前記第１レンズ群は両凹負レンズである単レンズ１枚、若しくは、両凹負レンズと正レンズの２枚のレンズからなり、前記第２レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズからなり、前記第２レンズ群の前記２枚の正レンズの中、少なくとも一方の正レンズは非球面のレンズ面を持ち、
    以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    ０．８＜ｈ_1w／ＩＨ＜０．５ ・・・（８）
    ただし、ｈ_1wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第１レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
    ＩＨは最大像高、
    である。
16. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１５記載のズームレンズ。
    ０．４＜ｈ_2w／ＩＨ＜１．２ ・・・（９）
    ただし、ｈ_2wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第２レンズ群入射面での軸上マージナル光線の光線高、
    である。
17. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１５又は１６記載のズームレンズ。
    ０．４＜Ｄ_2w／ｆ_w ＜１．０ ・・・（１０）
    ただし、Ｄ_2wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第２レンズ群と第３レンズ群との光軸上での間隔、
    ｆ_w は広角端かつ最遠距離合焦状態でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
18. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１５から１７の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．４＜ｇ_3w／ｇ_3t＜０．８８ ・・・（１１）
    ただし、ｇ_3wは広角端かつ最遠距離合焦状態における第３レンズ群入射面での最軸外主光線の光線高、
    ｇ_3tは望遠端かつ最遠距離合焦状態における第３レンズ群入射面での最軸外主光線の光線高、
    である。
19. 前記第３レンズ群よりも像側に、１枚の非球面レンズからなる第４レンズ群を有することを特徴とする請求項１５から１８の何れか１項記載のズームレンズ。
20. 前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことを特徴とする請求項１５から１９の何れか１項記載のズームレンズ。
21. 互いの間隔を一定、若しくは、互いの間隔を変化させて前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向に移動させることで、最遠距離合焦状態から近距離合焦状態へのフォーカシング動作を行うことを特徴とする請求項１９記載のズームレンズ。
22. 請求項１から１５の何れか１項記載のズームレンズと、前記ズームレンズの像側に配置された撮像面を持ち、前記ズームレンズにより前記撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。

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