JP4936437B2 - ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置 - Google Patents

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置に関し、特に小型化を実現した、ビデオカメラやデジタルカメラを始めとする電子撮像装置に適したズームレンズに関するものである。

近年では、銀塩フィルムカメラに代わり、ＣＣＤやＣＭＯＳのような電子撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが主流となっている。さらに、それは業務用高機能タイプからコンパクトな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。

普及タイプのデジタルカメラのユーザーは、いつでもどこでも手軽に様々なシーンで撮影を楽しみたいという要望を持っている。そのため、小型の商品、特に服やカバンのポケット等への収納性が良く、持ち運びが便利な、厚み方向のサイズが薄型であるタイプのデジタルカメラが好まれるようになっている。

一方、コンパクトタイプのデジタルカメラの変倍比は３倍程度が一般的であったが、さらに従来よりも高変倍比のカメラが求められている。

比較的高変倍比を維持しやすいズームレンズとして、物体側より、正屈折力の第１レンズ群、負屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群を有するタイプのズームレンズが知られている。

一方、カメラの大きさの中、厚さ方向のサイズは主にレンズ鏡筒のサイズで決まってしまうため、カメラの薄型化達成のためにはレンズ鏡筒を薄型化することが効果的である。

最近では、カメラ使用状態ではレンズ鏡筒をカメラボディ内からせり出し、携帯時にはカメラボディ内に収納するいわゆる沈胴式鏡筒が一般的になっている。そのため、沈胴時のレンズ鏡筒の薄型化を考慮したズームレンズが求められる。

以下の特許文献１〜６の従来技術では、第１レンズ群を２枚又は３枚のレンズで構成し、第２レンズ群を、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの対称的なパワー配置にすることにより、第２レンズ群の収差補正と小型化とを行ったズームレンズが開示されている。
特開２００５−２４２１１６号公報 特開２００５−３２６７４３号公報 特開２００６−７８９７９号公報 特開２００５―３２６７４号公報 特開２００５−１４８４２０号公報 特開２００５−２４２１１６号公報

しかしながら、上述の従来技術には以下の課題がある。

上述の従来技術では、絞りを各レンズ群と独立に移動させているため、収差補正等には有利となるが、鏡筒の構成が複雑になりやすい。

また、上述の従来技術では、広角端にて明るさ絞りが第３レンズ群よりも物体側に大きな距離を開けて配置されている。そのため、第３レンズ群を通過する軸外光線の光線高が高くなる。それにより、第３レンズ群全体が大型化している。

また、第１レンズ群がレンズ３枚の場合、ズームレンズの径方向や、沈胴時の厚みの小型化には不利である。

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、第３レンズ群の小型化に有利でありながら、第１レンズ群、第２レンズ群の工夫を行うことで、沈胴時の小型化や画角の確保、光学性能の確保を行いやすいズームレンズを提供することである。

また、そのようなズームレンズを備えることで、小型化しやすい電子撮像装置を提供することを目的とするものである。

さらには、ズームレンズの各レンズ群等の工夫により、小型化、収差性能の確保、変倍比の確保をより行いやすいズームレンズとそれを用いた電子撮像装置を提供することを目的とするものである。

上記目的を達成する本発明のズームレンズは、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群、負屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群を有し、
前記第３レンズ群よりも像側のレンズ枚数が３枚以下であり、
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔を変化させ、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は広角端に対して望遠端にて広がり、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は広角端に対して望遠端にて狭まり、
前記変倍に際して、前記第３レンズ群との相対的な位置を一定とした明るさ絞りを備え、
前記第１レンズ群は、正レンズを含み、総レンズ枚数が２枚以下のレンズからなり、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側負レンズ、正レンズ、像側負レンズの３枚のレンズからなり、
前記物体側負レンズの像側面は凹面であり、
前記第２レンズ群中の前記物体側負レンズと前記正レンズは光軸上にて空気間隔を挟んで配置し、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−１．７０＜Ｒ_2n1r／ｆ₂ ＜−０．７０ ・・・（１）
０＜ＳＦ _2n1 ＜１．２５ ・・・（２）
−０．３２＜ｆ ₂ ／Ｒ _2pf ＜０．５ ・・・（３）
ただし、Ｒ_2n1rは第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、
ＳＦ _2n1 ＝（Ｒ _2n1f ＋Ｒ _2n1r ）／（Ｒ _2n1f −Ｒ _2n1r ）で定義され、
Ｒ _2n1f は第２レンズ群中の物体側負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ _2n1r は第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
Ｒ _2pf は第２レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
である。

以下、本発明においてこのような構成をとった理由と作用を説明する。

本発明では、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群、負屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群を有し、広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔を変化させ、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は広角端に対して望遠端にて広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は広角端に対して望遠端にて狭まる構成とすることで変倍を行う構成を採用した。

このような構成をとることにより、第２レンズ群と第３レンズ群に変倍の負担を効率的に分担させることができ、変倍比を確保しつつ変倍時の収差変動を小さく抑えやすくなる。

そして、第１レンズ群を２枚以下のレンズ、第２レンズ群をレンズ３枚という少ない枚数にて構成することで、ズームレンズの沈胴時の厚みを抑えやすくなる。また、広角端での第１レンズ群最物体側面から入射瞳までの距離も小さくしやすくなり、ズームレンズの径方向のサイズの小型化も行いやすくなる。

そして、本発明では、第２レンズ群中に２枚の負レンズを配置して第２レンズ群の負パワーを分担させ収差を抑えやすくし、そして、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの並びとすることで、レンズ構成の対称性を良くし、第２レンズ群内で効率良く収差補正を行える構成としている。

さらに、本発明では、第３レンズ群の径方向の大きさや、軸上肉厚を小さく抑えやすくするために、明るさ絞りと第３レンズ群との位置関係を一体としている。このようにすると、第３レンズ群を通過する軸外光線の光線高が高くなるのを防ぎ、第３レンズ群での屈折力を確保しても変倍時の収差変動を抑えやすく、小型化に有利となる。

そして、明るさ絞りをこのように配置する場合、第２レンズ群にて以下の条件式（１）を満足させることで、小型化と収差バランスの両立をより行いやすくなる。

−１．７０＜Ｒ_2n1r／ｆ₂ ＜−０．７０ ・・・（１）
ただし、Ｒ_2n1rは第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（１）は、第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径を特定するものである。この条件式（１）の上限の−０．７０を上回らないようにすることで、第２レンズ群の最も物体側の負レンズの像側凹面の曲率を小さくし（曲率半径を大きくし）、この面での軸外光線の屈折角度を抑えることが好ましい。それにより、特に広角端での軸外のコマ収差の発生の低減に有利となる。

また、この凹面の曲率を小さくすることで、曲率の大きくなりやすいこの凹面のサグを抑えやすくなり、第２レンズ群の厚みも抑えやすくなる。それにより、沈胴時の小型化にも有利となる。

また、下限の−１．７０を下回らないようにして、物体側負レンズの像側凹面の曲率を適度に確保し、軸外光線を屈折させる作用を適度に確保することで、広角端での軸外光線の光軸に対する角度が大きいまま第２レンズ群内を通過することを抑えられる。それにより、変倍時の収差の変動を抑えやすくなる。

さらには、ズームレンズの第３レンズ群よりも像側のレンズ枚数を３枚以下とすることが好ましい。

このような構成により、沈動時の薄型化や、ズームレンズの構成の簡略化に有利となる。

ズームレンズを３群ズームレンズとすれば、レンズを移動させる機構を簡略化できる。

また、ズームレンズを４群ズームレンズとし、第４レンズ群を正屈折力とすると、第４レンズ群に射出瞳を遠くする機能を確保でき好ましい。さらに、第４レンズ群をフォーカシング時に移動させる構成とすると、フォーカシング時の画角変化を抑えやすい。

また、ズームレンズを４群ズームレンズとし、第４レンズ群を１枚の正レンズとすれば、射出瞳を遠くする機能を確保でき、沈胴時の小型化等にも好ましい。

また、ズームレンズを５群ズームレンズとし、第４レンズ群を負屈折力、第５レンズ群を正屈折力とすると、ズームレンズ全体の群のパワー配置を対称配置にでき、変倍時の非点収差の変動を抑えやすくなり、好ましい。

また、上述の各発明にて、第２レンズ群が以下の条件式（２）、（３）を満足させることで、小型化と収差バランスをより良好にしやすくなる。

０＜ＳＦ_2n1 ＜１．２５ ・・・（２）
−０．３２＜ｆ₂ ／Ｒ_2pf ＜０．５ ・・・（３）
ただし、ＳＦ_2n1 ＝（Ｒ_2n1f＋Ｒ_2n1r）／（Ｒ_2n1f−Ｒ_2n1r）で定義され、
Ｒ_2n1fは第２レンズ群中の物体側負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ_2n1rは第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
Ｒ_2pf は第２レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
である。

条件式（２）は、第２レンズ群の物体側負レンズのパワーを確保しつつ、小型化、性能確保をバランスさせるための条件である。

その条件式（２）の上限の１．２５を上回らないようにすることで、像側面の曲率を小さくしても負レンズの負パワーを確保しやすくなる。それにより、第２レンズ群前後の間隔の変化量を小さくしやすくなり、鏡枠の小型化にも有利となる。また、物体側面で光線を屈折させる作用の確保がしやすくなり、第１レンズ群での光線高を小さくして、径方向のコンパクト化に有利となる。また、第２レンズ群の軸上での厚みを小さくしやすくなる。

条件式（２）の下限の０を下回らないようにして、物体側面の面が強い負パワーの面となること抑え、広角端での像面湾曲や、歪曲収差を抑えることが好ましい。

また、条件式（１）を満たすようにすると、最も物体側の負レンズの像側面での収差の発生が小さくなる。それに応じて、第２レンズ群の正レンズについては、条件式（３）を満たすようにして収差のバランスをより適正に行うことが好ましい。

条件式（３）の下限の−０．３２を下回らないようにすることで、物体側面が強い正パワーになることを抑え、第２レンズ群の負パワーの確保やコマ収差の補正に有利となる。

その上限の０．５を上回らないようにして、正レンズのパワーを適度に確保することで、物体側、像側の負レンズによる収差も補正する機能を確保し、コマ収差や球面収差を抑えやすくなる。

なお、条件式（１）について、以下のようにするとさらに好ましい。

−１．３０＜Ｒ_2n1r／ｆ₂ ＜−０．７４ ・・・（１）’
以下を満足するとなお好ましい。

−０．８５＜Ｒ_2n1r／ｆ₂ ＜−０．７８ ・・・（１）”
条件式（２）について、以下のようにするとさらに好ましい。

０．３５＜ＳＦ_2n1 ＜１．１５ ・・・（２）’
以下を満足するとなお好ましい。

０．７０＜ＳＦ_2n1 ＜１．０５ ・・・（２）”
条件式（３）について、以下のようにするとさらによい。

−０．２１＜ｆ₂ ／Ｒ_2pf ＜０．３ ・・・（３）’
以下を満足するとなお好ましい。

−０．１＜ｆ₂ ／Ｒ_2pf ＜０．１ ・・・（３）”
上述の条件式の下限値のみ、若しくは、上限値のみを限定するようにしてもよい。

以降に示す各条件式についても同様である。

上述の各発明にて、さらに以下に示す構成とすることがより好ましい。

以下に詳細に説明する。

第２レンズ群の正レンズについて条件式（４）、（５）を満足することが好ましい。これは第２レンズ群の正レンズの屈折率とアッベ数に関する条件式である。

１．８４＜ｎ_d2p ＜２．２０ ・・・（４）
１３．０＜ν_d2p ＜３０．０ ・・・（５）
ただし、ｎ_d2p は第２レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
ν_d2p は第２レンズ群中の正レンズのアッベ数、
である。

条件式（４）の上限の２．２０を上回らないようにすることで、材料の量産性や入手性を良くし、コスト低減を行うことが好ましい。

その下限の１．８４を下回らないようにすることで、パワーを確保してもレンズ面の曲率絶対値を小さくでき、球面収差やコマ収差の発生抑えやすくなる。

条件式（５）は、色収差補正、特に軸外の倍率色収差補正に関する条件式である。大きな負パワーにより発生する色収差をこの群内で良好に補正するためには、正レンズに適正な範囲で比較的色分散性の大きな材料を用いることが好ましい。

条件式（４）の上限の３０．０を上回らないようにして、分散を確保し、負レンズで発生する色収差の補正を行うことが好ましい。

その下限の１３．０を下回らないようにして、短波長側での色分散を抑え、この正レンズで発生する短波長側の色収差を抑えて２次スペクトルの発生を抑えることが好ましい。

以下のようにするとさらによい。

１．８７＜ｎ_d2p ＜２．１５ ・・・（４）’
１５．０＜ν_d2p ＜２６．０ ・・・（５）’
以下のようにするとなおよい。

１．９０＜ｎ_d2p ＜２．１２ ・・・（４）”
１７．０＜ν_d2p ＜２１．０ ・・・（５）”
第２レンズ群内の収差の発生をより小さくするためには、第２レンズ群の正レンズの形状を以下の条件式を満たすようにするとより好ましい。

０．４５＜ＳＦ_2p＜１．８０ ・・・（６）
ただし、ＳＦ_2p＝（Ｒ_2pf ＋Ｒ_2pr ）／（Ｒ_2pf −Ｒ_2pr ）で定義され、
Ｒ_2pf は第２レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ_2pr は第２レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

条件式（６）の上限の１．８０及び下限の０．４５を越えないようにすることで、球面収差とコマ収差の発生をバランス良く抑えやすくなる。

以下のようにするとさらによい。

０．５５＜ＳＦ_2p＜１．６ ・・・（６）’
以下を満足するとなおよい。

０．６＜ＳＦ_2p＜１．３ ・・・（６）”
第２レンズ群の最も物体側の負レンズの材料が、以下の条件を満足することが好ましい。具体的には、以下の条件式を満足するようにするとよい。

１．７８＜ｎ_d2n1＜２．２０ ・・・（７）
３５＜ν_d2n1＜５０ ・・・（８）
ただし、ｎ_d2n1は第２レンズ群中の物体側負レンズのｄ線に対する屈折率、
ν_d2n1は第２レンズ群中の物体側負レンズのアッベ数、
である。

条件式（７）の上限の２．２０を上回らないようにして、材料の量産性や入手性を良くし、コスト低減を行うことが好ましい。下限の１．７８を下回らないようにして、屈折力を確保しつつレンズ面の曲率絶対値を小さくして、広角端でコマ収差や像面湾曲を抑えやすくすることが好ましい。

条件式（８）の上限の５０を上回らないようにして、屈折率の高い材料の入手性を確保することが好ましい。下限の３５を下回らないようにして、色分散を適度に抑え、色収差を抑えやすくすることが好ましい。

以下のようにするとさらによい。

１．７９＜ｎ_d2n1＜１．９５ ・・・（７）’
３７＜ν_d2n1＜４７ ・・・（８）’
以下を満足するとなおよい。

１．８０＜ｎ_d2n1＜１．９０ ・・・（７）”
４０＜ν_d2n1＜４３ ・・・（８）”
第２レンズ群の最も像側の負レンズについて最適な材料を設定しておくのがよい。具体的には、以下の条件式を満足するようにするとよい。

１．７８＜ｎ_d2n2＜２．００ ・・・（９）
３５＜ν_d2n2＜５０ ・・・（１０）
ただし、ｎ_d2n2は第２レンズ群中の像側負レンズのｄ線に対する屈折率、
ν_d2n2は第２レンズ群中の像側負レンズのアッベ数、
である。

条件式（９）の上限の２．００を上回らないようにして、材料の量産性や入手性を良くし、コスト低減を行うことが好ましい。下限の１．７８を下回らないようにすることで、屈折力を確保してもレンズ面の曲率絶対値を小さくでき、球面収差やコマ収差の発生を抑えやすくなる。

条件式（１０）の上限の５０を上回らないようにして、屈折率の高い材料の入手性を高くすることが好ましい。下限の３５を下回らないようにすることで、色分散を抑え、色収差の補正に有利となる。

以下のようにするとさらによい。

１．７９＜ｎ_d2n2＜１．９５ ・・・（９）’
３８＜ν_d2n2＜４８ ・・・（１０）’
以下を満足するとなおよい。

１．８０＜ｎ_d2n2＜１．９０ ・・・（９）”
４０＜ν_d2n2＜４７ ・・・（１０）”
この負レンズの形状については、以下の条件式を満足するようにするとよい。

−３．０＜ＳＦ_2n2 ＜−０．６ ・・・（１１）
ただし、ＳＦ_2n2 ＝（Ｒ_2n2f＋Ｒ_2n2r）／（Ｒ_2n2f−Ｒ_2n2r）で定義され、
Ｒ_2n2fは第２レンズ群中の像側負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
Ｒ_2n2rは第２レンズ群中の像側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

条件式（１１）の上限の−０．６を上回らないようにして、像面湾曲の補正不足を抑えることが好ましい。下限の−３．０を下回らないようにして、両レンズ面の曲率絶対値を適度に小さくし、球面収差やコマ収差の発生を抑えやすくすることが好ましい。

以下のようにするとさらによい。

−２．６＜ＳＦ_2n2 ＜−０．９ ・・・（１１）’
以下を満足するとなおよい。

−２．１＜ＳＦ_2n2 ＜−１．１ ・・・（１１）”
また、良好な収差補正のために、第２レンズ群の正レンズは以下の条件式を満足するようにするとよい。

−３．０＜ｆ_2p／ｆ₂ ＜−１．０ ・・・（１２）
ただし、ｆ_2pは第２レンズ群の正レンズの焦点距離、
である。

条件式（１２）の上限の−１．０を上回らないようにして、正レンズのパワーを適度に抑えることで像面湾曲の補正不足を抑えやすくなる。下限の−３．０を下回らないようにして、正レンズのパワーを適度に確保することで、第２レンズ群の負レンズで発生する球面収差やコマ収差の補正に有利となる。何れにしても、上下限を越えると、良好な光学性能を確保することが難しくなる。

以下のようにするとさらによい。

−２．８＜ｆ_2p／ｆ₂ ＜−１．４ ・・・（１２）’
以下を満足するとなおよい。

−２．６＜ｆ_2p／ｆ₂ ＜−１．８ ・・・（１２）”
また、さらに収差の発生を抑えて良好な光学性能を得るためには、第２レンズ群の最も物体側の負レンズの少なくとも１つのレンズ面に非球面を配置するとよい。また、両面非球面としてもよい。コマ収差や像面湾曲の補正に効果がある。

このとき、以下の条件式を満足するようにするとよい。

０．００２＜（ａｓｐ_2n1f＋｜ａｓｐ_2n1r｜）／ｆ_w ＜０．１０
・・・（１３Ａ）
−０．０６＜（ａｓｐ_2n1r−ａｓｐ_2n1f）／ｆ_w ＜０．０６ ・・・（１３Ｂ）
ただし、ａｓｐ_2n1fは第２レンズ群中の物体側負レンズの物体側のレンズ面における非球面偏倚量、
ａｓｐ_2n1rは第２レンズ群中の物体側負レンズの像側のレンズ面における非球面偏倚量、
ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
であり、非球面偏倚量は、図４１に示すように、レンズ面の面頂と同じ面頂を持ちそのレンズ面の近軸曲率半径を曲率半径とする球面を基準球面としたとき、そのレンズ面における広角端での最大光線入射高の位置にて、光軸に平行な方向に測ったときのその基準球面からそのレンズ面までの距離であり、像側方向（図の右方向）を正符号とする。レンズ面が球面又は平面の場合の非球面偏倚量は０となる。

条件式（１３Ａ）の下限の０．００２を下回らないようにすることで、非球面による収差補正効果を確保しやすくなり、過剰なたる型の歪曲収差を抑えやすくなる。上限の０．１０を上回らないようにすることで、非球面の形状変化の程度を抑えられ、偏心による収差への影響、過剰なコマ収差の補正を抑えやすくなる。

条件式（１３Ｂ）の上限の０．０６を上回らないようにすることで、像面湾曲の補正過剰を抑えやすくなる。下限の−０．０６を下回らないようにすることで、像面湾曲の補正不足を抑えやすくなる。何れにしても良好な光学性能を得ることに有効である。

以下のようにするとさらによい。

−０．０５５＜（ａｓｐ_2n1r−ａｓｐ_2n1f）／ｆ_w ＜０．０４・・・（１３Ｂ）’
以下を満足するとなおよい。

−０．０５９＜（ａｓｐ_2n1r−ａｓｐ_2n1f）／ｆ_w ＜０．０１５
・・・（１３Ｂ）”
さらには、第２レンズ群中の物体側負レンズにおける物体側面は、光軸から離れるに従い屈折力が大きくなる非球面とするとよい（実施例１〜１０、１２、１３参照）。

なお、屈折力が大きくなるとは、負の屈折力が小さくなるか、若しくは、正の屈折力が大きくなるという意味である。

このような形状とすることで、広角端での軸外収差の補正に有利となる。

さらに、第２レンズ群中の物体側負レンズを両凹負レンズとし、両凹負レンズの物体側面を光軸から離れるに従い負の屈折力が小さくなる非球面とし、両凹負レンズの像側面を光軸から離れるに従い負の屈折力が大きくなる非球面とすることが好ましい（実施例１〜１０）。

このような形状とすることで、レンズの中心部分、周辺部分での負パワーを確保しつつ、広角端での軸外コマ収差の補正に有利となり、画角の確保に有利となる。また、第２レンズ群全体の薄型化にも有利となる。

第２レンズ群の最も像側の負レンズの像側面を非球面とすると、収差補正上効果的である。球面収差やコマ収差の補正に効果がある。このとき、以下の条件式を満足するようにするとよい。

−０．０９＜（ａｓｐ_2n2r−ａｓｐ_2n2f）／ｆ_w ＜−０．００５ ・・・（１４）
ただし、ａｓｐ_2n2fは第２レンズ群中の像側負レンズの物体側のレンズ面における非球面偏倚量、
ａｓｐ_2n2rは第２レンズ群中の像側負レンズの像側のレンズ面における非球面偏倚量、
ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
であり、非球面偏倚量は、図４１に示すように、レンズ面の面頂と同じ面頂を持ちそのレンズ面の近軸曲率半径を曲率半径とする球面を基準球面としたとき、そのレンズ面における広角端での最大光線入射高の位置にて、光軸に平行な方向に測ったときのその基準球面からそのレンズ面まで距離であり、像側方向（図の右方向）を正符号とする。レンズ面が球面又は平面の場合の非球面偏倚量は０となる。

条件式（１４）の上限の−０．００５を上回らないようにすると、像面湾曲の補正過剰を抑えやすい。下限の−０．０９を下回らないようにすると、球面収差やコマ収差の補正に有利となる。何れも良好な光学性能を得ることに有効となる。

以下のようにするとさらによい。

−０．０７＜（ａｓｐ_2n2r−ａｓｐ_2n2f）／ｆ_w ＜−０．００５・・・（１４）’
以下を満足するとなおよい。

−０．０５＜（ａｓｐ_2n2r−ａｓｐ_2n2f）／ｆ_w ＜−０．０１５・・・（１４）”
さらに、第２レンズ群の像側負レンズを、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとし、負メニスカスレンズの像側の面は光軸から離れるに従い正の屈折力が強くなる非球面とすることが好ましい（実施例１〜１１、１３参照）。

このような構成により、第２レンズ群の球面収差、軸外諸収差の補正を良好に行うことに有利となる。

第２レンズ群の正レンズと最も像側の負レンズは、接合されていないそれぞれ独立した単レンズとしてもよいし、接合レンズとしてもよい。接合しない方が空気接触面を利用した収差補正の自由度が大きくなる。一方、接合とすると色収差補正が有利となり、また、相対偏心による光学性能劣化に起因する歩留まり悪化を緩和でき、コストダウンにつながる。

また、第１レンズ群は、正レンズと負レンズを備えることが色収差上好ましい。

特に、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズの並びとするよい。このようにすると、第１レンズ群、第２レンズ群トータルで考えたときに、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズ、負レンズと対称性のよい構成となる。特に広角端での第１レンズ群、第２レンズ群の合成系で発生する収差を効率良くキャンセルすることができる。また、第１レンズ群の後側主点位置が像側に寄るため、変倍比の確保にも効果がある。

第１レンズ群の負レンズと正レンズは接合されていないそれぞれ独立したレンズ成分からなる構成としてもよい。

このようにすると、２つのレンズの間に形成される空気レンズを利用して、特に望遠端のコマ収差を良好に補正できるようになる。

このとき、両レンズの間隔が以下の条件式を満足するようにするとよい。

０．０≦Ｌ_1np ／Ｌ₁ ＜０．２ ・・・（１５）
ただし、Ｌ_1np は第１レンズ群の負レンズと正レンズとの軸上間隔、
Ｌ₁ は第１レンズ群の軸上の総厚み、
である。

条件式（１５）の上限の０．２を越えると、最も物体側のレンズを通る軸外光線高が高くなりレンズ有効径が大きくなってしまい、径方向のコンパクト化が難しくなる。下限の０．０を越えることはない。

以下のようにするとさらによい。

０．０≦Ｌ_1np ／Ｌ₁ ＜０．１６ ・・・（１５）’
以下を満足するとなおよい。

０．０≦Ｌ_1np ／Ｌ₁ ＜０．１２ ・・・（１５）”
また、第１レンズ群の負レンズと正レンズは接合してもよい。広角端の倍率色収差や望遠端の軸上色収差を良好に補正できる。また、相対偏心による性能劣化に起因する歩留まり悪化を緩和でき、コストダウンにつながる。

また、第１レンズ群を１枚の正レンズで構成しても、小型化、低コスト化に有利となる。

第３レンズ群の構成は、鏡筒の薄型化のためには３枚以下のレンズからなる構成とするのがよい。

特に、第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズの３枚からなる構成とすることが好ましい。正レンズのパワーを２枚のレンズに分散させ、負レンズを用いることで、球面収差、コマ収差、色収差の補正に有利となる。また、主点が物体寄りになるので、高変倍比化にも有利となる。

さらには、第３レンズ群の物体側から２番目の正レンズと負レンズを光軸上にて接合することが好ましい。正レンズと負レンズを接合することで、軸上色収差の補正をより効果的に行うことができる。また、正レンズのパワーを２枚のレンズに分散させ、正レンズと負レンズを接合レンズとすることで、組み立て工程でのレンズ同士の相対偏心による光学性能の劣化を防ぐことができるため、歩留まりの向上やコストダウンにつながる。

さらに、第３レンズ群内に１面以上の非球面を配置することで球面収差やコマ収差の補正に効果がある。特に、第３レンズ群の最も物体側の正レンズを両面非球面レンズとすることで諸収差の補正に有利となる。複数のレンズに非球面を配置するとレンズの相対偏心による光学性能劣化が大きくなりがちだが、このように１枚のレンズの両側面を非球面とすることで、レンズ相対偏心による光学性能劣化を小さく抑えながら、球面収差とコマ収差をより良好に補正することが可能となる。

第２レンズ群のパワーについては、以下の条件式を満足するようにするとよい。

０．２０＜｜ｆ₂ ／ｆ_t ｜＜０．３２５ ・・・（１６）
ただし、ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１６）の上限の０．３２５を上回らないようにして、パワーを確保し変倍のための移動量を抑え、鏡筒のコンパクト化に有利となる。下限の０．２０を下回らないようにして、屈折力を抑えることで収差補正が容易となる。

以下のようにするとさらによい。

０．２５＜｜ｆ₂ ／ｆ_t ｜＜０．３２０ ・・・（１６）’
以下を満足するとなおよい。

０．２９＜｜ｆ₂ ／ｆ_t ｜＜０．３１５ ・・・（１６）”
コンパクト化と光学性能のバランスの観点から、第１レンズ群のパワーを以下の条件式を満足するように設定することが望ましい。

０．７＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．８ ・・・（１７）
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１７）の上限の１．８を上回らないようにして、第１レンズ群のパワーを確保することで、ズームレンズ全系の全長を小さくしやすくなり小型化しやすくなる。下限の０．７を下回らないようにして、パワーを適度に抑え、望遠端での球面収差やコマ収差を抑えやすくなる。

以下のようにするとさらによい。

１．０＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．７ ・・・（１７）’
以下を満足するとなおよい。

１．３＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．６ ・・・（１７）”
第３レンズ群のパワーについては、以下の条件式を満足するようにするとよい。

０．２５＜ｆ₃ ／ｆ_t ＜０．５０ ・・・（１８）
ただし、ｆ₃ は第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１８）の上限の０．５０を上回らないようにして、パワーを確保することで、全長の短縮化や変倍比の確保に有利となる。下限の０．２５を下回らないようにして、屈折力を抑えることで、収差補正に有利となる。

以下のようにするとさらによい。

０．３０＜ｆ₃ ／ｆ_t ＜０．４０ ・・・（１８）’
以下を満足するとなおよい。

０．３４＜ｆ₃ ／ｆ_t ＜０．３８ ・・・（１８）”
さらに、正屈折力の第４レンズ群を備える構成とし、全体として４群ズームレンズとする場合、第４レンズ群のパワーについては、以下の条件式を満足するようにするとよい。

０．４０＜ｆ₄ ／ｆ_t ＜１．０ ・・・（１９）
ただし、ｆ₄ は第４レンズ群の焦点距離、
ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（１９）の上限の１．０を上回らないようにして、第４レンズ群のパワーを確保することで、軸外光線を屈折させる作用を確保することが好ましい。像面に配置するＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子に入射する光線角度を小さくでき、画面の隅での明るさの陰り（シェーディング）の発生を抑えやすくなる。下限の０．４０を下回らないようにして第４レンズ群のパワーを適度に抑えることで、像面湾曲が補正不足を抑えやすくなる。また、前述の通り、フォーカシング動作は第４レンズ群を移動させて行うのが望ましいが、フォーカシング時の像面湾曲の変動を抑えやすくなる。

以下のようにするとさらによい。

０．５０＜ｆ₄ ／ｆ_t ＜０．８０ ・・・（１９）’
以下を満足するとなおよい。

０．６２＜ｆ₄ ／ｆ_t ＜０．６６ ・・・（１９）”
第４レンズ群はプラスチック材料で形成してもよい。第４レンズ群の主な役割として、射出瞳位置を適切な位置に配置してＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子に効率良く光線を入射させることが好ましい。そのような役割のためには、上述した条件式（１９）のような範囲内にパワーが設定されていれば、比較的大きなパワーは必要とせず、プラスチックレンズのような屈折率の低い硝材を用いて構成することも可能である。第４レンズ群にプラスチックレンズを用いれば、コストを安く抑え、より安価なズームレンズを提供することが可能となる。

なお、性能を維持しつつ高変倍比化するためには、各レンズ群に効率良く変倍作用を与えて、かつ、全変倍領域において収差をバランス良く補正することが好ましい。

本発明のズームレンズを４群ズームレンズとする場合、広角端から望遠端への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が広がり、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が狭まり、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が広がるように、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群はそれぞれ移動する構成とすることが好ましい。

このように全てのレンズ群を移動させることにより、収差バランスをとりながら変倍を行いやすくなり、高変倍比化に有利となる。また、明るさ絞りを移動させることにより、倍率色収差や歪曲収差の効果的補正が可能になって、性能面で効果を出せるだけでなく、入射瞳位置、射出瞳位置を適切にコントロールすることが可能となる。

そのため、ＣＣＤやＣＭＯＳ等に入射する光線角度を適当な範囲に保ち、画面の隅での明るさの陰り（シェーディング）の発生を防ぐことができ、電子撮像素子を用いる撮像装置に好適となる。

また、広角端から望遠端への変倍時に、第１レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、第２レンズ群は移動し、第３レンズ群は物体側へのみ移動し、第４レンズ群は移動する構成とするとよい。広角端での全長を小さくしつつ、変倍比の確保に有利となる。

その際、第１レンズ群は物体側へのみ移動させてもよいし、像側に凸の軌跡で移動させてもよい。

第２レンズ群は像側へのみ移動させてもよいし、像側に凸の軌跡で移動させてもよい。

第３レンズ群は物体側へのみに移動させるのがよい。

第４レンズ群は物体側へのみ移動させてもよいし、像側へのみ移動させてもよい。あるいは、物体側に凸、又は、像側に凸の軌跡で移動させてもよい。

第２レンズ群と第３レンズ群の間に明るさ絞り及びシャッターユニットを配置し、シャッターユニットも変倍時に第３レンズ群と一体で移動させるとよい。入射瞳を物体側からみて近い位置に位置させることができ、射出瞳を像面から遠ざけることができる。また、軸外光線の高さが低くなる場所であるのでシャッターユニットが大型化せずにすみ、明るさ絞り及びシャッターユニットを移動させるときのデッドスペースが小さくてすむ。

また、本発明のズームレンズは以下の条件式を満足するのがよい。

３．８＜ｆ_t ／ｆ_w ＜１５．０ ・・・（２１）
ただし、ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（２１）の上限の１５．０を上回らないようにして、光学性能を確保しやすくすることが好ましい。下限の３．８を下回らないようにして、変倍比を確保することで、本発明のズームレンズの小型化、高変倍比化の機能を十分に生かせる。

以下のようにするとさらによい。

４．２＜ｆ_t ／ｆ_w ＜１０．０ ・・・（２１）’
以下を満足するとなおよい。

４．５＜ｆ_t ／ｆ_w ＜６ ・・・（２１）”
本発明は、上述のズームレンズと、その像側に配置され、ズームレンズにより形成される光学像を電気信号に変換する電子撮像素子とを有する電子撮像装置を包含するものである。

また、このような電子撮像装置は以下の条件式を満足するのがよい。

０．７０＜Ｉ_m ／ｆ_w ＜１．００ ・・・（２０）
ただし、Ｉ_m は最大像高、
ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。

条件式（２０）の上限の１．００を上回らないようにすることで、撮影画角が大きくなりすぎないようにし、たる型の歪曲収差の発生を小さくすることに有利となる。下限の０．７０を下回らないようにして、本構成を採用することによる小型、広角化のメリットを生かすことが好ましい。

以下のようにするとさらによい。

０．７２＜Ｉ_m ／ｆ_w ＜０．９０ ・・・（２０）’
以下を満足するとなおよい。

０．７４＜Ｉ_m ／ｆ_w ＜０．７７ ・・・（２０）”

本発明によれば、第３レンズ群の小型化に有利でありながら、第１レンズ群、第２レンズ群の工夫を行うことで、沈胴時の小型化や、画角の確保、光学性能の確保を行いやすいズームレンズを提供することができる。また、そのようなズームレンズを備えることで、小型化しやすい電子撮像装置を提供することができる。さらには、ズームレンズの各レンズ群等の工夫により、小型化、収差性能の確保、変倍比の確保をより行いやすいズームレンズ及び電子撮像装置を提供することができる。

以下に示す本発明に基づく実施例では、上述のような工夫を施すことで、カメラの携帯性を損なうことなく、従来よりも撮影領域を広げたいというユーザーの要望を満たせるようなカメラの小型化と広角化・高変倍比化を同時に満たしており、撮影画像の画質が良好に維持された、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子に適している、安価なズームレンズ光学系を提供している。

具体的には、鏡筒の沈胴時の薄型化に適していて、半画角が３９°程度の広画角、５倍程度の高変倍比化が確保されており、さらに、撮影画像の画質が良好に維持された、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子に適した安価なズームレンズ光学系を提供している。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜２０について説明する。実施例１〜２０の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図２０に示す。各図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、第５レンズ群はＧ５、光学的ローパスフィルターはＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバーガラスはＣ、ＣＣＤの像面はＩで示してある。なお、近赤外シャープカットコートについては、例えば光学的ローパスフィルターＦに直接コートを施こしてもよく、また、別に赤外カット吸収フィルターを配置してもよい。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、中間状態では広角端の位置より若干像側に位置し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間隔を広げながら像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は広角端から中間状態までは第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側へ移動し、中間状態から望遠端までは略固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は広角端から中間状態までは第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側へ移動し、中間状態から望遠端までは略固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の物体側の負メニスカスレンズの像側の面、像側の負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の５面に用いている。

実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１３のズームレンズは、図１３に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの両面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の７面に用いている。

実施例１４のズームレンズは、図１４に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を一旦広げ次いで狭めながら物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は第４レンズ群Ｇ４との間隔を広げながら物体側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１５のズームレンズは、図１５に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を一旦広げ次いで狭めながら物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は第４レンズ群Ｇ４との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１６のズームレンズは、図１６に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を一旦広げ次いで狭めながら物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は第４レンズ群Ｇ４との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、接合レンズの最も像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１７のズームレンズは、図１７に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、中間状態では広角端の位置より若干像側に位置し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では中間状態の位置より若干像側であって広角端の位置より物体側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を一旦広げ次いで狭めながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では中間状態の位置より若干像側であって広角端の位置より物体側に位置し、第５レンズ群Ｇ５は第４レンズ群Ｇ４との間隔を一旦広げ次いで若干狭めながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１８のズームレンズは、図１８に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を一旦広げ次いで狭めながら物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は第４レンズ群Ｇ４との間隔を広げながら物体側に凸の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１９のズームレンズは、図１９に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズの両面、負メニスカスレンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の８面に用いている。

実施例２０のズームレンズは、図２０に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げながら物体側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズと、両凸正レンズと、両凹負レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凹負レンズの両面、像側の両凹負レンズの像側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の８面に用いている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = 19.996 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.394 ｄ₂ = 0.26
ｒ₃ = 17.278 ｄ₃ = 3.11 ｎ_d2 =1.76802 ν_d2 =49.24
ｒ₄ = 534.344 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -58.703 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 5.969 （非球面） ｄ₆ = 2.65
ｒ₇ = -431.058 ｄ₇ = 1.95 ｎ_d4 =2.00170 ν_d4 =20.64
ｒ₈ = -14.597 ｄ₈ = 0.07
ｒ₉ = -13.708 ｄ₉ = 0.67 ｎ_d5 =1.81600 ν_d5 =46.62
ｒ₁₀= -67.948 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.491 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -11.075 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.503 ｄ₁₄= 1.38 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.913 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.463 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 19.919 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -25.922 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.99104×10^-4
Ａ₆ = -8.59909×10^-6
Ａ₈ = 2.01071×10^-7
Ａ₁₀= -1.73584×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 7.61962×10^-5
Ａ₆ = 2.30339×10^-5
Ａ₈ = -1.98717×10^-6
Ａ₁₀= 4.99512×10^-8
第１０面
Ｋ = 10.849
Ａ₄ = -2.64668×10^-4
Ａ₆ = -1.16671×10^-6
Ａ₈ = -1.29451×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.20803×10^-4
Ａ₆ = 7.90503×10^-6
Ａ₈ = -4.58612×10^-6
Ａ₁₀= 5.46733×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.31169×10^-4
Ａ₆ = 2.85804×10^-5
Ａ₈ = -8.58478×10^-6
Ａ₁₀= 9.90563×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.06640×10^-6
Ａ₆ = 1.19043×10^-5
Ａ₈ = -4.13589×10^-7
Ａ₁₀= 6.77582×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.10 4.58 4.91
２ω（°） 80.14 35.47 17.64
ｄ₄ 0.73 4.49 13.26
ｄ₁₀ 10.82 3.67 0.68
ｄ₁₆ 2.75 8.58 9.99
ｄ₁₈ 2.83 3.05 2.97 。

実施例２
ｒ₁ = 23.279 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 16.155 ｄ₂ = 0.18
ｒ₃ = 17.729 ｄ₃ = 3.05 ｎ_d2 =1.85719 ν_d2 =43.01
ｒ₄ = 577.289 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -57.796 （非球面） ｄ₅ = 0.80 ｎ_d3 =1.83481 ν_d3 =42.71
ｒ₆ = 5.963 （非球面） ｄ₆ = 2.79
ｒ₇ = -136.071 ｄ₇ = 1.78 ｎ_d4 =1.94595 ν_d4 =17.98
ｒ₈ = -16.198 ｄ₈ = 0.09
ｒ₉ = -14.697 ｄ₉ = 0.68 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₁₀= -44.810 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.548 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.984 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.510 ｄ₁₄= 1.36 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.333 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.476 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 19.243 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -28.285 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.91532×10^-4
Ａ₆ = -6.16585×10^-6
Ａ₈ = 9.93129×10^-8
Ａ₁₀= -6.19551×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.56780×10^-5
Ａ₆ = 2.37196×10^-5
Ａ₈ = -1.32112×10^-6
Ａ₁₀= 1.29769×10^-8
第１０面
Ｋ = 5.360
Ａ₄ = -2.35672×10^-4
Ａ₆ = -2.32986×10^-6
Ａ₈ = 3.46565×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.12531×10^-4
Ａ₆ = -2.10029×10^-6
Ａ₈ = -2.33162×10^-6
Ａ₁₀= 3.38870×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.13813×10^-4
Ａ₆ = 9.30700×10^-6
Ａ₈ = -3.76459×10^-6
Ａ₁₀= 5.20840×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.55240×10^-5
Ａ₆ = 1.05486×10^-5
Ａ₈ = -3.44689×10^-7
Ａ₁₀= 5.43477×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.11 4.54 4.94
２ω（°） 80.14 35.40 17.62
ｄ₄ 0.73 4.73 13.26
ｄ₁₀ 10.87 3.73 0.66
ｄ₁₆ 2.77 8.48 10.09
ｄ₁₈ 2.86 3.06 2.97 。

実施例３
ｒ₁ = 24.343 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 16.189 ｄ₂ = 0.16
ｒ₃ = 17.639 ｄ₃ = 3.05 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 598.304 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -58.725 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.041 （非球面） ｄ₆ = 2.60
ｒ₇ = 407.018 ｄ₇ = 2.01 ｎ_d4 =2.00170 ν_d4 =20.64
ｒ₈ = -14.787 ｄ₈ = 0.08
ｒ₉ = -13.762 ｄ₉ = 0.68 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₁₀= -88.096 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.462 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -11.013 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.530 ｄ₁₄= 1.36 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.426 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.443 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 19.462 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -27.222 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.78466×10^-4
Ａ₆ = -8.17272×10^-6
Ａ₈ = 2.01295×10^-7
Ａ₁₀= -1.77746×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.13913×10^-5
Ａ₆ = 2.24397×10^-5
Ａ₈ = -1.94651×10^-6
Ａ₁₀= 5.11678×10^-8
第１０面
Ｋ = 11.427
Ａ₄ = -2.56902×10^-4
Ａ₆ = -1.57604×10^-6
Ａ₈ = -1.15551×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.39293×10^-4
Ａ₆ = -5.83997×10^-6
Ａ₈ = -2.22901×10^-6
Ａ₁₀= 3.45022×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.38804×10^-4
Ａ₆ = 3.49744×10^-6
Ａ₈ = -2.93189×10^-6
Ａ₁₀= 4.74550×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.27544×10^-5
Ａ₆ = 1.04163×10^-5
Ａ₈ = -3.36814×10^-7
Ａ₁₀= 5.32127×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.11 4.62 4.92
２ω（°） 80.16 35.55 17.62
ｄ₄ 0.73 4.28 13.31
ｄ₁₀ 10.93 3.71 0.72
ｄ₁₆ 2.76 8.74 9.98
ｄ₁₈ 2.84 3.04 2.97 。

実施例４
ｒ₁ = 20.367 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.608 ｄ₂ = 0.29
ｒ₃ = 17.741 ｄ₃ = 3.14 ｎ_d2 =1.76802 ν_d2 =49.24
ｒ₄ = 3497.716 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -45.639 （非球面） ｄ₅ = 0.80 ｎ_d3 =1.83481 ν_d3 =42.71
ｒ₆ = 5.950 （非球面） ｄ₆ = 2.73
ｒ₇ = -255.106 ｄ₇ = 1.84 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈ = -15.843 ｄ₈ = 0.68 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₉ = -58.807 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.586 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -11.262 （非球面） ｄ₁₂= 0.10
ｒ₁₃= 5.436 ｄ₁₃= 1.38 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 13.074 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.469 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.614 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -26.892 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.36
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.17672×10^-4
Ａ₆ = -5.32946×10^-6
Ａ₈ = 7.95875×10^-8
Ａ₁₀= -5.34232×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.20203×10^-4
Ａ₆ = 2.54566×10^-5
Ａ₈ = -1.22695×10^-6
Ａ₁₀= 2.02973×10^-8
第９面
Ｋ = 19.659
Ａ₄ = -2.47017×10^-4
Ａ₆ = -1.58699×10^-6
Ａ₈ = -1.04315×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -8.71078×10^-4
Ａ₆ = -4.22508×10^-7
Ａ₈ = -1.92565×10^-6
Ａ₁₀= 3.14754×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.15823×10^-4
Ａ₆ = 1.00484×10^-5
Ａ₈ = -2.82400×10^-6
Ａ₁₀= 4.47946×10^-7
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.80361×10^-6
Ａ₆ = 1.09868×10^-5
Ａ₈ = -3.72817×10^-7
Ａ₁₀= 5.90895×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.05 4.41 4.82
２ω（°） 80.12 35.18 17.61
ｄ₄ 0.72 5.37 13.24
ｄ₉ 10.83 3.84 0.65
ｄ₁₅ 2.75 8.06 10.08
ｄ₁₇ 2.86 3.05 2.97 。

実施例５
ｒ₁ = 25.173 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 16.537 ｄ₂ = 0.20
ｒ₃ = 18.252 ｄ₃ = 3.06 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = -4161.584 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -44.093 （非球面） ｄ₅ = 0.80 ｎ_d3 =1.83481 ν_d3 =42.71
ｒ₆ = 6.129 （非球面） ｄ₆ = 2.67
ｒ₇ = -897.611 ｄ₇ = 1.86 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈ = -16.194 ｄ₈ = 0.68 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₉ = -75.584 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.515 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -10.975 （非球面） ｄ₁₂= 0.10
ｒ₁₃= 5.494 ｄ₁₃= 1.36 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 12.850 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.429 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.614 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -27.158 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.36
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.01152×10^-4
Ａ₆ = -5.53549×10^-6
Ａ₈ = 1.09307×10^-7
Ａ₁₀= -9.22389×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.24289×10^-4
Ａ₆ = 2.52204×10^-5
Ａ₈ = -1.55015×10^-6
Ａ₁₀= 3.87174×10^-8
第９面
Ｋ = 15.880
Ａ₄ = -2.56363×10^-4
Ａ₆ = 3.83459×10^-7
Ａ₈ = -1.74921×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.56239×10^-4
Ａ₆ = -9.52999×10^-6
Ａ₈ = -3.92591×10^-7
Ａ₁₀= 1.39818×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.88481×10^-4
Ａ₆ = -6.29539×10^-6
Ａ₈ = 4.03797×10^-7
Ａ₁₀= 1.15552×10^-7
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.74250×10^-5
Ａ₆ = 1.03247×10^-5
Ａ₈ = -3.43630×10^-7
Ａ₁₀= 5.32503×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.10 4.44 4.96
２ω（°） 80.15 35.27 17.62
ｄ₄ 0.72 5.21 13.32
ｄ₉ 11.01 3.94 0.73
ｄ₁₅ 2.77 8.18 10.05
ｄ₁₇ 2.83 3.00 2.97 。

実施例６
ｒ₁ = 23.739 ｄ₁ = 0.81 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 16.355 ｄ₂ = 0.21
ｒ₃ = 18.106 ｄ₃ = 3.01 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 846.562 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -52.113 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.190 （非球面） ｄ₆ = 2.65
ｒ₇ = -235.098 ｄ₇ = 1.86 ｎ_d4 =1.94595 ν_d4 =17.98
ｒ₈ = -15.562 ｄ₈ = 0.09
ｒ₉ = -14.315 ｄ₉ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₁₀= -41.886 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.555 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.974 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.438 ｄ₁₄= 1.38 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.503 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.433 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 18.727 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -29.343 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.37
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.02790×10^-4
Ａ₆ = -6.36728×10^-6
Ａ₈ = 1.15320×10^-7
Ａ₁₀= -8.37226×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.20642×10^-5
Ａ₆ = 2.47151×10^-5
Ａ₈ = -1.53936×10^-6
Ａ₁₀= 2.64133×10^-8
第１０面
Ｋ = 6.008
Ａ₄ = -2.06900×10^-4
Ａ₆ = -2.13247×10^-6
Ａ₈ = 1.58746×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.21086×10^-4
Ａ₆ = -6.31048×10^-6
Ａ₈ = -1.81135×10^-6
Ａ₁₀= 2.67397×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.87773×10^-4
Ａ₆ = 3.10768×10^-6
Ａ₈ = -2.75976×10^-6
Ａ₁₀= 3.94656×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.23802×10^-5
Ａ₆ = 1.07437×10^-5
Ａ₈ = -3.48358×10^-7
Ａ₁₀= 5.42112×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.12 4.57 4.94
２ω（°） 80.16 35.42 17.62
ｄ₄ 0.72 4.78 13.23
ｄ₁₀ 10.77 3.71 0.66
ｄ₁₆ 2.77 8.47 10.05
ｄ₁₈ 2.85 3.06 2.96 。

実施例７
ｒ₁ = 23.679 ｄ₁ = 0.81 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 16.309 ｄ₂ = 0.20
ｒ₃ = 17.975 ｄ₃ = 3.03 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 652.312 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -57.513 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.169 （非球面） ｄ₆ = 2.64
ｒ₇ = -172.005 ｄ₇ = 1.92 ｎ_d4 =2.10227 ν_d4 =17.10
ｒ₈ = -18.412 ｄ₈ = 0.11
ｒ₉ = -15.586 ｄ₉ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₁₀= -47.805 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.447 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.900 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.577 ｄ₁₄= 1.35 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.324 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.452 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 19.617 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -26.823 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.08796×10^-4
Ａ₆ = -7.65961×10^-6
Ａ₈ = 1.42959×10^-7
Ａ₁₀= -1.03287×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 9.25739×10^-5
Ａ₆ = 2.37928×10^-5
Ａ₈ = -1.56581×10^-6
Ａ₁₀= 2.33770×10^-8
第１０面
Ｋ = 13.662
Ａ₄ = -2.04807×10^-4
Ａ₆ = -2.93679×10^-6
Ａ₈ = 7.51268×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.47047×10^-4
Ａ₆ = -9.73137×10^-6
Ａ₈ = -9.44664×10^-7
Ａ₁₀= 2.30496×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.55221×10^-4
Ａ₆ = -3.16660×10^-6
Ａ₈ = -3.51784×10^-7
Ａ₁₀= 2.04855×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.11262×10^-5
Ａ₆ = 1.08100×10^-5
Ａ₈ = -3.55468×10^-7
Ａ₁₀= 5.58942×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.11 4.57 4.91
２ω（°） 80.18 35.47 17.61
ｄ₄ 0.72 4.59 13.25
ｄ₁₀ 10.75 3.70 0.68
ｄ₁₆ 2.76 8.58 9.98
ｄ₁₈ 2.86 3.06 2.97 。

実施例８
ｒ₁ = 23.572 ｄ₁ = 0.81 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 16.325 ｄ₂ = 0.19
ｒ₃ = 17.924 ｄ₃ = 3.08 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 481.040 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -63.672 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.059 （非球面） ｄ₆ = 2.72
ｒ₇ = -238.294 ｄ₇ = 1.87 ｎ_d4 =2.10227 ν_d4 =17.10
ｒ₈ = -19.462 ｄ₈ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₉ = -90.854 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.548 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -11.217 （非球面） ｄ₁₂= 0.10
ｒ₁₃= 5.502 ｄ₁₃= 1.39 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 13.285 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.476 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.903 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -26.017 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.36
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.11173×10^-4
Ａ₆ = -8.21005×10^-6
Ａ₈ = 1.62208×10^-7
Ａ₁₀= -1.25817×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.55260×10^-4
Ａ₆ = 2.35459×10^-5
Ａ₈ = -1.47843×10^-6
Ａ₁₀= 2.40340×10^-8
第９面
Ｋ = 13.988
Ａ₄ = -2.46764×10^-4
Ａ₆ = -3.00682×10^-6
Ａ₈ = 1.43307×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -8.70152×10^-4
Ａ₆ = 2.07452×10^-6
Ａ₈ = -2.51898×10^-6
Ａ₁₀= 3.52050×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.43211×10^-4
Ａ₆ = 1.77046×10^-5
Ａ₈ = -4.53251×10^-6
Ａ₁₀= 5.84184×10^-7
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.55829×10^-5
Ａ₆ = 1.00684×10^-5
Ａ₈ = -3.25292×10^-7
Ａ₁₀= 5.11814×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.03 4.45 4.73
２ω（°） 80.16 35.27 17.59
ｄ₄ 0.72 5.02 13.27
ｄ₉ 10.82 3.84 0.72
ｄ₁₅ 2.75 8.31 9.95
ｄ₁₇ 2.86 3.04 2.97 。

実施例９
ｒ₁ = 21.524 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.990 ｄ₂ = 0.25
ｒ₃ = 18.038 ｄ₃ = 3.04 ｎ_d2 =1.80400 ν_d2 =46.57
ｒ₄ = 1821.002 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -46.956 （非球面） ｄ₅ = 0.79 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₆ = 5.863 （非球面） ｄ₆ = 2.76
ｒ₇ = -178.037 ｄ₇ = 1.90 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈ = -14.340 ｄ₈ = 0.67 ｎ_d5 =1.80610 ν_d5 =40.92
ｒ₉ = -72.767 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.470 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -11.162 （非球面） ｄ₁₂= 0.10
ｒ₁₃= 5.576 ｄ₁₃= 1.36 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 13.756 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.493 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.520 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -27.248 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.36
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.34682×10^-4
Ａ₆ = -7.08038×10^-6
Ａ₈ = 1.25390×10^-7
Ａ₁₀= -9.36786×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.52904×10^-4
Ａ₆ = 2.55798×10^-5
Ａ₈ = -1.41637×10^-6
Ａ₁₀= 2.87416×10^-8
第９面
Ｋ = 4.725
Ａ₄ = -2.74195×10^-4
Ａ₆ = -1.46147×10^-6
Ａ₈ = -1.44866×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.07011×10^-4
Ａ₆ = 6.10900×10^-6
Ａ₈ = -3.38866×10^-6
Ａ₁₀= 4.78449×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.63212×10^-4
Ａ₆ = 2.36073×10^-5
Ａ₈ = -6.03623×10^-6
Ａ₁₀= 8.08280×10^-7
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.27541×10^-5
Ａ₆ = 1.11474×10^-5
Ａ₈ = -3.87618×10^-7
Ａ₁₀= 6.24145×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.11 4.45 4.93
２ω（°） 80.13 35.19 17.61
ｄ₄ 0.72 5.33 13.27
ｄ₉ 10.94 3.89 0.69
ｄ₁₅ 2.76 8.08 10.07
ｄ₁₇ 2.86 3.05 2.97 。

実施例１０
ｒ₁ = 21.929 ｄ₁ = 0.81 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 15.886 ｄ₂ = 3.02 ｎ_d2 =1.83481 ν_d2 =42.71
ｒ₃ = 87.110 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -603.712 （非球面） ｄ₄ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 5.962 （非球面） ｄ₅ = 2.72
ｒ₆ = 108.526 ｄ₆ = 1.76 ｎ_d4 =2.10227 ν_d4 =17.10
ｒ₇ = -23.243 ｄ₇ = 0.16
ｒ₈ = -17.863 ｄ₈ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₉ = -201.302 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.737 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -10.526 （非球面） ｄ₁₂= 0.10
ｒ₁₃= 5.184 ｄ₁₃= 1.42 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 12.685 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.389 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 28.421 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -19.743 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.35
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.17638×10^-4
Ａ₆ = -1.87398×10^-6
Ａ₈ = -1.21415×10^-8
Ａ₁₀= 3.25687×10^-10
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 9.74365×10^-5
Ａ₆ = 1.86507×10^-5
Ａ₈ = -6.27883×10^-7
Ａ₁₀= -6.71787×10^-9
第９面
Ｋ = 300.320
Ａ₄ = -2.68737×10^-4
Ａ₆ = -2.18216×10^-8
Ａ₈ = -4.79877×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.41932×10^-4
Ａ₆ = -1.82332×10^-5
Ａ₈ = -9.47875×10^-7
Ａ₁₀= 1.96272×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.34113×10^-4
Ａ₆ = -1.86904×10^-5
Ａ₈ = -3.97394×10^-7
Ａ₁₀= 1.70317×10^-7
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.98825×10^-5
Ａ₆ = 7.00636×10^-6
Ａ₈ = -2.06857×10^-7
Ａ₁₀= 3.08660×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.03 4.93 4.99
２ω（°） 80.21 36.18 17.76
ｄ₃ 0.74 0.99 13.31
ｄ₉ 11.18 3.27 0.898
ｄ₁₅ 2.71 9.95 10.21
ｄ₁₇ 2.64 2.99 2.99 。

実施例１１
ｒ₁ = 21.541 ｄ₁ = 0.81 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 15.611 ｄ₂ = 0.24
ｒ₃ = 15.754 ｄ₃ = 3.00 ｎ_d2 =1.83481 ν_d2 =42.71
ｒ₄ = 86.752 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = 689.472 ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 5.858 （非球面） ｄ₆ = 2.64
ｒ₇ = 187.160 ｄ₇ = 1.74 ｎ_d4 =2.10227 ν_d4 =17.10
ｒ₈ = -20.892 ｄ₈ = 0.11
ｒ₉ = -17.292 ｄ₉ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₁₀= -218.644 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.786 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.671 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.093 ｄ₁₄= 1.45 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.011 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.389 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 26.835 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -20.472 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.35
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -8.01634×10^-6
Ａ₆ = 1.74636×10^-5
Ａ₈ = -9.27328×10^-7
Ａ₁₀= 8.36328×10^-9
第１０面
Ｋ = 335.081
Ａ₄ = -2.97735×10^-4
Ａ₆ = 3.50224×10^-6
Ａ₈ = -1.54842×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.17134×10^-4
Ａ₆ = 1.14404×10^-5
Ａ₈ = -5.40338×10^-6
Ａ₁₀= 5.59156×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.20917×10^-4
Ａ₆ = 2.06348×10^-5
Ａ₈ = -7.89133×10^-6
Ａ₁₀= 8.16743×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.79555×10^-5
Ａ₆ = 7.02757×10^-6
Ａ₈ = -2.32832×10^-7
Ａ₁₀= 3.87420×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.08 5.02 5.05
２ω（°） 80.75 36.31 17.82
ｄ₄ 0.74 0.99 13.33
ｄ₁₀ 11.11 3.28 0.91
ｄ₁₆ 2.72 9.93 10.06
ｄ₁₈ 2.60 2.99 2.99 。

実施例１２
ｒ₁ = 19.964 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.354 ｄ₂ = 0.22
ｒ₃ = 16.981 ｄ₃ = 3.10 ｎ_d2 =1.76802 ν_d2 =49.24
ｒ₄ = 321.532 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -79.400 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.026 （非球面） ｄ₆ = 2.65
ｒ₇ = -512.296 ｄ₇ = 2.00 ｎ_d4 =2.00170 ν_d4 =20.64
ｒ₈ = -14.190 ｄ₈ = 0.13
ｒ₉ = -10.837 （非球面） ｄ₉ = 0.67 ｎ_d5 =1.81600 ν_d5 =46.62
ｒ₁₀= -38.820 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.567 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.835 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.426 ｄ₁₄= 1.39 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.374 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.434 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 21.181 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -23.592 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.81913×10^-4
Ａ₆ = -7.45514×10^-6
Ａ₈ = 1.16696×10^-7
Ａ₁₀= -6.24258×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.02384×10^-5
Ａ₆ = 2.11070×10^-5
Ａ₈ = -1.27196×10^-6
Ａ₁₀= 4.98377×10^-9
第９面
Ｋ = -0.063
Ａ₄ = 2.66985×10^-4
Ａ₆ = 5.08873×10^-6
Ａ₈ = -1.46937×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.20807×10^-4
Ａ₆ = -4.91248×10^-6
Ａ₈ = -3.02284×10^-6
Ａ₁₀= 3.84485×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.02906×10^-4
Ａ₆ = 7.33058×10^-6
Ａ₈ = -5.38763×10^-6
Ａ₁₀= 6.41876×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.80646×10^-6
Ａ₆ = 1.03678×10^-5
Ａ₈ = -3.21345×10^-7
Ａ₁₀= 4.86255×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.09 4.69 4.91
２ω（°） 80.15 35.68 17.65
ｄ₄ 0.73 3.65 13.26
ｄ₁₀ 10.76 3.56 0.77
ｄ₁₆ 2.74 9.08 10.01
ｄ₁₈ 2.81 3.04 2.97 。

実施例１３
ｒ₁ = 20.035 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.388 ｄ₂ = 0.21
ｒ₃ = 16.987 ｄ₃ = 3.10 ｎ_d2 =1.76802 ν_d2 =49.24
ｒ₄ = 322.739 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -67.042 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.104 （非球面） ｄ₆ = 2.63
ｒ₇ = -553.055 ｄ₇ = 2.02 ｎ_d4 =2.00170 ν_d4 =20.64
ｒ₈ = -14.110 ｄ₈ = 0.17
ｒ₉ = -11.468 （非球面） ｄ₉ = 0.67 ｎ_d5 =1.81600 ν_d5 =46.62
ｒ₁₀= -48.428 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.592 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.777 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= 5.381 ｄ₁₄= 1.39 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 13.633 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.428 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 21.377 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -23.467 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.02227×10^-4
Ａ₆ = -8.03922×10^-6
Ａ₈ = 1.51641×10^-7
Ａ₁₀= -1.06462×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.98938×10^-5
Ａ₆ = 1.96692×10^-5
Ａ₈ = -1.68354×10^-6
Ａ₁₀= 2.76679×10^-8
第９面
Ｋ = -0.063
Ａ₄ = 2.07247×10^-5
Ａ₆ = -3.77371×10^-6
Ａ₈ = 2.63786×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１０面
Ｋ = -0.897
Ａ₄ = -2.19314×10^-4
Ａ₆ = -5.31018×10^-6
Ａ₈ = 3.15789×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.35871×10^-4
Ａ₆ = -1.13973×10^-5
Ａ₈ = -7.24228×10^-7
Ａ₁₀= 1.19444×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.83658×10^-4
Ａ₆ = -9.01954×10^-6
Ａ₈ = 1.55326×10^-7
Ａ₁₀= 4.11169×10^-8
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.51281×10^-6
Ａ₆ = 9.83773×10^-6
Ａ₈ = -3.17684×10^-7
Ａ₁₀= 5.22025×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.09 4.69 4.92
２ω（°） 80.14 35.67 17.64
ｄ₄ 0.73 3.64 13.26
ｄ₁₀ 10.77 3.56 0.77
ｄ₁₆ 2.74 9.08 10.02
ｄ₁₈ 2.80 3.03 2.97 。

実施例１４
ｒ₁ = 24.847 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 16.542 ｄ₂ = 0.29
ｒ₃ = 18.208 ｄ₃ = 3.02 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 3582.698 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -43.179 （非球面） ｄ₅ = 0.79 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₆ = 5.891 （非球面） ｄ₆ = 2.64
ｒ₇ =-157590.062 ｄ₇ = 1.91 ｎ_d4 =1.94595 ν_d4 =17.98
ｒ₈ = -15.395 ｄ₈ = 0.67 ｎ_d5 =1.80610 ν_d5 =40.92
ｒ₉ = -175.340 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.417 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -10.144 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 5.942 ｄ₁₃= 1.42 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 24.078 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.618 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 17.723 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -30.024 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.36
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.41650×10^-4
Ａ₆ = -7.80486×10^-6
Ａ₈ = 1.53963×10^-7
Ａ₁₀= -1.21087×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.85981×10^-4
Ａ₆ = 2.55754×10^-5
Ａ₈ = -1.92596×10^-6
Ａ₁₀= 3.81224×10^-8
第９面
Ｋ = -4.077
Ａ₄ = -3.33609×10^-4
Ａ₆ = 6.19746×10^-6
Ａ₈ = -2.40693×10^-7
Ａ₁₀= 4.21649×10^-10
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -1.00640×10^-3
Ａ₆ = 2.89626×10^-5
Ａ₈ = -5.10096×10^-6
Ａ₁₀= 7.01287×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.92460×10^-4
Ａ₆ = 4.80286×10^-5
Ａ₈ = -9.42465×10^-6
Ａ₁₀= 1.22823×10^-6
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 3.67077×10^-5
Ａ₆ = 1.07760×10^-5
Ａ₈ = -3.84914×10^-7
Ａ₁₀= 6.38037×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.00 24.28
Ｆ_NO 3.23 4.54 5.07
２ω（°） 80.19 35.07 17.60
ｄ₄ 0.71 5.09 13.51
ｄ₉ 10.96 3.46 0.85
ｄ₁₂ 0.20 0.57 0.40
ｄ₁₅ 2.75 7.12 9.46
ｄ₁₇ 2.80 2.94 2.96 。

実施例１５
ｒ₁ = 19.959 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.153 ｄ₂ = 0.19
ｒ₃ = 16.567 ｄ₃ = 3.19 ｎ_d2 =1.76802 ν_d2 =49.24
ｒ₄ = 328.834 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -66.705 （非球面） ｄ₅ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₆ = 6.014 （非球面） ｄ₆ = 2.67
ｒ₇ = -97.974 ｄ₇ = 1.95 ｎ_d4 =2.00170 ν_d4 =20.64
ｒ₈ = -12.905 ｄ₈ = 0.12
ｒ₉ = -10.476 （非球面） ｄ₉ = 0.67 ｎ_d5 =1.81600 ν_d5 =46.62
ｒ₁₀= -36.471 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.598 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -10.200 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 5.893 ｄ₁₄= 1.42 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 20.687 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.680 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 18.589 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -26.724 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.36
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.92323×10^-4
Ａ₆ = -4.86162×10^-6
Ａ₈ = 5.55922×10^-8
Ａ₁₀= -2.22548×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 9.52228×10^-5
Ａ₆ = 2.45561×10^-5
Ａ₈ = -1.19859×10^-6
Ａ₁₀= 6.02161×10^-9
第９面
Ｋ = 0.020
Ａ₄ = 3.06753×10^-4
Ａ₆ = -6.37184×10^-7
Ａ₈ = 2.66117×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.26843×10^-4
Ａ₆ = 3.04592×10^-5
Ａ₈ = -6.90151×10^-6
Ａ₁₀= 7.46676×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.28294×10^-4
Ａ₆ = 5.21648×10^-5
Ａ₈ = -1.31953×10^-5
Ａ₁₀= 1.46113×10^-6
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -6.81284×10^-6
Ａ₆ = 1.02822×10^-5
Ａ₈ = -3.09403×10^-7
Ａ₁₀= 4.47496×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.13 4.50 4.92
２ω（°） 80.23 35.24 17.60
ｄ₄ 0.72 4.62 13.21
ｄ₁₀ 10.56 3.30 0.78
ｄ₁₃ 0.23 0.57 0.43
ｄ₁₆ 2.76 7.67 9.68
ｄ₁₈ 2.86 3.00 2.96 。

実施例１６
ｒ₁ = 25.601 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 16.493 ｄ₂ = 0.20
ｒ₃ = 18.075 ｄ₃ = 3.23 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = -1234.242 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -40.268 （非球面） ｄ₅ = 0.80 ｎ_d3 =1.83481 ν_d3 =42.71
ｒ₆ = 6.022 （非球面） ｄ₆ = 2.62
ｒ₇ = -407.214 ｄ₇ = 1.83 ｎ_d4 =1.92286 ν_d4 =18.90
ｒ₈ = -15.866 ｄ₈ = 0.68 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₉ = -66.674 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.520 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -9.949 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 6.163 ｄ₁₃= 1.35 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 18.256 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.675 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 15.963 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -38.145 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.37
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.05163×10^-4
Ａ₆ = -3.37326×10^-6
Ａ₈ = 4.45283×10^-8
Ａ₁₀= -3.62203×10^-10
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.47479×10^-4
Ａ₆ = 2.72737×10^-5
Ａ₈ = -1.43607×10^-6
Ａ₁₀= 3.29097×10^-8
第９面
Ｋ = 17.341
Ａ₄ = -2.82382×10^-4
Ａ₆ = 3.16842×10^-6
Ａ₈ = -2.28861×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -1.03741×10^-3
Ａ₆ = 2.15062×10^-5
Ａ₈ = -6.81878×10^-6
Ａ₁₀= 7.72131×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.90361×10^-4
Ａ₆ = 4.12917×10^-5
Ａ₈ = -1.28212×10^-5
Ａ₁₀= 1.50309×10^-6
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.50156×10^-5
Ａ₆ = 1.12904×10^-5
Ａ₈ = -3.91013×10^-7
Ａ₁₀= 6.07074×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.00 24.29
Ｆ_NO 3.13 4.24 4.94
２ω（°） 80.27 34.68 17.58
ｄ₄ 0.71 6.26 13.33
ｄ₉ 10.81 3.63 0.72
ｄ₁₂ 0.27 0.57 0.42
ｄ₁₅ 2.76 6.65 9.78
ｄ₁₇ 2.83 3.00 2.96 。

実施例１７
ｒ₁ = 21.193 ｄ₁ = 0.81 ｎ_d1 =1.94595 ν_d1 =17.98
ｒ₂ = 15.192 ｄ₂ = 3.09 ｎ_d2 =1.83481 ν_d2 =42.71
ｒ₃ = 81.748 ｄ₃ = （可変）
ｒ₄ = -603.712 （非球面） ｄ₄ = 0.82 ｎ_d3 =1.88300 ν_d3 =40.76
ｒ₅ = 5.982 （非球面） ｄ₅ = 2.78
ｒ₆ = -237.176 ｄ₆ = 1.71 ｎ_d4 =2.10227 ν_d4 =17.10
ｒ₇ = -18.101 ｄ₇ = 0.09
ｒ₈ = -15.997 ｄ₈ = 0.80 ｎ_d5 =1.88300 ν_d5 =40.76
ｒ₉ = -168.381 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.10
ｒ₁₁= 5.812 （非球面） ｄ₁₁= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -10.295 （非球面） ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 5.387 ｄ₁₃= 1.54 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₄= 19.283 ｄ₁₄= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₅= 3.554 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 24.991 （非球面） ｄ₁₆= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= -19.483 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.35
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.21970×10^-4
Ａ₆ = -1.08084×10^-6
Ａ₈ = -1.14600×10^-8
Ａ₁₀= 1.97222×10^-10
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.75555×10^-4
Ａ₆ = 2.16172×10^-5
Ａ₈ = -8.70023×10^-7
Ａ₁₀= 1.24313×10^-8
第９面
Ｋ = 410.383
Ａ₄ = -2.79644×10^-4
Ａ₆ = 4.80703×10^-6
Ａ₈ = -2.06609×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -8.72572×10^-4
Ａ₆ = 1.99478×10^-5
Ａ₈ = -4.51334×10^-6
Ａ₁₀= 5.24324×10^-7
第１２面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.50797×10^-4
Ａ₆ = 2.74834×10^-5
Ａ₈ = -6.52190×10^-6
Ａ₁₀= 7.69571×10^-7
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.78974×10^-5
Ａ₆ = 7.85039×10^-6
Ａ₈ = -2.65852×10^-7
Ａ₁₀= 4.28825×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.08 4.93 4.91
２ω（°） 80.33 36.11 17.66
ｄ₃ 0.74 1.00 13.34
ｄ₉ 10.94 3.05 0.89
ｄ₁₂ 0.16 0.57 0.55
ｄ₁₅ 2.75 9.30 9.26
ｄ₁₇ 2.70 3.00 2.99 。

実施例１８
ｒ₁ = 24.005 ｄ₁ = 0.80 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =18.90
ｒ₂ = 15.730 ｄ₂ = 0.18
ｒ₃ = 16.798 ｄ₃ = 3.12 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 320.063 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = -63.961 （非球面） ｄ₅ = 0.80 ｎ_d3 =1.83481 ν_d3 =42.71
ｒ₆ = 5.769 （非球面） ｄ₆ = 2.79
ｒ₇ = -110.876 ｄ₇ = 1.74 ｎ_d4 =1.94595 ν_d4 =17.98
ｒ₈ = -15.935 ｄ₈ = 0.08
ｒ₉ = -14.478 ｄ₉ = 0.68 ｎ_d5 =1.83481 ν_d5 =42.71
ｒ₁₀= -43.168 （非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 5.627 （非球面） ｄ₁₂= 2.70 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -9.958 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 6.057 ｄ₁₄= 1.36 ｎ_d7 =1.59201 ν_d7 =67.02
ｒ₁₅= 18.994 ｄ₁₅= 0.80 ｎ_d8 =2.00069 ν_d8 =25.46
ｒ₁₆= 3.702 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 16.931 （非球面） ｄ₁₇= 2.07 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₈= -33.088 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.50
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.37
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 2.20322×10^-4
Ａ₆ = -8.05410×10^-6
Ａ₈ = 1.50663×10^-7
Ａ₁₀= -1.08544×10^-9
第６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.19766×10^-4
Ａ₆ = 2.71353×10^-5
Ａ₈ = -1.79261×10^-6
Ａ₁₀= 2.50985×10^-8
第１０面
Ｋ = 4.763
Ａ₄ = -2.60503×10^-4
Ａ₆ = -1.23050×10^-6
Ａ₈ = 2.35967×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.80569×10^-4
Ａ₆ = 1.94848×10^-5
Ａ₈ = -5.98539×10^-6
Ａ₁₀= 6.24092×10^-7
第１３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 5.74317×10^-4
Ａ₆ = 3.99276×10^-5
Ａ₈ = -1.14945×10^-5
Ａ₁₀= 1.22736×10^-6
第１７面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.72792×10^-7
Ａ₆ = 1.10477×10^-5
Ａ₈ = -3.58880×10^-7
Ａ₁₀= 5.71191×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 12.01 24.29
Ｆ_NO 3.14 4.56 4.90
２ω（°） 80.18 35.40 17.59
ｄ₄ 0.73 4.26 13.29
ｄ₁₀ 10.70 3.25 0.68
ｄ₁₃ 0.29 0.58 0.46
ｄ₁₆ 2.76 7.98 9.63
ｄ₁₈ 2.86 3.05 2.96 。

実施例１９
ｒ₁ = 17.636 （非球面） ｄ₁ = 3.46 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 1651.373 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -89.845 （非球面） ｄ₃ = 0.82 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 6.252 （非球面） ｄ₄ = 2.41
ｒ₅ = 36.538 ｄ₅ = 2.14 ｎ_d3 =1.94595 ν_d3 =17.98
ｒ₆ = -20.686 ｄ₆ = 0.20
ｒ₇ = -15.473 ｄ₇ = 0.70 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₈ = -705.490 （非球面） ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = 0.10
ｒ₁₀= 5.371 （非球面） ｄ₁₀= 2.70 ｎ_d5 =1.58913 ν_d5 =61.14
ｒ₁₁= -12.630 （非球面） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 4.840 ｄ₁₂= 1.30 ｎ_d6 =1.59201 ν_d6 =67.02
ｒ₁₃= 8.993 ｄ₁₃= 0.80 ｎ_d7 =2.00170 ν_d7 =20.64
ｒ₁₄= 3.169 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= -175.389 （非球面） ｄ₁₅= 2.05 ｎ_d8 =2.00170 ν_d8 =20.64
ｒ₁₆= -15.339 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.40 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.36
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.36696×10^-21
Ａ₆ = -3.07965×10^-7
Ａ₈ = 1.40121×10^-9
Ａ₁₀= 8.27669×10^-11
第２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = 1.06767×10^-5
Ａ₆ = -7.16715×10^-7
Ａ₈ = 1.70324×10^-8
Ａ₁₀= -3.34505×10^-11
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.52338×10^-5
Ａ₆ = 1.74362×10^-6
Ａ₈ = -8.20880×10^-8
Ａ₁₀= 1.09382×10^-9
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -5.26435×10^-5
Ａ₆ = 9.38403×10^-6
Ａ₈ = -4.26308×10^-7
Ａ₁₀= 1.16873×10^-8
第８面
Ｋ = -3.680
Ａ₄ = -2.58689×10^-4
Ａ₆ = 7.09681×10^-6
Ａ₈ = -7.55479×10^-7
Ａ₁₀= 1.66474×10^-8
第１０面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -8.26225×10^-4
Ａ₆ = 2.42650×10^-5
Ａ₈ = -2.03186×10^-6
Ａ₁₀= 2.44772×10^-7
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.51537×10^-4
Ａ₆ = 4.56976×10^-5
Ａ₈ = -3.58200×10^-6
Ａ₁₀= 4.02796×10^-7
第１５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 8.11366×10^-5
Ａ₆ = 1.01901×10^-5
Ａ₈ = -3.84282×10^-7
Ａ₁₀= 5.33610×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 11.98 24.29
Ｆ_NO 3.03 4.41 5.05
２ω（°） 81.54 36.13 18.37
ｄ₂ 0.72 4.69 12.81
ｄ₈ 11.55 4.15 0.93
ｄ₁₄ 2.78 7.77 10.07
ｄ₁₆ 2.78 2.99 3.33 。

実施例２０
ｒ₁ = 15.057 （非球面） ｄ₁ = 3.36 ｎ_d1 =1.43875 ν_d1 =94.93
ｒ₂ = 16740.605 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = -109.482 （非球面） ｄ₃ = 0.82 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.76
ｒ₄ = 5.865 （非球面） ｄ₄ = 2.48
ｒ₅ = 29.434 ｄ₅ = 2.25 ｎ_d3 =1.94595 ν_d3 =17.98
ｒ₆ = -21.699 ｄ₆ = 0.26
ｒ₇ = -15.455 ｄ₇ = 0.70 ｎ_d4 =1.88300 ν_d4 =40.76
ｒ₈ = 61494.611 （非球面） ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = 0.10
ｒ₁₀= 5.519 （非球面） ｄ₁₀= 2.70 ｎ_d5 =1.58913 ν_d5 =61.14
ｒ₁₁= -12.178 （非球面） ｄ₁₁= 0.10
ｒ₁₂= 4.874 ｄ₁₂= 1.36 ｎ_d6 =1.59201 ν_d6 =67.02
ｒ₁₃= 9.784 ｄ₁₃= 0.80 ｎ_d7 =2.00170 ν_d7 =20.64
ｒ₁₄= 3.227 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= -455.052 （非球面） ｄ₁₅= 2.04 ｎ_d8 =2.00170 ν_d8 =20.64
ｒ₁₆= -15.796 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.40 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.50 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.36
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -9.36696×10^-21
Ａ₆ = -2.82322×10^-7
Ａ₈ = -3.32314×10^-9
Ａ₁₀= 9.80939×10^-11
第２面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = 2.03046×10^-5
Ａ₆ = -8.63339×10^-7
Ａ₈ = 1.39119×10^-8
Ａ₁₀= -2.72606×10^-11
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 1.45879×10^-4
Ａ₆ = -7.06884×10^-6
Ａ₈ = 1.23121×10^-7
Ａ₁₀= -5.62979×10^-10
第４面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -5.29316×10^-5
Ａ₆ = 3.56817×10^-6
Ａ₈ = -1.11723×10^-6
Ａ₁₀= 1.49013×10^-8
第８面
Ｋ = -3.680
Ａ₄ = -2.43119×10^-4
Ａ₆ = 1.50423×10^-6
Ａ₈ = -8.73464×10^-8
Ａ₁₀= 2.80319×10^-9
第１０面
Ｋ = -0.000
Ａ₄ = -7.77230×10^-4
Ａ₆ = 1.47499×10^-5
Ａ₈ = -1.23145×10^-6
Ａ₁₀= 1.55776×10^-7
第１１面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 6.35918×10^-4
Ａ₆ = 3.49158×10^-5
Ａ₈ = -2.91520×10^-6
Ａ₁₀= 2.80196×10^-7
第１５面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = 4.02871×10^-5
Ａ₆ = 1.18379×10^-5
Ａ₈ = -4.08960×10^-7
Ａ₁₀= 5.70846×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.06 11.98 24.29
Ｆ_NO 3.11 4.53 5.05
２ω（°） 81.61 36.13 18.35
ｄ₂ 0.72 4.72 12.77
ｄ₈ 11.25 4.14 0.96
ｄ₁₄ 2.79 7.94 9.79
ｄ₁₆ 2.84 2.99 3.34 。

以上の実施例１〜２０の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図２１〜図４０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。

次に、上記各実施例における条件式（１）〜（２１）の値を示す。
実施例 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７
（１） -0.794 -0.789 -0.798 -0.788 -0.804 -0.823 -0.822
（２） 0.815 0.813 0.813 0.769 0.756 0.788 0.806
（３） 0.017 0.056 -0.019 0.030 0.008 0.032 0.044
（４） 2.0017 1.94595 2.0017 1.92286 1.92286 1.94595 2.10226
（５） 20.6 18.0 20.6 18.9 18.9 18.0 17.1
（６） 1.070 1.270 0.930 1.132 1.037 1.142 1.240
（７） 1.8830 1.8348 1.8830 1.8348 1.8348 1.8830 1.8830
（８） 40.8 42.7 40.8 42.7 42.7 40.8 40.8
（９） 1.8160 1.8348 1.8348 1.8348 1.8348 1.8830 1.8830 （１０） 46.6 42.7 42.7 42.7 42.7 40.8 40.8
（１１） -1.505 -1.976 -1.370 -1.738 -1.545 -2.038 -1.967
（１２） 2.001 2.553 1.885 2.416 2.341 2.334 2.477
（13A ） 0.029 0.030 0.027 0.052 0.054 0.036 0.028
（13B ） -0.007 -0.008 -0.006 -0.004 -0.001 -0.008 -0.008
（１４） -0.025 -0.021 -0.025 -0.025 -0.025 -0.019 -0.019
（１５） 0.008 0.005 0.005 0.009 0.006 0.006 0.006
（１６） 0.310 0.311 0.312 0.311 0.314 0.309 0.309
（１７） 1.383 1.383 1.380 1.385 1.385 1.367 1.367
（１８） 0.370 0.372 0.371 0.371 0.371 0.371 0.370
（１９） 0.636 0.646 0.641 0.640 0.643 0.645 0.640
（２０） 0.759 0.759 0.759 0.759 0.759 0.759 0.759
（２１） 4.800 4.800 4.800 4.799 4.800 4.801 4.800
。
実施例 ８ ９ １０ １１ １２ １３ １４ （１） -0.807 -0.773 -0.787 -0.777 -0.809 -0.819 -0.794
（２） 0.826 0.778 0.980 1.017 0.859 0.833 0.760
（３） 0.032 0.043 -0.070 -0.040 0.015 0.013 0.000
（４） 2.10226 1.92286 2.10226 2.10226 2.0017 2.0017 1.94595
（５） 17.1 18.9 17.1 17.1 20.6 20.6 17.98
（６） 1.178 1.175 0.647 0.799 1.057 1.052 1.000
（７） 1.8830 1.8061 1.8830 1.8830 1.8830 1.8830 1.8061
（８） 40.8 40.9 40.8 40.8 40.8 40.8 40.92
（９） 1.8830 1.8061 1.8830 1.8830 1.8160 1.8160 1.8061
（１０） 40.8 40.9 40.8 40.8 46.6 46.6 40.92
（１１） -1.545 -1.491 -1.195 -1.172 -1.775 -1.621 -1.193
（１２） 2.548 2.215 2.307 2.271 1.953 1.936 2.195
（13A ） 0.035 0.053 0.027 0.003 0.013 0.020 0.047
（13B ） 0.001 -0.001 -0.001 0.003 -0.013 -0.020 -0.010
（１４） -0.022 -0.028 -0.022 -0.020 -0.026 -0.019 -0.021
（１５） 0.006 0.008 0.000 0.007 0.006 0.006 0.008
（１６） 0.309 0.312 0.312 0.311 0.306 0.307 0.305
（１７） 1.371 1.386 1.501 1.484 1.393 1.396 1.394
（１８） 0.370 0.372 0.356 0.354 0.366 0.366 0.264
（１９） 0.637 0.642 0.657 0.655 0.631 0.632 -
（２０） 0.759 0.759 0.759 0.759 0.759 0.759 0.759
（２１） 4.799 4.799 4.798 4.799 4.800 4.800 4.800
。
実施例 １５ １６ １７ １８ １９ ２０
（１） -0.836 -0.810 -0.830 -0.786 -0.824 -0.796
（２） 0.835 0.740 0.980 0.835 0.870 0.898
（３） 0.073 0.018 0.030 0.066 -0.208 -0.250
（４） 2.0017 1.92286 2.10226 1.94595 1.94595 1.94595
（５） 20.64 18.90 17.10 17.98 17.98 17.98
（６） 1.303 1.081 1.165 1.336 0.277 0.151
（７） 1.883 1.83481 1.883 1.83481 1.883 1.883
（８） 40.76 42.71 40.76 42.71 40.76 40.76
（９） 1.816 1.83481 1.883 1.83481 1.8830 1.8830
（１０） 46.62 42.71 40.76 42.71 40.76 40.76
（１１） -1.806 -1.625 -1.210 -2.009 -1.045 -0.999
（１２） 2.038 2.400 2.458 2.657 1.874 1.831
（13A ） 0.033 0.061 0.050 0.031 0.025 0.051
（13B ） -0.008 -0.004 0.008 -0.008 -0.010 -0.051
（１４） -0.022 -0.022 -0.018 -0.020 -0.022 -0.017
（１５） 0.006 0.006 0.000 0.005 - -
（１６） 0.296 0.306 0.297 0.302 0.313 0.303
（１７） 1.376 1.376 1.467 1.370 1.476 1.414
（１８） 0.270 0.265 0.277 0.269 0.349 0.351
（１９） - - - - 0.687 0.671
（２０） 0.759 0.758 0.759 0.759 0.759 0.760
（２１） 4.800 4.797 4.800 4.800 4.802 4.804
。

上記各実施例において、以下の構成としてもよい。

ゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞りＳ以外にフレア絞りを配置してもかまわない。第１レンズ群Ｇ１の物体側、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２間、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３間、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４間、第４レンズ群Ｇ４から像面Ｉの間、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５間、第５レンズ群Ｇ５から像面Ｉの間の何れの場所に配置してもよい。また、枠部材によりフレア光線をカットするように構成してもよいし、別の部材を構成してもよい。また、レンズの表面に直接印刷しても、塗装しても、シール等を接着してもかまわない。また、その形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、如何なる形状でもかまわない。また、有害光束をカットするだけでなく、画面周辺のコマフレア等の光束をカットするようにしてもよい。

また、各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また、赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に施してももよい。

また、ピント調節を行うためのフォーカシングは、第４レンズ群Ｇ４若しくは第５レンズ群Ｇ５で行うことが望ましい。第４レンズ群Ｇ４又は第５レンズ群Ｇ５でフォーカシングを行うと、レンズ重量が軽量なためモーター等の駆動系にかかる負荷が少ない。さらに、フォーカシング時に全長が変化しないし、鏡枠内部に駆動モーターを配置できるため、鏡枠のコンパクト化に有利である。上述のように、第４レンズ群Ｇ４フォーカシング、第５レンズ群Ｇ５フォーカシングが望ましいが、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３でフォーカシングを行ってもよい。また、複数のレンズ群を移動してフォーカシングを行ってもよい。また、レンズ系全体を繰り出してフォーカシングを行ってもよいし、群内の一部のレンズを繰り出すか、若しくは、繰り込みしてフォーカスしてもよい。

また、画像周辺部の明るさの陰り（シェーディング）をＣＣＤのマイクロレンズをシフトすることにより軽減してもよい。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてＣＣＤのマイクロレンズの設計を変えてもよい。また、画像処理により画像周辺部の低下量を補正してもよい。

また、意図的に光学系で歪曲収差を出しておき、撮影後に電気的に画像処理を行って歪みを補正するようにしてもかまわない。その場合の像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。

例えば、図４２に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円周上（像高）での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ' （ω）となるように同心円状に移動させることで補正する。例えば、図４２において、半径Ｒの円の内側に位置する任意の半径ｒ₁ （ω）の円周上の点Ｐ₁ は、円の中心に向けて補正すべき半径ｒ₁'（ω）円周上の点Ｐ₂ に移動させる。また、半径Ｒの円の外側に位置する任意の半径ｒ₂ （ω）の円周上の点Ｑ₁ は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径ｒ₂'（ω）円周上の点Ｑ₂ に移動させる。ここで、ｒ' （ω）は次のように表わすことができる。

ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω （０≦α≦１）
ただし、ωは被写体半画角、ｆは結像光学系（本発明では、ズームレンズ）の焦点距離である。

ここで、前記半径Ｒの円上（像高）に対応する理想像高をＹとすると、
α＝Ｒ／Ｙ＝Ｒ／ｆｔａｎω
となる。

光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であり、すなわち歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円の円周上（像高）の倍率を固定して、それ以外の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させて、半径ｒ' （ω）となるように同心円状に移動させることで補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。

ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で（サンプリングのため）連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる上記半径Ｒの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、上記倍率を固定できる円は存在しない。そこで、各画素（Ｘ_i ，Ｙ_j ）毎に、移動先の座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）を決める方法を用いるのがよい。なお、座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）に（Ｘ_i ，Ｙ_j ）の２点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標（Ｘ_i ' ，Ｙ_j ' ）の値を用いて補間すればよい。

このような方法は、特にズームレンズが有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して歪みが著しく、前記光学像上に描かれる上記半径Ｒの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。

本発明の電子撮像装置では、補正量ｒ' （ω）−ｒ（ω）を計算するために、ｒ（ω）すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高ｒと理想像高ｒ' ／αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。

なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Ｒが、次の条件式を満足するのがよい。

０≦Ｒ≦０．６Ｌ_s
ただし、Ｌ_s は有効撮像面の短辺の長さである。

好ましくは、前記半径Ｒは、次の条件式を満足するのがよい。

０．３Ｌ_s ≦Ｒ≦０．６Ｌ_s
さらには、前記半径Ｒは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径Ｒ＝０の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広角化しても小型化にするための効果は確保できる。

なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略
ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した１つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。そして、前記分割されたゾーン内の望遠端近傍で略
ｒ' （ω）＝αｆｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。

ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω
が成立する。ただし、ｙは像点の光軸からの高さ（像高）、ｆは結像系（本発明ではズームレンズ）の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度（被写体半画角）である。

結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω
となる。つまり、結像系の焦点距離ｆと、像高ｙとを一定とすると、ωの値は大きくなる。

図４３〜図４５は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図４３はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図４４は同後方正面図、図４５はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図４３と図４５においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４上に位置するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図４５の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルターＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面（光電変換面）上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と正立プリズム５５ａ、５５ｂ、５５ｃからなる正立プリズム系５５とから構成され、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム系５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム系５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

図４６は、上記デジタルカメラ４０の主要部の内部回路の構成ブロック図である。なお、以下の説明では、上記の処理手段５１は例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等からなり、記憶手段５２は例えば記憶媒体部１９等からなる。

図４６に示すように、デジタルカメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。

上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１はバス２２を介して相互にデータの入力又は出力が可能なように構成され、また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。

操作部１２は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。制御部１３は、例えばＣＰＵ等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部１２を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ４０全体を制御する回路である。

ＣＣＤ４９は、本発明による撮影光学系４１を介して形成された物体像を受光する。ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、その物体像の各画素ごとの光量を電気信号に変換してＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。

ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅しかつアナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。

一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力される上記ＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３から指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。

記録媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、それらカード型又はスティック型のフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する装置の制御回路である。

表示部２０は、液晶表示モニター４７を備え、その液晶表示モニター４７に画像や操作メニュー等を表示する回路である。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、そのＲＯＭ部から読み出された画質パラメータの中から操作部１２の入力操作によって選択された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。設定情報記憶メモリ部２１は、それらのメモリへの入出力を制御する回路である。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。そして、広角側、望遠側での速い合焦動作が可能となる。

本発明は、以上のような一般的な被写体を撮影する所謂コンパクトデジタルカメラだけでなく、広い画角が必要な監視カメラや、レンズ交換式のカメラに適用してもよい。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例９の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１０の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１１の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１５の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１６の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１７の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１８の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例１９の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例２０の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２０の無限遠物点合焦時の収差図である。 非球面偏倚量の定義を説明するための図である。 像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念を説明するための図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図４３のデジタルカメラの後方斜視図である。 図４３のデジタルカメラの断面図である。 図４３のデジタルカメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第３レンズ群
Ｇ５…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…光学的ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
１２…操作部
１３…制御部
１４、１５…バス
１６…撮像駆動回路
１７…一時記憶メモリ
１８…画像処理部
１９…記憶媒体部
２０…表示部
２１…設定情報記憶メモリ部
２２…バス
２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム系
５５ａ、５５ｂ、５５ｃ…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (34)

1. 物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群、負屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群を有し、
   前記第３レンズ群よりも像側のレンズ枚数が３枚以下であり、
   広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔を変化させ、
   前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は広角端に対して望遠端にて広がり、
   前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は広角端に対して望遠端にて狭まり、
   前記変倍に際して、前記第３レンズ群との相対的な位置を一定とした明るさ絞りを備え、
   前記第１レンズ群は、正レンズを含み、総レンズ枚数が２枚以下のレンズからなり、
   前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側負レンズ、正レンズ、像側負レンズの３枚のレンズからなり、
   前記物体側負レンズの像側面は凹面であり、
   前記第２レンズ群中の前記物体側負レンズと前記正レンズは光軸上にて空気間隔を挟んで配置し、
   以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   −１．７０＜Ｒ_2n1r／ｆ₂ ＜−０．７０ ・・・（１）
   ０＜ＳＦ _2n1 ＜１．２５ ・・・（２）
   −０．３２＜ｆ ₂ ／Ｒ _2pf ＜０．５ ・・・（３）
   ただし、Ｒ_2n1rは第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、
   ＳＦ _2n1 ＝（Ｒ _2n1f ＋Ｒ _2n1r ）／（Ｒ _2n1f −Ｒ _2n1r ）で定義され、
   Ｒ _2n1f は第２レンズ群中の物体側負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   Ｒ _2n1r は第２レンズ群中の物体側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   Ｒ _2pf は第２レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   である。
2. 前記ズームレンズが正屈折力を持つ第４レンズ群を有する４群ズームレンズであることを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
3. 前記ズームレンズが１枚の正レンズからなる第４レンズ群を有する４群ズームレンズであることを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
4. 前記ズームレンズが、負屈折力を持つ第４レンズ群と、正屈折力を持つ第５レンズ群を有する５群ズームレンズであることを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．８４＜ｎ_d2p ＜２．２０ ・・・（４）
   １３．０＜ν_d2p ＜３０．０ ・・・（５）
   ただし、ｎ_d2p は第２レンズ群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
   ν_d2p は第２レンズ群中の正レンズのアッベ数、
   である。
6. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
   ０．４５＜ＳＦ_2p＜１．８０ ・・・（６）
   ただし、ＳＦ_2p＝（Ｒ_2pf ＋Ｒ_2pr ）／（Ｒ_2pf −Ｒ_2pr ）で定義され、
   Ｒ_2pr は第２レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
   である。
7. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．７８＜ｎ_d2n1＜２．２０ ・・・（７）
   ３５＜ν_d2n1＜５０ ・・・（８）
   ただし、ｎ_d2n1は第２レンズ群中の物体側負レンズのｄ線に対する屈折率、
   ν_d2n1は第２レンズ群中の物体側負レンズのアッベ数、
   である。
8. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のズームレンズ。
   １．７８＜ｎ_d2n2＜２．００ ・・・（９）
   ３５＜ν_d2n2＜５０ ・・・（１０）
   ただし、ｎ_d2n2は第２レンズ群中の像側負レンズのｄ線に対する屈折率、
   ν_d2n2は第２レンズ群中の像側負レンズのアッベ数、
   である。
9. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のズームレンズ。
   −３．０＜ＳＦ_2n2 ＜−０．６ ・・・（１１）
   ただし、ＳＦ_2n2 ＝（Ｒ_2n2f＋Ｒ_2n2r）／（Ｒ_2n2f−Ｒ_2n2r）で定義され、
   Ｒ_2n2fは第２レンズ群中の像側負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   Ｒ_2n2rは第２レンズ群中の像側負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   である。
10. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
    −３．０＜ｆ_2p／ｆ₂ ＜−１．０ ・・・（１２）
    ただし、ｆ_2pは第２レンズ群の正レンズの焦点距離、
    である。
11. 前記第２レンズ群の前記物体側負レンズの少なくとも１つのレンズ面は非球面であり、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．００２＜（ａｓｐ_2n1f＋｜ａｓｐ_2n1r｜）／ｆ_w ＜０．１０
    ・・・（１３Ａ）
    −０．０６＜（ａｓｐ_2n1r−ａｓｐ_2n1f）／ｆ_w ＜０．０６ ・・・（１３Ｂ）
    ただし、ａｓｐ_2n1fは第２レンズ群中の物体側負レンズの物体側のレンズ面における非球面偏倚量、
    ａｓｐ_2n1rは第２レンズ群中の物体側負レンズの像側のレンズ面における非球面偏倚量、
    ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    であり、非球面偏倚量は、前記レンズ面の面頂と同じ面頂を持ち該レンズ面の近軸曲率半径を曲率半径とする球面を基準球面としたとき、該レンズ面における広角端での最大光線入射高の位置にて、光軸に平行な方向に測ったときの該基準球面から該レンズ面まで距離であり、像側方向を正符号とし、レンズ面が球面又は平面の場合の非球面偏倚量は０となる。
12. 前記第２レンズ群中の前記物体側負レンズの物体側面は、光軸から離れるに従い屈折力が大きくなる非球面であることを特徴とする請求項１１記載のズームレンズ。
13. 前記第２レンズ群中の前記物体側負レンズが両凹負レンズであり、前記両凹負レンズの物体側面が光軸から離れるに従い負の屈折力が小さくなる非球面であり、前記両凹負レンズの像側面が光軸から離れるに従い負の屈折力が大きくなる非球面であることを特徴とする請求項１２記載のズームレンズ。
14. 前記第２レンズ群中の前記像側負レンズの像側のレンズ面は非球面であり、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１３の何れか１項記載のズームレンズ。
    −０．０９＜（ａｓｐ_2n2r−ａｓｐ_2n2f）／ｆ_w ＜−０．００５ ・・・（１４）
    ただし、ａｓｐ_2n2fは第２レンズ群中の像側負レンズの物体側のレンズ面における非球面偏倚量、
    ａｓｐ_2n2rは第２レンズ群中の像側負レンズの像側のレンズ面における非球面偏倚量、
    ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    であり、非球面偏倚量は、前記レンズ面の面頂と同じ面頂を持ち該レンズ面の近軸曲率半径を曲率半径とする球面を基準球面としたとき、該レンズ面における広角端での最大光線入射高の位置にて、光軸に平行な方向に測ったときの該基準球面から該レンズ面まで距離であり、像側方向を正符号とし、レンズ面が球面又は平面の場合の非球面偏倚量は０となる。
15. 前記第２レンズ群の前記像側負レンズは、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記負メニスカスレンズの像側の面は光軸から離れるに従い正の屈折力が強くなる非球面であることを特徴とする請求項１４記載のズームレンズ。
16. 前記第２レンズ群の前記正レンズと前記像側負レンズは、それぞれ単レンズからなることを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。
17. 前記第２レンズ群の前記正レンズと前記像側負レンズは接合されていることを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。
18. 前記第１レンズ群が正レンズと負レンズとを有することを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載のズームレンズ。
19. 前記第１レンズ群が、物体側から順に、前記負レンズ、前記正レンズの２枚のレンズからなることを特徴とする請求項１８記載のズームレンズ。
20. 前記第１レンズ群の前記負レンズと前記正レンズはそれぞれ単レンズであることを特徴とする請求項１９記載のズームレンズ。
21. 前記第１レンズ群の前記負レンズと前記正レンズの間隔が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０記載のズームレンズ。
    ０．０≦Ｌ_1np ／Ｌ₁ ＜０．２ ・・・（１５）
    ただし、Ｌ_1np は第１レンズ群の負レンズと正レンズとの軸上間隔、
    Ｌ₁ は第１レンズ群の軸上の総厚み、
    である。
22. 前記第１レンズ群の前記負レンズと前記正レンズとが接合されていることを特徴とする請求項１９記載のズームレンズ。
23. 前記第１レンズ群は１枚の正レンズからなることを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載のズームレンズ。
24. 前記第３レンズ群が３枚以下のレンズからなることを特徴とする請求項１から２３の何れか１項記載のズームレンズ。
25. 前記第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズの３枚のレンズからなることを特徴とする請求項２４記載のズームレンズ。
26. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２５の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．２０＜｜ｆ₂ ／ｆ_t ｜＜０．３２５ ・・・（１６）
    ただし、ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
27. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２６の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．７＜ｆ₁ ／ｆ_t ＜１．８ ・・・（１７）
    ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、
    ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
28. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２７の何れか１項記載のズームレンズ。
    ０．２５＜ｆ₃ ／ｆ_t ＜０．５０ ・・・（１８）
    ただし、ｆ₃ は第３レンズ群の焦点距離、
    ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
29. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２又は３記載のズームレンズ。
    ０．４０＜ｆ₄ ／ｆ_t ＜１．０ ・・・（１９）
    ただし、ｆ₄ は第４レンズ群の焦点距離、
    ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
30. 広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が広がるように、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は移動することを特徴とする請求項２、３、２９の何れか１項記載のズームレンズ。
31. 広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第２レンズ群は移動し、前記第３レンズ群は物体側へのみ移動し、前記第４レンズ群は移動することを特徴とする請求項３０記載のズームレンズ。
32. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３１の何れか１項記載のズームレンズ。
    ３．８＜ｆ_t ／ｆ_w ＜１５．０ ・・・（２１）
    ただし、ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    ｆ_t は望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
33. 請求項１から３２の何れか１項記載のズームレンズと、前記ズームレンズの像側に配置され、前記ズームレンズにより形成される光学像を電気信号に変換する電子撮像素子とを有することを特徴とする電子撮像装置。
34. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３３記載の電子撮像装置。
    ０．７０＜Ｉ_m ／ｆ_w ＜１．００ ・・・（２０）
    ただし、Ｉ_m は最大像高、
    ｆ_w は広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。

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