JP2018106021A - ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 - Google Patents

ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 Download PDF

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Abstract

【課題】 全体が小型でかつ、全ズーム範囲及び全面全体にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズを得ること。【解決手段】 レンズ群ＬＮ、レンズ群ＬＰ、後群ＬＲを有し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、後群ＬＲは、最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを有し、その像側に凸面を向けたメニスカス形状であり樹脂材料を用いた正レンズＧＲＰから構成され、広角端における全系の焦点距離ｆＷ、望遠端におけるバックフォーカスＢｋＴ、レンズ群ＬＲＰの焦点距離ｆＲＰ、広角端から望遠端へのズーミングにおけるレンズ群ＬＲＰの移動量ｍＲＰ、レンズ群ＬＰの焦点距離ｆＬＰ、正レンズＧＲＰの光軸上の厚さＤＧＲＰ、正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面におけるレンズ中心と物体側のレンズ面の有効面の端部の光軸方向の距離Ｒ１ｓａｇを各々適切に設定する。【選択図】 図１

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関するものであり、例えば一眼レフカメラ・デジタルスチルカメラ・デジタルビデオカメラ、監視カメラ等に用いられる撮像光学系として好適なものである。
近年、撮像装置に用いられる撮像光学系には、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有した小型のズームレンズであることが望まれている。また高画質化の要望より大型の撮像素子（センサー）を用い、そのときに画面全体にわたり高い光学性能を有すること等が望まれている。
大型の撮像素子を用いて高画質化を図ろうとすると撮像素子の前方に配置される（最も像側の）レンズの有効径が増大し、また重量が増大してくる。また最も像側に配置するレンズのレンズ面が像側に凹面を向けていると、この凹面を通過し、像側の撮像面や光学フィルター等の面で反射した光が戻ってきて、この凹面で反射して像面に入射してゴーストとなる場合がある。
従来、最も像側に配置するレンズの材料を樹脂より構成し、このレンズを像側に凸面を向けたメニスカス形状とする。最も像側に配置するレンズの軽量化を図りつつ、レンズ面より生ずるゴーストの発生を少なくしたズームレンズが知られている（特許文献１乃至５）。
特許文献１では、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群から構成されている。最終レンズ群である第３レンズ群は像側に凸面を向けたメニスカス形状の単レンズより構成された大型センサー対応の３倍程度のズームレンズが提案されている。
特許文献２では、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群から構成され、最終レンズ群である第３レンズ群は像側に凸面を向けたメニスカス形状の単レンズより構成された３倍程度のズームレンズが提案されている。
特許文献３では、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群から構成されている。最終レンズ群である第３レンズ群は像側に凸面を向けたメニスカス形状の単レンズより構成された小型センサーに対応した３．８倍程度のズームレンズが提案されている。
特許文献４では、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群から構成されている。最終レンズ群である第４レンズレンズ群は像側に凸面を向けたメニスカス形状の単レンズより構成された３．８倍程度のズームレンズが提案されている。
特許文献５では、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群から構成されている。最終レンズ群である第４レンズ群は像側に凸面を向けたメニスカス形状の単レンズより構成された３倍程度のズームレンズが提案されている。
特開２０１２−１０８３３３号公報 特開２０１２−１１８４３１号公報 特開２００９−２６５１７１号公報 特開２０１２−２５２１７５号公報 特開２００８−３３２０８号公報
ズームレンズにおいて、全系の小型化及び軽量化を図りつつ、所定のズーム比を確保しようとすると、諸収差が多く発生してきて光学性能が低下してくる。また大型の撮像素子を用いて画質を高めようとすると、軸外収差の撮像素子への入射角度が増大し（大きくなり）画面周辺の光学性能が低下してくる。ズームレンズにおいて、全系の小型化を図りつつ有効面積の大きい撮像素子を用いて画面全体にわたり高い光学性能を得るには、レンズ群の数、各レンズ群の屈折力やレンズ構成等を適切に設定することが重要になってくる。
特に撮像面が大きくなると、それに応じて最も像側に配置されるレンズが大型化している。このため最も像側に配置されるレンズ群の屈折力や、レンズの形状等を適切に設定することが重要になってくる。これらの設定が適切でないと全系が小型で広画角で全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズを得るのが困難になってくる。最も像側に配置するレンズの材料をガラスに対して比重の軽い樹脂を用いていると全系の軽量化が容易となる。
しかしながら、樹脂を用いたレンズは、温度変化や吸湿といった環境の変化によりレンズの形状が変化してしまい、光学性能が変化してくる。この他、レンズ面にコーティングを行った場合、レンズ面からの反射は、ガラスを用いた場合に比べて反射率が高く、画質が劣化し、特に面反射によるゴーストが生じる傾向が多くなってくる。このため、最も像側に樹脂よりなり、レンズを用いるときには、このレンズの屈折力やレンズ形状等を適切に設定することが重要になってくる。
本発明は、全体が小型でかつ、全ズーム範囲及び全面全体にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズの提供を目的とする。
本発明のズームレンズは、負の屈折力のレンズ群ＬＮ、該レンズ群ＬＮの像側に隣接して配置された正の屈折力のレンズ群ＬＰ、該レンズ群ＬＰの像側に配置された１つ以上のレンズ群を含む後群を有し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、
前記後群は、最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを有し、前記レンズ群ＬＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状であり樹脂材料を用いた正レンズＧＲＰから構成され、
広角端における全系の焦点距離をｆＷ、望遠端におけるバックフォーカスをＢｋＴ、前記レンズ群ＬＲＰの焦点距離をｆＲＰ、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＲＰの移動量をｍＲＰ、前記レンズ群ＬＰの焦点距離をｆＬＰ、前記正レンズＧＲＰの光軸上の厚さをＤＧＲＰ、前記正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面におけるレンズ中心と物体側のレンズ面の有効面の端部の光軸方向の距離をＲ１ｓａｇとするとき、
０．１５＜ＢｋＴ／ｆＷ＜０．５０
８．０＜ｆＲＰ／ｍＲＰ＜５０．０
１．４０＜ｆＲＰ／ｆＬＰ＜３．５０
−３．００＜Ｒ１ｓａｇ／ＤＧＲＰ＜−０．１５
なる条件式を満足することを特徴としている。
本発明によれば、全体が小型でかつ、全ズーム範囲及び全面全体にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズが得られる。
実施例１の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例１の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 実施例２の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例２の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 実施例３の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例３の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 実施例４の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例４の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 実施例５の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例５の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 実施例６の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例６の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 実施例７の広角端におけるレンズ断面図 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例７の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図 （Ａ）、（Ｂ） ゴーストの発生の説明図 Ｒ１ｓａｇの説明図 本発明の撮像装置の要部概略図
以下に、本発明の好ましい実施の形態を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。本発明のズームレンズは、負の屈折力（光学的パワー＝焦点距離の逆数）のレンズ群ＬＮ、レンズ群ＬＮの像側に隣接して配置された正の屈折力のレンズ群ＬＰ、レンズ群ＬＰの像側に配置された１つ以上のレンズ群を含む後群を有する。そしてズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化する。後群は、最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを有し、レンズ群ＬＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状であり樹脂材料を用いた正レンズＧＲＰからなっている。
図１は実施例１のズームレンズの広角端（短焦点距離端）におけるレンズ断面図である。図２（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例１の広角端、中間のズーム位置、望遠端（長焦点距離端）における収差図である。実施例１はズーム比２．８３倍、開口比（Ｆナンバー）２．８８〜５．７７程度のズームレンズである。
図３は実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例２の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例２はズーム比２．８３、開口比２．８８〜５．７７程度のズームレンズである。
図５は実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図６（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例３の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例３はズーム比２．８５、開口比２．８８〜５．７７程度のズームレンズである。
図７は実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図８（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例４の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例４はズーム比２．８３、開口比２．８８〜５．７７程度のズームレンズである。
図９は実施例５のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図１０（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例５の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例５はズーム比３．７７、開口比２．０６〜５．００程度のズームレンズである。
図１１は実施例６のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図１２（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例６の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例６はズーム比３．７６、開口比２．０６〜５．００程度のズームレンズである。
図１３は実施例７のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図１４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は実施例７の広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例７はズーム比３．７５、開口比２．０６〜５．００程度のズームレンズである。
図１５（Ａ）、（Ｂ）は最も像側のレンズより生ずるゴーストの説明図である。図１６は本発明の撮像装置の要部概略図である。
各実施例のズームレンズはビデオカメラ、デジタルカメラ、監視カメラ、そして銀塩フィルムカメラなどの撮像装置に用いられる撮像光学系である。
レンズ断面図において、左方が物体側（前方）で、右方が像側（後方）である。また、レンズ断面図において、ＬＯはズームレンズである。またｉを物体側からのレンズ群の順番とすると、Ｌｉは第ｉレンズ群を示す。ＬＮは負の屈折力のレンズ群、ＬＰは正の屈折力のレンズ群、ＬＲは１つ以上のレンズ群を含む後群（最終レンズ群）である。ＬＲＰはレンズ群ＬＲ中の最も像側に配置される正の屈折力のレンズ群である。ＧＲＰはレンズ群ＬＲＰを構成する像側に凸面を向けたメニスカス形状の樹脂よりなる正レンズである。
ＳＰ１は開口絞りである。ＳＰ２はフレアーカット絞りである。ＩＰは像面である。像面ＩＰは、デジタルカメラやビデオカメラ、監視カメラの撮影光学系としてズームレンズを使用する際には、ＣＣＤセンサーやＣＭＯＳセンサーなどの撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当する。また、銀塩フィルムカメラの撮影光学系としてズームレンズを使用する際には、フィルム面に相当する。
尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は変倍用レンズ群が機構上、光軸上移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。レンズ断面図において、矢印は広角端から望遠端へのズーミングに際しての各レンズ群の移動軌跡を示している。
フォーカスに関する矢印は無限遠から近距離へのフォーカシングに際してのレンズ群の移動方向を示す。球面収差図において、実線のｄはｄ線（５８７．６ｎｍ）、破線のｇはｇ線（４３５．８ｎｍ）を表している。また、非点収差を示す図において、実線のＳはｄ線のサジタル方向、破線のＭはｄ線のメリディオナル方向を表している。また、歪曲を示す図は、ｄ線における歪曲を表している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは撮影画角の半画角（度）である。
本実施例のズームレンズにおいて、全系が小型で高い光学性能を有するズームレンズを得るためこの好ましい構成について説明する。
各実施例において、広角端における全系の焦点距離をｆＷ、望遠端におけるバックフォーカスをＢｋＴ、レンズ群ＬＲＰの焦点距離をｆＲＰ、広角端から望遠端へのズーミングにおけるレンズ群ＬＲＰの移動量をｍＲＰとする。レンズ群ＬＰの焦点距離をｆＬＰ、正レンズＧＲＰの光軸上の厚さをＤＧＲＰ、正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面におけるレンズ中心と物体側のレンズ面の有効面の端部の光軸方向の距離をＲ１ｓａｇとする。
このとき、
０．１５＜ＢｋＴ／ｆＷ＜０．５０ ・・・（１）
８．０＜ｆＲＰ／ｍＲＰ＜５０．０ ・・・（２）
１．４０＜ｆＲＰ／ｆＬＰ＜３．５０ ・・・（３）
−３．００＜Ｒ１ｓａｇ／ＤＧＲＰ＜−０．１５ ・・・（４）
なる条件式を満足する。
ここで移動量とは広角端と望遠端におけるレンズ群の光軸上での位置の差であり、移動量の符号は広角端に比べて望遠端で物体側に位置するときを負、像側に位置するときを正とする。まず本発明に係るズームレンズにおいて、撮像素子（センサー）付近にレンズを配置した場合、レンズ面からの反射によるゴーストが像側に凹面を向けた面から発生する場合が多いことの理由を説明する。
図１５（Ａ）、（Ｂ）はゴーストの発生を示す説明図である。図１５（Ａ）において、像面ＩＰ側に向けて凹面ｒａを含むレンズ系が配置されている場合のゴーストの経路の説明図である。図１５（Ａ）において光線Ｌａは撮像素子のカバーガラスあるいは光学フィルターＧの面にて反射し、反射した光線Ｌａが面ｒａにて再度反射され、像面ＩＰに入射し、有害なゴーストとなる。面ｒａは像面ＩＰ側に凹面を向いているため像面ＩＰの中心付近に集まりやすい構成となる。
一方、図１５（Ｂ）に示すように、像面ＩＰに対して凸面ｒｂを向けたレンズ面の場合、光線は撮像素子のカバーガラスあるいは光学フィルターＧにて反射し、再度ｒｂにて反射した後、ゴースト光は像面ＩＰの周辺方向に入射する。このためゴーストとならない。レンズの材料が樹脂となる場合は、像側に凹面を向けた構成ではレンズガラスよりなる場合に対して反射光が多くなり強度の強いゴーストが発生する。そこで本発明のズームレンズでは、撮像素子付近に像側に凸面を向けたメニスカス形状のレンズを配置し、これにより各レンズ面の反射によるゴーストの発生を軽減している。
次にパラメータである距離Ｒ１ｓａｇの定義に関して図１６を用いて説明する。距離Ｒ１ｓａｇは所謂サグ量である。距離Ｒ１ｓａｇは図１６に示すように、正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面ＧＲＰ１におけるレンズ中心ＧＲＰ０とレンズ面ＧＲＰ１の有効径の端部ＧＲＰ３の光軸方向の距離である。距離Ｒ１ｓａｇの符号はレンズ中心ＧＲＰ０より像側へ測ったときを正、物体側へ測ったときを負とする。
次に前述した各条件式の技術的な意味について説明する。条件式（１）は望遠端におけるバックフォーカスを規定している。条件式（１）の上限値を超えてバックフォーカスが長くなりすぎると、レンズ群ＬＲＰのズーミングに際しての移動量が減ることになり、レンズ群ＬＲＰにおける変倍分担が減少する。
そのため、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群への移動量の増加や、レンズ群の短焦点化が必要となり、レンズ枚数が増加して全系の小型化が困難になる。また、レンズ群ＬＲＰとセンサー（撮像素子）との距離が離れることにより、レンズ群ＬＲＰを通過する光束が太くなるため、レンズ面の製造誤差による形状のばらつきによる光学性能への変動が大きくなるため好ましくない。
条件式（１）の下限値を超えてバックフォーカスが短くなりすぎると、製造誤差に対する光学性能の変動は少なくなる方向であるが、センサーのカバーガラスや光学フィルターと干渉しやすくなり、各部材の配置が困難となる。
条件式（２）はレンズ群ＬＲＰの焦点距離とズーミングにおける移動量の比を規定している。条件式（２）の上限値を超えて、レンズ群ＬＲＰの移動量が少なくなると、レンズ群ＬＲＰにおける変倍分担が減少する。そのため、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群への移動量の増加や、レンズ群の短焦点化が必要となり、枚数が増加して、全系の小型化が困難になる。
条件式（２）の下限値を超えて、レンズ群ＬＲＰの移動量が大きくなると、広角端においてレンズ群ＬＲＰを予め物体側へ配置しておく必要となる。そうすると、広角端においてレンズ群ＬＲＰを通過する光束が太くなるため、レンズ面の製造誤差による形状のばらつきによる光学性能への変動が大きくなるため好ましくない。
条件式（３）はレンズ群ＬＲＰの焦点距離とレンズ群ＬＰの焦点距離の比を規定している。レンズ群ＬＰの焦点距離はレンズ全長に大きく影響するため、全系の小型化を図るためにはレンズ系の中でも比較的焦点距離の短い（パワーが強い）レンズ群ＬＰと比較して、レンズ群ＬＲＰのパワーがどれほどになるかで、大きく影響する。条件式（３）の上限値を超えてレンズ群ＬＲＰのパワーが弱くなると、広角端においてセンサーへの光束の入射角度がきつくなるため好ましくない。
入射角を確保するためには、開口絞りＳＰ１の位置を物体側へ配置する必要があるが、開口絞りＳＰ１の位置を物体側へ移動すると、開口絞りＳＰ１の直後のレンズ群ＬＰの有効径が大きくなり、収差補正が困難となるため好ましくない。また、レンズ群ＬＲＰより物体側のレンズ群が大型化するために好ましくない。また条件式（３）の上限値を超えて、レンズ群ＬＰのパワーが強くなるとズーミングにおける球面収差の変動や像面の変動が大きくなり、結果としてレンズ枚数が増加し、全系が大型化するため好ましくない。
条件式（３）の下限値を超えてレンズ群ＬＲＰのパワーが強くなると、全系の小型化は容易となるが、パワーがきつくなることでレンズ面形状の曲率がきつくなり、成形条件を満足するためレンズ群ＧＲＰのレンズ厚が厚くなるためコンパクト化が困難となる。また、センサーへの入射角は小さくなるが、レンズ群ＬＲＰより物体側の各レンズ群の焦点距離が短くなり、収差補正が困難となり好ましくない。また条件式（３）の下限値を超えてレンズ群ＬＲＰのパワーが弱くなると、レンズ群ＬＰのズーミングに際しての移動量が増え、レンズ全長が長くなるため好ましくない。
条件式（４）は正レンズＧＲＰのレンズ形状を規定している。正レンズＧＲＰの中心肉厚（光軸上の厚さ）と物体側のレンズ面の像側への凸形状の度合を規定している。条件式（４）の上限値を超えてサグ量が小さくなると、センサーカバーガラスやレンズ群ＬＲＰよりもセンサー側に配置される光学フィルターとの反射によるゴーストが画面中心付近に残る方向となり好ましくない。あるいは、レンズＧＲＰのレンズ肉厚が増す方向となり、全系の小型化が困難となる。
条件式（４）の下限値を超えてサグ量が大きくなると、ゴーストが減少し、レンズ肉厚も薄くなる。サグ量が大きくなりすぎるため、正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面側のレンズ周辺部が物体側へと大きく突き出るため沈胴時の小型化が困難となるため好ましくない。
なお、各実施例において、好ましくは、条件式（１）乃至（４）の数値範囲を次の如くするのが良い。
０．１６＜ＢｋＴ／ｆＷ＜０．４５ ・・・（１ａ）
８．２＜ｆＲＰ／ｍＲＰ＜３０．０ ・・・（２ａ）
１．６５＜ｆＲＰ／ｆＬＰ＜３．３０ ・・・（３ａ）
−２．５０＜Ｒ１ｓａｇ／ＤＧＲＰ＜−０．１６ ・・・（４ａ）
また、さらに好ましくは条件式（１ａ）乃至（４ａ）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
０．１７５＜ＢｋＴ／ｆＷ＜０．４３０ ・・・（１ｂ）
８．４＜ｆＲＰ／ｍＲＰ＜２０．０ ・・・（２ｂ）
１．６５＜ｆＲＰ／ｆＬＰ＜３．００ ・・・（３ｂ）
−１．６０＜Ｒ１ｓａｇ／ＤＧＲＰ＜−０．１７ ・・・（４ｂ）
各実施例では以上の如く構成することにより、全系が小型で高い光学性能を有するズームレンズを得ることができる。
各実施例において更に好ましくは次の条件式のうち１つ以上を満足することがより好ましい。正レンズＧＲＰの材料の比重をＮＧＲＰ、正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面の曲率半径をＲ１、像側のレンズ面の曲率半径をＲ２とする。望遠端における全系の焦点距離をｆＴとする。負レンズ群ＬＮの焦点距離をｆＬＮとする。正レンズＧＲＰの材料のアッベ数をνｄＧＲＰ、正レンズＧＲＰの材料の屈折率をｎｄＧＲＰとする。
広角端から望遠端へのズーミングにおける負レンズ群ＬＮの移動量をｍＬＮとする。広角端から望遠端へのズーミングにおける正レンズ群ＬＰの移動量をｍＬＰとする。負レンズ群ＬＮの中で最も物体側に配置されたレンズの材料の屈折率をＧ１Ｎｄとする。フォーカス用の負レンズＦａの焦点距離をｆａとする。ここで材料の比重はレンズに使用される材料の常温（１５℃〜２５℃）での質量と、それと同体積の圧力１００．３２５ｋＰａ（標準気圧）のもとにおける４℃の純水の質量との比とする。このとき次の条件式のうち１つ以上を満足するのが良い。
０．９０＜ＮＧＲＰ＜１．３０ ・・・（５）
１．０１＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．５０ ・・・（６）
２．０＜ｆＲＰ／ｆＷ＜５．０ ・・・（７）
１．４０＜ｆＲＰ／√（ｆＷ×ｆＴ）＜４．００ ・・・（８）
１．５０＜｜ｆＲＰ／ｆＬＮ｜＜５．００ ・・・（９）
５０．０＜νｄＧＲＰ＜６０．０ ・・・（１０）
１．５０＜ｎｄＧＲＰ＜１．６０ ・・・（１１）
０．４０＜ｍＬＮ／ｍＲＰ＜１．５０ ・・・（１２）
３．５０＜ｍＬＰ／ｍＲＰ＜１０．００ ・・・（１３）
０．５０＜｜ｆＬＰ／ｆＬＮ｜＜２．５０ ・・・（１４）
０．０５＜ｍＬＮ／ｍＬＰ＜０．４０ ・・・（１５）
１．８７０＜Ｇ１Ｎｄ＜２．０６０ ・・・（１６）
−１．３０＜ｆａ／ｆＲＰ＜−０．３０ ・・・（１７）
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式（５）は正レンズＧＲＰの材料の比重［ｇ／ｃｍ３］を規定している。条件式（５）の上限値を超えて正レンズＧＲＰの材料の比重が大きくなると、正レンズＧＲＰの重さが重くなり、ズーミングにおいて正レンズＧＲＰを移動させるためのモーターなどのメカ部材が大型化するため、好ましくない。条件式（５）の下限値を超えて正レンズＧＲＰの材料の比重が小さくなると、正レンズＧＲＰは軽くなるため良いが、この比重を満たす樹脂材料が少なくなり、材料の選択が困難になる。
条件式（６）は正レンズＧＲＰの像側に凸面を向けたメニスカス形状を規定したシェープファクターに関する。条件式（６）の上限値を超えると、正レンズＧＲＰの焦点距離が長くなる方向となり、特に広角端において軸外光束のセンサーへの入射角が大きくなるため好ましくない。条件式（６）の下限値を超えると逆に正レンズＧＲＰの焦点距離が短くなりすぎてしまい、軸外光束のセンサーの入射角は小さくなるが、レンズ全系の各レンズ群の焦点距離が短くなりすぎズーミングにおける光学性能の変動が増大するため、好ましくない。
条件式（７）はレンズ群ＬＲＰの屈折力を規定している。条件式（７）の上限値を超えてレンズ群ＬＲＰの正の屈折力が弱くなると、広角端において光束のセンサーへの入射角度が大きくなる。または入射角度を小さくするためにはレンズ全長を大きくする必要があり好ましくない。
条件式（７）の下限値を超えてレンズ群ＬＲＰの屈折力が強くなると、広角端においてセンサーへの入射角度は小さくなるが、屈折力が強くなりすぎることで、正レンズＧＲＰの肉厚が増してしまい、大型化するため好ましくない。正レンズＧＲＰは結像点に近い位置に配置しているため光線有効径が大きく、レンズ外径が大きくなる。このため正レンズＧＲＰのレンズ面の曲率がきつくなると所定の長さのコバ厚を確保するためにレンズ肉厚が厚くなりやすくなり好ましくない。
条件式（８）はレンズ群ＬＲＰの屈折力を規定している。特に広角端から望遠端までの全ズーム範囲に対するレンズ群ＬＲＰの屈折力を規定している。条件式（８）の上限値を超えると、ズーム仕様が高仕様あるいは、レンズ群ＬＲＰの焦点距離が長いという構成になる。レンズ群ＬＲＰの焦点距離が長くなると、光束のセンサーへの入射角が大きくなるため好ましくない。
また、条件式（８）の下限値を超えると、レンズ群ＬＲＰの正の屈折力のパワーが強くなり全系の小型化は容易となるが、各レンズ群のパワーが強くなりすぎ、ズーミングによる像面変動が増大するので、好ましくない。また、レンズ面の曲率がきつくなり、所定の長さのコバ厚を確保するためにレンズ肉厚が厚くなりやすくなる。
条件式（９）はレンズ群ＬＲＰの焦点距離とレンズ群ＬＮの焦点距離の比を規定している。条件式（９）の上限値を超えてレンズ群ＬＲＰのパワーが弱くなると、広角端において光束のセンサーへの入射角度が大きくなるため好ましくない。
入射角を小さくするためには、開口絞りＳＰ１の位置を物体側へ配置する必要があるが、開口絞りＳＰ１の位置を物体側へ移動すると、開口絞りＳＰ１の直後のレンズ群ＬＰ群の有効径が大きくなり、収差補正が困難となる。またレンズ群ＬＲＰより物体側のレンズ群が大型化するために好ましくない。
条件式（９）の上限値を超えて、レンズ群ＬＮの負のパワーが強くなると（負のパワーの絶対値が大きくなると）ズーミングにおける球面収差の変動や像面変動が大きくなり、結果としてレンズ枚数が増加するため好ましくない。条件式（９）の下限値を超えてレンズ群ＬＲＰのパワーが強くなると、全系の小型化は容易となる。しかしながら、パワーがきつくなることでレンズ面の曲率がきつくなり、成形条件を満足するために正レンズＧＲＰのレンズ厚が厚くなるためコンパクト化が困難となり好ましくない。
また、軸外光束のセンサーへの入射角は小さくなるが、レンズ群ＬＲＰより物体側の各レンズ群の焦点距離が短くなり、収差補正が困難となる。条件式（９）の下限値を超えてレンズ群ＬＮの負のパワーが弱くなると（負のパワーの絶対値が小さくなると）、レンズ群ＬＰのズーミングに際しての移動量が増え、レンズ全長が長くなるため好ましくない。
条件式（１０）は正の屈折力であるレンズ群ＬＲＰを構成する正レンズＧＲＰの材料のアッベ数を規定している。樹脂材料の中には分散が大きい材料も存在しているが、倍率色収差の低減を意識して、低分散材料を使用している。条件式（１０）の上限値を超えて正レンズＧＲＰの材料のアッベ数が大きくなると、ズーミングにおける倍率色収差の変動の軽減は容易となるが、樹脂材料が少なくなり、材料の選択が困難になる。また、条件式（１０）の下限値を超えて材料のアッベ数が小さくなると、ズーミングにおける倍率色収差の変動が増大するため好ましくない。
条件式（１１）は正の屈折力であるレンズ群ＬＲＰを構成する正レンズＧＲＰの材料の屈折率を規定している。条件式（１１）の上限値を超えて正レンズＧＲＰの材料の屈折率が高くなると、屈折力を強くしながらも、レンズ面の曲率を緩くすることができる。このため、全系の小型化は容易となるが、樹脂材料においては高分散側に存在するのが少なく、倍率色収差が増加してしまうため、好ましくない。
条件式（１１）の下限値を超えてレンズ群ＧＲＰの材料の屈折率が低くなると、レンズ面の曲率がきつくなり、成形条件を満足するためにレンズの肉厚が厚くなり、沈胴における全系の小型化が困難となるため好ましくない。
条件式（１２）は、ズーミングに際してのレンズ群ＬＮとレンズ群ＬＲＰの移動量の比を規定している。条件式（１２）の上限値を超えてレンズ群ＬＮの移動量が大きくなると、沈胴によるメカ構造が複雑化し、沈胴段数が増加してしまい、沈胴時径方向が増大してしまう為好ましくない。条件式（１２）の下限値を超えてレンズ群ＬＮの移動量が小さくなると、レンズ群ＬＲＰの変倍分担が増えて、ズーミングに際しての移動量が増加する。
そのため、レンズ群ＬＲＰが最も物体側に位置する広角端において、正レンズＧＲＰを通過する光束が太くなるため、レンズ製造誤差によるレンズ面形状のばらつきが光学性能に大きく影響してしまい好ましくない。
条件式（１３）は、ズーミングに際してのレンズ群ＬＰとレンズ群ＬＲＰの移動量の比を規定している。条件式（１３）の上限値を超えてレンズ群ＬＰの移動量が大きくなると、レンズ群ＬＮと同様に沈胴によるメカ構造が複雑化し、沈胴段数が増加してしまい、沈胴時径方向が増大してしまう為好ましくない。
条件式（１３）の下限値を超えてレンズ群ＬＰの移動量が小さくなると、レンズ群ＬＲＰの変倍分担が増えて、ズーミングに際してのレンズ群ＬＲＰの移動量が増加する。そのため、レンズ群ＬＲＰが最も物体側に位置する広角端において、正レンズＧＲＰを通過する光束が太くなるため、レンズ製造誤差によるレンズ面形状のばらつきが光学性能に大きく影響してしまい好ましくない。
条件式（１４）はレンズ群ＬＮの屈折力とレンズ群ＬＰの屈折力の比を規定している。条件式（１４）の上限値を超えてレンズ群ＬＰに対してレンズ群ＬＮの負の屈折力が強くなると（負の屈折力の絶対値が大きくなると）、ズーミングにおけるレンズ群ＬＮの移動量が大きくなり望遠端におけるレンズ全長が増大する。また、ペッツバール和が小さくなり、像面がアンダー傾向となるため好ましくない。
条件式（１４）の下限値を超えてレンズ群ＬＰに対するレンズ群ＬＮ群の負の屈折力が弱くなると、レンズ全長は短くなる方向ではあるが、レンズ群ＬＮが径方向に拡大し大型化するため好ましくない。また、ペッツバール和が大きくなり、像面がオーバー傾向となるため好ましくない。
条件式（１５）はズーミングに際してのレンズ群ＬＮとレンズ群ＬＰの移動量の比を規定している。条件式（１５）はレンズ全系の小型化に影響する。条件式（１５）の上限値を超えて、レンズ群ＬＮの移動量が大きくなると、レンズ群ＬＮの望遠端での位置が大きく物体側に配置されることになり、望遠端におけるレンズ全長が長くなるため好ましくない。
条件式（１５）の下限値を超えて、レンズ群ＬＮの移動量が小さくなると、今度はレンズ群ＬＰの移動量が大きくなるため、望遠端におけるレンズ全長が長くなるために好ましくない。あるいは、レンズ群ＬＮの負のパワーが強くなるため、ペッツバール和が大きくなり、像面がオーバー傾向となるため好ましくない。
条件式（１６）はレンズ群ＬＮのレンズの中で最も物体側に位置するレンズの材料の屈折率を規定している。具体的にはズームレンズの径方向の大きさを規定している。条件式（１６）の上限値を超えると、現存する材料ではアッベ数が小さい材料となり、色消しをするためのレンズ群ＬＮ内の正レンズの材料が少なくなり、色消しが困難となる。条件式（１６）の下限値を超えると、色消しするための材料は多くなるが、屈折率が低くなるため、前玉有効径が大きくなり、好ましくない。
条件式（１７）はレンズ群ＬＲＰの屈折力とフォーカス用の負レンズＦａの屈折力の比を規定している。条件式（１７）の下限値を超えて負レンズＦａに対するレンズ群ＬＲＰの屈折力が強くなると、広角端での光束のセンサーへの入射角は小さくなるが、レンズ群ＬＲＰの屈折力が強くなる分、レンズ群ＬＲＰの厚みが増し、全系が大型化するため好ましくない。
また条件値（１７）の下限値を超えて負レンズＦａの負の屈折力が弱くなると、フォーカシングにより前後のレンズと干渉が起きてくるので好ましくない。条件式（１７）の上限値を超えて負レンズＦａに対するレンズ群ＬＲＰの屈折力が弱くなると、広角端での光束のセンサーへの入射角が大きくなるため好ましくない。また、コマ収差は良好に補正できるが、ペッツバール和が大きくなり、像面がオーバー傾向になるため好ましくない。
なお、各実施例において、好ましくは、条件式（５）乃至（１７）の数値範囲を次の如くするのが良い。
０．９５＜ＮＧＲＰ＜１．２０ ・・・（５ａ）
１．２０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．２０ ・・・（６ａ）
２．５＜ｆＲＰ／ｆＷ＜４．５ ・・・（７ａ）
１．５０＜ｆＲＰ／√（ｆＷ×ｆＴ）＜３．００ ・・・（８ａ）
１．６０＜｜ｆＲＰ／ｆＬＮ｜＜４．００ ・・・（９ａ）
５２．０＜νｄＧＲＰ＜５８．０ ・・・（１０ａ）
１．５１＜ｎｄＧＲＰ＜１．５８ ・・・（１１ａ）
０．４５＜ｍＬＮ／ｍＲＰ＜１．４５ ・・・（１２ａ）
３．６５＜ｍＬＰ／ｍＲＰ＜９．００ ・・・（１３ａ）
０．６０＜｜ｆＬＰ／ｆＬＮ｜＜２．００ ・・・（１４ａ）
０．０８＜ｍＬＮ／ｍＬＰ＜０．３０ ・・・（１５ａ）
１．８８０＜Ｇ１Ｎｄ＜１．９７０ ・・・（１６ａ）
−１．２０＜ｆａ／ｆＲＰ＜−０．４０ ・・・（１７ａ）
また、さらに好ましくは条件式（５ｂ）〜条件式（１６ｂ）の数値範囲を次の如く設定すると、先に述べた各条件式が意味する効果を最大限に得られる。
０．９８０＜ＮＧＲＰ＜１．０５０ ・・・（５ｂ）
１．４０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．００ ・・・（６ｂ）
３．０＜ｆＲＰ／ｆＷ＜４．０ ・・・（７ｂ）
１．６５＜ｆＲＰ／√（ｆＷ×ｆＴ）＜２．４０ ・・・（８ｂ）
１．７０＜｜ｆＲＰ／ｆＬＮ｜＜３．２０ ・・・（９ｂ）
５３．０＜νｄＧＲＰ＜５７．０ ・・・（１０ｂ）
１．５２＜ｎｄＧＲＰ＜１．５６ ・・・（１１ｂ）
０．５０＜ｍＬＮ／ｍＲＰ＜１．４０ ・・・（１２ｂ）
３．８０＜ｍＬＰ／ｍＲＰ＜８．５０ ・・・（１３ｂ）
０．６５＜｜ｆＬＰ／ｆＬＮ｜＜１．８０ ・・・（１４ｂ）
０．１０＜ｍＬＮ／ｍＬＰ＜０．２３ ・・・（１５ｂ）
１．８８１＜Ｇ１Ｎｄ＜１．９６０ ・・・（１６ｂ）
−１．１０＜ｆａ／ｆＲＰ＜−０．５０ ・・・（１７ｂ）
各実施例では以上のように各要素を構成することにより、全系が小型で高い光学性能を有するズームレンズを得ることができる。尚、各実施例において好ましくは次の如く構成するのが良い。レンズ径の小型化を狙う場合、レンズ群ＬＮの屈折力が強くなるため、３枚のレンズ構成とするのが良い。
全系の小型化のためにはレンズ枚数を少なくした負レンズ、正レンズの２枚のレンズ構成が考えられる。しかし、小型化のためにレンズ群ＬＮの屈折力が強く、負レンズのレンズ面の曲率がきつくなることや、球面収差、像面特性を良好とするために２枚のレンズ間の間隔も必要となることから、結局レンズ群ＬＮの厚みが増す。そのため、前述の如く構成してレンズ群ＬＮ内の負レンズの屈折力を分割することで高い光学性能を確保しつつ、径方向の寸法を軽減している。レンズ群ＬＮは物体側より像側へ順に配置された、負レンズＮ１、負レンズＮ２、正レンズＮ３から構成することが好ましい。
また、最も物体側の負レンズＮ１は高屈折率材料を採用し、負レンズＮ１よりもレンズ径の小さくなる負レンズＮ２のレンズ面を非球面化することで、非球面の加工難度も易くなり、小型で高い光学性能が容易に得られる。
レンズ群ＬＰは正の屈折力を有している。広角端において、軸上光束は負の屈折力のレンズ群ＬＮを通過すると発散光束となるが、レンズ群ＬＮに続くレンズ群ＬＰを正の屈折力とすることで、光束に対して収斂作用を持たせ、レンズ群ＬＰの有効径を小さくすることができる。
また、レンズ群ＬＰは物体側より像側へ順に配置された正レンズＰ１、正レンズＰ２、負レンズＰ３を有する構成とし、正レンズＰ１を非球面レンズとすることが望ましい。有効径の大きくなる最も物体側の正レンズＰ１を非球面レンズ化することにより、球面収差やコマ収差を全ズーム領域にて良好に補正することが容易となる。
次に各実施例のズームレンズのレンズ構成について説明する。実施例１のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４から構成されている。
実施例１ではズーム倍率３倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群（レンズ群ＬＮ）、正の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したネガティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で（独立に）物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｌ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｌ４は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第２レンズ群Ｌ２と同じ軌跡で（一体的に）移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、また開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２に近づくように移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。
また、ズーミングに際して、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３を互いに異なった軌跡で移動することにより、ズーミングにおける像面特性の変動を軽減している。また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を像側へ移動させ、変倍効果を持たせることにより、第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第４レンズ群Ｌ４は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３は像側に負レンズＦａを有している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
実施例２のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、負の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、正の屈折力の第５レンズ群Ｌ５から構成されている。実施例２ではズーム倍率３倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群（レンズ群ＬＮ）、正の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したネガティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｌ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｌ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｌ５は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第２レンズ群Ｌ２と同じ軌跡で移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、また開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２に近づくように移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。
また、ズーミングに際して、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４を互いに異なった軌跡で移動することにより、ズーミングにおける像面特性の変動を軽減している。また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を像側へ移動させ、変倍効果を持たせている。これにより、第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第５レンズ群Ｌ５は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。第４レンズ群Ｌ４を１枚の負レンズＦａより構成している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
実施例３のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３から構成されている。実施例３ではズーム倍率３倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群（レンズ群ＬＮ）、正の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したネガティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｌ３は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第２レンズ群Ｌ２と同じ軌跡で移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、また開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２に近づくように移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。
また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３を像側へ移動させ、変倍効果を持たせることにより、第２レンズ群Ｌ２のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第３レンズ群Ｌ３は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２は像側に負レンズＦａを有している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
実施例４のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４から構成されている。実施例４ではズーム倍率３倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群（レンズ群ＬＮ）、正の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したネガティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｌ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｌ４は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第２レンズ群Ｌ２と一体的に移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、また開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２に近づくように移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。
また、ズーミングに際して、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３を互いに異なった軌跡で移動することにより、ズーミングにおける像面特性の変動を軽減している。また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を像側へ移動させ、変倍効果を持たせることにより、第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第４レンズ群Ｌ４は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３は像側に凸面を向けた負レンズＦａより構成している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
実施例５のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、正の屈折力の第５レンズ群Ｌ５から構成されている。
実施例５ではズーム倍率４倍程度、広角端でのＦナンバー２．０６と大口径比にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、次の如く構成している。正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＮＰ）、正の屈折力の第３レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したポジティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は像側に凸状の軌跡で移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で物体側へ移動する。第３レンズ群Ｌ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｌ４は物体側へ移動する。第５レンズ群Ｌ５は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第２レンズ群Ｌ２と一体的に移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮しつつ、望遠端の焦点距離が長くなるようにしている。第２レンズ群Ｌ２は広角端から望遠端のズーミングに際し、像側に凸状の軌跡で物体側へ位置するように移動させることで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。
また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側へ移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。また、ズーミングに際して、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を互いに異なった軌跡で移動することにより、ズーミングにおける像面特性の変動を軽減している。
また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を像側へ移動させ、変倍効果を持たせることにより、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第５レンズ群Ｌ５は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４は像側に負レンズＦａを有している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
実施例６のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｌ５、正の屈折力の第６レンズ群Ｌ６から構成されている。
実施例６ではズーム倍率４倍程度、広角端でのＦナンバー２．０６と大口径比にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、次の如く構成している。正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＬＮ）、正の屈折力の第３レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したポジティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は像側に凸状の軌跡で移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で物体側へ移動する。第３レンズ群Ｌ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｌ４は物体側へ移動する。第５レンズ群Ｌ５は物体側へ移動し、第６レンズ群Ｌ６は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第３レンズ群Ｌ３と一体的に移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、また開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側へ移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。
また、ズーミングに際して、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を互いに異なった軌跡で移動することにより、ズーミングにおける像面特性の変動を軽減している。また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第６レンズ群Ｌ６を像側へ移動させ、変倍効果を持たせている。これにより、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４、第５レンズ群Ｌ５のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第６レンズ群Ｌ６は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。負の屈折力の第５レンズ群Ｌ５は１枚の負レンズＦａより構成している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
実施例７のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、次のレンズ群より構成されている。正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、開口絞りＳＰ１、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４から構成されている。
実施例７ではズーム倍率３倍程度、広角端でのＦナンバー２．０６と大口径比にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、次の如く構成している。正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群（レンズ群ＬＮ）、正の屈折力の第３レンズ群（レンズ群ＬＰ）を有したポジティブリードのレンズ構成としている。
広角端から望遠端のズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｌ２は像側に凸状の軌跡で移動し、開口絞りＳＰ１は他のレンズ群とは異なった軌跡で物体側へ移動し、第３レンズ群Ｌ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｌ４は像側へ移動している。フレアーカット絞りＳＰ２は第３レンズ群Ｌ３と一体的に移動している。
第１レンズ群Ｌ１は広角端に比べて望遠端において、物体側へ位置するように移動することで、広角端におけるレンズ全長を短縮しつつ、望遠端の焦点距離が長くなるようにしている。
第２レンズ群Ｌ２は広角端から望遠端のズーミングに際し、像側に凸状の軌跡で物体側へ位置するように移動させることで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、開口絞りＳＰ１と第１レンズ群Ｌ１を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングに際して、開口絞りＳＰ１は各レンズ群とは異なった軌跡で移動している。そして広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側へ移動することにより、ズーミングにおける軸外光線の下線をカットし、良好な光学性能を得ている。
また、広角端から望遠端へのズーミングに際して、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を像側へ移動させ、変倍効果を持たせることにより、第３レンズ群Ｌ３のズーミングに際しての移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。
本実施例において第４レンズ群Ｌ４は最も像側の正の屈折力のレンズ群ＬＲＰである。レンズ群ＬＲＰは１枚の正レンズより構成している。レンズ群ＬＲＰを正の屈折力より構成することにより、広角端における射出瞳を物体側へ遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。また、レンズ群ＬＲＰにある程度の正の屈折力を持たせることにより、テレセントリック性を良好にしつつも、レンズ群ＬＲＰよりも物体側のレンズ群の小型化を図っている。
また、環境の変化におけるレンズ面の形状変化にともなう光学性能への影響を軽減するために、レンズ群ＬＲＰを結像点（像面）に近い位置に配置している。レンズ群ＬＲＰを結像点に近い位置に配置すると、レンズ有効径が大きくなるため、レンズ群ＬＲＰを複数のレンズで構成するとレンズ群の厚みが増し大型化する。このためレンズ群ＬＲＰを１枚のレンズＧＲＰより構成している。また、結像点に近い位置への配置であるためレンズ有効径が大きくなるめ、大型センサーに対応するような光学系においてはレンズが重くなる。
そのため、レンズＧＲＰの材質は樹脂にすることにより軽量化を図っている。また、レンズＧＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状より構成している。レンズは加工制約上、周辺部にはある程度の厚みを持たせることが必要になる。両凸レンズのようなレンズ形状において周辺部に厚みを持たせると、中心肉厚が増し、沈胴厚が増すためコンパクト化には不利になる。そのため、大型の有効面を有するセンサーを用いると、レンズＧＲＰの有効径が大きくなるため、中心肉厚が厚くなりやすい。
そこでレンズＧＲＰをメニスカス形状とすることで、中心肉厚の増加を抑えつつ、一定の周辺肉厚（コバ）が得られるようにしている。また、センサー側に凸面を向けたレンズ面がある場合、センサーのカバーガラスや、レンズＧＲＰとセンサーのカバーガラスの間の光学フィルターとの反射による、ゴースト光が画像の中心付近に発生する場合がある。そこでレンズＧＲＰの両レンズ面が像側に凸形状となるメニスカス形状にすることにより、画面中心付近へ入射するゴースト光を回避している。
また、レンズＧＲＰの材料が樹脂の場合、レンズ面へのコーティングは一般的にガラス材料へのコーティングに対して反射率が高く、ゴースト強度も増す。このため、ゴーストの発生を少なくするためメニスカス形状としている。正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３は像側に負レンズＦａを有している。最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを配置することで、光束はレンズ群ＬＲＰの物体側で収斂され、これによりレンズ群ＬＲＰの物体側へ配置しているレンズＦａの有効径を小さくしている。
また、レンズＦａを負の屈折力とし、これにより、レンズ全長の短縮化及び全系の小型化を図っている。また、小型軽量なレンズＦａをフォーカスレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。レンズＦａは無限遠から至近へのフォーカシングに際し、像側へ移動する構成をとっている。
レンズ断面図においてレンズＦａに関する実線の曲線Ｆａａと点線の曲線Ｆａｂは、各々無限遠と至近にフォーカスしているときのズーミングに伴う像点変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠から至近へフォーカスを行う場合には、矢印Ｆａｃに示す如く、レンズＦａを像側へ繰り込むことで行っている。また、レンズＦａを正の屈折力のレンズ群ＬＲＰとは異符号の屈折力とすることで、レンズＦａに負の強い屈折力を持たせている。これにより、例えばレンズ群ＬＲＰでフォーカスするよりも位置敏感度が高くなり、フォーカスの際の移動量が少なくなるようにしている。
次に本発明のズームレンズを撮像光学系として用いたデジタルカメラ（撮像装置）の実施例を図１７を用いて説明する。図１７において、２０はデジタルカメラ本体、２１は上述の実施例のズームレンズによって構成された撮像光学系、２２は撮像光学系２１によって被写体像を受光するＣＣＤ等の撮像素子である。２３は撮像素子２２が受光した被写体像を記録する記録手段、２４は不図示の表示素子に表示された被写体像を観察するためのファインダーである。
上記表示素子は液晶パネル等によって構成され、撮像素子２２上に形成された被写体像が表示される。２４は前記ファインダーと同等の機能を有する液晶表示パネルである。このように本発明のズームレンズをデジタルカメラ等の撮像装置に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。尚、本発明のズームレンズは、ビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の撮像光学系の他、プロジェクター等の投射光学系にも用いることができる。

次に本発明の各実施例の数値データを示す。各数値データにおいてｉは物体側からの面の順序を示し、ｒｉはレンズ面の曲率半径、ｄｉは第ｉ面と第ｉ＋１面との間のレンズ肉厚及び空気間隔、ｎｄｉ、νｄｉはそれぞれｄ線に対する材料の屈折率、アッベ数を示す。ＢＦはバックフォーカスであり、最終レンズ面から像面までの空気換算での距離で示している。レンズ全長は第１レンズ面から最終レンズ面までの距離にバックフォーカスを加えた値である。
数値データにおいて、最も像側の２面はフェースプレート等のガラス材である。非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、Ｋを円錐定数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０を各々非球面係数としたとき、
なる式で表している。また［ｅ＋Ｘ］は［×１０＋ｘ］を意味し、［ｅ−Ｘ］は［×１０＋ｘ］を意味している。非球面は面番号の後に＊を付加して示す。また、各光学面の間隔dが（可変）となっている部分は、ズーミングに際して変化するものであり、焦点距離に応じた面間隔を記している。各条件式と数値データの関係を表１に示す。
数値データ１
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 72.385 0.85 1.95375 32.3
2 15.467 4.37
3* 69.590 1.40 1.58254 59.4
4* 30.598 0.15
5 22.015 2.13 1.95906 17.5
6 43.965 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 13.218 2.67 1.69350 53.2
9* -451.693 0.85
10 19.036 2.88 2.00100 29.1
11 -13.619 0.60 1.85478 24.8
12 8.657 2.00
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 432.415 2.05 1.76802 49.2
15* -25.201 2.65
16 -24.719 0.70 1.80610 33.3
17 -79.764 (可変)
18* -71.000 3.60 1.53160 55.8
19* -19.774 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.29993e-005 A 6=-2.10057e-007 A 8= 1.05970e-009

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.26997e-005 A 6=-2.89658e-007 A 8= 1.75014e-009 A10=-2.31976e-012

第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.50277e-005 A 6=-5.56369e-007 A 8=-4.17807e-009

第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.15406e-005 A 6=-2.86214e-007

第15面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.53751e-006 A 6=-4.54443e-008 A 8=-1.37807e-010

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.39006e-005 A 6= 1.71586e-008

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.74727e-005 A 6=-1.29539e-007 A 8= 3.60781e-010
各種データ
ズーム比 2.83
広角 中間 望遠
焦点距離 15.45 26.05 43.70
Fナンバー 2.88 4.00 5.77
半画角（度） 38.02 27.28 17.09
レンズ全長 69.61 66.93 75.45
BF 9.31 7.77 4.70

d 6 20.75 7.77 2.12
d 7 1.87 1.94 0.10
d13 5.35 6.98 10.31
d17 5.42 15.57 31.32
d19 7.93 6.39 3.33

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -28.85
2 8 25.60
3 14 85.90
4 18 50.33
数値データ２
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 76.177 0.85 1.95375 32.3
2 15.480 4.33
3* 63.922 1.40 1.58254 59.4
4* 30.309 0.15
5 22.415 2.10 1.95906 17.5
6 45.370 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 13.260 2.50 1.69350 53.2
9* -252.514 1.05
10 19.577 2.85 2.00100 29.1
11 -14.122 0.60 1.85478 24.8
12 8.753 2.00
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 1159.801 2.00 1.76802 49.2
15* -26.134 (可変)
16 -28.232 0.70 1.80610 33.3
17 -111.234 (可変)
18* -61.614 3.60 1.53160 55.8
19* -18.786 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.20571e-005 A 6=-1.79053e-007 A 8= 9.94695e-010

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.32412e-005 A 6=-2.39119e-007 A 8= 1.58900e-009 A10=-2.16213e-012

第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.11718e-005 A 6=-4.42878e-007 A 8=-1.42054e-009

第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.38598e-005 A 6=-9.14994e-008

第15面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.08822e-006 A 6=-7.86877e-008 A 8= 2.82420e-010

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.39034e-005 A 6=-6.84167e-008

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.25742e-005 A 6=-2.29214e-007 A 8= 4.47635e-010
各種データ
ズーム比 2.83
広角 中間 望遠
焦点距離 15.45 26.10 43.70
Fナンバー 2.88 4.00 5.77
半画角（度） 38.02 27.24 17.09
レンズ全長 69.92 65.94 75.45
BF 9.60 7.27 4.70

d 6 21.06 8.15 2.08
d 7 2.00 1.41 0.54
d13 4.84 7.25 10.30
d15 2.65 4.27 3.20
d17 5.63 13.46 30.48
d19 8.23 5.90 3.32

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -28.78
2 8 25.49
3 14 33.30
4 16 -47.11
5 18 49.40
数値データ３
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 86.354 0.85 1.95375 32.3
2 15.365 4.40
3* 68.690 1.40 1.58254 59.4
4* 32.643 0.15
5 22.569 2.11 1.95906 17.5
6 46.608 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 13.458 2.60 1.69350 53.2
9* -268.733 0.35
10 23.540 3.15 2.00100 29.1
11 -12.320 0.82 1.85478 24.8
12 10.262 2.00
13 ∞ 3.71 (フレアーカット絞り)
14 -53.517 1.47 1.76802 49.2
15* -21.120 2.65
16 -31.732 0.70 1.80610 33.3
17 -142.834 (可変)
18* -50.467 3.60 1.53160 55.8
19* -17.585 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.83330e-005 A 6=-1.60396e-007 A 8= 1.25292e-009

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.47779e-005 A 6=-3.18998e-007 A 8= 3.12463e-009 A10=-7.99987e-012

第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.35647e-005 A 6=-5.56536e-007 A 8=-6.46988e-009

第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.12119e-005 A 6=-4.95645e-007

第15面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.55964e-005 A 6= 5.59560e-007 A 8=-8.33974e-010

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.26492e-005 A 6= 1.83959e-008

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.58290e-005 A 6=-1.14816e-007 A 8= 4.13267e-010
各種データ
ズーム比 2.85
広角 中間 望遠
焦点距離 15.46 25.98 44.06
Fナンバー 2.88 4.00 5.77
半画角（度） 38.01 27.34 16.96
レンズ全長 71.07 67.77 75.11
BF 9.46 7.86 6.46

d 6 22.06 10.86 2.05
d 7 2.00 0.31 0.95
d17 7.59 18.79 35.69
d19 8.08 6.48 5.08

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -28.34
2 8 22.17
3 18 48.91
数値データ４
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 107.675 0.85 1.95375 32.3
2 15.365 4.29
3* 57.993 1.40 1.58254 59.4
4* 32.782 0.15
5 23.195 2.21 1.95906 17.5
6 50.732 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 13.458 2.57 1.69350 53.2
9* -234.194 1.21
10 23.540 2.47 2.00100 29.1
11 -16.816 0.75 1.85478 24.8
12 9.699 2.00
13 ∞ 2.00 (フレアーカット絞り)
14 -46.114 1.72 1.76802 49.2
15* -16.256 (可変)
16 -34.050 0.70 1.80610 33.3
17 -121.429 (可変)
18* -33.823 2.80 1.53160 55.8
19* -16.570 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.06359e-005 A 6=-2.68411e-007 A 8= 6.32043e-010

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.19216e-005 A 6=-3.94269e-007 A 8= 1.60051e-009 A10=-3.69410e-012

第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.34609e-005 A 6=-4.93812e-007 A 8=-1.90265e-009

第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.08035e-005 A 6=-3.61157e-007

第15面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.42345e-007 A 6=-1.70959e-008 A 8=-5.26961e-009

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.12699e-004 A 6= 1.27792e-007

第19面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.31793e-005 A 6= 2.89532e-008 A 8= 3.83682e-010
各種データ
ズーム比 2.83
広角 中間 望遠
焦点距離 15.45 26.00 43.70
Fナンバー 2.88 4.00 5.77
半画角（度） 38.02 27.32 17.09
レンズ全長 70.93 66.54 73.72
BF 8.60 6.42 3.67

d 6 21.89 8.91 1.96
d 7 2.00 1.46 0.56
d15 3.88 3.45 2.00
d17 9.44 21.18 40.41
d19 7.22 5.05 2.30

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -28.72
2 8 19.56
3 16 -58.91
4 18 57.85
数値データ５
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 53.363 1.20 1.92286 18.9
2 39.151 4.00 1.80400 46.6
3 565.753 (可変)
4 -1047.940 0.85 1.88300 40.8
5 15.920 5.58
6* -116.623 1.00 1.59349 67.0
7* 28.424 0.30
8 22.099 2.77 1.89286 20.4
9 63.415 (可変)
10 ∞ (可変) (開口絞り)
11* 15.387 4.72 1.80400 46.6
12* -99.467 0.20
13 21.029 3.00 1.88300 40.8
14 -59.848 0.60 2.00069 25.5
15 11.045 3.00
16 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
17 41.297 2.20 1.80400 46.6
18 -26.211 2.77
19 -73.189 0.70 1.57501 41.5
20* 24.205 (可変)
21 -31.505 3.20 1.53160 55.8
22* -15.599 (可変)
23 ∞ 1.33 1.51633 64.1
24 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.70312e-005 A 6= 1.81565e-007 A 8= 3.61239e-011

第7面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.62482e-005 A 6= 2.54496e-007 A 8=-1.73565e-011

第11面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.12027e-005 A 6= 4.12187e-008 A 8= 5.80290e-010

第12面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.75769e-005 A 6= 1.77088e-007

第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.36822e-005 A 6=-2.76179e-008 A 8= 6.96926e-010

第22面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.98026e-005 A 6=-2.19269e-007 A 8= 1.12700e-009
各種データ
ズーム比 3.77
広角 中間 望遠
焦点距離 15.40 29.90 58.00
Fナンバー 2.06 3.50 5.00
半画角（度） 38.11 24.20 13.04
レンズ全長 79.22 87.08 101.45
BF 9.93 7.79 4.58

d 3 0.93 10.03 19.66
d 9 19.90 10.00 1.76
d10 2.13 0.36 0.60
d16 3.09 4.75 6.33
d20 7.15 18.07 32.44
d22 8.55 6.41 3.20

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 77.34
2 4 -17.97
3 11 30.58
4 17 42.87
5 21 54.32
数値データ６
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 42.404 1.40 1.92286 18.9
2 33.168 4.14 1.80400 46.6
3 125.784 (可変)
4 180.373 0.85 1.88300 40.8
5 15.819 6.00
6* -106.231 1.00 1.59349 67.0
7* 29.694 0.30
8 22.099 2.32 1.95906 17.5
9 41.780 (可変)
10 ∞ (可変) (開口絞り)
11* 15.387 4.57 1.80400 46.6
12* -99.467 0.20
13 21.029 3.11 1.88300 40.8
14 -65.437 0.63 2.00069 25.5
15 11.045 3.00
16 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
17 62.396 2.64 1.80400 46.6
18 -20.400 (可変)
19 -22.524 0.70 1.58144 40.8
20* 82.582 (可変)
21* -63.845 3.60 1.53160 55.8
22* -19.406 (可変)
23 ∞ 1.33 1.51633 64.1
24 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.84971e-005 A 6= 1.59907e-007 A 8=-2.77982e-010

第7面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.34131e-005 A 6= 2.02566e-007 A 8=-1.82008e-010

第11面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.78350e-005 A 6=-2.68313e-009 A 8= 2.42548e-010

第12面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.05164e-005 A 6= 8.89926e-008

第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.54792e-005 A 6=-1.00363e-007 A 8= 4.84189e-010

第21面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.50661e-005 A 6= 3.14979e-008

第22面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.92133e-005 A 6=-5.12449e-008 A 8= 2.44928e-010
各種データ
ズーム比 3.76
広角 中間 望遠
焦点距離 15.42 29.84 58.00
Fナンバー 2.06 3.00 5.00
半画角（度） 38.07 24.24 13.04
レンズ全長 82.23 89.30 103.33
BF 8.81 6.59 2.81

d 3 0.88 10.16 18.49
d 9 19.40 9.56 2.29
d10 4.01 1.52 0.49
d16 2.97 4.92 6.97
d18 1.99 2.83 3.46
d20 9.70 19.24 34.35
d22 7.44 5.22 1.43

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 81.88
2 4 -17.35
3 11 30.00
4 17 19.40
5 19 -30.36
6 21 51.01
数値データ７
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 59.419 1.40 1.92286 18.9
2 41.939 3.73 1.80400 46.6
3 403.193 (可変)
4 604.628 0.85 1.88300 40.8
5 17.462 6.00
6* -55.628 1.00 1.59349 67.0
7* 64.027 0.30
8 22.083 2.28 1.95906 17.5
9 40.471 (可変)
10 ∞ (可変) (開口絞り)
11* 15.881 4.78 1.80400 46.6
12* -102.333 0.20
13 22.194 2.83 1.88300 40.8
14 -73.664 0.69 2.00069 25.5
15 11.648 3.00
16 ∞ 4.00 (フレアーカット絞り)
17 214.709 2.43 1.80400 46.6
18 -18.869 4.08
19* -22.518 0.70 1.57501 41.5
20* 74.572 (可変)
21 -132.983 3.60 1.53160 55.8
22* -23.101 (可変)
23 ∞ 1.33 1.51633 64.1
24 ∞ 0.50
像面 ∞
非球面データ
第6面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.73869e-005 A 6=-3.44001e-007 A 8= 1.43598e-009

第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.44763e-005 A 6=-4.29196e-007 A 8= 2.01664e-009

第11面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.75727e-005 A 6= 1.79127e-008 A 8= 8.02041e-010

第12面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.28715e-005 A 6= 1.78087e-007

第19面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.83374e-005 A 6= 1.12279e-006

第20面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.87533e-005 A 6= 1.07352e-006 A 8=-1.07522e-009

第22面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.98755e-005 A 6= 2.43085e-008 A 8=-2.22202e-010
各種データ
ズーム比 3.75
広角 中間 望遠
焦点距離 15.45 30.20 58.00
Fナンバー 2.06 4.00 5.00
半画角（度） 38.01 23.98 13.04
レンズ全長 82.75 84.47 101.72
BF 10.34 7.55 4.64

d 3 0.66 4.44 15.98
d 9 22.45 8.70 2.23
d10 2.64 1.92 0.71
d20 4.77 19.98 36.28
d22 8.97 6.17 3.27

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 92.50
2 4 -20.44
3 11 22.66
4 21 52.00
Ｌ１ 第１レンズ群 Ｌ２ 第２レンズ群 Ｌ３ 第３レンズ群
Ｌ４ 第４レンズ群 Ｌ５ 第５レンズ群 Ｌ６ 第６レンズ群
Ｆａ フォーカスレンズ群 ＳＰ１ 開口絞り ＳＰ２ フレアーカット絞り
ＬＮ 負の屈折力のレンズ群 ＬＰ 正の屈折力のレンズ群
ＬＲ 後群 ＬＲＰ 最も像側のレンズ群 ＧＲＰ 正レンズ
Ｒ１ｓａｇ 距離
本発明のズームレンズは、負の屈折力のレンズ群ＬＮ、該レンズ群ＬＮの像側に隣接して配置された正の屈折力のレンズ群ＬＰ、該レンズ群ＬＰの像側に配置された１つ以上のレンズ群を含む後群を有し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、
前記後群は、最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを有し、前記レンズ群ＬＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状であり樹脂材料を用いた正レンズＧＲＰから構成され、
広角端における全系の焦点距離をｆＷ、望遠端におけるバックフォーカスをＢｋＴ、前記レンズ群ＬＲＰの焦点距離をｆＲＰ、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＲＰの移動量をｍＲＰ、前記レンズ群ＬＰの焦点距離をｆＬＰ、前記正レンズＧＲＰの光軸上の厚さをＤＧＲＰ、前記正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面におけるレンズ中心と物体側のレンズ面の有効面の端部との光軸方向の距離をＲ１ｓａｇとし、移動量の符号は広角端に比べて望遠端で物体側に位置するときを負、像側に位置するときを正とするとき、
０．１５＜ＢｋＴ／ｆＷ＜０．５０
８．０＜ｆＲＰ／ｍＲＰ＜５０．０
１．４０＜ｆＲＰ／ｆＬＰ＜３．５０
−３．００＜Ｒ１ｓａｇ／ＤＧＲＰ＜−０．１５
なる条件式を満足することを特徴としている。

Claims (26)

  1. 負の屈折力のレンズ群ＬＮ、該レンズ群ＬＮの像側に隣接して配置された正の屈折力のレンズ群ＬＰ、該レンズ群ＬＰの像側に配置された１つ以上のレンズ群を含む後群を有し、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、
    前記後群は、最も像側に正の屈折力のレンズ群ＬＲＰを有し、前記レンズ群ＬＲＰは像側に凸面を向けたメニスカス形状であり樹脂材料を用いた正レンズＧＲＰから構成され、
    広角端における全系の焦点距離をｆＷ、望遠端におけるバックフォーカスをＢｋＴ、前記レンズ群ＬＲＰの焦点距離をｆＲＰ、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＲＰの移動量をｍＲＰ、前記レンズ群ＬＰの焦点距離をｆＬＰ、前記正レンズＧＲＰの光軸上の厚さをＤＧＲＰ、前記正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面におけるレンズ中心と物体側のレンズ面の有効面の端部の光軸方向の距離をＲ１ｓａｇとするとき、
    ０．１５＜ＢｋＴ／ｆＷ＜０．５０
    ８．０＜ｆＲＰ／ｍＲＰ＜５０．０
    １．４０＜ｆＲＰ／ｆＬＰ＜３．５０
    −３．００＜Ｒ１ｓａｇ／ＤＧＲＰ＜−０．１５
    なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
  2. 前記正レンズＧＲＰの材料の比重をＮＧＲＰとするとき、
    ０．９０＜ＮＧＲＰ＜１．３０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  3. 前記正レンズＧＲＰの物体側のレンズ面の曲率半径をＲ１、前記正レンズＧＲＰの像側のレンズ面の曲率半径をＲ２とするとき、
    １．０１＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．５０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
  4. 前記ズームレンズは、
    ２．０＜ｆＲＰ／ｆＷ＜５．０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  5. 望遠端における全系の焦点距離をｆＴとするとき、
    １．４０＜ｆＲＰ／√（ｆＷ×ｆＴ）＜４．００
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  6. 前記レンズ群ＬＮの焦点距離をｆＬＮとするとき、
    １．５０＜｜ｆＲＰ／ｆＬＮ｜＜５．００
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  7. 前記正レンズＧＲＰの材料のアッベ数をνｄＧＲＰとするとき、
    ５０．０＜νｄＧＲＰ＜６０．０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  8. 前記正レンズＧＲＰの材料の屈折率をｎｄＧＲＰとするとき、
    １．５０＜ｎｄＧＲＰ＜１．６０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  9. 広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＮの移動量をｍＬＮとするとき、
    ０．４０＜ｍＬＮ／ｍＲＰ＜１．５０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  10. 広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＰの移動量をｍＬＰとするとき、
    ３．５０＜ｍＬＰ／ｍＲＰ＜１０．００
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  11. 前記レンズ群ＬＮの焦点距離をｆＬＮとするとき、
    ０．５０＜｜ｆＬＰ／ｆＬＮ｜＜２．５０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  12. 広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＮの移動量をｍＬＮ、広角端から望遠端へのズーミングにおける前記レンズ群ＬＰの移動量をｍＬＰとするとき、
    ０．０５＜ｍＬＮ／ｍＬＰ＜０．４０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  13. 前記レンズ群ＬＮは３枚のレンズから構成されること特徴とする請求項１乃至１２のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  14. 前記レンズ群ＬＮの中で最も物体側に配置されたレンズの材料の屈折率をＧ１Ｎｄとするとき、
    １．８７０＜Ｇ１Ｎｄ＜２．０６０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  15. 前記レンズ群ＬＮは、物体側から像側へ順に配置された、負レンズ、負レンズ、正レンズから構成されること特徴とする請求項１乃至１４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  16. 前記レンズ群ＬＰは、物体側より順に正レンズ、正レンズ、負レンズを有していることを特徴とする請求項１乃至１５のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  17. 前記レンズ群ＬＲＰの物体側に無限遠から至近へのフォーカシングに際して像側へ移動する負レンズＦａが配置されていることを特徴とする請求項１乃至１６のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  18. 前記負レンズＦａの焦点距離をｆａとするとき、
    −１．３０＜ｆａ／ｆＲＰ＜−０．３０
    なる条件式を満足することを特徴とする請求項１７に記載のズームレンズ。
  19. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第１レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第２レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  20. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、負の屈折力の第４レンズ群、正の屈折力の第５レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第１レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第２レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  21. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第１レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第２レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  22. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第１レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第２レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  23. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、正の屈折力の第５レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第２レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第３レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  24. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群、正の屈折力の第６レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第２レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第３レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  25. 前記ズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群より構成され、前記レンズ群ＬＮは前記第２レンズ群であり、前記レンズ群ＬＰは前記第３レンズ群であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  26. 請求項１乃至２５のいずれか１項に記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成される像を受光する光電変換素子を有していることを特徴とする撮像装置。
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