JP2007177279A - 溶接性に優れた鋼板 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】Si:0.20〜2%(質量%の意味、以下同じ)、およびMn:1〜2.5%をSiとMnとの合計量が1.5%以上となるように含有し、さらにO:0.002%以下(0%を含まない)、C:0.02〜0.25%、P:0.1%以下(0%を含まない)、S:0.05%以下(0%を含まない)、Al:0.02〜0.2%、N:0.0015〜0.015%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼板。
【選択図】なし
Description
Siは高速アーク溶接においてビード幅を広くするという効果を有し、本発明にとって重要な成分元素である。この効果を発揮させるためには鋼板中に0.20%以上、好ましくは0.50%以上、より好ましくは0.80%以上含有させる。しかしSi量が過剰になると、溶融池の粘性が高くなりすぎてハンピングが生ずるので、溶接性の観点からSi量を3.0%未満に抑える必要がある。またSi量が過剰になると、ビードのスラグ量が増大し、その後の塗装において剥離が生じ易くなり、塗装後の耐食性が低下するので、耐食性の観点から2%以下に抑える必要がある。よってSi量は、2%以下、好ましくは1.8%以下、より好ましくは1.5%以下である。
Mnも、Siと同様に、高速溶接性に寄与し、本発明にとって重要な成分元素である。また強度確保のためにも必要である。よってMn量は、1%以上、より好ましくは1.2%以上、より好ましくは1.5%以上である。しかしMn量が過剰であると、偏析が顕著になり、打ち抜き部などで2枚割れを起こすなどの加工性が低下し得る。よってMn量は、2.5%以下、好ましくは2.0%以下、より好ましくは1.5%以下である。
前記のようにSiが過剰であると溶接部分の塗装剥離が過剰になり、一方Mnが過剰であると加工性が低下するという問題があるため、SiまたはMnの単独添加では、殊に100cm/分以上の高速でのアーク溶接において、幅広のビードを確保するのが難しい。よって本発明にとって、鋼板がSiとMnとの両方を同時に含むことが重要である。鋼板中のSiとMnとの合計量の下限は1.5%である。好ましくは1.8%以上、より好ましくは2.0%以上である。一方、SiとMnとの合計量の上限は、Si量およびMn量それぞれの上限合計である4.5%である。またSiとMnとの双方が過剰であっても、その効果は飽和するので、これらの合計量は、好ましくは4.2%以下、より好ましくは3.8%以下である。
鋼板中のO量が過剰であると、溶融池の粘性が低くなりすぎて、湯流れが激しく、ハンピングが起こり易い。またビード幅も狭くなる。よって良好な高速アーク溶接性を達成するために鋼板中のO量を、0.002%以下、好ましくは0.0018%以下、より好ましくは0.0015%以下に抑制することが本発明にとって重要である。良好な高速アーク溶接性を確保するために鋼板中のO量はできるだけ低減することが好ましいが、その量を0%にすることは工業的に困難であると考えられる。
本発明における「内部酸化層の厚さ」とは、鋼板表面から圧延直角方向に、酸化物が存在する最大距離(最大深さ)を意味する。この「酸化物」は主にSiやMnの酸化物から構成されるが、その他にTiなどの酸化物も含まれ、主としてフェライト粒界に存在する。この内部酸化層の厚さは、圧延直角方向の鋼板断面を、観察倍率1,000倍のSEMで板表面から50μmの深さまで観察することにより測定することができる。但し内部酸化層の厚さの値にはバラツキがあるため、本発明では、「内部酸化層厚さの値」として、鋼板の幅方向の任意の5つ以上の箇所で求められた値の平均値を採用する。
Cは強度確保のために必要な元素であり、その下限を0.02%と定めた。好ましくは0.06%以上、より好ましくは0.08%以上である。しかしC量が過剰であると溶接金属の凝固割れが発生することがあるため、その上限を0.25%と定めた。好ましくは0.22%以下、より好ましくは0.20%以下である。
鋼板中のP量が過剰であると溶接割れが生ずるため、その上限を0.1%と定めた。好ましくは0.080%以下、より好ましくは0.060%以下である。特に溶接割れに注意を要する鋼板用途を予定している場合、できる限りP量を低減することが好ましい。但し鋼板中のP量を0%にすることは、工業的に困難であると考えられる。またPは、固溶強化による強度確保に有効でもあるため、P量は、好ましくは0.010%以上、より好ましくは0.015%以上である。
Sは介在物を形成する有害元素であり、その量が過剰であると鋼板の加工性が劣化するため、上限を0.05%以下と定めた。好ましくは0.03%以下、より好ましくは0.01%以下である。なお鋼板中のS量を0%にすることは、工業的に困難であると考えられる。
Alは脱酸に必要な元素であり、0.02%以上含有させることが必要である。好ましくは0.025%以上、より好ましくは0.0030%以上である。しかしAlが過剰に含まれると、酸化物系介在物が増えて、へげ疵が増加するため、その上限を0.2%と定めた。好ましくは0.15%以下、より好ましくは0.10%以下である。
Nは、固溶強化による強度確保のために有効であり、またAlなどと窒化物を形成して組織の微細化に寄与するので、その下限を0.0015%と定めた。好ましくは0.0020%以上、より好ましくは0.0030%以上である。しかしN量が過剰であると、溶接時にブローホールが発生するので、その上限を0.015%と定めた。好ましくは0.010%以下、より好ましくは0.0080%以下である。
Crは焼入れ性を向上させるために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.10%、より好ましくは0.20%である。しかしCr量が過剰であると、リン酸塩浴中に浸漬する塗装下地処理を行っても、その後の塗装において塗膜密着性が著しく低下し、母材鋼板および溶接部分での塗装後耐食性に悪影響を及ぼす。よってCr量の上限を2%と定めた。より好ましくは1.5%以下である。
Moも焼入れ性を向上させるために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.10%、より好ましくは0.20%である。しかしMo量が過剰であると、Crの場合と同様に、P処理性が低下し、塗装剥離が増大するので、その上限を1%と定めた。より好ましくは0.8%以下である。
Bも焼入れ性を向上させるために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.0003%、より好ましくは0.0005%である。しかしBを過剰に添加してもその効果は飽和し、また酸化物系介在物が増加して加工性が劣化するため、その上限を0.005%と定めた。より好ましくは0.003%以下である。
Nbは、結晶粒微細化および析出強化に寄与し、高強度化のために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.020%、より好ましくは0.030%である。しかし過剰に添加してもその効果は飽和するため、経済性の観点から上限を0.1%と定めた。好ましくは0.8%以下である。
Tiも、結晶粒微細化および析出強化に寄与し、高強度化のために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.010%、より好ましくは0.020%である。しかし過剰に添加するとTiN介在物量が大幅に増加して鋼板の加工性を劣化させるため、その上限を0.3%と定めた。好ましくは0.20%以下である。
Vも、結晶粒微細化および析出強化に寄与し、高強度化のために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.010%、より好ましくは0.020%である。しかし過剰に添加してもその効果は飽和するため、経済性の観点から上限を0.5%と定めた。好ましくは0.3%以下である。
Wは、析出強化による高強度化のために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.010%、より好ましくは0.020%である。しかし過剰に添加してもその効果は飽和するため、経済性の観点から上限を0.5%と定めた。好ましくは0.3%以下である。
Cuは、耐食性を向上させるために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.05%、より好ましくは0.08%である。しかし過剰に添加してもその効果は飽和するため、経済性の観点から上限を0.5%と定めた。好ましくは0.3%以下である。
鋼板がCuを含有する場合、割れを防止するために、さらにNiを含有していることが好ましい。但しCuはNiと必ず組み合わせて使用する必要は無く、鋼板がCuを含有していても、Niを含有している必要は無い。Niの鋼板中の質量割合は、好ましくはCuの質量割合の半分程度である。しかし過剰に、殊にCuの質量割合以上に添加してもその効果は飽和するため、Niの上限は、Cuの上限と同じ0.5%と定めた。好ましくは0.3%以下である。
Caは介在物の形態を改善して、鋼板の加工性を向上させる効果があり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.0010%、より好ましくは0.0020%である。しかし過剰に添加してもその効果は飽和し、また酸化物系介在物が増大し、かえって加工性が劣化するため、その上限を0.005%と定めた。好ましくは0.003%以下である。
希土類元素(「REM」と省略することがある)も、Caと同様に介在物の形態を改善して鋼板の加工性を向上させる効果があり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.0010%、より好ましくは0.0020%である。しかし過剰に添加しても、Caと同様にその効果は飽和し、かえって加工性が劣化するため、その上限を0.005%と定めた。好ましくは0.003%以下である。
ZrおよびMgのいずれも、介在物の分散およびTiNのサイズ低下に寄与し、鋼板の加工性を向上させるために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その合計量の下限は、好ましくは0.0005%、より好ましくは0.0010%である。しかしこれらが過剰になると、酸化物系介在物が増大し、かえって加工性が劣化するため、合計量の上限を0.005%と定めた。好ましい合計量上限は0.0030%である。
Coは、フェライト中の固溶炭素量を減らし、鋼板の加工性、特に伸びを向上させるために有効な元素であり、必要に応じて鋼板中に含有させることができる。その下限は、好ましくは0.03%、より好ましくは0.05%である。しかし過剰に添加してもその効果は飽和するため、経済性の観点から上限を1%と定めた。好ましくは0.80%以下である。
転炉において脱炭した溶鋼を、LF(取鍋精錬炉)において二次精錬し、さらにRH真空脱ガス装置において合金元素の添加およびRH脱ガス処理を行い、表1に示す化学成分組成に調製した。RH脱ガス処理を、O量が高い鋼板No.109(O:0.0035%)に対応する溶鋼のみ、30分間(平均的な処理時間)行い、その他のものについては、RH脱ガス処理を50分間行ってO量を0.002%以下に低減させた。
前記のようにして得られた鋼板において、圧延直角方向の断面を、観察倍率1,000倍のSEMで1箇所あたり50μmの深さまで観察し、内部酸化層厚さを測定した。結果を表2に示す(表2中で「酸化層」と記載)。なお表2に示す内部酸化層厚さの値は、鋼板の幅方向で、任意に5つ選んだ箇所で観察した値の平均値である。
鋼板の機械的特性として、引張強さ(MPa)、伸び(%)、穴拡げ率(%)も測定した。これらの結果を表2に示す(表2中で「引張強さ」を「TS」と、「伸び」を「El」と、穴拡げ率を「λ」と記載)。なお穴拡げ率の定義および試験方法は、日本鉄鋼連盟規格の「穴拡げ試験方法JFST1001−1996」に従った。
引張強さは600MPa以上のもの、伸びは15%以上のもの、穴拡げ率は50%以上のものを、それぞれ良好と評価した。
前記のようにして得られた鋼板を、以下の条件で溶接した:
・鋼板の板厚:2.9mm
・溶接機:パルス溶接機
・継手姿勢:横向重ねすみ肉溶接
・トーチ角度;移動角:45°、動作角:前進10°
・シールドガス組成;Ar:80体積%、CO2:20体積%
(但し、鋼板No.23の溶接では、Ar:90体積%、CO2:10体積%の組成を有するシールドガスを使用した)
・アーク溶接電流
以下のように溶接速度にあわせて、電流を変化させた。なお電圧は、シールドガス組成に応じて最適値を選択した;
80cm/分:210A
90cm/分:230A
100cm/分:250A
110cm/分:270A
120cm/分:290A
130cm/分:310A
140cm/分:330A
150cm/分:350A
・溶接ワイヤ
銅めっき有り
(但し、鋼板No.21の溶接では、銅めっきが施されていない溶接ワイヤを使用した)
ワイヤ径:1.2mmφ
ワイヤ組成;C:0.05%(質量%の意味、以下同じ)、Si:0.81%、Mn:1.25%、P:0.010%、S:0.015%
(鋼板No.22の溶接では、C:0.06%、Si:0.25%、Mn:1.34%、P:0.012%、S:0.018%、Ti:0.05%の組成を有する溶接ワイヤを使用し、鋼板No.23の溶接では、C:0.06%、Si:0.30%、Mn:1.25%、P:0.007%、S:0.010%の組成を有する溶接ワイヤを使用した)
・溶接ワイヤの突出し長さ:15mm
(1)限界速度
溶接速度を80cm/分から10cm/分ずつ上げて鋼板を溶接し、ハンピング不良を起こさなかった限界速度を求めた。結果を表2に示す。限界速度が100cm/分以上の鋼板を、高速溶接性が良好であると評価した。
(2)ビード幅
溶接速度100cm/分で鋼板を溶接した際のビード幅の値を測定した。結果を表2に示す。なおビード幅は、任意に3点選んだ溶接の典型的箇所の平均値を採用した。ビード幅が7.0mm以上の鋼板を、高速溶接性が良好であると評価した。
(3)破断位置
溶接速度100cm/分で鋼板を溶接し、その重ね溶接継手から幅25mmの試験片を採取して、継手引張試験を行った。そして破断位置が母材(鋼板)または溶接金属のいずれであるかを判定し、母材で破断したものを、継手強度が良好であると評価した。なお溶接金属で破断したものでも、その破断強度が600MPa以上(鋼板の目標引張強さ)であるのものは、継手強度が良好であると評価した。
鋼板No.102は、Si+Mn量が、本発明の下限未満であり、ビード幅が6.0mmと狭く、高速溶接性が不充分であった。
鋼板103は、Ti量が本発明の上限を超えており、介在物が増加したことにより穴拡げ率(加工性)が40%と不充分であった。
鋼板No.105は、Si量が本発明の下限未満であり、ハンピングしやすく、限界速度が90cm/分と低く、高速溶接性が不充分であった。
鋼板No.106は、Si量が本発明の上限を超えており、ビードのスラグ量が多いため、その後の塗装において剥離量が多く、耐食性が劣化した。またSi量が3.00%と高すぎるため、溶融池の粘性が高くなりすぎてハンピングを起こした。
鋼板No.108は、Mn量が本発明の下限未満であり、ビード幅が5.5mmと細く、高速溶接性が不充分であった。さらに引張強さも510MPaと不充分であった。
鋼板No.109は、O量が本発明の上限を超えており、溶融池の粘性が過剰に低下してハンピングしやすくなり、限界速度が90cm/分と高速溶接性が不充分であった。
鋼板No.111は、Si量が本発明の下限未満であり、溶融池の粘性不足により、ビード幅6.5mmと細く、高速溶接性が不充分であった。
鋼板No.112は、内部酸化層の厚さが6μmと大きく、溶融池の粘性低下によりビードが幅6.0mmと細く、高速溶接性が不充分であった。
鋼板No.113は、内部酸化層の厚さが8μmと大きく、溶融池の粘性低下によりハンピングしやすくなり、限界速度が90cm/分と高速溶接性が不充分であった。
Claims (9)
- Si:0.20〜2%(質量%の意味、以下同じ)、および
Mn:1〜2.5%
をSiとMnとの合計量が1.5%以上となるように含有し、さらに
O:0.002%以下(0%を含まない)
C:0.02〜0.25%、
P:0.1%以下(0%を含まない)、
S:0.05%以下(0%を含まない)、
Al:0.02〜0.2%、
N:0.0015〜0.015%、
を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなることを特徴とする鋼板。 - 鋼板表層に存在する内部酸化層の厚さが、5μm以下である請求項1に記載の鋼板。
- さらに、Cr:2%以下(0%を含まない)、Mo:1%以下(0%を含まない)およびB:0.005%以下(0%を含まない)から選ばれる少なくとも1種の元素を含有する請求項1または2に記載の鋼板。
- さらに、Nb:0.1%以下(0%を含まない)、Ti:0.3%以下(0%を含まない)、V:0.5%以下(0%を含まない)およびW:0.5%以下(0%を含まない)から選ばれる少なくとも1種の元素を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の鋼板。
- さらにCu:0.5%以下(0%を含まない)およびNi:0.5%以下(0%を含む)を含有する請求項1〜4のいずれかに記載の鋼板。
- さらにCa:0.005%以下(0%を含まない)および/または希土類元素:0.005%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜5のいずれかに記載の鋼板。
- さらにZrおよび/またはMgを、合計で0.005%以下(0%を含まない)含有する請求項1〜6のいずれかに記載の鋼板。
- さらにCo:1%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜7のいずれかに記載の鋼板。
- 請求項1〜8のいずれかに記載の鋼板を溶接することにより得られた溶接部材。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007224350A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Kobe Steel Ltd | 鋼板のアーク溶接法 |
WO2009084795A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | Posco | High strength thin steel sheet excelling in weldability and process for producing the same |
CN105463303A (zh) * | 2015-12-31 | 2016-04-06 | 芜湖恒耀汽车零部件有限公司 | 一种低成本的汽车排气管及其加工制备工艺 |
CN105568129A (zh) * | 2015-12-30 | 2016-05-11 | 芜湖恒耀汽车零部件有限公司 | 一种汽车排气管用稀土碳钢材料及其制备方法 |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4009313B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2007-11-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 |
KR101228610B1 (ko) * | 2008-05-26 | 2013-02-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 저온 인성과 연성 파괴 정지 성능이 우수한 라인 파이프용 고강도 열연 강판 및 그 제조 방법 |
WO2011037272A1 (ja) * | 2009-09-25 | 2011-03-31 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度薄鋼板の隅肉アーク溶接方法 |
EP2612945B1 (en) * | 2010-11-05 | 2014-04-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel plate and method for producing same |
JP5771011B2 (ja) * | 2011-01-18 | 2015-08-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐食性に優れた構造部材用鋼材 |
RU2447181C1 (ru) * | 2011-03-10 | 2012-04-10 | Учреждение Российской академии наук Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Броневая сталь |
JP5267638B2 (ja) * | 2011-11-17 | 2013-08-21 | Jfeスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板または高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
CN102605255A (zh) * | 2012-01-19 | 2012-07-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种400Mpa级耐腐蚀钢筋 |
WO2013115205A1 (ja) | 2012-01-31 | 2013-08-08 | Jfeスチール株式会社 | 発電機リム用熱延鋼板およびその製造方法 |
CN110938773B (zh) * | 2012-06-27 | 2022-04-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 软氮化处理用钢板及其制造方法 |
CN105950994A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-21 | 吴用镜 | 一种钻进钻杆用铜镍合金钢 |
CN108893681B (zh) * | 2018-06-26 | 2020-08-25 | 武汉钢铁有限公司 | 高强高韧性压力容器钢板及其制备方法 |
JP7146571B2 (ja) * | 2018-10-25 | 2022-10-04 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接方法 |
CN110079728B (zh) * | 2019-04-09 | 2020-07-10 | 东北大学 | 一种焊接性良好的高强度螺纹钢筋及其制造方法 |
CN113528927A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-10-22 | 首钢集团有限公司 | 一种控制高钛钢夹杂物的铸坯制备方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000109946A (ja) * | 1998-10-05 | 2000-04-18 | Nkk Corp | レーザ溶接性に優れた造船用鋼板 |
JP2001152287A (ja) * | 1999-11-26 | 2001-06-05 | Kobe Steel Ltd | スポット溶接性に優れた高強度冷延鋼板 |
JP2002173735A (ja) * | 2000-12-04 | 2002-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | レーザ溶接用鋼材および鋼材のレーザ溶接方法 |
JP2003003240A (ja) * | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性及びhaz部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5528318A (en) * | 1978-08-16 | 1980-02-28 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of high tension structural steel of 50kg/mm2 class of excellent weldability |
JPS617089A (ja) | 1984-06-20 | 1986-01-13 | Nippon Steel Corp | 高速ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
JP3612115B2 (ja) * | 1995-07-17 | 2005-01-19 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性に優れた超高強度鋼板の製造方法 |
JP3448454B2 (ja) * | 1997-04-10 | 2003-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法 |
JP2000034537A (ja) * | 1998-07-16 | 2000-02-02 | Nippon Steel Corp | 被切削加工性の良好な高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4055920B2 (ja) * | 1998-10-19 | 2008-03-05 | 日新製鋼株式会社 | 疲労耐久性に優れた中空スタビライザ用高強度鋼管の製造方法 |
JP3501667B2 (ja) | 1998-12-04 | 2004-03-02 | 新日本製鐵株式会社 | 高張力鋼板のアーク溶接方法 |
JP3817087B2 (ja) * | 1999-04-27 | 2006-08-30 | 新日本製鐵株式会社 | 耐候性に優れた溶接鋼管の製造法 |
JP3624772B2 (ja) * | 2000-01-06 | 2005-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 延性に優れる低降伏比高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP3532138B2 (ja) * | 2000-04-25 | 2004-05-31 | 新日本製鐵株式会社 | 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板及びその製造方法 |
CA2381405C (en) * | 2000-06-07 | 2008-01-08 | Nippon Steel Corporation | Steel pipe excellent in formability and method of producing the same |
JP3804438B2 (ja) * | 2000-11-15 | 2006-08-02 | Jfeスチール株式会社 | ハイドロフォーム特性に優れた鋼材、鋼帯・鋼管の製造方法及びハイドロフォーム成形方法 |
JP4045761B2 (ja) * | 2001-03-30 | 2008-02-13 | Jfeスチール株式会社 | ハイドロフォーム用鋼管およびその製造方法 |
TWI248977B (en) * | 2003-06-26 | 2006-02-11 | Nippon Steel Corp | High-strength hot-rolled steel sheet excellent in shape fixability and method of producing the same |
EP2309012B1 (en) * | 2003-09-30 | 2012-09-12 | Nippon Steel Corporation | High yield ratio and high-strength cold rolled thin steel sheet superior in weldability and ductility, high-yield ratio high-strength hot-dip galvanized cold rolled thin steel sheet, high-yield ratio high-strength hot-dip galvannealed cold rolled thin steel sheet, and methods of production of same |
JP2005187853A (ja) * | 2003-12-24 | 2005-07-14 | Jfe Steel Kk | 超大入熱溶接熱影響部靭性に優れた高強度厚鋼板の製造方法 |
JP3934604B2 (ja) * | 2003-12-25 | 2007-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 塗膜密着性に優れた高強度冷延鋼板 |
JP2005232513A (ja) * | 2004-02-18 | 2005-09-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼板とその製造方法 |
JP4507669B2 (ja) * | 2004-03-31 | 2010-07-21 | Jfeスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた低温用低降伏比鋼材の製造方法 |
JP5151008B2 (ja) * | 2005-03-29 | 2013-02-27 | Jfeスチール株式会社 | 耐hic性および溶接部靱性優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4635708B2 (ja) * | 2005-05-09 | 2011-02-23 | Jfeスチール株式会社 | 成形性、低温靭性に優れかつ断面成形加工後の耐捻り疲労特性に優れた自動車構造部材用非調質高張力溶接鋼管およびその製造方法 |
JP4466619B2 (ja) * | 2006-07-05 | 2010-05-26 | Jfeスチール株式会社 | 自動車構造部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法 |
-
2005
- 2005-12-27 JP JP2005375844A patent/JP4502947B2/ja active Active
-
2006
- 2006-11-15 US US11/560,147 patent/US20070144620A1/en not_active Abandoned
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-
2009
- 2009-06-19 US US12/488,140 patent/US9085816B2/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000109946A (ja) * | 1998-10-05 | 2000-04-18 | Nkk Corp | レーザ溶接性に優れた造船用鋼板 |
JP2001152287A (ja) * | 1999-11-26 | 2001-06-05 | Kobe Steel Ltd | スポット溶接性に優れた高強度冷延鋼板 |
JP2002173735A (ja) * | 2000-12-04 | 2002-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | レーザ溶接用鋼材および鋼材のレーザ溶接方法 |
JP2003003240A (ja) * | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性及びhaz部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007224350A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Kobe Steel Ltd | 鋼板のアーク溶接法 |
WO2009084795A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | Posco | High strength thin steel sheet excelling in weldability and process for producing the same |
CN105568129A (zh) * | 2015-12-30 | 2016-05-11 | 芜湖恒耀汽车零部件有限公司 | 一种汽车排气管用稀土碳钢材料及其制备方法 |
CN105463303A (zh) * | 2015-12-31 | 2016-04-06 | 芜湖恒耀汽车零部件有限公司 | 一种低成本的汽车排气管及其加工制备工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20070069065A (ko) | 2007-07-02 |
US9085816B2 (en) | 2015-07-21 |
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US20070144620A1 (en) | 2007-06-28 |
GB2433746B (en) | 2009-07-01 |
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