JPS617089A - 高速ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
高速ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤInfo
- Publication number
- JPS617089A JPS617089A JP12536784A JP12536784A JPS617089A JP S617089 A JPS617089 A JP S617089A JP 12536784 A JP12536784 A JP 12536784A JP 12536784 A JP12536784 A JP 12536784A JP S617089 A JPS617089 A JP S617089A
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- JP
- Japan
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- welding
- arc
- steel wire
- speed
- wire
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高速溶接性に優れたガスシールドアーク溶接
用鋼ワイヤに関するものである。
用鋼ワイヤに関するものである。
（従来の技術）
細径（０，９〜１．６５ｒｔａｎ ）ノリラドワイヤで
薄板の高速溶接を行なう場合、１．５ ｍ／ｙｒｉｎ以
上の高速溶接では、必要溶着金属を得るためには、溶接
電流（ワイヤ径１２１ｍｍの場合）は、２００Ａ以上が
必要とされるが、薄板（０８〜３．２Ｍｔ程度）の溶接
においては、入熱が高すぎると溶融金属の溶は落ち等が
発生するため、入熱を出来るだけ低く抑制する必要があ
り、低電圧域すなわち短絡移行域におし・て溶接を行な
う。この短絡移行域で高速溶接を行なうためには、アー
クの安定性を良くし、高速度で、溶滴な母材に移行させ
た（ではならない。
薄板の高速溶接を行なう場合、１．５ ｍ／ｙｒｉｎ以
上の高速溶接では、必要溶着金属を得るためには、溶接
電流（ワイヤ径１２１ｍｍの場合）は、２００Ａ以上が
必要とされるが、薄板（０８〜３．２Ｍｔ程度）の溶接
においては、入熱が高すぎると溶融金属の溶は落ち等が
発生するため、入熱を出来るだけ低く抑制する必要があ
り、低電圧域すなわち短絡移行域におし・て溶接を行な
う。この短絡移行域で高速溶接を行なうためには、アー
クの安定性を良くし、高速度で、溶滴な母材に移行させ
た（ではならない。
従来のワイヤでは、この短絡移行域において、溶接速度
を２６０ｍ／＃ｌＩＩ＋以上の高速にすると、溶滴の移
行性や、アークの安定性が悪いため、アーク切れや、ハ
ンぎング現象が発生し、良好なビードが得られなかった
。この欠点を補なう方法として、特公昭５５−７３４７
９゛号公報（タンデム式高速アーク溶接法）では、先行
するミグアーク溶接により発生した欠陥を、後行するテ
ィグアーク溶接により溶融させ、平滑化させる方法によ
り、又、特公昭５４−２０９３２号公報（高速度溶接方
法）では、先行するプラズマアー・り溶接で余熱または
ビ−ドを形成し、次に後行する炭酸ガスアーク溶接又は
ＭＩＧアーク溶接により連続して溶接方法により高速溶
接を行なっている。この様な従来技術では、設備、装置
の大型化、複雑化のために、コストアップや複雑な溶接
個所には適用出来ない問題が有る。
を２６０ｍ／＃ｌＩＩ＋以上の高速にすると、溶滴の移
行性や、アークの安定性が悪いため、アーク切れや、ハ
ンぎング現象が発生し、良好なビードが得られなかった
。この欠点を補なう方法として、特公昭５５−７３４７
９゛号公報（タンデム式高速アーク溶接法）では、先行
するミグアーク溶接により発生した欠陥を、後行するテ
ィグアーク溶接により溶融させ、平滑化させる方法によ
り、又、特公昭５４−２０９３２号公報（高速度溶接方
法）では、先行するプラズマアー・り溶接で余熱または
ビ−ドを形成し、次に後行する炭酸ガスアーク溶接又は
ＭＩＧアーク溶接により連続して溶接方法により高速溶
接を行なっている。この様な従来技術では、設備、装置
の大型化、複雑化のために、コストアップや複雑な溶接
個所には適用出来ない問題が有る。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、従来のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの
前記問題点を解決し、ＪＩＳＺ ３３１２−１９’８３
ｒ軟鋼及び高張力鋼マグ溶接用ノリラドワイヤ」で規定
されるＳｉ、Ｍｎを含有するガスシールドアーク溶接用
鋼をベースとしてワイヤの５１１１−以外の成分及びそ
の成分範囲を特定することにより、アークを安定させ、
溶滴移行性を良好にすると共に短・絡回数を増加させる
ことによって、高速溶接に優れたガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤを提供するものである。
前記問題点を解決し、ＪＩＳＺ ３３１２−１９’８３
ｒ軟鋼及び高張力鋼マグ溶接用ノリラドワイヤ」で規定
されるＳｉ、Ｍｎを含有するガスシールドアーク溶接用
鋼をベースとしてワイヤの５１１１−以外の成分及びそ
の成分範囲を特定することにより、アークを安定させ、
溶滴移行性を良好にすると共に短・絡回数を増加させる
ことによって、高速溶接に優れたガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤを提供するものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨は、Ｓｉ、Ｍｎを含有するガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤにおいて、ｃ：０．０８〜０．３
％、 Ｔｉ ： ０．０５〜０６３ ％、 Ｂｉ
： ０．００２〜０００５％を夫々含有すると共に
、Ｓｅ、Ｔｅの１種又は２種を０００５〜０１％、更に
ｏ ： ０．００８〜０．０３チを含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなることを特徴とする高速ガス
シールドアーク溶接用鋼ワイヤにある。
ーク溶接用鋼ワイヤにおいて、ｃ：０．０８〜０．３
％、 Ｔｉ ： ０．０５〜０６３ ％、 Ｂｉ
： ０．００２〜０００５％を夫々含有すると共に
、Ｓｅ、Ｔｅの１種又は２種を０００５〜０１％、更に
ｏ ： ０．００８〜０．０３チを含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなることを特徴とする高速ガス
シールドアーク溶接用鋼ワイヤにある。
このようなワイヤの成分範囲とすることにより、アーク
の安定性、溶滴の移行性を良好にし、かつ短絡回数を増
加させ、溶接速度２．５ ｍ ／ 馴〜４．５７７ｚ／
ｓｉｎの高速での溶接を可能としたものである。
の安定性、溶滴の移行性を良好にし、かつ短絡回数を増
加させ、溶接速度２．５ ｍ ／ 馴〜４．５７７ｚ／
ｓｉｎの高速での溶接を可能としたものである。
溶接速度２ｍ／Ｍ以上での溶接を可能にするためには、
早くかつ安定して、溶滴を移行させなくてはならない。
早くかつ安定して、溶滴を移行させなくてはならない。
そのためには、出来るだけ短いアーク長にし、短絡回数
を増加させると共に溶滴の移行性を良くし、アークを安
定させることが必要である。そこで、短絡回数を増加さ
せる元素としてＣ，Ｂｉ、アークを安定させる元素とし
てＴｉ、溶滴の移行性を良好にする元素としてＳｅ、Ｔ
ｅ、０に着目し本発明をなしたものである。
を増加させると共に溶滴の移行性を良くし、アークを安
定させることが必要である。そこで、短絡回数を増加さ
せる元素としてＣ，Ｂｉ、アークを安定させる元素とし
てＴｉ、溶滴の移行性を良好にする元素としてＳｅ、Ｔ
ｅ、０に着目し本発明をなしたものである。
次に本発明におけるワイヤの成分組成の限定理由につい
てのべる。
てのべる。
Ｃは、Ｃ，Ｔｉ含有量と短絡回数の関係を示す第１図に
示すように、００８％以上において短絡回数を増加させ
る効果が顕著である。Ｃ量０．０８％以上においては、
０．３％まで増加させても短絡回数を増加させる効果は
変らない。しかし、多量のＣの含有は耐われ性を損なう
と共に、冷間加工性をも損なうため上限を０１３％とし
た。
示すように、００８％以上において短絡回数を増加させ
る効果が顕著である。Ｃ量０．０８％以上においては、
０．３％まで増加させても短絡回数を増加させる効果は
変らない。しかし、多量のＣの含有は耐われ性を損なう
と共に、冷間加工性をも損なうため上限を０１３％とし
た。
同様にＴ１についても第１図に示すように、０．０５チ
以上において短絡回数を増加させる効果が顕著であると
共に、アークの安定性が良好である。
以上において短絡回数を増加させる効果が顕著であると
共に、アークの安定性が良好である。
０．０５％以上においては、０．３％まで増加させても
、短絡回数を増加させる効果は変らないが、Ｔｉの多量
の含有は、溶着金属の靭性を損なう。特にＴｉの含有量
が０．３％を超えると靭性の低下が著しいため上限を０
３％とした。
、短絡回数を増加させる効果は変らないが、Ｔｉの多量
の含有は、溶着金属の靭性を損なう。特にＴｉの含有量
が０．３％を超えると靭性の低下が著しいため上限を０
３％とした。
Ｂｉは、Ｂ１と短絡回数の関係を示す第２図にみられる
ように、０．００２％以上において短絡回数の増加が顕
著であるが、０．００５％以上の添加は、逆に短絡回数
を減少させる傾向に有る。しかし、多量のＢｉの含有は
、有害ヒユームの発生原因となるため上限を０．００５
％とした。
ように、０．００２％以上において短絡回数の増加が顕
著であるが、０．００５％以上の添加は、逆に短絡回数
を減少させる傾向に有る。しかし、多量のＢｉの含有は
、有害ヒユームの発生原因となるため上限を０．００５
％とした。
０は、０．００８％以上において、溶滴移行性を良くす
ることにより、ビードの波目の均−化及びパリ減少に効
果が有ったが、０．００７％以下では第２表、第４表に
示すように、顕著な効果が得られなかったため、下限を
０００８％とした。しかし、多量の酸素の添加は、溶着
金属の靭性を低下させるため上限を０．０３％と１−た
。
ることにより、ビードの波目の均−化及びパリ減少に効
果が有ったが、０．００７％以下では第２表、第４表に
示すように、顕著な効果が得られなかったため、下限を
０００８％とした。しかし、多量の酸素の添加は、溶着
金属の靭性を低下させるため上限を０．０３％と１−た
。
Ｓｅ 、 、 Ｔｅは、単独で含有しても又２種を含有
しても、合計含有量が０．００５％以上において、ビー
ドを平坦で、なめらかにする効果が有り、特に、横向重
ねすみ肉溶接時に発生するアンダーカットの減少に効果
が有る。しかし、多量のＳｅ、Ｔｅの含、有は、Ｓｅ、
Ｔｅの含有量とスノξツタ量との関係を示す第３図に示
すように、スパッタ量を増加させる。特にＳｅ、Ｔｅの
合計含有量が０．１％を超えると、急激にスパッタ量を
増加させる。この傾向は、Ｓｅ、Ｔｅが単独で含有する
場合も同様に０． ］チを超えると、スパッタ量を増加
させるため上限を０１％とした。
しても、合計含有量が０．００５％以上において、ビー
ドを平坦で、なめらかにする効果が有り、特に、横向重
ねすみ肉溶接時に発生するアンダーカットの減少に効果
が有る。しかし、多量のＳｅ、Ｔｅの含、有は、Ｓｅ、
Ｔｅの含有量とスノξツタ量との関係を示す第３図に示
すように、スパッタ量を増加させる。特にＳｅ、Ｔｅの
合計含有量が０．１％を超えると、急激にスパッタ量を
増加させる。この傾向は、Ｓｅ、Ｔｅが単独で含有する
場合も同様に０． ］チを超えると、スパッタ量を増加
させるため上限を０１％とした。
（実施例）
第１表に試験に供したガスシールドアーク溶接用ソリッ
ドワイヤの化学組成を示す。
ドワイヤの化学組成を示す。
第１表において、Ａ１．２は、従来より使用されている
ガスシールド溶接用鋼ワイヤで、扁３〜１２は、本発明
ワイヤ、扁１３〜２ｏが本発明の効果を確認するための
比較ワイヤである。
ガスシールド溶接用鋼ワイヤで、扁３〜１２は、本発明
ワイヤ、扁１３〜２ｏが本発明の効果を確認するための
比較ワイヤである。
第１表
（実施例］）
第１表に示しまた扁１〜扁１５のワイヤに一ついて、厚
さ３．２ｆｉｔの軟鋼板上に下向姿勢（Ｂｅａｄ ｏｎ
Ｐ］、ａｔｅ）、溶接電流３００Ａ、溶接電圧２４ｖ
、シールドガスＡｒ−２０％ＣＯ２（流量２５ ｔ／Ｍ
）の条件にお１−て、市販の直流電源を用（・て、溶接
速度２．０ ｎ７７ｍ 、 ２．５ ｍ／馴。
さ３．２ｆｉｔの軟鋼板上に下向姿勢（Ｂｅａｄ ｏｎ
Ｐ］、ａｔｅ）、溶接電流３００Ａ、溶接電圧２４ｖ
、シールドガスＡｒ−２０％ＣＯ２（流量２５ ｔ／Ｍ
）の条件にお１−て、市販の直流電源を用（・て、溶接
速度２．０ ｎ７７ｍ 、 ２．５ ｍ／馴。
３．０ｍ／ａ＋＋＋について溶接を行ない、ビード例観
について判定しまた結果を第２表に、ビード外観判定基
準を第３表に示す。
について判定しまた結果を第２表に、ビード外観判定基
準を第３表に示す。
第２表に示すように、従来ワイヤ茄１は、溶接速度２．
Ｑ ７７Ｚ ／Ｍでアーク切れが発生し、ビード切れ
及び凹凸が存在した。これは、２．５ｍ／”でも同様で
あったが、３．０７７１ ／ Ｍでは、アーク切れが多
発し、ビードが形成されず、ハンピングビルドとなった
。
Ｑ ７７Ｚ ／Ｍでアーク切れが発生し、ビード切れ
及び凹凸が存在した。これは、２．５ｍ／”でも同様で
あったが、３．０７７１ ／ Ｍでは、アーク切れが多
発し、ビードが形成されず、ハンピングビルドとなった
。
従来ワイヤ届２は、２．０ｍｌ”でややアークカー不安
定であるが、ビート切れは発生せず、ビードの波目は荒
く、小さな凹凸が有るが実用可能なビードが得られた。
定であるが、ビート切れは発生せず、ビードの波目は荒
く、小さな凹凸が有るが実用可能なビードが得られた。
しかし溶接速度が２．５ ｎＪ 調ではアーク切れが発
生し、ビー ド切れが存在し、凹凸ビードであった。
生し、ビー ド切れが存在し、凹凸ビードであった。
３、Ｏｎ１７’ｍｍとなると、アーク切れが多発し、ビ
ード切れが多数存在し実用可ａＰなビートは得られなか
った。彫３〜扁１２の本発明ワイヤは、溶接速度２、０
ｍ ｙ’ｍａ、２．５ ｔｎ ／”、３．’Ｑ ７７
１．／’ｓｉｎの１．−ずれの速度においてもアークは
安定し、パリのない、波目が均一で、なめらかかつ犯坦
なビードを得られた。。
ード切れが多数存在し実用可ａＰなビートは得られなか
った。彫３〜扁１２の本発明ワイヤは、溶接速度２、０
ｍ ｙ’ｍａ、２．５ ｔｎ ／”、３．’Ｑ ７７
１．／’ｓｉｎの１．−ずれの速度においてもアークは
安定し、パリのない、波目が均一で、なめらかかつ犯坦
なビードを得られた。。
比較ワイヤｊ６１３へ−２０については、扁］３、扁１
４は、短絡回数を増加させる元素であるＣ、Ｂｉか低く
、Ａ １３ （’１Ｂ１が低く本発明範囲外、届］４は
、Ｃが低く本発明範囲外のため、短絡回数を増加させる
効果が少ないため、２．５ｍ／ｍにおいてアーク切れが
発生した。、禿１５ばＴｉが低く本発明範囲外のため、
２．Ｑ ｍ／ ｍｉｎにおいて、ややアーク不安定で、
２、５ ｎｌ、、／ｓｉｎにおいてさらに、アークが不
安定どなりアーク切れが発生した。馬１６．１７はＯが
低く本発明の範囲外、Ａ ］、 ８、］９．２０は、Ｓ
ｅ、Ｔｅが低く本発明の範囲外のため、溶滴移行性が悪
＜、２０？？ｌ／ ｍＭにおいて、パリが発生ｔ２、ビ
ードの波］」も荒く、小さな凹凸が連続し、２．５１Ｈ
／ ”、：（、Ｏｍ ／ ”と高速になることにより、
パリが増加し１、波目も乱れ、凹凸が非常に大きくなっ
た。
４は、短絡回数を増加させる元素であるＣ、Ｂｉか低く
、Ａ １３ （’１Ｂ１が低く本発明範囲外、届］４は
、Ｃが低く本発明範囲外のため、短絡回数を増加させる
効果が少ないため、２．５ｍ／ｍにおいてアーク切れが
発生した。、禿１５ばＴｉが低く本発明範囲外のため、
２．Ｑ ｍ／ ｍｉｎにおいて、ややアーク不安定で、
２、５ ｎｌ、、／ｓｉｎにおいてさらに、アークが不
安定どなりアーク切れが発生した。馬１６．１７はＯが
低く本発明の範囲外、Ａ ］、 ８、］９．２０は、Ｓ
ｅ、Ｔｅが低く本発明の範囲外のため、溶滴移行性が悪
＜、２０？？ｌ／ ｍＭにおいて、パリが発生ｔ２、ビ
ードの波］」も荒く、小さな凹凸が連続し、２．５１Ｈ
／ ”、：（、Ｏｍ ／ ”と高速になることにより、
パリが増加し１、波目も乱れ、凹凸が非常に大きくなっ
た。
第 ２ 表
第 ３ 表
（実施例２）
第１表に示すワイヤの内従来ワイヤｍｌ、本発明ワイヤ
の肉屋３．４．５．７．８．１１、比較ワイヤとして墓
１４．１６．１８を使用して、薄板（２，０ＩｏＩｔ）
の横向重ねすみ肉溶接を行なって、実用可能なビードな
・得られる各ワイヤの最高溶接速度を求めた結果を第４
表に示す。
の肉屋３．４．５．７．８．１１、比較ワイヤとして墓
１４．１６．１８を使用して、薄板（２，０ＩｏＩｔ）
の横向重ねすみ肉溶接を行なって、実用可能なビードな
・得られる各ワイヤの最高溶接速度を求めた結果を第４
表に示す。
電源は、市販のトランジスタ型パルス電源を使用し、シ
ールドガスＡｒ−２０％Ｃｏｔ （流量２５’ １７ｍ
）、溶接電流３００Ａ、溶接速度を２．０ｍ／−から
４．５ ｍ１ｍまで、０．５ｙｎ％−間隔で変化させた
。
ールドガスＡｒ−２０％Ｃｏｔ （流量２５’ １７ｍ
）、溶接電流３００Ａ、溶接速度を２．０ｍ／−から
４．５ ｍ１ｍまで、０．５ｙｎ％−間隔で変化させた
。
第４表に示すように、従来ワイヤムｌは、２．０ｍ／―
、比較ワイヤＡ１４．１６．１８が夫々実用可能最高溶
接速度であるのに対し、本発明ワイヤム５及び７は４ｍ
／―、その他の本発明ワイヤは、４、５ ｍｌ−の実用
最高溶接速度が得られその効果は顕著である。
、比較ワイヤＡ１４．１６．１８が夫々実用可能最高溶
接速度であるのに対し、本発明ワイヤム５及び７は４ｍ
／―、その他の本発明ワイヤは、４、５ ｍｌ−の実用
最高溶接速度が得られその効果は顕著である。
第 ４−表
（発明の効果）
以上の如く本発明ワイヤは、Ｏ，Ｓｅ、Ｔｅにより溶滴
移行性を良好にし、Ｃ，Ｔｉ、Ｂｉにより短絡回数の増
加を可能にすると共にアークを安定させることにより、
薄板のガスシールド溶接を溶接速度２．５ ｍ／ａｍ〜
４．５ｍ／１ｍの溶接を可能にした。
移行性を良好にし、Ｃ，Ｔｉ、Ｂｉにより短絡回数の増
加を可能にすると共にアークを安定させることにより、
薄板のガスシールド溶接を溶接速度２．５ ｍ／ａｍ〜
４．５ｍ／１ｍの溶接を可能にした。
第１図は、Ｃ，Ｔｉ含有量と短絡回数の関係を示す図表
、第２図は、Ｂｉ含有量と短絡回数の関係を示す図表、
第３図は、Ｓｅ、Ｔｅ含有量とスパッタ量の関係を示す
図表である。
、第２図は、Ｂｉ含有量と短絡回数の関係を示す図表、
第３図は、Ｓｅ、Ｔｅ含有量とスパッタ量の関係を示す
図表である。
Claims (1)
- Ｓｉ、Ｍｎを含有するガスシールドアーク溶接用鋼ワイ
ヤにおいて、Ｃ：０．０８〜０．３％（ｗｔ％、以下同
じ）、Ｔｉ：０．０５〜０．３％、Ｂｉ：０．００２〜
０．００５％を夫々含有すると共に、Ｓｅ、Ｔｅの１種
又は２種を０．００５〜０．１０％、更にＯ：０．００
８〜０．０３％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純
物からなることを特徴とする高速ガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12536784A JPS617089A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 高速ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12536784A JPS617089A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 高速ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS617089A true JPS617089A (ja) | 1986-01-13 |
Family
ID=14908375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12536784A Pending JPS617089A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 高速ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS617089A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62248594A (ja) * | 1986-04-21 | 1987-10-29 | Daido Steel Co Ltd | ガスシールドアーク溶接ワイヤ |
| JPH01289595A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 溶接ワイヤ |
| JP2005169414A (ja) * | 2003-12-08 | 2005-06-30 | Jfe Steel Kk | 炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびそれを用いた溶接方法 |
| US9085816B2 (en) | 2005-12-27 | 2015-07-21 | Kobe Steel, Ltd. | Steel sheet having excellent weldability |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP12536784A patent/JPS617089A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62248594A (ja) * | 1986-04-21 | 1987-10-29 | Daido Steel Co Ltd | ガスシールドアーク溶接ワイヤ |
| JPH01289595A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 溶接ワイヤ |
| JP2005169414A (ja) * | 2003-12-08 | 2005-06-30 | Jfe Steel Kk | 炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびそれを用いた溶接方法 |
| US9085816B2 (en) | 2005-12-27 | 2015-07-21 | Kobe Steel, Ltd. | Steel sheet having excellent weldability |
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