JP2006307201A - 潤滑剤組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】潤滑剤組成物の粘度指数と剪断安定性を向上させるとともに、摩擦係数を低減することを課題とする。
【解決手段】メソゲン構造を主鎖に含む重合体を含有する潤滑剤組成物である。
【選択図】 なし

Description

本発明は、メソゲン構造部位を繰り返し単位として含む重合体からなる潤滑剤組成物に関し、より詳細には、基油の粘度指数向上能及び極圧下での剪断安定性、省燃費性及び低摩擦性の発現にも寄与する重合体を含む潤滑剤組成物に関する。

近年、地球環境保護の機運が高まり、産業機械や自動車の省燃費性がよりいっそう要求されてきている。省燃費性の向上には、潤滑油の粘性に関する特性改良、及び駆動部分の摩擦抵抗の減少が望まれている。これは潤滑油膜の流体潤滑過程における主要素材の因子である粘性に関する改良と、界面に境界潤滑膜として形成されその直接接触時の界面同士の融着を避け、摩擦抵抗を低減する境界潤滑過程における主要素材要因である油性剤、極圧剤及び摩擦調整添加剤の改良が望まれていることを意味する。
前者の機能は低粘性潤滑油基油とその高温時のより低粘性化することによる膜破壊を押えるための粘度指数向上剤により改善されている。後者の機能の尺度として粘度指数（ＶＩ：ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ ｉｎｄｅｘ）が用いられ、粘度指数が大きいほど温度変化に対する安定性が高い。粘度指数は、ある種の重合体を基油及び／又は潤滑油に添加することにより向上できることが知られている。
粘度指数向上剤の添加により潤滑油の粘度の温度依存性が小さくなる理由は、以下のように考えられている。低温（通常４０℃）では粘度指数向上剤が低粘性オイルに溶解し難くオイルの粘度は上昇しないが、高温（通常１００℃）ではオイル自身の粘度低下より、温度上昇によって粘度指数向上剤のオイル溶解性が向上し、その増粘効果でオイル全体の粘度が上昇する。

そのような重合体は粘度指数向上剤とよばれ、例えばポリメタクリレート（ＰＭＡ）（特許文献１）、オレフィン共重合体（ＯＣＰ）（特許文献２）、水素化スチレン／ジエン共重合体（ＳＤＣ）（特許文献３）、ポリイソブチレン（ＰＩＢ）等が使用されている。ＳＤＣにおける重合形態としては、ランダム共重合体の他に、ブロック共重合体（特許文献４）や星型重合体（特許文献５）が開発されている。これらの重合体を添加した潤滑油にはそれぞれ特徴がある。すなわち、ＰＭＡは粘度指数向上性に優れていて流動点降下作用もあるが、増粘効果が劣る。増粘効果を向上させるためには分子量を大きくすればよいが、この場合、潤滑油の攪拌などに伴う剪断力に対する安定性が極端に悪くなる。ＰＩＢは増粘効果が大きいが、粘度指数向上性に劣る。ＯＣＰ及びＳＤＣは増粘効果が大きく、低温における粘度も低いが、粘度指数向上性はＰＭＡに劣る。また、ＰＭＡは極性単量体を共重合することにより、他のものに比べてスラッジを潤滑油中に分散させる清浄分散性能を容易に付与することができる（特許文献６）。現在、潤滑油としては粘度指数向上性能の優れたマルチグレード油が一般に用いられているが、最近燃費向上等の要求から、さらに高性能な粘度指数向上剤が望まれるようになってきた。この要求を満足させる組成物として、ＰＭＡとＯＣＰ又はＳＤＣを混合して用いることが考えられる。しかし、これらを単純に混合しただけでは相溶性が悪いため、潤滑油は二相に分離してしまう。そこで、この分離を防ぐために、異なる２種の重合体のグラフト共重合体が提案されている（特許文献７、特許文献８など）。

一方、このような粘度指数向上剤には、粘度指数を向上する性能とは別に、剪断安定性が要求される。本明細書において「剪断安定性」とは、剪断を加える前の粘度に対する、剪断が加えられた後の粘度の低下率を意味する。従って、剪断断安定性が良好であるとは、剪断が加えられた後の粘度の低下率が小さいことを意味する。自動車のエンジンオイルは駆動系潤滑油なので、オイルに添加された粘度指数向上剤はクランク軸やギアによって強い剪断力（又は物理的な剪断応力）を受ける。この剪断応力によって、粘度指数向上剤のベースポリマーであるポリアルキル（メタ）アクリレートは剪断方向に配向し（即ち、向きを揃え伸び）、ポリマー鎖が切断され、ポリマーの分子量低下を生じ得る。その結果、粘度指数の低下を生じ易くなる。この傾向は、分子量が大きくなるほど強くなる。従って、剪断安定性を向上させるためには、粘度指数向上剤の重量平均分子量を低くすることが必要である。しかし、粘度指数向上剤の重量平均分子量を低くすると、粘度指数を十分に向上するために、粘度指数向上剤の潤滑油への添加量を増やすことが必要である。この根本的原理に関わる課題に対して、ビニル系モノマーの重合法（特許文献９）、オレフィン共重合体組成の最適化（特許文献１０）及び基油とアルキルメタアクリレート組成の最適化（特許文献１１、特許文献１２など）の技術が提案され、それによって同時に低温流動性の確保が可能であることが開示されている。
また、特許文献１３にはアルキルメタアクリレート組成の最適化によってシャダー防止能が、特許文献１４にはアルキルフェノールを含有させて酸化防止能が、また特許文献１５にはポリアルキレンチオエーテルを含有させて耐コーキング性が付与できることが開示されている。

従来、一般にオイルのＶＩを向上させる粘度指数向上剤のために、短鎖アルキル（メタ）アクリレートを特定の比率で共重合したベースポリマーが用いられてきた（例えば、短鎖アルキル（メタ）アクリレートは、５〜３０重量％である）。これは、低温において潤滑油中でのベースポリマーの溶解性を低下させるためである。更に、せん断安定性を確保しつつ、粘度指数を向上することを目的として、ベースポリマーの分子量を小さくしながら、その添加量を増加することが試みられた。しかし、粘度指数向上は不十分であった。また、ＰＭＡ系粘度指数向上剤を使用したエンジン油は、コーキング量が多いという問題点があり、この点を改良すべく各種の提案がなされている。しかしながら、スラッジの分散性には優れるが、コーキング量低減には十分な効果は示さないという問題がある。
すなわち剪断安定性を確保しつつ粘度指数向上性をいかに確保するか、素材的には紐のような重合体構造物を剪断場でいかに引きちぎられないようにするかという課題とみなすことができる。

一方、冒頭に述べた産業機械や自動車の省燃費性のため境界潤滑過程での直接的摩擦低減に機能する境界潤滑膜技術にも重大な環境問題からの懸念が生じている。

現在の潤滑油技術の主流は、冒頭にも述べたように、低粘性基油と境界潤滑膜の併用技術である。それは、低粘性基油膜が低圧力域での低摩擦係数を実現し、高圧力、高剪断力によってその油膜が破壊し互いに摺動する面が直接的に接触しあう境界潤滑過程では、その接触界面が鋼鉄の場合にその表面をリン、硫黄、塩素系化合物やその金属錯体によって腐食を起こさせた層（境界潤滑膜）によって低摩擦化と、界面同士が直接的にふれあい、融着（焼きつき）することを回避させる耐摩耗性の機能を持たせる技術である。

ところが、現在までのこれらの境界潤滑膜を構成する元素は全て環境負荷物質か又は環境有害物質であり、欧州などＥＬＶ（Ｅｎｄ ｏｆ Ｌｉｆｅ Ｖｅｈｉｃｌｅｓ）、ＷＥＥＥ（Ｗａｓｔｅ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ）、ＲｏＨＳ（Ｒｅｓｔｒｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｕｓｅ ｏｆ ｃｅｒｔａｉｎ Ｈａｚａｒｄｏｕｓ Ｓｕｂｓｔａｎｃｅｓ ｉｎ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ａｎｄ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ）などの法律が相次いで制定されるような環境意識の高まりの状況下、世界規模で、産業を支える潤滑技術の迅速かつ抜本的な技術改善が求められている。

本発明者らは、放射状に数本の側鎖を配する円盤状化合物が極圧下、低摩擦を示し、潤滑剤の要素として好ましいことを見出し、報告した（特許文献１６〜１８）さらに、それら円盤状化合物の粘度圧力係数αが動植物油に匹敵するほどの小さな値を呈することを報告した。（非特許文献１）
この技術は現行の境界潤滑膜技術とは全く異なり、所定の円盤状化合物を用いることにより、低粘性潤滑油では発現し難い高圧力下の弾性流体潤滑過程の特性を、従来では境界潤滑過程に入る極めて厳しい条件においても発現させ、そのことにより、低摩擦と耐摩耗性を確保している。さらに、上記技術で用いられる素材は、環境有害物質を含まずに調製可能であり、現行の境界潤滑膜技術に替わる高性能かつ環境調和技術としての可能性をもっている。

しかし、現行の低粘性基油に匹敵するような低粘性液体は得られておらず、これら単独で現状の潤滑油の性能を全て満足し、置き換えるには至っていない。
特開平７−６２３７２号公報 特公昭４６−３４５０８号公報 特公昭４８−３９２０３号公報 特開昭４９−４７４０１号公報 特開昭５２−９６６９５号公報 特公昭５１−２０２７３号公報 特公平４−５０３２８号公報 特開平６−３４６０７８号公報 特開２００２−１２８８３号公報 特開２００３−４８９３１号公報 特開２００４−３０７５５１号公報 特開２００４−１４９７９４号公報 特開２００１−２３４１８６号公報 特開平６−１７０７７号公報 特開２００２−３８７３号公報 特開２００２−６９４７２号公報 特開２００３−１９２６７７号公報 特開２００４−３１５７０３号公報 濱口正法，大野信義，立石賢司，河田憲．トライボロジー会議予稿集（東京 ２００５−１１）ｐ．１７５．

本発明の目的は、粘度指数向上剤が機能する高圧／高剪断場における耐久性を、従来とは異なる化学構造を有する高分子を用いることで向上させ、粘度指数向上性、増粘効果、低温流動性及び剪断安定性、耐コーキング性、シャダー防止性能の維持性といった従来の課題を解決し、さらに従来の粘度指数向上剤の機能にはなかった、極圧下での耐摩耗性と低摩擦係数の機能を有する潤滑剤組成物を提供することである。そして、本発明の他の目的は、長期間の使用においてもそれらの性能を保持できる潤滑剤組成物を提供することである。また、本発明の他の目的は、メソゲン構造を繰り返し単位として含む重合体を存在（例えば、溶解及び／又は分散形態で水あるいは有機溶剤に存在）させることによって、潤滑油の粘度指数を向上させるのみならず、低温流動性、剪断安定性、耐コーキング性及びシャダー防止性能の維持性を向上させ、高圧高剪断条件下での低摩擦性、耐摩耗性を同時に発現し、さらに環境負荷あるいは有害物質を含まない、新規で環境調和性の良い潤滑剤組成物を提供することを課題とする。

本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、メソゲン構造を主鎖に含む重合体を用いることにより、優れた粘度指数向上能を発現するとともに、従来の粘度指数向上剤にはなかった新規かつ高性能の低摩擦性、耐摩耗性の発現を可能にすることを見出し、この知見に基づきさらに検討を重ねた結果、本発明を完成するに至った。

前記課題を解決するための手段は以下の通りである。
［１］ メソゲン構造を主鎖に含む重合体を含有する潤滑剤組成物。
［２］ メソゲン構造が円盤状である［１]の潤滑剤組成物。
［３］ 前記重合体が、下記一般式（１）で表される繰り返し単位を有する重合体である［１］又は［２]の潤滑剤組成物：

一般式（１）において、Ｄは環状メソゲン基を表し、Ｒ⁰は各々独立に、環状メソゲン基Ｄに置換可能な最大数以下のｋ個の置換基を表し、Ｌは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ⁰及びＬの少なくとも一つは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含み、ｋは０以上の整数を表す。

［４］ 前記重合体が、下記一般式（２）−ａ又は（２）−ｂで表される繰り返し単位を有する重合体である［１]〜［３］のいずれかの潤滑剤組成物：

一般式（２）−ａ及び（２）−ｂにおいて、Ｒ¹は各々水素原子又はアルキル基を表し、Ｒ²は各々置換基を表し、ｌは０〜３の整数、ｍは０〜４の整数及びｎは０〜５の整数を各々表し、式中の複数のｍ及びｎは各々同一でも異なっていてもよく、ｌ、ｍ及びｎが２以上の時、複数のＲ²は各々同一であっても異なっていてもよく、及びＬは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ²及びＬの少なくとも一つは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。

［５］ 前記重合体が、下記一般式（３）−ａ又は（３）−ｂで表される繰り返し単位を有する重合体である［１]〜［３］のいずれかの潤滑剤組成物：

一般式（３）−ａ及び（３）−ｂにおいて、Ｒ³は各々置換基を表し、ｌ’は０〜２の整数、ｍ’は０〜３の整数及びｎ’は０〜４の整数を各々表し、式中の複数のｍ’及びｎ’は各々同一であっても異なっていてもよく、ｌ’、ｍ’及びｎ’が２以上の時、複数のＲ³は各々同一であっても異なっていてもよく、及びＬは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ³及びＬの少なくとも一つは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。

［６］ 前記重合体の重量平均分子量が、５，０００〜２００，０００である［１]〜［５］のいずれかの潤滑剤組成物。
［７］ 前記重合体が、エステル結合で縮合された繰り返し単位を有するポリエステルである［１]〜［６］のいずれかの潤滑剤組成物。
［８］ 前記重合体を、全質量中０．１〜３０質量％含有する［１]〜［７］のいずれかの潤滑剤組成物。
［９］ さらに潤滑油を含有し、該潤滑油を全質量中７０〜９９．９質量％含有する［１]〜［８］のいずれかの潤滑剤組成物。
［１０］ 前記重合体を、平均粒径１０ナノメートル〜１０ミクロンの分散粒子として含有する［１]〜［９］のいずれかの潤滑剤組成物。
［１１］ 前記重合体とは異なる重合体の少なくとも一種をさらに含有する［１]〜［１０］のいずれかの潤滑剤組成物。

［１２］ 下記一般式（４）−ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ又はｇで表される少なくとも一種類の化合物をさらに含有する［１］〜［１１］のいずれかの潤滑剤組成物：

式中、Ｒ⁴は置換アルキル基、フェニル基又は複素環基を表し、それらは少なくとも一つの、二価のＣ₈以上のアルキレン基、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖、オリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖又はジスルフィド基を含む置換基によって置換されている。

［１３］ ［１]〜［１２］のいずれかの潤滑剤組成物からなる粘度指数向上剤。
［１４］ ［１]〜［１２］のいずれかの潤滑剤組成物からなる摩擦調整剤。
［１５］ 前記重合体が、水あるいは有機溶剤中１００質量部に対し２質量部以上溶解している［１］〜［７］のいずれかの潤滑剤組成物。
［１６］ 前記重合体が、１０ナノメートル以上１０ミクロン以下の平均粒径でポリマーコロイド状に分散されている重合体分散物からなる［１］〜［７］のいずれかの潤滑剤組成物。
［１７］ 前記重合体分散物が剪断による重合体の分散法を経由して得られる［１６］の潤滑剤組成物。
［１８］ 前記重合体分散物が乳化分散法を経由して得られ、水性である［１６］の潤滑剤組成物。
［１９］ 前記重合体分散物が分散重合法を経由して得られ、油性である［１６］の潤滑剤組成物。
［２０］ 前記重合体分散物が、両親媒性グラフトポリマー又はブロックコポリマーの存在下で分散重合法を経由して得られ、油性である［１６］の潤滑剤組成物。
［２１］ 前記重合体の少なくとも一種が、１０ナノメートル以上１０ミクロン以下の平均粒径でポリマーコロイド状に分散されており、同時にあるいは別の少なくとも一種が水あるいは有機溶剤中１００質量部に対し２質量部以上溶解している［１］〜［７］のいずれかの潤滑剤組成物。
［２２］ ［１］〜［２１］のいずれかの潤滑剤組成物を表面に塗布して形成された膜。
［２３］ メソゲン構造を主鎖に有する重合体を含有する固体潤滑剤。
［２４］ さらに前記一般式（４）−ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ及びｇのいずれかで表される少なくとも一種類の化合物を含有する［１５］の潤滑剤組成物。

本発明によれば、メソゲン構造を含む繰り返し単位を有する重合体を用いることよって、剪断安定性に優れた粘度指数向上剤を提供することができる。さらに、メソゲン構造を含む重合体を利用することによって、メソゲン構造を含む素材特有の機能である極圧下での低摩擦性の発現と耐摩耗性の維持を可能としている。
本発明の一態様によれば、前記重合体を基油に溶解させることにより、その側鎖の剛直性と側鎖表面の油溶性によって優れた粘度指数向上能を発揮する。さらに、メソゲン基に比較的極性の高い化学構造を導入することで、分散性、耐コーキング性、シャダー防止性などの機能を付与することもできる。即ち、本発明の一態様によれば、潤滑油の粘度指数向上に寄与するのみならず、低温流動性、剪断安定性、耐コーキング性及びシャダー防止性能の維持性の改善にも寄与する、新規な潤滑剤組成物を提供することができる。
また、本発明の他の態様によれば、前記重合体を基油へ分散することによって、低粘性基油の特性である低温流動性、駆動開始時、低負荷時の低摩擦性を維持しつつ、同時に極圧下での耐摩耗性の改善が改善され、且つ摩擦係数が低減された新規な潤滑剤組成物を提供することができる。
さらに、本発明の潤滑剤組成物は、リン、硫黄、塩素や重金属が必須元素ではなく、環境調和性にも優れている。

発明の実施の形態

以下、本発明について詳細に説明する。なお、本明細書において、数値範囲について、「〜」はその前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。
［メソゲン構造］
本発明は、液晶相を形成しうるメソゲン構造を含む少なくとも一種の繰り返し単位を有する重合体を含有する潤滑剤組成物に関する。前記重合体は、前記メソゲン構造を主鎖に有する。液晶性にとっては、立体的要因である直線性や平面性と剛直性、及び静電的要因である分極率の異方性が重要である。ほぼすべての液晶性化合物の構造は、模式的に、剛直なコア構造とフレキシブルな側鎖で表すことができる。メソゲン構造とは、中間相（メソフェーズ）が誘起（ジェネレート）される構造という造語であり、前者の剛直なコア構造部分を指す。液晶性化合物は、単独で、ある特定の温度、圧力範囲で熱力学的に安定な液晶相を呈するサーモトロピック液晶と、溶媒中である特定の温度、圧力、濃度範囲で液晶相を呈するリオトロピック液晶に分類される。しかし、メソゲン構造とフレキシブルな側鎖を有する化合物でも必ずしも液晶性を呈するわけではない。したがって、本発明で用いられる重合体は、繰り返し単位にメソゲン構造を有するが、液晶性ポリマー（高分子液晶）である必要はない。もしくは、用いられる温度域において液晶性を呈する必要はない。

液晶相を形成しうるメソゲン構造は、環構造、結合基及び側方置換基に分けられる。環構造としては、ベンゼン環やシクロヘキサン環などの六員環構造をもったもの；ビフェニルやターフェニルなどのように環構造が直結しているもの；トランやフキサフェニルエチニルベンゼンのように環が結合基を介して連結しているもの；ナフタレン、キノリン、アントラセン、トリフェニレンやピレンなどの縮合環；環のなかに窒素、酸素あるいは硫黄元素などを含むヘテロ環から構成されるアザクラウン、ポルフィリン及びフタロシアニン；がある。また、結合基としては単結合、エステル、アミド、ウレイド、ウレタン、エーテル、チオエーテル、ジスルフィド、イミノ、アゾメチン及びビニル、アセチレンなどがある。側方置換基はその大きさ、双極子モーメント及び置換位置が液晶性に影響し、ハロゲン、ニトロ基、シアノ基、アルコキシ基、アルキル基や複素環基などがある。メソゲン構造についての上記の内容の詳細は、液晶便覧 第三章「分子構造と液晶性」ｐｐ２５９ 液晶便覧編集委員会編 丸善株式会社発行 （２０００）に解説されている。

［メソゲン−円盤状母核］
前記環構造は、円盤状であることが好ましい。メソゲン構造が円盤状の環構造を有すると、粘度指数向上機能を維持するための剪断時の破断耐久性が低摩擦性の効果で向上し、同時に潤滑油の極圧下での耐摩耗性の改善と、摩擦係数の低減に寄与するので好ましい。
円盤状構造の形態的特徴は例えば、その原形化合物である水素置換体について、以下のように表現され得る。まず、分子の大きさを以下のようにして求める。
１）該分子につき、できる限り平面に近い、好ましくは平面分子構造を構築する。この場合、結合距離、結合角としては、軌道の混成に応じた標準値を用いる事が好ましく、例えば日本化学会編、化学便覧改訂４版基礎編、第ＩＩ分冊１５章（１９９３年刊 丸善）を参照することができる。
２）前記１）で得られた構造を初期値として、分子軌道法や分子力場法にて構造最適化する。方法としては例えば、Ｇａｕｓｓｉａｎ９８、ＭＯＰＡＣ２０００、ＣＨＡＲＭｍ／ＱＵＡＮＴＡ、ＭＭ３が挙げられ、好ましくはＧａｕｓｓｉａｎ９８である。
３）構造最適化によって得られた構造の重心を原点に移動させ、座標軸を慣性主軸（慣性テンソル楕円体の主軸）にとる。
４）各原子にファンデルワールス半径で定義される球を付与し、これによって分子の形状を記述する。
５）ファンデルワールス表面上で各座標軸方向の長さを計測し、それらそれぞれをａ、ｂ、ｃとする。
以上の手順により求められたａ、ｂ、ｃを用いて円盤状の形態を定義すると、ｃ≦ｂ＜ａかつａ／２≦ｂ≦ａ、好ましくはｃ≦ｂ＜ａかつ０．７ａ≦ｂ≦ａと表すことができる。また、ｂ／２＞ｃであることが好ましい。また具体的化合物として挙げると、例えば日本化学会編、季刊化学総説Ｎｏ．２２「液晶の化学」第５章、第１０章２節（１９９４年刊 学会出版センター）、Ｃ．Ｄｅｓｔｒａｄｅらの研究報告、Ｍｏｌ．Ｃｒｙｓｔ．Ｌｉｑ．Ｃｒｙｓｔ．７１巻、１１１頁（１９８１年）、Ｂ．Ｋｏｈｎｅらの研究報告、Ａｎｇｅｗ．Ｃｈｅｍ．９６巻、７０頁（１９８４年）、Ｊ．Ｍ．Ｌｅｈｎらの研究報告、Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．Ｃｈｅｍ．Ｃｏｍｍｕｎ．，１７９４頁（１９８５年）、Ｊ．Ｚｈａｎｇ、Ｊ．Ｓ．Ｍｏｏｒｅらの研究報告、Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１１６巻、２６５５頁（１９９４年）に記載の母核化合物の誘導体が挙げられる。例えば、ベンゼン誘導体、トリフェニレン誘導体、トルキセン誘導体、フタロシアニン誘導体、ポルフィリン誘導体、アントラセン誘導体、アザクラウン誘導体、シクロヘキサン誘導体、β−ジケトン系金属錯体誘導体、ヘキサエチニルベンゼン誘導体、ジベンゾピレン誘導体、コロネン誘導体及びフェニルアセチレンマクロサイクルの誘導体がメソゲン構造として挙げられる。さらに、日本化学会編、“化学総説Ｎｏ．１５ 新しい芳香族の化学”（１９７７年東京大学出版会刊）に記載の環状化合物及びそれらの複素原子置換等電子構造体を挙げることができる。また、上記金属錯体の場合と同様に、水素結合、配位結合等により複数の分子の集合体を形成して円盤状の分子となるものでもよい。これらを分子の中心の母核とし、直鎖のアルキル基やアルコキシ基、置換ベンゾイルオキシ基等がその側鎖として放射状に置換された構造によりディスコティック液晶化合物が形成される。

平板状及び円盤状構造の分子の中心の母核の好ましい化合物例には、下記一般式［１］〜［７４］のいずれかで表される構造が含まれる。なお、ｎは３以上の整数を表し、＊は側鎖との結合可能部位を意味する。但し＊は３以上であれば全ての部位に側鎖が結合していなくてもよい。Ｍは金属イオン又は２つの水素原子を表す。Ｍは金属イオン又は２つの水素原子を表し、即ち、［５］及び［６］は中心金属を含んでいても、含んでいなくてもよい。

母核は、極性元素を含むπ共役系の骨格を有するのが好ましく、上記の中で、［１］、［２］、［３］、［６］、［１１］、［１２］、［２１］、［２３］、［２８］、［５６］が好ましく、その中でも［１］、［２］、［３］、［１１］、［２１］が好ましく、特に好ましくは一般式（２）−ａ及びｂや一般式（３）−ａ及びｂに相当する、合成的に安価に入手できる［２］の１，３，５−トリス（アリールアミノ）−２，４，６−トリアジン環及び［３］のトリフェニレン環である。

［メソゲン基に置換する側鎖構造］
後述する一般式（１）中のＲ⁰、一般式（２）中のＲ²及び一般式（３）中のＲ³に相当する、メソゲン基に置換する側鎖としては一般的に、例えばアルキル基、アルコキシ基、アルコキシカルボニル基、アルキルチオ基、アシルオキシ基が挙げられ、側鎖中にアリール基、ヘテロ環基を含んでいてもよい。また、Ｃ．Ｈａｎｓｃｈ、Ａ．Ｌｅｏ、Ｒ．Ｗ．Ｔａｆｔ著、ケミカルレビュー誌（Ｃｈｅｍ．Ｒｅｖ．）１９９１年、９１巻、１６５〜１９５ページ（アメリカ化学会）に記載されている置換基で置換されていてもよく、代表例としてアルコキシ基、アルキル基、アルコキシカルボニル基、ハロゲン原子が挙げられる。更に側鎖中に、例えばエーテル基、エステル基、カルボニル基、シアノ基、チオエーテル基、スルホキシド基、スルホニル基、アミド基のような官能基を有していてもよい。

より詳細には、側鎖部分としては、例えば、アルカノイルオキシ基（例えば、ヘキサノイルオキシ、ヘプタノイルオキシ、オクタノイルオキシ、ノナノイルオキシ、デカノイルオキシ、ウンデカノイルオキシ）、アルキルスルホニル基（例えば、ヘキシルスルホニル、ヘプチルスルホニル、オクチルスルホニル、ノニルスルホニル、デシルスルホニル、ウンデシルスルホニル）、アルキルチオ基（例えば、ヘキシルチオ、ヘプチルチオ、ドデシルチオ）、アルコキシ基（例えば、ブトキシ、ペンチルオキシ、ヘキシルオキシ、ヘプチルオキシ、オクチルオキシ、ノニルオキシ、デシルオキシ、ウンデシルオキシ、メトキシエトキシ、エトキシエトキシ、メトキシジエチレンオキシ、トリエチレンオキシ、ヘキシルオキシジエチレンオキシ）、２−（４−アルキルフェニル）エチニル基（例えば、アルキル基としてメチル、エチル、プロピル、ブチル、ペンチル、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、ノニル）、２−（４−アルコキシフェニル）エチニル基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、末端ビニルオキシ（例えば、７−ビニルヘプチルオキシ、８−ビニルオクチルオキシ、９−ビニルノニルオキシ）、４−アルコキシフェニル基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、アルコキシメチル基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、アルキルチオメチル基（例えばアルキルチオ基として、前述のアルキルチオ基で挙げたもの）、２−アルキルチオメチル（例えばアルキルチオ基として、前述のアルキルチオ基で挙げたもの）、２−アルキルチオエトキシメチル（例えばアルキルチオ基として、前述のアルキルチオ基で挙げたもの）、２−アルコキシエトキシエチル基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、２−アルコキシカルボニルエチル基例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、コレステリルオキシカルボニル、β−シトステリルオキシカルボニル、４−アルコキシフェノキシカルボニル基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、４−アルコキシベンゾイルオキシ基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、４−アルキルベンゾイルオキシ基（例えばアルコキシ基として、前述の２−（４−アルキルフェニル）エチニル基で挙げたもの）、４−アルコキシベンゾイル基（例えばアルコキシ基として、前述のアルコキシ基で挙げたもの）、パーフルオロアルキル基（例えば、アルキル基として、前述のアルキル基で挙げたもの）、ポリシロキサン基が挙げられる。
また、前述のもののうち、フェニル基は他のアリール基（例えば、ナフチル基、フェナントリル基、アントラセン基）でもよいし、また前述の置換基に加えて更に置換されてもよい。また、該フェニル基はヘテロ芳香環（例えば、ピリジル基、ピリミジル基、トリアジニル基、チエニル基、フリル基、ピロリル基、ピラゾリル基、イミダゾリル基、トリアゾリル基、チアゾリル基、イミダゾリル基、オキサゾリル基、チアジアリル基、オキサジアゾリル基、キノリル基、イソキノリル基）であってもよい。
一つの側鎖に含まれる炭素原子の数は１以上３０以下が好ましく、１以上２０以下がさらに好ましい。

［メソゲンを連結する主鎖構造］
後述する一般式（１）〜一般式（３）中、連結基Ｌに相当する、メソゲンを連結する主鎖としては、一般的に、アルキレン基、パーフルオロアルキレン基、アルケニレン基、アルキニレン基、フェニレン基、ポリシロキサン基及びそれらの組み合わせられた二価の連結基が挙げられる。それらはさらに、例えばオキシ基、カルボニル基、エチニレン基、アゾ基、イミノ基、チオエーテル基、スルホニル基及びそれらの組み合わせられたジスルフィド基やエステル基、アミド基、スルフォンアミド基などの二価の連結基によって連結されてもよい。また主鎖への置換基としては、アルキル基、シクロアルキル基、フェニル基などの芳香族環、複素環基、ハロゲン原子、シアノ基、アルキルアミノ基、アルコキシ基、水酸基、アミノ基、チオ基、スルホ基、カルボキシル基などが挙げられる。

また、メソゲンと上記の主鎖構造を連結する基としては、オキシ基、カルボニル基、エチニレン基、アゾ基、イミノ基、チオエーテル基、スルホニル基及びそれらの組み合わせられたジスルフィド基やエステル基、アミド基、スルフォンアミド基などの二価の連結基があげられる。

また、メソゲン基の摺動方向への配向はミエソビッツ低粘性の効果が期待できるので、使用する温度域において液晶性を呈することが好ましい。そのためには、
上記のメソゲン間の主鎖を構成する最短の元素数は、特に円盤状メソゲンによる液晶相の形成には８以上１５以下が好ましい。また、液晶相の発現には、さらに主鎖構造が比較的柔軟であるウンデシレン基などのアルキレン基やパーフルオロアルキレン基、トリエチレンオキシ基、ジプロピレンオキシ基などのオリゴアルキレンオキシレン基及びオリゴパーフルオロアルキレン基、オリゴシロキサン基などの二価の基が好ましい。

この剛直な平面構造による剛体的斥力が液晶性の発現にとって重要な因子であるが、同時に存在するフレキシブルな側鎖が自由に振舞える自由体積が大きいことが、これまで用いられてきた潤滑剤組成物にない特徴を有することを見出した。すなわち、円盤状メソゲン構造を繰り返し単位中に有する重合体は、剛直な平面構造の環のまわりに、フレキシブルな側鎖を数本配するがゆえに、相対的にそれら側鎖の自由体積が大きく確保されており、より厳しい圧力がかかり自由体積が圧縮される状況下でも剛直部分の斥力によって生じる自由体積がある一定値以下にはなり難いことが期待される。さらに積層するように配向している剛直な平面が剪断方向に再配向する過程で、ポリマー鎖にかかる剪断力を緩和することが期待される。それゆえに、本発明の潤滑剤組成物による粘度指数向上機能は、高圧下での粘度の上昇率が相対的に小さくなり、従来の粘度指数向上剤ではその高分子鎖が剪断力で破壊されてしまう程の高圧で且つ高剪断の場においても、高い剪断安定性を発現するであろうことが推定できる。

前記重合体の一例として、下記一般式（１）で表される繰り返し単位を有する重合体が挙げられる。

一般式（１）において、Ｄは環状のメソゲン基を表し、Ｒ⁰は各々独立に、環状のメソゲン基Ｄに置換可能な最大数以下のｋ個の置換基を表し、Ｌは各々独立に二価の連結基を表し、ｋは０以上の整数を表し、Ｒ⁰及びＬの少なくとも一つは、Ｃ₅以上（好ましくはＣ₅〜Ｃ₂₀）のアルキレン鎖、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含み、好ましくは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。ｋは０以上の整数を表す。オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖の炭素数は、６〜２０であるのが好ましく、含まれるアルキレン基としては、エチレン基、プロピレン基、ブチレン基等が挙げられ、鎖中に含まれるアルキレンオキシ基は２〜７個であるのが好ましく、３〜５個であるのが好ましい。

前記一般式（１）で表される繰り返し単位を有する重合体の中でも、下記一般式（２）−ａもしくはｂ、又は下記一般式（３）−ａもしくはｂで表される繰り返し単位を有する重合体が好ましい。

一般式（２）−ａ及び（２）−ｂにおいて、Ｒ¹は各々水素原子又はアルキル基（好ましくＣ₃以下のアルキル基）を表し、Ｒ²は各々置換基を表し、ｌは０〜３の整数、ｍは０〜４の整数及びｎは０〜５の整数を各々表し、式中の複数のｍ及びｎは各々同一でも異なっていてもよく、ｌ、ｍ及びｎが２以上の時、複数のＲ²は各々同一であっても異なっていてもよく、及びＬは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ²及びＬの少なくとも一つは、Ｃ₅以上（好ましくはＣ₅〜Ｃ₂₀）のアルキレン鎖、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含み、好ましくは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。

一般式（３）−ａ及び（３）−ｂにおいて、Ｒ³は各々置換基を表し、ｌ’は０〜２の整数、ｍ’は０〜３の整数及びｎ’は０〜４の整数を各々表し、式中の複数のｍ’及びｎ’は各々同一であっても異なっていてもよく、ｌ’、ｍ’及びｎ’が２以上の時、複数のＲ³は各々同一であっても異なっていてもよく、及びＬは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ³及びＬの少なくとも一つは、Ｃ₅以上（好ましくはＣ₅〜Ｃ₂₀）のアルキレン鎖、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含み、好ましくは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。

本発明に利用可能な、メソゲン基を有する重合体の具体例を以下に挙げるが、本発明は以下の具体例によってなんら制限されるものではない。

［重合体の合成方法］
メソゲン基を有する繰り返し単位を少なくとも一種有する重合体は、従来公知の有機合成方法及び重合法を組み合わせることで製造することができる。前記メソゲン構造は、重合によりポリマーを得た後、ポリマー分子に導入してもよい。また、メソゲン構造を有するモノマーを重合して前記重合体を製造することもできる。例えば、（メタ）アクリレート類を重合した後、重合体のカルボン酸部分に前記メソゲン構造をエステル反応を利用して導入してもよい。また、（メタ）アクリレートのエステル類のエステル部分にメソゲン構造を導入し、該モノマーを重合してもよい。より具体的には、Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．，Ｒａｐｉｄ Ｃｏｍｍｕｎ．４，８０７−８１５（１９８３）、Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．，Ｒａｐｉｄ Ｃｏｍｍｕｎ．６，３６７−３７３（１９８５）、及びＭａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．，Ｒａｐｉｄ Ｃｏｍｍｕｎ．６，５７７（１９８５）、Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ． Ｐｅｒｋｉｎ Ｔｒａｎｓ．，Ｉ １９９５ ｐｐ８２９．Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｒｙｓｔａｌｓ，１９９５，Ｖｏｌ．１８，Ｎｏ．２，ｐｐ１９１．Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｒｙｓｔａｌｓ，１９９８，Ｖｏｌ．２５，Ｎｏ．１，ｐｐ４７．Ｊ．Ｍａｔｅｒ．Ｃｈｅｍ．，１９９８，８（１），ｐｐ４７．などに記載の合成方法が挙げられる。
また、前記重合体は、ポリエステルであってもよく、例えば、２つのエステル基で置換基されたメソゲン基を有するモノマーと、ジオールとを縮合反応することによって得られたポリエステルであってもよい。

前記重合体の重量平均分子量は、５，０００〜４００，０００であるのが好ましく、５，０００〜２００，０００であるのがより好ましく、２０，０００〜２００，０００であるのがさらに好ましく、５０，０００〜１５０，０００であるのがよりさらに好ましい。前記重合体の重量平均分子量が前記範囲であると、高温・高圧力での剪断安定性が高い点で好ましい。なお、前記重合体の重量平均分子量は、ＧＰＣで測定した値である。

［トリアリールメラミンポリマーとの錯体形成］
本発明の潤滑剤組成物は、下記一般式（４）−ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ又はｇで表される少なくとも一種類の化合物をさらに含有していてもよい。

式中、Ｒ⁴は置換アルキル基、フェニル基又は複素環基を表し、それらは少なくとも一つの、二価のＣ₈以上のアルキレン基、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖、オリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖又はジスルフィド基を含む置換基によって置換されている。

前記一般式（２）−ａ又はｂが有するトリアリールメラミン母核の少なくとも一つのＲ¹が水素原子の場合には、一般式（４）−ａ〜ｇで表される化合物と水素結合を介して錯合体を形成し、ポリマーの溶解性、ガラス転移点、液晶の場合は相転移温度が著しく変化するものと考えられる。従って、粘度指数向上能や低摩擦化、耐摩耗性についてもさらに向上させられるものと推察される。前記一般式（４）−ａ〜ｇのいずれかで表される化合物を含有する態様では、該化合物は、前記重合体のメソゲン基に対して０．１〜６当量含有されるのが好ましく、０．５〜１．５当量含有されるのがより好ましい。

前記一般式（４）−ａ〜ｇで表される化合物の具体例を挙げるが、これらに限定されるものではない。

［粘度指数向上機能］
粘度指数向上機能は、従来技術でも述べたように、温度上昇による粘度指数向上剤のオイル溶解性が向上し、低温で絡まりあっていたポリマー鎖がほどけて大きな拡散断面積を呈するようになることでその増粘効果が発現し、オイル全体の粘度を上昇させるものと考えられる。

粘度指数が高いほどは、粘度指数向上剤の性能が高いことを示す。例えば、基油として鉱油を用い、特定の剤を５質量％〜３０質量％の範囲で添加したサンプルの粘度指数が、１００以上であれば、該剤は、粘度指数向上剤であるといえる。前記重合体を粘度指数向上剤として用いる場合は、上記条件で測定した粘度指数が１２０以上であるのが好ましく、１４０以上であるのがより好ましく、１６０以上であるのが更に好ましい。なお、粘度指数はＪＩＳに定められた方法（ＪＩＳ Ｋ２２８３）に従って測定される。

これまでの技術では、粘度指数向上剤の溶解性の温度差は比較的剛直な主鎖となりうるメタアクリレートが、オイル溶解性は側鎖の長鎖アルキル基が担ってきた。本発明においては、メソゲン構造が部分的に主鎖を担うので剛直性は維持され、さらにそれらが剪断時に配向しミエソビッツ低粘性によりさらに剪断耐久性が向上するものと期待される。後述する通り、基油と併用する場合は、メソゲンに置換する末端鎖は、用いられる基油によって溶解性の観点からその好ましい種類が決定され、一般的にはその基油と類似の化学構造が好ましく用いられる。一般的には、鉱油やポリ−α−オレフィンのような化学合成油の場合は、側鎖としては長鎖アルキル基が用いられる。放射状構造の側鎖を有する液晶性化合物の場合、一般的にその親疎水性は側鎖末端基の親疎水性が表れる傾向が多いため、末端部に長鎖アルキル基を連結させて溶解性を制御することができるが、粘度指数向上機能の観点では同様の性能発現が可能である。
フッ素系の基油の場合には、パーフルオロアルキル基やオリゴパーフルオロアルキレンオキシ基が好ましく用いられる。
水系基油の場合には、オリゴアルキレンオキシ基が好ましい。
この溶解性の観点での側鎖置換基の選択は、主鎖構造にも同様に適用することが好ましい。

［潤滑性能（摩擦調性能）の発現技術］
本来の潤滑機能である低摩擦性、耐摩耗性の発現には、特に放射状に側鎖構造を有する円盤状又は平板状メソゲン構造が好ましい。しかし、これらの機能は、互いに摺動する界面の近傍により多く存在することが効果的であり、粘度指数向上機能の発現の条件とは異なり、溶解せず、かつ微粒子で基油中に均質に分散した状態のほうが、基油に対してより少量で効果的に機能する。従って、前記重合体を、例えば炭化水素系の基油に混合せず単独で用いることも可能である。かかる態様では、前記重合体が、潤滑剤組成物の主成分となり、例えば、本発明の潤滑剤組成物は、前記重合体のみからなっていてもよい。一方、以下に記載する通り、潤滑油等の基油を併用する態様では、前記重合体の含有量は、全質量中０．１〜３０質量％であるのが好ましく、０．５〜１５質量％であるのがより好ましく、１〜５質量％であるのがさらに好ましい。

また、本発明の潤滑剤組成物は、前記重合体とともに、基油である潤滑油を含有していてもよい。さらに潤滑油を含有する態様では、該潤滑油を、全質量中７０〜９９．９質量％含有するのが好ましい。
［基油］
本発明の潤滑剤組成物の基油として用いられる油性物質（潤滑油）としては、従来、潤滑剤組成物の基油として用いられている一般的な鉱油及び合成油から選択される一種又は二種以上を用いることができる。例えば、鉱油、合成油、あるいはそれらの混合油のいずれも用いることができる。鉱油としては、例えば、パラフィン系、中間基系又はナフテン系原油の常圧又は減圧蒸留により誘導される潤滑油原料をフェノール、フルフラール、Ｎ−メチルピロリドンの如き芳香族抽出溶剤で処理して得られる溶剤精製ラフィネート、潤滑油原料をシリカーアルミナを担体とするコバルト、モリプデン等の水素化処理用触媒の存在下において水素化処理条件下で水素と接触させて得られる水素化処理油、水素化分解触媒の存在下において苛酷な分解反応条件下で水素と接触させて得られる水素化分解油、ワックスを異性化用触媒の存在下において異性化条件下で水素と接触させて得られる異性化油、あるいは溶剤精製工程と水素化処理工程、水素化分解工程及び異性化工程等を組み合わせて得られる潤滑油留分等を挙げることができる。特に、水素化分解工程や異性化工程によって得られる高粘度指数鉱油が好適なものとして挙げることができる。いずれの製造法においても、脱蝋工程、水素化仕上げ工程、白土処理工程等の工程は、常法により、任意に採用することができる。鉱油の具体例としては、軽質ニュートラル油、中質ニュートラル油、重質ニュートラル油及びブライトストック等が挙げられ、要求性状を満たすように適宜混合することにより基油を調整することができる。合成油としては、例えば、ポリα−オレフィン、α−オレフィンオリゴマー、ポリブテン、アルキルベンゼン、ポリオールエステル、二塩基酸エステル、ポリオキシアルキレングリコール、ポリオキシアルキレングルコールエーテル、シリコーン油等を挙げることができる。これらの基油は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用することができ、鉱油と合成油を組み合わせて使用してもよい。

本発明の潤滑剤組成物は、メソゲン構造を有する繰り返し単位を有する重合体を分散状態で含有する場合は、該重合体を０．０１〜３０質量部と、油性物質を９９．９９〜７０質量部とを含有しているのが好ましく、前記重合体を５〜２０質量部と、油性物質を９５〜８０質量部含有しているのがより好ましい。前記重合体の含有量が前記範囲であると、省燃費性、低摩擦性の広出力範囲での発現の点で好ましい。一方、本発明の潤滑剤組成物が、メソゲン構造を繰り返し単位とする重合体を溶解状態で含有する場合は、該重合体を基油１００質量部に対して、１質量部以上含有しているのが好ましく、前記重合体を５質量部以上含有しているのがより好ましい。前記重合体の含有量が前記範囲であると、粘度指数向上性、その剪断安定性の広出力範囲での発現の点で好ましい。

［微分散化技術］
通常基油は安価に入手できるため、また基油は低粘性であり摺動機械の駆動時のトルクはより小さく、また低負荷時の流体潤滑での摩擦係数は極めて低いので、基油に、前記重合体を少量用いることが好ましい。但し、摺動する界面に偏析させるために基油に溶解させない状態で用いると、一般的に摺動部位に偏析する効率が劣ることが多い。また近傍に存在しても、摺動する狭い間隙に重合体が入り込むためには、一般的に重合体の平均粒径は５０ミクロン以下が好ましく、１０ミクロン以下がさらに好ましい。従ってそのような平均粒径の重合体が基油中に均質に分散していることが好ましい。そうすれば、真実接触部位に限りなく近づき、そこで両面からの剪断力によって、薄膜状に展延され、摺動面を覆い、なおかつ界面粗さを低減する効果も発現することで、低摩擦、耐摩耗性を促進することが可能になる。

前記重合体を、有機溶剤あるいは水中へ分散させてもよい。具体的には、前記重合体を基油及び分散剤の共存下、ホモジナイザー等の流体膜状態での剪断力で微細化し分散させる方法、超音波によって微分散化させる方法、及び前記重合体のモノマーを分散剤共存下、有機溶剤あるいは水中で分散重合させて、重合体の微細粒子を基油中に均質分散させる方法がある。この場合、基油あるいは水中に分散する重合体は、それらに溶解しないことが好ましいので、上記粘度指数向上機能発現のための分子設計とは全く逆の要素を用いることが必要である。炭化水素系溶剤を基油とする場合には、側鎖あるいは主鎖部分には長鎖アルキレン基よりは、相溶性の低いパーフルオロアルキレン基やオリゴパーフルオロアルキレンオキシ基、またオリゴアルキレンオキシ基を相対的に多く用いることが好ましい。一方、水系では、相溶性の低いパーフルオロアルキレン基やオリゴパーフルオロアルキレンオキシ基、長鎖アルキレン基、ポリシロキサン基を相対的に多く用いることが好ましい。

いずれの場合も、共存させる分散剤が重要である。この技術の詳細は、Ｋ．Ｊ．Ｂａｒｒｅｔｔ著 Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ ｉｎ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｍｅｄｉａ ＪＯＨＮ ＷＩＬＥＹ＆ＳＯＮＳ出版 に記載されている。溶剤とそれに非相溶性の微細粒径の重合体が共存すると、通常重合体の微細粒子が凝集して沈殿する傾向が強いので、分散剤としては両親媒性の分散剤すなわち互いに非相溶の部分構造を両方もった重合構造が必要である。
さらに好ましくは、それらの部分構造のオリゴマーあるいはポリマーがブロック共重合又はグラフト共重合体である。例えば、ポリ（２−エチルヘキシルアクリレート−ｇ−ビニルアセテート）、ポリ（１２−ヒドロキシステアリン酸−ｇ−グリシジルメタアクリレート）、ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−メタアクリル酸）、ポリ（スチレン−ｂ−ジメチルシロキサン）、ポリ（２−エチルヘキシルアクリレート−ｇ−メチルメタアクリレート）、ポリ（スチレン−ｂ−メタアクリル酸）、ポリ（ブタジエン−ｂ−メタアクリル酸）、ポリ（スチレン−ｂ−ｔ−ブチルスチレン）、ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−ヘキサエチレンオキシエチル−メタアクリレート）、ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−ヘキサ（パーフルオロエチレンオキシ）エチル−メタアクリレート）、ポリ（３−ヘキシルデシル メタアクリレート−ｂ−３−ウレイドプロピル−メタアクリレート）などがあげられる。

前記重合体を水系溶媒に分散させてもよい。水系分散技術は、通常乳化分散後に重合する乳化重合法が用いられるが、界面活性剤の共存下、水−水溶性有機溶剤混合溶剤に溶解したモノマーが微細粒径で重合し、不溶化析出した状態で界面活性剤で安定に分散させ、必要に応じ、水溶性有機溶剤を除去するいわゆる分散重合法も用いられる。

［添加剤］
その他、本発明の潤滑剤組成物には、種々の用途に適応した実用性能を確保するため、さらに必要に応じて、潤滑剤、例えば軸受油、ギヤ油、動力伝達油などに用いられている各種添加剤、すなわち摩耗防止剤、極圧剤、酸化防止剤、粘度指数向上剤、清浄分散剤、金属不活性化剤、腐食防止剤、防錆剤、消泡剤等を本発明の目的を損なわない範囲で適宜添加することができる。

［潤滑膜］
本発明の潤滑剤組成物を、表面に塗布して、潤滑膜として利用してもよい。その場合、その膜厚は、塗布する表面の表面粗さに影響されるが、０．５ミクロンの表面粗さの場合、５ミクロン程度の膜厚で良好な低摩擦性、耐摩耗性を発現し、０．０２ミクロンの表面粗さの場合、０．０３ミクロン程度の膜厚で同様に良好な性能を示す。
また、結合剤ポリマーに固体潤滑剤を添加して潤滑膜を形成させる技術と同様に、本発明の潤滑剤組成物に固体潤滑剤を添加して、前記潤滑膜を形成してもよい。
前記固体潤滑剤としては、ポリテトラフルオロエチレン、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、黒鉛、有機モリブデン化合物、窒化ホウ素があげられる。
また、結合剤ポリマーを添加することも可能である。結合剤ポリマーとしては、有機樹脂として、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリカルボジイミド樹脂、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、フェノール樹脂、フラン樹脂、尿素（ウレア）樹脂、アクリル樹脂などの熱硬化性樹脂が、また無機高分子として、Ｔｉ−Ｏ，Ｓｉ−Ｏ，Ｚｒ−Ｏ，Ｍｎ−Ｏ，Ｃｅ−Ｏ，Ｂａ−Ｏといった、金属−酸素結合が三次元架橋した構造からなる被膜形成材料があげられる。

［基体］
前記潤滑膜は、種々の基体の表面に形成することができる。前記基体の材質としては、炭化珪素・窒化珪素・アルミナ・ジルコニアなどのセラミックス、鋳鉄、銅・銅−鉛・アルミニウム合金とその鋳物、ホワイトメタル、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）・四フッ化エチレン樹脂（ＰＦＰＥ）・ポリアセタール（ＰＯＭ）・ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）・ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）・ポリアミドイミド（ＰＡＩ）・ポリイミド（ＰＩ）などの各種プラスチック、プラスチックにガラス・カーボン・アラミドなどの繊維を複合化した有機−無機複合材料、セラミックと金属の複合材料サーメットなどが挙げられる。
また、上記の樹脂やセラミック材料の他、機械構造用炭素鋼、ニッケルクロム鋼材・ニッケルクロムモリブデン鋼材・クロム鋼材・クロムモリブデン鋼材・アルミニウムクロムモリブデン鋼材などの構造機械用合金鋼、ステンレス鋼、マルチエージング鋼などの表面にダイヤモンドライクカーボンの薄膜が被覆されている材料も好ましく用いられる。
また、銅系の金属粉を焼結することにより多孔質層を表面に形成させ潤滑剤組成物を含浸させた焼結金属やジルコン酸カルシウム（ＣａＺｒＯ₃）とマグネシア（ＭｇＯ）の微粒子が互いに強く結合して形成されるような多孔質セラミックス、シリカとホウ酸系成分を熱的に相分離させることにより得られる多孔質ガラス、超高分子量ポリエチレン粉末の焼結多孔質成形体、四フッ化エチレン等フッ素樹脂系多孔質膜、ミクロフィルターなどに用いられるポリスルホン系多孔質膜、予め成形体の貧溶媒とその成形体形成モノマーを重合時相分離を起こさせて形成される多孔質膜などが挙げられる。

［固体潤滑剤］
前記重合体のうち、ガラス転移点の高い重合体については、粉末状に成形して固体潤滑剤として使用できる。単独で使用することも可能であるし、結合剤に分散あるいは溶解させて用いることも可能である。
さらに重合体１００質量部に対して基油を２０〜４０質量部添加し、両者が溶解した状態で使用しても低摩擦性、耐摩耗性が発現する。

［用途］
本発明の潤滑剤組成物は、種々の用途に利用できる。例えば、自動車等の車両のエンジン油、ギヤ油、自動車用作動油、船舶・航空機用潤滑油、マシン油，タービン油、軸受油、油圧作動油、圧縮機・真空ポンプ油、冷凍機油及び金属加工用潤滑油剤、また磁気記録媒体用潤滑剤、マイクロマシン用潤滑剤や人工骨用潤滑剤等に利用することができる。

以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、試薬、割合、操作等は、本発明の精神から逸脱しない限り適宜変更することができる。したがって、本発明の範囲は以下に示す実施例に制限されるものではない。

［実施例１：メソゲン構造（円盤状構造を含む）を主鎖に有する重合体の調製］
メソゲン構造としての一般的なトリフェニレン環（例示化合物ＤＭＰ−１〜１３）の合成方法は、Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｒｙｓｔａｌｓ．，第３１巻８号，１０３７頁（２００４年）及びその引用文献に詳細に記述されているが、ポリマー主鎖の連結様式でその合成方法は様々である。
例えば、例示化合物ＤＭＰ−１〜８、及びＤＭＰ−５２〜５８については、メソゲン環の連結方法として、Ｍａｋｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｒａｐｉｄ Ｃｏｍｍｕｎ．，第６巻，５７７頁（１９８５年））に記載の方法に準じて合成した。
例示化合物ＤＭＰ−９〜１８、ＤＭＰ−２１〜２５、ＤＭＰ−３５〜４４、及びＤＭＰ−４９〜５１については、メソゲン環の連結方法として、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，第２３巻，４０６１頁（１９９０年））に記載の方法に準じて合成した。
例示化合物ＤＭＰ−２６、２７、３０、及びＤＭＰ−４５〜４８については、メソゲン環の連結方法として、Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．Ｐｅｒｋｉｎ Ｔｒａｎｓ．Ｉ，８２９頁（１９９５年））に記載の方法に準じて合成した。
六置換ベンゼン環（例示化合物ＤＭＰ−５５）の合成方法は、Ｍａｋｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｒａｐｉｄ Ｃｏｍｍｕｎ．，第６巻，３６７頁（１９８５年））に記載の方法に準じて合成した。三置換ベンゼン環（例示化合物ＤＭＰ−５６及び５７）の合成方法は、Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｒｙｓｔａｌｓ．，第２６巻１０号，１５０１頁（１９９９年））に記載の方法に準じて合成した。
トリアリールメラミン環（例示化合物ＤＭＰ−３１〜４８）の合成方法は、Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｒｙｓｔａｌｓ．，第２４巻３号，４０７頁（１９９８年）に記載の方法に準じて合成した。
ヘキサエチニルベンゼン環（例示化合物ＤＭＰ−４９〜５１）の合成方法は、Ａｎｇｅｗ．Ｃｈｅｍ．Ｉｎｔ．Ｅｄ．，第３９巻１７号，３１４０頁（２０００年）記載の方法に準じて合成した。
フタロシアニン環（例示化合物ＤＭＰ−５２〜５４）の合成方法は、特開２０００−１１９６５２号公報明細書記載の方法に準じて合成した。

１．高溶解性円盤状ポリマーの粘度指数向上機能評価
〔実施例２〜１６、比較例１〜３、参考例１及び２：潤滑油の調製と高溶解性円盤状ポリマーの粘度指数向上機能評価〕
実施例１で得られたメソゲン構造を有する重合体について、その５質量部と潤滑油基油スーパーオイルＮ−３２（新日鐵化学製）９５質量部を４００倍で拡大した顕微鏡下（メトラー社製顕微加熱装置ＦＰ−８０ＨＴホットステージ及びニコン社製ＯＰＴＩＰＨＯＴ−ＰＯＬ）で１００℃に加熱した際、４０℃では極く少量見られた微細固体が完全に溶解した潤滑剤組成物を形成することを確認した重合体（ＤＭＰ−３，１０，１５，２１，３０，３１，３５，４４，５１，５２，５５，５６，５９，６０，６１）について、その１５質量部とＮ−３２の８５質量部を混合した潤滑剤組成物を調製した。
また、比較例として、ポリメタクリレート系粘度指数向上剤（ＣＰ−１）及びエチレン無水マレイン酸グラフトアミン変性物粘度指数向上剤（ＣＰ−２）を用いて、同様の方法で潤滑剤組成物それぞれ調製した。

調製した前記潤滑剤組成物のそれぞれについて、以下の評価をそれぞれ行った。
（粘度指数向上機能）
ＪＩＳ Ｋ２２８３に基づいて、実施例２〜１６、比較例１〜３、参考例１及び２の潤滑剤組成物の動粘度（１００℃と４０℃）をウベローデ粘度計を用いて測定し、粘度指数を算出した。なお、潤滑剤組成物を調製するために用いたスーパーオイルＮ−３２（新日鐵化学製）（すなわち、円盤状ポリマー添加前の潤滑油）の粘度は、４０℃で３０．６ｍｍ²／ｓ、１００℃で５．３１ｍｍ²／ｓ、粘度指数は１０６であった。

（剪断安定性（粘度低下率））
社団法人自動車技術会による自動車規格ＪＡＳＯ Ｍ３４７−９５に基づいて、実施例２〜１６、比較例１〜３、参考例１及び２の潤滑剤組成物に、１００℃において規定時間超音波を照射した。照射後の粘度を測定し、照射前後の粘度から、潤滑剤組成物の粘度低下率を算出した。潤滑剤組成物の粘度低下率の値が小さいほど粘度指数向上剤のせん断安定性は高い。

表１に示す結果から、メソゲン構造を主鎖に有する円盤状ポリマーのうち、１００℃で基油に溶解度の大きいもの（実施例２〜１６）は、一般的粘度指数向上剤と同等の高い粘度指数を示し、一方、溶解性に乏しいもの（参考例１及び２）は、基油そのものの粘度指数とあまり変わらない値を示すことが理解できる。すなわち、温度による溶解・不溶解の差を利用する粘度指数向上剤の機能が、前記円盤状ポリマーを含有する潤滑剤組成物でも同様の機構で機能している可能性を示唆する結果となった。
剪断安定性についても、前記円盤状ポリマーは粘度低下率が小さく、粘度指数向上剤として好ましい性質を有していることが理解できる。

２．高溶解性試料の粘度指数向上機能に付随する諸性能評価
〔実施例１７及び１８、比較例６及び７：高溶解性試料の粘度指数向上機能に付随する諸性能評価〕
円盤状ポリマーＤＭＰ−１５、ＤＭＰ−３５及び比較としてＣＰ−１，ＣＰ−２について、各々その１５質量部とＮ−３２の８５質量部を混合した潤滑剤組成物を調製した。
上記実施例と同様にこれらの粘度指数向上能に付随する諸性能を評価した。結果を表２及び表３に示す。
（低温粘度特性）
調製した潤滑剤組成物について、ＭＲＶ（ミニ・ロータリー・ビスコメーター）、ＣＣＳ（コールド・クランキング・シュミュレーター）及びＴＰ−１をそれぞれ測定した。結果を表２に示す。なお、上記ＭＲＶ、ＣＣＳ及びＴＰ−１は、組成物の低温粘度特性を表示するものである。
ＭＲＶ（ミニ・ロータリー・ビスコメーター）は、ＡＳＴＭ−Ｄ３８２９に記載の方法を使用して測定され、粘度をセンチポイズ単位で測定するものである。測定温度は−２５℃である。
ＣＣＳ（コールド・クランキング・シュミュレーター）は、ＳＡＥ Ｊ３００Ａｐｐｅｎｄｉｘに記載の方法を使用して測定され、高せん断粘度値をセンチポイズ単位で測定するものである。この試験は、冷間のエンジン始動に対する潤滑油の抵抗性に関係する。ＣＣＳが高くなる程、冷間のエンジン始動に対する油の抵抗性が大きくなる。
さらに、ＴＰ−１は、ＡＳＴＭ−Ｄ４６８４に記載の方法を使用して測定される。これはＭＲＶと本質上同じであるが、但し、徐冷却サイクルが使用される。このサイクルは、ＳＡＥ Ｐａｐｅｒ Ｎｏ．８５ ０４４３（ケイ・オー・ヘンダーソン）に規定されている。

（スラッジ分散）
調製した潤滑油について、スラッジの分散性を試験した。判定基準を以下に示す。
○…スラッジの沈積が認められない
△…スラッジの沈積がやや認められる
×…スラッジの沈積が認められる
上記試験結果を表２に示す。

表２に示す結果から、実施例１７及び１８の潤滑剤組成物は、比較例６及び７の潤滑剤組成物に比べ、ＭＲＶ、ＣＣＳ及びＴＰ−１の低温粘度特性について、いずれも低温粘度特性が優れていることが理解できる。
さらに、スラッジの分散性についても、実施例１７及び１８の潤滑剤組成物が、比較例６及び７の潤滑剤組成物に比べいずれも優れていることが理解できる。

〔実施例１９及び２０、比較例８及び９：潤滑剤組成物の調製と評価〕
（抗酸化性試験の方法）
１００ニュートラルの鉱物油９０重量部に、ＤＰ−１５及びＤＰ−３５を各々１０重量部均一に溶解させて潤滑剤組成物をそれぞれ調製した。ＣＰ−１及びＣＰ−２を用いて、同一の方法で潤滑剤組成物をそれぞれ調製した。
調製した潤滑剤組成物について、ＪＩＳ−Ｋ２５１４に従い、１６５．５℃で９８時間抗酸化性試験を行ない、Ｂ法によるスラッジ発生量をそれぞれ測定した。ここでＢ法とは、試験後の潤滑油にスラッジ凝集剤を加え遠心分離し沈降するスラッジ量を測定したものであり、Ｂ法によるスラッジ量が抗酸化性を示す。

（カーボンブラック分散性試験）
抗乳化性試験用試料容器（ＪＩＳＫ２８３９）にカーボンブラック０．３ｇを入れ、６０ニュートラルの鉱物油に実施例１で合成したＤＭＰ−１５及びＤＭＰ−３５、並びに比較例６及び７の添加剤（ＣＰ−１）及び（ＣＰ−２）を各々３重量％添加した溶液を加え、全液量８０ｍｌになるようにそれぞれ調製した。抗乳化性試験器（ＪＩＳＫ２５２０）で３０℃、１５００ｒｐｍで５分間攪拌後、７５ｍｌを１００ｍｌの遠心沈降管に取り２０００ｒｐｍで２０分間遠心分離した後、上澄みを６０ニュートラルの鉱物油で１／６０に希釈し７５０ｎｍの波長の吸光度を測定した。吸光度が大きい程、分散性が良好であることを示し、酸化により発生するスラッジ量が少なく、且つ清浄分散性と相関する。結果を表３に示す。

表３に示す結果から、ＤＭＰ−１５及びＤＭＰ−３５は、従来の粘度指数向上剤であるＣＰ−１及びＣＰ−２と比較して、はるかに分散性がよいこと、すなわち抗酸化性、清浄分散性に優れていることが理解できる。

メソゲン基を主鎖に有する重合体は、従来粘度指数向上剤として用いられていたメタクリレート系重合体に比べ、優れた低温粘度特性と耐酸化特性を有する。従って、前記重合体を含有する本発明の潤滑剤組成物は、低温での流動特性や高温時の酸化安定性に優れ、過酷な環境でも使用することができる。

〔実施例２１及び２２、比較例１０及び１１：潤滑剤組成物の調製と評価（トラクション係数）〕
ＤＭＰ−１５及びＤＭＰ−３５を各々８．３％、これにエンジン油用パッケージ（ＳＨ規格油用）１１％、通常の１００ニュートラル鉱物油を各々８０．７％配合し、エンジン油に必要な１００℃粘度を１０．０〜１０．４ｃＳｔに合わせてそれぞれ潤滑剤組成物を調製した。比較例として前記粘度指数向上剤ＣＰ−１を各々４．３％、モリブデンジチオカーバメート系ＦＭ剤（モリバンＡ、バンダービルト社製）を１％添加したものと、添加しないものをそれぞれ調製し、これにエンジン油用パッケージ（ＳＨ規格油用）１１％、通常の１００ニュートラル鉱物油を配合し、各々エンジン油に必要な１００℃粘度を１０．０〜１０．４ｃＳｔに合わせて潤滑剤組成物をそれぞれ調製した。これらのサンプルをＳＲＶ社の摩擦摩耗試験機で、温度８０℃、荷重５０ニュートン、周波数５０Ｈｚの条件で摩擦係数を測定し、表４の結果を得た。

表４に示す結果から、メソゲン基を有する重合体（円盤状ポリマー）ＤＭＰ−１５及びＤＭＰ−３５の添加により、有意のトラクション低減効果を確認できた。このため、本発明の潤滑剤組成物は省燃費性に優れたものとなりうることが理解できる。

〔実施例２３及び２４、比較例１２：潤滑剤組成物の調製と評価〕
エチレン・プロピレン共重合体からなるＯＣＰ系粘度指数向上剤（三井石油化学工業製、オルフュースＭ−１２１０）をＣＰ−３として用いた。
円盤状ポリマーＤＭＰ−１５及びＤＭＰ−３５、粘度指数向上剤ＣＰ−３をそれぞれ５％、及びＣＤグレードディーゼルエンジンオイル用ＤＩパッケージ５％を、溶剤精製油Ａ（粘度指数１００の１５０ニュートラル油）及び溶剤精製油Ｂ（粘度指数１００の２００ニュートラル油）に加え、下表５に示す実施例２３、実施例２４及び比較例１２に相当するエンジン油（潤滑剤組成物）を調製した。その際、１００℃動粘度を１０．０〜１０．４ｃＳｔにして、且つ−２０℃のＣＣＳ粘度を３０００ｃＰになるよう溶剤精製油ＡとＢの配合量を調整した。これらのエンジン油を以下の方法でパネルコーキング試験及び酸化安定試験を実施した。その結果を表５に示した。また、省燃費性に関係するＴＢＳ粘度（１５０℃、せん断速度１０⁶／秒）及び粘度指数を表５に示した。

（パネルコーキング試験の方法）
上記三種類のエンジン油をパネルコーキング試験法Ｆｅｄ−７９１Ｂに従い、パネル温度３００℃、エンジン油温度１００℃で４時間パネルコーキング試験を実施した。試験後、パネルをペンタンで洗浄後、コーキング量を重量法で測定した。

（酸化安定性試験の方法）
上記三種類のエンジン油をＪＩＳ−Ｋ２５１４に従い、１６５．５℃で９６時間酸化安定性試験を実施した。試験前後でのエンジン油の全酸価の増加量を測定した。

表５に示す結果から、メソゲン基を有する重合体（円盤状ポリマー）ＤＭＰ−１５及び３５を使用したエンジン油は、従来コーキング量が少ないといわれているＯＣＰ系粘度指数向上剤を使用した場合（比較例１２）と比べ、コーキング量が低くなっていることが理解できる。また、ＴＢＳ粘度も低く、粘度指数が同等以上であることが理解できる。

３．基油への低溶解性試料の低摩擦性機能評価
［実施例２５〜４２及び比較例１３〜１６：基油への微粒子分散化された円盤状ポリマーの低摩擦と耐摩耗機能］
実施例１で得られた円盤状ポリマーについて、その５質量部と潤滑油基油スーパーオイルＮ−３２（新日鐵化学製）９５質量部を４００倍で拡大した顕微鏡下（メトラー社製顕微加熱装置ＦＰ−８０ＨＴホットステージ及びニコン社製ＯＰＴＩＰＨＯＴ−ＰＯＬ）で１００℃に加熱した際、４０℃でも１００℃でも微細固体の分散状態にほとんど変化の見られなかった基油に難溶性の化合物（ＤＭＰ−８，３９以外に、ＤＭＰ−６，７，１２，１９，２２，２４，２７，２８，２９，３８，４１，４５，４７，４８，５３，５７）について、いずれかの５質量部とＮ−３２の９５質量部を混合した潤滑剤組成物を調製した。これに、０．５質量部のブロックコポリマーを添加し、超音波ホモジナイザーで平均粒径０．５ミクロンの微細分散状態で円盤状ポリマーが安定化された潤滑剤組成物を調製した。
オプチモール社製往復摺動摩擦摩耗試験機（ＳＲＶ）を用い、シリンダー・オン・ディスク法により、周波数５０Ｈｚ，振幅１．５ｍｍ幅、荷重４００Ｎの条件でその摩擦係数を測定した。シリンダーは１５ｍｍΦ、長さ２２ｍｍ、ディスクは２５ｍｍΦ、厚さ６．９ｍｍ、表面粗さは、０．４５〜６５ミクロンで、材質はいずれもＳＵＪ−２鋼である。
ディスク上に前記の潤滑剤組成物１２０ｍｇをのせ、シリンダーに荷重をかけ、上記条件での往復摺動下、４０℃から１１０℃の摩擦係数を測定した。
比較として、Ｎ−３２基油、Ｎ−３２基油＋ＢＣＰ−１、Ｎ−３２基油＋ＣＰ−１＋ＢＣＰ−１について上記の同条件で摩擦係数を測定した。
分散剤ポリマーとして、
ＢＣＰ−１：ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−ヘキサエチレンオキシエチル−メタアクリレート）、
ＢＣＰ−２：ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−ヘキサ（パーフルオロエチレンオキシ）エチル−メタアクリレート）、
ＢＣＰ−３：ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−メタアクリル酸）、ポリ（３−ヘキシルデシル
ＢＣＰ−４：メタアクリレート−ｂ−３−ウレイドプロピル−メタアクリレート）
を用いた。
その結果を表６に示す。

また、摩擦試験後のディスク表面の摩耗状態を下記の３段階で評価した。
○ ・・・・・ 摺動痕が見えない
△ ・・・・・ 摺動した痕は見えるが摩耗していない
× ・・・・・ 摺動痕と磨耗痕が明瞭に見える
結果を表６に合わせて示す。

表６に示す結果から、基油中で溶解せず、微粒子分散状態にある円盤状ポリマーを含む潤滑剤組成物は、その摩擦係数を顕著に低減できることが理解できる。
また、表６に示す結果から、微粒子分散された円盤状ポリマーを含有する本発明の潤滑剤組成物は相対的に高い耐摩耗性を示すことが理解できる。すなわち、微粒子分散された円盤状ポリマーの潤滑剤組成物は好ましい低摩擦性と耐摩耗性を示す良好な潤滑油となりうる。
なお、基油に対して溶解する円盤状ポリマーＤＭＰ−３及び３６を用いて同様に試験したところ、７０〜１００℃の平均摩擦係数は０．１前後であった。

４．試料の分散方法による低摩擦化機能評価
［水系微分散及び乳化分散技術］
［実施例４３〜４６及び比較例１８：水への微粒子分散化された円盤状ポリマーの低摩擦と耐摩耗機能の評価］
円盤状ポリマーＤＭＰ−１４，３７，５５について、そのいずれかの５質量部とＮ−３２の９５質量部を混合した潤滑剤組成物を調製した。これに、０．５質量部のブロックコポリマーを添加し、超音波ホモジナイザーで平均粒径０．５ミクロンの微細分散状態で円盤状ポリマーが安定化された潤滑剤組成物を調製した。
オプチモール社製往復摺動摩擦摩耗試験機（ＳＲＶ）を用い、シリンダー・オン・ディスク法により、周波数５０Ｈｚ，振幅１．５ｍｍ幅、荷重４００Ｎの条件でその摩擦係数を測定した。シリンダーは１５ｍｍΦ、長さ２２ｍｍ、ディスクは２５ｍｍΦ、厚さ６．９ｍｍ、表面粗さは、０．９ミクロンで、材質はいずれもアルミナである。
ディスク上に前記の潤滑剤組成物１２０ｍｇをのせ、シリンダーに荷重をかけ、上記条件での往復摺動下、４０℃から１１０℃の摩擦係数を測定した。
分散剤ポリマーとして、
ＢＣＰ−３：ポリ（ラウリル メタアクリレート−ｂ−メタアクリル酸）、
を用いた。
また、乳化分散用の界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸（ＤＢＳ）を用いた。
その結果を表７に示す。

また、摩擦試験後のディスク表面の摩耗状態を下記の３段階で評価した。
○ ・・・・・ 摺動痕が見えない
△ ・・・・・ 摺動した痕は見えるが摩耗していない
× ・・・・・ 摺動痕と磨耗痕が明瞭に見える
その結果を、表７に合わせて示す。

表７に示す結果から、水中で溶解せず、微粒子分散状態にある円盤状ポリマーを含む潤滑剤組成物は、その摩擦係数を顕著に低減することが理解できる。
また、表７に示す結果から、微粒子分散された円盤状ポリマーを含有する潤滑剤組成物は相対的に高い耐摩耗性を示すことが理解できる。すなわち、水中に微粒子分散された円盤状ポリマーを含有する潤滑剤組成物は、セラミック上でも鋼鉄上と変わらない好ましい低摩擦性と耐摩耗性を示す良好な潤滑組成物となりうるので、人工骨の潤滑液など幅広い分野への応用が期待される。

［有機溶剤系分散重合］
［実施例４７：円盤状ポリマーＤＭＰ−３２の基油中の分散重合による微粒子分散化された潤滑剤組成物の調製］
下記に示す通り、ＤＭＰ−３９を、ＤＭＰ−３９のモノマーと、３，６−ジオキシオクタン−１，８−ジオールの縮合反応を基油Ｎ−３２中で行うことにより得た。より具体的には、新日鐵化学製スーパーオイルＮ−３２ １００ｇ中に４．９４ｇのＤＭＰ−３９モノマーと、０．６８ｇの３，６−ジオキシオクタン−１，８−ジオールと、０．５ｇのテトラブトキシチタンと、０．１ｇのポリ（ヘキサデシル メタアクリレート−ｂ−メタアクリル酸）を溶解分散させ、生成するメタノールを減圧下除去しながら６０℃で１４時間加熱し、ＤＭＰ−３９を分散粒子として得た。ＤＭＰ−３９の平均粒径は０．４６μｍであった。

［実施例４８：円盤状ポリマーＤＭＰ−７の基油中の分散重合による微粒子分散化された潤滑剤組成物の調製］

下記に示すように、ＤＭＰ−７を、ＤＭＰ−７のモノマーと３，６−ジオキシオクタン−１，８−ジオールとの縮合反応を基油Ｎ−３２中で行うことにより得た。
より具体的には、新日鐵化学製スーパーオイルＮ−３２ １００ｇ中に４．９４ｇのＤＭＰ−７モノマーと、０．６８ｇの３，６−ジオキシオクタン−１，８−ジオールと、０．１ｇのポリ（ヘキサデシル メタアクリレート−ｂ−メタアクリル酸）とを溶解分散させ、乾燥窒素をバブリングしながら生成する塩酸を減圧下除去しながら４０℃で１０時間加熱した。これを３％重曹水１００ｇと純水１００ｇで洗い、ＤＭＰ−７を分散粒子として得た。ＤＭＰ−７の平均粒径は０．２３ミクロンであった。

［実施例４９〜５０：円盤状ポリマーＤＭＰ−３９及びＤＭＰ−７の潤滑剤組成物の低摩擦性及び耐摩耗機能の評価］
オプチモール社製往復摺動摩擦摩耗試験機（ＳＲＶ）を用い、シリンダー・オン・ディスク法により、周波数５０Ｈｚ，振幅１．５ｍｍ幅、荷重４００Ｎの条件でその摩擦係数を測定した。シリンダーは１５ｍｍΦ、長さ２２ｍｍ、ディスクは２５ｍｍΦ、厚さ６．９ｍｍ、表面粗さは、０．４５〜０．６５ミクロンで、材質はいずれもＳＵＪ−２鋼である。
ディスク上に前記の潤滑剤組成物１２０ｍｇをのせ、シリンダーに荷重をかけ、上記条件での往復摺動下、４０℃から１１０℃の摩擦係数を測定した。
その結果を表８に示す。

また、摩擦試験後のディスク表面の摩耗状態を下記の３段階で評価した。
○ ・・・・・ 摺動痕が見えない
△ ・・・・・ 摺動した痕は見えるが摩耗していない
× ・・・・・ 摺動痕と磨耗痕が明瞭に見える
その結果を表８に合わせて示す。

表８に示す結果から、微粒子分散状態にある円盤状ポリマーを含む潤滑剤組成物は、その摩擦係数を顕著に低減することが理解できる。
また、表８に示す結果から、微粒子分散された円盤状ポリマーを含む潤滑剤組成物に、良好な耐摩耗性が認められる。

５．試料の薄膜化による低摩擦化機能評価
［基体と表面粗さの影響］
［実施例５１〜６８：基体に薄膜塗布された円盤状ポリマーの低摩擦機能の評価］
オプチモール社製往復摺動摩擦摩耗試験機（ＳＲＶ）を用い、シリンダー・オン・ディスク法により、周波数５０Ｈｚ，振幅１．５ｍｍ幅、荷重４００Ｎの条件でその摩擦係数を測定した。シリンダーは１５ｍｍΦ、長さ２２ｍｍ、ディスクは２５ｍｍΦ、厚さ６．９ｍｍ、基体の材質を表９に示す。
ディスク上に円盤状ポリマー ３．０ｍｇをのせ、ジクロロメタンに溶解してディスク上に均一にのばし、約６ミクロンの薄膜を得た。シリンダーに荷重をかけ、上記条件での往復摺動下、４０℃から１１０℃の摩擦係数を測定した。
その結果を表９に示す。

表９に示す結果から、摺動部材の表面にメソゲン基を有する重合体（円盤状ポリマー）の薄膜を形成することにより、摩擦係数を顕著に低減することができることが理解できる。その効果は、摺動部材がいずれの材質であっても認められた。また、表面粗さが相対的に小さな樹脂製基体ではさらに好ましい低摩擦性を示しているので、樹脂製摺動部材や人工骨の潤滑膜など幅広い分野への応用が期待される。

６．固体分散
［実施例６９及び比較例１９：円盤状ポリマー粉末の結合剤への分散］
窒素気流下、コップ状のガラス容器に、ε−カプロラクタム ２０．０ｇを１５０℃で融解させ、攪拌している融液に、予めε−カプロラクタム １０．０ｇとＤＭＰ−５４ ２．０ｇとを、ボールミルで微細粉末とした混合物を添加し、さらにトリレンジイトシアネート ０．５１ｍＬと添加した。一方、別途ε−カプロラクタム ２０．０ｇを７０℃で融解させ、これにＮａＨ ０．１０ｇを添加し攪拌した融液を、前記ＤＭＰ−５４の入った融液に添加、混合した。２分後攪拌を止め、そのまま、１５０℃で５分間放置後、室温まで冷却し、ＤＭＰ−５４の微粉末が分散された円柱状の６，６−ナイロン樹脂を得た。
比較例１９として、ＤＭＰ−５４を入れないこと以外はすべて同様の操作を行い、円柱状の６，６−ナイロン樹脂を得た。
各々の試料から７０ｍｍ×５０ｍｍ×３ｍｍの平板を切削により成形した。
それらの摺動特性をみるために、往復摺動摩擦摩耗試験機（東測精密製ＡＦＴ−１５ＭＳ型、荷重２ｋｇ、線速度３０ｍｍ／ｓｅｃ、往復距離２０ｍｍ、２３℃、往復動３００００回）で測定した。
摩耗性については、３００００回後の最大摩耗深さを表面粗さ計（東京精密サーフコム５７０−Ａ−３Ｄ）で測定した。
その結果を表１０に示す。

表１０に示す結果より明らかに、ＤＭＰ−５４を含む樹脂は、より低摩擦、耐摩耗性を示すことがわかった。表面に存在する極微量の円盤状ポリマーが、摺動の過程で被膜化することで低摩擦とそれゆえの耐摩耗性の向上に寄与しているものと推察される。

７．錯形成化合物の潤滑能
［実施例７０：円盤状ポリマーの錯形成化合物の潤滑能］
下記表に示す円盤状ポリマーＤＭＰ−３５のメソゲンに対して０．５当モル量の一般式（４）で表される錯形成性化合物、又は比較化合物（ＸＡ−１）を下記表に示す組み合わせで、ジクロロメタン中で混合し、濃縮後、１２０℃で３０分加熱し、空冷後２４時間放置した。それらの試料 ３．０ｍｇをディスク上にのせ、ジクロロメタンに溶解してディスク上に均一にのばし、約６ミクロンの薄膜を得た。シリンダーに荷重をかけ、実施例５１と同条件での往復摺動下、４０℃から１１０℃の摩擦係数を測定した。４０℃での摩擦係数と摺動痕の有無についての結果を表１１に示す。
次に実施例２と同様の条件で、粘度指数を評価した。その結果を表１１に示す。

表１１に示す結果から、ＤＭＰ−３５は比較的高粘性であるため、その被膜の摩擦係数は４０℃では高いが、錯形成化合物を添加すると顕著に低下することが理解できる。これは、錯体の形成により低粘度化し、その結果、顕著な低摩擦化効果を発現していると考えられる。一方、ＣＰ−１と酷似した構造で錯形成能のないＸＡ−１を用いた組成物では、その希釈効果によってある程度摩擦係数は低下しているが、その溶媒効果によって膜強度が低下し、耐摩耗性が低下している。また、錯形成によってさらに増粘効果が生じて粘度指数も向上したと考えている。このように錯形成が潤滑能に対して効果的に機能していることがわかった。

本発明の潤滑剤組成物は、現行粘度指数向上剤同等の性能とさらに好ましい剪断安定性及びモリブデン系ＦＭ剤を添加したものと同等以上の摩擦低減効果を発揮させる。さらに本発明の潤滑剤組成物は界面との相互作用は本質的要請ではないため、表面粗さ以外には材質を選ばないので、あらゆる界面の潤滑に適用できる。このため、本発明の潤滑油は総合的に省燃費性に優れたものとなる。

以上の実施例から、本発明の潤滑剤組成物をエンジン油として用いた場合、従来のＯＣＰ系粘度指数向上剤を添加したエンジン油と比べ、コーキング量が同等以下に低減でき、かつ、ＯＣＰ系粘度指数向上剤を使用した場合と比べ、ＴＢＳ粘度が低く、粘度指数が高く、剪断安定性を有していること、及び現行技術で最も低摩擦係数を与える有機モリブデン化合物に匹敵する低摩擦係数と耐摩耗性を広い温度範囲で発現することが理解できる。

本発明によれば、今後の自動車の省燃費性の要求に対応できる優れたエンジン油、さらに軸受油など多様な用途に利用可能な、環境調和性に優れた潤滑剤組成物を提供することができる。

Claims (14)

1. メソゲン構造を主鎖に含む重合体を含有する潤滑剤組成物。
2. メソゲン構造が円盤状構造である請求項１に記載の潤滑剤組成物。
3. 前記重合体が、下記一般式（１）で表される繰り返し単位を有する重合体である請求項１又は２に記載の潤滑剤組成物：
   

   

   一般式（１）において、Ｄは環状メソゲン基を表し、Ｒ⁰は各々独立に、環状メソゲン基Ｄに置換可能な最大数以下のｋ個の置換基を表し、Ｌは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ⁰及びＬの少なくとも一つは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含み、ｋは０以上の整数を表す。
4. 前記重合体が、下記一般式（２）−ａ又は（２）−ｂで表される繰り返し単位を有する重合体である請求項１〜３のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物：
   

   

   一般式（２）−ａ及び（２）−ｂにおいて、Ｒ¹は各々水素原子又はアルキル基を表し、Ｒ²は各々置換基を表し、ｌは０〜３の整数、ｍは０〜４の整数及びｎは０〜５の整数を各々表し、式中の複数のｍ及びｎは各々同一でも異なっていてもよく、ｌ、ｍ及びｎが２以上の時、複数のＲ²は各々同一であっても異なっていてもよく、及びＬは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ²及びＬの少なくとも一つは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。
5. 前記重合体が、下記一般式（３）−ａ又は（３）−ｂで表される繰り返し単位を有する重合体である請求項１〜３のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物：
   

   

   一般式（３）−ａ及び（３）−ｂにおいて、Ｒ³は各々置換基を表し、ｌ’は０〜２の整数、ｍ’は０〜３の整数及びｎ’は０〜４の整数を各々表し、式中の複数のｍ’及びｎ’は各々同一であっても異なっていてもよく、ｌ’、ｍ’及びｎ’が２以上の時、複数のＲ³は各々同一であっても異なっていてもよく、及びＬは各々独立に二価の連結基を表し、但し、Ｒ³及びＬの少なくとも一つは、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖又はオリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖を含む。
6. 前記重合体の重量平均分子量が、５，０００〜２００，０００である請求項１〜５のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
7. 前記重合体が、エステル結合で縮合された繰り返し単位を有するポリエステルである請求項１〜６のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
8. 前記重合体を、全質量中０．１〜３０質量％含有する請求項１〜７のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
9. さらに潤滑油を含有し、該潤滑油を全質量中７０〜９９．９質量％含有する請求項１〜８のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
10. 前記重合体を、平均粒径１０ナノメートル〜１０ミクロンの分散粒子として含有する請求項１〜９のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
11. 前記重合体とは異なる重合体の少なくとも一種をさらに含有する請求項１〜１０のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物。
12. 下記一般式（４）−ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ又はｇで表される少なくとも一種類の化合物をさらに含有する請求項１〜１１のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物：
    

    

    式中、Ｒ⁴は置換アルキル基、フェニル基又は複素環基を表し、それらは少なくとも一つの、二価のＣ₈以上のアルキレン基、オリゴアルキレンオキシ鎖、オリゴシロキシ鎖、オリゴパーフルオロアルキレンオキシ鎖又はジスルフィド基を含む置換基によって置換されている。
13. 請求項１〜１２のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物からなる粘度指数向上剤。
14. 請求項１〜１２のいずれか１項に記載の潤滑剤組成物からなる摩擦調整剤。