JP2006104643A - 混紡フェルトおよび炭素繊維フェルト - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 混紡フェルトを、ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と、繊維を直線状に引っ張ったときの長さをL1、湾曲した繊維の自然状態での最大長さをL2とするとき、L1/L2が1.3以上で規定される曲状の炭素繊維とを、前者/後者(重量比)=99/1〜88/12の割合で構成する。前記曲状の炭素繊維は、等方性ピッチ系炭素繊維で構成してもよい。
【選択図】 なし
Description
本発明の混紡フェルトは、ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と、曲状の炭素繊維とで構成されている。
ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維は、ポリアクリロニトリル系繊維を耐炎化処理することにより得られた繊維(酸化繊維)である。
本発明の混紡フェルトを構成する曲状の炭素繊維は、湾曲した繊維形状を有している。本発明では、このような曲状の炭素繊維を、繊維を直線状に引っ張ったときの長さ(すなわち、繊維長)をL1、湾曲した繊維の自然状態での最大長さ(又は自然状態での最大点寸法、すなわち、湾曲した繊維上の任意の2点間の距離を測定したとき、この距離が最も大きくなる長さ)をL2とするとき、L1/L2(L1とL2との比)が1.3以上の湾曲形状を有する炭素繊維と規定する(又は定義する)。なお、繊維を引っ張る場合などにおいて、一時的に繊維の曲状が保持されない場合がある。そのため、前記長さL2は、より正確な測定条件にするため、長さL1の繊維を所定の高さ(例えば、30〜100cm程度)から自由落下させた後の湾曲した繊維の自然状態での最大長さとして測定してもよい。また、最大長さL2は、それぞれの曲状の炭素繊維においてバラツキを有している場合が多く、通常、複数の測定値[例えば、5以上(例えば、5〜200)、好ましくは10以上(例えば、10〜100程度)、さらに好ましくは20以上(例えば、20〜50程度)の測定値]の平均値(平均最大長さ)として求めることができる。
混紡フェルトを構成する前記耐炎化繊維と曲状の炭素繊維との割合は、前者/後者(重量比)=99/1〜88/12の範囲から選択でき、例えば、98/2〜88/12、好ましくは97/3〜88/12、さらに好ましくは96/4〜88/12(例えば、95/5〜88/12)、特に94/6〜89/11(例えば、93/7〜90/10)程度であってもよい。曲状の炭素繊維の割合が少なすぎると、曲状の炭素繊維の効果の発現が少なく固有抵抗が十分低くならない場合がある。また、曲状の炭素繊維の量が多すぎると、ポリアクリロニトリル系炭素繊維の特徴である黒鉛結晶性が高いという特徴を十分に発揮させることが困難となる。
本発明の混紡フェルトは、特に制限されないが、例えば、ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と曲状の炭素繊維とで構成された混合繊維を、ウェブ状(又はシート状)又はラップ状に形成したのち(必要に応じて、さらに複数のウェブ又はラップを積層して)、前記混合繊維同士を接合させる(又は交絡させる)ことにより製造できる。
上記のようにして得られる混紡フェルトは、電極材用などの炭素繊維フェルトを得るのに有用である。すなわち、本発明の炭素繊維フェルトは、前記混紡フェルトを炭素化処理して得ることができる。詳細には、前記混紡フェルトを所定の温度で焼成することにより、前記耐炎化繊維を炭素化(詳細には、少なくとも炭素化、炭素化および黒鉛化)し、ポリアクリロニトリル系炭素繊維と曲状の炭素繊維とで構成された炭素繊維フェルトが得られる。なお、炭素化処理(熱処理)は、非酸化性雰囲気下(通常、不活性雰囲気又は真空下)で、慣用の方法により行うことができる。
ポリアクリロニトリル繊維を、空気雰囲気下、約300℃で耐炎化処理して、耐炎化繊維を得た。得られた耐炎化繊維の引張り強度は210MPa、伸度19%であった。また、平均繊維長は、63mmであり、平均繊維径は約8μmであり、クリンプ数は4.3個/cmであった。
針本数:300本/cm2
得られた混紡フェルトに対し、非酸化性雰囲気下、2000℃の熱処理(炭素化処理)を行い、炭素繊維フェルトを得た。得られた炭素繊維フェルトは、炭素化された耐炎化繊維(ポリアクリロニトリル炭素繊維)と曲状のピッチ系炭素繊維と[前者/後者(重量比)=約91/9]で構成されており、厚み16mm、目付1700g/m2、嵩密度0.11g/cm3であった。なお、炭素繊維フェルトにおいて、炭素化された耐炎化繊維と曲状のピッチ系炭素繊維との割合は、炭素化処理前の耐炎化繊維の炭素化収率を0.55として算出した。
実施例1において、耐炎化繊維と曲状のピッチ系炭素繊維とを、前者/後者(重量比)=90/10の割合で混紡する以外は、実施例1と同様にして混紡フェルトおよび炭素繊維フェルトを得た。得られた混紡フェルトにおいて、厚みは18mm、嵩密度は0.15g/cm3、目付は2620g/m2であった。また、得られた炭素繊維フェルトは、炭素化された耐炎化繊維(ポリアクリロニトリル炭素繊維)と曲状のピッチ系炭素繊維と[前者/後者(重量比)=約83/17]で構成されており、厚みは16mm、嵩密度は0.11g/cm3、目付は1690g/m2であった。
実施例1において、耐炎化繊維と曲状のピッチ系炭素繊維とを、前者/後者(重量比)=88/12の割合で混紡する以外は、実施例1と同様にして混紡フェルトおよび炭素繊維フェルトを得た。得られた混紡フェルトにおいて、厚みは18mm、嵩密度は0.15g/cm3、目付は2610g/m2であった。また、得られた炭素繊維フェルトは、炭素化された耐炎化繊維(ポリアクリロニトリル炭素繊維)と曲状のピッチ系炭素繊維と[前者/後者(重量比)=約80/20]で構成されており、厚みは16mm、嵩密度は0.11g/cm3、目付は1680g/m2であった。
実施例1において、混紡フェルトを2000℃に代えて1600℃で熱処理する以外は、実施例1と同様にして混紡フェルトおよび炭素繊維フェルトを得た。得られた混紡フェルトにおいて、厚みは18mm、嵩密度は0.15g/cm3、目付は2650g/m2であった。また、得られた炭素繊維フェルトは、炭素化された耐炎化繊維(ポリアクリロニトリル炭素繊維)と曲状のピッチ系炭素繊維と[前者/後者(重量比)=91/9]で構成されており、厚みは15mm、嵩密度は0.11g/cm3、目付は1690g/m2であった。
実施例1で得られた耐炎化繊維を用いてラップを形成し、実施例1と同様の条件でニードルパンチし、厚み18mm、嵩密度0.15g/cm3、目付2730g/m2のフェルトを得た。そして、実施例1と同様にして、炭素化処理し、ポリアクリロニトリル炭素繊維のみからなる厚み16mm、嵩密度0.10g/cm3、目付1630g/m2の炭素繊維フェルトを得た。
実施例1において、耐炎化繊維と曲状のピッチ系炭素繊維とを、前者/後者(重量比)=50/50の割合で混紡する以外は、実施例1と同様にして混紡フェルトおよび炭素繊維フェルトを得た。得られた混紡フェルトにおいて、厚みは18mm、嵩密度は0.12g/cm3、目付は2100g/m2であった。また、得られた炭素繊維フェルトは、炭素化された耐炎化繊維(ポリアクリロニトリル炭素繊維)と曲状のピッチ系炭素繊維と[前者/後者(重量比)=35/65]で構成されており、厚みは17mm、嵩密度は0.09g/cm3、目付は1600g/m2であった。
実施例1〜4および比較例1〜2で得られたフェルト(炭素繊維フェルト)を、それぞれ、直径5.9cmに打ち抜いて円盤状の試験片を作製し、この試験片を、微小圧縮試験機((株)島津製作所製)を用い、10%圧縮したときの上下圧子面の電気抵抗を、厚み方向の固有抵抗(体積固有抵抗)として測定した。
圧縮回復率は、万能試験機(インストロン社製、形式4310)を用い、上記のように作製した、直径5.9cmの試験片を10%圧縮して解放し(すなわち、荷重を取り除き)、10分間経過後の試験片の厚みd1を厚み計で測定し、(d1/圧縮前の厚みd0)×100として求めた。
圧縮反発力は、前記万能試験機を用い、圧縮回復率を測定する際に使用した試験片を10%圧縮したときのロードセルの出力荷重を測定し、この測定値から計算で求めた。
実施例1〜4および比較例1〜2で得られたフェルト(炭素繊維フェルト)を、それぞれ、一辺約150mmの正方形状に切り出し、試験体とした。内径45.7mmφ、高さ35mmの円筒状の刃(材質:イットリア安定化ジルコニア)を前記万能試験機に取付け、前記円筒状の刃を試験体の中央に垂直に押しあて、試験体に対し、0.5mm/分の変位速度で押し込んでいったときのロードセルの出力荷重を読み取った。図1に、前記円筒状の刃の断面図を示す。そして、無荷重での試験体の厚みt0に対し、円筒刃を3mm押し込んだときの荷重F1、6mm押し込んだときの荷重F2の変化率a=(F2−F1)/3を刃の周長(45.7mm×円周率)で除して剪断反発力とした。
Claims (11)
- ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と曲状の炭素繊維とで構成されている混紡フェルトであって、前記曲状の炭素繊維が、繊維を直線状に引っ張ったときの長さをL1、湾曲した繊維の自然状態での最大長さをL2とするとき、L1/L2が1.3以上で規定される湾曲形状を有し、かつポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と曲状の炭素繊維との割合が、前者/後者(重量比)=99/1〜88/12である混紡フェルト。
- 曲状の炭素繊維が、等方性ピッチ系炭素繊維で構成されている請求項1記載の混紡フェルト。
- L1/L2が、1.4以上である請求項1記載の混紡フェルト。
- ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と曲状の炭素繊維との割合が、前者/後者(重量比)=95/5〜88/12である請求項1記載の混紡フェルト。
- ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と請求項1記載の曲状の炭素繊維とで構成された混紡繊維を、ウェブ状又はラップ状に形成し、ニードリングして、請求項1記載の混紡フェルトを製造する方法。
- 請求項1記載の混紡フェルトを炭素化処理して得られる炭素繊維フェルト。
- 炭素化処理温度が、1600〜2300℃である請求項6記載の炭素繊維フェルト。
- ナトリウム−硫黄電池の電極材に用いる請求項6記載の炭素繊維フェルト。
- 嵩密度が、0.08〜0.12g/cm3である請求項6記載の炭素繊維フェルト。
- 圧縮前の厚みに対して10%圧縮したときの圧縮反発力が30〜100kPaであり、前記圧縮を解放した後の厚み復元率が98%以上であり、かつ厚み方向の固有抵抗が0.2Ω・cm以下である請求項6記載の炭素繊維フェルト。
- ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維を含むフェルト(A)を炭素化処理して得られる炭素繊維フェルトにおいて、前記フェルト(A)を、ポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と請求項1記載の曲状の炭素繊維とで構成され、かつポリアクリロニトリル系耐炎化繊維と曲状の炭素繊維との割合が、前者/後者(重量比)=99/1〜88/12である混紡フェルトにすることにより、前記炭素繊維フェルトの厚み方向の固有抵抗を0.2Ω・cm以下に低減するとともに、前記炭素繊維フェルトの剪断反発力を向上させる方法。
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