JP2004058086A - 低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ Download PDFInfo
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Abstract
【解決手段】鋼製外皮にフラックスを充填し、ワイヤ全質量あたり%表示で、C:0.20%以下、Si:0.06乃至1.10%、Mn:0.55乃至1.60%、Cr:2.60%以下、Mo:0.30乃至1.50%、Mg:0.20乃至1.50%、N:0.005乃至0.035%及びB:0.001乃至0.020%を含有し、フラックス中にワイヤ全質量あたりTiO2:4.2乃至8.2%及び弗素化合物(F換算値):0.025乃至0.55%を含有し、ワイヤ全質量あたりAlを0.50%以下、Nbを0.015%以下、Vを0.015%以下に規制する。
【選択図】 図1
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、原子力、火力発電及び石油精製等の各種プラントに使用される低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関し、特に、長時間且つ高温条件下での溶接後熱処理(以下、Post Weld Heat Treatment:PWHTという)を受けてもフェライトバンドの発生が少ないか、又は完全に抑制され、これにより、溶接金属の引張強度及び靭性が優れており、更に溶接作業性が優れた低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【0002】
【従来の技術】
ガスシールドアーク溶接用ワイヤには、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤとがあり、フラックス入りワイヤは、ソリッドワイヤに比較してスパッタが少ないこと、ビード外観及びビード形状が良好であること、更に下向姿勢のみならず立向及び上向姿勢においても溶接作業性が良好であるといった種々の長所を有している。このため、低合金耐熱鋼の分野においてもフラックス入りワイヤの適用が進みつつある。
【0003】
低合金耐熱鋼が使用される溶接構造物は、高温高圧で使用されるため、低合金耐熱鋼のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに対しては、そのような使用環境に対応し得る諸特性が要求される。更に、低合金耐熱鋼の溶接部は、溶接部の溶接残留応力及び残留水素の除去並びに機械的性質の改善等を目的として、通常、溶接部に対して何らかのPWHTが実施される。従って、このような目的で施されるPWHTに伴なう溶接部の性能劣化を防止し得る性能を有する低合金耐熱鋼のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが要求される。
【0004】
しかしながら、従来の低合金耐熱鋼のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを使用した場合には、長時間、高温のPWHTを行った際に、溶接金属中に所謂フェライトバンドが発生して機械的性能が劣化するという問題点がある。具体的には、フェライトバンドの発生により溶接金属の引張強度が劣化するという問題がある。そして、フェライトバンドの発生原因は、溶接金属の凝固過程における成分偏析とPWHT中における溶接金属中の炭素移動とに起因すると考えられている。
【0005】
これに対して、従来、いくつかの解決策が提案されている。例えば、特公平8−13432号公報には、強力な炭化物形成元素であるNb及びVを同時に添加することにより、溶接金属中の炭素移動を抑制してフェライトバンドの発生を抑制する技術が開示されている(以下、従来技術1という)。また、本発明者等は先に特開2001−314996号公報において、アークの安定性向上が溶接金属の合金成分の偏析を低減させてフェライトバンドの形成を抑制し、溶接金属の機械的性質を向上させ得るという知見に基づき、チタニヤ系フラックス入りワイヤにおいて、TiO2、アルカリ金属化合物及び弗化物の各含有量をコントロールすることによりフェライトバンドの形成の抑制を図る技術を提案した(以下、従来技術2という)。一方、溶接金属の靱性の改善を図る技術として、特開昭57−4397号公報及び特公昭62−19959号公報には、ワイヤ中にNを適切量含有させた技術が開示されている(以下、従来技術3という)。更に、特公平2−42313号公報及び特公平3−3558号公報には、靱性を劣化させる原因が溶接金属中のTiにあることに着目して、TiO2及び金属Tiの各含有量を両者間の所定制限条件下において規定するか、又はTiO2及び金属Tiの各含有量を両者間の所定制限条件下において規定し更にN含有量を適切な範囲に規定することにより、Tiの供給源であるフラックス中のTiO2及びワイヤ全量あたりのTi含有量を極力抑えたジルコニヤ系フラックス入りワイヤが開示されている(以下、従来技術4という)。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来技術1では、Nb及びV添加による炭素移動の抑制によりフェライトバンドの発生防止に効果はあるが、その反面Nb及びVは溶接金属の靱性を著しく劣化させる元素であるために、靱性の確保という点において不十分である。また、従来技術2は、一層高度な靱性の要求に対して十分に応えることは困難である。一方、従来技術3には、フェライトバンドの発生防止に関する技術は開示されていず、良好な靱性確保とフェライトバンドの発生防止乃至抑制技術は記載されていない。また、従来技術4は、ジルコニヤ系フラックス入りワイヤであるため、チタニヤ系フラックス入りワイヤと比較して、立向及び上向姿勢での溶接作業性が劣る。
【0007】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、溶接作業性が良好であって、長時間、高温のPWHTを受けても溶接金属にフェライトバンドの発生が少なく、靱性が優れた溶接金属が得られる低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【0008】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、鋼製外皮にフラックスを充填してなる低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量あたり、C:0.20質量%以下、Si:0.06乃至1.10質量%、Mn:0.55乃至1.60質量%、Cr:2.60質量%以下、Mo:0.30乃至1.50質量%、Mg:0.20乃至1.50質量%、N:0.005乃至0.035質量%及びB:0.001乃至0.020質量%を含有し、前記フラックス中にワイヤ全質量あたり、TiO2:4.2乃至8.2質量%及び弗素化合物(但し、Fに換算した値):0.025乃至0.55質量%を含有し、更に、ワイヤ全質量あたり、Alが0.50質量%以下、Nbが0.015質量%以下、Vが0.015質量%以下に規制されていることを特徴とする。
【0009】
この低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、前記Mn含有量が0.55乃至1.45質量%であることが好ましい。また、ワイヤ全質量あたり、Ti:0.005乃至0.3質量%及びZr:0.002乃至0.3質量%からなる群から選択された少なくとも1種を含有することが好ましい。更に、本発明のワイヤにおいては、ワイヤ全質量あたり、Total Ti/Nの値が250乃至500を満たすことが一層好ましい。
【0010】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤについて詳細に説明する。
【0011】
本願発明者等は、前記課題を解決するため鋭意試験・研究を重ねた。先ず、低合金耐熱鋼に属する1.25%Cr−0.5%Mo鋼用の従来品チタニヤ系フラックス入りワイヤに種々の水準量のNb及びVを添加し、得られた夫々のフラックス入りワイヤを使用して1.25%Cr−0.5%Mo鋼を溶接し、得られた溶接金属について、長時間、高温のPWHTを実施した後、詳細なミクロ組織観察を行なった。PWHTは690℃で9.5時間加熱保持した後、炉冷とした。このミクロ観察の結果、溶接金属の粒内と粒界とに、Nb及びVの他に、TiO2が還元されて生成したTiをも含有する種々の析出物の存在が認められ、これらの析出物によるピニング効果(原子・粒界の移動を阻止し、現在の状態に固定化する効果)によって、粒界の移動が固定され、その結果フェライトバンドの形成が抑制されていることを知見した。即ち、Nb及び/又はVを溶接金属中へ添加してNb及び/又はVの炭化物を析出させ、PWHT中におけるC原子の移動を抑えることにより、フェライトバンドの形成を抑制するという従来の方法以外に、Ti等を含有する種々の析出物によるピニング効果により、PWHT中における粒界の移動を抑えることにより、フェライトバンドの形成を抑制することができることを知見した。更に、本発明においては、ピニング材としての上記Tiの供給源として、チタニヤ系フラックス入りワイヤを使用し、溶接金属中に不可避的に含有され、TiO2の還元により生成するTiを利用し、このTiをNと結合させてTiNの析出物を生成するために積極的に活用する。
【0012】
本発明は、上述した知見及び着想に基づき、完成されたものであって、本発明の目的を達成するためには、下記事項を実施することが少なくとも必要である。
【0013】
▲1▼フェライトバンドの形成を効果的に抑制するために、Si、Mn、Mg及び弗素化合物を適切量溶接金属に添加して、TiO2の還元を促進すると共に、溶接金属にNを適切量添加して、TiO2からの還元生成TiをTiNとして析出させること、
▲2▼溶接部の靱性向上を図るために、溶接部に適切量のBを添加して、ミクロ組織の微細化を図ると共に、Nb及びVがPWHT中に針状炭化物となって析出して、溶接部の靱性劣化を起させないために、Nb及びVの添加量を夫々規制すると共に、溶接金属の硬化及び脆化による靱性劣化を起させないために、Alの添加量を規制すること、そして、
▲3▼良好な溶接作業性を確保するために、TiO2及び弗素化合物等のアーク安定剤の添加量の適切化、良好なスラグの粘性保持並びにスパッタ発生を防止することができるように、フラックス入りワイヤ中の成分組成を設計すること。
【0014】
以下に、本発明に係る低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの成分組成の限定理由について説明する。なお、本発明のフラックス入りワイヤの成分の含有量は、いずれもワイヤ全質量当たりの含有量である。
【0015】
「C含有量:0.20質量%以下」
Cは焼入れ性を高めて、溶接金属の引張強度及び靭性を向上させる効果を有する。このため、鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。しかし、Cの含有量が0.20質量%を超えると、溶接金属の引張強度が過度に大きくなり、靭性が著しく低下する上、高温割れを引き起こす。従って、Cの含有量は0.20質量%以下とする。なお、Cをフラックスに含有させる場合は、グラファイト、クロムカーバイト、Si−C、高C−Fe−Mn又は高C−Fe−Cr等のC単体又は合金類を使用する。
【0016】
「Si含有量:0.06乃至1.10質量%」
Siは溶接金属の脱酸剤として作用する。また、Siは溶接金属の粘性を高めて、ビード形状を整える効果を有する。更に、TiO2の還元反応の促進及びBの溶接金属中への歩留を安定化させる効果を有する。これらの目的のために、鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方にSiを含有させる。しかし、Siの含有量が0.06質量%未満では十分な脱酸効果が得られず、ブローホールが発生し易くなる上、溶接金属の粘性が不足して、ビード形状が劣化する。更に、TiO2の還元作用が不足して、フェライトバンドの形成抑制に寄与するTiNの量を確保することができない。また、Bの溶接金属中への歩留が低下して、ミクロ組織の微細化を図ることができず、靱性が低下する。一方、Siの含有量が1.10質量%を超えると、引張強度が過度に大きくなる上、TiO2の還元量が過剰となり、固溶Tiの量が増加して靱性が劣化する。従って、Siの含有量は0.06乃至1.10質量%とする。なお、Siをフラックスに含有させる場合は、Fe−Si、Fe−Si−Mn又はFe−Si−Cr等の合金類を使用する。
【0017】
「Mn含有量:0.55乃至1.60質量%、好ましくは0.55乃至1.45質量%」
Mnは溶接金属の脱酸剤として作用すると共に、溶接金属の焼入れ性を高めて、引張強度及び靭性を向上させる効果を有する。また、Siと同様に、TiO2の還元反応の促進及びBの溶接金属中への歩留を安定化させる効果を有する。これらの目的のために、鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方にMnを含有させる。しかし、Mnの含有量が0.55質量%未満では十分な脱酸効果が得られず、ブローホールが発生し易くなる上、十分な引張強度が得られない。更に、TiO2の還元作用が不足して、フェライトバンドの形成抑制に寄与するTiNの量を確保することができない。また、Bの溶接金属中への歩留が低下して、ミクロ組織の微細化を図ることができず、靱性が低下する。一方、Mnの含有量が1.60質量%を超えると、溶接金属の溶融金属の流動性が過度に大きくなり、立向及び上向溶接姿勢でのビード形状が著しく劣化する。また、引張強度が過度に大きくなる上、TiO2の還元量が過剰となり、固溶Tiの量が増加して靱性が劣化する。従って、Mnの含有量は0.55乃至1.60質量%とする。なお、Mn含有量を1.45質量%以下とすることにより、ビード形状が一層良好となり好ましい。以上の目的のために、Mnをフラックスに含有させる場合は、金属Mn、Fe−Mn又はFe−Si−Mn等の金属単体又は合金類を使用する。
【0018】
「Cr含有量:2.60質量%以下」
Crは低合金耐熱鋼の主要成分であり、溶接金属の引張強度を向上させる効果を有する。この効果を得る目的のために、Crを鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。なお、Crの含有量は被溶接物の材質に応じて適宜調整する。一方、Crの含有量が2.60質量%を超えると、引張強度が過度に大きくなり、靭性が低下する。従って、Crの含有量は2.60質量%以下とする。なお、Crをフラックスに含有させる場合は、Fe−Cr又は金属Cr等の合金類又は金属単体を使用する。
【0019】
「Mo含有量:0.30乃至1.50質量%」
MoはCrと同様に、低合金耐熱鋼の主要成分であり、溶接金属の引張強度を向上させる効果を有する。Moは特に溶接金属の焼戻し軟化抵抗を高め、PWHTによる引張強度低下を抑制する効果を有する。これらの効果を得る目的のために、Moを鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。なお、Moの含有量は被溶接物の材質に応じて適宜調整する。しかし、Moの含有量が0.30質量%未満では十分な引張強度が得られない。一方、Moの含有量が1.50質量%を超えると、引張強度が過度に大きくなり、靭性が低下する。従って、Moの含有量は0.30乃至1.50質量%とする。なお、Moをフラックスに含有させる場合は、Fe−Mo又は金属Mo等の合金類又は金属単体を使用する。
【0020】
「Mg含有量:0.20乃至1.50質量%」
Mgは溶接金属の強力な脱酸剤として作用し、靭性の向上を目的として含有させる。これらの作用・効果を得る目的のために、Mgはフラックスに含有させることが好ましい。更に、MgはSi及びMnと同様に、TiO2の還元反応の促進及びBの溶接金属中への歩留を安定化させる効果を有する。これらの目的のために、鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方にMgを含有させる。しかし、Mgの含有量が0.20質量%未満では十分な脱酸効果が得られず、ブローホールが発生し易くなる上、酸素量が増加して靱性が低下する。また、TiO2の還元作用が不足して、フェライトバンドの形成抑制に寄与するTiNの量を確保することができない。更に、Bの溶接金属中への歩留が低下して、ミクロ組織の微細化を図ることができず、靱性が低下する。一方、Mgの含有量が1.50質量%を超えると、スパッタの発生量が増加すると共に、スラグの被包性が損なわれて、立向及び上向溶接姿勢でのビード形状が劣化する。また、TiO2の還元量が過剰となり、固溶Tiの量が増加して靱性が劣化する。従って、Mgの含有量は0.20乃至1.50質量%とする。なお、Mg源としては、金属Mg、Si−Mg又はNi−Mg等の金属単体又は合金類を使用する。
【0021】
「N含有量:0.005乃至0.035質量%」
NはTiと結合して窒化物TiNとなって析出することにより、溶接金属中でのフェライトバンドの形成を抑制する効果を有する。また、固溶Tiを窒化物として固定することにより靱性を向上させる効果も有する。この効果を得るために、Nを鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。しかし、Nの含有量が0.005質量%未満では窒化物の析出量が不足してフェライトバンドの形成を抑制する効果が得られないと共に、固溶Tiを低減することができず、靱性が劣化する。一方、Nの含有量が0.035質量%を超えると、固溶N量が増加して靱性が劣化する上、過剰なNがブローホールの発生原因となり、またスラグ剥離性の劣化原因となる。従って、Nの含有量は0.005乃至0.035質量%とする。なお、以上の目的のために、Nをフラックスに含有させる場合には、N−Cr、N−Si又はN−Ti等の金属窒化物を使用する。
【0022】
「B含有量:0.001乃至0.020質量%」
Bは溶接金属のミクロ組織を微細化して、靭性を向上させる効果を有する。この効果を得るために、Bは鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。しかし、Bの含有量が0.001質量%未満では靱性向上の十分な効果が得られない。一方、Bの含有量が0.020質量%を超えると、溶接金属に高温割れの発生を引き起こす。従って、Bの含有量は0.001乃至0.020質量%とする。なお、以上の目的のために、Bをフラックスに含有させる場合には、Fe−B若しくはFe−Si−B等の合金類又はB2O3といったBの酸化物のいずれの形態のものをも使用することができる。なお、Bの酸化物を使用する場合は、そのB換算値を使用して含有量を調整する。
【0023】
「TiO2含有量:4.2乃至8.2質量%」
TiO2はスラグ形成剤の主要成分であり、またアーク安定剤として作用する。更に、TiO2の一部はSi、Mn及びMg並びに次に述べる弗素化合物により還元されて生成したTiがNと結合してTiNとなって溶接金属中に析出し、フェライトバンドの形成の抑制に極めて有効に作用する。TiO2はスラグ形成剤の主要成分であること、及び、上記TiO2の一部の還元反応は、アーク中の高温雰囲気下において行われ易いので、TiO2の還元反応を促進させることのためにフラックスに含有させる。しかし、TiO2の含有量が4.2質量%未満ではアークの安定性が損なわれて、溶接作業性が実用に耐えられなくなる上、還元生成するTiの量が少なくなるので、TiNの析出量も少なくなり、フェライトバンドの形成抑制効果が不十分となる。一方、TiO2含有量が8.2質量%を超えると、スラグの粘性が極めて大きくなり、スラグ巻込み等の溶接欠陥の原因となる上、スラグ巻込みにより溶接金属の酸素量が増加して靭性が劣化する。従って、TiO2の含有量は4.2乃至8.2質量%とする。
【0024】
「弗素化合物(但し、F換算値)含有量:0.025乃至0.55質量%」
弗素化合物は、アーク安定剤として作用する。また、弗素化合物は、溶融スラグの融点を下げる作用を有し、その流動性及び被包性を向上させて、ビード形状を整える効果を有する。更に、弗素化合物は、アーク中で解離してガス化した弗素ガスが溶融金属の撹拌を促進するので、溶融金属中からのスラグの浮上・分離を促進し、溶接金属の酸素量を低減させる効果を有する。更に、前述したSi、Mn及びMgと同様に、TiO2の還元促進作用により生成したTiとNとの結合により溶接金属中にTiNを析出させて、フェライトバンドの形成の抑制効果があり、またBの溶接金属中への歩留を安定化させる効果を有する。弗素化合物はスラグ形成剤の一部であること、及び、上記TiO2の一部の還元反応は、アーク中の高温雰囲気下において行われ易いので、TiO2の還元反応を促進させることのためにフラックスに含有させる。この弗素化合物の含有量は、F換算値で0.025質量%未満では、上述した効果が得られず、アークの安定性が損なわれて、スパッタ発生量が増大すると共に、ビード形状が劣化する。また、溶接金属中の酸素量の低減効果が不十分となって、ブローホールが発生し易くなる上、Bの溶接金属中への歩留が低下してミクロ組織の微細化を図ることができず、靱性が低下する。更に、TiO2の還元が不十分となり、還元生成するTiの量が少なくなるので、TiNの析出量も少なくなり、フェライトバンドの形成抑制効果が不十分となる。一方、弗素化合物のF換算値の含有量が0.55質量%を超えると、スラグの流動性が過大となり、スラグの被包性が損なわれてビード形状が著しく劣化する。従って、弗素化合物の含有量は、F換算値で0.025乃至0.55質量%とする。なお、弗素化合物としては、LiF、NaF、K2SiF6、CaF2、MgF2、BaF2若しくはCeF3又はCF2を含有する弗素油等を使用する。なお、CF2を含有する弗素油は、潤滑剤としてワイヤの表面にコーティングしてもよい。
【0025】
「Al含有量:0.50質量%以下」
Alは溶接金属の脱酸剤として作用するので、溶接ビードのブローホールの発生を防止する効果を有し、また溶滴の移行形態をスプレー化する作用を有する。上記作用・効果を得るために、Alは鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。しかし、Alの含有量が0.50質量%を超えると、溶接金属が硬化すると共に脆化するため、引張強度が過度に大きくなり靱性が著しく劣化する。従って、Alの含有量は0.50質量%以下とする。なお、AlがAl2O3の形態で存在しても高温のアーク中で解離すると考えられるので、Al2O3についてはAl換算値とする。
【0026】
「Nb:0.015質量%以下」
Nbは溶接金属中へ添加して、Nbの炭化物を析出させ、この析出物によって、PWHT中におけるC原子の移動を抑えることにより、フェライトバンドの形成を抑制するという効果を有する。しかしながら、NbはPWHTを受けることにより、Cと結合して針状の微細炭化物を形成するが、ワイヤ中のNbの含有量が0.015質量%を超えると、この針状炭化物は溶接金属の靱性を著しく劣化させる。従って、鋼製外皮及びフラックスの全質量あたり、Nb含有量(但し、Nb酸化物についてはNb換算値)を0.015質量%以下に規制する。
【0027】
「V:0.015質量%以下」
VはNbと同様に、溶接金属中へ添加して、Vの炭化物を析出させ、この析出物によって、PWHT中におけるC原子の移動を抑えることにより、フェライトバンドの形成を抑制するという効果を有する。しかしながら、VはPWHTを受けることにより、Cと結合して針状の微細炭化物を形成するが、ワイヤ中のVの含有量が0.015質量%を超えると、この針状炭化物は溶接金属の靱性を著しく劣化させる。従って、鋼製外皮及びフラックスの全質量あたり、V含有量(但し、V酸化物についてはV換算値)を0.015質量%以下に規制する。
【0028】
「Ti:0.005乃至0.3質量%」
Tiは溶接金属の脱酸剤として作用して、その靭性を向上させる効果を有する。また、Tiはフェライトバンドの形成抑制に効果的な窒化物TiNの形成元素として作用する。従って、一層の溶接金属の靱性向上及びフェライトバンドの形成抑制を図るためには、適切量のTiをワイヤに含有させることが好ましい。上記作用・効果を得る目的で、鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方にTiを含有させる。この際、ワイヤ中のTiの含有形態として、鋼製外皮に含有させるTi分は酸可溶Tiの形態で含有させ、フラックスに含有させるTi分は金属Ti又はFe−Ti等の金属単体又は合金類の形態で含有させる。このような含有形態のTiは、TiO2の還元生成物として得られるTiとは異なり、ワイヤ中の脱酸剤であるSi、Mn及びMg等、Ti以外の脱酸剤による還元を受けることなく溶融金属に添加することができ、従って、また歩留良く安定して添加することができるからである。なお、TiO2中のTiは、酸不溶Tiに属する。しかし、Tiの含有量が0.005質量%未満では靱性の一層の向上効果は得られない。一方、Tiの含有量が0.3質量%を超えると、引張強度が過度に大きくなる上に、固溶Ti量が増加して靱性が劣化する。従って、Tiの含有量は0.005乃至に0.3質量%とする。
【0029】
「Zr:0.002乃至0.3質量%」
Zrは溶接金属の脱酸剤として作用して、その靭性を向上させる効果を有する。Zrをワイヤ中に含有させることにより、溶接金属の靱性を付加的に向上させることができる。従って、一層の靱性向上を図るためには、適切量のZrをワイヤに含有させることが好ましい。この効果を得る目的で、Zrは鋼製外皮又はフラックスのいずれか一方又は両方に含有させる。しかし、Zrの含有量が0.002質量%未満では靱性の一層の向上効果は得られない。一方、Zrの含有量が0.3質量%を超えても特段の効果は認められない。従って、Zrの含有量は0.002乃至0.3質量%とする。なお、Zrをフラックスに含有させる場合には、金属Zr、Fe−Zr又はFe−Si−Zr等の金属単体又は合金類を使用する。
【0030】
ワイヤ中の上記Ti又はZrの含有は、相互に独立的に作用・効果を発揮するので、本発明に係るフラックス入りワイヤ中にTi及びZrのうちいずれか一方のみを含有させても、一層好ましいし、また両方を含有させれば更に一層好ましい。
【0031】
「Total Ti含有量/N含有量の値:250乃至500」
ワイヤ全質量あたりのTotal Ti含有量、即ちTiO2中のTiと適宜含有させる鋼製外皮及び/又はフラックス中の全Tiとの合計含有量と、ワイヤ全質量あたりのNとの比であるTotal Ti含有量/N含有量の値が、250乃至500となるように、各成分の含有量を調整することによって、溶接金属中の固溶Ti及び固溶Nの両者が共に低減され、より一層の靱性向上が達成される。
【0032】
なお、本発明に係る低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいては、上記成分組成を満足すれば目的とするフラックス入りワイヤが得られるので、ワイヤ全質量あたりのスラグ造滓剤(又はスラグ形成剤)の含有量(総含有量)及びその成分組成は特に規定しない。ここで、スラグ造滓剤とは、非金属成分を含有し、ガスシールドアーク溶接において溶融金属を溶接部の外部雰囲気から保護し被覆するための源となる成分を指す。具体的には、前述したワイヤの成分組成のうち含有量が限定されている成分又はこの成分の構成成分の一部であるTiO2、弗素化合物、Al2O3、Bの酸化物、Nbの酸化物及びVの酸化物、スラグ塩基度の調整又はスラグの融点、粘性及び流動性の微調整のために使用するZrO2、SiO2、CaO及びMgO、並びに、アーク状態の微調整のために使用するK2O及びNa2O等である。
【0033】
本発明に係るフラックス入りワイヤのフラックス充填率は、特に規定しないが、ワイヤの生産性、例えば成型及び伸線時の断線等を考慮して適宜設定することができる。フラックス充填率として、例えば11.0乃至18.0質量%が好ましい。
【0034】
また、シールドガスとしては、100%CO2ガスの他、ArガスとCO2ガスとの混合ガス、ArガスとO2ガスとの混合ガス、並びに、ArガスとCO2ガスとO2ガスとの3種混合ガス等いずれでもよく、またいずれの組成も使用可能である。また、鋼製外皮は被溶接材の成分組成に応じて選定することが好ましく、軟鋼又は合金鋼を使用することができる。一方、ワイヤの断面形状は特に規定する必要はなく、合わせ目があってもなくてもいずれでもよい。
【0035】
更に、本発明に係るフラックス入りワイヤには、被溶接物の要求性能に応じて、上記以外の成分として、例えばCu、Ni、Co及びW等を適宜含有させることができる。また、ワイヤの断面形状に合わせ目がない場合には、ワイヤ表面にCuメッキ若しくはNiメッキ又はこれらの複合メッキを施すこともできる。
【0036】
【実施例】
次に、本発明の実施例の効果について、本発明の範囲から外れる比較例と比較して説明する。
【0037】
下記表1及び2に示す化学成分組成を有する軟鋼(鋼皮区分A又はB)又はCr−Mo鋼(鋼皮区分C又はD)製外皮を使用して、下記表3乃至11に示すフラックス入りワイヤを製作した。ワイヤの直径は全て1.2mmとした。これらのフラックス入りワイヤを使用し、被溶接材として、図1に示す開先形状の板厚19mmの低合金耐熱鋼である0.5%Mo鋼(A204 Gr.A)、1.25%Cr−0.5%Mo鋼(A387 Gr.11 Cl.2)又は2.25%Cr−1.0%Mo鋼(A387 Gr.22 Cl.2)のいずれかの鋼板1を、ガスシールドアーク溶接により、突合せ溶接した。溶接条件は、下記表12又は13に示すとおりであり、表12は溶接金属の性能評価試験を対象としたときの溶接条件、そして表13は溶接作業性の評価試験を対象としたときの溶接条件である。なお、上記開先形状は、45°V字開先、ルートギャップ13mmである。
【0038】
試験項目及び溶接試験による評価項目は、下記のとおりである。
【0039】
(1)溶接金属の性能評価試験
表12に示した下向姿勢の溶接条件により、表3乃至6に示した比較例1乃至29、及び表7乃至11に示した実施例1乃至35の各フラックス入りワイヤを使用して溶接金属を作製後、溶接金属の放射線透過試験を行った。放射線透過試験がJIS Z3104 1類であれば良好とし、これ以外は不良とした。
【0040】
一方、PWHTを施した後に、溶接金属についての引張試験及びシャルピー衝撃試験を行った。このPWHTの条件は、被溶接材の材質が0.5Mo鋼である実施例7のみは620℃で1時間保持した後、炉冷し、その他は全て690℃で1時間保持した後、炉冷した。引張試験により引張強度、0.2%耐力及び伸びを測定し、各機械試験値の引張性能の合格範囲は、被溶接試験材の材質(後述する試験結果を示す表15乃至23中に示す被溶接材の「試験板鋼種」)毎に定め、表14に比較例番号又は実施例番号と対応させて示す。また、シャルピー衝撃試験は2mmVノッチの4号シャルピー試験片の温度が−18℃における吸収エネルギーを、3本の平均値で求め、衝撃性能の合格範囲はその平均値が55J以上、即ち2mmVE−18℃(Avg.)≧55Jとした。
【0041】
また、別途長時間、高温条件のPWHTを施した後に、溶接金属についてフェライトバンドの発生有無を検査する試験をした。この場合のPWHTの条件は、被溶接材の材質が0.5%Mo鋼、1.25%Cr−0.5%Mo鋼に対しては、690℃で9.5時間保持した後、炉冷し、2.25%Cr−1.0%Mo鋼に対しては、690℃で15.3時間保持した後、炉冷した。なお、使用した被溶接材の材質種別(試験板鋼種)及びシールドガスの組成は、後述する試験結果を示す表15乃至23に示す。フェライトバンドの発生有無の検査は、溶接金属の断面ミクロ組織観察用試験片を、PWHT後の試験板溶接金属部分から溶接線方向に等間隔で6個採取し、鏡面研磨及びエッチングの後、光学顕微鏡で観察し、フェライトバンドの発生の有無を検査した。フェライトバンドの形成抑制性能に関するワイヤ評価は、6断面中にフェライトバンドが認められなかったものを合格とし、1断面でもフェライトバンドが認められたものは不合格とした。なお、溶接金属の化学成分組成分析も行った。
【0042】
(2)溶接作業性の評価試験
溶接作業性の評価試験は、上記(1)項の下向姿勢での溶接金属作製の他に、表13に示した条件の立向すみ肉溶接も行い、表3乃至6に示した比較例1乃至29、及び表6乃至11に示した実施例1乃至33の各フラックス入りワイヤを使用して行った。溶接作業性の評価は、溶接時のアークの安定性、スラグ剥離性、スパッタ発生量及びビード形状を官能評価した。
【0043】
上述した全ての試験結果及び評価結果を、表15乃至23に示す。
【0044】
【表1】
【0045】
【表2】
【0046】
【表3】
【0047】
【表4】
【0048】
【表5】
【0049】
【表6】
【0050】
【表7】
【0051】
【表8】
【0052】
【表9】
【0053】
【表10】
【0054】
【表11】
【0055】
【表12】
【0056】
【表13】
【0057】
【表14】
【0058】
【表15】
【0059】
【表16】
【0060】
【表17】
【0061】
【表18】
【0062】
【表19】
【0063】
【表20】
【0064】
【表21】
【0065】
【表22】
【0066】
【表23】
【0067】
以下、各比較例及び実施例のフラックス入りワイヤを使用した試験結果について説明する。
【0068】
比較例1は、C含有量が本発明の上限値である0.20質量%を超えているので、Cに起因した高温割れが認められると共に、引張強度が過度に大きくなり、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0069】
比較例2は、Si含有量が本発明の下限値である0.06質量%を外れているので、溶接金属の粘性が不足して立向溶接のビード形状が凸ビードとなり不良となった。また、脱酸不足のためにブローホールが発生し、更にBの歩留り低下によって、靱性が低下し、所定の衝撃性能を満足できなかった。更に、TiO2の還元不足のために、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出物の量を確保することができず、フェライトバンドが発生した。
【0070】
比較例3は、Si含有量が本発明の上限値である1.10質量%を超えているので、引張強度が過度に大きくなると共に、TiO2が過度に還元されて固溶Tiが増加したために、靱性が劣化して、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0071】
比較例4は、Mn含有量が本発明の下限値である0.55質量%を外れており、溶接作業性には支障がなかったものの、脱酸不足のためにブローホールが発生し、更に焼入不足及びBの歩留低下によって、引張強度、0.2%耐力及び靱性が低下し、これら夫々に対応する所定の各性能を満足できなかった。更に、TiO2の還元不足のために、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出量が確保されず、フェライトバンドが発生した。
【0072】
比較例5は、Mn含有量が本発明の上限値である1.60質量%を超えているので、溶融金属の流動性が過度に大きくなって、立向溶接のビード形状が凸型を呈し不良となった。また、引張強度が過度に大きくなった上、TiO2が過度に還元されて固溶Tiが増加したために、靱性が劣化して、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0073】
比較例6は、Cr含有量が本発明の上限値である2.60質量%を超えているので、引張強度が過度に大きくなって、靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0074】
比較例7は、Mo含有量が本発明の下限値である0.30質量%を外れているので、引張強度及び0.2%耐力が低下し、強度性能が劣化した。
【0075】
比較例8は、Mo含有量が本発明の上限値である1.50質量%を超えているので、引張強度が過度に大きくなって、靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0076】
比較例9及び10はいずれも、Al含有量が本発明の上限値である0.50質量%を超えているので、溶接金属が硬化及び脆化して、引張強度が過度に大きくなって、靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0077】
比較例11及び12はいずれも、Nb含有量が本発明の上限値である0.015質量%を超えているので、靱性が低下し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0078】
比較例13及び14はいずれも、V含有量が本発明の上限値である0.015質量%を超えているので、靱性が低下し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0079】
比較例15は、B含有量が本発明の下限値である0.001質量%を外れているので、溶接金属のミクロ組織が微細化せず、靱性が低下し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0080】
比較例16及び17はいずれも、B含有量が本発明の上限値である0.020質量%を超えているので、高温割れが発生した。
【0081】
比較例18は、N含有量が本発明の下限値である0.005質量%を外れているので、固溶TiをTiNの析出物として固定することができず、靱性が低下し、所定の衝撃性能を満足できなかった。更に、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出量が確保されず、フェライトバンドが発生した。
【0082】
比較例19は、N含有量が本発明の上限値である0.035質量%を超えているので、スラグ剥離性が劣化し、またブローホールが発生した。更に、固溶Nが増加したために、靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0083】
比較例20は、Mg含有量が本発明の下限値である0.20質量%を外れているので、脱酸不足のためにブローホールが発生し、またBの歩留が低下して靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。更に、TiO2の還元不足のために、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出物の量を確保することができず、フェライトバンドが発生した。
【0084】
比較例21は、Mg含有量が本発明の上限値である1.50質量%を超えているので、スパッタが著しく増加した。またTiO2が過度に還元されて固溶Tiが増加したために、靱性が劣化して、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0085】
比較例22は、TiO2含有量が本発明の下限値である4.2質量%を外れているので、アークの安定性が損なわれて、溶接作業性が実用に耐えることができなかった。またTiO2含有量が少なかったために、TiO2の還元量の不足のために、生成するTi量が減少し、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出物の量を確保することができず、フェライトバンドが発生した。
【0086】
比較例23は、TiO2含有量が本発明の上限値である8.2質量%を超えているので、溶接時にスラグが溶融プールを先行して覆ってしまう現象が発生した。このため、溶接金属にスラグの巻込み欠陥が発生した。また、溶接金属の酸素含有量が増加して、靱性が劣化して、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0087】
比較例24は、弗素化合物の含有量がF換算値で本発明の下限値である0.025質量%を外れているので、アークの安定性が損なわれて、溶接作業性が実用に耐えることができなかった。また脱酸不足となり、ブローホールが発生した。更に、Bの歩留が低下して靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。一方、TiO2の還元不足のために、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出物の量を確保することができず、フェライトバンドが発生した。
【0088】
比較例25は、弗素化合物の含有量がF換算値で本発明の上限値である0.55質量%を超えているので、スラグの流動性が過度に大きくなってビードの被包性が損なわれ、立向溶接のビード形状が凸ビードとなり不良となった。
【0089】
比較例26は、Si及びMn含有量がいずれも本発明の夫々の下限値である0.06質量%及び0.55質量%を外れているので、溶接金属の粘性が不足して立向溶接のビード形状が凸型となり不良となった。また脱酸不足となり、ブローホールが発生した。更に、Bの歩留が低下して靱性が劣化し、所定の衝撃性能を満足できなかった。更にまた、TiO2の還元不足のために、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出量が確保されず、フェライトバンドが発生した。
【0090】
比較例27は、TiO2含有量が本発明の下限値である4.2質量%を外れており、且つ弗素化合物の含有量がF換算値で本発明の上限値である0.55質量%を超えているので、アークの安定性が劣化すると共に、ビードの被包性が損なわれて、立向溶接のビード形状が凸型となり不良となった。またTiO2含有量が少なかったために、還元生成するTi量が少なく、フェライトバンドの形成を抑制するTiNの析出物の量を確保することができず、フェライトバンドが発生した。
【0091】
比較例28は、Al及びN含有量がいずれも本発明の夫々の上限値である0.50質量%及び0.035質量%を超えているので、スラグ剥離性が劣化すると共に、ブローホールが発生した。またAl含有量の過多に起因して溶接金属が硬化したために、引張強度が過度に大きくなり、またN含有量の過多に起因して固溶Nの量が増加して、靱性が劣化して、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0092】
比較例29は、B及びN含有量がいずれも本発明の夫々の上限値である0.020質量%及び0.035質量%を超えているので、スラグ剥離性が劣化すると共に、ブローホールが発生した。またN含有量の過多に起因して固溶Nの量が増加して、靱性が劣化して、所定の衝撃性能を満足できなかった。
【0093】
上述した比較例1乃至29のフラックス入りワイヤに対して、実施例1乃至35のフラックス入りワイヤは、C、Si、Mn、Cr、Mo、Mg、N及びB含有量が、本発明の成分組成の規定値を満足しており、TiO2及び弗素化合物がフラックス中に含有されており、且つTiO2含有量及び弗素化合物の含有量のF換算値がいずれも本発明の成分組成の規定値を満足しており、しかもAl、Nb及びV含有量がいずれも本発明の成分組成の規制値以下となっている。その結果、実施例1乃至35のフラックス入りワイヤを使用した試験においてはいずれも、放射線透過性能が良好であり、PWHTの後の引張強度及び靱性は優れており、また長時間、高温のPWHTの後でもフェライトバンドの発生は全く認められず、全て合格となった。また、実施例1乃至10、実施例12乃至25、及び実施例29乃至35は、Ti及び/又はZrが含有されており、その含有量は夫々Ti及び/又はZrが、本発明における好ましい範囲の含有量を満足しているので、他の実施例と比較して、靱性が一層優れている。更に、実施例5を除く実施例は全て、Mn含有量が、本発明における好ましいMn含有量の上限値である1.45質量%以下となっているので、立向溶接のビード形状が極めて良好であった。
【0094】
更に、実施例1乃至6、8、9、19、20、34及び35は、Total Ti含有量/N含有量の値が250乃至500の範囲内にあるので、他の実施例を比較して靱性がより一層優れていた。この状況を図2に示す。これは実施例について整理したTotal Ti含有量/N含有量とシャルピー衝撃値2mmVE−18℃(Avg.)との関係を示すグラフである。
【0095】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明によれば、長時間、高温のPWHTを受けても、フェライトバンドの発生が抑制され、このため引張強度の低下が防止され、且つ靱性が優れた溶接金属を得ることができる。しかも、本発明により、下向姿勢のみならず、立向及び上向姿勢においても溶接作業性が良好である低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図1】実施例及び比較例における被溶接材の開先形状を示す図である。
【図2】実施例についてのTotal Ti含有量/N含有量の値とシャルピー衝撃値2mmVE−18℃(Avg.)との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
1;鋼板
2;裏当材
3;溶着金属
Claims (4)
- 鋼製外皮にフラックスを充填してなる低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量あたり、
C:0.20質量%以下、Si:0.06乃至1.10質量%、Mn:0.55乃至1.60質量%、Cr:2.60質量%以下、Mo:0.30乃至1.50質量%、Mg:0.20乃至1.50質量%、N:0.005乃至0.035質量%及びB:0.001乃至0.020質量%を含有し、前記フラックス中にワイヤ全質量あたり、TiO2:4.2乃至8.2質量%及び弗素化合物(但し、Fに換算した値):0.025乃至0.55質量%を含有し、更に、ワイヤ全質量あたり、Alが0.50質量%以下、Nbが0.015質量%以下、Vが0.015質量%以下に規制されていることを特徴とする低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 前記Mn含有量は0.55乃至1.45質量%であることを特徴とする請求項1に記載の低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
- 更に、ワイヤ全質量あたり、Ti:0.005乃至0.3質量%及びZr:0.002乃至0.3質量%からなる群から選択された少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載の低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
- 更に、ワイヤ全質量あたり、Total Ti/Nの値:250乃至500を満たすことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
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