JP2003523916A

JP2003523916A - ガラス移送システム

Info

Publication number: JP2003523916A
Application number: JP2001561693A
Authority: JP
Inventors: マックス、ホーツル; ダニフォン、トーマス・エイ; ロゼビンク、ラリー・エル
Original assignee: Libbey Owens Ford Co
Current assignee: Pilkington North America Inc
Priority date: 2000-02-25
Filing date: 2001-01-22
Publication date: 2003-08-12
Also published as: CA2401010A1; EP1257507A1; KR20020097185A; WO2001062680A1; CN1454186A; MXPA02008177A; US6505483B1; AU2001232920A1; US20030014997A1; BR0108619A

Abstract

(57)【要約】圧力パッドアレイを用いて、ガラス加熱炉からプレス曲げステーションのリングモールドに板ガラスを浮上させて移送する。圧力パッドは、横方向に離間した長手方向に延在するスロットノズルを有している。ノズルは、板ガラスを浮上させるための静圧領域を作り出すべく互いに一定の角度を有する。スロットノズルは板ガラスの移動方向に整合し、近接する圧力パッド間のスペースは、更なる静圧フロート領域を生成するべくスペーサバッフルに覆われている。スロットノズルによって生成される静圧領域により、通常は板ガラスの下側に対して長手方向および横方向に延在する均一な圧力プロフィールとなり、加熱された気体クッション上の板ガラスを安定して浮上させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】本発明は板ガラスに関し、特に加熱された板ガラスをガラス成形ステーション
に移送するための装置に関するものである。

【０００２】本発明は、特に、板ガラスを炉からプレス曲げステーションの雌型リングモー
ルドに連続的に移送する移送システムに適用でき、この移送システムを用いて説
明する。しかしながら、本発明は広い意味では、ガラスの成形や処理などの工程
の全てにおける板ガラスの移送に適用でき、更に広い意味では、あらゆる薄いシ
ート材の移送に適用することができる。

【０００３】背景自動車用等の窓ガラスの成形には、特殊で複雑、かつ高度な製造工程が必要で
あって、常に更なる精度が求められている。もちろん、ガラスは、様々な安全基
準を満たさなければならない。現在では、自動車の形状に合った複雑なカーブの
ガラス形状が要求され、その殆どは、表面に傷があってはならないし、たとえガ
ラス表面が２つの方向から互いに交差するようにカーブしていても、歪みのない
高い光学品質を保たなければならない。車両重量の低減および燃費の向上の要求
により、例えば車両のフロントガラスなどの合わせガラスの厚さが、従来の約５
ｍｍ（２．２ｍｍ〜２．３ｍｍの板ガラス２枚の厚み）から約３ｍｍ（１．６ｍ
ｍ以下の板ガラス２枚の厚み）に次第に薄くなった。同様に、例えば自動車のバ
ックライトおよびサイドライトに用いられる熱強化ガラスおよび／または強化ガ
ラスの厚みも３ｍｍよりもかなり薄い。更に、ガラス製造を今までよりも短いサ
イクル時間で実現したいという要望がある。

【０００４】本発明を好適な実施例に導いた板ガラスを成形するための従来の方法では、プ
レス工程が炉外で行なわれるプレス曲げシステムによって板ガラスを目的の形状
に成形する。このシステムによれば、各工程が迅速に行なわれれば、板ガラスが
迅速に連続的に加工できる。歪みのない複雑な形状の薄いガラスを製造すること
が困難であることは周知の通りである。光学的な歪みが成形または接着時に起こ
る可能性があるが、熱が加えられて柔らかい板ガラス、特に薄い板ガラスは、ガ
ラス成形工程に用いられる従来のローラー上に保持されている間に様々な原因に
より歪みが生じたり変形が起こりやすい。具体的には、ガラスは、炉の出口から
プレス曲げステーションの雌型リングモールド部材にコンベヤーローラーによっ
て移送される時に、最も歪みが発生しやすい。この工程部分に用いられているコ
ンベヤーローラーは、内部が中空の固定コア部材と、内部コアを中心に回転可能
な可撓性の外部負荷支持スリーブを有する。このようなコンベヤーローラーにつ
いては、米国特許第３，９０５，７９４号を参照されたい。このようなローラー
は、米国特許第５，００４，４９２号の図１０に示されているような、雌型モー
ルドリング構造に適合した大きさであって一体となって駆動される。更なる詳細
については、米国特許第５，００４，４９２号を参照されたい。特殊なジェット
を生成する圧力パッドから吐出された気体によるジェット気流によって、連続的
なストリップラインに製造された金属ストリップ等を浮かせる技術は以前から知
られている。関連する従来技術による圧力パッドの理論および考察については、
更なる詳細を記載した米国特許第５，３２０，３２９号を参照されたい。具体的
には、米国特許第５，３２０，３２９号に例が示された、特に、薄いおよび厚い
金属ストリップの加熱、支持、および移送に用いられる従来技術の圧力パッドが
本発明に用いられる。一般に、連続的に移動する硬い材料（通常は金属）からな
るストリップを浮上させることは、正確に連続的に１つのワークステーションか
ら別のワークステーションに送られる、半粘着性で容易に変形可能であってプラ
スチック重量、物質、または粘度を有する個別に移動する材料を浮上させるのと
は著しく異なる。より具体的には、連続的なストリップラインに用いられる圧力
パッド構造等は、ストリップの移動する方向に対して横方向に向き、加熱された
気体がストリップに衝当して該ストリップを支持し、ストリップに熱を伝えた後
、すなわち使用された後、その気体が排気されるように互いに離間している。

【０００５】空気浮上システムは、熱で柔らかくなった半粘着状態のガラスを移送して成形
するガラス製造工程にかなり以前から用いられている。外部プレス曲げを利用す
るガラスシステムでは、言及することで本明細書の一部とするガラスに関する特
許に記載されているように、板ガラスを曲げてから次のステーションに移送する
べく真空状態に維持する雄型プレスモールドに空気供給システムが以前から用い
られてきた。空気浮上システムはまた、加工ラインで移送される板ガラスを支持
するために用いられている。これについては、Seymourに付与された米国特許第
４，４３２，７８２号、Bennettらに付与された同第４，６１２，０３１号、Kus
terらに付与された同第５，００９，６９５号、およびKajiiらに付与された同第
５，７０８，７７６号に記載されている。これらのシステムは、通常は、目的の
板ガラスの断面形状に形成された金属面から延出した、或いは金属面に形成され
た複数の開口を有する。板ガラスは、開口すなわちオリフィスから吐出される個
別のジェット気流上に浮かぶ。後述の詳細な説明の部分で記載する理由から、板
ガラスを移送するのに複数のジェットオリフィスを用いるのは好ましくない。

【０００６】本発明の要約従って、本発明の主な目的は、例えばガラス加工システムの１つのステーショ
ンから別のステーションに板ガラスを移送するための気体を用いた浮上システム
を提供することである。

【０００７】この目的および本発明のその他の特徴は、所定の方向に板ガラスを移送するた
めの移送ステーションにおいて達成される。この移送ステーションは、バッフル
プレートによって互いに横方向に離間した長手方向に延在する一対のスロットノ
ズルを備えた複数の圧力パッドを含む。スロットノズルは、互いに向き合った角
度に配置され、バッフルプレートにより上方のガラス表面を支持するための静止
表面領域が生成され、板ガラスが移送ステーションにおいて支持される。注目す
べきは、この静圧領域により熱交換が行わるため、圧力パッドに設定温度の加圧
された気体を送るプレナムの気体の温度を制御することで目的の温度に均一に板
ガラスを維持できることである。

【０００８】本発明の別の実施態様に従えば、板ガラスの移送される向きは長手方向である
。特に、本発明を用いて成形されるべき薄い板ガラス或いはシートを浮上させる
場合、板ガラスの流れる方向は長手方向のワークの流れる軸に沿っている。スロ
ットノズルは互いに平行であって概ね整合しているが、長手方向に延在するワー
クの流れ軸に対してある角度を有するため、板ガラスがガラス加工システムにお
いて移送される時に、板ガラスの任意の特定の表面が気流に連続して曝されるこ
とがない。任意の特定の表面が連続して気流に曝されると、板ガラスに光学的な
歪みが生じる可能性があり、薄い板ガラスにとっては致命的となり得る。

【０００９】本発明の重要な実施態様に従えば、少なくとも特定の圧力パッドが、その長手
方向の端部に近接して横方向に延在する角度がついたエッジジェットノズルを有
するため、そのエッジジェットノズルから吐出された気体により、板ガラスの前
縁が揺れたり下がったりして圧力パッドに接触することなく、板ガラスを安定し
て圧力パッド領域の内外に移送することができる。

【００１０】本発明の或る重要な特徴に従えば、近接する圧力パッド間の隙間をなくすべく
、各パッドの大きさを調節しかつ近接するパッドに対して横方向に配置し、スロ
ットノズルから吐出された気体が近接する圧力パッド間から排気されないように
して、移送ステーションの横方向の圧力プロフィールを制御することができ、一
方、長手軸に沿った圧力プロフィールは、スロットノズルが対向した圧力パッド
の形状であるため一定である。

【００１１】本発明の別の実施態様に従えば、移送ステーションは、近接する圧力パッド間
に配置された長手方向および横方向に延在するスペーサーバッフルを含み、これ
により、最小の気体圧力で目的の浮上高さを達成すると共に、板ガラス表面全体
に均一な支持を提供して、板ガラスの形状または寸法の影響を受けない、あらゆ
る移送ステーションに適合した最適な圧力パッドの設計が可能となる。

【００１２】本発明の別の実施態様に従えば、複数のバルブを用いた制御により、素早いオ
ンオフサイクルにもかかわらず圧力パッドの空気を設定温度に一定に維持しなが
ら、圧力パッドの迅速な圧力のオンオフが可能となる。

【００１３】従って、本発明の目的は、板ガラスや第１鉄、または非第１鉄または非金属織
物、または非織物材料などの薄い材料の個別のストリップを、歪みを起こさない
安定した要領で移送するための圧力パッド装置を提供することである。

【００１４】本発明の特に重要な目的は、たとえ板ガラスが半粘着性の変形し易い状態であ
っても板ガラスを変形させることなく、ガラス成形プロセスにおいて板ガラスを
移送するための圧力パッド浮上システムを提供することである。

【００１５】本発明の別の重要な目的は、厚みが約１．６ｍｍ〜２．６ｍｍ以下の範囲の薄
い板ガラスを、プレス曲げステーションで所定の三次元構造に成形するべく設定
温度を維持したまま平坦な状態で移送することが可能な圧力パッド浮上システム
を提供することである。

【００１６】本発明の別の目的は、現在のプレス曲げステーションでは不可能ではないにし
ても困難な、三次元構造に成形するべく薄い平坦な板ガラスを浮上させてその板
ガラス内の温度を均一にする圧力パッド装置を提供することである。

【００１７】本発明の別の目的は、光学的な歪みが生じないように加熱された板ガラスを、
加熱炉からの板ガラスの移送を含むガラス加工ラインの任意の場所に移送するた
めの機構を提供することである。

【００１８】本発明の別の重要な目的は、加熱された板ガラスを、光学的な歪みを生じさせ
たり傷つけることなく、ガラス加熱炉からプレス曲げステーションの雌型リング
モールドに移送するための機構を提供することである。

【００１９】本発明の更なる目的は、前述の目的に加えて、プレス曲げステーションに板ガ
ラスを移送する前に、その板ガラスを予備成形する必要がないように、板ガラス
が実質的に炉の温度を維持するようにするための移送機構を提供することである
。

【００２０】本発明の更なる目的は、板ガラスの垂直方向の揺れを防止し、かつ任意の特定
のガラス面に連続してジェット気流が衝当することなく板ガラスを移送すること
ができ、板ガラスの幅全体に亘って均一の圧力を維持する圧力パッド装置によっ
て、平坦な板ガラスを、平坦で歪みのない状態で薄い板ガラスを維持しつつ炉か
らプレス曲げステーションに移送するための移送機構を提供することである。

【００２１】本発明の更なる目的は、あらゆる大きさの板ガラスに対して自動的に設定でき
、かつ目的の浮上高さに容易に調節できるガラスの曲げサイクル中に加圧および
減圧するための制御装置を提供することである。

【００２２】本発明の別の目的は、物体を支持するために最小の気体（空気）量で物体を移
送するための気体加圧装置を提供することである。この装置を用いることにより
、システムに必要なエネルギーを低減することができる。

【００２３】本発明の別の目的は、そのＸ軸およびＹ軸に沿って概ね均一な圧力プロフィー
ルを有する気体浮上平面領域を生成してシート材を安定して移送するための圧力
パッドアレイを提供することである。

【００２４】本発明の上記した及びその他の特徴、目的、および利点は、当業者であれば、
添付の図面を用いて説明する以降の詳細な説明を読んで本発明を理解すれば明ら
かになるであろう。

【００２５】好適な実施例の詳細な説明本発明を制限する目的ではなく、本発明の好適な実施例を例示する目的で描い
た図面を参照して以下に本発明を説明する。図１には、プレス曲げ及び焼戻し装
置すなわちガラス成形ライン１０が示されている。平坦な板ガラス１２の形態で
あるワークが、プレスガラス成形システムライン１０において長手方向に延在す
るワークの軸線１３に沿った水平面上を移送される。向きを表すために、板ガラ
ス１２は、長手方向のワークの軸線１３に平行に延在する長さＬ、及び直行して
横方向に延在する幅Ｗを有する。好適な実施例では、板ガラス１２は自動車のフ
ロントガラスの形態で示されるが、他のガラス製品や他の形状も好適な実施例に
用いることができ、本発明の広い意味に従えば、例えば鋼や薄い金属シートなど
のガラス以外のワークピースも本発明に用いることができる。フロントガラスが
図示されているが、これはフロントガラスが光学的な歪みが全く或いはほとんど
無く３次元に曲げる場合、加熱されたガラスに特殊な処理が必要であるためであ
る。

【００２６】図１に示すように、従来のセラミックコンベアロール１９を用いるコンベアス
テーション１５は、連続的に直列方式で複数の板ガラス１２を炉１８の入口に送
る。板ガラスは、セラミックコンベアロール１９によって炉１８内に連続的に輸
送される（または、前述の背景の部分で記載したタイプの特別に形成された織物
で覆われたロールによって炉の出口に）。板ガラスは、炉１８で成形温度に加熱
され、コンベアロール１９によってプレス曲げステーション２０に送られる。プ
レス曲げステーション２０は、加熱された平坦な板ガラス１２をフロントガラス
の形に曲げるためのプレス２１と、加熱された板ガラスをプレス２１に移送する
ための圧力パッド移送ステーション２２を含む。曲げられた板ガラスは次に、制
御された冷却ステーション２４に移送され、そこでやや低い温度に冷却され、次
に従来のローラー２６によってアンロードステーション２５に送られる。プレス
曲げ及び焼戻しライン１０は、一般的な機能的な用語として用いられているに過
ぎないことを理解されたい。複雑な駆動及びシャトル機構が、極めて高速で板ガ
ラスを連続的に処理するべくラインの全てにおいて用いられている。米国特許第
５，７３５，９２２号、同第５，７５５，８４５号、及び同第５，２９２，３５
６号を参照すると、本発明のガラス成形ライン１０に用いられているが、本明細
書ではその他の部分に図示或いは記載しない板ガラス成形ラインに用いられる部
品の詳細な説明が開示されている。記載されているラインの一般的な説明は、本
発明を理解するのに十分であると思われる。しかしながら、図１を用いて説明さ
れる駆動ロールコンベアはすべて、本発明の概念に従った圧力パッドアレイで置
換することができる。特に、炉１８の特別に組み立てられたロール１９の代わり
に、本発明の圧力パッド構造を用いることができる。板ガラス１２は炉１８で成
形温度に加熱されるため、ロールのカバーが存在するにもかかわらずコンベアロ
ール１９に接触することによる光学的な歪みをかなり受け易い。特に板ガラスの
厚みが薄い場合に問題となる。板ガラスが薄ければ薄いほど、表面接触により光
学的な歪みが生じ易くなる。

【００２７】定義の問題であるが、本発明はその広い概念が板ガラスに制限されるものでは
ない。しかしながら、板ガラスは、特にガラス加工／成形ラインで移送される場
合、本発明の浮上システムによって送ることができるその他の物品とは異なった
特性を有する。その１つは、ガラスの温度が様々な相に遷移する温度範囲である
。つまり、ガラスは通常、移送中に傷及び／または光学的な歪みを特に受け易い
プラスチック相（plastic phase）或いはその付近であるためである。従って、
本発明の特定の範囲に従った発明は、加熱された板ガラスにより本システムに特
定の条件が要求されるため、加熱された板ガラスを移送するための固有性を持つ
。更なる本発明の特定の範囲は、ガラス加工ラインのための浮上システムである
。この浮上システムでは、板ガラスが炉から出て、板ガラスの最適な成形を可能
とするべく板ガラスが設定範囲の温度均一性を維持したまま、ガラス成形ステー
ションに送られる。炉を出るガラスの温度は、通常は約６４８．９℃（約１２０
０°Ｆ）であり、この板ガラスを「プラスチック（plastic）」と呼び、その温
度内で変形可能である。より具体的には、その温度範囲は約５１０℃〜６７７℃
（約９５０°Ｆ〜１２５０°Ｆ）である。更に、本発明の浮上システムの使用に
かかわらず、ガラス成形システムにおけるその他の移送ステーションでは、プレ
ス曲げモールドに移送するために半粘着性の容易に変形可能な状態に加熱された
板ガラスは、プレス内で最適かつ安定して曲げられるように平坦な板として送ら
れる。

【００２８】ここで図２及び図３を参照すると、図３に圧力パッド３０の断面形状が示され
ており、図２にベンチテスト単位の圧力パッド装置３０ａ−３０ｅが示されてい
る。この圧力パッド構造を用いて、本発明の特定の実施態様を示す。圧力パッド
３０は、穴あきプレート３３によって上部ジェット生成室３４と下部供給室３５
とに分割された圧力パッドハウジング３２を含む。通常は加熱された空気である
気体が、プレナム開口３８から下部供給室３５の中に送られ、穴あきプレート３
３の孔から上部ジェット生成室３４に送られる。この穴あきプレート３３により
、圧力パッド３０の長さ全体に渡って上部ジェット生成室３４に気体が均一に送
られる（すなわち、スロットノズルの長さに渡って同一圧力となる）。ジェット
生成室３４の上端の中央部にはバッフルプレートセグメント３９が配設されてい
る。バッフルプレートセグメント３９は、圧力パッドハウジング３２の側面の縁
４１及び４２とバッフルプレートセグメントの間に存在する圧力パッドハウジン
グの上部開口に亘っているがそこから離間している。具体的には、バッフルプレ
ートセグメント３９及び圧力パッドハウジング３２の側面が、側面の縁４１及び
４２のそれぞれとで、右側及び左側のスロットジェットノズル４４及び４５を形
成している。スロットノズル４４及び４５は、図示されているように、互いに向
き合うような角度に設けられており、スロットジェット４４及び４５、バッフル
プレートセグメント３９、及び板ガラス１２との間に参照符号４７で示された静
止圧力ゾーンが生成される。静圧ゾーン４７により、板ガラス１２が気体のクッ
ションの上に浮く。バッフルプレートセグメント３９が、板ガラス１２に最も近
い圧力パッド３０の一部であることに留意されたい。

【００２９】図３に示されている圧力パッド３０の構造は、完全に従来技術によるものであ
り、その詳細は米国特許第５，３２０，３２９号を参照されたい。好適な実施例
では、スロットノズル４４及び４５は、互いに４５°の角度で対向するのが好ま
しい。流速が約３，０４８ｍ／分（１０，０００ｆｔ／ｍｉｎ）のフリースタン
ディングジェット（free standing jet）は、従来の圧力パッドのスロットノズ
ル４４及び４５によって容易に生成することができる。好適な実施例では、ジェ
ットを高圧にしない方が良い。浮上させるガラスストリップの厚みが約１．５ｍ
ｍ〜約４ｍｍの間である場合は、ノズル速度が約７６２ｍ／分〜約１，５２４ｍ
／分（約２５００ｆｔ／ｍｉｎ〜約５０００ｆｔ／ｍｉｎ）の範囲であって、静
圧領域４７の静圧は約１．２７水柱ｃｍ〜約３．８１水柱ｃｍ（約０．５水柱イ
ンチ〜約１．５水柱インチ）が好ましい。乱流が起こるジェットの速度は約３，
０４８ｍ／分（１０，０００ｆｔ／ｍｉｎ）である。約７６２ｍ／分〜約１，７
６８ｍ／分（２５００〜５８００ｆｔ／ｍｉｎ）の速度で、ジェットが層流から
乱流に移行する。特に板ガラスがプラスチック状態に加熱されている時は、本発
明の板ガラスを浮上させるために乱流は避けるべきである。

【００３０】図３に例が示されている圧力パッドの構造はよく知られており、本発明が任意
の特定の圧力パッドの構造または設計に限定されるものではないことを理解され
たい。米国特許第５，３２０，３２９号に示されているいくつかのパッド構造を
本発明に用いることができる。圧力パッドシステムをアルミニウムストリップ及
び類似の材料を浮上させるために用いる場合、圧力パッドシステムは通常、上記
米国特許第５，３２０，３２９号の図１に示されているように、一方の圧力パッ
ドをストリップの下側に配置し、対向する圧力パッドをストリップの上側に配置
する。寸法の大きい鋼ストリップを浮上させる場合、揺れないようにストリップ
の下側のみに圧力パッドを配置する場合がある。しかしながら、全ての適用例に
おいて、圧力パッドは間隔をおいてストリップに対して横方向に整合させる。よ
り具体的には、図３に示されているように、従来の圧力パッド構造ではストリッ
プが右から左或いは左から右に送られる。図２では、ストリップは南から北或い
は北から南の方向に送られる。本発明では、スロットノズルが概ねワーク移動軸
１３の方向に延在するように圧力パッドを配置するのが好ましい。すなわち、図
３においては、板ガラス１２はそのページの面に進入してその面から出るように
移送され、図２においては、板ガラス１２は東から西或いは西から東の方向に移
送される。つまり、参照符号４６で示される圧力パッドの長手方向の軸は、ワー
クが移動する長手方向の軸すなわち軸１３と概ね整合する。

【００３１】典型的な圧力パッドの適用例では、連続したストリップライン（金属或いはウ
エブにかかわらず）は、ストリップと熱交換する高温の気体を吐出する圧力パッ
ドによって浮上する。揺れを防止し、ストリップの幅全体に亘って均一な熱交換
が行われるように、ストリップは幅の一方の端部から他方の端部まで支持されな
ければならない。しかしながら、圧力パッドの長手軸４５が板ガラス１２の流れ
る方向を横切る圧力パッドで板ガラスが支持される場合は、板ガラスが安定して
浮上しないことが分かった。実際に、板ガラスが圧力パッドを通過するとその前
縁がバウンド或いはスキップし、たとえスロットノズル４４及び４５によりどの
ような気体圧力が生成されたとしても、圧力パッドに散発的に接触する。圧力パ
ッドの軸４６がワークの流れる軸１３と整合するように圧力パッド３０が配置さ
れると、板ガラス１２は圧力パッドに接触しないようになる。

【００３２】従来の既知の圧力パッドの適用例では、静圧領域４７を生成した後に、そのジ
ェットが排気される排気口が設けられているのが一般的である。これは、図３に
、下方への気流の矢印で模式的に示されている。例えば、参照符号４８及び４９
によって示される気流は、使用された気体が圧力パッドハウジング３２の外側部
分を下方に向いていることを示す。排気口は、図２に例が示されているように近
接するパッド間に位置し、参照符号５０の陰影領域を含む線で示される。陰影領
域は、近接する圧力パッド３０間の従来の排気口すなわち排気口５０をブロック
するスペーサーバッフル６０を表す。

【００３３】本発明の好適な実施例では、スペーサーバッフル６０は、近接する圧力パッド
３０間に設けられる。スペーサーバッフル６０を設けた効果が、図４及び図５の
圧力分布グラフ及びグラフのＸ軸に合わせた圧力パッドの断面によって最も良く
説明されている。

【００３４】まず図４を参照すると、ノズル圧力がＹ軸に水柱ｃｍでプロットされ、図２に
示されるベンチテスト単位のパッド構造の南から北への距離の一部が示されてい
る。板ガラス１２は東から西の方向に移動することを思い出していただきたい。
すなわち、図４に示されるトレースは板ガラス１２の幅Ｗに沿って加えられる気
体圧力を示す。部分断面図で示されるベンチテスト単位の選択された圧力パッド
が、図４のグラフの水平方向のＸ軸に整合されている。具体的には、圧力パッド
３０ｂ、３０ｃ、及び３０ｄが、図２の北−南軸上のそれらが跨る距離にプロッ
トされている。

【００３５】図４に示される圧力パッドのプロフィールは、図２に示されるベンチテスト圧
力パッド構造の上方に浮上させたプレキシガラス板から作成した。プレキシガラ
ス板は、図２のベンチテスト単位より大きい。言い換えれば、プレキシガラス板
は、ベンチテスト単位の圧力パッドよりも大きい。プレキシガラス板は、厚さ約
２．６ｍｍのガラス板を浮上させるのに必要なノズル圧を模して、圧力パッドの
気体の流れを調節して圧力パッドの表面から約６ｍｍ浮上させた。プレキシガラ
ス板の下側の圧力は、外科用チューブで固定された傾斜したマノメーターで圧力
タップが形成された板ガラスの中心に設けられた直径約０．３２ｃｍ（１／８イ
ンチ）の孔を介して測定した。板ガラスをベンチテスト単位の中心に配置して、
図示されているように圧力タップを北−南軸と東−西軸との交点にくるようにし
た。次に板ガラスを北−南軸に沿って移動させ、図４の参照符号５２で示される
実線のトレースを作成するべく１０ｍｍ毎に圧力タップで測定した。次に圧力タ
ップを中心位置から７．６２ｃｍ（３．５インチ）東に移動してから、北から南
に１０ｍｍ毎に測定して、参照符号５３の点線のトレースで示される圧力パッド
のプロフィールを作成した。次に、圧力タップを板ガラスの中心位置から東に１
５．２４ｃｍ（６インチ）移動させ、参照符号５４の破線のトレースで示される
圧力パッドの北−南プロフィールを作成した。

【００３６】図４に描かれた圧力パッドテストからいくつかの結果が導き出された。第１に
、全ての東−西位置における圧力パッドの北−南プロフィールは、図２の圧力パ
ッド構造の全体に亘って類似している。これは、個々の圧力パッドの中心面部分
に対して東−西方向に行なわれた圧力パッドプロフィールの他のテスト（図示せ
ず）と一致する。これらのテストは、各パッドの長手方向の軸４６に沿った圧力
がほぼ一定であることを示した。これはまた、スロットの長さに亘って延在する
かなり一定したスロットジェット圧力を生成するための圧力パッド理論と一致す
る。第２に、かなり一定した圧力が、中心プロフィールトレース５２の参照符号
５６で示される静圧領域４７に生成された。この一定の圧力は、発生するであろ
うと推定されたものであって、上記した圧力パッドの動作理論と一致する。第３
に、使用した気体がシステムから排気口５０に排気される時の圧力低下の大きさ
は予想していなかった。具体的には、排気口５０は大気に連通しているが、圧力
トレースが、中心トレース５２の参照符号５７で示されるような負圧を示す。負
の圧力が生じるとは予想していなかった。この負の圧力により、板ガラスが東−
西方向に移送されるときに、板ガラスに見られる不均一性が生じると結論した。
図４はまた、板ガラスが南−北或いは北−南の方向に移送される時に、何が起こ
るかを明確に示す。この点で、図２のベンチテスト単位は、従来の圧力パッドの
配置の向きを模したものと言える。負圧領域すなわち５７は板ガラスを下方に引
っ張る。板ガラスが北から南の方向に浮上して移送される場合、前縁がバウンド
し、負の圧力が変化するため、板ガラスが南から北の方向に移送されるときに前
縁がバッファプレートセグメント３９に接触し、板ガラスの製品価値がなくなる
恐れがある。厚い板ガラスを浮上させるために板ガラスの向きを単に圧力パッド
の長手方向の中心線４６と平行にしてもよいが、このような配置では、負圧の領
域５７が発生し、薄い板ガラスを安定して浮上させることができない。

【００３７】図５を参照すると、図４に例が示された圧力パッドの構造に変更を加えた圧力
パッドのプロフィールのトレースが示されている。本発明の重要な点となるこの
変更は、排気口５０から気体が排気されずにシールされるように、近接する圧力
パッド３０の右側のノズルジェット４４と左側のノズルジェット４５との間に延
在するスペーサーバッフル６０を配設したことである。スペーサーバッフル６０
は、図２の戻り経路５０の上に重ねて陰影で示される領域によって模式的に示さ
れている。排気口５０を閉止することにより、スロットジェット４４及び４５か
ら吐出された気体は、板ガラス１２の下側を通ってその端部から排気される。こ
の構造を用いて、板ガラスの中心に圧力タップを配置し、図２に示す圧力パッド
構造の中心にプレキシガラスを配置し、北から南の方向に徐々に移動させて（図
４の部分で記載したように）参照符号６１の実線トレースで示される圧力パッド
のプロフィールを作成した。圧力パッドを板ガラスの中心から東に１００ｍｍ移
動させて、点線６２の圧力パッドのプロフィールを作成した。この点線６２は中
心の圧力パッドのプロフィール６１に類似している。図５を図４と比較すると結
論が明らかになる。スペーサーバッフル６０を設けることにより、板ガラス１２
の移動する方向に対して実質的に横断する方向（すなわち、北／南方向）に板ガ
ラス１２を浮上させるための安定した圧力プロフィールが得られた。上述したよ
うに、圧力パッドは、その長手方向の軸４６すなわち東／西方向に沿って均一な
圧力プロフィールを生成する。従って、本発明は、板ガラスの領域全体に亘って
概ね均一な気体圧力を達成し、板ガラスを安定して支持することができる。

【００３８】戻り経路５０を閉じることにより、板ガラス１２と、スペーサーバッフル６０
と、１つの圧力パッド３０の右側のスロットジェットノズル４４と、近接する別
の圧力パッドの左側のスロットジェットノズル４５との間に４７’で示す更なる
静圧領域が生成される。スロットジェット圧力はその長さに沿って概ね一定であ
るため、スロットジェットノズルから吐出された気体の一部によりその大半が生
成される更なる静圧領域４７’は圧力パッドの長さに沿って均一となるはずであ
る。これは、長手方向の距離が異なる２つのスペーサーバッフル６０の幅方向の
圧力を示す図５のトレース６１及び６２の対応する点を比較することで確認でき
るであろう。従って、長手方向に延在する複数の圧力パッドにより、長手方向に
延在する互いに近接した複数の静圧領域が生成される。これらの静圧領域は、そ
の任意の点において概ね一定の圧力を有する。

【００３９】図２のベンチテスト単位を再び参照すると、各圧力パッド３０は、長手方向の
端部を有する。一方の端部を長手方向の前縁６４と呼び、他方の端部を長手方向
の後縁６５と呼ぶことにする。板ガラスは長手方向の前縁６４から装置に入り、
長手方向の後縁６５から出る。

【００４０】ここで、図６及び図７を参照すると、圧力パッドアレイの長手方向の前縁６４
或いは長手方向の後縁６５に存在する圧力すなわち水柱ｃｍを示す円を通るトレ
ース７０のグラフが図６に示されている。圧力パッドの長手方向の端部付近で圧
力が低下するため、プレートの前縁が圧力の低い圧力パッド領域を通過する時に
プレートが削られてしまう。この状態を緩和するべく、エッジジェットを圧力パ
ッドのそれぞれの長手方向の端部６４及び６５に配設する。追加のエッジジェッ
トを設けることにより、図６の参照符号７４で示される三角を通るトレースで示
されるように、圧力パッドの長手方向の端部における圧力プロフィールが上昇す
る。圧力パッドの近接する長手方向の前縁６４に配置された前縁ジェット７２は
、図７に模式的に示されている。従って、図２に示されているように、各圧力パ
ッド４６Ａ−４６Ｅは、長手方向の前縁６４に近接した前縁ジェット７２Ａ−７
２Ｅと、長手方向の後縁６５に近接した後縁ジェット７３Ａ−７３Ｅを有する。
板ガラスが長手方向の前縁６４及び後縁６４を通る時にプレートの前縁が下がっ
て圧力パッドに接触するのを防止するのに加えて、エッジジェット７２及び７３
は、プレートがある圧力パッドアレイから別の圧力パッドアレイへのスムーズな
移送を助ける。エッジジェット７２及び７３は、圧力パッドの周囲すなわち周縁
に延在するスロットジェットを効果的に生成する。これが本発明の重要な点の１
つである。

【００４１】図８を参照すると、好適な実施例の静止した雌型リングモールド８０を含むプ
レス曲げステーション２０の一部を示す模式的な断面図が示されている。プレス
曲げステーション２０内には、図３を用いて説明した構造を有する複数の圧力パ
ッドが配設されている。説明する目的で、複数の圧力パッドをアレイ状に配列し
た。好適な実施例では、複数の圧力パッドを更に、ダンバーパッドアレイに配列
された第１の複数のダンバーパッド８２と、プレリングアレイに配列された第２
の複数のプレリングパッド８３と、リングパッドアレイに配列された第３の複数
のリングパッド８４とに分割した。図８の好適な実施例では、８２ａ−８２ｊで
示された１０個のダンバーパッドが配置されている。また、８３ａ−８３ｌで示
される１２個のプレリングパッドが配置されている。更に８４ａ−８４ｇで示さ
れる７個のリングパッドが配置されている。圧力パッド８２、８３、及び８４の
全てのアレイは、移送ステーションと見なすことができる。或いは、ダンバーパ
ッド８２のアレイ自体を、移送ステーションと見なし、プレリング圧力パッド８
３及びリング圧力パッドのアレイ８４を、プレス曲げモールドにおける板ガラス
１２を支持するための浮上システムと見なすことができる。それぞれの圧力パッ
ドアレイ、すなわちダンバー圧力パッド８２、プレリング圧力パッド８３、及び
リング圧力パッド８４は、それぞれの圧力パッド８２、８３、及び８４（圧力パ
ッド８４ｄを除き）の長手方向に延在する中心線４６が、ワークの流れる長手方
向の中心線１３に対してやや傾いているという点で、図２に示すベンチスケール
プレス単位に示されている圧力パッドアレイとは異なる。いずれの場合も、圧力
パッドの長手方向に延在する中心線４６は、ワークの流れる長手方向の軸１３に
対して一定の角度を有する。複数の圧力パッドのそれぞれは、ワークが流れる長
手方向の中心線１３に対して広がっている向きか或いは収束している向きのいず
れかであることに留意されたい。すなわち、圧力パッドの半数が、ワークの長手
方向の中心線１３に対してその一側において鋭角を成し、残りの半数が中心線１
３の反対側において鋭角を成す。ダンパー圧力パッド８２は、ワークの流れる軸
１３に対して収束し、プレリングパッド８３及びリングパッド８４はワークの流
れる軸１３から広がっている。このように配置することにより、開示した移送ス
テーションのための圧力パッドの安定したアレイを形成する。当業者であれば他
の構成も想到するであろう。

【００４２】パッドが角度を有する場合、スロットジェットノズル４４及び４５から吐出さ
れる気体が直接衝当する板ガラスの特定の部分は、プレートが長手方向に移送さ
れれば、気体が衝当しなくなる。ノズルジェット４４及び４５が常に衝当する板
ガラスの領域は存在しない。ベンチテストの際、プレートが圧力パッドに対して
平行に移動する時にプレートの下側に気体が衝当する場合、連続的なラインをジ
ェットストリームが形成することが観察された。プレートは薄いため、ノズルジ
ェットにより光学的な歪みラインが生成される可能性がある。板ガラスの移動す
る方向に対して圧力パッドを傾けてあるため、ジェット衝当ラインが全く生成さ
れない。これについて、いくつかの注目すべき重要な点がある。第１に、図３の
圧力パッドの構造では、驚くべきことにジェット気流の衝撃が全く存在しない。
これは、スロットジェット４４及び４５が互いに向き合った角度となって静止し
た加圧ゾーン４７を形成するためである。すなわち、ジェットが傾斜しているた
め、ガラス表面に直接衝当するジェットの力が、そのジェットの衝当する力の一
部のみであり、また、静圧ゾーンの存在すなわち生成され、それによりプレート
の下側を横断してこする気体の流れが生成されることから、更にガラスの下側の
面に衝当するジェットの力が低下するためである。第２に、スロットジェットが
フリースタンディングジェットを生成しない。前述したように、ノズルを通る気
流は、乱流を引き起こすほど圧力が高くない。つまり、板ガラスが静止状態に保
たれる場合、板ガラスを光学的に歪ませ得るジェットの衝当による如何なるスト
リーマーも存在しないはずである。これは、上述の背景の部分で説明したガラス
を浮上させるために用いられる従来の装置と対照的である。これらの従来技術に
よる装置は、ガラスの下側に位置し、ノズル或いはノズルチューブとして機能す
る、プレナムチャンバーから垂直方向に延在する小さな開口を有するプレナムチ
ャンバーまたはプレートを含む。いずれの場合も、ジェット気流がプレートの下
側に対して直接向けられる。個々の気流を導く複数の開口は、スロットノズルを
安定させることができないし、プレートを安定して浮上させるために必要な静圧
領域を生成することもできない。個々のジェットは静圧領域４７を生成できない
ため、個々のフリースタンディングジェットの強さが、本発明のスロットジェッ
トノズルのために必要な強さより大きくなければならないことは重要である。ベ
ンチテストの観察から、薄いプレートの底部に対して個々のジェットを向けるこ
とは、例えプレートが移動していても、薄い板ガラスに光学歪みのピンポイント
領域が形成される可能性が極めて高いことが分かった。これらの全てが、本発明
による圧力パッド装置によって解決できる。

【００４３】再び図８を参照すると、近接する全ての圧力パッド８２、８３、及び８４は、
それらの間にスペーサーバッフル６０を有しているため、ワークの流れる方向に
対して横切る方向に概ね一定な圧力プロフィールを全ての圧力パッドが生成する
。

【００４４】ダンバーパッド８２のための気体供給装置は、その中に含まれるダンバーパッ
ドプレナムチャンバー８７を画定するダンバーパッドプレナム８６を含む。ダン
バーパッド吸気口８９により、加圧された気体の供給源とダンバーパッドとが連
通している。横方向に延在する第１のダンパーフィーダーダクト９０は、ダンバ
ーパッド８２の前縁６４に近接して延在し、これによりパッド吸気口９２を介し
てプレナムチャンバー８７とダンバーパッド８２ａ−８２ｊとが連通している。
第２のダンパーフィーダーダクト９１は、ダンバーパッド８２の後縁６５に近接
して横方向に延在し、これによりパッド吸気口９２を介してダンバーパッドプレ
ナム８６と各ダンバーパッド８２ａ−８２ｊとが連通している。ダンバーパッド
プレナム８６と第１及び第２のダンパーフィーダーダクト９０、９１は断熱され
ているため、ダンバーパッド８２から吐出される気体の温度が維持される。図８
には示していないが、プレス曲げ及び焼戻しライン１０においてワークに支障す
なわち破損等が発生すると、リフト機構が、ダンバーパッドプレナム８６、第１
及び第２のダンパーフィーダーダクト９０，９１、及びダンバーパッド８２を同
時に垂直方向に上昇させる。このような場合、上記したダンバーパッド装置が、
炉１８から連続的に移送される板ガラスを降ろす位置より高く持ち上げられ、リ
サイクルするためにダンバーパッド装置の下側に位置するダンパー内にプレート
を重力で落下するようになっている。図８に示す実施例では、第１及び第２のダ
ンパーフィーダーダクト９０，９１は、ダンパープレナムチャンバー８７と連通
している端部とは反対側の端部９４で連結しており、フィーダーダクトを介して
気体が均一に分布するようになっている。或いは、ダンパープレナム８６に類似
した第２のダンパープレナムを閉じた端部に設けて、加圧気体源から気体を供給
して均一な流れを得るようにしてもよい。これは好適な実施例において必ずしも
必要なものではない。すなわち、ダンパープレナムチャンバー８７、第１及び第
２のダンパーフィーダーダクト９０、９１、及びパッド吸気口９２の気体が流れ
る領域により、最も離れた圧力パッド８２ｊへの気体の圧力及び流れが最も近い
圧力パッド８２ａに入る気体の圧力及び流れと概ね等しくなるようになればよい
。

【００４５】図８及び図９を参照すると、右側のリング吸気口９８と連通した右側のリング
プレナムチャンバー９７を画定する右側のリングプレナム９６が、雌型リングモ
ールド８０の長さをやや超えて長手方向に延在する。同様に、左側のリングプレ
ナムチャンバー１００を画定する左側のリングプレナム９９が、左側のリング吸
気口１０１において加圧気体の供給源と連通している。各リングプレナムチャン
バー９７、１００は、横方向に延在する第１のリングフィーダーダクト１０３、
第２のリングフィーダーダクト１０４、及び第３のリングフィーダーダクト１０
５と連通している。図９に示されているように、リングフィーダーダクト１０３
−１０５は、右側及び左側のプレナム９６、９９にクランプ１０７によって接続
されている。また、図９に示されているように、クランプ装置１０８により、パ
ッド吸気口９２がリングフィーダーダクト１０３、１０４、１０５と連結されて
いる。このような場合、好適な実施例におけるパッド吸気口９２は、圧力パッド
ハウジング３２の底部から延在するチューブである。各パッド吸気口９２に対し
て、類似の大きさの吐出チューブがフィーダーダクトから上方に延在する。チュ
ーブ状スリーブが移動し、クランプ装置１０８によってパッド吸気口９２のチュ
ーブとフィーダーダクト吐出チューブとが連結されるため、各パッドの高さを容
易に調節でき、各パッドを同一平面上にすることができる。ダンパー装置と同様
に、リング装置もまた、断熱された右側及び左側のプレナム９６，９９、断熱さ
れた第１のリングフィーダーダクト１０３、断熱された第２のリングフィーダー
ダクト１０４、及び断熱された第３のリングフィーダーダクト１０５を利用する
。板ガラス１２が雌型リングモールド８０の中心に配置されるため、右側及び左
側のプレナムチャンバー９７，１００を設けて、プレリングパッド８３及びリン
グパッド８４に対する気体の流れが等分となるようにしている。短いプレリング
パッド８３は１つのパッド吸気口で充分であるが、長いリングパッド８４には２
つのパッド吸気口９２が設けられていることに留意されたい。

【００４６】図９は、プレス曲げステーション２１の一部を模式的に示す。雌型リングモー
ルド８０は固定されている。矢印１０８で模式的に示されているアクチュエータ
ーにより、固定された雌型モールド８０に対して左側及び右側のリングプレナム
９６，９９、第１−第３のリングフィーダーダクト１０３−１０５、プレリング
パッド８３、及びリングパッド８４が同時に上下する。雄型モールド１１０は垂
直方向に上下動し、板ガラス１２に接触できるようになっている。プレス曲げス
テーション２１の動作は完全に従来技術である。板ガラス１２が雌型モールド８
０上に配置されたら、アクチュエーター１０８がリングパッド装置を下げて、板
ガラス１２がパッドに支持されないようにして雌型モールド８０に受容されるよ
うにする。雄型モールド１１０を下降させて板ガラス１２に接触させ、更に雌型
リングモールド８０内に板ガラスを押圧して目的の形状に曲げる。雄型モールド
１１０の真空を利用して、成形後に板ガラス１２を雌型リングモールド８０から
持ち上げる。

【００４７】通常の運転では、板ガラス１２は炉１８からセラミックロール１９に送られる
。板ガラスが炉の出口に到達したら、ロールのガラスが移送される部分が高速で
駆動することにより、約１２７ｃｍ／秒（約５０インチ／秒）の速度でダンバー
パッド８２にガラスが送られる。板ガラスは、約６４９℃（約１２００°Ｆ）の
空気クッションで圧力パッドから約０．６４ｃｍ（約１／４インチ）浮上してい
る。板ガラスは、従来のガイド／ストップ駆動装置によって雌型リングモールド
８０で停止される。例えば、米国特許第５，７３５，９２２号に記載されている
ような格納可能な端部ストップが、雌型リングモールド８０の周りに配置される
。板ガラスが炉の出口からプレスリングに送られるまでの時間は約２．５秒〜３
秒である。次に雄型モールド１１０を下げて雌型リングモールド８０の中に入れ
、板ガラスを目的の形状に成形する。次に、真空を利用して板ガラスを雄型モー
ルド１１０と共に持ち上げ、次にシャトルカーを雌型モールドの下に移動させる
（米国特許第５，７３５，９２２号を参照）。板ガラスをシャトルカーに落下さ
せ、シャトルカーにより板ガラスを冷却ステーション２４に輸送し、次に板ガラ
スを下げてロール上に載せ、アンロードステーション２５に送られ、そこで更に
冷却される。板ガラスが雌型リングモールド８０に移送される間、好適な実施例
では、板ガラスは約６４９℃（約１２００°Ｆ）の空気からなる上述の静圧領域
によって支持されている。重要なことは、加熱された空気により板ガラスがプレ
ス成形するのに適した温度に保たれていることである。重要なことは、板ガラス
はその全体が加熱された圧力パッド空気によって下側から支持されていることに
より、板ガラス全体が均一な温度に保たれていることである。

【００４８】板ガラス１２が雌型リングモールド８０に到達すると、リングパッド８４及び
プレリングパッド８３が下がり始め、板ガラス１２が雄型モールド１１０によっ
て成形される際にその板ガラス１２に乱流が当たらないように空気を遮断し得る
。すなわち、サイクルのある時点で、空気を遮断するか或いはその圧力すなわち
流れを減少させて、雄型モールド１１０が板ガラス１２を保持できるようにし、
サイクルのある時点で空気を元の流れのレベルに戻す。サイクルにおける実際の
時間及び気流及び／または圧力の低下のパーセンテージは、板ガラスの大きさに
よって異なる。しかしながら、圧力パッドを持ち上げる時間および下げる時間は
比較的短時間（数分の１秒）であり、空気をオンオフしなければならない。オン
の時、空気は、所定の高さ及び正確な設定温度で板ガラス１２を浮上させるのに
十分な好適な安定した圧力でなければならない。

【００４９】好適な実施例のこのプレス移送ステーションでは、比較的大量の設定温度の空
気を迅速に供給及び停止する必要があることを理解されたい。本発明の圧力パッ
ド装置は、この要求を満たしている。図１０を参照すると、オンの時は一定の設
定圧力を保ち、オフの時は設定の一定温度で空気を排気する迅速なオンオフ動作
を提供する弁の構成の模式図が示されている。更に、様々な製品に応じてシステ
ムが機能するように、制御の設定が容易である。弁を動作させるための信号を生
成する制御ループ及び論理図表は示していない。高度な論理であるが、当業者で
あれば以下に説明する弁の機能的な説明を読めば理解できるであろうから、図示
及び詳細な説明は行なわない。しかしながら、図１０は、設定圧力範囲内で迅速
にオンオフのサイクルが行われている間、本発明により板ガラス１２を目的の曲
げ温度に維持できることを示すための詳細を示す。

【００５０】図１０の構成では、好適な実施例における約６４９℃（１２００°Ｆ）の温度
に加熱された空気を弁操作により、リングライン１２０の右側及び左側のプレナ
ムチャンバー９７，９９とダンパーライン１２１のダンパーパッドプレナム８６
とに分ける。リングライン１２０は、プレリングパッド８３及びリングパッド８
４を上下させるための参照符号１２０ａで示されるフレキシブルホース部分を含
む。また、フレキシブルホースをダンパーライン１２１に設けて、ダンバーパッ
ド８２を上下させることも可能である。リングライン１２０の弁の調整は、第１
及び第２の電動リング弁１２３、１２４によって行うことができる。第１の電動
リング弁１２３は、動作の速い弁であって、開と閉の２つの固定位置との間でス
トロークする。開位置はガラスを浮上させるために用いられ、閉位置は、ガラス
を浮上させる必要がない時にその領域への熱負荷を低減するために用いられる。
閉から開および開から閉へのストローク時間は約１秒未満である。第２の電動リ
ング弁１２４は、板ガラス１２を通常は約０．６４ｃｍの目的の高さに浮上させ
るために圧力パッド内のノズル圧を調整するために用いられる。一旦、弁の位置
を決定したら、板ガラス１２の厚み及び形状が変わらなければ固定したままにす
る。従って、制御システムは、ラインで加工される板ガラスの様々な形状及び大
きさに対応する任意の数の信号を記憶しているため、あらゆる板ガラスに対する
特定の設定を用いて最適な距離に板ガラスを浮上させることができる。この２つ
のバルブの構成（これ自体は新規のものではない）により、正確にセットした測
定流速で迅速にオンオフのサイクルを行うことができる。類似の構成がダンパー
パッド８２に用いられる。第１の電動ダンパー弁１２６によって迅速に開閉サイ
クルが行われ、第２の電動ダンパー弁１２７により、ラインによって加工される
板ガラス１２の大きさ及び形状に合った特定の流速が得られる。

【００５１】電動ベント弁１２９が、フィーダー供給ライン１３１と連通したベントライン
１３０に設けられる。このフィーダー供給ライン１３１により、第１のリング弁
１２３及び第２のリング弁１２４が並んだリングライン１２０と、第１の電動ダ
ンパー弁１２６及び第２の電動ダンパー弁１２７が並んだダンパーライン１２１
とに加熱された空気が供給される。ベント弁１２９は開と閉の２つの位置を有し
、第１の電動リング弁１２３及び第１の電動ダンパー弁１２６が閉の場合に開と
なり、逆に第１の電動リング弁１２３及び第１の電動ダンパー弁１２６が開の場
合に閉となるようにプログラムされている。ベント弁が、電動リング弁１２３、
１２４及びダンパー弁１２６、１２７と接続されているため、設定温度に加熱さ
れた空気を圧力パッド８２、８３、８４及びベント１３０の何れか一方に流すこ
とができる。従って、燃焼システムのターンダウン要求が著しく減少し、フィー
ダー供給ライン１３１が高温に維持され、すぐに使用できる。すなわち、オンオ
フサイクル条件に合わせるために装置のターンダウン比を変えるための別の方法
は、ラインがガラスを浮上させるべく圧力パッドを作動させる時に、釣り合わせ
なければならない温度変化が起こり得る。サイクル時間はこのような方法に対し
て短すぎる。

【００５２】ベント装置の要求、すなわちベントライン１３０から吐出される空気を加熱す
るために使用する燃料を低減するために、電動空気弁１３４を空気ライン１３５
に設けて、装置によって加熱される周囲空気を、プログラム可能な速度制御でモ
ータ１３７によって駆動されるファン１３６によって空気ライン１３５から導入
するようにする。空気弁１３４は、全開の位置と絞られて部分的に閉じられた第
２の位置との間で素早く動作するスロットル弁である。全ての電動弁を互いに同
期して運転させることができることは明らかである。システムが圧力パッドに圧
力を加える場合、ベント弁１２９を閉じ、第１のリング弁１２３、第１のダンパ
ー弁１２６、及び空気弁１３４を開ける。圧力パッドが下げられて圧力パッドを
作動させない時は、ベント弁１２９を開け、第１のリング弁１２３及び第１のダ
ンパー弁１２６を閉じ、空気弁１３４を絞る。

【００５３】空気供給ライン１３５の周囲空気が、プログラム可能な流速でファン１３６に
よって従来の産業用バーナー１４０に送られる。周知であるが、バーナー１４０
はバーナー室１４１を有しており、そのバーナー室１４１が点火するべく空気と
燃料を所定の比率で受け取り、点火された空気と燃料の混合物が混合室１４２に
送られそこで空気と燃料が燃焼し（通常は段階的）、加熱された燃焼生成物すな
わち目的の温度に加熱された空気がフィーダー供給ライン１３１に送られる。

【００５４】手動式バタフライ弁１４４から周囲空気の一部がバーナー室１４１に送られ、
手動式トリミング弁（trimming valve）１４５が周囲空気の一部を計量して混合
室１４２に送る。好適な実施例では、手動式弁１４４、１４５は、約６４９℃（
約１２００°Ｆ）の混合温度を得るべく設定される。手動式弁１４４，１４５が
異なった空気／燃料比で異なった位置に配置される場合は、別の混合温度にする
ことも可能であることに留意されたい。

【００５５】バーナー１４０に供給される空気と燃料のおおまかな比率は、ガスライン（天
然ガス）１４７に設けられた空気作動性逆負荷調整弁１４６によってセットされ
る。従来技術により知られているように、逆負荷調整弁（back-loaded regulato
r valve）１４６は、一側が空気供給ライン１３５に接続され、他側が外気すな
わち標準大気に露出されたダイヤフラムの動きによってガスライン１４７のガス
の流量を測定する。空気供給ライン１３５の空気の流量が変化すると、逆負荷調
整弁１４６のダイヤフラムが、概ねセットした空気／燃料の比率になるように、
ガス供給ライン１４７のガスの供給を増減する。空気／燃料の比率は電動ガス弁
１５０の位置を変えて調節される。電動ガス弁１５０は、設定温度すなわち約６
４９℃（約１２００°Ｆ）に混合物を維持するように設計された温度制御ループ
からの信号によって任意の位置にセットされる。バーナー１４０の空気／燃料の
比率を変える、すなわち電動ガス弁１５０に対する信号を変えて、燃焼生成物の
温度すなわち得られる混合物の温度を変えることができる。組成比では高い温度
となり、一次比（linear ratio）では低い温度となる。

【００５６】手動式弁１４４、１４５をセットし、温度制御ループが燃焼生成物の温度を目
的の温度となるように設定すれば、バーナー１４０は、空気供給ライン１３５の
ファン１３６によって該バーナー１４０に供給されるあらゆる空気量に対して、
設定温度の加熱された気流を生成する。従って、ファンのモータ１３７の速度を
プログラム可能に制御することにより、プレッシャーパッド８２、８３、及び８
４に供給される最大の流量すなわち圧力を制御できる。すなわち、上記した全て
の弁が適切な供給量に設定されて機能すれば、モータ１３７の速度を調節して圧
力パッドの圧力を目的の圧力にすることができる。つまり、モータ１３７の速度
を調節するコントローラが、最終的な流量コントローラである。この速度をプロ
グラム可能にセットすれば、板ガラス１２が同じ厚み及び形状であれば速度を変
える必要がない。好ましくはプログラム可能なコントローラであるコントローラ
１５１は、センサーからの入力（すなわち、温度、流れすなわち圧力など）に応
答して、上記したように動作するようにモータ１３７の速度及び電動弁を制御す
る出力制御信号を生成する。例えば、手動式弁１４４，１４５の位置がセットさ
れれば、フィーダー供給ダクト１３１の温度センサーがコントローラ１５１にセ
ンサー信号を出力する。コントローラ１５１は、セットアップ時に作成されたル
ックアップ表を用いて電動弁１５０に対する制御信号を生成する。

【００５７】図１０に示すように、通常は空気である気体の温度が正確に制御され、その気
体が板ガラス１２と熱交換し、板ガラス１２が目的の曲げ温度に維持される。従
来のコンベアロール駆動装置では、板ガラスの温度は炉１８から出るとすぐに変
化し始める。モールドで生成されるガラス製品の形状が複雑であることから、雄
型モールド１１０に移送する前に、実際にローラーのいくつかが曲げられて板ガ
ラスが予備成形れる。この方式では、板ガラスを最終的な形状にするために雄型
モールド１１０で一度に大きく曲げる必要がない。しかしながら、ガラスの曲げ
はかなり温度に依存し、実際にガラスの温度が変化することから予め曲げること
が好ましい。本発明を利用すれば、ガラスの温度を、雄型モールド１１０で成形
できる目的の温度に維持できるため、従来技術でしばしば用いられる予備成形工
程を必要としない。

【００５８】本発明に用いられる圧力パッドの説明において、具体的な角度と寸法の関係に
ついては記載しなかったが、これは当業者の知識の範囲内であるため省略した。
例えば、図４及び図５に示されているグラフを再び参照すると、対向するジェッ
トノズル間の幅すなわちバッフルプレートセグメント３９によって占有されたス
ペースが大きくなれば、静圧領域も大きくなる。実験結果から、圧力パッドの対
向するノズル間のスペースが増大すれば、板ガラス１２を浮上させるために必要
な気流及び圧力が低下する。近接する圧力パッド間にスペーサーバッフル６０を
配置すれば、図５に示されているように実際に１つの連続する圧力パッドが設け
られたようになることに留意されたい。任意の圧力パッドにおける対向するスロ
ットノズル間のスペース及び圧力パッド間のスペーサーバッフルの大きさは設計
に依存する。気流についての議論は、アレイに用いられる所定の圧力パッドの対
向するジェット間のスペースに行き着く。更に、ベンチモデルに用いられるジェ
ットの角度は４５°にセットされた。異なった対向角度すなわちジェット間のス
ペースに従って対向角度を変えると、望ましくないガラスの歪みが生じ得る。更
に、金属板である１枚の板から、浮上させる板ガラスの横方向の寸法に少なくと
も等しい横方向の寸法を有し、長手方向に延在した複数対の対向するスロットノ
ズルを有する特注の圧力パッド装置を形成することも本発明の範囲内である。

【００５９】また、本発明は板ガラスのプレス移送ステーションについて記載したが、これ
はこのステーションが板ガラスを移送するためシステムに対する要求が高いため
である。移送システムは、様々なガラス加工ラインにおいて板ガラスの移送に用
いられているあらゆるコンベアすなわちロールの代わりに用いることができるこ
とは明らかである。理想的には、このシステムは、例えば炉内に加熱された板ガ
ラスを移送するために、或いは成形ステーション或いは加熱処理ステーションに
対して加熱された板を移動させるのに充分に適している。この点について、詳細
に説明した図１０の空気供給装置は、多少の変更を行えば、システムの最終コス
トを最小にするべく別のステーションに空気を供給することができる。

【００６０】本発明は好適な実施例を用いて説明してきたが、当業者であれば、本発明の詳
細な説明の部分を読んで本発明を理解すれば様々な変更や変形が可能であること
を理解できよう。例えば、上記したように本発明は、平坦な板ガラスをプレス曲
げステーションに移送することについて説明した。圧力パッド装置を用いて板ガ
ラスを炉から移送することができることは明らかである。更に、本発明はガラス
以外にも適用することができ、加熱された或いは加熱されていない第１鉄、或い
は非第１鉄材料、織物材料、及びその他の物体から成る板或いはプレートを移送
するために用いることができることを理解されたい。本発明の概念の範囲内であ
れば、このような変更や変形が全て本発明に含まれるものとする。

【００６１】

【図面の簡単な説明】

【図１】ガラス成形システムの模式的な平面図。

【図２】本発明の概念を表す適用例を検査するために用いたベンチテスト単位圧力パッ
ド構造の平面図。

【図３】板ガラスを支持するための圧力パッドの断面図。

【図４】図２の圧力パッド装置の上方に浮上している板ガラスにかかるノズル圧のチャ
ートを示し、その下側に圧力パッド構造の模式的な断面図を示す。

【図５】図４に類似したグラフであるが、そのグラフの下側に示す圧力パッド構造の上
方に浮上している板ガラスの下側の圧力プロフィールを示す。

【図６】サイドジェットを設けた場合及び設けない場合の圧力パッド構造の端部におけ
る板ガラスを支持する圧力のグラフ。

【図７】図６のグラフの説明において言及したサイドジェットの模式図。

【図８】板ガラスを炉から雌型リングモールドに移送するプレス曲げステーションに用
いられた本発明の圧力パッド構造の平面図。

【図９】図８の線９−９に沿った模式的な側面図。

【図１０】本発明の好適な実施例に用いられたバルブの配置を示す模式図。

【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書

【提出日】平成１４年３月２８日（２００２．３．２８）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正の内容】

【特許請求の範囲】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＢＺ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者マックス、ホーツルアメリカ合衆国オハイオ州43537・モーミー・スワンリッジレーン 3406 (72)発明者ダニフォン、トーマス・エイアメリカ合衆国オハイオ州43571・ホワイトハウス・ネアポリス−ウォータービルロード 10965 (72)発明者ロゼビンク、ラリー・エルアメリカ合衆国オハイオ州43567・ウォーセン・カントリーロード19 7332 Ｆターム(参考） 4G015 GA01 GC02

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】複数のステーションを有するガラス加工ラインにおいて所
定の方向に移動する加熱された板ガラスを移送するための移送システムであって
、概ね長手方向に延在する複数の圧力パッドであって、前記各パッドが、上方の
板ガラスを支持するための静的な表面領域を提供するためのバッフルプレートに
よって互いに横断方向に離隔された長手方向に延在する一対のスロットノズルを
有し、前記スロットノズルが互いに対向した角度となっている、該複数の圧力パ
ッドと、前記スロットノズルから吐出するべく前記各パッドに加圧された気体を向ける
ためのプレナムとを含むことを特徴とする移送システム。
【請求項２】前記各パッドが、その端部に近接して位置する横方向に延
在するエッジジェットノズルを有しており、これにより前記各圧力パッドが、そ
の周りに延在する外周延在スロットジェットを有することになることを特徴とす
る請求項１に記載の移送システム。
【請求項３】前記近接する圧力パッド間の隙間を排除するべく、前記近
接するパッドに対して前記各パッドの大きさを決め、前記近接するパッドに対し
て横方向に配置するようにして、前記スロットノズルから吐出される気体が近接
する前記圧力パッド間を通って排気されないようにし、前記移送システムの横方
向の軸全体に亘って圧力プロフィールを制御できるようにすることを特徴とする
請求項１に記載の移送システム。
【請求項４】近接する前記圧力パッド間に配置された長手方向及び横方
向に延在するスペーサーバッフルを更に含むことを特徴とする請求項１に記載の
移送システム。
【請求項５】前記板ガラスの流れる方向が長手方向のワークの流れる軸
に沿っており、前記スロットノズルが互いに平行であって、かつ圧力パッドの長
手方向に延在する軸と同一面上であり、特定の圧力パッドの軸が、ワークの流れ
る軸に対して一定の角度で横方向に傾斜していることを特徴とする請求項１に記
載の移送システム。
【請求項６】加工／成形ステーションがリング型モールド部材を含み、
前記リング型モールド部材が、外周縁に近接して前記各板ガラスを支持するのに
好適な中心開口を備えた縁構造を有しており、前記複数の圧力パッドが、第１の
複数の圧力パッド及び第２の複数の圧力パッドを含み、前記第１の複数の圧力パ
ッドが前記モールド部材と炉との間に配置され、前記第２の複数の圧力パッドが
、前記第２の複数の圧力パッドが前記リング開口内に実質的に含まれるような長
さに特別に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の移送システム。
【請求項７】前記リングモールドに近接して位置し、前記第１の圧力パ
ッドと前記第２の複数の圧力パッドとの間に長手方向に延在する第３の複数の圧
力パッドを更に含み、前記第３の圧力パッドのそれぞれが、前記長手方向の移動
軸に対して一定の角度で傾斜していることを特徴とする請求項６に記載の移送シ
ステム。
【請求項８】前記プレナムがプレナムチャンバーを有し、前記第２及び
第３の複数の圧力パッド、前記プレナムチャンバー、及びアクチュエーターと連
通した少なくとも第１及び第２のフィーダーダクトを更に含み、前記アクチュエ
ーターが、前記リングモールドに対して前記プレナムチャンバー、前記フィーダ
ーダクト、及び前記第２と第３の複数の圧力パッドを同時に上下動させることが
できることを特徴とする請求項７に記載の移送システム。
【請求項９】前記フィーダーダクトが、前記第２及び第３の複数の圧力
パッドの垂直方向下側に配置され、前記第２及び第３の複数の圧力パッドに亘っ
て横方向に延在しており、前記各圧力パッドが、その底部の開口から延在する少
なくとも１つの管状の吸入口を有し、前記各フィーダーダクトが、関連する前記
複数の圧力パッドから延在する複数の吸入口の数と同数の管状の吐出口を有し、
管状のスリーブが、前記各吸入口及び前記各吐出口、並びに前記各スリーブに対
するクランプを受容することを特徴とする請求項８に記載の移送システム。
【請求項１０】前記プレナムチャンバーが、前記各フィーダーダクトと
その軸端部において連通していることを特徴とする請求項９に記載の移送システ
ム。
【請求項１１】選択された前記フィーダーダクトとその反対側の軸端部
で連通している第２のプレナムを更に含むことを特徴とする請求項１０に記載の
移送システム。
【請求項１２】加熱された気流を生成するためのバーナーと、前記加熱
された気流を前記プレナムに導くためのフィーダー供給ラインと、前記プレナム
に対する加熱された空気の流れを制御するための第１の電動開閉弁と、前記プレ
ナムに対する前記加熱された空気の流速を制御するための前記第１の弁の下流に
配置された第２の弁と、前記第１の弁の上流の前記フィーダー供給ラインと連通
したベントラインと、前記ベントラインにおけるベント開閉弁と、前記プレナム
チャンバーに加熱された空気を供給する時に前記第１の弁を開けて前記ベント弁
を閉じ、板ガラスが前記リング型モールド部材上に配置されている時に前記第１
の弁を閉じて前記ベント弁を開けるコントローラとを含むことを特徴とする請求
項８に記載の移送システム。
【請求項１３】前記各圧力パッドが、長手方向に延在する細長いハウジ
ングを含み、前記ハウジングが、その上方を通過する前記平坦な板ガラスに近接
するように形成された前記ハウジングの長さに亘って延在する開口を有し、前記
バッフルが、前記ハウジングを閉じて、前記バッフルと前記ハウジングとの間に
形成された前記スロットノズルを画定するように前記開口に配置されており、孔
の開いたプレートが、前記バッフルに近接しているが離間して前記ハウジング内
において長手方向に延在することにより、前記プレナムからの気体が、前記スロ
ットノズルに送られて前記圧力パッドから吐出される前に、前記孔を介して前記
プレートと前記ハウジングと前記バッフルとの間の空間に送られることを特徴と
する請求項１に記載の移送システム。
【請求項１４】選択された前記圧力パッドが、その長手方向の端部にエ
ッジジェットノズルを有し、前記エッジノズルが前記圧力パッドに沿って横方向
に延在することを特徴とする請求項４に記載の移送システム。
【請求項１５】長手方向に延在するワークの軸に沿って送られるシート
材を支持するための移送機構であって、前記シート材が、前記ワークの軸と一致
する軸上に延在する長さ、及び前記長さを横切って直行する幅を有し、（ａ）概ね長手方向に延在する複数の圧力パッドであって、それぞれが、バッ
フル面によって互いに横方向に離間し、ジェット気流を生成するべく互いに対向
するような角度に配置された長手方向に延在する概ね平行な一対のスロットノズ
ルを有する、該複数の圧力パッドと、（ｂ）前記ノズルから吐出するべく加圧された気体を前記各圧力パッドに導く
ために前記各圧力パッドと連通したプレナムチャンバーを内部に画定するプレナ
ムとを含み、（ｃ）前記圧力パッドが、少なくとも前記シート材の幅に亘るように、アレイ
状に離間して並べられていることを特徴とする移送機構。
【請求項１６】横方向に近接する圧力プレート間の隙間に配置された、
その隙間から使用済みの気体が排気されるのを防止するためのスペーサーバッフ
ルを更に含むことを特徴とする請求項１５に記載の移送機構。
【請求項１７】前記ジェットが、前記関連する圧力パッドの長さに亘っ
て延在するスロットノズルであることを特徴とする請求項１６に記載の移送機構
。
【請求項１８】前記選択された圧力パッドが、前記圧力パッドの長手方
向の端部にエッジジェットノズルを有し、前記エッジノズルが前記圧力パッドに
沿って横方向に延在することを特徴とする請求項１７に記載の移送機構。
【請求項１９】前記シート材が、曲げるために塑性状態（plastic cond
ition）に加熱された板ガラスであることを特徴とする請求項１８に記載の移送
機構。
【請求項２０】前記機構がリング型モールド部材を含み、前記リング型
モールド部材が、外周縁に近接して前記各板ガラスを支持するのに好適な中心開
口を備えた縁構造を有しており、前記複数の圧力パッドが、第１の複数の圧力パ
ッド及び第２の複数の圧力パッドを含み、前記第１の複数の圧力パッドが前記モ
ールド部材と炉との間に配置され、概ね類似の長さを有しており、前記第２の複
数の圧力パッドが、前記第２の複数の圧力パッドが前記リング開口内に実質的に
含まれるような長さに特別に形成されていることを特徴とする請求項１９に記載
の移送機構。
【請求項２１】前記第１の複数の圧力パッド及び前記プレナムチャンバ
ーに連通した第１のフィーダーダクトと、前記第２の複数の圧力パッド及び前記
プレナムに連通した第２のフィーダーダクトと、前記リングモールドに対して垂
直方向に前記第２のフィーダーダクト及び前記第２の複数の圧力パッドを同時に
移動させるためのアクチュエーターとを含むことを特徴とする請求項２０に記載
の移送機構。
【請求項２２】加熱された気流を生成するためのバーナーと、前記加熱
された気流を前記プレナムに導くためのフィーダー供給ラインと、前記プレナム
に対する加熱された空気の流れを制御するための第１の電動開閉弁と、前記プレ
ナムに対する前記加熱された空気の流速を制御するための前記第１の弁の下流に
配置された第２の弁と、前記第１の弁の上流の前記フィーダー供給ラインと連通
したベントラインと、前記ベントラインにおけるベント開閉弁と、前記プレナム
チャンバーに加熱された空気を供給する時に前記第１の弁を開けて前記ベント弁
を閉じ、板ガラスが前記リング型モールド部材上に配置されている時に前記第１
の弁を閉じて前記ベント弁を開けるコントローラとを含むことを特徴とする請求
項２１に記載の移送機構。
【請求項２３】複数の圧力パッド及びプレナムを備えた、塑性状態に加
熱された薄い板ガラスを移送するための移送機構であって、前記複数の圧力パッドが、上方を前記板ガラスが連続的に通過するアレイ状に
長手方向に配置されており、前記各圧力パッドが、上方の板ガラスを支持するべ
く静的な表面領域を提供するためのバッフルプレートによって互いに横方向に隔
置された長手方向に延在する一対のスロットノズルを有し、前記スロットノズル
が互いに対向するべく角度を有しており、前記プレナムが、前記スロットノズルから吐出するべく、設定温度に加熱され
た設定圧力の気体を前記各圧力パッドに導くことを特徴とする移送機構。
【請求項２４】近接する前記圧力パッド間に配置された長手方向及び横
方向に延在するスペーサーバッフルを更に含むことを特徴とする請求項２３に記
載の移送機構。
【請求項２５】前記各パッドが、その端部に近接して位置する横方向に
延在するエッジジェットノズルを有しており、これにより前記各圧力パッドが、
その周りに延在する外周延在スロットジェットを有することになることを特徴と
する請求項２４に記載の移送機構。
【請求項２６】前記板ガラスが、前記長手方向に延在するノズルに対し
て一定の角度を有するが、概ね整合する方向に前記圧力パッド上を移送されるこ
とを特徴とする請求項２５に記載の移送機構。
【請求項２７】前記板ガラスが平坦であって、２枚の合わせガラスから
成るか或いは単一のガラスから成り、その厚さは約３ｍｍ以下であって、前記設
定圧力が、前記スロットノズルからフリースタンディングジェット気流（free s
tanding jet steam）が生成されるのに必要な圧力より低いことを特徴とする請
求項２６に記載の移送機構。
【請求項２８】所定の方向に移動する板ガラスを浮上させるための方法
であって、（ａ）それぞれがバッフルによって互いに横方向に離間され長手方向に延在し
、互いに対向するように所定の方向に配置された一対のスロットノズルを有する
、前記板ガラスの下側に概ね長手方向に延在した複数の圧力パッドを準備するス
テップと、（ｂ）対向する気流を生成するべく前記ノズルから加圧された気流を均一に吐
出し、前記バッフルを横切って互いに衝当して前記ノズルと、前記バッフルと、
前記板ガラスの下側との間に静圧気体領域を生成して前記板ガラスを浮上させる
ステップとを含むことを特徴とする方法。
【請求項２９】前記板ガラスの温度が約５１０〜６７７℃（約９５０〜
１２５０°Ｆ）であり、前記気体の圧力が、フリースタンディングジェットが生
成されない約７６２〜１，５２４ｍ／分（約２，５００〜５，０００ｆｔ／ｍｉ
ｎ）の範囲の速度で前記スロットノズルから気流が確実に吐出されるような設定
値であり、これによって半粘着性の変形し易い板ガラスが浮上することを特徴と
する請求項２８に記載の方法。
【請求項３０】概ね長手方向に移動する前記圧力パッド上を複数の前記
板ガラスが連続的に移動することを特徴とする請求項２８に記載の方法。
【請求項３１】選択された前記圧力パッドの端部に近接して横方向に延
在した、互いに対向するように配置されたエッジノズルを準備するステップと、
前記板ガラスが圧力パッドに移送される場合には前記各板ガラスの前縁を支持し
、前記圧力パッドから移送される場合には前記各板ガラスの後縁を支持するべく
、前記エッジノズルから前記気体を吐出するステップとを更に含むことを特徴と
する請求項３０に記載の方法。
【請求項３２】近接する前記圧力パッド間に長手方向に延在するスペー
サーバッフルを設けて、前記任意の圧力パッドのスロットノズルから吐出される
前記気体とその圧力パッドに近接する圧力パッドのスロットノズルから吐出され
る気体とで、前記スペーサーバッフル、前記プレートの下側、および近接する前
記圧力パッドの前記スロットノズルとの間に静圧領域を生成して、前記圧力パッ
ドアレイ全体に亘って概ね一定に長手方向および横方向に延在する静圧領域が存
在するようにして前記各板ガラスを支持するステップとを更に含むことを特徴と
する請求項３０に記載の方法。
【請求項３３】前記バッフルの下側の前記各圧力パッド内に長手方向に
延在する孔の開いたプレートを設けるステップと、前記各圧力パッドの前記ノズ
ルから吐出される前に、前記各圧力パッドの端部に近接したプレナムから前記加
圧された気体が前記孔を通るようにして、気流が概ね均一の圧力で前記圧力パッ
ドの前記スロットノズルから吐出されるようにするステップとを更に含むことを
特徴とする請求項３２に記載の方法。
【請求項３４】前記板ガラスを、前記圧力パッドの長手方向に延在する
軸に対して概ね鋭角に移送することにより、前記板ガラスの下側の任意の個別の
表面領域が、前記板ガラスが前記パッドに沿って移送される時に前記スロットノ
ズルから吐出された気流に連続して曝されることがないようにするステップを更
に含むことを特徴とする請求項３０に記載の方法。
【請求項３５】前記板ガラスの外縁を支持するべく、縁構造を有するリ
ングモールドを準備するステップと、前記リングモールド内に第１の複数の圧力
パッドを準備するステップと、前記リングモールドの外側に、前記リングモール
ドに到達する前に前記板ガラスがその上方を通過する第２の複数の圧力パッドを
準備するステップと、加熱された気体を前記第１および第２の複数の圧力パッド
に導く個別のプレナムを準備するステップとを更に含み、前記方法が、前記板ガ
ラスが前記リングモールド上に配置されたら、前記第２の複数の圧力パッドに対
する前記気体の圧力を下げて、前記第２の複数の圧力パッドを下降させるステッ
プと、前記板ガラスが前記リングモールドから持ち上げられたら、前記第２の複
数の圧力パッドに対して気体圧力を加えて、前記第２の複数の圧力パッドを上昇
させるステップとを含むことを特徴とする請求項３３に記載の方法。
【請求項３６】選択された前記圧力パッドの端部に近接して横方向に延
在した、互いに対向するように配置されたエッジノズルを準備するステップと、
前記板ガラスが圧力パッドに移送される場合には前記各板ガラスの前縁を支持し
、前記圧力パッドから移送される場合には前記各板ガラスの後縁を支持するべく
、前記エッジノズルから前記気体を吐出するステップとを更に含むことを特徴と
する請求項３２に記載の方法。
【請求項３７】前記板ガラスを、前記圧力パッドの長手方向に延在する
軸に対して概ね鋭角に移送することにより、前記板ガラスの下側の任意の個別の
表面領域が、前記板ガラスが前記プレナムチャンバーに沿って移送される時に前
記スロットノズルから吐出された気流に連続して曝されることがないようにする
ステップを更に含むことを特徴とする請求項３６に記載の方法。
【請求項３８】前記板ガラスの外縁を支持するべく、縁構造を有するリ
ングモールドを準備するステップと、前記リングモールド内に第１の複数の圧力
パッドを準備するステップと、前記リングモールドの外側に、前記リングモール
ドに到達する前に前記板ガラスがその上方を通過する第２の複数の圧力パッドを
準備するステップと、加熱された気体を前記第１および第２の複数の圧力パッド
に導く個別のプレナムを準備するステップとを更に含み、前記方法が、前記板ガ
ラスが前記リングモールド上に配置されたら、前記第２の複数の圧力パッドに対
する前記気体の圧力を下げて、前記第２の複数の圧力パッドを下降させるステッ
プと、前記板ガラスが前記リングモールドから持ち上げられたら、前記第２の複
数の圧力パッドに対して気体圧力を加えて、前記第２の複数の圧力パッドを上昇
させるステップとを含むことを特徴とする請求項３７に記載の方法。
【請求項３９】前記板ガラスの温度が約５１０〜６７７℃（約９５０〜
１２５０°Ｆ）であり、前記気体の圧力が、フリースタンディングジェットが生
成されない約７６２〜１，５２４ｍ／分（約２，５００〜５，０００ｆｔ／ｍｉ
ｎ）の範囲の速度で前記スロットノズルから気流が確実に吐出されるような設定
値であり、これによって半粘着性の変形し易い板ガラスが浮上することを特徴と
する請求項３８に記載の方法。